1、模板工程专项施工方案目 录一、 工程概况 3二、编制依据 4三、施工管理 4四、施工准备 5五、模板工程设计与施工 7六、后浇带支模架搭设16七、转换层结构施工 20八、模板工程质量控制21九、安全、文明施工措施23十、模板工程的成品保护25十一、模板工程的检测监控25十二、安全事故应急预案 26十三、模板及支模架体系设计计算28(一)300厚剪力墙模板计算书30(二)250厚剪力墙模板计算书35(三)800*1200柱子模板计算书 40(四)800*800柱子模板计算书 48(五)600*600柱子模板计算书 56(六)500*500柱子模板计算书 65(七)800*1700梁模板支架计算书2、 73(八)800*1700梁侧模板计算书 83(九)600*900梁模板支架计算书 89(十)600*900梁侧模板计算书 101(十一)500*800梁模板支架计算书 107(十二)500*800梁侧模板计算书 117(十三)300*600梁模板支架计算书 122(十四)350厚板模板(扣件式)计算书 139(十五)220厚板模板(扣件式)计算书 148(十六)180厚板模板(扣件式)计算书 157(十七)120(100)厚板模板(扣件式)计算书 167一、工程概况 1、本工程为河滨一号花园小区，位于xx县泗州大道北侧、泰山路东侧，拟建2#、3#、4#、5#、10#楼共5幢主楼及地下车库，3、总建筑面积72161.92。正负零相当于黄海高程16.800m，建筑物地下均一层。2、3、4#楼地上16层，建筑物高度56.60m；5#楼地上22层，建筑物高度69.6m；10#楼地上23层，建筑物高度为70.7m。建筑物标准层高度均为2.9m。地下车库建筑面积为31697，平时分15个防火分区，其中8个防火分区为自行车库。本工程设计采用框架剪力墙结构，使用年限50年，抗震设防烈度7度，建筑耐火等级一级，建筑防水等级二级地下车库顶板防水等级一级；建筑场地类别二类，塔楼范围为粱筏基础，塔楼范围为桩基筏板基础。2、3、4#楼五层以下为商铺，五层以上为住宅，五层为转换层。 2、结构设计概况序号项目内4、容1垫层150厚C15砼2结构形式地下车库基础为地梁筏板基础，主楼为桩基承台地梁筏板基础。3基础底板、顶板厚度（mm） 楼号层数主体楼地下室车库基础底板厚度400450地下室顶板厚度200、2203504上部结构结构板厚度（mm）180、120、1005结构尺寸(m m)框架柱1200*800、800*800、700*600、600*600、500*500地下室剪力墙200、300250、300上部结构剪力墙250、200框架梁800*1700、500*800、300*600、200*500等500*800600*9006砌体结构地下室MU15混凝土标准砖，M10水泥砂浆砌筑上部结构MU5加气5、混凝土砌块M5混合砂浆砌筑二、编制依据 1、高层建筑混凝土结构技术规程JGJ32010 2、混凝土结构工程施工质量验收规范GB502042002(2011） 3、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 4、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011 5、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001) 6、混凝土结构设计规范(GB50010-2002) 7、钢结构设计规范(GB 50017-2003) 8、建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程（DB33/1035-2006） 9、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008） 10、本工程建筑结构施工图纸 11、本工程施工组织6、设计三、施工管理1、 项目安全管理体系图 项目经理部部部部部技术负责人安全负责人质量科施工科分包队伍、施工班组技术科2、管理人员组织及职责分工项目经理冯玉海、项目副经理杜承宝：全面负责施工进度，施工质量，施工安全，负责总进度计划的编制、落实。技术负责人金云明：全面负责项本工地生产技术、质量工作；负责编制模板工程施工方案、安全技术交底。安全员韦俊杰：具体督促落实施工班组按技术交底、安全交底施工，特别是模板支撑架体系的安全检查，模板支架体系搭设完成由安全员查验合格并签字后报技术负责人核查，合格后方可上报监理单位验收并签署上报混凝土浇捣令。 质量员、施工员：对模板工程进行技术交底，对模板工程质量、建7、材质量进行监控，检查；督促不合格产品的整改。负责对模板的标高、轴线、平整度、垂直度的检查，对施工过程进行监控，负责模板工程质量验收。会同安全员、技术负责人对模板支架体系的安全查验。 测量员：负责本工程的所有测量放线工作，保护轴线控制点、水平控制点。 模板工长：对模板加工、安装向工人安全技术交底，负责模板工程自检，落实不合格产品的整改工作。四、施工准备 1、技术准备技术负责人组织项目经理部施工、质量、木工班组长熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题，与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录8、，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。 2、机具准备机具及工具准备一览表名称规格功率数量锤子重量0.25、0.5kg500个单头扳手开口宽（mm): 1719,2224圆盘锯MJ1063kW2台平刨MB5033kW2台手电钻钻头直径122012把台钻VV508S520W2台手提电锯M651A1.05kW4台手提电刨0.45kW4台压刨MB10657.5kW2台活动扳手最大开口宽65rnm扭矩扳手2把钢卷尺5m空压机1立方2台钢丝钳长150、175mm墨斗、粉线带砂轮切割机配套2个水准仪DZS31 /AL332 2台激光垂准仪DZJ31台水平尺长49、50、500、550mm 3、材料准备 据工程各构件尺寸提出模板工程详细材料计划，包括：模板、钢管、扣件、加固用穿墙螺栓、山形卡及木垫子顶板、梁、地下部分墙体、方柱模板材料选用覆膜多层板，模板周转次数为6次，脱模剂选用油性隔离剂。根据所需材料提前定制、选用相关材料厂家。 脚手架施工材料计划表序号材料名称规格单位数量备注1架子管6m根110002架子管1.8m根126003扣件个510004脚手板5cm600 模板施工材料计划表序号名称规格单位数量使用部位备注1多层板15mmm39000墙柱梁板2木方50100m900墙柱梁板3架子立杆0.9根94081.2根98001.8根19208架子横杆110、.2根431360.9根164644螺杆12850根480外墙350每层12750根4100内墙250每层12700根670内墙200每层6钉子50kg70每层70kg60每层90kg30每层7胶水40桶5每层 4、劳动力准备 劳动力分工及数量：根据施工进度计划及施工流水段划分进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量见附表劳动力准备一览表序号 施工部位工种 基 础 工 程主 体 工 程垫层筏板梁、板、墙墙体梁、板柱1木 工1020703050202电气焊工533电 工22五、模板工程设计与施工 1、垫层施工：垫层厚度为150cm，垫层模板采用50100mm方木，沿垫层边线设置方木，方木外边打钢筋头11、固定。施工人员用水平仪控制好方木面标高。 2、基础梁、承台、筏板（1）基础承台采用240厚标准砖砖胎模，M10水泥砂浆砌筑，20厚12水泥砂浆粉饰。（2）筏板厚度：主楼厚度为400mm；地下室筏板为1200厚。主楼侧模采用砖胎模，沿底板边线外延30mm砌筑240mm厚砖墙。集水坑、电梯井外模采用砖砌胎膜，内模采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。地下室筏板侧模采用15mm厚多层板支撑。3、剪力墙模板内外墙模采用15mm厚多层板面板，483.5mm架子钢管作竖楞、横楞。直段墙模板内竖楞50100mm方木间距250mm，外模楞用2483.5mm架子管间距450mm布置，外墙、水池及人防墙采用12、12mm对拉止水螺栓布置间距450mm，内墙采用12mm穿墙螺栓布置间距450mm，与“3”型扣件配套使用，在其上、中、下部各加一排483.5mm钢管斜撑，上下排交错布置，斜撑将力传至预埋在底板25锚筋上。为了保证整体墙模刚度和稳定性，另沿高度方向设三四道抛地斜撑，从而形成了整套的墙体模板体系。 4、柱模板：柱模板采用15mm厚多层板制作整体模板，竖楞采用50100mm方木，方木均经压刨找平，每20cm一道。柱箍采用483.5mm钢管，每500mm一道，最底一层距地面200mm。其板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定，支撑采用483.5mm架子管刚性支撑。截面尺13、寸在600600以上的框架柱，两侧面中间设一道穿墙螺杆加固，间距均500。 5、梁模板：直梁的底模与侧模均采用15mm厚多层板，主龙骨采选用50100mm双面刨光方木。梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊或吊车运至作业面组合拼装。然后加横楞并利用支撑体系将梁两侧夹紧，在梁h/2处加12穿墙螺栓600。梁板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面。所有跨度4m的梁、板必须2起拱，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形。 所有1.0mm板缝必须用胶带纸封贴，梁的清扫口设在梁端。 6、顶板模板：顶板模板采用15mm厚度多层板。主龙骨采用483.5mm钢管,次龙501014、0mm单面刨光方木。为保证顶板的整体混凝土成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，则不刻意躲开柱头，只在该处将多层板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫方木作为柱头的龙骨。 7、门窗洞口模板： 采用50mm厚的木板定型窗模，其角用钢管固定，并用螺栓拉牢。侧面用铁钉将多层板固定在方木上，木螺丝要凹进多层板表面。上、下用边粱加内控式定位筋分左、中、右三道支撑定位，左右两侧与暗柱内控式定位筋分上、中、下固定。 8、模板的支撑设计 (1)粱、顶板支撑支架材料用483.5钢管扣件，立杆间距按楼板板厚计算，水平杆间距1500mm，本15、工程梁底、梁侧模均采用15mm厚多层板，侧模、底模用50100mm间距200mm方木作通长背楞，50100mm方木作梁底排木，间距按梁宽计算确定。方木支撑在钢管横杆上，横杆通过扣件传给立杆。 (2)对于跨度4m梁，按全跨长度2进行梁底模起拱，起拱从支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。距梁端500mm处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。 (3)梁模加固完毕后，即可支设楼板模板。楼板板厚250、120、100，楼板模板用15mm厚多层板，次楞用50100mm方木，间距200mm，主龙骨用483.5钢管，间距为600mm。 9、支模架构造要求及措施（1）立杆：立杆的间距按不同的16、顶板厚度计算，支架立杆下设置20厚的垫板；立杆接长除顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。对接、搭接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内；搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；立杆接长时，同步内立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。（2）水平杆：水平杆接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接、搭接应符合下列规定：对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平17、方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的确1/3；搭接长度不应小于1m，应等距离设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接水平杆杆端的距离不应小于100mm；主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm；每步的纵、横向水平杆应双向拉通。模板支架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆18、轴线到边坡的距离不应小于500mm；（3）剪刀撑：每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在4560之间。倾角为45时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过7根；倾角为60时，则不应超过5根；剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。 10、模板加工（1） 模板加工要求：柱子、梁的模板加工必须满足截面尺寸，两对角线误差小于1mm，尺寸过大的模板需进行刨边，否则禁止使用。次龙骨必须双刨光，主龙骨至少要单面创光。翘曲、变形的方木不得作为龙骨使用。模板必须具备足够的刚度、强度、稳定性，并19、做抛光和防锈处理，重点检查面板、龙骨及吊环的焊缝牢固性及加工尺寸。模板背面喷刷两遍防锈。模板进人现场后，进行模板支腿及防护架的组装，并预先拼装模板，校对模板的平整度、尺寸、拼缝等。（2）模板加工管理：模板加工完毕后，必须经过项目经理部技术人员、质检人员验收合格后方可使用。对于周转使用的多层板，如果有飞边、破损模板必须切掉破损部分，然后刷封边漆加以利用。 11、模板安装模板安装的一般要求：竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要刷脱模济，清除墙、柱内杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。 12、0.000以下模板安装要求：（120、）底板模板安装顺序及技术要点：垫层施工完毕后进行底板模板施工，底板侧模采用砖模，沿底板边线外延30mm砌筑240mm厚砖墙，高度同底板厚，砂浆采用1:2水泥砂浆，砖墙内侧抹20mm厚1:2水泥砂桨，内侧防水做法同底板。积水坑、电梯井外侧采用砖胎模；内侧模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。（2）墙体模板安装顺序及技术要点：1)模板安装顺序：模板定位、垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模。2)技术要点：安装墙模前，要对墙体接茬处凿毛，用空压机清除墙体内的杂物，做好测量放线工作。为防止墙体模板根部出现漏浆“烂根”现21、象，墙模安装前，在底板上根据放线尺寸贴海绵条，做到平整、准确、贴结牢固并注意穿墙螺栓的安装质量。（3）梁模板安装顺序及技术要点：1)模板安装顺序：搭设和调平模板支架（包括安装水平位杆和剪力撑）按标高铺梁底模板拉线找直绑扎梁钢筋安装垫块梁两侧模板调整模板。2)技术要点：按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱2），并注意梁的侧模包住底模，下面龙骨包住侧模。（4）楼板模板安装顺序及技术要点：1)模板安装顺序：满堂扣件脚手架主龙骨次龙骨柱头模板龙骨柱头模板、顶板模板拼装顶板内、外墙柱头模板龙骨模板调整验收进行下道工序。2)技术要点：楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板22、连接，然后向中央铺设。按设计要求起拱（跨度大于4m时，起拱0.2），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。（5）柱模板安装顺序及技术要点：1)模板安装顺序：搭设脚手架柱模就位安装安装柱模安设支撑固定柱模浇筑混凝土拆除脚手架、模板清理模板。2)技术要点： 板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将柱固定。柱子模板拼装示意图 13、0.000以上墙体模板安装要求 墙体模板安装顺序：模板定位垂直度调整模板加固验收混凝土浇筑拆模。墙体模板支模均为双面支模，采用对拉螺栓固定，螺栓孔采用锥形堵头防止漏浆。底板变厚度处模板支撑设置图 14、模板的拆除（1） 拆除前的准备工作：组织现场技术人员、23、管理人员、操作人员、安全员等进行技术交底，明确拆除顺序、安全保护措施、特殊构件的拆除方法。查看混凝土早期强度报告是否达到拆除强度要求。 （2） 模板架体拆除步骤：查看混凝土早期强度值填写拆模申请表审批验收技术和安全交底拆除模板架料按规格分类堆码好材料清场。（3）墙柱模板拆除在混凝土强度达到1.2MPa能保证其表面棱角不因拆除模板而受损后方可拆除，拆除顺序为先纵墙后横墙。在同条件养护试件浪凝土强度达到1.0MPa后，先松动穿墙螺栓，再松开地脚螺栓使模板与墙体脱开。脱模困难时，可用撬棍在模板底部撬动，严禁在上口撬动、晃动或用大锤砸模板，拆除下的模板及时清理模板及衬模上的残渣，每次进行全面检查和维修24、做好模板检验批质量验收记录，保证使用质量。（4）门洞口模板拆除：松开洞口模板四角脱模器及与大模连接螺栓，撬棍从侧边撬动脱模.禁止从垂直面砸击洞口模板。防止门洞口过梁混凝土拉裂，拆出的模板及时修整。所有洞口宽1m时拆模后立即用钢管加顶托回撑。（5）顶梁顶板模板拆除：顶梁板模板拆除参考每层每段顶板混凝土同条件试件抗压强度试验报告，跨度在2m以下，强度达到50%即可拆除，跨度大于8m的顶梁板及悬挑梁板当混凝土强度达到设计强度100强度后方可拆除外，其余顶板、梁模板在混凝土强度达到设计强度的75%强度后方可拆除。拆顶板模板时从房间一端开始按顺序进行，防止顶板模板整体坠落，造成安全事故。（6）顶板模板拆25、除时注意保护顶板模板，不能硬撬模板接缝处，以防损坏多层板。拆除的多层板、龙骨及钢管扣件要码放整齐，并注意不要集中堆料。拆掉的钉子要回收再利用，在作业面清理干净，以防扎脚伤人。（7）后浇带模板拆除：墙体、顶板模板拆模后，用撬棍从侧边撬动脱模拆除下的钢筋段、钢丝网及时清理，模板残渣及剔凿的后浇带处混凝土要及时清理。 15、模板的维护及维修（1）模板使用注意事项：吊装模板时轻起轻放不准碰撞已安装好的模板和其他硬物。大模板吊运就位时要平稳、准确，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下口海绵条。严格控制拆模时间，拆模时按程序进行，禁止用大锤敲击或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和棱角。模板与墙面26、粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。定型模板在使用过程中应加强管理，分规格堆放及时修理，保证编号的清晰。拆模时要注意对成品加以保护，严禁破坏。（2）多层板维修：覆膜多层板运输堆放防止雨淋水浸；覆膜多层板严禁与硬物碰撞、撬棍敲打、钢筋在上拖位、振捣器振捣、任意抛掷等现象，以保证板面覆膜不受损坏。切割或钻孔后的模板侧边要涂刷，防止水浸后引起覆膜多层板起层和变形；覆膜多层模板使用后应及时用清洁剂清理，严禁用坚硬物敲刮板面及截口方木阳角；对操作面的模板要及时维修，当板面有划痕、碰伤或其他较轻缺陷时，应用专用腻子嵌平、磨光，并刷BD-01环氧木模保护剂。多层板一般周转次数为6次当拆下的模板四周破27、坏、四边板开裂分层时，将模板破损部分切掉四周刷边封边漆，然后重复利用。（3）模板安装允许偏差及检验方法序号项目允许偏差（mm）检查方法1基础轴线位移5尺量检查2柱、墙、梁轴线位移3尺量检查3标高3用水准仪或拉线和尺量检查4基础截面尺寸10尺量检查5柱、墙、梁截面尺寸+2、5尺量检查6每层垂直度3线垂或2m托线板检查7相邻两板表面高低差l用直尺和尺量检查8表面平整度3用2m靠尺和楔形塞尺检查9预埋件中心线位移3拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线位移7拉线尺量检查11预埋螺栓外漏长度+10.0拉线尺量检查12预留洞口中心线位移10拉线尺量检查13预留洞口截面内部尺寸+10.0拉线尺量检查六、后浇带28、支模架搭设 1、后浇带模板与其他支模架分开支设，依据（GB50204-2002）混凝土结构工程施工质量验收规范后浇带模板应是独立支撑体系，在拆除满堂脚手架时应保证后浇带处支撑系统独立完好。 2、后浇带施工应该注意的问题 （1） 后浇带的支撑在后浇带封闭前，后浇带处梁、板模板的支撑不得拆除；后浇带所在跨内不得施加其他荷载，例如放置施工设备、堆放施工材料等，以保证结构安全。（2） 后浇带混凝土的养护 后浇带混凝土浇筑完毕后应采取带模保温保湿条件下的养护，浇水养护时间一般砼不得少于 7 天，掺外加剂或有抗渗要求的砼不得少于 14 天。 3、质量保证措施 （1） 根据设计要求，确定后浇带混凝土浇筑时间29、，不得提前。（2） 后浇带浇筑混凝土，必须将两侧混凝土清理干净，凿毛，提前 6 小时浇水润湿。同时在施工缝处铺一层与砼同标号的水泥砂浆，保证混凝土接茬质量。（3） 浇筑混凝土过程中，应派专人看护模板、钢筋、脚手架，发现模板有变形、钢筋有位移、脚手架有不稳时应立即停止浇筑，并将已浇筑混凝土初凝前休整好。（4） 对已浇筑完毕的混凝土，应在 12 小时后用塑料薄膜覆盖，混凝土养护不得少于 14 天，严防混凝土裂缝的出现。（5） 认真作好劳动力组织，技术交底工作，混凝土工长负责安排各项工作，并对操作工人专项交底。（6） 二次浇注的后浇带模板拆除必须待砼强度达到设计强度的100方可进行。 4、后浇带部位30、的成品保护（1） 在剪力墙内后浇带两侧的砼浇注完成两天内必须将该处后浇带内的钢筋刷上素水泥浆，用以防止钢筋锈蚀；（2） 后浇带部位严禁堆放重物；严禁拆卸后浇带支撑体系内的任何构件；（3） 后浇带两侧板进行浇水养护时注意不得积水，浇水时采用轻洒，不得有水流流入后浇带内；（4） 在后浇带封闭之前施工人员不得踩踏后浇带内的板钢筋； 5、安全、文明、环保施工（1） 支设模板前必须搭好相关脚手架，遵守安全操作规程。（2） 浇注混凝土前，必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢 复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是31、否松动，发现问题及 时组织处理。（3） 提倡文明施工，建立健全控制人为的噪音管理制度，尽量减少人机械噪声和人为的大声喧哗。 6、底板后浇带侧面用钢筋固定绑扎密目钢丝网，墙体后浇带模板采用面板多层板，次龙骨50100mm方木三道，次龙骨平行于墙体，主龙骨483.5mm钢管间距1000mm布置，中间由止水螺杆紧固。附底板后浇带简图。 7、顶板后浇带、施工缝处侧面模板采用多层板，多层板紧靠钢筋上、下两侧，此处多层板厚度同钢筋保护层。附支模架搭设示意图。 底板后浇带模板支设简图七、 转换层结构施工 1、本工程1#4#楼在四层以下为商场，五层以上为塔楼住宅结构，在五层楼面主楼部位设置转换梁，梁截面为8032、01700、8001200、600900、500800等，转换层楼面板厚为180，最大跨度为6.9m，楼层高度5.35m。 2、180厚楼面板可变荷载效应控制的组合：S=1.2(25.100.18+0.20)+1.402.50=9.162kN/m2根据施工图设计说明，商铺楼面板的均布荷载标准值为3.5kN/m2 不考虑楼面板的自重，采用荷载传递法来满足转换层的大荷载，根据以上数据，需下面三层的楼面板来承受超大荷载，为此在转换层楼面砼没有浇捣完成前，主楼位置必须保留下面的4层、3层、2层的模板支撑结构体系。 3、高梁部位的梁底板固定后至少留一面侧模暂时不封闭，待梁钢筋绑扎完成后再行封闭。 4、五33、层楼面混凝土浇捣要先从中间塔楼部位开始，先浇捣柱梁混凝土，深梁混凝土分层浇捣，分层厚度控制在600内，浇捣至楼板底部。该部位梁柱混凝土浇捣完成后先浇捣裙房部位的梁板混凝土，最后浇捣塔楼部位的板面砼。 5、监测控制(1)采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。观测点可采取在临边位置的支撑基础面（梁或板）及柱、墙上埋设倒“L”形直径12钢筋头。(2) 监测措施混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(3)监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前34、至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。八模板质量控制 为确保支模架施工顺利进行，由项目经理负责支模架搭设施工过程的全面协调管理工作，确定每周开一次以上的各部门主管、现场分管工长、班组长联系会议，了解施工生产情况，掌握生产动态，解决施工生产存在的问题，理顺各部门间的相互关系，统一认识，促进生产。同时，明确技术部门和质量部门为重点配合部门，应派专人深入施工现场，积极配合施工技术员，解决技术、施工、质量等方面的相关问题。在支模架搭设施工阶段，认真35、加强施工技术管理和质量管理，增强职工质量意识，教育树立“百年大计，质量第一”的思想。施工部门负责人必须每天上班前召集施工员、班组长会，布置当天工作任务，下班后调查工作实施难点，及时解决。每天检查进度计划实施情况，加快进度，缩短工期，合理组织各班组人员进行流水施工，抓晴天，抢雨后，促使工程进度的完成。（一）技术保证措施 1、认真做好施工方案和施工验收规范的二次交底制度即项目技术负责人向全体施工技术员进行技术交底和施工技术员向施工班组进行施工技术交底。 2、认真阅读施工图和相关施工规范要求，领会设计意图。严格按设计和施工验收规范进行施工。在施工管理中，施工管理人员应高标准、严要求，勤指导、勤检查，36、及时发现质量问题、及时整改。 3、加强工艺纪律，严格操作规程，严格自检、互检和专职检查。杜绝不合格工序的产生或流入下一道工序。加强工序质量控制，以人的工作质量确保工序质量。以工序质量确保工程质量，以保证质量目标的最终实现。 4、执行质量奖罚制度，层层落实责任，处处把关，质量做得好，应给予一定的奖励，以提高施工班组的积极性，对于质量意识差，工作不负责的班组应给予经济处罚，以严格的质量管理制度来保证工程质量。 5、加强材料管理，保证材料质量所有进行材料必须挂牌分类堆放。严格执行材料的抽样检测制度，不抽测的材料或不合格材料，禁止用于工程中。 6、项目工程部质量部门人员每天检查工程的质量、执行施工组织37、设计以及执行公司质量体系程序文件情况，并作好施工记录。 7、支撑体系必须严格按方案进行搭设，并由项目技术负责人组织相关部门对支撑体系和模板系统进行专项验收。模板施工时，必须保证主、次梁位置正确，夹具和支撑牢固，主、次梁必须拉通线校正。（二）质量保证措施 1、外墙模板均以外墙弹线控制；所有拐角必须有线，保证外立面洞口角的垂直。 2、平板下的木方必须到头，特别是在四角，最容易出现无木方现象，造成四角砼过低或翘角现象。 3、模板支架，必须按间距均匀搭设，避免因间距不一，模板、木枋扭曲现象。 4、所有墙体必须进行上、下口两条线检查；垂直度控制在3mm；平板梁按水平线拉线检查，标高+ 3mm，平整度3m38、m。 5、柱、梁节点，柱模必须直接配到板底，不得在梁底处平齐；减少因柱模分二次配模砼表面出现凹凸。 6、平板中的预留洞，必须按图纸尺寸固定牢固。预留洞的模板必须有可靠的加固措施。 7、阳台线条必须按线控制，外垂直面控制在+10mm范围内；外墙大角应控制在+10mm； 8、外墙下口必须预先在下一层平板中，预留螺栓，支模时夹紧；砼拆模后，上下层控制在凹凸5mm以内。 9、不同砼标号的交接处，及梁、板中游高低跨处；必须用铁丝网分割开。 10、跨度大于4m梁、板必须起拱，中间必须的标高往上丈量，不得出现两边上拱，中间下沉。注意相邻部位的标高，避免同一梁、板底高低不一。 11、预留洞尺寸必须方正，有效的39、控制方法，严禁出现歪斜洞口。 12、模板在同一轴线上，同规格柱、墙必须拉线校正，砼在浇捣完毕后，外墙必须拉线校正；模板的接缝必须严密，模板脱模油涂刷均匀。 13、墙、柱模板中的预留梁、板及洞口尺寸，必须正确，严禁墙、柱模板伸入梁、板内。 14、支模架必须稳定牢固，墙体对拉螺杆分布均匀，加固方法得当。在平板面有反梁，反梁模板有可靠的支撑点。 15、剪力墙、柱下口处50100mm处，预留洞口周边必须焊固定钢筋，防止模板位移，模板内有撑筋，控制模板截面尺寸。 16、墙体阴阳角均采用阴、阳角模，钢筋加固，在洞口阴阳角处的水平管固定必须有两个固定扣件点以上两个扣件以上固定，减少单个扣件单点固定而造成砼浇40、筑中截面尺寸变形。 17、墙、板后浇带、楼梯施工缝必须留设的位置符合施工有关规定要求。九、安全、文明施工措施 1、安全技术措施是安全生产的唯一保证，对加快工程进度，提高工程质量起作推进作用，因此在施工过程中必须坚决贯彻执行安全检查标准要求，确保安全生产；严格执行集团公司制定的各种安全生产规章制度，根据国家规定制定各种专门的安全措施。 2、严格遵守施工现场“安全三宝”的规定，进入施工现场必须戴好安全帽，悬空作业必须拴好安全带，安全防护必须按方案执行硬防护外挂密目安全网并高于操作人员 1.5m。 3、分部分项工程，必须进行安全技术交底，作到针对性强，签证手续完整，督促检查实施情况，及时制定增补措施41、，保证安全施工。 4、在模板安装前，必须按要求搭设好安全操作平台及护身栏杆。转料平台必须安装牢固，模板或架料在平台上堆放应整齐，重量不要超过平台限重。 5、支设模板前必须搭好相关脚手架，遵守安全操作规程。 6、浇注混凝土前，必须检查支撑是否可靠，扣件是否松动；浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并监督及时恢复。 7、经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 8、提倡文明施工，建立健全控制人为的噪音管理制度，尽量减少人为大声喧哗。 9、支模架体施工完成，支模时的锯沫、木块，脱膜油等应清理干净。 10、拆模后的杂物应及时清理，堆42、放到指定位置。 11、禁止酒后作业，夜间施工要保证充足的照明。 12、做好建筑物“四口”防护措施：凡未安装栏杆的楼梯，必须采用钢管扣件架设双层栏杆防护；预留洞口、电梯井口必须设红白相间的钢管围栏或盖板或钢筋网片加以防护； 13、采用“三相五线”制“三级配电，两级保护”配制，坚持“一机、一闸、一漏、一箱”操作，且配电箱内设置隔离开关和多路配电标记，电箱做到有门、有锁、有防雨措施。 14、加强对设备操作工人的技术指导和安全学习，杜绝违章作为现象。对塔吊要进行检查、保养，起吊时塔吊下不能站人，严禁歪拉斜吊，指挥和操作人员持证上岗。 15、模板上架设电线和使用电动工具采用36V的低压电源；登高作业时，43、各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。 16、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上或抛掷；拆除承重模板，设临时支撑，防止突然整块塌落。 17、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆；预拼装模板的安装，边就位边校正边安设连接件，并加设临时支撑稳固；安装整块柱模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。 18、在架空输电线路下面安装和拆除组合钢模板时，吊机起重臂、吊物、钢丝绳、外脚手架和操作人员等与架空线路的最小安全距离符合表810要求：外电显露电压1kV以下110kV35HOW154220kV330500kV最小安全操作距离(m)4681015 44、19、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定；拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙全完全脱离方可吊起。 20、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作进人作业区。操作人员佩挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。 21、模板放置时不得碰压电线、气焊管线等。 22、清理模板和涂刷大模板隔离剂时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于60cm的走道。 23、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲45、击。拆除后的模板及时清理混凝土渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。 24、结构层墙、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。十、模板工程的成品保护1、进场后的模板，临时堆放时，必须用编织布临时遮盖，使用前，必须双面刷脱模剂。2、模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下乱抛，以防口角损坏。3、梁板模支设完成以后，在其上面焊接或割除钢筋时，模板上必须垫铁板，以防烧伤模板。4、边角模板严禁用整板模切割。5、浇砼时，支设泵管用的马凳，底面必须焊50505钢板，保护底板模板。6、柱、剪力墙模板，尽量做到同部位上、下层周转。避免用到别处重新增加对拉杆。7、施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，46、以防损坏或变形。十一、模板工程的检测监控 1、新钢管应有产品合格证及符合要求的质量检验报告；旧钢管应按照钢管外径、壁厚、端面的偏差符合相关要求并作防锈处理。钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 规范要求进行检查，对不符合要求坚决不用； 3、新扣件应有产品合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、变形的坚决不使用；新旧扣件均应进行防锈处理。 4、立杆平面布置及步高设计要求：（1） 当梁板荷载相差较大时，应控制立杆间距，并根据实际情况进行合理调整；梁下47、和板下可采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距，而另一个方向不变。（2） 一般情距，以确保水平杆件的连续设置要求，保证整个满堂架的空间刚度；模板支架的步距以 0.91.5m 为宜不宜超过 1.5m。 5、剪刀撑设置：满堂模板支架四边与中间每隔四排支架应设置一道纵向剪刀撑，由底到顶连续设置，中部纵横向按构架大小，每隔 1015m 设置一道。 6、梁板模板支架的搭设要求和安全管理，严格按照设计尺寸(技术交底)搭设，立杆和水平杆的接头均应错开布置。 7、施工过程中扣件沉降监测：用水平仪在立杆和柱子上用红油漆做好标高控制点，混凝土浇捣过程中用钢卷尺进行测量，并形成记录。 8、支架变形和位移监测：先在48、楼面和柱子上做好轴线控制线，支架搭设完成后，把轴线控制线引到横杆上并做好标记，把所监测的立杆到横杆的距离做好原始记录，混凝土浇捣过程中监测横杆控制线的距离变化及立杆到横杆控制线的距离变化就知道支架的变形和位移数据值，记录整理成册。 9、在支模架施工阶段，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在载荷设计时应考虑出现的最大荷载，并提出控制要求，在施工中设专人对施工荷载进行监控。在施工使用过程中派专人进行检查维护，坚持信息化施工管理，将可能出现的不利情况从技术管理上得到控制，确保施工安全。十二、安全事故应急预案 1、工地项目部成立安全事故应急领导小组 组长：项目经理 副组长：生产经理、安全总监（安全员49、） 组员：项目部管理人员、各工种负责人应急领导小组成员手机必须一天24小时开机。 2、应急领导小组职责（1）负责指挥、协调应急救援工作，进行应急任务的分配和人员、应急资源设备调度，保证在最短时间内完成对事故现场的应急行动；在第一时间向上级领导报告，及时反馈后续紧急情况的处理。（2）救援结束后，小组全体成员根据预案实施过程中发生的变化和发现的问题。及时对预案提出调整、修改和补充意见，安全员负责收集意见并修订预案。（3）安全部门、施工部门负责组织预案的培训和演练。（4）项目值班人员一旦收到紧急情况信息，应快速反应，及时准确地把情况报告应急领导小组，由领导小组组长或副组长担任总指挥，分组开展救援工作50、，过程中人员可协调。（5）紧急情况发生后，由项目经理负责紧急救援现场的总指挥工作，批准本预案的启动与终止；统一部署应急预案的实施工作，并对应急工作中发生的争议采取紧急处理措施。3、安全事故分类处理（1）若是脚手架或支模架倒塌，立即启动安全应急预案，领导小组成员组织排除险情，组织所有架子工进行倒塌架子的拆除和拉牢，防止其他架子再次倒塌。伤员抢救组对被压的人员组织用手移开倒塌的材料，以避免伤员二次受伤，对受伤者进行现场必要的救治，同时拔打120电话，送医院抢救。（2）若是塔吊倒塌，电气工长或电工先切断相关电源，防止发生触电事故。（3）发生机械伤害事故，受伤者自己或最早发现者首先大声呼救，并呼叫电工51、迅速拉闸断电。应急小组长组织现场伤员抢救组迅速将伤者抬到平整的场地进行必要的救治，同时拔打120电话请求救助；如发现伤者有断指断腿等，应立即找到，用医用纱布或保鲜袋将其包好，同伤员一起送往医院救治。（4）发生触电事故，最早发现触电者，迅速拉闸断电，用木棒、木板等不导电的材料将触电者与触电线、电器部位分开，将触电者抬到平整场地，伤员抢救组按照有关救护知识进行救护，同时拔打120或直接送医院抢救。4、应急处理流程紧急事故发生上报安全组长抢险领导小组抢险方案确定物资、设备到位进行抢险现场处置、送医院抢救抢险结束、恢复生产措施及善后处理、进行总结上报监理、业主、设计院人员伤亡 5、现场恢复：充分辩识恢52、复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清除，方可恢复正常工作状态。 6、预案管理与评审改进：公司和项目部对应急预案每年至少进行一次评审，针对施工的变化及预案暴露的缺陷，不断更新完善和改进应急预案。在事故教训总结与教育的同时，对施工现场进行全面的整顿，对存在的不安全因素要全部进行处理和改进，加强对安全生产的管理力度，使在以后的生产过程中杜绝出现安全事故。十三、模板及支模架体系设计计算 模板及支模架体系设计计算书统计表序计算部位计算书编号计算范围（按大者计算取值）备 注1剪力墙计算书-1剪力墙宽度300按350计算施工2剪力墙计算书-2剪力墙宽度250、200按250计算施工3柱子计算书-38001253、004柱子计算书-48008005柱子计算书-56006006柱子计算书-65005007框架梁计算书-780017008梁侧模板计算书-880017009框架梁计算书-960090010梁侧模板计算书-1060090011框架梁计算书-1150080012梁侧模板计算书-1250080013框架梁计算书-1330060014350厚板计算书-14地下车库顶板15220厚板计算书-15地下室顶板16180厚板计算书-16屋面板17120(100)厚板计算书-11楼面板按120厚计算施工(一)300厚剪力墙模板计算1、工程属性新浇混凝土墙名称地下车库新浇混凝土墙墙厚(mm)300混凝土墙的计算高54、度(mm)3600混凝土墙的计算长度(mm)60002、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3.55倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.222441.21.152.51/2，243.55min46.08，85.246.08kN/m2 承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k55、+1.40.7Q3k0.9max1.246.08+1.42，1.3546.08+1.40.720.9max58.1，64.170.964.1757.75kN/m2 正常使用极限状态设计值S正G4k46.08 kN/m23、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)130小梁间距(mm)150小梁一端悬臂长(mm)250主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)130对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度56、，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4（1）强度验算 qbS承0.4557.7525.99kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.07kNm Mmax/W0.07106/168754.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！（2）挠度验算 qbS正0.4546.08=20.74kN/m 面板变形图(mm) 0.11mml/400150/4000.38mm 满足要求！5、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)57、9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67（1）强度验算 qbS承0.257.7511.84kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.37kNm Mmax/W0.37106/833304.44N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！（2）挠度验算 qbS正0.246.08=9.45kN/m 小梁变形图(mm) 0.23mml/400150/4000.38mm 满足要求！（3）支座反力计算 R1=5.57kN，R2=.R39=4.07kN，R40=2.58kN6、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483.25主梁抗弯强度设58、计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)9.58主梁截面惯性矩I(cm4)23（1）强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.51kNm Mmax/W0.51106/958053.6N/mm2f205N/mm2 满足要求！（2）挠度验算 主梁变形图(mm) 0.12mml/400450/4001.12mm 满足要求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN)12.9对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+130450mm对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+250475mm N0.95mnS承0.95059、.450.4857.7511.73kNNtb12.9kN满足要求！(二)250厚剪力墙模板计算1、工程属性新浇混凝土墙名称剪力墙新浇混凝土墙墙厚(mm)250混凝土墙的计算高度(mm)3800混凝土墙的计算长度(mm)60002、荷载组合混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11.2混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)3倾倒混凝土时对垂直面面板荷载标准值Q3k(kN/m2)2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4kmin0.22ct012v1/2，cHmin0.22244160、.21.152.51/2，243min46.08，7246.08kN/m2承载能力极限状态设计值S承0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.40.7Q3k0.9max1.246.08+1.42，1.3546.08+1.40.720.9max58.1，64.170.964.1757.75kN/m2正常使用极限状态设计值S正G4k46.08 kN/m23、面板布置小梁布置方式竖直左部模板悬臂长(mm)125小梁间距(mm)150小梁一端悬臂长(mm)150主梁间距(mm)450主梁一端悬臂长(mm)100对拉螺栓横向间距(mm)450对拉螺栓竖向间距(mm)450模板设计立面图61、4、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E(N/mm2)10000 墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b0.45m，Wbh2/6450152/616875mm3，Ibh3/12450153/12126562.5mm4 （1）强度验算 qbS承0.4557.7525.99kN/m 面板弯矩图(kNm) Mmax0.07kNm Mmax/W0.07106/168754.33N/mm2f15N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 qbS正0.4546.08=20.74kN/m 面板变形图(mm) 0.11mml/400150/4062、00.38mm 满足要求！5、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416.67 （1）强度验算 qbS承0.257.7511.55kN/m 小梁弯矩图(kNm) 小梁剪力图(kN) Mmax0.24kNm Mmax/W0.24106/833302.92N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 qbS正0.246.08=9.22kN/m 小梁变形图(mm) 0.06mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 63、（3）支座反力计算 R1=5.84kN，R2=.R39=4.38kN，R40=2.92kN6、主梁验算主梁类型双钢管主梁材料规格(mm)483.25主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面抵抗矩W(cm3)9.58主梁截面惯性矩I(cm4)23 （1）强度验算 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.63kNm Mmax/W0.63106/958065.78N/mm2f205N/mm2 满足要求！ （2）挠度验算 主梁变形图(mm) 0.14mml/400450/4001.12mm 满足要求！7、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M12轴向拉力设计值Ntb(kN64、)12.9对拉螺栓横向验算间距mmax450，450/2+100450mm对拉螺栓竖向验算间距nmax450，450/2+150450mmN0.95mnS承0.950.450.4557.7511.11kNNtb12.9kN 满足要求！(三)8001200柱子模板（设置对拉螺栓）计算书1、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1200mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 2900mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞6根，H方向竖楞4根。65、面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取266、.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.940.000=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。荷载计算值 q = 1.236.0000.400+67、1.402.7000.400=18.792kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.501.50/6 = 15.00cm3； I = 40.001.501.501.50/12 = 11.25cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2014.400+1.401.068、80)0.2500.250=0.117kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11710001000/15000=7.830N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2014.400+1.41.080)0.250=2.819kN截面抗剪强度计算值 T=32819.0/(2400.00015.000)=0.705N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 069、.67714.4002504/(10010000112500)=0.338mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.250m。荷载计算值 q = 1.236.0000.250+1.402.7000.250=11.745kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.698/0.400=11.745kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.7450.400.40=0.188kN.m最大剪力 Q=0.6q70、l = 0.60.40011.745=2.819kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40011.745=5.168kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.188106/83333.3=2.26N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计71、算值 T=32819/(250100)=0.846N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6779.000400.04/(1009000.004166667.0)=0.042mm最大挠度小于400.0/250,满足要求!5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.230 0.400 = 4.32kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按72、照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.409kN.m最大变形 vmax=0.121mm最大支座力 Qmax=8.867kN抗弯计算强度 f = M/W =0.409106/10160.0=40.26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!6、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的73、直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.867B方向对拉螺栓强度验算满足要求!7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.250 0.400 = 4.70kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 74、支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.562kN.m最大变形 vmax=0.083mm最大支座力 Qmax=10.676kN抗弯计算强度 f = M/W =0.562106/10160.0=55.32N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!8、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm75、2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.676H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！(四)800800柱子模板（设置对拉螺栓）计算书1、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=800mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 450mm。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm76、2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位77、置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.940.000=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。荷载计算值 q = 1.236.0000.450+1.402.7000.450=21.1478、1kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.501.50/6 = 16.88cm3； I = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2016.200+1.401.215)0.2500.250=0.132k79、N.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.13210001000/16875=7.830N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2016.200+1.41.215)0.250=3.171kN截面抗剪强度计算值 T=33171.0/(2450.00015.000)=0.705N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67716.2002504/(100180、0000126563)=0.338mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.250m。荷载计算值 q = 1.236.0000.250+1.402.7000.250=11.745kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.285/0.450=11.745kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.7450.450.45=0.238kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.45011.745=381、.171kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.45011.745=5.814kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.238106/83333.3=2.85N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33171/(250100)=82、0.951N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6779.000450.04/(1009000.004166667.0)=0.067mm最大挠度小于450.0/250,满足要求!5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.250 0.450 = 5.29kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算83、结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.632kN.m最大变形 vmax=0.093mm最大支座力 Qmax=12.010kN抗弯计算强度 f = M/W =0.632106/10160.0=62.21N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!6、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(84、mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.010B方向对拉螺栓强度验算满足要求!7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.250 0.450 = 5.29kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计85、算得到最大弯矩 Mmax=0.632kN.m最大变形 vmax=0.093mm最大支座力 Qmax=12.010kN抗弯计算强度 f = M/W =0.632106/10160.0=62.21N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于530.0/150与10mm,满足要求!8、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓86、最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.010H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！(五)600600柱模板（设对拉螺栓）计算书1、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用8080mm木方。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量600087、.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝88、土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.940.000=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.236.0000.500+1.402.7000.500=23.490kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:89、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2018.000+1.401.350)0.2750.275=0.178kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.190、7810001000/18750=9.474N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2018.000+1.41.350)0.275=3.876kN截面抗剪强度计算值 T=33876.0/(2500.00015.000)=0.775N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67718.0002754/(1006000140625)=0.826mm面板的最大挠度91、小于275.0/250,满足要求!4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.275m。荷载计算值 q = 1.236.0000.275+1.402.7000.275=12.920kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 6.460/0.500=12.920kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.9200.500.50=0.323kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50012.920=3.876kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1092、.50012.920=7.106kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.323106/83333.3=3.88N/mm2抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33876/(250100)=1.163N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.3093、N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6779.900500.04/(1009000.004166667.0)=0.112mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.275 0.500 = 6.46kNB 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大94、弯矩 M= 0.241kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.801kN经过计算得到最大变形 V= 0.061mmB 柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.008.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.241106/85333.3=2.82N/mm2B柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31670/(28080)=95、0.391N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2B柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)B柱箍挠度计算 最大变形 v =0.061mmB柱箍的最大挠度小于430.0/250,满足要求!6、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.801B方向对拉螺栓强度96、验算满足要求!7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.275 0.500 = 6.46kNH 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.241kN.m经过计算得到最大支座 F= 9.801kN经过计算得到最大变形 V= 0.061mmH 柱箍的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8.008.00897、.00/6 = 85.33cm3； I = 8.008.008.008.00/12 = 341.33cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.241106/85333.3=2.82N/mm2H柱箍的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31670/(28080)=0.391N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2H柱箍的抗剪强度计算满足要求!(3)H柱箍挠度计算 最大变形 v =0.061mmH柱箍的最大挠度小于430.0/250,满足要求!8、H方向对拉螺98、栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.801H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！(六)500500柱模板（不设对拉螺栓）计算书1、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm，柱模板的截面高度 H=500mm，柱模板的计算高度 L = 360099、mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。柱箍采用双钢管48mm3.5mm。柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；100、t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.540kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.940.000=36.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.93.000=2.700kN/m2。3、柱模板面板的计算面板直接承受模101、板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。荷载计算值 q = 1.236.0000.500+1.402.7000.500=23.490kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.501.50/6 = 18.75cm3； I = 50.001.501.501.50/12 = 14.06cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值102、，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2018.000+1.401.350)0.2250.225=0.119kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.11910001000/18750=6.342N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2018.000+1.41.350)0.225=3.171kN截面抗剪强度计算值 T=33171.0/(2500.00015.000)=0.634N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N103、/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67718.0002254/(10010000140625)=0.222mm面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!4、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.225m。荷载计算值 q = 1.236.0000.225+1.402.7000.225=10.571kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =104、 5.285/0.500=10.571kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.5710.500.50=0.264kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.50010.571=3.171kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.50010.571=5.814kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.264106/83333.3=3.17N/mm2抗弯计算强度105、小于13.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33171/(250100)=0.951N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6778.100500.04/(1009000.004166667.0)=0.091mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!5、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.225 0.500 = 106、5.29kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.413kN.m最大变形 vmax=1.154mm最大支座力 Qmax=5.285kN抗弯计算强度 f = M/W =1.413106/10160.0=139.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于760.0/150与10mm,满足要求!6、B方向对拉螺栓的计算107、计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.285B方向对拉螺栓强度验算满足要求!7、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.225 0.500 = 5.29kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方传递力。 108、支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.413kN.m最大变形 vmax=1.154mm最大支座力 Qmax=5.285kN抗弯计算强度 f = M/W =1.413106/10160.0=139.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于760.0/150与10mm,满足要求!8、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有109、效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 5.285H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！(七)8001700梁模板支架计算书1、依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB500110、07-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20082、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.2m，梁截面 BD=800mm1700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.40m。梁底按照均匀布置承重杆5根计算。模板自重0.20kN/m2，混111、凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.60。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.70+0.20)+1.402.00=55.060kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.70+0.71.402.00=60.483kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型根据目前市场钢管材料的实际情况按483.0计算。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗112、距计算采用 W=(D4-d4)/32D。3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5001.7000.250=10.838kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.250(21.700+0.800)/0.800=0.263kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.8000.250=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，113、均布荷载 q = 0.9(1.3510.838+1.350.263)=13.487kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 25.001.501.50/6 = 9.38cm3； I = 25.001.501.501.50/12 = 7.03cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.060kN N2=3.114、083kN N3=2.857kN N4=3.083kN N5=1.060kN最大弯矩 M = 0.057kN.m最大变形 V = 0.160mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05710001000/9375=6.080N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31637.0/(2250.00015.000)=0.655N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 115、0.160mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!4、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.083/0.250=12.331kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.330.250.25=0.077kN.m最大剪力 Q=0.60.25012.331=1.850kN最大支座力 N=1.10.25012.331=3.391kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67c116、m4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.077106/83333.3=0.93N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31850/(250100)=0.555N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=10.149kN/m最大变形v=0.677q117、l4/100EI=0.67710.149250.04/(1009000.004166667.0)=0.007mm木方的最大挠度小于250.0/250,满足要求!5、梁底支撑钢管计算(1) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.080kN.m最大变形 vmax=0.043mm最大支座力 Qmax=4.462kN抗弯计算强度118、 f = M/W =0.080106/5260.0=15.25N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(2) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.658kN.m最大变形 vmax=0.496mm最大支座力 Qmax=11.836kN抗弯计119、算强度 f = M/W =0.658106/5260.0=125.02N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!6、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11.84kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!7、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=11.836120、kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1605.150=1.002kN N = 11.836+1.002=12.837kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆121、的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=12837/(0.386506)=65.651N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.40m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.4122、0.2251.4001.5001.500/10=0.080kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=11.836+0.91.20.825+0.90.91.40.080/0.600=12.989kN经计算得到=12989/(0.386506)+80000/5260=81.708N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！(八)8001700梁侧面模板计算书1、梁侧模板基本参数计算断面宽度800mm，高度1700mm，两侧楼板厚度180mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用双钢管48m123、m3.5mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距150+400+400+400mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/124、m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.950.000=45.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。3、梁侧模板面板的计算面板为125、受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.52m。荷载计算值 q = 1.245.0001.520+1.405.4001.520=93.571kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 152.001.501.50/6 = 57.00cm3； I = 152.001.501.501.50/12 = 42.75cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=9126、.357kN N2=25.732kN N3=25.732kN N4=9.357kN最大弯矩 M = 0.584kN.m最大变形 V = 0.423mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.58410001000/57000=10.246N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=314035.0/(21520.00015.000)=0.923N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计127、算值 v = 0.423mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2545.00+1.40.255.40=15.390kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2545.00=11.250kN/m外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mm128、ax=0.222kN.m最大变形 vmax=0.022mm最大支座力 Qmax=6.301kN抗弯计算强度 f = M/W =0.222106/10160.0=21.85N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢129、管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.551kN.m最大变形 vmax=0.133mm最大支座力 Qmax=13.548kN抗弯计算强度 f = M/W =0.551106/10160.0=54.23N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!6、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A 130、= 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.548对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！(九)600900梁模板支架计算书1、梁模板基本参数梁截面宽度 B=600mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=10000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=10000N/mm2，131、抗弯强度f=15N/mm2。 2、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压132、力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。3、梁支撑脚手架的计算 计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.5m，梁截面 BD=600mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.133、50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。采用双扣件，扣件计算折减系数取1.60。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.20)+1.402.00=134、30.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.00=32.943kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6，以目前实际情况钢管按483.0计算。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。4、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。5、荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9135、000.400=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.900+0.600)/0.600=0.320kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.6000.400=0.480kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.180+1.350.320)=11.543kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.480=0.423kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别136、为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.892kN N2=2.783kN N3=2.783kN N4=0.892kN最大弯矩 M = 0.052kN.m最大变形 V = 0.088mm3.4抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05210001000/21600=2.407N/mm2137、面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!6、抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31416.0/(2400.00018.000)=0.295N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求7、挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.088mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!8、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.783/0.400=6.957kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.960.400.40=0.111kN.m最138、大剪力 Q=0.60.4006.957=1.670kN最大支座力 N=1.10.4006.957=3.061kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.111106/64000.0=1.74N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 139、T=31670/(26080)=0.522N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=5.225kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.225400.04/(1009000.002560000.0)=0.039mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!9、梁底支撑钢管计算(1) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 140、支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.181kN.m最大变形 vmax=0.103mm最大支座力 Qmax=4.176kN抗弯计算强度 f = M/W =0.181106/5260.0=34.35N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!(2) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简141、图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.585kN.m最大变形 vmax=0.723mm最大支座力 Qmax=8.979kN抗弯计算强度 f = M/W =0.585106/5260.0=111.15N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!10、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承142、载力设计值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.98kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!11、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.979kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1603.450=0.672kN N = 8.979+0.672=9.651kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； 143、f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=9651/(0.386506)=49.357N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4W144、klah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.2001.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=8.979+0.91.20.553+0.90.91.40.069/0.800=9.749kN经计算得到=9749/(0.386506)+69000/526145、0=62.953N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!(十)600*900梁侧模板计算书1、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度900mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用双钢管48mm3.5mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。146、 模板组装示意图2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结147、构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.950.000=45.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.55m。荷载计算值 q = 1.245.0000.550+1.405.4000.550=33.858kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 55.001.501.50/6 = 20.63cm3； I = 55.00148、1.501.501.50/12 = 15.47cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.386kN N2=9.311kN N3=9.311kN N4=3.386kN最大弯矩 M = 0.211kN.m最大变形 V = 0.423mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.21110001000/20625=10.230N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求149、!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=35078.0/(2550.00015.000)=0.923N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.423mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2545.00+1.40.255.40=15.390kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2545.00=11.250kN/m外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向150、支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.173kN.m最大变形 vmax=0.013mm最大支座力 Qmax=4.938kN抗弯计算强度 f = M/W =0.173106/10160.0=17.03N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙151、骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.432kN.m最大变形 vmax=0.104mm最大支座力 Qmax=10.616kN抗弯计算强度 f = M/W =0.432106/10160.0=42.52N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!6、对拉螺栓的计算计算公式: 152、N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm): 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.616对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！(十一)500800梁模板(扣件式)计算书1、支撑架计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.5m，梁截面 BD=500mm800mm，立杆的纵距(153、跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方6080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.10m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。采用双扣件，扣件计算折减系数取1.60。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.154、500.80+0.20)+1.402.00=27.520kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.00=29.500kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。钢管按483.0计算。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。2、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q155、1 = 25.5000.8000.400=8.160kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.800+0.500)/0.500=0.336kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.400=0.400kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.358.160+1.350.336)=10.323kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面156、惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.968kN N2=3.579kN N3=0.968kN最大弯矩 M = 0.080kN.m最大变形 V = 0.150mm面板抗弯强度计算：经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.08010001000/21600=3.704N/m157、m2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!面板抗剪计算：截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31612.0/(2400.00018.000)=0.336N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!面板挠度计算：面板最大挠度计算值 v = 0.150mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!3、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.579/0.400=8.947kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.950.400.40=0.143158、kN.m最大剪力 Q=0.60.4008.947=2.147kN最大支座力 N=1.10.4008.947=3.936kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.008.008.00/6 = 64.00cm3； I = 6.008.008.008.00/12 = 256.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.143106/64000.0=2.24N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强159、度计算值 T=32147/(26080)=0.671N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.638kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.638400.04/(1009000.002560000.0)=0.050mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!4、梁底支撑钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图160、 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.229kN.m最大变形 vmax=0.104mm最大支座力 Qmax=3.993kN抗弯计算强度 f = M/W =0.229106/5260.0=43.44N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于466.7/150与10mm,满足要求!梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支161、撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.887kN.m最大变形 vmax=1.313mm最大支座力 Qmax=9.969kN抗弯计算强度 f = M/W =0.887106/5260.0=168.70N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计162、值,取12.80kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=9.97kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.969kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1683.450=0.703kN N = 9.969+0.703=10.672kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管163、立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度， a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=10672/(0.386506)=54.578N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wkl164、ah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.0900.600=0.196kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.1961.1001.5001.500/10=0.055kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=9.969+0.91.20.579+0.90.91.40.055/0.900=10.742kN经计算得到=10742/(0.386506)+55000/526165、0=65.401N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！(十二)500800梁侧模板计算书1、基本参数计算断面宽度500mm，高度800mm，两侧楼板厚度350mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用双钢管48mm3.5mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+200mm，断面跨度方向间距500mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000166、.0N/mm2。 模板组装示意图2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800167、kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.950.000=45.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q = 1.245.0000.450+1.405.4000.450=27.702kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 45.001.501.50/6 = 16.88cm3； I168、 = 45.001.501.501.50/12 = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.770kN N2=7.618kN N3=7.618kN N4=2.770kN最大弯矩 M = 0.173kN.m最大变形 V = 0.423mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.17310001000/16875=10.252N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 169、f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=34155.0/(2450.00015.000)=0.923N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.423mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2545.00+1.40.255.40=15.390kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2545.00=11.250kN/m外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。170、集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.173kN.m最大变形 vmax=0.013mm最大支座力 Qmax=4.328kN抗弯计算强度 f = M/W =0.173106/10160.0=17.03N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求!5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下171、连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.378kN.m最大变形 vmax=0.091mm最大支座力 Qmax=9.306kN抗弯计算强度 f = M/W =0.378106/10160.0=37.21N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!6、对拉螺栓的计172、算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.306对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！(十三)300600梁模板计算书1、支撑架计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.4m，梁截面 BD=300mm600mm，立杆的纵173、距(跨度方向) l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。单扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.50174、0.60+0.20)+1.402.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.60+0.71.402.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。2、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。3、面板荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000175、.6000.400=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(20.600+0.300)/0.300=0.400kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3000.400=0.240kN考虑0.9的结构重要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.120+1.350.400)=7.922kN/m考虑0.9的结构重要系数，集中荷载 P = 0.90.980.240=0.212kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分176、别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.294kN N2=1.294kN最大弯矩 M = 0.104kN.m最大变形 V = 0.580mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.10410001000/21600=4.815N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/177、mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31294.0/(2400.00018.000)=0.270N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.580mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!4、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 1.294/0.400=3.235kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.240.400.40=0.052kN.m最大剪力 Q=0.60.4003.23178、5=0.776kN最大支座力 N=1.10.4003.235=1.424kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.052106/83333.3=0.62N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3776/(25010179、0)=0.233N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=2.445kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.445400.04/(1009000.004166667.0)=0.011mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!5、梁底支撑钢管计算(1) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)180、 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.722kN.m最大变形 vmax=1.818mm最大支座力 Qmax=2.657kN抗弯计算强度 f = M/W =0.722106/5260.0=137.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(2) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN181、.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.680kN.m最大变形 vmax=1.350mm最大支座力 Qmax=7.419kN抗弯计算强度 f = M/W =0.680106/5260.0=129.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!6、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00k182、N； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.42kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!7、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.419kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1583.350=0.644kN N = 7.419+0.644=8.063kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，183、f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=8063/(0.386506)=41.235N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 184、风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.052kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=7.419+0.91.20.530+0.90.91.40.052/1.000=8.122kN经计算得到=8122/(0.386506)+52000/5260=51.358N/mm2；185、考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！8、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度600mm，两侧楼板厚度220mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距300mm，内龙骨采用双钢管48mm3.5mm，外龙骨采用50100mm木方。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距100+200mm，断面跨度方向间距600mm，直径12mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图9、梁侧模板荷载标准值计算强186、度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝187、土侧压力标准值: F1=0.950.000=45.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.96.000=5.400kN/m2。10、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.38m。荷载计算值 q = 1.245.0000.380+1.405.4000.380=23.393kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 38.001.501.50/6 = 14.25cm3； I = 38.001.501.501.50/12 = 10.188、69cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.807kN N2=7.720kN N3=7.720kN N4=2.807kN最大弯矩 M = 0.210kN.m最大变形 V = 0.878mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.21010001000/14250=14.737N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3189、Q/2bh=34210.0/(2380.00015.000)=1.108N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.878mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!11、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3045.00+1.40.305.40=18.468kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3045.00=13.500kN/m外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑190、钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.092kN.m最大变形 vmax=0.003mm最大支座力 Qmax=3.860kN抗弯计算强度 f = M/W =0.092106/10160.0=9.06N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于200.0/150与10mm,满足要求!12、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简191、图 外龙骨弯矩图(kN.m) 外龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.405kN.m经过计算得到最大支座 F= 8.299kN经过计算得到最大变形 V= 0.188mm外龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4；(1)外龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.405106/83333.3=4.86N/192、mm2外龙骨的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)外龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32508/(250100)=0.752N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2外龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)外龙骨挠度计算 最大变形 v =0.188mm外龙骨的最大挠度小于600.0/250,满足要求!13、梁侧对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 12对拉螺栓有效直径(mm)193、: 10对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.299对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！(十四)350厚板模板(扣件式)计算书1、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.5m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.70m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/194、m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.35+0.20)+1.402.50=14.282kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.35+0.71.402.50=14.310kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为48.33.6。钢管按48.03.0计算。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计195、算采用 W=(D4-d4)/32D。2、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.3500.800+0.2000.800)=6.469kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.800=1.800kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.501.50/6 = 30.00cm3； I = 80.001.501.501.50/12 = 22.50cm4；(1)抗196、弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.356.469+0.981.800)0.3000.300=0.094kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09410001000/30000=3.149N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.356.469+1.01.197、800)0.300=1.890kN截面抗剪强度计算值 T=31890.0/(2800.00015.000)=0.236N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.4693004/(10010000225000)=0.158mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷198、载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.3501.200+0.2001.200)=9.704kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.90.982.50.300+0.0801.359.7040.3000.300=0.227kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.22710001000/30000=7.554N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!3、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71c199、m4；荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.3500.300=2.635kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.352.635+1.350.060)=3.275kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.90.980.750=0.661kN/m抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.200、1ql2=0.13.940.700.70=0.193kN.m最大剪力 Q=0.60.7003.937=1.653kN最大支座力 N=1.10.7003.937=3.031kN抗弯计算强度 f=0.193106/5260.0=36.67N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6773.101+0.9900.000)700.04/(1002.06105127100.0)=0.193mm纵向钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!4、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取201、纵向板底支撑传递力，P=3.03kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.505kN.m最大变形 vmax=0.347mm最大支座力 Qmax=7.649kN抗弯计算强度 f = M/W =0.505106/5260.0=95.97N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载202、力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.65kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1393.450=0.480kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.8000.700=0.112kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.3500.8000.700=4.920kN考虑0.9的结构重要203、系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.960kN。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.8000.700=1.260kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.35NG + 0.98NQ7、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.93kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.2204、60cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=7931/(0.386506)=40.561N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.9205、0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.70m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.8001.5001.500/10=0.046kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.24.960+0.91.41.260+0.90.91.40.046/0.700=7.614kN经计算得到=7614/(0.386506)206、+46000/5260=47.672N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=74.44所以第10天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！(十五)220厚板模板(扣件式)计算书1、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.4m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25207、.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.22+0.20)+1.402.50=10.366kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.22+0.71.402.50=9.905kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48.33.6。钢管按48.03.0计算。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 208、W=(D4-d4)/32D。2、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2200.900+0.2000.900)=4.635kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 90.001.501.50/6 = 33.75cm3； I = 90.001.501.501.50/12 = 25.31cm4；(1)抗弯强度计209、算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.635+1.402.025)0.3000.300=0.076kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07610001000/33750=2.239N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.635+1.42.025)210、0.300=1.511kN截面抗剪强度计算值 T=31511.0/(2900.00015.000)=0.168N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.6353004/(10010000253125)=0.100mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P 211、= 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2201.200+0.2001.200)=6.180kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.206.1800.3000.300=0.242kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.24210001000/33750=7.182N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!3、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；荷212、载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2200.300=1.657kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.657+1.200.060)=1.854kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2213、=0.12.800.800.80=0.179kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.799=1.343kN最大支座力 N=1.10.8002.799=2.463kN抗弯计算强度 f=0.179106/5260.0=34.06N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6772.220+0.9900.000)800.04/(1002.06105127100.0)=0.235mm纵向钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!4、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底214、支撑传递力，P=2.46kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.533kN.m最大变形 vmax=0.445mm最大支座力 Qmax=7.132kN抗弯计算强度 f = M/W =0.533106/5260.0=101.41N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照215、下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.13kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1463.400=0.497kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.800=0.144kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2200.9000.800=3.976kN考虑0.9的结构重要系数，216、经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.155kN。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)0.9000.800=1.620kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ7、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.25kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260c217、m3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=7254/(0.386506)=37.099N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.9218、1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.052kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.24.155+0.91.41.620+0.90.91.40.052/0.800=7.101kN经计算得到=7101/(0.386506)+52219、000/5260=46.136N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=130.82所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！(十六)180厚屋面板模板(扣件式)计算书1、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.2m，立杆的纵距 b=1.00m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.220、10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.18+0.20)+1.402.50=9.162kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.18+0.71.402.50=8.549kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48.33.6。钢管按48.03.0计算。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=221、(D4-d4)/32D。2、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1801.000+0.2001.000)=4.246kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.000=2.250kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；(1)抗弯强度计222、算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.246+1.402.250)0.3000.300=0.074kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07410001000/54000=1.374N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.246+1.42.250)223、0.300=1.484kN截面抗剪强度计算值 T=31484.0/(21000.00018.000)=0.124N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.2463004/(1006000486000)=0.080mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为1200.000mm集中荷载 P 224、= 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1801.200+0.2001.200)=5.095kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.205.0950.3000.300=0.233kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.23310001000/54000=4.315N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!3、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；荷225、载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1800.300=1.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.355+1.200.060)=1.529kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2226、=0.12.470.900.90=0.200kN.m最大剪力 Q=0.60.9002.474=1.336kN最大支座力 N=1.10.9002.474=2.449kN抗弯计算强度 f=0.200106/5260.0=38.09N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6771.949+0.9900.000)900.04/(1002.06105127100.0)=0.331mm纵向钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!4、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中荷载P取纵向板底227、支撑传递力，P=2.45kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.588kN.m最大变形 vmax=0.672mm最大支座力 Qmax=8.000kN抗弯计算强度 f = M/W =0.588106/5260.0=111.74N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照228、下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.00kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1585.150=0.814kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.0000.900=0.180kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1801.0000.900=4.066kN考虑0.9的结构重要系数，229、经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 4.554kN。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.0000.900=2.025kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ7、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 8.30kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260c230、m3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=8300/(0.386506)=42.448N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.9231、1.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.0001.5001.500/10=0.057kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.24.554+0.91.42.025+0.90.91.40.057/0.900=8.089kN经计算得到=8089/(0.386506)+57232、000/5260=52.282N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=33.05所以第12天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！(十七)120(100)厚板模板(扣件式)计算书1、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.10m，立杆的横距 l=1.00m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重233、25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为48.33.6。钢管按48.03.0计算。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用234、 W=(D4-d4)/32D。2、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.1201.100+0.2001.100)=3.180kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.100=2.475kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 110.001.501.50/6 = 41.25cm3； I = 110.001.501.501.50/12 = 30.94cm4；(1)抗弯235、强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.180+1.402.475)0.3000.300=0.066kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06610001000/41250=1.589N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.180+1.42.4236、75)0.300=1.311kN截面抗剪强度计算值 T=31311.0/(21100.00015.000)=0.119N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.1803004/(10010000309375)=0.056mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算宽度为4200.000mm集中荷237、载 P = 2.5kN考虑0.9的结构重要系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.1204.200+0.2004.200)=12.141kN/m面板的计算跨度 l = 300.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.402.50.300+0.0801.2012.1410.3000.300=0.294kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.29410001000/41250=7.125N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!3、纵向支撑钢管的计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.7238、1cm4；荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m考虑0.9的结构重要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.904+1.200.060)=1.041kN/m考虑0.9的结构重要系数，活荷载 q2 = 0.91.400.750=0.945kN/m抗弯强度计算最大弯矩 M = 239、0.1ql2=0.11.991.001.00=0.199kN.m最大剪力 Q=0.61.0001.986=1.191kN最大支座力 N=1.11.0001.986=2.184kN抗弯计算强度 f=0.199106/5260.0=37.75N/mm2纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6771.542+0.9900.000)1000.04/(1002.06105127100.0)=0.399mm纵向钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!4、板底支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算集中240、荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.18kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.735kN.m最大变形 vmax=0.786mm最大支座力 Qmax=7.943kN抗弯计算强度 f = M/W =0.735106/5260.0=139.78N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!5、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣241、件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=7.94kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!6、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1732.750=0.474kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.1001.000=0.220kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1201.1001.000=3.313kN考虑0.242、9的结构重要系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 3.607kN。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的结构重要系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.1001.000=2.475kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ7、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 7.79kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)243、,W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=7793/(0.386506)=39.854N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: 244、MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.10m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.1001.5001.500/10=0.063kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.23.607+0.91.42.475+0.90.91.40.063/1.000=7.518kN经计算得到=7518/(0.386506)+63000/5260=50.454N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 Mmax=37.67所以第7天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！