1、模板工程施工专项方案一、编制依据1、国家、安徽省相关施工、验收规范及标准图集2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011)3、混凝土结构工程施工质量验收规范GB5020420024、建筑工程质量统一验收标准GB50300-20015、建筑施工模板安全技术规范JGJ16220086、混凝土结构设计规范GB5001020027、本工程施工图纸8、安徽省中振建设工程有限公司企业标准二、工程概况：地理位置:工程名称:XX阳光城地下车库建设单位:XX开发有限公司设计单位：XX设计有限公司勘察单位：XX勘察院监理单位：XX目管理有限公司施工总承包单位：XX有限公司XX阳光城地下车库工程2、，本工程地基基础设计等级为甲级;地下室防水等级为二级；地下室设计抗渗等级为P6；建筑面积：35330.6.本工程框架柱主要截面尺寸：600600；现浇板板厚主要为:300mm。根据本工程的特点，制定以下模板工程专项施工方案：本工程为现浇结构，对模板及支撑需求量较大，现决定采用钢管支撑系统及木模板三、施工准备：（一）材料及主要机具: 1.1 木模板：189151830的胶合板、50100mm的木方。 1。2 支撑系统:钢管、扣件、垫板。 1。3 具备锤子、打眼电钻、活动板手、手锯、水平尺、线坠、撬棒等。 1。4 脱模剂:水质脱模剂。 1.5 海绵条:2mm厚及20mm厚.（二）作业条件： 2。13、 划分所建工程施工区、段:根据工程结构的形式、特点及现场条件，合理确定模板工程施工的流水区段，以减少模板的投入，增加周转次数,均衡工序工程（钢筋、模板、砼工序）的作业量，确保工程进度.2.2按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性。2.3根据图纸对梁、板、柱等尺寸及编号设计出配板图，应标志出不同型号、尺寸单块模板平面布置,纵横龙骨规格、数量及排列尺寸;柱箍选用的形式及间距；支撑系统的竖向支撑、横向拉接件的型号、间距。2.4验算：在进行模板配板布置及支撑系统布置的基础上，要严格对其强度、刚度及稳定性进行验算。2.5 轴线、模板线、门窗洞口线、标高线放线完毕,水平控制标高引测到预留插筋4、或其它过渡引测点，并办好预检手续。2.6 为防止模板下口跑浆,安装模板前，对模板的承垫底部先垫上20mm厚的海绵条,若底部严重不平的，应先沿模板内边线用13水泥砂浆，根据给定的标高线准确找平.外柱的外边根部根据标高线设置模板承垫木方，与找平砂浆交圈,以保准标高准确和不漏浆. 2。7 设置模板(保护层）定位基准，即在柱主筋上距地面5080mm处,根据模板线,按保护层厚度焊接水平支杆,以防模板的水平移位。2。8 柱钢筋绑扎完,预埋件已安装完毕，绑好钢筋保护层垫块,并办好隐检手续.2。9模板拼装，所有板面必须牢固固定在龙骨上。2.10 对于组装完毕的模板，应按图纸要求检查其对角线、平整度、外型尺寸及5、牢固是否有效;并涂刷脱模剂.四、模板安装操作工艺：（一）柱：框架柱主要截面尺寸：600*600mm; 1、柱模板的安装工艺:单片预组拼柱组拼第一片柱模就位第二片柱模就位连接固定安装第三、四片柱模检查柱模对角线及位移并纠正自下而上安装柱箍并做斜撑全面检查安装质量群体柱模固定2、工艺流程：第一片柱模安装就位第二片柱模安装就位并用螺栓连接安装第三、四片柱模检查柱模对角线、位移并纠正安装斜撑群体柱模固定预检 2。1安装就位第一片柱模板，并设临时支撑或用不小于14号铅丝与柱主筋绑扎临时固定。2.2 随即安装第二片柱模,在二片柱模的接缝处粘贴2mm厚的海绵条，以防漏浆;用连接螺栓连接二块柱模，作好支撑或固6、定。2。3 如上述完成第三、四片柱模的安装就位与连接，使之呈方桶型。2。4自下而上安装柱套箍，校正柱模轴线位移、垂直偏差、截面、对角钱。并做支撑.采用直径48钢钢管间距800mm分上、中、下固定柱模。2.5校正柱模的轴线位移、两个方向上的垂直偏差、截面、对角线，最后固定牢靠。2.6以上述方法安装柱模，全面检查安装质量后，做群体的水平拉结及剪力撑的固定.(二)梁：框架梁主要截面尺寸:400*1000mm、400*1100mm；1、梁模板的安装工艺：弹出梁轴线及水平线并复核搭设梁模支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱绑扎钢筋安装侧梁模安装另一侧梁模安装上下锁口楞、斜撑楞及腰楞复核梁模尺寸、位置与相邻7、模板连固2、工艺流程：全面检查安装质量钢筋绑扎安装梁侧模板安装竖楞、斜竖楞复核梁模尺寸、位置安装另一侧模板预检搭设梁模支架安装梁底楞安装梁底模板梁底起拱弹线支立杆调整标高2。1安装梁模支架之前，首层为土壤地面时应平整夯实，首层土壤地面，在支撑下宜铺设统长槽钢， 楼板上采用5cm木方垫木,并且楼层间的上、下支座应在一条直线上；支撑间距为1000mm,在支撑之间应设纵横水平联结杆，根据支撑高度决定水平联结杆设几道,离地200mm处设一道，往上纵横方向每隔1600mm左右设一道，并且与满堂架子拉结，每道纵横梁支撑均应设置八字形剪力撑.应随时检查，保证稳定牢固。2.2在支撑上预留梁底模板的厚度，拉线安8、装梁底模板并找直。梁底板应起拱,当梁跨度等于或大于4m时，梁底板按设计要求起拱；如设计无要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000。固定梁底模板。2。3 在底模上绑扎钢筋，安装梁侧模板,安装外竖楞、斜撑，其间距一般为750mm。当梁高超过600mm时,需加腰楞，并穿对拉螺栓拉结;侧梁模上口要拉线找直，安装牢固，以防跑模。2.4 复核检查梁模尺寸，与相邻梁柱模板连接固定。（三)楼板：现浇板板厚：300mm.1、楼板模板安装工艺:搭设支架安装横纵木楞调整楼板下皮标高及起拱铺设模板检查模板上皮标高、平整度2、工艺流程：支立杆办预检铺模板校正标高安装横纵木楞2.1支架搭设前，首层是土壤地面9、时应平整夯实，立杆下铺设通长槽钢，楼层在支撑下宜铺设通长脚手板，并且楼层间的上下支座应在一条直线上。支架的支撑应从边跨的一侧开始，依次逐排安装，立杆间距为1000mm，大龙骨的间距为900mm,小龙骨间距为300mm。在支撑之间应设纵横水平联结杆,根据支撑高度决定水平联结杆设几道,离地200mm处设一道，往上纵横方向每隔1600mm左右设一道，并且与满堂架子拉结，每跨支撑均应设置八字形剪力撑，保证稳定牢固。 2.2支架搭设完毕后，要认真检查板下龙骨与支撑的连接及支架安装的牢固与稳定；根据给定的水平标高线，将龙骨找平，注意起拱高度（当板的跨度等于或大于4m时，按跨度的1/10003/1000起拱10、），并留出楼板模板的厚度.2。3 铺设模板：对于不够整数的模板，再用小块板补齐，但拼缝要严密；用铁钉将模板与下面的木龙骨钉牢，注意,铁钉不宜过多,只要使多层板不移位、翘曲即可。2。4铺设完毕后，用靠尺、塞尺和水平仪检查模板的平整度与底标高,并进行必要的校正。见下图:（四）楼梯模板楼梯模板安装前，先在楼梯间墙上按设计标高弹出梯段及台板的位置线.模板采用竹胶合板模板，侧模三角部分用木模镶补，见下图:楼梯模板示意图5、楼梯踏步模板：主要考虑踏步成型专用模板，其它模板用现场双面覆膜木胶板支模,踏步板一次成型，砼原浆压光，不再作表面处理。五、模板拆除操作工艺：1、模板拆除的一般要点：1.1侧模拆除在砼强11、度能保证其表面及棱角不因拆除模板而受损，方可拆除。1。2底模及冬季施工模板的拆除,必须待同条件养护试块抗压强度达到下表的规定后方可拆除. 现浇结构拆模时所需的砼强度 结构类型结构跨度（m）按设计的砼强度标准值的百分率计（）板2502、8758100梁、拱、壳8758100悬 臂 构 件-1001。3 已拆除模板及支架的结构，在砼达到设计强度等级后方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更不利时,必须经核算,加设临时支撑。1。4 拆除时，应遵循先支后拆，后支先拆,先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下进行。1。5 每块多层板模板拆下后，应用人工将其运托放至地上，严禁把12、拆下的模板扔下地面或使其自由坠落于地面。1。6 拆除跨度较大的梁支架及其模板时，应从跨中开始向两端进行。 2、楼板、梁模板拆除工艺：2.1、工艺流程：拆除支架部分水平拉杆和剪力撑 拆除梁连接件及侧模板分段分片拆除楼板模板、木楞及支柱拆除梁底模板及支撑系统2。2 拆除工艺施工要点：2。2.1 拆除支架部分水平拉杆和剪刀撑，以便作业.而后拆除梁与楼板模板的连接角模及梁侧模板，以使两相邻模板断连。2.2.2 不可用钢管或铁锤猛击乱撬。每块模板拆下时,或用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。2。2。3 拆除梁底模板的方法大致与楼板模板相同。但拆除跨度较大的梁底模板时,应从跨中开始。拆除梁13、底摸支柱时，亦从跨中向两端作业。3、柱子模板拆除工艺：1、分散拆除工艺流程：拆除拉杆或斜撑自上而下拆掉 (穿柱螺栓） 或柱箍拆除竖楞，自上而下拆模板模板及配件运输维护2、柱模拆除要点:2.1。1分散拆除柱模时，应自上而下、分层拆除。拆除第一层时，用木锤向外侧轻击模板上口，使之松动，脱离柱混凝土。依次拆下一层模板时，要轻击模边肋，切不可用撬棍从柱角撬离。六、质量标准：1、模板及其支架必须有足够的强度、刚度和稳定性；其支承部分应有足够的支承面积。如安装在基土上，基土必须坚实，并有排水措施。对湿陷性黄土，必须有防水措施；对冻胀士，必须有防冻融措施。2、接缝宽度不得大于1。5mm. 3、模板表面清理干14、净，并采取防止粘结措施。模板上粘浆和满刷隔离剂的累计面积，柱、梁应不大于400cm2。4、模板安装允许偏差项目，见下表。模板安装的允许偏差允许偏差 （mm)单层、多层高层框架多层大模高层大模测量墙、梁、柱轴线位移4444尺量检查标 高4+2 -444用水准仪或拉线和尺量检查墙、柱、梁截面尺寸+3 -4+2 422尺量检查每层垂直度6633用2m托线板检查相邻两板表面高低差2222用直尺和尺量检查表面平整度4422用2m靠尺和塞尺检查七、成品保护：1 、安装完毕的平台模板、梁模板不可临时堆料和当作业平台,模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不15、变形，防止模板的变形、标高和平整度产生偏差。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。2 、工作面已安装完毕的柱模板,不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板,不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。3、 拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬,以免混凝土的外形和内部受到损伤，防止门窗洞口等处出现裂纹。4、保持模板本身的整洁及配套构件的齐全，放置合理,保证板面不变形。5、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸墙体、楼板及其它已施工完了的部位,不得兜挂钢筋。用撬棒调整模板时,撬棒下16、要支垫木方.八、质量注意事项:（一）梁、板模板:梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模：防治的方法是，梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度.作业中应认真执行设计要求,以防止混凝土浇筑时模板变形.模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠.梁、板模板应按设计或规范起拱.梁模板上下口应设销口楞,再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。(二）柱模板：6。2。1 涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和坚向钢楞,以保证柱模的强度、刚17、度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。6。2.2 柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向.安装斜撑，吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面,线坠所示两点到柱位置线距离均相等,即使柱模不扭向。6.2。3 轴线位移,一排柱不在同一直线上:防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模项拉通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。（三)模板在使用过程中应加强管18、理：模板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时应轻搬轻放，发现有损坏及变形时，应及时修理。模板应分类、分规格码放,对于板的侧面、切割面、孔壁应封边，以最大限度地增加周转次数.九、模板工程计算书为确保模板工程的施工质量，保证工程结构和构件各部分的形状、尺寸和相对位置的正确，需要模板支撑系统具有足够的承载力、刚度和稳定性，能可靠的承受浇筑混凝土的自重和侧压力以及在施工中所产生的施工荷载，因而需要对模板进行设计.1、结构工程概况:1.1主体结构：1.1。1本工程框架柱主要截面尺寸：600*600mm；框架梁主要截面尺寸：4001000mm；现浇板板厚：300mm。2、模板工程的施工安排：2。1模板19、体系:根据施工安排，本工程均使用“多层板面，木方背楞，钢管支撑，散装散拆”的模板体系。2。2施工工艺：2.2。10.00以上结构工程采用框架柱与梁、板分别浇筑，各层梁、板采用一次整体浇筑的施工工艺。2。2。2本工程混凝土均采用商品混凝土。根据施工现场场地情况采用汽泵泵送。3、计算截面的选择:根据上述结构工程概况、模板体系及施工工艺，计划对框架柱及梁、板一次整体浇筑的模板以及截面尺寸为200300mm的标准层顶板梁板进行计算。4、计算验算：柱模板设计计算书柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力;第二层为支撑竖楞的柱箍,用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间20、用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm):600。00；柱截面高度H(mm):600.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m; 计算简图一、参数信息1。基本参数柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向竖楞数目:3;2。柱箍信息柱箍材料：圆钢管；直径（mm)：48。00；壁厚(mm）:3.50；柱箍的间距（mm):450；柱箍合并根数：1；3.竖楞信息竖楞材料：木方；竖楞合并根数：2；宽度(mm):60。00;高度(mm）:80.00；4。面板参数面板类型：胶合面板；面板厚度（mm）：18.00；面板弹性模量(N/mm2）:6000.021、0；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）:13。00;面板抗剪强度设计值(N/mm2）：1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc（N/mm2):13。00；方木弹性模量E(N/mm2）：9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）：1。50;钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2)：205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h；22、 T - 混凝土的入模温度,取20.000; V - 混凝土的浇筑速度,取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3。000m； 1 外加剂影响修正系数，取1。200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20。036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20。036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强23、度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.由前述参数信息可知，柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l= 240 mm，且竖楞数为 3，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁进行计算. 面板计算简图1。面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的两跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0.1ql2其中， M面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度（竖楞间距)： l =240。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括： 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220。040.450.90=9。737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计24、值q2：1。42.000。450.90=1.134kN/m;式中，0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数. q = q1 + q2 =9.737+1。134=10.871 kN/m；面板的最大弯矩:M =0.1 10。871240240= 6.26104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， 面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩（Nmm）； W -面板的截面抵抗矩 ：W=bh2/6 b：面板截面宽度，h:面板截面厚度; W= 45018。018。0/6=2。43104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的最25、大应力计算值： = M/W = 6。26104 / 2.43104 = 2。577N/mm2;面板的最大应力计算值 =2.577N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2,满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，公式如下：V=0.625ql其中， V-面板计算最大剪力（N）； l-计算跨度(竖楞间距): l =240。0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1.220.040。450.90=9。737kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。42。000.450。90=1.134kN/m； 式中，0.90为按26、施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1.134=10.871 kN/m；面板的最大剪力：V = 0.62510。871240.0 = 1630.724N;截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn）fv其中， -面板承受的剪应力（N/mm2）； V-面板计算最大剪力（N)：V = 1630。724N； b-构件的截面宽度（mm)：b = 450mm ; hn-面板厚度（mm)：hn = 18.0mm ; fv-面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =31630。724/（245018.0)=0。27、302N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.302N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求!3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的两跨连续梁计算，挠度计算公式如下:=0.521ql4/(100EI）其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）： q = 20。040。459。02 kN/m； -面板最大挠度(mm）； l计算跨度（竖楞间距）: l =240。0mm ； E-面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000。00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩（mm4)；I=bh3/12 I= 4528、018.018.018。0/12 = 2.19105 mm4；面板最大容许挠度： = 240 / 250 = 0。96 mm；面板的最大挠度计算值： = 0.5219。02240.04/（1006000.02.19105） = 0。119 mm;面板的最大挠度计算值 =0。119mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 0。96mm，满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞(小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为3。000m，柱箍间距为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,竖楞采用木方,宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60829、080/62 = 128cm3;I = 60808080/122 = 512cm4； 竖楞计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中, M-竖楞计算最大弯矩（Nmm）； l-计算跨度（柱箍间距）: l =450。0mm； q作用在竖楞上的线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。220.0360.2400。900=5。193kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42。0000.2400.900=0.605kN/m； q = 5.193+0。605=5。798 kN/m；竖楞的最大弯距:M =0.15。798450.0450。0= 1。17105Nmm； 30、=M/Wf其中， 竖楞承受的应力(N/mm2）； M 竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3），W=1.28105; f -竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2); f=13.000N/mm2;竖楞的最大应力计算值： = M/W = 1。17105/1。28105 = 0.917N/mm2;竖楞的最大应力计算值 =0。917N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2。抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0。6ql其中, V竖楞计算最大剪力(N）； l-计算跨度(柱箍间距）： l =450。0mm； q-作用在模板上的侧压31、力线荷载,它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.0360.2400。900=5.193kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42。0000.2400.900=0。605kN/m; q = 5。193+0.605=5.798 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.65。798450。0 = 1565。495N；截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/(2bhn）fv其中， -竖楞截面最大受剪应力（N/mm2)； V 竖楞计算最大剪力（N)：V=0.6ql= 0.65。798450=1565.495N； b -竖楞的截面宽度(mm）:b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度32、(mm）：hn = 80。0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31565.495/(260。080.02）=0.245N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值： fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。245N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2,满足要求！3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0。677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载(kN/m）： q =20。040。24 = 5.80 kN/m； max-竖楞最大挠33、度(mm); l-计算跨度(柱箍间距）： l =450。0mm ; E竖楞弹性模量(N/mm2)，E = 9000。00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩（mm4），I=5.12106；竖楞最大容许挠度： = 450/250 = 1.8mm;竖楞的最大挠度计算值： = 0.6775。80450.04/（1009000.05。12106) = 0.035 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.035mm 小于 竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3。5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 5.0781=5.08cm34、3；I = 12。1871=12。19cm4;按集中荷载计算(附计算简图）: B方向柱箍计算简图其中 P 竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN)； P = (1.2 20.040.9 + 1。4 20。9)0。27 0。45 = 2。94 kN； B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力: N = 2。935 kN； B方向柱箍弯矩图（kNm）最大弯矩： M = 0.807 kNm； B方向柱箍变形图（mm)最大变形: = 1.966 mm；1。 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/（xW)f其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 807208.58 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩35、: W = 5078 mm3；B边柱箍的最大应力计算值： = 151.39 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =8。07108/(1。055.08106)=151。39N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2。 柱箍挠度验算经过计算得到: = 1。966 mm；柱箍最大容许挠度: = 600 / 250 = 2.4 mm;柱箍的最大挠度 =1.966mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2.4mm，满足要求！六、B方向对拉螺栓的计算 B方向没有设置对拉螺栓！七、H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用圆钢管，直径4836、mm,壁厚3。5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5。0781=5。08cm3；I = 12。1871=12。19cm4；按计算（附计算简图): H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN); P = （1.220。040。9+1。420.9)0.27 0.45 = 2.94 kN; H方向柱箍剪力图（kN)最大支座力： N = 2。935 kN； H方向柱箍弯矩图(kNm）最大弯矩： M = 0。807 kNm; H方向柱箍变形图（mm）最大变形： = 1.966 mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中， 柱箍杆件的最大弯37、矩设计值： M = 807208。58 Nmm； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 5078 mm3；H边柱箍的最大应力计算值： = 151。392 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 205 N/mm2;H边柱箍的最大应力计算值 =8。07108/(1。055.08106)=151.392N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到： = 1.966 mm；柱箍最大容许挠度： = 600 / 250 = 2。4 mm；柱箍的最大挠度 =1.966mm 小于 柱箍最大容许挠度 =2。4mm，满足要求！梁模板扣件钢管支撑架计38、算书 梁段：L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0。30;梁截面高度 D(m):0.75；混凝土板厚度(mm）：120.00；立杆沿梁跨度方向间距La（m）：1。00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。10；立杆步距h(m）：1。50;板底承重立杆横向间距或排距Lb（m)：1.50；梁支撑架搭设高度H（m）：4；梁两侧立杆间距（m）：0。60；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；采用的钢管类型为483.5；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板39、自重（kN/m2)：0。50;钢筋自重（kN/m3)：1。50;施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2)：2.0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4。0;3。材料参数木材品种：柏木;木材弹性模量E(N/mm2）：9000.0;木材抗压强度设计值fc（N/mm2）：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）:1。7；面板材质:胶合面板；面板厚度(mm）：20.00;面板弹性模量E（N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2）：1340、。0；4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：60。0;梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距（mm):200。0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量：2；固定支撑水平间距（mm）：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管;直径(mm):48.00；壁厚（mm)：3.50；主楞合并根数:2；次楞材料：木方;宽度(mm)：60。00；高度(mm)：80。00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0。22t12V1/2 F=H其中 41、- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h; T 混凝土的入模温度，取20。000； V - 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1。200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17。848 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载.三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土42、侧压力.次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图（单位：mm)1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩,W = 5022/6=33。33cm3； M 面板的最大弯矩（Nmm）； 面板的弯曲应力计算值(N/mm2） f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2）;按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0。1q1l2+0。117q2l2其中 ,q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值： q1= 1.20.517。850.9=9。638kN/m;振捣混凝土荷载设计值： q2= 1。40.540。9=43、2。52kN/m;计算跨度: l = (750120)/（41)= 210mm；面板的最大弯矩 M= 0。19。638（750120)/（41)2 + 0。1172。52(750-120)/(41）2= 5.55104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1。19。638(750120）/(41)/1000+1。22.520（750-120)/（41）/1000=2。861 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 5。55104 / 3.33104=1。7N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =1.7N/mm2 小于 44、面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 =0.677ql4/(100EI）=l/250 q作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q = q1= 9.638N/mm； l-计算跨度: l = (750-120)/(41)=210mm； E面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33。33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0。6779。638(750120）/（41)4/（10060003。33105） = 0。063 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =(750-120）/（41)/45、250 = 0。84mm;面板的最大挠度计算值 =0.063mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0。84mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.861/0.500= 5.723kN/m本工程中,次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图（kNm） 变形图(mm）经46、过计算得到最大弯矩 M = 0.143 kNm，最大支座反力 R= 3。148 kN，最大变形 = 0.107 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.43105/6.40104 = 2。2 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2;次楞最大受弯应力计算值 = 2.2 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值： = 500/400=1。25mm；次楞的最大挠度计算值 =0.107mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！2。主47、楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力3。148kN，按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3。5mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 25.078=10。16cm3;I = 212.187=24。37cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图（kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0。755 kNm，最大支座反力 R= 8.971 kN，最大变形 = 0.708 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 7。55105/1.02104 = 74.48、4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =74.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.708 mm主楞的最大容许挠度值： = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.708mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0。75mm，满足要求!五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。49、本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 3002020/6 = 2。00104mm3; I = 300202020/12 = 2。00105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1。2（24.00+1.50）0.300。750.90=6.197kN/m；模板结构自重荷载设计值：q2：1。20。500.300.90=0.162kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3： 1.4(2。00+2.00)0。300.90=1。512kN/m；最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.1（q1+ q2)l2+0.50、117q3l2= 0.1(6.196+0。162）2002+0。1171。5122002=3.25104Nmm； =Mmax/W=3.25104/2。00104=1.6N/mm2;梁底模面板计算应力 =1.6 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下：= 0。677ql4/(100EI）=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载：q =q1+q2=6。197+0。162=6.359kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距)： l =200。00mm； E-面板51、的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值： =200.00/250 = 0。800mm；面板的最大挠度计算值： = 0.6776。3582004/（10060002。00105)=0.057mm；面板的最大挠度计算值： =0.057mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0。8mm，满足要求！六、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算(1）钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m)： q1 = 1。2（24+1。5）0.750。2+0。50。2（20.63+0.3)/ 0.3=5.214 kN/m；（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)： q2 = 1。4（252、+2）0.2=1.12 kN/m；均布荷载设计值 q = 5。214+1。120 = 6。334 kN/m；梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递,其设计值: p=0。201。20.1224。00+1.4（2.00+2.00）(0.60-0.30)/4=0.136kN2。支撑方木验算本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=688/6 = 6.40101 cm3;I=6888/12 = 2.56102 cm4；E= 9000 N/mm2；计算简图及内力、变形图如下： 简图（kNm） 剪力图（kN) 弯矩图（kNm) 变形图(mm）方木的支座力：N1=N2=1.53、086 kN；最大弯矩：M= 0。231kNm最大剪力：V= 1。086 kN方木最大正应力计算值 ： =M/W=0。231106 /6。40104=3.6 N/mm2;方木最大剪应力计算值 ： =3V/(2bh0)=31。0861000/(26080)=0。339N/mm2；方木的最大挠度: =0。177 mm；方木的允许挠度: =0。6001000/250=2。400 mm；方木最大应力计算值 3.614 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17。000 N/mm2，满足要求！方木受剪应力计算值 0。339 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv=1.700 N/mm2,满足要求54、！方木的最大挠度 =0.177 mm 小于 方木的最大允许挠度 =2。400 mm,满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算作用于梁跨度方向钢管的集中荷载为梁底支撑方木的支座反力。钢管的截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W=5。08 cm3；I=12.19 cm4；E= 206000 N/mm2;支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P= 1。086 kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图（mm） 支撑钢管计算剪力图（kN)最大弯矩 Mmax = 0。521 kNm ;最大变形 max = 1。451 mm ；最大支座力 Rmax = 5.955、52 kN ；最大应力 =M/W= 0.521106 /（5。08103 )=102。6 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 102。6 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度设计值 205 N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度max=1。451mm小于1000/150与10 mm，满足要求!八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载56、力按照下式计算（规范5。2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=5。952 kN;R 12。00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/（A）f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括:纵向钢管的最大支座反力： N1 =5.952kN；脚手架钢管的自重： N2 = 1。20。1293。3=0。511kN;楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1。2(1.500/2+(0。6057、00.300)/4）1.0000。500+(1。500/2+（0.6000。300）/4)1。0000.120(1.500+24。000)=3.524kN;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4（2。000+2.000)1.500/2+(0。6000.300)/41.000= 4。620kN；N =N1+N2+N3+N4=5。952+0.511+3.524+4。62=14.608kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径（cm)：i = 1.58; A - 立杆净截面面积（cm2）： A = 4.89； W 立杆净截面抵抗矩（58、cm3）：W = 5.08; - 钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205N/mm2； lo - 计算长度（m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计,取二者间的大值，即: lo = Max1。1551。71。5，1。5+20。1= 2。945m; k 计算长度附加系数，取值为：1。155； - 计算长度系数，参照扣件式规范表,=1。7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。1m； 得到计算结果： 立杆的计算长度 lo/i = 2945。25 / 15。8 = 186；由长细比 59、lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.207;钢管立杆受压应力计算值;=14607。529/（0。207489) = 144.3N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 144。3N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205N/mm2，满足要求!楼板强度的计算 一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距（m)：1。00；纵距(m）:1。00；步距（m）:1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m）:3。70；采用的钢管(mm):483。5 ；板底支撑连接方式:钢管支撑；立杆承重连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.75;板底钢管的60、间隔距离（mm）：300。00；2。荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0。500；混凝土与钢筋自重(kN/m3)：25。500；施工均布荷载标准值(kN/m2）:1。000；3。材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用钢管；面板弹性模量E(N/mm2）:9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）：13； 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001。82/6 = 54 cm3；I = 1001.83/12 = 48。6 cm4;模61、板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m):q1 = 25.50。121+0.51 = 3。56 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0。1ql2其中:q=1。23.56+1.41= 5.672kN/m最大弯矩M=0。15。6723002= 51048 Nmm;面板最大应力计算值 =M/W= 51048/54000 = 0.945 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 0.945 N/mm2 小于面板的抗62、弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为:=0.677ql4/（100EI)=l/250其中q =q1= 3.56kN/m面板最大挠度计算值 = 0。6773。563004/(100950048。6104）=0.042 mm; 面板最大允许挠度 =300/ 250=1。2 mm；面板的最大挠度计算值 0.042 mm 小于 面板的最大允许挠度 1.2 mm,满足要求!三、纵向支撑钢管的计算纵向支撑钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵抗矩 W=5.08cm3；截面惯性矩 I=12。19cm4; 计算简图1.荷载的计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板63、的自重（kN/m)：q1= 25。50。30.12+0.50.3 = 1。068 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：q2 = 10.3 = 0。3 kN/m；2。强度验算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩.最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下：Mmax=0.10q1l20。117q2l2静荷载：q1 = 1。2 q1 = 1.21.068= 1。282 kN/m；活荷载：q2 = 1.40.3 = 0.42 kN/m;最大弯矩 Mmax = (0。11。282+0.1170.42 ） 12 = 0.177 kNM64、;N=1。1q1l+1.2q2l最大支座力 N = （ 1。1 1.282 + 1。20.42）1 = 1。914 kN ；最大应力计算值 = M / W = 0.177106/5080 = 34.902 N/mm2；纵向支撑钢管的抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2;纵向支撑钢管的最大应力计算值为 34.902 N/mm2 小于 纵向支撑钢管的抗压强度设计值 205。0 N/mm2,满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=0。677q1l4/（100EI)静荷载 q1 = 1.068 kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度= 0。6771。65、06810004/（ 10020600012.19 104) =0。288 mm；纵向支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm,满足要求!四、板底支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1。914kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图（kNm) 支撑钢管计算变形图(mm） 支撑钢管计算剪力图(kN） 最大弯矩 Mmax = 0。644 kNm ；最大变形 Vmax = 1.647 mm ；最大支座力 Qmax = 6。96 kN ；最大应力 = 644222。65/5080 = 126。815 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计66、值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 126。815 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.647mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。75,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12。00 kN; R-纵向或横向水67、平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 6.96 kN；R 12。00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容（1）脚手架的自重（kN)：NG1 = 0。1293。7 = 0。478 kN；（2)模板的自重（kN)：NG2 = 0。511 = 0.5 kN；（3）钢筋混凝土楼板自重(kN）：NG3 = 25。50.1211 = 3。06 kN；静荷载标准值 NG= NG1+NG2+NG3= 4。038kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载活荷68、载标准值 NQ=（1+2)11=3kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1。2NG + 1。4NQ=9。045kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 =N/（A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 9.045 kN； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径(cm） ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2):A = 4.89 cm2; W - 立杆净截面模量(抵抗矩）(cm3）：W=5.08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N69、/mm2； L0- 计算长度 （m)； 根据扣件式规范,立杆计算长度L0=h+2a，即L0=1.5+20.1=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0=1.7；L0 / i = 1700 / 15.8=108 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。53 ;钢管立杆受压应力计算值;=9045。204/（0.53489） = 34.901 N/mm2；立杆稳定性计算 = 34。901 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求！十、模板事故应急救援预案 为进一步70、加强项目部安全生产管理工作,控制和减少坍塌事故的发生，并在一旦发生模板坍塌事故时能够当机立断，采取有效措施和及时救援,最大限度地减少人员伤亡和财产损失，根据建设工程安全生产管理条例、建筑施工模板安全技术规范的有关规定,结合项目部实际情况，制定模板坍塌事故应急救援预案。模板坍塌事故应急救援预案建筑概况项目应急救援组织机构：项目部事故应急救援领导小组组 长:组 员:钱朝忠 陈发宏 涂小斌 王孝碧 苏修海 刘邦权3、 应急预案内容1、目的在建筑施工过程中，模板坍塌、倒塌事故是极易引发群体伤亡的主要危险源之一。事故发生后会造成人员伤亡和机械材料设备损坏。为确保本项目部在发生模板坍塌事故时，能使受困者迅71、速脱离险情，救治伤员，将事故发生的损失减少到最低程度，特制定本应急预案。2、适用范围本应急预案适用于本项目部在发生模板坍塌事故时,做出应急准备与响应.3、职责3.1 模板坍塌事故发生时，由项目部经理负责指挥处理事故。3.2 项目应急救援队、施工员、安全员等相关人员应在发生坍塌事故发生地，协同处理事故。4、应急预案内容4.1事故发生时的处置措施 （1）尽量使用人工挖掘、搬运坍塌的材料,及时抢救被掩埋伤员脱离危险区。 （2)进行简易包扎、止血或简易骨折固定。 （3）对呼吸、心跳停止的伤员予以心脏复苏。 （4）事故发生后应立即报告项目部应急救援领导小组.应急救援领导小组在第一时间到达后立即组织应急救72、援队抢救现场伤员，清理坍塌现场，并做好警戒，禁止无关人员进入事故现场，以免造成二次伤害。 （5)应急救援队负责消除伤员口、鼻内泥块、凝血块、呕吐物等，将昏迷伤员舌头拉出，以防窒息. （6）组织人员尽快解除重物压迫，减少伤员挤压综合症发生。并将其转移至安全地方。 （7）尽快与120急救中心取得联系,详细说明事故地点、严重程度，并派人到路口接应,同时准备好车辆随时准备运送伤员到附近的西丽医院救治。 (8）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。 （9）技术负责人、现场安全员应对模板坍塌事故进行原因分析,制订相应的纠正措施，认真73、填写伤亡事故报告表、事故调查等有关处理报告，并上报公司和上级相关部门。4。2注意事项： （1）事故发生后应立即停止施工，（在确保安全的前提下,因抢救伤员和运送抢险物资可使用施工电梯)封闭事故现场严禁无关人员进入，以免二次伤害. （2)人工胸外心脏挤压、人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底.4.3电话报救须知4.3。1救护电话:1204。3.2拨打电话时要尽量说清楚以下几件事:a： 说明伤情和已经采取了哪些措施,好让救护人员事先做好急救准备；b： 讲清楚伤者在什么地方、什么路几号什么路口,附近有什么样特征；c :说明报救者单位、姓名和电话;d： 通完电话后，应派人在现场外等候接应救护车，同时把救护车进工地的路上障碍及时给予清除，以得救护车到达后，能及时进行抢救.