1、目 录1.编制依据12.工程概况12.1工程简介13.轮扣式脚手架的施工要点及技术参数23.1施工要点23.2轮扣式钢管脚手架构件的检验报告33.3轮扣式脚手架技术参数43.4设计荷载44.轮扣式支撑的设计45.施工部署及施工准备65.1工艺流程65.2施工准备6轮扣架模板工程基本参数表76.操作工艺96.1支模方式96.2支撑体系96.3模板支设的要求96.4模板拆除97.模板质量标准117.1保证项目117.2基本项目117.3允许偏差项目117.4模板施工应注意的质量问题118.成品保护139.模板施工职业健康安全要求139.1职业健康安全保证措施139.2环境保证措施1410.材料节约2、1411.施工监测方案及安全应急预案1511.1施工监测方案1511.2安全应急预案1512.模板设计计算2213.相关附件8113.1 方案编制、审核人员8113.2项目管理人员、作业人员81轮扣式支模架施工方案1.编制依据1建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范（JGJ231-2010）；2木结构设计规程（GB50005-xxx）；3混凝土结构工程施工质量验收规范（50204-xxx）；4建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-xxx）；5由广东省建筑设计研究院设计的“佛山宏宇大厦”施工图纸及与业主签订的合同 ；6建筑施工计算手册（第四版缩印本）等。2.工程概况2.1工程简介 序号3、项 目内 容1建设项目 名称佛山宏宇大厦2工程地址3建设单位4设计单位5监理单位6工程规模本工程建筑面积约85768.64m2。7合同工期730天8安全、文明施工目标确保“佛山市建筑工程安全生产文明施工优良样板工地”标准，并取得佛山市相关认证标识。层数地上21层，地下3层。层高负三层为3.85米，负二层为3.60米，负一层为5.40米，首层和四层为6米，两层、三层2为5米，五层至二十一层为4.3米基础结构形式筏板基础主体结构形式框架剪力墙结构屋面形式钢筋砼平屋面3.轮扣式脚手架的施工要点及技术参数3.1施工要点1、前期做好支撑体系的放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置4、，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300mm的距离要增设足够的水平拉杆、水平剪刀撑，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、轮扣式脚手架附图片。 3.2轮扣式钢管脚手架构件的检验报告委托单位河北兴发建筑器材有限公司地址河北省任丘市吕公堡开发区电话03172834638样品名称轮扣式钢管脚手架构件状态正常商标河北兴发规格48生产单位河北兴发建筑器材有限公司到样日期2012、4、1检验项目强度检验数量八套地点本中心试验室日期2012、4、1依据5、陕DB61P96.06690设备WE30型液压式万能材料试验机样品序号标准要求检验结果轮盘与立杆焊接强度P60KN插头与横杆焊接强度11、轮盘与立杆焊接强度检验：P60KN不破坏2、插头与横杆焊接强度检验：P25KN时不破坏。未破坏未破坏2未破坏未破坏3未破坏未破坏4未破坏未破坏5未破坏未破坏6未破坏未破坏7未破坏未破坏8未破坏未破坏检验结论送检的轮扣式钢管脚手架构件强度检验结果：轮盘与立杆焊接强度，插头与横杆焊接强度均符合检验标准要求。3.3轮扣式脚手架技术参数一、规格、型号名称型号A（MM）理论重量材质、壁厚立杆LG2.4米240014.02材质为Q235壁厚为3.2MM立杆LG2.1米26、10012.21立杆LG1.8米180010.67立杆LG1.5米15008.91立杆LG1.2米12007.41立杆LG0.9米9005.6立杆LG0.6米6004.06立杆LG0.3米3002.03横杆LG1.5米15006.28横杆LG1.2米12005.12横杆LG0.9米9003.91横杆LG0.6米6002.82横杆LG0.3米3001.673.4设计荷载1、支撑立杆设计荷载：当横杆竖向步距分别为900、1200时，框架立杆荷载（Pmax）分别为：40、30KN。2、横杆设计荷载：HG90 Pmax6.77KN Qmax14.80KNHG120 Pmax5.08KN Qmax11.7、11KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M。3、支座设计荷载：可调底座Pmax60KN，可调顶托Pmax60KN。4.轮扣式支撑的设计4.1轮扣式脚手架的布置首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，楼层框架轴线最大间距为8.4*6.8米，按照框架间距梁轴线往两侧，每边0.30.4米设一排立杆,8.4米方向：0.3+0.9*2+1.2*5+0.3=8.4米6.8米方向：0.4+1.2*5+0.4=8.6米。其他轴线间距使用0.6米、0.9米和1.2米间距立管调配，模数不符时使用扣件式立管调整。 4.2对于局部特别是不规则的，框架8.6米轴线内有大梁的，则适当利用1.2米和0.9米长的轮8、扣式脚手架进行调整立杆间距，保证立杆从梁轴线起300400mm距离开始起步。4.3对框架柱边，先少支一排轮扣式脚手架，进行模板支设，（柱模板支设加固详图附在最后），柱子模板支完后，用钢管、十字扣件固定在轮扣式脚手架上，钢管端头U型托顶住模板外侧加固柱子的钢管或木方上，加固斜撑竖向间距400，水平间距200。对U型托的丝扣进行调整，确保支撑对框架柱的加固牢固。4.4对楼梯踏步的模板支设详见附后，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。4.5对顶板，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。立杆顶部U型顶托丝杆外露不得超9、过20CM，如果超过则进行适当调整，可在轮扣式支架下部再加设一个U型底托，即立杆最上端与最下端各设置一个U型托，保证U托外露丝扣小于20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。4.6梁底采用钢管上铺设50*100木方,间距300,木方上铺设梁底板,梁底间距1200支撑加固。4.7沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑,剪刀撑用钢管、扣件搭设。4.8中间在纵横向应每隔1.8M左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑,宽度宜为4.5米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑.剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧,夹角宜为45度60度.(详图附后)5.施工部署及施工准备5.1工艺流程施工工艺流程：施工准10、备墙柱钢筋加工制作及模板的配置剪力墙及柱钢筋绑扎内架搭设梁底模及梁侧模的安装平板模板安装以及剪力墙及柱模板的安装模板验收梁钢筋绑扎钢筋隐蔽验收梁板柱混凝土浇筑柱模拆除梁侧模拆除梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程：清理柱墙内杂物弹边线及门洞口位置线钢筋绑扎、预留洞口自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续安装洞口模板安装柱墙体侧模调整固定自检、互检验收移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线内架搭设调整标高、剪力墙及柱接头模板安装安装梁底模安装梁侧模安装板底龙骨铺底板模堵缝、清理绑梁钢筋绑板底筋、水电管线安装绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模自检、互检合格后验收，办交接手续，移交砼工种。5.2施工准备5.2.1 11、材料准备(1) 各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。(2) 根据施工工期间的工程量、施工进度，确定材料的数量及进场时间，由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管。(3) 对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。(4) 原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋。(5) 模板材料进场计划见下表。模板材料进场计划序号名 称规 格单位数 量进场时间118mm木胶合板9151830块15000负二层浇筑完后分批进场2木 枋45904000条60000负二层浇筑完后分批进场3轮扣式立杆6002400mm个22000负二层浇筑完后分批进场4轮扣式横杆600、112、200、900个45000负二层浇筑完后分批进场5顶 托L=740mm个15000负二层浇筑完后分批进场6钢管483.5吨30负二层浇筑完后分批进场7步步紧1m个30000负二层浇筑完后分批进场(6) 模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。5.2.1 轮扣式支撑体系范围 地下室负一层、主楼首层至二十一层采用轮扣式支模架进行施工。负一层层高5.40米、5.00米、4.8米，板厚180mm、600mm。首层、四层层高为6.00米，板厚100mm、120mm、140mm。二层、三层层高为5米13、，板厚100mm、120mm。二层连廊层高6.25米，板厚120mm。负一层、首层至四层为高支撑支模，其中负一层板厚为600mm部分属于高大支模。轮扣架模板工程基本参数表框架梁主要特征区域：详上述说明及模板工程施工图负一层结构板厚250mm，板支撑高度为3.6m。首层结构板厚600mm、180mm，板支撑高度为5.40m、5.00m、4.80m。最大梁截面：KL24 400mm*1700mm 、400mm*1000mm。二、三层结构板厚100mm、120mm，板支撑高度为6m、5m。最大梁截面：XL1 450mm*900mm、450mm*800mm。四层结构板厚140mm、120mm，板支撑高14、度为5m。最大梁截面：XL1 450mm*800mm。五层结构（结构为标准层，其余标准层层高为4.30m）板厚100mm、120mm，板支撑高度为6m（结构为标准层，其余标准层层高为4.30m）。最大梁截面：XL1 450mm*800mm。梁截面尺寸结构梁400mm*1700mm、400mm*1000mm计算高度5m、6m支撑方式梁底支撑小楞平行梁截面方向支模体系梁底方木40mm90mm 250mm（400mm*1700mm梁）、40mm90mm 300mm梁侧主次楞次楞：40 mm90 mm 250 mm、40 mm90 mm 300mm主楞： 483.0mm双钢管对拉螺栓M12对拉螺栓沿梁15、跨方向间距为次楞间距的两；沿梁截面高度方向按剖面大样施工或以下要求施工：梁高大于700mm小于900mm设置一道，大于1200mm小于1500mm及以下设置三道。立杆设置按搭设习惯，按跨度设计尺寸均分设置 水平杆设置满堂架布置，步距1800mm，不成600mm、900mm、1200mm模数部分用钢管连接剪刀撑设水平方向、垂直方向（纵横）剪刀撑板支撑体系板厚车道板250mm，首层结构板：600mm 、180mm， 首层至二十一层结构板：140mm、120mm、100mm。计算高度3.60m、5.40m、5.00m、4.8m、6m、5m板底方木40mm90mm 200mm、250mm板主楞主楞： 16、483.0mm双钢管立杆设置纵横间距250mm厚板900mm*900mm 180mm厚板900mm*900mm 600mm厚板600mm*600mm水平杆设置满堂架布置，步距1500mm剪刀撑满堂架布置，步距1800mm，600mm厚板步距1500mm，不成600mm、900mm、1200mm模数部分用钢管连接钢管扣件梁、楼板采用可调托座支撑方式扫地杆离支撑面200mm高，连续设置立杆基础各楼层的结构梁板，立杆支撑在20010050木垫板5.2.2 轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1.轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不17、能自拔。2.可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于500mm。3.作为扫地杆的最底层水平杆高度小于300mm。6.操作工艺6.1支模方式梁板：其平整度及接缝等质量要求目标达到砼结构按清水构件模板制作及安装。6.2支撑体系轮扣式支撑体系本着创新工艺、新产品的原则。本工程部分支模体系采用轮扣脚手架支模体系。我们对各部位支模采取最不利荷载进行验算。对层高为5.4m，板厚为600mm、180mm；梁最大截面为4001400及层高6米、5米，板厚为140mm、120mm、100mm进行支模体系稳定性验算.立杆和水平杆采用483.5的轮扣钢管脚手架，立杆间距为板厚180mm的为900mm900mm，板厚12018、mm的为1200mm1200mm，水平步距为1.8m，立杆顶部采用顶托支撑，上部托梁采用483.5双钢管，钢管上铺45904000木枋间距为250mm。做扫地杆用得水平杆离地高不得超过300mm。6.3模板支设的要求4.3.1模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下）的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积。4.3.2模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。6.3.3柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确，拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应1mm，模板间接缝高差、宽度2mm。模板接缝处理要严密。模板19、内板缝用油膏批嵌，外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板脱模剂应采用吸水率适中的无色的轻机油。模板周转次数严格控制，周转三次后全面检修并抛光打磨。6.4模板拆除6.4.1拆除前的准备拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；清除架体上的杂物及地面障碍物；拆除前对整个建筑物实行全封闭，禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；根据工程实际需要，作业队在得到项目部下发的内架拆除许可令，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。6.4.2拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏，方可拆除。板及梁底模板拆除必须20、由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见，并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（%）板2502，8758100梁8758100悬臂构件1006.4.3模板拆除注意事项1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。3）、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔，以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清21、理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。7.模板质量标准7.1保证项目模板支撑体系、杉木枋在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。7.2基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨，模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂，严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。7.3允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项 目允许偏差(mm)项 目允许偏差(mm)轴线位移3表面平整度5标高-5+2相邻两板表面高低差2截面尺寸-5+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0+10722、.4模板施工应注意的质量问题1）、柱位移，截面尺寸不准，混凝土保护层过大，柱身扭曲，梁柱接头偏差大。防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定；梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面。防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上，梁板跨度大于4m者，如设计无要求则按规范要求起拱。3）、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝，杉木枋在使用前过刨，过刨后高23、度统一为75mm；同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀；尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带。4）、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱）侧模上口；正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模梁侧模从梁柱处向中间安装板模从梁边向中间安装。5）、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法：选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（24、柱抱箍）间距过大；2）螺杆使用时间长，滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7）、垂直度偏差大原因分析：1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜；4）输送泵输送25、砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙）边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3）模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查，合格后方可在砼浇筑令上签字；4）柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60左右。8.成品保护1）、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要26、有木枋垫架，立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋，搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形。2）、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤砼表面和楞角。3）、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4）、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂，以免随用随刷时污染钢筋。5）、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m，宽80100mm，楼梯踏步保护模板宽度5080mm。6）、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋。9.模板施工职业健康安全要求9.1职业健康安全保证措施9.1.1一般注意事项1)、木枋、模板进场后应27、有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2)、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层。3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。4)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋，砼必须分散堆放，不得集中堆放。6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工。7)、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9）、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或28、搬运搭设外架的专用钢管、扣件。12）、高支模拆除时应系好安全带，防止坠落。13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。9.1.2人员要求1）支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等。9.1.3模板支撑的检修安全措施1）支撑体系检修安全措施：至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业；严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；出现较大问题，如大范围塌陷、整体位29、移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。9.2环境保证措施1)、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。模板装卸时应人工一张张搬运，并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋，不得从高空向下抛掷。2)、圆盘锯处锯木灰排放，造成环境施工现场粉尘的排放。锯木灰每隔2天用汽车将木屑运至城市环境垃圾存放点；每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒。3)、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖。10.材料节30、约1）、模板的爱护对柱模、梁柱接头模应精心保护，及时清理其上渣子，刷好脱模剂。2）、模板的使用施工现场的模板一定要须做到大材大用，小材小用，严禁随意将新模、新木枋锯成小块（截）使用，以降低工程成本。11.施工监测方案及安全应急预案11.1施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、墙柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若31、无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在 梁1/2跨位置，每个监测剖面布设二个支顶水平位移监测点、三个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3 变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。11.2安全应急预32、案1 总则工作原则：统一领导，分级负责。项目经理接受业主、监理或有关部门的指挥，项目部内部各抢险小组统一接受项目经理指挥。适用范围：本工程轮扣式支撑体系范围发生的高空坠物、物体打击、触电、火灾等事故突发性灾害事件发生后的应急反应。2 灾情预警和报告a 灾害预警综合管理部收集各灾情信息，并与有关部门紧密联系及时发出预警，预测灾情的发生趋势及可能对特定区域内的群众生命财产造成的威胁。b 建议对策项目部根据灾情预测预警及时向监理、公司或有关部门提出应急对策建议和措施，或者制定针对性应急方案。c 报告灾情灾情发生后，项目部立即向监理、公司或有关部门报告初步灾情并迅速组织有关部门调查核实灾情。发生特大灾33、害，可以越级向上级人民政府或主管部门报告。灾情内容主要包括：灾情种类，发生时间、地点、范围、程度、损失及趋势，采取的措施，生产、生活方面需要解决的问题等。d 应急反应机构小范围灾情由项目部成立抢险救灾临时领导小组，项目经理为组长，项目副经理、总工程师为副组长，成员有项目部各部门成员组成。大范围的灾情在筹备组或有关部门的领导下，由项目部成立抢险领导小组，各施工队成立抢险小分队，负责本单位的防灾工作，并随时听从抢险救灾总指挥部的指示。e抢险队伍项目经理部分别精选一支不少于30人的抢险基本队伍，作为抢险救灾的骨干力量，现场的所有职工加入抢险基本队伍，参加抢险救灾，抢险队伍通过应急反应机构接受上级领导34、，并制订联络方案，按设防范围和标准上岗值班或接通知参加抢险。f 应急救援的培训与演练培训预案和预警措施确立后，按计划组织项目经理部及施工大队的全体人员进行有效的培训，从而具备完成其应急任务所需的知识和技能，每月一次。并在工人进场安全教育的同时进行教育。主要培训以下内容：（1）对危险源的突显特性辩识。（2）事故报警。（3）紧急情况下人员的安全疏散。（4）现场抢救的基本知识。演练预案和预警措施确立后，经过有效的培训， 在工程开工后演练一次。根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时作出总结，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。g 报警指定机构人员、联35、系电话项目部综合管理部是报警的指定机构，综合管理部接到报告后并马上通知项目经理，同时向工地发出报警。应急救援电话1）项目部应急救援领导小组相关人员联系电话。应急领导小组组 长： 负责应急救援总指挥、组织工作；副组长：负责应急救援组织工作；组 员：负责现场应急救援指挥工作 负责人员调集工作 负责机械设备的调集工作 负责伤员救护工作并负责和送往医院治疗 负责伤员救护工作并负责和送往医院治疗负责事后调查工作2）上级有关部门联系电话序号部门联系电话1禅城区质检站0757638132723）社会相关救援机构联系方法；医疗、供电、供水、煤气、通讯等部门特服电话。序号部门联系电话1佛山市第一人民医院075736、838336332佛山禅城区消防中队1193佛山市禅城区派出所110应急救援预案实施终止后，应采取有效措施防止事故扩大，保护事故现场和物证，经有关部门认可后可恢复施工生产。对应急救援预案实施的全过程，认真科学地作出总结，完善预案中的不足和缺陷，为今后的预案建立、制订、修改提供经验和完善的依据。H 应急线路本工程地处佛山市佛山大道中与季华四路交叉口。根据现场作业位置、大门位置、施工现场情况和场外交通情况，本工程设计一条应急路线。具体如下：事故地点大幅路到达佛山市第一人民医院g 防灾设备项目部和各施工队应根据本段工程和工地的实际情况，配齐配足木材、钢材、蓬布、止水材料、发电机、大功率抽水机、消防设37、备等应急抢险器材、设备。配备一定数量的汽车式起重机、挖掘机、自卸运输车，随时接受项目部的调遣。成立救护队及医疗抢救站，配备急救和抢救设备，并指定专人保管，经常保持其良好状态，抢救设备不得挪作他用。K 可能发生的紧急情况及应急预控措施可能发生的紧急情况可能发生的紧急情况如表8-4-1。表8-4-1 可能发生的紧急情况表序号可能发生的紧急情况发生原因1火灾事故事故现场的火源，临时用电未按规范执行、电焊作业时没对焊花采取隔离措施，易燃、易爆物品没隔离存放，作业人员将烟头随地乱扔等。2高处坠落事故现场的洞口、没覆盖严密，临边没有防护栏杆、安全网；防护栏杆及安全网的搭设没按照规范要求搭设；作业层的架板铺38、设没按照规范要求铺设。伤者在进行高空作业时，没按照规范要求戴好安全帽并系好帽带，未穿好防滑鞋，在无防护条件的作业层，未按照规范要求穿戴好安全带。4物体打击事故现场周围物体可能飞出、倾落、滚滑的方向有人违章作业，伤者所处的工作位置在物体可能坠落所能达到的区域。5触电事故事故现场的机械设备的电源没接地，机械设备带电、漏电。伤者未经过专业培训，未取得特种作业人员操作上岗证，伤者使用绝缘性能不合格的电气设备。作业时未穿好绝缘鞋，戴好绝缘手套。6坍塌事故1、 脚手架未进行承载力、刚度、稳定性验算，2、未按脚手架施工图进行搭设，搭设完没有严格验收。未按施工图要求设置纵向、横向、水平剪刀撑，剪刀撑的搭接长度39、扣件的拧紧力矩不符合要求，上碗扣没有上紧、未按照要求搭设扫地横杆，底托外伸长度过长、立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长度大于0.7m，插入立杆内地长度小于150mm，立杆连接孔处未插直径10mm的连接销等。脚手架超载或偏载引起的倒塌：1、竖向超载或偏载脚手架上大量堆放刚管、刚模，或用架体提升重物或不对称浇筑。2、水平荷载过大如遇大风或意外外界物体撞击等。M 应急预控措施应急预控措施见表8-4-2。表8-4-2 应急预控措施一览表序号事故预控措施1火灾事故A 现场组建以项目经理为第一责任人的防火领导小组和义务消防队员、班组防火员。B 把消防责任落实到重点防火班组、重点工作岗位。C 施工现场40、配备足够的消防器材，统一由消防干部负责维护、管理、定期更新、保证完整、临警好用，并做好书面记录。D 一般临时设施，每一百平方米配备一只九升灭火机，临时木工棚、油漆间等每二十五平方米配一只各类合适的灭火机。E 划分动火区域，现场的动火作业执行审批制度，并明确一、二、三级动火作业手续，落实好防火监护人员。F 电焊工在动用明火时必须随身带好“二证”(电焊工操作证、动火许可证)、“一器”(消防灭火器)、“一监护”(监护人职责交底书)。G 气割作业场所必须清除易燃物品，乙炔瓶和氧气瓶使用时两者的距离不得少于5m，离火源不得少于10m。H 施工现场配置2寸消防水管和独立电源的消防水泵，场地四周各设一消防栓41、，并设醒目的红色警示灯。I 规范用电，防止电起火。2高处坠落A 本工程作业面较大，高处作业涉及人员较多，应该引起高度重视。B 高处作业人员须经医生体验合格，凡患有不适宜从事高空作业疾病的人员，一律禁止从事高空作业。C 高空作业应有足够的照明设备和避雷措施。D 高空作业所需的料具、设备等，必须根据本工程施工进度随用随运，禁止超负荷堆放。E 料具应堆放平稳，工具应随时放入工具袋内，严禁乱堆乱放和从高处抛掷材料、工具、物件。F 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。4物体打击A 高空作业区域划出禁区，并设置围栏，禁止行人，闲人通行闯入。B 在建筑场地的出入口，搭设长36m宽度大于通道两侧各142、m的双层防护棚，棚顶满铺脚手板作为安全通道。C 临近施工区域的办公区、宿舍区、及对人和物构成威胁的地方，亦支搭双层防护棚。D 严禁往下抛物，楼层垃圾集中堆放，及时清理，倾倒时应有防护设施并设专门区域。E 作好应急演练及培训，向工人进行应急处理的交底。5触电事故A 现场临时施工用电除符合供电部门规定外，严格执行JGJ46-2005施工现场临时用电安全技术规范要求采用三相五线制(TN-S接零保护系统)，实施三级配电、两级保护。B 进行现场临时用电方案编制，场内用电按平面图统一布置。C 临时用电方案由投标人总部总工程师审批后实施，所有动力用电线路均采用三相五线制，并主要采用埋地方式进行敷设，以确保安43、全用电。D 所有机械必须要接零接地保护，配电箱设漏电保护器，所有配电箱保证一闸一保险，并派专人管理，地下室、楼梯间使用低压电源，但必须确保夜间有足够的照明。E 配电线路按用电平面布置图的规定敷设，埋地深度大于70cm，且均绝缘良好，截面积不得少于规范要求。F 室内、外线路均与施工机具，车辆及行人至少保持规范规定的最小安全距离。G 外电防护：外电小于安全距离必须要制定外电防护措施。6坍塌措施1、 施工现场模板支撑系统使用的钢管、扣件是否符合规范要求，是否提供了产品质量合格证，是否进行了进场验收，是否进行了抽检，是否使用了锈蚀严重 、壁厚达不到要求的钢管。2、强化监督，严格实施。各级建设行政主管部44、门和质量安全监督机构要按照专项整治要求，指导、监督施工、监理企业认真开展专项整治工作，加大监督检查力度。对专项整治工作不落实、搞形式走过场、施工现场安全隐患突出的必须责令停工嫌弃整改。对专项整治期间仍然发生支模架坍塌事故的将依法从重严从快查处。3、支模架施工前是否按规定编制专项施工方案，专项施工方案是否有针对性、能否指导施工，结构受力计算是否符合相应技术规范要求，是否有针对性安全措施，是否按规定程序进行审批、审核，并逐一签证负责。N 灾害处理各队伍均有二名工作小组成员值班，随时和上级部门、业主保持联络。发生险情后，立即报告现场总值班。值班负责人立即组织现场人员进行抢险，派人到防灾器材专用仓库提45、取器材，布置就位。值班负责人有权调动当班上岗人员和抢险机动人员。同时联络及时通知本队伍领导赶赴现场，并将情况汇报给上级部门值班室。负责人赶到现场，组织指挥抢险。i 抢险步骤将通讯工具分发到现场主要抢险负责人；各级抢险负责人进行分工、协调工作；提取或调集防灾器材；实施抢险，组织转移安置公私财物和人员。L 灾情、事故搜集和报告灾情、事故发生后，项目部在监理的指导下及时组织有关部门和人员核查统计汇总灾害损失情况，并逐级上报。发生建设工程重大安全险情或重大事故后，应立即将事故情况如实向事故所在地建设行政主管部门或其他有关部门报告。在公安、消防、卫生等专业抢险力量达到现场前，应立即启动本单位的应急抢险预46、案，全力协助开展事故抢险救援工作。同时协助有关部门保护现场，维护现场秩序，妥善保管有关物证，配合有关部门收集证据。应急状态终止后，各有关单位、部门及时做出书面报告。12.模板设计计算主要验算梁、板支撑体系的强度、刚度及稳定性，满堂架高度、板厚及梁截面均取最大值。计算依据1建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规范（JGJ231-2010）。计算依据2施工技术2002.3.轮扣式钢管楼面模板支撑计算书（1）400mm1700mm梁模板轮扣式钢管支撑计算书结构楼板厚180mm，梁宽b=400mm，梁高h=1700mm，层高5.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18m47、m；梁边至板支撑的距离0.70m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管2根支撑:横向间距600mm，纵向间距900mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 48、梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 3.04 ) 1.2 = 1.24 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.70 1.2 = 19.58 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1.70 1.2 = 1.22 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 23.17 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 18.37 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=40049、mm。W=bh2 /6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10523.172502=-152053Nmm=Mmax/W=152053/21600=7.04N/mm2梁底模抗弯强度=7.04N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60623.17250=3510N=3Vmax/（2bh）=33510/(240018)=0.73N/mm2梁底模抗剪强度=0.73N/mm2fv=1.40N50、/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644；q2=18.37kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64418.372504/(1006000194400)=0.40mm=L/250=250/250=1.00mm梁底模挠度max=0.40mm=1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算碗扣式钢管横向间距L=600mm，C=400mm，=400/600=0.67。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=45mm，h=90mm；W=bh2/6=45902/6=60750mm3；I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1）抗弯强度验算a 51、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=23.17250/400=14.48kN/mMq=qcL(2-)/8=14.48400/1000600/1000(2-0.67)/8=0.58kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1825+0.30)+1.42.50=9.26kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=350/1000250/10009.26=0.81kNa =0.5(L-c)=0.5(600-400)=100mm，Mp=Pa=0.81100.00=0.08kNmMmax=MqMp=(0.58+0.08)106=660000Nm52、m=Mmax/W=660000/60750=10.86N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=10.86N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.514.48400/1000+0.81=3.71kN=3Vmax/（2bh）=33.711000/(24590)=1.37N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=1.37N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=18.37250/400=11.48N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =11.484006003(8 - 4 0.67253、+0.673)/(38490002733750)=0.68mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.8110001006002(3 - 40.172)/(2490002733750)=0.14mmmax=qp=0.68+0.14=0.82mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.82mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算碗扣式钢管纵向间距900mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=4.24cm2。1）抗弯强度验算P54、=V=1/2q梁宽P=0.514.48400/1000+0.81=3707N=3.71kN弯矩系数KM=0.383,Mmax=KmPL=0.3833.711000900=1279000Nmm =Mmax/W=1279000/8980=142.43N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=142.43N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=2.050,Vmax=KVP=2.0503.71=7.60kN =3Vmax/(2bh)=37.601000 /(22424.00)=13.45N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=13.45N/mm2fv=120.00N/m55、m2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.641,P=V=1/2q梁宽P板传=0.511.48400/1000+0.81=3.11kNmax= KPL3/（100EI）=2.6413.1110009003/(100206000215600)=1.35mm=L/250=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.35mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=14977N碗扣式钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=0.05383.31000=178N水平拉杆3层,拉杆重量=31.500.04=180N支架重量56、NGk=立杆重量+水平拉杆重量=178+180=358N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2358+14977=15407N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m=200cm,i=1.58cm,=L0/i=200/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=15407/(0.412489.00)=76.47N/mm2钢管立杆稳定性计算76.47N/mm2205.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C3057、考虑）混凝土楼板,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=15.41kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-15=235mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+235)+2(100+235)=1540mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001540235/1000=362.26kN 钢管支承面受冲切承载力362.26kN15.41kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.58、10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力F=364.65kN15.41kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=H=24梁高=241.70=40.80kN/m2F1、F2两者取小值F=40.80kN/m2，有效压头高度=59、F/=1.70m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 40.80 kN/m2 G=1.2 48.96 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 54.56 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 40.80 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=250mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=1520182/6=82080mm3，I=bh3/12=1520183/12=738720mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=54.5660、(1700-180)/1000=82.93kN/m=82.93N/mmMmax=KMqL2=-0.10582.932502=-544228Nmm=-0.54kNm=Mmax/W=544228/82080=6.63N/mm2 侧模抗弯强度=6.63N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60682.93250/1000=12.56kN=3Vmax/(2bh)=312.561000/(2181520)=0.69N/mm2 侧模抗剪强度=0.69N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,61、q，=40.80(1700-180)/1000=62.02kN/m=62.02N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64462.022504/(1006000738720)=0.35mm=L/250=250/250=1.00mm侧模挠度max=0.35mm=1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9554.56=51.83kN/m2;设3排对拉螺栓，螺栓横向间距a=500mm=0.50m，竖向间距b=(1700-180)/4=380mm=0.38m，N=abFs=0.500.3851.83=9.85kN；对拉螺栓12,容许62、拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力9.85kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度380mm；跨数4跨。木枋尺寸 b=45mm，h=90mmW=bh2 /6=45902/6=60750mm3，I=bh3/12=45903/12=2733750mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.107,q=54.56250/1000=13.64N/mmMmax=KMqL2=0.10713.643802=210749Nmm=0.21kNm=Mmax/W=210749/60750=3.47N/mm2侧肋抗弯强度=3.47N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度63、验算剪力系数KV=0.607,Vmax=KVqL=0.60713.64380/1000=3.15kN =3Vmax/(2bh)=33.151000/(24590)=1.17N/mm2 侧肋抗剪强度=1.17N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.632,q，=40.80250/1000=10.20N/mm；挠度max=Kq，L4/100EI=0.63210.203804/(10090002733750)=0.05mm=L/250=380/250=1.52mm侧肋挠度max=0.05mm=1.52mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横64、向间距500mm，侧肋间距250mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.143qL=1.14313.640.38=5.92kN;Mmax=KmPL=0.1715.920.50106=506160Nmm=0.51kNm =Mmax/W=506160/(24730)=53.51N/mm2檩梁抗弯强度=53.51N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.6585.92=3.90kN =3Vmax/(2A)=365、3898/(22450)=6.50N/mm2檩梁抗剪强度=6.50N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.143qL=1.14310.200.38=4.43kN=4430Nmax=KP,L3/（100EI）=1.09744305003/(1002060002113500)=0.13mm=L/250=500/250=2.00mm檩梁挠度max=0.13mm=2.00mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)4590mm木枋250mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；采用48钢管2根支撑，立杆纵向966、00mm，横向600mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40mm;竖肋4590mm木枋250mm，对拉螺栓3排12500mm483.2双钢管，采用作为横檩梁。 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度5000mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。（2）400mm1000mm梁模板轮扣式钢管支撑计算书结构楼板厚100mm，梁宽b=400mm，梁高h=1000mm，层高6.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：67、夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用48钢管2根支撑:横向间距600mm，纵向间距1200mm，支架立杆的步距h=1.20m，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40m；钢管直径48mm，壁厚3.5mm，截面积4.89cm2，回转半径i=1.58cm；钢管重量0.0538kN/m。钢材弹性模量 E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2梁底模验算（1）梁底模68、及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 梁宽(m) 梁高(m) 系数 设计值底侧模自重 0.3 kN/m2 (0.40 + 1.80 ) 1.2 = 0.79 kN/m砼自重 24.0 kN/m3 0.40 1.00 1.2 = 11.52 kN/m钢筋荷载 1.5 kN/m3 0.40 1.00 1.2 = 0.72 kN/m振捣砼荷载 2.0 kN/m2 0.40 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合 q1 = 14.15 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合()/1.2 q2 = 10.86 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨；底69、模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。W=bh2 /6=400182/6=21600mm3， I=bh3/12=400183/12=194400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,Mmax=KMq1L2 =-0.10514.153002=-133718Nmm=Mmax/W=133718/21600=6.19N/mm2梁底模抗弯强度=6.19N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.606,Vmax=KVq1L=0.60614.15300=2572N=3Vmax/（2bh）=32572/(240018)=0.54N/mm2梁底模抗剪强70、度=0.54N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644；q2=10.86kN/mmax=Kq2L4/(100EI)=0.64410.863004/(1006000194400)=0.49mm=L/250=300/250=1.20mm梁底模挠度max=0.49mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）第一层龙骨(次楞)验算碗扣式钢管横向间距L=600mm，C=400mm，=400/600=0.67。第一层龙骨(次楞)采用木枋 b=45mm，h=90mm；W=bh2/6=45902/6=60750mm3；I=bh3/12=45903/12=2771、33750mm4。1）抗弯强度验算a 、梁传荷载计算q=q1第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=14.15300/400=10.61kN/mMq=qcL(2-)/8=10.61400/1000600/1000(2-0.67)/8=0.42kNmb 、板传荷载计算P板重量=1.2(板厚度25模板重)1.4活载=1.2(0.1025+0.30)+1.42.50=6.86kN/m2板传递到第一层龙骨(次楞)的荷载P=350/1000300/10006.86=0.72kNa =0.5(L-c)=0.5(600-400)=100mm，Mp=Pa=0.72100.00=0.07kNmMmax=MqMp=(0.472、2+0.07)106=490000Nmm=Mmax/W=490000/60750=8.07N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=8.07N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算Vmax=0.5q梁宽P=0.510.61400/1000+0.72=2.84kN=3Vmax/（2bh）=32.841000/(24590)=1.05N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=1.05N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/梁宽=10.86300/400=8.15N/mmq=qcL3(8-423)/(384EI) =8.15400673、003(8 - 4 0.672+0.673)/(38490002733750)=0.48mmp=PaL2(3-4(a/L)2)/(24EI) =0.7210001006002(3 - 40.172)/(2490002733750)=0.13mmmax=qp=0.48+0.13=0.61mm=L/250=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.61mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（4）第二层龙骨(主楞)验算碗扣式钢管纵向间距1200mm，计算跨数5跨；第二层龙骨(主楞)采用双钢管，483.0W=8980.00mm3，I=215600.00mm4 ，A=474、.24cm2。1）抗弯强度验算P=V=1/2q梁宽P=0.510.61400/1000+0.72=2843N=2.84kN弯矩系数KM=-0.395,Mmax=KmPL=-0.3952.8410001200=-1346160Nmm =Mmax/W=1346160/8980=149.91N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=149.91N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=1.895,Vmax=KVP=1.8952.84=5.38kN =3Vmax/(2bh)=35.381000 /(22424.00)=9.52N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=9.575、2N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度强度验算挠度系数K=2.481,P=V=1/2q梁宽P板传=0.58.15400/1000+0.72=2.35kNmax= KPL3/（100EI）=2.4812.35100012003/(100206000215600)=2.27mm=L/250=1200/250=4.80mm第二层龙骨(主楞)挠度max=2.27mm=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根碗扣式钢管立柱最大支座力的系数=4.494每根钢管承载NQK1=4.4942840=12763N碗扣式钢管重量0.0538kN/m76、,立杆重量=0.05385.01000=269N水平拉杆5层,拉杆重量=51.800.04=360N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=269+360=629N钢管轴向力N1.2NGK+NQK=1.2629+12763=13518N(2) 碗扣式钢管立杆长细比验算L0=h+2a=1.20+20.40=2.00m=200cm,i=1.58cm,=L0/i=200/1.58=126.58钢管立杆长细比126.58230,满足要求。(3) 碗扣式钢管立杆稳定性验算=0.412,P=N/(A)=13518/(0.412489.00)=67.10N/mm2钢管立杆稳定性计算67.10N/mm220577、.00N/mm2,满足要求。 4.支撑支承面验算碗扣式钢管立杆设配套底座200100mm,支承面为（按C30考虑）混凝土楼板,楼板厚=180mm,上部荷载为：F=13.52kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=180-15=165mm,=0.41.2/S=1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+165)+2(100+165)=1260mm,h=1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001260165/1000=208.11kN 钢管支承面受冲切承载力208.11kN13.52kN,满足要求。(278、) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力F=364.65kN13.52kN,满足要求。5.侧模板验算（1）荷载计算1）新浇砼的侧压力F1 =0.22200/（T+15）1 2V1/2 =0.2224.004.441.201.152.000.5=45.75kN/m2(=24.0 1=1.20 2=1.15 V=2.0 T=30.0)F2=79、H=24梁高=241.00=24.00kN/m2F1、F2两者取小值F=24.00kN/m2，有效压头高度=F/=1.00m。2)荷载计算荷载类型 标准值 单位 分项系数 设计值 单位新浇混凝土的侧压力F 24.00 kN/m2 G=1.2 28.80 kN/m2振捣混凝土产生的荷载Q2K 4.00 kN/m2Q=1.4 5.60 kN/m2梁侧模和侧肋强度荷载组合+ 34.40 kN/m2梁底模和侧肋挠度验算计算荷载/1.2 24.00 kN/m2（2）侧模板强度验算取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨，木模板厚度h=18mmW=bh2/6=900182/6=48600mm3，I=bh3/80、12=900183/12=437400mm4。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.105,q=34.40(1000-100)/1000=30.96kN/m=30.96N/mmMmax=KMqL2=-0.10530.963002=-292572Nmm=-0.29kNm=Mmax/W=292572/48600=6.02N/mm2 侧模抗弯强度=6.02N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.60630.96300/1000=5.63kN=3Vmax/(2bh)=35.631000/(218900)=0.52N/mm2 侧模抗81、剪强度=0.52N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.644,q，=24.00(1000-100)/1000=21.60kN/m=21.60N/mm挠度max=Kq，L4/100EI=0.64421.603004/(1006000437400)=0.43mm=L/250=300/250=1.20mm侧模挠度max=0.43mm=1.20mm,满足要求。计算简图及内力图如下图（3）对拉螺栓计算Fs=0.95(GF+QQ2k）=0.9534.40=32.68kN/m2;设1排对拉螺栓，螺栓横向间距a=600mm=0.60m，竖向间距b=(1000-100)/2=82、450mm=0.45m，N=abFs=0.600.4532.68=8.82kN；对拉螺栓12,容许拉力Ntb=12.90kN对拉螺栓受力8.82kN容许拉力12.90kN,满足要求。（4）侧肋强度验算计算跨度450mm；跨数2跨。木枋尺寸 b=45mm，h=90mmW=bh2 /6=45902/6=60750mm3，I=bh3/12=45903/12=2733750mm4 。1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.125,q=34.40300/1000=10.32N/mmMmax=KMqL2=0.12510.324502=261225Nmm=0.26kNm=Mmax/W=261225/60750=483、.30N/mm2侧肋抗弯强度=4.30N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.62510.32450/1000=2.90kN =3Vmax/(2bh)=32.901000/(24590)=1.07N/mm2 侧肋抗剪强度=1.07N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=0.521,q，=24.00300/1000=7.20N/mm；挠度max=Kq，L4/100EI=0.5217.204504/(10090002733750)=0.06mm=L/250=450/250=1.80mm侧肋挠度m84、ax=0.06mm=1.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图 6.梁侧檩梁验算对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨，梁侧檩梁采用483.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；1）抗弯强度验算弯矩系数KM=0.171,P=1.250qL=1.25010.320.45=5.81kN;Mmax=KmPL=0.1715.810.60106=596106Nmm=0.60kNm =Mmax/W=596106/(24730)=63.01N/mm2檩梁抗弯强度=63.01N/mm2fm=205.00N/mm2,满足要求。2）抗剪强度验算剪力系数K85、V=0.658,Vmax=KVP=0.6585.81=3.82kN =3Vmax/(2A)=33820/(22450)=6.37N/mm2檩梁抗剪强度=6.37N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3）挠度验算挠度系数K=1.097,P,=1.250qL=1.2507.200.45=4.05kN=4050Nmax=KP,L3/（100EI）=1.09740506003/(1002060002113500)=0.21mm=L/250=600/250=2.40mm檩梁挠度max=0.21mm=2.40mm,满足要求。7.计算结果 底模、侧模厚度18mm；第一层龙骨(次楞)4590mm木86、枋300mm，第二层龙骨(主楞)双钢管483.0600mm；采用48钢管2根支撑，立杆纵向1200mm，横向600mm，立杆伸出顶层水平杆长度a=0.40mm;竖肋4590mm木枋300mm，对拉螺栓1排12600mm483.2双钢管，采用作为横檩梁。 模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接;模板支撑架高度6000mm,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。（3）250mm厚轮扣式钢管楼面模板支撑计算书结构板厚250mm，层高87、3.60m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 88、设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 7.20 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.25 1.2 = 0.33 kN/m施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 9.29 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 7.89 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm389、，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2 =-0.1059.293502=-119493N.mmV1=KVq1L=0.6069.29350=1970Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1057.893502=-101485N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0787.893502=75389N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6067.89350=1673N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(190、00EI)=0.644(7.89/1.2)3504/(1006000486000)=0.22mmC施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000350=98000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000350=-49000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10003503/(100691、000486000)=0.21mm2）抗弯强度验算M1=-119493N.mmM2M5=-150485N.mmM3M4=173389N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=173389Nmm=0.17kNm=Mmax/W=173389/54000=3.21N/mm2 楼板底模抗弯强度=3.21N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1970NV2+ V3=1673+840=2513N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=2513N=2.51kN=3Vmax/（2bh）=32513/(21092、0018)=0.21N/mm2楼板底模抗剪强度=0.21N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.22+0.21=0.43mm=350/250=1.40mm楼板底模挠度max=0.43mm=1.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距350mm,计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=45mm,h=90mm；W=bh2/6=45902/6=60750mm3,I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125q=q1第一层龙骨(次楞)间距93、/计算宽度=9.29350/1000=3.25kN/mMmax=KMqL2=-0.1253.259002=-329063Nmm=-0.33kNm=Mmax/W =329063/60750=5.42N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=5.42N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6253.25900=1828N=1.83kN=3Vmax/（2bh）=31828/(24590)=0.68N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.68N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/94、计算宽度=7.89/1.2350/1000=2.30kN/m=2.30N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5212.309004/(10090002733750)=0.32mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.32mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数2跨。第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm,h=80mmW=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.328P=1.2503.295、5900=3656N=3.66kNMmax=KMPL=0.3283656900=1079251Nmm=1.08kNm=Mmax/W=1079251/85333=12.65N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=12.65N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.577Vmax=KVP=1.5773.661000=5772N=5.77kN=3Vmax/(2bh)=35772/(128080)=1.35N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=1.35N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.402P，=1.2502.30900=296、588N=2.59kNmax=KP，L3/(100EI)=1.40225889003/(10090003413333)=0.86mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.86mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=11547.00N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =11547+810=12357N 钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=3.350.05381000=180N水平拉杆3层,拉杆重量=3(0.97、90+0.90) 0.041000=216N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=180+216+=396N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2396+12357=12832N(2)钢管立杆长细比验算LO=h+2a=1.20+ 20.20=1.60m，钢管的i=1.59cm,= LO/i=160.00/1.59=100.63碗扣式钢管杆件长细比100.6150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.580,P=N/（A）=12832/(0.580424.00)=52.18N/mm2 碗扣式钢管立杆稳定性52.18N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算碗扣式钢管脚手98、架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=12832/1000=12.83kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-20=230mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+230)+2(100+230)=1520mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001520230/1000=349.95kN 受冲切承载力349.95kNF=12.83kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=99、(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kNF=12.83kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=90mm,间距350mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距900mm,立杆步距1.20m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连100、续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接。（4）180mm厚轮扣式钢管楼面模板支撑计算书结构板厚180mm，层高5.40m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：木板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.0mm钢管：横向间距900mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/101、mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 5.18 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.18 1.2 = 0.24 kN/m施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 7.18 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 5.102、78 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=250mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2 =-0.1057.182502=-47119N.mmV1=KVq1L=0.6067.18250=1088Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1055.782502=-37931N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq103、2L2 =0.0785.782502=28178N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6065.78250=876N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(5.78/1.2)2504/(1006000486000)=0.04mmC施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000250=70000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000250=-35000N.mm剪力系104、数KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10002503/(1006000486000)=0.08mm2）抗弯强度验算M1=-47119N.mmM2M5=-72931N.mmM3M4=98178N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=98178Nmm=0.10kNm=Mmax/W=98178/54000=1.82N/mm2 楼板底模抗弯强度=1.82N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1088NV2+ V3=8105、76+840=1716N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=1716N=1.72kN=3Vmax/（2bh）=31716/(2100018)=0.14N/mm2楼板底模抗剪强度=0.14N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.04+0.08=0.12mm=250/250=1.00mm楼板底模挠度max=0.12mm=1.00mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距900mm,第一层龙骨(次楞)间距250mm,计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=45mm,h=90mm；W=bh2/6=4106、5902/6=60750mm3,I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=7.18250/1000=1.80kN/mMmax=KMqL2=-0.1251.809002=-182250Nmm=-0.18kNm=Mmax/W =182250/60750=3.00N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=3.00N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6251.80900=1013N=1.01kN=3Vmax/（2bh）=31013107、/(24590)=0.38N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.38N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.78/1.2250/1000=1.20kN/m=1.20N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5211.209004/(10090002733750)=0.17mm=900/250=3.60mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.17mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距900mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848108、mm2W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=0.384P=1.2501.80900=2025N=2.03kNMmax=KMPL=0.3842025900=699840Nmm=0.70kNm=Mmax/W=699840/8980=77.93N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=77.93N/mm2f=205.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=2.050Vmax=KVP=2.0502.031000=4162N=4.16kN=3Vmax/(2bh)=34162/(22424)=7.36N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=7.36N/mm2109、fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=4.432P，=1.2501.20900=1350N=1.35kNmax=KP，L3/(100EI)=4.43213509003/(100206000215600)=0.98mm=900/250=3.60mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.98mm=3.60mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算每根钢管承载NQK1=8195.00N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=0.900.9011000=810N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =8195+810=9005N 钢管重110、量0.0538kN/m,立杆重量=5.220.05381000=281N水平拉杆5层,拉杆重量=5(0.90+0.90) 0.041000=360N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=281+360+=641N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2641+9005=9774N(2)钢管立杆长细比验算LO=h+2a=1.20+ 20.20=1.60m，钢管的i=1.59cm,= LO/i=160.00/1.59=100.63碗扣式钢管杆件长细比100.6150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.580,P=N/（A）=9774/(0.580424.00)=39.74N/mm2 碗111、扣式钢管立杆稳定性39.74N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=9774/1000=9.77kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-20=230mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+230)+2(100+230)=1520mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001520230/1000=349.95kN 受冲112、切承载力349.95kNF=9.77kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kNF=9.77kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=90mm,间距250mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距900mm,钢管纵向间距9113、00mm,立杆步距1.20m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度5.40m,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距应小于或等于4.8m。（5）140mm厚轮扣式钢管楼面模板支撑计算书结构板厚140mm，层高5.00m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板弹性模量E=6000N/mm2,木材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用483.114、0mm碗扣式钢管：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.20m钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.14 1.2 = 4.03 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.14 1.2 =115、 0.18 kN/m施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 1.0 1.4 = 1.40 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 5.98 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合() q2 = 4.58 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105剪力系数KV=0.606，M1=KMq1L2 =-0.1055.983002=-56511N.mm116、V1=KVq1L=0.6065.98300=1087Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105M2=KMq2L2 =-0.1054.583002=-43281N.mm跨中弯矩系数KM=0.078M3=KMq2L2 =0.0784.583002=32152N.mm剪力系数KV=0.606V2=KVq2L=0.6064.58300=833N挠度系数K=0.6442=Kq2L4/(100EI)=0.644(4.58/1.2)3004/(1006000486000)=0.07mmC施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.41.00=1.40kN ,计算简图如下图所示。117、跨中弯矩系数KM=0.200M4=KMPL=0.2001.401000300=84000N.mm支座弯矩系数KM=-0.100M5=KMPL=-0.1001.401000300=-42000N.mm剪力系数KV=0.600V3=KVP=0.6001.40=0.84kN挠度系数K=1.4563=KPL3/(100EI)=1.456(1.40/1.4)10003003/(1006000486000)=0.13mm2）抗弯强度验算M1=-56511N.mmM2M5=-85281N.mmM3M4=116152N.mm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=1161118、52Nmm=0.12kNm=Mmax/W=116152/54000=2.15N/mm2 楼板底模抗弯强度=2.15N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=1087NV2+ V3=833+840=1673N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力：Vmax=1673N=1.67kN=3Vmax/（2bh）=31673/(2100018)=0.14N/mm2楼板底模抗剪强度=0.14N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.07+0.13=0.20mm=300/250=1.20mm楼板底模挠度max=0.20mm=1.20m119、m,满足要求。计算简图及内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距1200mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨；第一层龙骨(次楞)采用木枋b=45mm,h=90mm；W=bh2/6=45902/6=60750mm3,I=bh3/12=45903/12=2733750mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.125q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=5.98300/1000=1.79kN/mMmax=KMqL2=-0.1251.7912002=-322200Nmm=-0.32kNm=Mmax/W =322200/60750=5.30N/mm2 第一层龙骨(次楞120、)抗弯强度=5.30N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.625Vmax=KVqL=0.6251.791200=1343N=1.34kN=3Vmax/（2bh）=31343/(24590)=0.50N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.50N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=4.58/1.2300/1000=1.15kN/m=1.15N/mm,挠度系数K=0.521 max=KqL4/(100EI)=0.5211.1512004/(10090002733750)=0.50mm=120121、0/250=4.80mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.50mm=4.80mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距1200mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=848mm2W=8980mm3, I=215600mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.395P=1.2501.791200=2685N=2.69kNMmax=KMPL=-0.39526851200=-1272690Nmm=-1.27kNm=Mmax/W=1272690/8980=141.72N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=141.72N/mm2f=205.00N/mm122、2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.895Vmax=KVP=1.8952.691000=5098N=5.10kN=3Vmax/(2bh)=35098/(22424)=9.02N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=9.02N/mm2fv=120.00N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=2.481P，=1.2501.151200=1725N=1.73kNmax=KP，L3/(100EI)=2.481172512003/(100206000215600)=1.67mm=1200/250=4.80mm第二层龙骨(主楞)挠度max=1.67mm=4.80mm,满足要求。计算简图及内123、力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根立柱的最大支座力的系数4.494每根钢管承载NQK1=4.4942.691000=12089N每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.201.2011000=1440N每根钢管承载荷载NQK =NQK1NQK2 =12089+1440=13529N 钢管重量0.0538kN/m,立杆重量=4.860.05381000=261N水平拉杆5层,拉杆重量=5(1.20+1.20) 0.041000=480N支撑重量NGK=立杆重量水平拉杆重量=261+480+=741N钢管轴向力N=1.2NGKNQK =1.2741+13529=144124、19N(2)钢管立杆长细比验算LO=h+2a=1.20+ 20.20=1.60m，钢管的i=1.59cm,= LO/i=160.00/1.59=100.63碗扣式钢管杆件长细比100.6150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.580,P=N/（A）=14419/(0.580424.00)=58.63N/mm2 碗扣式钢管立杆稳定性58.63N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算碗扣式钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=14419/1000=14.42kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2125、.00,ft=1.43N/mm2,hO=100-20=80mm,=0.41.2/S =1.00pc,m=0N/mm2,Um=2(200+80)+2(100+80)=920mm,h =1.00(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.0092080/1000=73.67kN 受冲切承载力73.67kNF=14.42kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfc126、cAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kNF=14.42kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=45mm，h=90mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管483.0，A=424mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm,立杆步距1.20m。模板支撑架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑；中间纵、横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑，其间距应小于或等于4.5m；剪刀撑的斜杆与地面夹角应在45-60之间,斜杆应每步与立杆扣接。模板支撑架高度5.00m,顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置127、间距应小于或等于4.8m。（6）600mm厚轮扣式钢管楼面模板支撑计算书结构板厚600mm，层高4.80m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用轮扣式483.0mm钢管：横向间距600mm,纵向间距600mm,支撑立杆的步距h=1.50m；立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a=150mm；钢管直径48mm,壁厚3.0mm,截面积4.24cm2,回转半径i=1.59cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=128、205.00N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2。2.楼板底模验算（1）底模及支架荷载计算荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值底模自重 0.30 kN/m2 1.0 1.2 = 0.36 kN/m砼自重 24.00 kN/m3 1.0 0.60 1.2 = 17.28 kN/m钢筋荷载 1.10 kN/m3 1.0 0.60 1.2 = 0.79 kN/m施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2 1.0 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合 q1 = 21.93 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合 q2 = 18.43 kN/m（2129、）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000183/12=486000mm4。1）内力及挠度计算a.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M1=KMq1L2 =-0.10521.932002=-92106Nmm剪力系数KV=0.606 ，V1=KVq1L=0.60621.93200=2658Nb.荷载支座弯矩系数KM=-0.105，M2=KMq2L2=-0.10518.432002=-77406Nmm跨中弯矩系数KM=0.078，M3=KMq2L2=0130、.07818.432002=57502Nmm剪力系数KV=0.606，V2=KVq2L=0.60618.43200=2234N挠度系数K=0.644,2=Kq,2L4/(100EI)=0.644(18.43/1.2)2004/(1006000486000)=0.05mmc.施工人员及施工设备荷载按2.50kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=1.42.50=3.50kN ,计算简图如下图所示。跨中弯矩系数KM=0.200，M4=KMPL=0.2003.501000200=140000Nmm支座弯矩系数KM=-0.100，M5=KMPL=-0.1003.501000200=-70000Nmm剪131、力系数KV=0.600，V3=KVP=0.6003.50=2.10kN挠度系数K=1.456，3=KP,L3/(100EI)=1.456(3.50/1.4)10002003/(1006000486000)=0.10mm2）抗弯强度验算M1=-92106Nmm，M2M5=-147406Nmm，M3M4=197502Nmm比较M1、M2M5、M3M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩。Mmax=197502Nmm=0.20kNm，=Mmax/W=197502/54000=3.66N/mm2 楼板底模抗弯强度=3.66N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。3）抗剪强度验算V1=2658132、N，V2+ V3=2234+2100=4334N比较V1、V2V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力Vmax=4334N=4.33kN，=3Vmax/（2bh）=34334/(2100018)=0.36N/mm2楼板底模抗剪强度=0.36N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。4)挠度验算max=0.05+0.10=0.15mm=200/250=0.80mm楼板底模挠度max=0.15mm=0.80mm,满足要求。内力图如下图。(3)第一层龙骨(次楞)验算钢管横向间距600mm,第一层龙骨(次楞)间距200mm,计算跨数3跨第一层龙骨(次楞)采用木枋b=40mm,h=90mmW=bh133、2/6=40902/6=54000mm3,I=bh3/12=40903/12=2430000mm4。1)抗弯强度验算弯矩系数KM=-0.100，q=q1第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=21.93200/1000=4.39kN/mMmax=-KMqL2=-0.1004.396002=-158040Nmm=-0.16kNm=Mmax/W=158040/54000=2.93N/mm2 第一层龙骨(次楞)抗弯强度=2.93N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=0.600，Vmax=KVqL=0.6004.39600=1580N=1.58kN=3Vmax/（2b134、h）=31580/(24090)=0.66N/mm2第一层龙骨(次楞)抗剪强度=0.66N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=0.677，q=q2第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=18.43/1.2200/1000=3.07kN/m=3.07N/mm max=KqL4/(100EI)=0.6773.076004/(10090002430000)=0.12mm=600/250=2.40mm第一层龙骨(次楞)挠度max=0.12mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。(4)第二层龙骨(主楞)验算钢管纵向间距600mm,计算跨数3跨。第二层龙骨(主楞)采135、用单枋b=80mm,h=80mm；W=180802/6=85333mm3, I=180803/12=3413333mm41)抗弯承载力验算弯矩系数KM=-0.267，P=1.1004.39600=2897N=2.90kNMmax=KMPL=-0.2672897600=-464099Nmm=-0.46kNm=Mmax/W=464099/85333=5.44N/mm2第二层龙骨(主楞)抗弯强度=5.44N/mm2fm=13.00N/mm2,满足要求。2)抗剪强度验算剪力系数KV=1.267，Vmax=KVP=1.2672.901000=3674N=3.67kN=3Vmax/(2bh)=33674/136、(128080)=0.86N/mm2第二层龙骨(主楞)抗剪强度=0.86N/mm2fv=1.40N/mm2,满足要求。3)挠度验算挠度系数K=1.883，P，=1.1003.07600=2026N=2.03Nmax=KP，L3/(100EI)=1.88320266003/(10090003413333)=0.27mm=600/250=2.40mm第二层龙骨(主楞)挠度max=0.27mm=2.40mm,满足要求。计算简图及内力图如下图。3.支撑强度验算(1)荷载计算传至每根钢管立柱最大支座力的系数为3.267每根钢管承载NQK1=3.2672.901000=9474N每根钢管承载活荷载(1.0137、kN/m2):NQK2=0.600.6011000=360N每根钢管承载荷载NQK=NQK1NQK1=9474+360=9834N钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=4.200.03261000=137N水平拉杆4层,拉杆重量=4(0.60+0.60)0.03261000=156N扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=414.60=58N支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=137+156+58=352N钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2352+9834=10256N(2)钢管立杆长细比验算L0=h=1.50m=150.00cm,钢管的i=1.59cm,=L0/i=1138、50.00/1.59=94.34钢管杆件长细比94.3150.0,满足要求。(3)钢管立杆稳定性验算=0.634,P=N/(A)=10256/(0.634424.00)=38.15N/mm2钢管立杆稳定性38.15N/mm2205N/mm2,满足要求。4.支撑支承面验算钢管脚手架立杆设配套底座200100mm,支承面为混凝土楼板（按C30考虑）,楼板厚=250mm,上部荷载为：F=10256/1000=10.26kN（1）支承面受冲切承载力验算S=2.00,ft=1.43N/mm2,hO=250-20=230mm,=0.41.2/S=1pc,m=0N/mm2,Um=2(200+230)+2(1139、00+230)=1520mm,h=1(0.7h ft0.25pc,m)UmhO=(0.711.43+0.250)1.001520230/1000=349.95kN 受冲切承载力349.95kNF=10.26kN,满足要求。(2) 支承面局部受压承载力验算 Ab=(0.20+20.10)(0.103)=0.12m2,Al=0.200.10=0.02m2l=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.8514300=12155kN/m2,=0.75lfccAl=0.752121550.02=364.65kN支承面局部受压承载力364.65kNFa=10.26kN,满足要求。5.计算结果底模楼模板1140、8mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=40mm，h=90mm,间距200mm；第二层龙骨(主楞)采用单枋b=80mm，h=80mm；轮扣式钢管横向间距600mm,钢管纵向间距600mm,立杆步距1.50m。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。所有水平拉杆的端部均应与周围建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。在外侧周圈应设由下至上的竖向连续剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4-6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45-60。梁截面为：KL25:500800，KL1141、2:500700，KL24:4001700，KL29:4001400，KL1:4001200，等梁参照4001700梁计算稿进行实施。梁截面为：XL1:450900，KL7:450800，KL24:4001000，KL20:400800，KL12:400700，KL3:3001000，KL36:300900，KL6:300800，KL34:300700，及其余小梁等梁参照4001000梁计算稿进行实施。板厚为：120mm及100mm等板厚参照140板厚计算搞进行实施。13.相关附件13.1 方案编制、审核人员名称姓名学历专业职称职务方案编制人徐国义大学本科工民建工程师技术负责人方案审核人李晓平硕士工民建工程师项目经理方案审批人吴少平博士工民建高级工程师总工程师13.2项目管理人员、作业人员 1、项目专职安全生产管理人员项目经理： 安全主任： 安全员： 2、项目特种作业名单塔吊司机：塔吊司索： 电工： 架子工： 3、项目专职安全生产管理人员安全生产考核合格证书4、项目特种作业人员资格证书14.附图本工程轮扣式支模体系支模区域施工图详附图。