1、xx新区智慧物流园市政基础设施部分一期工程岩土工程勘察报告( 初步勘察 )二O二一年四月目 录第一章 前言1.1工程概况1.2勘察目的、内容与技术要求1.3勘察等级及勘察依据 1.4勘察方法1.5勘察工作量布置1.6 完成工作量及工作质量评述1.7其它情况第二章 场地岩土工程条件2.1气象水文2.2区域地质构造2.3地形地貌及场地环境条件2.4 地基岩土构成及其主要性状特征2.5不良地质作用和地质灾害及对工程不利埋藏物2.6场地水文地质条件及水土腐蚀性评价第三章 岩土参数的统计第四章 场地地震效应4.1抗震设计基本参数4.2场地类别、特征周期4.3岩土地震稳定性分析4.4抗震地段的划分第五章 2、岩土工程分析评价5.1场地稳定性、适宜性评价5.2岩土体分析与评价5.3地基的均匀性评价5.4特殊性岩土评价5.5岩土参数的分析与选用第六章 路基方案分析6.1路基方案分析与建议6.2土基干湿类型6.3地基变形特征及沉降变形预测6.4地表水与地下水对路基、市政管线的影响第七章 桥梁工程7.1桥址区地质环境稳定性、适宜性评价7.2地基的均匀性评价7.3工程地质评价7.4持力层选择及设计参数建议7.5场地施工条件、沉(成)桩分析7.6特殊性岩土及地下水对桩基的影响7.7单桩承载力估算7.8地基变形特征及预测7.9桩基施工对周边环境的影响第八章 边坡工程8.1路堑边坡8.2路堤边坡8.3边坡监测第九3、章 施工对周边环境的影响及防止措施9.1对周边环境的影响9.2防治措施第十章 设计、施工注意事项第十一章 场地地质条件可能对工程存在的工程风险说明第十二章 结论与建议附图附图1：图例 附图2：工程地质平面图与勘探点位置图附图3：工程地质剖面图附图4：钻孔柱状图附 表附表1：勘探点主要数据一览表 附表2：地层统计表附表3：标准贯入试验统计表 附表4：重型动力触探试验统计表附表5：各土层物理力学性质指标统计表附表6：单桩承载力估算表附 件：附件1：岩土工程勘察任务委托书附件2：土工试验报告附件3：水质分析报告附件4：土的易溶盐分析报告附件5：岩石点荷载试验报告附件6：岩石单轴抗压报告附件7：土壤电4、阻率检测报告附件8：地基土剪切波速测试报告第一章 前言受xxxx高新技术园区开发建设有限公司(以下简称甲方)的委托，我院对其拟建的xx新区智慧物流园市政基础设施部分一期工程场地进行了岩土工程初步勘察工作，设计单位为市政工程设计院有限公司，勘察单位为勘察设计研究院。拟建xx新区智慧物流园市政基础设施部分一期工程位于xx市xx新区将口片区芹口组团智慧物流园，宁上高速以南，将新大道（G237）以北。具体见建设工程位置图（见图1）。图1 建设工程位置图1.1工程概况拟建xx新区智慧物流园市政基础设施部分一期工程位于xx市xx新区将口片区芹口组团智慧物流园。拟建工程由将口大道、芹溪路、芹环支路、芹高南路5、芹美路、芹环东路、顺达路、匝道、将口大道跨线桥（主线桥）、顺达路桥、边坡工程及相关场平工程等组成。各工点具体概况如下：（1）将口大道：设计起点位于将口大道跨G237后桥台位置（桩号K0+000，坐标X=3038783.079，Y=39609071.323），路线向北延伸，终点位于宁上高速南侧50m处（桩号K0+490，坐标X= 3039252.9540，Y= 39609208.3296），全长490m，红线宽度33.5m，城市主干路，双向4车道，设计车速40km/h。道路路基类型为一般路基，路面轴载标准BZZ-100KN，城市-B级，路面结构类型为沥青路面。其中K0+000K0+043段设计6、路面标高为161.000161.528m，设计纵坡为2.0；K0+043K0+153段设计路面标高为161.528157.570m，设计纵坡为-3.9；K0+153K0+350段设计路面标高为157.570152.560m，设计纵坡为-3.0；K0+350K0+500段设计路面标高为152.560148.506m，设计纵坡为-2.3；K0+500K0+619.217段设计路面标高为148.506148.568m，设计纵坡为0.3。于桩号K0+000K0+180段间设将口大道跨线桥（主线桥），桥梁中心桩号为K0+093.0，上跨现状后崇溪和现状国道G237，设计起、讫点桩号为K0+007.5、K7、0+178.5，桥梁全长171m。上部结构采用（3x35m+2x31m）装配式预应力钢筋混凝土小箱梁，桥面宽16m。下部结构采用柱式墩、桩接盖梁桥台、直立式桥台，基础采用钻（冲）孔灌注桩基础(桩径1.201.60m，单桩荷载8000KN)。（2）芹溪路：设计起点与G237平交，（桩号K0+000，坐标X= 3038802.9625，Y=39609269.9254），路线向北延伸，设计终点与芹环东路相接，（桩号K0+358.055，坐标X=3039128.0416，Y=39609420.0141），全长约358.055m，红线宽度18m，城市支路，双向2车道，设计车速30km/h。道路路基类型为8、一般路基，路面轴载标准BZZ-100KN，城市-D级，路面结构类型为沥青路面。其中K0+000K0+110段设计路面标高为155.625155.917 m，设计纵坡为0.50；K0+110K0+220段设计路面标高为155.917154.493m，设计纵坡为-1.70；K0+220K0+358.055段设计路面标高为154.493155.34m，设计纵坡为0.75。（3）芹环支路：设计起点临近已建G237（桩号K0+000，坐标X=3038678.9601，Y=39609493.9408），路线向北延伸，设计终点与拟建芹环东路相交（桩号K0+357.214，坐标X=3038974.2796，Y9、=39609694.9087），全长约357.214m，红线宽度18m，城市支路，双向2车道，设计车速30km/h。道路路基类型为一般路基，路面轴载标准BZZ-100KN，城市-D级，路面结构类型为沥青路面。其中K0+000K0+110段设计路面标高为157.85157.383m，设计纵坡为-0.50；K0+110K0+357.214段设计路面标高为157.383158.536m，设计纵坡为0.50。（4）芹高南路：设计起点与已建G237相交（桩号K0+000，坐标X=3038427.6420，Y=39609687.6983），路线向北延伸，设计终点与拟建芹环东路相交（桩号K0+506.37310、，坐标X=3038853.4871，Y=39609940.6720），道路全长506.373m，红线宽度24m，城市次干路，双向4车道，设计车速40km/h。道路路基类型为一般路基，路面轴载标准BZZ-100KN，城市-C级，路面结构类型为沥青路面。其中K0+000K0+280段设计路面标高为170.671166.991m，设计纵坡为-1.25；K0+280K0+506.373段设计路面标高为166.991160.833m，设计纵坡为-2.80。（5）芹美路：设计起点与拟建顺达路相交（桩号K0+000，坐标X=3038455.9131，Y=39610158.1613），路线向北延伸，设计终点距11、离宁上高速40m距离外（桩号K0+360，坐标X=3038775.1466，Y=39610324.5644），设计范围内道路长360m，红线宽度32m，城市主干路，双向4车道，设计车速60km/h。道路路基类型为一般路基，路面轴载标准BZZ-100KN，城市-B级，路面结构类型为沥青路面。其中K0+000K0+300段设计路面标高为168.236165.189m，设计纵坡为-1.10；K0+300K0+360段设计路面标高为165.189165.296m，设计纵坡为0.60。（6）芹环东路：设计起点位于与拟建芹溪路弯道处（桩号K0+000，坐标X=3039128.0416，Y=3960942012、.0141），路线向东延伸，设计终点位于拟建芹美路西侧115m处（桩号K0+862.79，坐标X=3038787.0695，Y=39610191.3034），全长约862.79m，红线宽度18m，城市支路，双向2车道，设计车速30 km/h。道路路基类型为一般路基，路面轴载标准BZZ-100KN，城市-D级，路面结构类型为沥青路面。其中K0+000K0+600段设计路面标高为155.34160.845m，设计纵坡为0.97；K0+600K0+720段设计路面标高为160.845157.487m，设计纵坡为-3.00；K0+720K0+K0+862.79段设计路面标高为157.487151.9213、m，设计纵坡为-3.95。（7）顺达路：设计起点与拟建将口大道相交（桩号K0+000，坐标X=3039078.7203，Y=39609152.0025），路线向东延伸，设计终点与拟建芹美路相交（桩号K1+191.843，坐标X=3038455.9131，Y=39610158.1613），道路全长1191.843m，红线宽度24m，城市次干路，双向4车道，设计车速40km/h。道路路基类型为一般路基，路面轴载标准BZZ-100KN，城市-C级，路面结构类型为沥青路面。其中K0+000K0+120段设计路面标高为151.755153.611m，设计纵坡为1.62；K0+120K0+227段设计路面14、标高为153.611154.219m，设计纵坡为0.65；K0+227K0+527段设计路面标高为154.219157.261m，设计纵坡为1.05；K0+527K0+847段设计路面标高为157.261166.334m，设计纵坡为3.0；K0+847K1+198.694段设计路面标高为166.334168.200m，设计纵坡为0.3。于桩号K0+140K0+220段间设顺达路桥，上跨现状后崇溪，设计起、讫点桩号为K0+147、K0+213，总长66m（计至桥台侧墙端部），桥面宽24m。桥梁上部结构采用（3x20m）装配式预应力钢筋混凝土空心板，下部结构采用柱式墩、直立式桥台，基础采用钻孔灌注15、桩基础(桩径1.20m，单桩荷载6000KN)。（8）匝道A主线：设计起点顺接拟建将口大道（桩号K0+000，坐标X=3038783.079，Y= 39609071.323），设计终点与拟建B、C匝道相接（桩号K-0-143.238，坐标X= 3038724.5181，Y= 39608967.1821），全长约143.238m，标准红线宽9m，单向单车道，设计车速20km/h。道路路基类型为一般路基，路面轴载标准BZZ-100KN，城市-D级，路面结构类型为沥青路面。其中K-0-143.238K-0-100段设计路面标高为157.357159.000m，设计纵坡为3.8；K-0-100K0+016、00段设计路面标高为159.000161.000m，设计纵坡为2.0。B匝道：设计起点顺接拟建A主线（桩号K0+000，坐标X= 3038722.2015，Y= 39608965.6983），设计终点与已建G237相接（桩号K0+311.508，坐标X=3038860.8551，Y= 39608705.6066），全长约311.508m，标准红线宽9m，单向单车道，设计车速20km/h。道路路基类型为一般路基，路面轴载标准BZZ-100KN，城市-D级，路面结构类型为沥青砼路面。其中K0+000K0+150.287段设计路面标高为157.357151.673m，设计纵坡为-3.8；K0+15017、.287K0+311.508段设计路面标高为151.673150.84m，设计纵坡为-0.5。C匝道：设计起点顺接拟建A主线（桩号K0+000，坐标X= 3038726.8429，Y= 39608968.6511），设计终点与已建G237相接（桩号K0+185.375，坐标X=3038820.9017，Y=39609036.3957），全长约185.375m，标准红线宽9m，单向单车道，设计车速20km/h。道路路基类型为一般路基，路面轴载标准BZZ-100KN，城市-D级，路面结构类型为沥青砼路面。其中K0+000K0+120段设计路面标高为157.357152.987m，设计纵坡为-3.818、；K0+120K0+174.472段设计路面标高为152.987152.491m，设计纵坡为-0.499；K0+174.472K0+185.375段设计路面标高为152.491152.491m，设计纵坡为0.0。据设计单位介绍，道路红线范围内主要布置有雨水、污水、给水、电力、通信、照明等地下市政管线，各管线埋深均3m。各管道拟采用明挖法施工。边坡工程：本项目施工后沿线普遍分布有路堑及路堤边坡，具体的路堑及路堤段及各道路段设计坡度、坡长详见工程地质平面图与勘探点位置图及工程地质剖面图。路堑段设计单位拟采用分级放坡结合框架锚杆（预应力锚索）进行支护，路堤段设计单位拟采用植草护坡进行支护。高度大于819、m的路堑边坡段详见表1.1。 边坡工程一览表 表1.1段落里程(m)安全等级地形地貌道路设计标高(m)最大边坡高度(m) 汇水面积(m2)涉及岩土层边坡类型芹高南路K0+020K0+280右侧路堑边坡一级位于残丘坡麓地貌单元，山坡自然坡度约2560，现坡面植被较茂盛，自然边坡稳定170.421167.363约64约57395粉质黏土、残积粘性土、全风化云母片岩、砂土状强风化云母片岩、碎块状强风化云母片岩、中风化云母片岩岩土混合边坡芹高南路K0+280K0+430右侧路堑边坡一级位于残丘坡麓地貌单元，山坡自然坡度约2050，现坡面植被较茂盛，自然边坡稳定166.553163.251约29约12320、86粉质黏土、残积粘性土、全风化云母片岩、砂土状强风化云母片岩土质边坡芹美路K0+200K0+360右侧路堑边坡一级位于残丘坡麓地貌单元，山坡自然坡度约3070，现坡面植被较茂盛，自然边坡稳定166.036165.296约40约13702粉质黏土、残积粘性土、全风化云母片岩、砂土状强风化云母片岩土质边坡顺达路K0+860K0+980右侧路堑边坡一级位于残丘坡麓地貌单元，山坡自然坡度约4065，现坡面植被较茂盛，自然边坡稳定167.134167.6约33约45100粉质黏土、残积粘性土、全风化云母片岩、砂土状强风化云母片岩、碎块状强风化云母片岩岩土混合边坡顺达路K1+000K1+080右侧路堑边21、坡二级位于残丘坡麓地貌单元，山坡自然坡度约2050，现坡面植被较茂盛，自然边坡稳定167.66167.9约14约19215粉质黏土、残积粘性土、全风化云母片岩、砂土状强风化云母片岩土质边坡1.2勘察目的、内容与技术要求1.2.1勘察目的、内容 本次勘察的目的是针对工程特点和场地岩土条件，进行岩土工程分析与评价，提供设计和施工所需的岩土参数与有关结论和建议。1.2.2技术要求甲方通过设计单位提出的任务要求如下：1、收集附有坐标、道路走向、道路红线宽、道路中心线、桩号和沿线桥涵位置的现状地形的道路工程总平面布置图。道路类别、路面设计标高、路基宽度、选用的路面结构组合类型和排水方式，以及地下埋设物概22、况等；2、初步查明拟建场地不良地质作用的分布、规模、成因，分析发展趋势，评价其对拟建场地的影响，提出防治措施的建议；3、初步查明场地地层结构及其物理、力学性质；4、初步查明特殊性岩土、河湖沟坑及暗浜的分布范围，调查工程周边环境条件，分析评价其对设计与施工的影响；5、初步查明地下水埋藏条件及其和地表水的补排关系，提供地下水位动态变化规律，根据需要分析评价其对工程的影响；6、判定水、土对工程材料的腐蚀性；7、对场地和地基的地震效应进行评价，提供抗震设计所需的有关参数；8、根据需要，对地基工程性质、围岩分级及稳定性、边坡稳定性进行分析与评价；9、对设计与施工中的岩土工程问题进行分析评价，提供岩土工程23、技术建议和相关岩土参数。其中道路工程应重点分析评价下列内容：10、岩土分布特征、路基干湿类型，提供道路设计所需的岩土参数；11、地下水的分布、变化规律和地表水的情况，分析评价对工程的不利影响；12、工程地质、水文地质条件变化较大时，应进行分区评价；13、不良地质作用的分布及其对工程的影响，提出针对性处理建议；14、分析评价高路堤的地基承载力、稳定性，提供地基沉降计算参数，提出地基处理方法的建议；15、评价挖方路堑段岩土条件、地下水对支护结构的影响，提供边坡稳定性验算、支护结构设计与施工所需的岩土参数；16、高路堤及路堑设置支挡结构时，应分析评价地基的均匀性、稳定性、承载力，提供地基处理方法的建24、议；17、对路桥接驳过渡段，应分析桥台与路堤的变形差异特征，提出接驳段沉降协调控制的地基处理措施等相关建议；边坡工程（高路堤、高路堑）应重点分析评价下列内容：18、地形和场地所在地貌单元；19、时代、成因、类型、性状、覆盖层厚度、基岩面的形态和坡度、岩石风化和完整程度；20、土体的物理力学性能；21、结构面特别是软弱结构面的类型、产状、发育程度、延伸程度、结合程度、充填状况、充水状况、组合关系、力学属性和与临空面的关系；22、水位、水量、类型、主要含水层的分布情况、补给及动态变化情况；23、的透水性和地下水出露情况；24、地质现象的范围和性质；25、水、土对支挡结构材料的腐蚀性；26、建（构）25、筑物的荷载、结构、基础形式和埋深，地下设施的分布和埋深。桥梁工程应重点分析评价下列内容：27、对桥位区内主要的地形、地貌、地层岩性、地质构造、地震、地下水特性和不良地质现象的类别、规模和特征的阐述。28、对桥位地基与边坡的稳定性，基础的适应性作出评价。判明地基不均匀沉降和斜坡不稳引起桥涵变形的可能性。29、根据工程地质条件，对桥墩台的基础类型和埋置深度，对不良与特殊土的防治措施，以及对设计（桥台高挡墙）提出技术、经济合理的建议。30、评价地震对桥位选择和对桥梁稳定性的影响程度。31、评价地震时强烈的地面运动而产生场地、地基的失稳和失效造成桥梁破坏的程度，并提供场地土类别及其他设计地震动参数。326、2、从岩土结构变化情况、断裂活动情况评价桥梁、桥跨、墩台位置和基础埋深的适宜性。33、未尽事宜详见市政工程勘察规范（GJJ56-2012）、岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009年版）、建筑边坡工程技术规范（GB50330-2013）的有关规定。1.3勘察等级及勘察依据1.3.1岩土工程勘察等级按市政工程勘察规范（GJJ56-2012）规定，拟建将口大道、芹美路为城市主干路，市政工程重要性等级为一级，芹高南路、顺达路为城市次干路，市政工程重要性等级为二级，芹环东路、芹溪路、芹环支路、匝道为城市支路，市政工程重要性等级为三级，将口大道跨线桥（主线桥）市政工程重要性等级为一级，顺达27、路桥市政工程重要性等级为二级，边坡工程重要性等级为一二级，场地复杂程度等级为二级，岩土条件复杂程度等级为二级，综合判定拟建道路工程的市政工程勘察等级为甲级。按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009 年版）规定，拟建道路工程重要性等级为一三级，边坡工程重要性等级为一二级，将口大道跨线桥（主线桥）工程重要性等级为一级，顺达路桥工程重要性等级为二级，场地的复杂程度为二级场地（中等复杂场地），地基的复杂程度为二级地基（中等复杂地基），综上所述，拟建道路工程的岩土工程勘察等级为甲级。1.3.2勘察依据根据上述提出的技术要求，本工程勘察主要依据下列有关规范、规程执行：(1)委托方与我公司签28、订的建设工程勘察合同与委托任务书（附件1）。(2)中华人民共和国工程建设标准强制性条文(城市建设部分)。(3)设计单位提供的总平面图及相关设计资料。(4)国家及行业标准、规范、规程：市政工程勘察规范（CJJ56-2012）；岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)(2009年版)；公路工程地质勘察规范（JTG-C20-2011）；公路勘测规范（JTGC10-2007）；公路桥涵地基与基础设计规范（JTG 33632019）；建筑地基基础设计规范(GB 50007-2011)；建筑抗震设计规范(GB 50011-2010) (2016年版)；公路工程抗震规范（JTG B02-2013）；中29、国地震动参数区划图（GB18306-2015）；建筑工程抗震设防分类标准(GB50223-2008)；工业建筑防腐蚀设计标准(GB/T 50046-2018)；土工试验方法标准(GB/T 50123-2019)；工程岩体试验方法标准(GB/T50266-2013)；建筑工程地质勘探与取样技术规程(JGJ/T87-2012)；建筑地基处理技术规范(JGJ 79-2012)；工程测量规范（GB50026-2007）；建筑地基检测技术规范(JGJ 340-2015)；建筑基桩检测技术规范(JGJ 106-2014)；城市道路路基设计规范（CJJ 194-2013）；城乡规划工程地质勘察规范(CJJ 30、57-2012)；岩土工程勘察报告编制标准(CECS 99:98)；工程地质手册(第五版)； 房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定(2020年版)；(5)xx省地方建设规范：岩土工程勘察规范(DBJ 13-84-2006)；建筑地基基础技术规范(DBJ 13-07-2006)；桩基础与地下结构防腐蚀技术规程（DBJ/T 13-200-2014）； (6)环境、职业健康安全法规、标准中华人民共和国建筑法；中华人民共和国环境保护法；中华人民共和国安全生产法；岩土工程勘察安全标准(GB 50585-2019)；建筑施工场界噪声排放标准（GB12523-2011）；质量、环境和职业健康安全管31、理体系文件（QB08-2012）(企标)；危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住房和城乡建设部令第37号）。(7)其他参考资料1.4勘察方法本次勘察采用以钻探为主，配合地质（地形）调查、测绘，工程物探，采取岩、土、水试样进行室内试验，现场原位测试等综合方法进行施工。1.4.1地质（地形）调查、测绘本工程采用1：1000的地形图对拟建工程左右各200m范围内进行工程地质调查与测绘，目的在于查明本项目范围内的工程地质条件，并结合区域地质资料，对工程场地的稳定性、适宜性作出评价，发现并研究关键性的工程地质问题。调查工作包括地形、地貌、地层、岩性、地质构造、地震基本烈度、不良地质、水文地质条件等基本32、内容。1.4.2钻探本次勘察钻探设备主要采用11台XY-100型勘察钻机，一次进场钻探施工，钻探方法地下水位以上采用干钻，重锤击进的方法，地下水位以下采用套管跟进或泥浆护壁，回转钻进全孔取芯的施工工艺（填石、中风化岩采用金刚石钻头，其余采用合金钻头），钻探操作严格执行建筑工程地质勘探与取样技术规程(JGJ/T87-2012)中的有关技术要求、规定，钻探回次进尺控制在2.0m以内，岩芯采取率按国家有关规范要求进行严格控制，各岩芯采取率：填土为6090%，粘性土为90100%，砂土为7090%，碎石土为6080%；全风化岩为8090%，强风化岩约70%，中风化岩80%以上，以确保岩土性质的鉴定、描33、述及层位划分的准确性。在钻探观测和测试工作完成后，钻孔采用粘土球分层回填捣实封孔。1.4.3取样素填土、粉质黏土、残积（砂质）粘性土原状土试样采用单动三重管回转取土器采取，土试样质量等级为级；淤泥质土试样采用敞口式薄壁取土器配合钻机以静压法采取，土试样质量等级为级；砂土等扰动试样直接从标贯器中所带的芯样中采取，试样质量等级为级；碎石土等扰动试样直接从岩芯样中采取，试样质量等级为级；岩石试样直接从岩芯管中所带的岩样中选用，试块尺寸符合试验的几何要求；水试样采用纯净玻璃瓶采取，（测试侵蚀性CO2含量的水样另在现场加入大理石粉）；地下水位以上扰动土试样直接从岩芯管中所带土样中采取。岩土试样及水试样的34、采取按建筑工程地质勘探与取样技术规程(JGJ/T87-2012)有关规定进行，所有岩土试样现场密封，及时送我院土工试验室进行试验。1.4.4原位测试标准贯入试验：采用导向杆变径自动脱钩式落锤装置(锤重63.5kg、落距76cm)配合钻机进行现场测试，记录贯入30cm的锤击数，测试前孔底沉渣清除干净，本试验作为评价各岩土层力学特性的依据之一， 主要测试层位为素填土、粉质黏土、中砂、残积土、全风化岩及砂（土）砾状强风化岩层。标准贯入试验成果详见“标准贯入试验统计表”(附表3)。重型动力触探试验：重型圆锥动力触探试验设备主要由锥头、触探杆、穿心锤三部分组成，触探杆系采用直径42mm的金属管，每根长135、.01.5m，穿心锤重63.5kg，锤落距为76cm，使其自由下落，记录贯入10cm的锤击数为一阵击数，本试验作为评价杂填土、卵石层的均匀性和力学特性的主要依据之一，试验成果详见“重型动力触探试验统计表”(附表4)。1.4.5工程物探土壤电阻率测试：用HT2571数字接地电阻仪对地下水位以上的地层进行电阻率测试。工作原理为由机内DC/AC变换器将直流主变为交流的低频恒流，经过辅助接地极C和被测物E组成回路，被测物上产生交流压降，经辅助接地极P送入交流放大器放大，再经过检波送入表头显示。借助倍率开关，可得到三个不同的量限：02，020，0200。测试报告见附件7。钻孔剪切波速测试：本次勘察在拟建36、建筑范围选择3个代表性钻孔进行现场剪切波速测试。试验采用智能工程仪（WAVE2000）、配合孔内三分量传感器进行测试，由震源产生压缩波（又称P波）和剪切波（又称S波），经过土层，由在孔中的三分量检波器接收，根据波传播的距离和走时计算出场地土的波速，进而评价场地土的工程性质。测试顺序自下而上逐点进行，测点深度基本间隔1.0m。通过波速计算土层平均等效剪切波速度，进而判断场地类别。波速测试报告见附件8。1.4.6室内试验根据勘察揭露的地基岩土层性质结合设计单位提出的勘察要求及相关规范要求确定本次勘察室内试验的具体项目，室内试验各类仪器具均经计量检验合格。土的各项物理力学性质试验、水质分析、土的易溶37、盐分析试验、岩石物理力学性质试验按相关规范规程执行。各地基岩土层的分类定名按国家标准岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)(2009年版)执行。本次室内试验报告由江西省勘察设计研究院厦门分院实验室出具，室内试验报告见附件2附件5。1.4.7水位量测开钻时采用干钻，至初见水位时测得初见水位埋深。各钻孔完成24小时后测得混合地下稳定水位埋深。选择代表性钻孔边钻孔、边跟套管，分别用套管嵌入需量测承压水水头的土层约1.0m，然后在套管内插入PVC管，在套管与PVC管之间填入软粘土团进行隔水，并用潜水泵将孔内的水抽洗干净，待承压水稳定后测得承压水埋深。1.5勘察工作量布置1.5.1勘探点平面布置38、本次勘察勘探点位置、数量由设计院及我院依据市政工程勘察规范（CJJ56-2012）及省标岩土工程勘察规范(DBJ13-84-2006)勘察要求布置，路基钻孔沿道路中心线布置，钻孔间距100m左右，桥梁钻孔按每个桥墩（台）或隔墩台布设1个钻孔；路堑地段并选取代表性的区段布设若干条工程地质横断面；场平钻孔在场平地段按方格网布置，钻孔间距100m左右。本次勘察共布置钻孔106个，其中路基及路侧边坡钻孔89个，钻孔编号CLK1CLK89；桥梁钻孔11个，钻孔编号CQK1CQK11；场平钻孔6个，钻孔编号CPK1CPK6。钻孔分类：本次勘察所有钻孔均为控制性钻孔（同时为取样孔+原位测试孔），共计106个39、，占钻孔总数的100%。勘探点的平面布置满足相关规范、规程的要求。另外，需说明，据甲方要求，本次勘察利用前期xx东辰综合勘察院出具xx新区物流园一期岩土工程勘察报告中的QK3、ZK3、ZK5、ZK9、ZK11、ZK12、ZK14、ZK15、ZK16、ZK17、ZK18、ZK20、ZK21钻孔数据，本次仅利用地层信息，其余均不参与。1.5.2钻探控制深度根据市政工程勘察规范(CJJ 56-2012)及设计单位提供的“任务委托书”:路基钻孔：孔深进入设计路面标高下不少于5m。若遇填土等软弱土层时，钻孔进入下伏稳定地层不小于5m；若基岩埋深较浅时，进入中风化岩不少于3m。桥梁钻孔：孔深进入中风化岩不40、少于8m。边坡段钻孔：坡脚钻孔进入设计路面标高下不小于6m，若基岩埋深较浅时，进入中风化岩不少于3m；坡面及坡顶钻孔进入设计路面标高下不小于5m或进入中风化岩不小于6m。场平钻孔：孔深进入设计标高下不少于3m。钻孔取土、标贯竖向间距一般2.0m。钻孔的钻探控制深度及取土、标贯间距满足相关规范、规程的要求。1.5.3勘探点测量本工程坐标系统采用国家2000坐标系，高程系统采用1985国家高程基准，与设计单位提供的总平图一致。各勘探点的详细坐标由设计单位提供的建筑总平面图换算得出。根据委托方提供的两个场外控制点坐标QK08(X=3038863.7651、Y=39608417.1833，H=149.41、8045m)、QK09(X=3038881.3262、Y=39608784.1836，H=151.4369m)，受图幅所限未在建筑物及勘探点平面布置图中标示，由我院测量处采用中海达 V8 GNSS RTK卫星定位系统(GPS)进行施放并计算孔口高程。各钻孔实测位置详见“工程地质平面图与勘探点位置图”(附图2)，孔口坐标及高程详见“勘探点主要数据一览表”(附表1)。1.6 完成工作量及工作质量评述1.6.1完成工作量本次勘察我院于2021年3月23日进场施工，至2021年4月12日完成外业作业，先后共投入11台XY-100型工程钻机，实际完成勘探孔103个，利用钻孔13个，已完成的钻孔资料满足对42、拟建物的初步设计阶段岩土工程评价，符合规范要求。具体完成工作量见下表1.2：完成主要实物工作量一览表 表1.2序号项目工作内容单位数量备注1工程地质调绘1：1000填图km24.7道路中心线左右各100m2完成钻孔（陆地）测量放孔、复测，钻孔取芯、取样、测试、地下水位量测等，钻探记录、编录等m/孔2717.15/103泥浆护壁、全孔取芯利用钻孔（陆地）335.30/133工程物探剪切波速孔4严格按有关规程进行操作土壤电阻率孔54原位测试标准贯入试验次846重型动力触探试验米65.605水位观测初见水位孔103混合稳定水位孔1036取 样原状土样件278扰动样件56岩样件363水样件8土的易容盐43、样件207室内试验常规实验组278按照土工试验方法标准（GB/T50123-2019）、工程岩体试验方法标准（GB/T50266-2013）执行颗粒分析组179直剪快剪组242饱和快剪组36有机质含量组14水质简分析组8土的易溶盐分析组20岩石点荷载组133岩石饱和抗压组2301.6.2工作质量评述本次勘察工作严格执行国家有关规程、规范及相关行业标准，采取了多种勘察手段、方法进行岩土工程地质勘察，具体采用了工程地质测绘与调查、钻探、原位测试（包括标准贯入试验、圆锥动力触探试验）、电阻率测试等。勘探点平面布置及终孔深度满足初步勘察要求；钻探过程中各岩土层回次进尺及岩芯取芯率均满足规范要求；原位测44、试按照相关的操作规程进行，测试数据准确、可靠；岩土水样采取、存放、搬运均严格按照相关操作规程执行，室内岩、土、水测试分析均委托具相应资质的单位进行测试。 技术质量管理严格依照我院ISO9001:2015质量管理体系运行,原始资料自检、互检均为100%，项目组通过室内资料整理、综合分析与研究，提交了岩土工程勘察报告（院审稿），经院技术部门组织的专家审查，并根据评审意见进行修改与完善。总之，本次勘察通过采用多种测试方法与手段相互验证，取得了完整的岩土工程地质第一手资料；成果报告实行了一校二审制度，确保了勘察质量，圆满地完成了岩土工程勘察的目的与任务，报告的结论正确、可信；相关建议合理、可行；综合评45、定本次勘察各项工作质量和成果报告质量优良。1.7其它情况（1）本报告工程地质剖面图与钻孔柱状图中的标准贯入试验击数(N)均为实测击数，同时也是残积土和风化岩分层的重要依据之一；钻孔柱状图上标准贯入试验结果用分数表示，分子表示标贯实测击数，分母表示标贯深度。各岩土层标准贯入试验经杆长修正的后的击数N可在附表3中查得。（2）本次勘察的岩土层定名按岩土工程勘察规范(GB 50021-2001)(2009年版)的有关分类标准和地区工程经验确定，其中残积土按N30击（N为实测标贯击数，下同），全风化岩按30N50击，强风化岩按N50击划分。(3) 因受场地条件限制，部分钻孔无法原位施工，孔位有移动。原孔46、位详见勘察纲要附图“地勘孔位平面布置图”，实际孔位详见“工程地质平面图与勘探点位置图”(附图2)。（4）因钻孔CLK35、CLK68受村民阻扰，CQK1受地形条件限制，均无法施工，经业主及设计单位同意，本阶段暂不施工，待详勘阶段在进行施工。(4) 本次勘察期间根据业主要求陆续提供过中间资料，若中间资料与本报告存在不符之处，一律以本报告为准。第二章 场地岩土工程条件2.1气象水文2.1.1气候根据xx市气象站19601980年实测资料统计，多年平均气温20.4；历年极端最高气温38.7（1966年8月16日）；历年极端最低气温0.10（1963年1月27日）；最热月出现在7月，月平均气温28.347、；最冷月出现在1月，月平均气温11.9；全年日最高气温35的日数平均3.1天。2.1.2降雨多年平均降水量1095.4mm；年最多降水量1600.8 mm（1961年）；历年月最多降水量507.3 mm（1963年7月）；日最大降水量239.8 mm（1973年7月3日）；全年降水主要集中在夏季，以5月、6月为最多，这两个月的降水量占年降水量的35%，而冬季至春初5个月的降水量仅占年降水量的15%左右。全年日降水量25mm的日数平均为12.0天。2.1.3风况多年平均风速3.9米/秒，强风向为东北，最大风速24米/秒，常风向东北，频率21%。夏季以南南西向风为主，其它季节以东北风为主。全年6级48、的日数为36.9天。自1951年至1978年，台风在xx沿海登陆的次数共52次，平均每年发生1.9次，在闽江口至厦门段登陆的台风共发生29次，占56%，台风多出现在79月，约占全年的88%，其中以8月份最多，占32%。2.1.4雾多年平均雾日数15.9天，最多年雾日数24天，每年12月至次年5月为雾季，雾日集中在春季，平均每月出现雾日数24天。2.2区域地质构造按区域地质构造发展演化史，本区自晚元古代以来，经历过前泥盆纪地槽发展阶段；泥盆纪至三叠纪时期准地台发展阶段，在这个阶段，本区是个长期隆起的剥蚀区；晚三叠世开始，隆起区破碎解体，形成了断陷和拗陷，接受沉积，至晚侏罗世，由于受太平洋板块生长49、及其向欧亚板块的俯冲，并消亡于其下的影响，构造运动进入了太平洋大陆边缘活动带的发展阶段，在这个时期，有大规模的中酸性火山岩喷发，并在断陷和拗陷中堆积了巨厚的火山沉积岩，构成了闽东火山喷发带。在此过程中，本区形成了以长乐诏安断裂带为主体的闽东南沿海中新生代动力变质带，成为西太平洋大陆边缘活动带的组成部分；新生代时期，由于菲律宾板块对台湾岛碰撞，在研究区主要表现为前期形成的构造带，继承性的断裂活动。长乐诏安断裂带正处于地壳深部隆起与拗陷间的陡坡带上，而北西向深部构造在位于陡坡带上的拐折、转弯之处。根据区域地质资料，新生代以来，本区属“地壳相对稳定区”，无活动性断层和新构造活动的迹象，不必考虑活动性50、断裂的影响。本场区影响范围内的断裂构造全新世以来处于相对稳定状态，本次勘察场区内未发现断裂构造，可不考虑活动性断裂的影响。2.3地形地貌及场地环境条件拟建将口大道场地原始地貌类型为冲洪积地貌单元和残丘坡麓地貌单元。K0+000K0+140段及K0+460段附近属残丘坡麓地貌单元，其余地段属冲洪积地貌单元。因建设需要，部分地段勘察期间正在进行整平，整体地势平坦，局部起伏。其中K0+020K0+080段横跨已建宽约60m将新大道（G237），K0+130K0+148段横跨宽约18m后崇溪（溪岸两侧未进行支护，勘察期间岸坡稳定，但溪床淤积现象较严重）。现状将新大道（G237）两侧及局部地段分布有地下51、管线及架空线路。施工前应进一步收集管线资料，施工时保护或改迁。拟建芹溪路场地原始地貌类型为冲洪积地貌单元。因建设需要，场地基本已回填整平，勘察期间局部正在回填整平。拟建道路两侧均为规划厂房用地。地势平坦、开阔。据业主介绍及现场踏勘，拟建场地内未发现有地下管线及架空线路分布。但施工前应进一步收集附近管线资料。拟建芹环支路场地原始地貌类型为冲洪积地貌单元和残丘坡麓地貌单元。勘察期间场地正在整平。据业主介绍及现场踏勘，拟建场地内未发现有地下管线及架空线路分布。但施工前应进一步收集附近管线资料。拟建芹高南路场地原始地貌类型为残丘坡麓地貌单元。勘察期间山体稳定，植被茂盛，未发现有滑坡、崩塌等不良地质现象52、。据业主介绍及现场踏勘，拟建场地内未发现有地下管线及架空线路分布。但施工前应进一步收集附近管线资料。拟建芹美路场地原始地貌类型为冲洪积地貌单元和残丘坡麓地貌单元。沿线主要为树林、农田及林地。其中K0+060K0+110段为当地村民养鸭场。整体地势起伏不大，局部稍有起伏。设计终点段临近宁上高速（已建）。据业主介绍及现场踏勘，拟建场地内未发现有地下管线及架空线路分布。但施工前应进一步收集附近管线资料。拟建芹环东路场地原始地貌类型基本为冲洪积地貌单元，局部为残丘坡麓地貌单元。沿线基本为农田，局部为林地。勘察期间，因建设需要，部分地段正在回填整平，整体地势起伏不大，局部稍有起伏。据业主介绍及现场踏勘，53、拟建场地内K0+630及K0+760段有架空高压线路分布。施工前应进一步收集管线资料，施工时保护或改迁。拟建顺达路场地原始地貌类型为冲洪积地貌单元和残丘坡麓地貌单元。其中K0+000K0+500、K0+971K1+010及K1+070K1+160段为冲洪积地貌单元，其余地段为残丘坡麓地貌单元；拟建道路沿线为农田、林地，勘察期间，因建设需要，局部地段正在回填整平，场地沿线地势起伏较大。其中K0+170K0+190段横跨宽约20m后崇溪（溪岸两侧未进行支护，勘察期间岸坡稳定，但溪床淤积现象较严重）。据业主介绍及现场踏勘，拟建场地内K1+140段附近有架空高压线路分布。施工前应进一步收集管线资料，施54、工时保护或改迁。拟建匝道场地原始地貌类型为冲洪积地貌单元和残丘坡麓地貌单元。勘察期间，因建设需要，部分地段正在整平，场地沿线整体地势起伏较大。据业主介绍及现场踏勘，拟建场地内未发现有地下管线及架空线路分布。但施工前应进一步收集附近管线资料。场地现状详见拟建场地现状地形地貌图（图2.1）、现场代表性图片（图2.2）及“工程地质平面图与勘探点位置图”（附图2）。图2.1拟建场地现状地形地貌图图2.3 现场代表性图片图2.3（续） 现场代表性图片2.4 地基岩土构成及其主要性状特征根据钻探揭露，本项目所揭露岩土层土自上而下主要由第四系近代人工填土层(Q4ml)(耕植土1、素填土2、杂填土3、填石4)55、第四系全新统冲洪积层(Q4al+pl)(淤泥质土1、粉质黏土2、中砂3、卵石4)、第四系全新统坡积层(Q4dl)(粉质粘土)、第四系残积层（Qel）(残积粘性土1、残积砂质粘性土2)及麻源群云母片岩基岩及风化层(Pt3)(全风化云母片岩1、砂土状强风化云母片岩2、碎块状强风化云母片岩3、中风化云母片岩4)、燕山早期侵入花岗岩基岩及风化层(52(3)c) (全风化花岗岩1、砂砾状强风化花岗岩2、碎块状强风化花岗岩3、中风化花岗4)组成。地层结构较复杂，地层岩性、厚度和埋藏分布等在纵、横向上变化较大。根据地层时代、成因类型、岩性自上而下分述如下：1、填土（Q4ml）根据填筑料成分不同，分为耕植土56、1、素填土2、杂填土3、填石4四个亚层，分述如下： （1）耕植土1：灰褐色，松散，稍湿湿，主要成分为粘性土及植物根系，均匀性及密实度差，未完成自重固结。属高压缩性，力学强度低，工程性能差。本层17个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度0.501.70m，平均厚度1.01m，层顶埋深0.000.00m，层顶标高146.36161.49m。因本层非主要地层，清表后将挖除，故未在该层取样及原位测试。参照地区经验，干湿类型为：过湿。土石类别为：松土；土石等级为：级。（2）素填土2：褐黄、灰黄、浅灰色，稍湿湿，松散状为主，局部地段稍密状。填料主要为粘性土及全、强风化岩，含少量碎石，局部碎石含量57、达3040%，粒径26cm不等。回填时间小于3年，基本未经过专门的压实处理，尚未完成自重固结，均匀性、密实度差。本层42个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度0.508.90m，平均厚度3.82m，层顶埋深0.006.70m，层顶标高144.35210.52m。于本层标贯试验54次，锤击数实测范围值N=513击，平均值N=8.4击，标准值N=7.8击；锤击数经杆长修正后范围值N=4.412.2击，平均值N=7.9击，标准值N=7.3击。干湿类型为：过湿。土石类别为：松土普通土；土石等级为：级。（3）杂填土3：色杂，松散状，稍湿湿。主要成分为建筑垃圾碎（块）石、卵石等，硬杂物含量约4058、60%，粒径210cm不等，粘性土及全、强风化岩充填。回填时间小于3年，未经过专门的压实处理，尚未完成自重固结，均匀性差，密实度差。本层6个钻孔揭露(层顶、底标高、埋深等详见附表2)，揭露厚度0.503.20m，平均厚度1.78m，层顶埋深0.000.00m，层顶标高145.24156.73m。于本层进行重型动力触探试验10.70m，经杆长修正后击数3.44.1击，厚度加权平均值3.8击。参照地区经验，干湿类型为：潮湿。土石类别为：普通土；土石等级为：级。干湿类型为：潮湿。土石类别为：普通土；土石等级为：级。 （4）填石4：灰黄色、灰白色，松散状，稍湿。填料以中风化云母片岩块石为主，含量达6059、80%，粒径一般20120cm，最大达200cm，粘性土及全、强风化岩充填，回填时间小于3年，未经过专门碾压处理，尚未完成自重固结，均匀性差，密实度差。本层4个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度0.601.50m，平均厚度1.17m，层顶埋深0.006.70m，层顶标高144.68147.91m。干湿类型为：水位以上干燥，水位以下饱和。土石类别为：软石；土石等级为：级。2、淤泥质土1(Q4al+pl)：分布于冲洪积地貌单元，深灰色，饱和，软塑状，成分主要以粉、粘粒为主，含有少量腐植质及植物根系，稍具臭味，稍有光泽，摇震反应慢，干强度高，韧性好，刀切面光滑。本层29个钻孔揭露(埋深、60、层底标高详见附表2)，揭露厚度0.606.10m，平均厚度2.29m，层顶埋深0.508.50m，层顶标高142.98153.84m。于本层标贯试验29次，锤击数实测范围值N=25击，平均值N=3.2击，标准值N=3.0击；锤击数经杆长修正后范围值N=1.84.7击，平均值N=3.0击，标准值N=2.7击。该层具天然含水量高、孔隙比大的特性，属高压缩性地基土，力学强度低，工程性能极差。根据地区经验属欠固结土。土石类别为：松土；土石等级为：级。3、粉质黏土2(Q4al+pl)：分布于冲洪积地貌单元，灰黄色、灰色，软塑可塑状。成分主要以粉、粘粒为主，含少量植物根系。岩芯切面光滑，摇振反应慢，干强度61、高，韧性较好。本层26个钻孔揭露 (埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度1.305.40m，平均厚度2.74m，层顶埋深0.508.90m，层顶标高146.25160.69m。于本层标贯试验9次，锤击数实测范围值N=511击，平均值N=8.1击，标准值N=6.7击；锤击数经杆长修正后范围值N=4.110.7击，平均值N=7.3击，标准值N=6.0击。属高压缩性土，力学强度低，工程性能较差。根据地区经验属欠固结土。土石类别为：松土；土石等级为：级。4、中砂3(Q4al+pl)：分布于冲洪积地貌单元，灰黄色、灰白色，以稍密状为主，饱和。成分主要以石英质中砂为主，含泥量510%。磨圆度较好， 颗粒级62、配一般。属中等压缩性土，力学强度中等，工程性能中等。本层18个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度0.404.40m，平均厚度1.67m，层顶埋深2.1010.40m，层顶标高141.91147.34m。于本层标贯试验14次，锤击数实测范围值N=615击，平均值N=11.6击，标准值N=10.1击；锤击数经杆长修正后范围值N=4.913.3击，平均值N=10.41击，标准值N=9.0击。土石类别为：松土；土石等级为：级。5、卵石4(Q4al+pl)：分布于冲洪积地貌单元，褐黄、灰黄、灰白色，饱和，松散稍密状，卵石含量6070%，卵径以2060mm为主，圆砾含量2030%，粒径510m63、m为主，含泥约510%，卵、砾成份主要为石英云母片岩、火山岩、花岗岩或石英，呈浑圆状，粒间充填物主要为砂质。本层32个钻孔揭露(层顶、底标高、埋深等详见附表2)，揭露厚度0.504.90m，平均厚度2.12m，层顶埋深1.1012.20m，层顶标高141.48152.59m。于本层进行重型动力触探试验54.90m，经杆长修正后击数4.76.5击，厚度加权平均值5.6击。水位以上为干燥状态，水位以下为饱和状态。土石类别为：硬土；土石等级为：级。6、粉质黏土（Q4dl）：系坡积而成。褐红、灰黄色，可塑硬塑状。成份以粉、粘粒为主，石英质中砂粒含量10%左右。切面稍有光滑，粘性、韧性及干强度中等，无摇64、振反应。属中等压缩性土，力学强度中等，工程性能中等。本层46个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度0.907.80m，平均厚度3.06m，层顶埋深0.000.80m，层顶标高150.48236.75m。于本层标贯试验41次，锤击数实测范围值N=615击，平均值N=9.3击，标准值N=8.6击；锤击数经杆长修正后范围值N=5.813.8击，平均值N=9.0击，标准值N=8.3击。干湿类型为：过湿。土石类别为：普通土；土石等级为：级。7、残积粘性土1（Qel）：灰黄、灰白、褐黄色，可塑硬塑，原岩结构尚可辨。矿物成分长石已完全风化为次生粘土矿物，局部可见少量铁锰氧化物，切面稍具光泽，无摇振65、反应，干强度中等，韧性中等。该层自上而下风化程度逐渐减弱，强度逐渐增强，在天然状态下工程地质性能中等，浸水后易扰动、崩解，强度降低。属中等压缩性地基土，天然状态下力学强度中等，工程性能较好。本层45个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度1.3019.80m，平均厚度6.95m，层顶埋深0.8012.40m，层顶标高141.11233.25m。于本层标贯试验123次，锤击数实测范围值N=729击，平均值N=19.1击，标准值N=18.3击；锤击数经杆长修正后范围值N=6.426.7击，平均值N=16.1击，标准值N=15.4击。干湿类型为：过湿。土石类别为：普通土；土石等级为：级。8、66、残积砂质粘性土2(Qel)：灰黄、灰白、褐黄色，可塑硬塑状，系花岗岩原地风化残留物。原岩风化彻底，组织结构已全部破坏，矿物成分除石英颗粒外长石等易风化矿物已完全风化为次生粘土矿物，局部可见少量铁锰氧化物，土中大于2mm颗粒含量小于20%。切面较光滑，无摇震反应，干强度中等，韧性中等。该层自上而下风化程度逐渐减弱，强度逐渐增强，在天然状态下工程地质性能中等，浸水后易扰动、崩解，强度降低。属中等压缩性地基土，天然状态下力学强度中等，工程性能较好。本层2个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度4.105.30m，平均厚度4.70m，层顶埋深5.606.80m，层顶标高144.46151.1367、m。于本层标贯试验4次，锤击数实测范围值N=1026击，平均值N=17.8击；锤击数经杆长修正后范围值N=8.620.9击，平均值N=14.7击。干湿类型为：过湿。土石类别为：普通土；土石等级为：级。9、全风化云母片岩1(Pt3)：褐黄色，呈片理状构造，主要矿物成分为石英、云母等，岩石风化十分强烈，风化节理裂隙很发育，岩芯呈土状、散体状，用手捏易散，浸水易软化，岩体破碎，属软岩，岩体基本质量等级为级。属中-低压缩性土，天然状态下工程性能较好，但该层属特殊性土，具浸水易软化、强度降低的特性。本层59个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度1.0012.30m，平均厚度5.96m，层顶埋深68、0.0022.40m，层顶标高140.35227.91m。于本层标贯试验154次，锤击数实测范围值N=3049击，平均值N=38.3击，标准值N=37.5击；锤击数经杆长修正后范围值N=21.044.9击，平均值N=30.0击，标准值N=29.4击。参照地区经验，干湿类型：中湿，土石类别：硬土，土石等级为级。10、砂土状强风化云母片岩2(Pt3)：褐黄色，呈片理状构造，主要矿物成分为石英、云母等，岩石风化十分强烈，风化节理裂隙很发育，岩芯呈土状、散体状，用手捏易散，浸水易软化，岩体破碎，属软岩，岩体基本质量等级为级。具低压缩性，天然状态下力学强度较高，工程性能较好，具有浸水后易软化、崩解，强度69、降低等特点。本层97个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度0.7037.00m，平均厚度9.51m，层顶埋深0.0030.90m，层顶标高136.68222.41m。于本层标贯试验361次，锤击数大于50击或反弹。参照地区经验，干湿类型：中湿。土石类别：硬土，土石等级为级。11、碎块状强风化云母片岩3(Pt3)：褐黄色，呈片理状构造，主要矿物成分为石英、云母等，岩石风化十分强烈，风化节理裂隙很发育，岩芯多呈碎块状，碎裂状结构，岩体完整程度为破碎，岩石坚硬程度等级为较软岩，岩体基本质量等级为级。本层压缩性很低，力学强度高，工程性能好。本层59个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露70、厚度0.8015.70m，平均厚度4.67m，层顶埋深0.0045.70m，层顶标高122.61202.42m。于本层取127组岩样进行室内岩石点荷载试验，抗压强度范围值为7.520.5MPa，平均值13.8Mpa，标准值为13.2MPa。土石类别：软石，土石等级为级。12、中风化云母片岩4(Pt3)：青灰色、灰白色，呈片理状构造，主要矿物成分为石英、云母等，节理与裂隙不发育，岩芯上部多呈短柱状，下部以长圆柱状为主，锤击声较脆，锤击声脆，有回弹，震手，难击碎，岩芯采取率80%95%，RQD=7590，岩石坚硬程度为较硬岩坚硬岩，岩体完整程度为较破碎较完整，岩体基本质量等级为类。该层基本不可压缩71、, 力学强度较高，工程性能良好。本层60个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度3.3021.50m，层顶埋深5.0049.60m，层顶标高118.01210.41m。于本层取189组岩样进行室内饱和单轴抗压强度试验，抗压强度范围值为30.175.1MPa，平均值47.9Mpa，标准值为46.8MPa。土石类别：次坚石，土石等级为级。13、全风化花岗岩1(52(3)c)：呈褐黄、浅灰白色，坚硬土状，原岩结构较清晰。岩石矿物组织结构已基本破坏，绝大部分长石等易风化矿物已风化成次生粘土矿物。岩石坚硬程度属极软岩，岩体完整程度属极破碎，岩石基本质量等级为级。本层属中-低压缩性土，天然状态下工72、程性能较好，但该层属特殊性土，具浸水易软化、强度降低的特性。本层4个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度1.604.30m，平均厚度2.58m，层顶埋深2.305.60m，层顶标高142.63148.15m。于本层标贯试验5次，锤击数实测范围值N=3436击，平均值N=35.0击；锤击数经杆长修正后范围值N=29.234.1击，平均值N=31.0击。土石类别：硬土，土石等级为级，参照地区经验，干湿类型：中湿。14、砂砾状强风化花岗岩2(52(3)c)：褐黄、灰白、灰黄色，呈散体状，原岩结构清晰,系中粗粒花岗岩风化形成，中粗粒花岗结构，成分以石英、长石、云母为主。岩石矿物组织大部分已破73、坏，大多数易风化矿物已风化成次生粘土矿物，除石英外仅残留少量未全风化的长石小硬核，合金钻探自重进尺较快，具连续、轻微的拨钻声，取芯率低，岩石质量指标RQD=0。岩石坚硬程度为极软岩，岩体完整程度为极破碎，岩体基本质量等级为类。具低压缩性，天然状态下力学强度较高，工程性能较好，具有浸水后易软化、崩解，强度降低等特点。本层17个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度1.0011.90m，平均厚度5.30m，层顶埋深1.4014.00m，层顶标高133.88154.84m。于本层标贯试验41次，锤击数大于50击或反弹。参照地区经验，干湿类型：中湿。土石类别：硬土，土石等级为级。15、碎块状强74、风化花岗岩3(52（3）c)：褐黄色，灰白色，原岩矿物成分主要由长石、石英和云母等组成。岩石风化较强烈，碎裂结构，岩样多呈碎块状，锤击声哑，无回弹，敲击易碎，钻进过程中拨钻声明显，RQD=010。岩石坚硬程度为软岩较软岩，岩体完整程度为破碎极破碎，岩体基本质量等级为类。本层压缩性很低，力学强度高，工程性能好。本层3个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度2.306.30m，平均厚度3.97m，层顶埋深3.5017.50m，层顶标高139.23146.98m。于本层取6组岩样进行室内岩石点荷载试验，抗压强度范围值为9.020.8MPa，平均值15.6Mpa，标准值为11.7MPa。土石类75、别：软石，土石等级为级。16、中风化花岗岩4(52(3)c)：灰黄、浅灰、灰白色，中粗粒花岗结构，块状构造，岩石节理裂隙发育，钻探岩芯呈短柱状，锤击声脆，有回弹，震手，难击碎，岩芯采取率75%95%，RQD=7090，岩石坚硬程度为较硬岩坚硬岩，岩体完整程度为较破碎较完整，岩体基本质量等级为类。该层基本不可压缩, 力学强度较高，工程性能良好。本层14个钻孔揭露(埋深、层底标高详见附表2)，揭露厚度4.706.70m，层顶埋深4.0016.40m，层顶标高131.43146.45m。于本层取41组岩样进行室内饱和单轴抗压强度试验，抗压强度范围值为33.971.3MPa，平均值48.3Mpa，标准76、值为45.8MPa。土石类别：次坚石，土石等级为级。根据本次勘察结果，场地不均匀风化现象明显，各风化层岩面起伏较大，并埋藏有 “球状风化体(孤石)”，其分布存在随机性，无规律性。本次勘察在7个钻孔内揭露有“孤石”，遇见率7%，其余钻孔虽未揭露，但不排除钻孔间仍存在有球状风化体(孤石)的可能。其在场地内钻孔分布情况列于下表2.1： “球状风化体(孤石)”分布一览表 表2.1孤石厚度(m)孤石顶高程(m)孤石底高程(m)孤石顶深度(m)孤石底深度(m)孔号发育地层孤石风化程度、岩性0.90134.78133.8813.1014.00CLK22砂砾状强风化花岗岩孤石0.30138.48138.18177、0.3010.60CLK29砂砾状强风化花岗岩孤石2.50179.75177.2539.7042.20CLK43碎块状强风化云母片岩孤石0.40148.34147.947.908.30CLK76砂砾状强风化花岗岩孤石2.20149.06146.867.409.60CLK77砂砾状强风化花岗岩孤石1.60172.80171.2029.3030.90CPK4砂土状强风化云母片岩孤石2.10139.62137.527.409.50CQK7砂土状强风化云母片岩孤石另外勘察时在各层中也均未发现有地下洞穴、临空面或软弱结构面。上述各岩土层的分布、厚度等情况详见“工程地质剖面图”(附图3)及“钻孔柱状图”(78、附图4)。2.5不良地质作用和地质灾害及对工程不利埋藏物2.5.1 不良地质作用和地质灾害拟建场地四周较为开阔、地势整体较为平缓，现状山体植被茂盛，山体稳定，不存在危岩、崩塌、滑坡、泥石流等地质作用和地质灾害；场地基底为云母片岩和花岗岩，不存在岩溶作用；场地及其周围无大面积开采地下水活动及大面积地下工程建设，也不会产生地面塌陷、地裂缝等地质灾害。2.5.2对工程不利埋藏物本次勘察未发现埋藏有河道、暗浜、防空洞、废井、墓穴等对工程不利的埋藏物，但场地内风化带中不均匀风化现象明显，发现埋藏有 “球状风化体(孤石)”，对路基的施工有一定的影响。根据业主介绍及现场踏勘，场地四周已建道路下部分布较多管线79、及地上架空电线。2.6场地水文地质条件及水土腐蚀性评价2.6.1地表水拟建场地地表水系主要为后崇溪，属崇阳溪支流，经崇雒乡至将口镇芹口汇入后崇溪。后崇溪属雨源型山溪性河流，全长约3275m，常水位水深约0.52m。河溪水位、流量受季节性控制显著，随大气降水量与时间变化，暴涨暴落，来的猛去得快，具典型的山间河流特征；汛期多集中在59月，占全年总流量的70%以上。据调查，道路沿线及其附近基本无污染源。后崇溪蛇曲状分布，河岸多为自然岸坡，自东向西流淌，溪水位标高约145.00-147.00米，水深约0.50-4.0米，暴雨或台风季节水位上涨，历史最高水位约150.00米。2.6.2地下水类型与补迳排80、条件本场地地下水主要为潜水和承压水组成，整体受大气降水及地表水补给，以地下径流形式排泄，场地分为不同地貌单元，山坡地段为钻孔场地地势较高，场地地下水为基岩裂隙水，钻孔深度内未见稳定水位，本场地地下水主要分布在山前平原地区和山地平原交界处，具体描述如下：（1）埋藏于人工填土和冲洪积层孔隙中的潜水，主要受大气降水、地表水、周边灌溉水渠的补给，以地面蒸发及渗漏方式排泄，其动态受季节影响变化较大，水量变化较大。（2）赋存于中砂、卵石层中的弱承压水，透镜体状分布，地下水局部富集。 （3）各风化层的孔隙、裂隙型弱承压水，平原区域与上部冲洪积层承压水为同一含水层，属于直接补给关系，丘陵斜坡区上部坡残积粘性土81、为隔水层，基岩风化层地下水主要受上部含水层的补给及土层的侧向迳流补给，并且由于风化作用，裂隙多有风化物填充，为闭合裂隙，水量分布不均匀，其贯通性较差，含水性及透水性较差，水量较小；渗透性能一般，与上部含水层水力联系密切。淤泥、粉质粘土层属于相对隔水层，渗透性差，场地内各岩土层中的地下水均向场地外排泄，上部潜水和下部承压水水力联系差。道路沿线地下水动态曲线属典型的气象水文曲线。不同地貌单元，地下水的分布也有差异，在分水岭地带，常常成为地下水补给区，斜坡地带一般为迳流区，而在丘陵岗地间的溪流沟谷地带，则成为地下水的排泄场所。水沟两侧及临溪段地下水与地表水水力联系密切，水沟两侧洪水期地表水水位高于地82、下水位，地表水补给地下水，平水、枯水期地下水位常常高于临近水沟水位，地下水则以潜流形式排泄于水沟之中。临溪段地下水动态主要受地表溪水影响，呈互补关系，雨季时，溪水水位高于地下水位，地表水补给地下水，枯水期时地下水位常常高于溪水水位，地下水则以潜流形式排泄于溪水之中。此外，临溪段地下水还接受外围地下水的侧向渗透补给及大气降水的入渗补给。根据区域水文地质资料、场地地形、地貌特征影响，预计沿线地下水年变幅一般0.510m（依地势而变，高处取大值，低处取小值）。当场地完全按设计规划整平后场地水文地质条件将会发生变化，且根据设计说明道路两侧设有排水沟，场地地下水年最高水位埋深宜按设计路面标高下0.50m83、考虑。路堑边坡：坡脚最高地下水水位埋深建议按设计地面标高下0.5m考虑，坡顶最高地下水水位埋深按坡顶地面下18m考虑（汇水处和地势低处取小值，非汇水处及地势高处取大值）。路堤：坡脚最高地下水水位埋深建议按地面标高下0.0m考虑，坡顶最高地下水水位埋深按坡顶设计路面标高下0.5m考虑。2.6.3水(土)的腐蚀性评价本场地处于湿润半湿润气候区，依据岩土工程勘察规范(GB50021-2001)(2009年版)附录G表G.0.1有关评价标准综合确定：场地环境类型为类。（1）地表水腐蚀性评价为评价后崇溪溪水对建筑材料的腐蚀性，本次勘察在后崇溪取2组地表水水样进行水质简分析。参照岩土工程勘察规范(GB5084、021-2001)(2009年版)第12.2.14条有关标准判定水对建筑材料的腐蚀性判定，其判定结果详见表2.6.1：后崇溪地表水对建筑材料的腐蚀性评价表 表2.6.1腐蚀类型腐蚀介质腐蚀等级判定标准实测含量腐蚀评价受环境影响的腐蚀(对混凝土结构)硫酸盐含量SO42-(mg/L)微300(390)30.1630.32微(微)镁盐含量Mg2+(mg/L)微20008.569.15微铵盐含量NH+4(mg/L)微5000.01微苛性碱含量OH-(mg/L)微43000未检出微总矿化度(mg/L)微20000160.19163.69微受地层渗透性影响的腐蚀(对混凝土结构)PH值A型微6.56.74785、.15微侵蚀CO2(mg/L)微156.417.25微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀水中CL-含量( mg /L)微10000(长期浸水)26.1528.25微微100(干湿交替)微对钢结构的腐蚀xx省标岩土工程勘察规范(DBJ 13-84-2006)PH值弱3116.747.15弱CL-+SO42-含量( mg /L)50056.3158.57注：(1) 硫酸盐含量SO42-判定标准括号内数值为无干湿交替条件下判定标准。根据表2.6.1的判定结果：后崇溪地表水对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下具微腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。（2）地下水86、腐蚀性评价冲洪积地貌单元（潜水）：为评价地下水对建筑材料的腐蚀性，本次勘察分别在CQK5、CQK10孔中取水样进行水质简分析。参照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)(2009年版)第12.2.14条有关标准判定水对建筑材料的腐蚀性判定，其判定结果详见表2.6.2：冲洪积地貌单元（潜水）地下水对建筑材料的腐蚀性评价表 表2.6.2腐蚀类型腐蚀介质腐蚀等级判定标准实测含量腐蚀评价受环境影响的腐蚀(对混凝土结构)硫酸盐含量SO42-(mg/L)微300(390)37.1440.14微(微)镁盐含量Mg2+(mg/L)微20009.759.75微铵盐含量NH+4(mg/L)微5000.01微87、苛性碱含量OH-(mg/L)微43000未检出微总矿化度(mg/L)微20000186.70201.75微受地层渗透性影响的腐蚀(对混凝土结构)PH值A型微6.56.937.12微侵蚀CO2(mg/L)微156.577.84微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀水中CL-含量( mg /L)微10000(长期浸水)35.2738.26微微100(干湿交替)微对钢结构的腐蚀xx省标岩土工程勘察规范(DBJ 13-84-2006)PH值弱3116.937.12弱CL-+SO42-含量( mg /L)50072.4178.40注：(1) 硫酸盐含量SO42-判定标准括号内数值为无干湿交替条件下判定标准。根据88、表2.6.2的判定结果：冲洪积地貌单元（潜水）地下水对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下具微腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。冲洪积地貌单元（承压水）：为评价地下水对建筑材料的腐蚀性，本次勘察分别在CLK7、CLK66孔中取水样进行水质简分析。参照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)(2009年版)第12.2.14条有关标准判定水对建筑材料的腐蚀性判定，其判定结果详见表2.6.3：冲洪积地貌单元（承压水）地下水对建筑材料的腐蚀性评价表 表2.6.3腐蚀类型腐蚀介质腐蚀等级判定标准实测含量腐蚀评价受环境影响的腐蚀(对混凝土结构)硫酸盐含量89、SO42-(mg/L)微300(390)45.1449.14微(微)镁盐含量Mg2+(mg/L)微200012.7512.75微铵盐含量NH+4(mg/L)微5000.01微苛性碱含量OH-(mg/L)微43000未检出微总矿化度(mg/L)微20000228.13242.14微受地层渗透性影响的腐蚀(对混凝土结构)PH值A型微6.56.796.83微侵蚀CO2(mg/L)微156.576.57微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀水中CL-含量( mg /L)微10000(长期浸水)44.2747.27微微100(干湿交替)微对钢结构的腐蚀xx省标岩土工程勘察规范(DBJ 13-84-2006)PH90、值弱3116.796.83弱CL-+SO42-含量( mg /L)50089.4196.41注：(1) 硫酸盐含量SO42-判定标准括号内数值为无干湿交替条件下判定标准。根据表2.6.3的判定结果：冲洪积地貌单元（承压水）地下水对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下具微腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。残丘坡麓地貌单元：为评价地下水对建筑材料的腐蚀性，本次勘察分别在CQK2、CLK25孔中取水样进行水质简分析。参照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)(2009年版)第12.2.14条有关标准判定水对建筑材料的腐蚀性判定，其判定结果详见表291、.6.4：残丘坡麓地貌单元地下水对建筑材料的腐蚀性评价表 表2.6.4腐蚀类型腐蚀介质腐蚀等级判定标准实测含量腐蚀评价受环境影响的腐蚀(对混凝土结构)硫酸盐含量SO42-(mg/L)微300(390)40.5641.13微(微)镁盐含量Mg2+(mg/L)微200011.3612.26微铵盐含量NH+4(mg/L)微5000.01微苛性碱含量OH-(mg/L)微43000未检出微总矿化度(mg/L)微20000207.53212.08微受地层渗透性影响的腐蚀(对混凝土结构)PH值B型微5.06.767.41微侵蚀CO2(mg/L)微306.377.56微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀水中CL-含92、量( mg /L)微10000(长期浸水)37.7838.69微弱100 (干湿交替)微对钢结构的腐蚀xx省标岩土工程勘察规范(DBJ 13-84-2006)PH值弱3116.767.41弱CL-+SO42-含量( mg /L)50078.3479.82注：(1) 硫酸盐含量SO42-判定标准括号内数值为无干湿交替条件下判定标准。根据表2.6.4的判定结果：残丘坡麓地貌单元地下水对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下具微腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。（2）地下水位以上土的腐蚀性评价冲洪积地貌单元：为评价地下水以上的土对建筑材料的腐蚀性，本次勘93、察分别在CLK1、CLK3、CLK13、CLK20、CLK34、CLK57、CLK79孔中取土样进行易溶盐分析。参照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)(2009年版)第12.2.14条有关标准判定地下水位以上的土对建筑材料的腐蚀性判定，其判定结果详见表2.6.5：土对建筑材料的腐蚀性评价表 表2.6.5评价类型腐蚀介质腐蚀等级判定标准实测含量腐蚀评价按环境影响对混凝土结构的腐蚀性评价硫酸盐含量SO42-(mg/kg)微450（585）23.1928.02微(微)镁盐含量Mg2+(mg/ kg)微30001.532.85微总矿化度(mg/ kg)微3000098.76107.93微按地94、层渗透性影响对混凝土结构腐蚀评价PH值B型微5.06.797.25微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价土中CL-含量( mg /L)B型微25013.8516.01微注：(1) 硫酸盐含量SO42-判定标准括号内数值为无干湿交替条件下判定标准。根据表2.6.5的判定结果：按环境类型场地土对混凝土结构具微腐蚀性；按地层渗透性影响(按“B”型考虑)土对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。根据易溶盐分析结果、土壤电阻率测试成果，结合地区经验，场地地下水位以上土对钢结构具微腐蚀性。残丘坡麓地貌单元：为评价地下水以上的土对建筑材料的腐蚀性，本次勘察分别在CLK60、CLK62、CL95、K70、CLK76、CLK78、CLK86孔中取土样进行易溶盐分析。参照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)(2009年版)第12.2.14条有关标准判定地下水位以上的土对建筑材料的腐蚀性判定，其判定结果详见表2.6.6：土对建筑材料的腐蚀性评价表 表2.6.6评价类型腐蚀介质腐蚀等级判定标准实测含量腐蚀评价按环境影响对混凝土结构的腐蚀性评价硫酸盐含量SO42-(mg/kg)微450（585）22.2426.51微(微)镁盐含量Mg2+(mg/ kg)微30001.222.57微总矿化度(mg/ kg)微3000097.97106.02微按地层渗透性影响对混凝土结构腐蚀评价PH值B型微96、5.06.817.31微对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价土中CL-含量( mg /L)B型微25013.3115.33微注：(1) 硫酸盐含量SO42-判定标准括号内数值为无干湿交替条件下判定标准。根据表2.6.6的判定结果：按环境类型场地土对混凝土结构具微腐蚀性；按地层渗透性影响(按“B”型考虑)土对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。根据易溶盐分析结果、土壤电阻率测试成果，结合地区经验，场地地下水位以上土对钢结构具微腐蚀性。水、土对建筑材料腐蚀的防护，应符合现行国家标准工业建筑防腐蚀设计规范（GB/T50046-2018）的规定。第三章 岩土参数的统计本次勘察针对不97、同的岩土层采用不同方法进行评价：杂填土及卵石层采用重型动力触探试验及场特征观察综合评价；填石、耕植土采用现场特征观察综合评价；素填土、淤泥质土、粉质粘土、中砂、残积（砂质）粘性土层采用标准贯入试验N、室内试验及现场特征观察综合评价；全风化岩、砂（土）砾状强风化岩采用标准贯入试验N及现场特征观察综合评价；碎块状强风化岩采用现场特征观察及岩石点荷载试验综合分析；中风化岩层采用现场特征观察及岩石饱和单轴抗压试验综合分析。简而言之，取样、原位测试及室内试验方法得当，引用数据合理，针对性强，所取得岩土参数能够反映岩土实际性状特征。各土层物理力学性质指标(见附件2)，标准贯入试验成果(见附表3)，重型动力98、触探N63.5试验成果(见附表4)、岩石点荷载试验报告(见附件5)、岩石单轴抗压报告(见附件6)。依照岩土工程勘察规范(GB50021-2001)(2009年版)有关规定，结合场地岩土工程条件进行分析选用和统计，其统计结果见附表3附表5。统计结果表明，大部分试验指标较均匀，变异系数大多0.3，仅个别离散较大（0.3），但由于岩土体的非均匀性和各向异性，决定了岩土体的各种性质都是具有复杂的空间变异性和明显的不确定性。另外，由于在对岩土体进行取样、测试过程中的失真及量测误差也是导致岩土参数变异性的主要原因。岩土参数的变异性特征既具有结构性又具有随机性。由于本场地的岩土体空间分布的不均匀性，加之人类99、工程活动（特别是近代）对工程场地的改造，加上取样、测试过程中的误差都会导致本次岩土参数变异性过大的原因。因此本次提供的岩土参数是借鉴测试结果并结合地区工程经验综合考虑后提供的建议值，具有一定的参考价值，可满足场地设计需要。第四章 场地地震效应4.1抗震设计基本参数拟建场地位于xx市建阳区将口镇，根据中国地震动参数区划图(GB 18306-2015) 附录C：类场地基本地震动峰值加速度值为0.05g，基本地震动加速度反应谱特征周期值为0.35s，场地抗震设防烈度度。根据国标建筑抗震设计规范(GB50011-2010)（2016年版）：拟建场地抗震设防烈度为6，设计基本地震加速度值为0.05g, 100、设计地震分组为第一组。按建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）划分，拟建道路工程抗震设防类别为：标准设防类（丙类）。各建构筑物应按有关抗震规范要求进行设防。4.2场地类别、特征周期根据场地地基土的状态及其性质，在桥梁场地内选取4孔（CQK4、CQK6、CQK8、CQK10）进行波速测试，共4孔，测试报告详见附件8。本场地地面以下20m覆盖层范围内QZK4、QZK6、QZK8、CQK10覆盖层厚度等效剪切波速值Vse分别为CQK4孔Vse=222.7m/s；CQK6孔Vse=160.0m/s；CQK8孔Vse=259.5m/s；CQK10孔Vse=258.5m/s。各测孔覆盖层厚度101、为CQK4孔覆盖层厚度8.4m；CQK6孔覆盖层厚度9.3m；CQK8孔覆盖层厚度12.1m；CQK10孔覆盖层厚度12.6m。各土层实测剪切波速值详见附件8。根据工程勘察成果和场地波速测试成果判定:CQK4、CQK6孔现地面下20m以内覆盖层等效剪切波速Vse属250Vse150范围，覆盖层厚度属350m范围，钻孔所处地段的场地类别为类；CQK8、CQK10孔现地面下20m以内覆盖层等效剪切波速Vse属500Vse250范围，覆盖层厚度属5m范围，钻孔所处地段的场地类别为类。依据国标建筑抗震设计规范（GB 500112010）（2016年版）第413条第416条，并结合附近场地剪切波速报告，102、各岩土层剪切波速估算取值见表3.2.1：各岩土层平均剪切波速值取值一览表 表3.2.1岩土层名称及编号平均剪切波速(m/s)土的类型岩土层名称及编号平均剪切波速(m/s)土的类型耕植土1120软弱土残积砂质粘性土270中硬土素填土2130软弱土全风化云母片岩1320中硬土杂填土3140软弱土砂土状强风化云母片岩2430中硬土填石3160中软土碎块状强风化云母片岩3550软质岩石淤泥质土1125软弱土中风化云母片岩4850岩石粉质黏土2180中软土全风化花岗岩1350中硬土中砂3200中软土砂砾状强风化花岗岩2450中硬土卵石4280中硬土碎块状强风化花岗岩3600软质岩石粉质黏土240中软土中103、风化花岗岩4900岩石残积粘性土1270中硬土根据表3.2.1各岩土层平均剪切波速取值，在各路段选择代表性钻孔进行20m深度范围内覆盖层厚度等效剪切波速计算，详见表3.2.2。等效剪切波速计算表 表3.2.2建筑地段里程桩号孔号现地面下20m范围内覆盖层等效剪切波速Vse (m/s)规范范围值计算厚度(m)建筑场地类别特征周期(s)Vse(m/s)覆盖层厚度(m)将口大道K0+000K0+490QZK4222.7（实测）250Vse1503508.40.35CQK6160.0（实测）250Vse1503509.30.35CLK6316.62500Vse25055.80.35芹溪路K0+000K104、0+358.055CLK54213.74250Vse150350200.35CLK52205.64250Vse150350200.35芹环支路K0+000K0+357.214CLK57180.74250Vse150350200.35CLK26358.96500Vse25054.810.25芹高南路K0+000K0+506.373CLK61270.85500Vse250540.20.35CLK64291.65500Vse250525.40.35芹美路K0+000K0+360CLK48264.97500Vse2505200.35CLK67234.15250Vse150350200.35CLK702105、89.88500Vse250514.80.35CLK71309.73500Vse250525.20.35CLK75339.29500Vse250510.20.35芹环东路K0+000K0+862.79CLK50305.28500Vse2505200.35CLK22300.99500Vse250515.70.35CLK24142.52Vse1503154.20.35CLK28356.63500Vse250514.80.35CLK30235.57250Vse15035011.50.35CLK34236.57250Vse150350200.35顺达路K0+000K1+198.694CLK4179.6106、2250Vse15035014.80.35CLK36187.74250Vse1503507.80.35QZK8259.5（实测）500Vse250512.10.35CQK10258.5（实测）500Vse250512.60.35CLK39192.21250Vse150350200.35CLK40182.99250Vse150350200.35CLK41301.35500Vse250511.40.35CLK42277.86500Vse2505200.35CLK43269.45500Vse2505200.35CLK46295.47500Vse2505200.35CLK47289.06500Vse2107、50517.80.35注：1、场区覆盖层厚度根据本次钻探成果确定；2等效剪切波速为20m深度范围内覆盖层等效剪切波速；3、场地类别、特征周期分别依据中国地震动参数区划图(GB 18306-2015)取值； 4、场地土类型：Vse150属软弱土、250Vse150属中软土、500Vse250属中硬土、800Vse500属坚硬土或软质岩石、Vse800属岩石。上表计算评价以现地面作为评价条件。经初步计算结果及建筑抗震设计规范(GB50011-2010) （2016年版）表4.1.6综合判定：拟建场地类别按类考虑，依据中国地震动参数区划图(GB 18306-2015)，场地特征周期按0.35s考虑，108、基本地震动峰值加速度为0.05g。考虑到拟建场地存在大挖、大填段，故应在场地整平后再进行场地土剪切波速测试，以准确的判定其场地类别及特征周期。4.3岩土地震稳定性分析4.3.1地震液化场地抗震设防烈度为6度，可不考虑砂土液化影响。4.3.2软土震陷场区抗震设防烈度属6度，可不考虑软土震陷的影响。拟建场地四周较为开阔、地势较为平缓，现状山体植被茂盛，山体稳定，可不考虑滑坡、崩塌、泥石流等的影响。4.4抗震地段的划分钻孔揭示场地地层结构中等复杂，且上部存在人工填土和软土，拟建道路根据设计标高开挖后部分路段分布临时路堤（堑）边坡，场地按照建筑抗震设计规范（GB50011-2010）（2016年版）第109、4.1.1条规定，判定建筑场地属建筑抗震不利地段，应进行避让，无法避让时应采取相应的防护措施。第五章 岩土工程分析评价5.1场地稳定性、适宜性评价根据区域地质资料及本次勘察结果，拟建场地及其附近无活动性断裂带通过，勘察过程中未发现有断裂痕迹，可不考虑活动性断裂的影响；拟建场地山体植被茂盛，山体稳定，道路沿线未见有滑坡、崩塌、危岩及泥石流等不良地质作用和地质灾害。场地基底为云母片岩及花岗岩，不存在岩溶作用，场地及其周围无大面积开采地下水活动及大面积地下工程建设，无采空区，不会因此产生地面塌陷、地裂缝等地质灾害；拟建道路修建后一般都会形成路堤或路堑边坡（或半填半挖路基），拟建场地属对建筑抗震不利地110、段。按城乡规划工程地质勘察规范(CJJ 57-2012)相关规定，属稳定性差场地。根据本次勘察结果，场地内强风化岩中有不均匀风化现象，埋藏有 “球状风化体(孤石)”，其分布存在随机性，无规律性，且岩面起伏大；根据现场踏勘及业主介绍，场地内局部地段分布有地下管线及架空线路等不利埋藏物，除此之外，场地内未发现有埋藏的河道、沟滨、防空洞、墓穴等对地基安全影响较大的不利埋藏物；场地内无震陷软土分布，道路沿线部分地段分布有厚度较大的填土、淤泥质土等软弱土层。上述现象影响地基稳定。按城乡规划工程地质勘察规范(CJJ 57-2012)附录C判定，拟建场地的工程建设适宜性差。在对软弱土采取地基处理及对路堤、路111、堑边坡采取相应措施治理后，场地与地基稳定性可得到保证，届时较适宜本项目建设。5.2岩土体分析与评价根据钻探揭露，拟建道路地基土在勘探深度范围内主要有：耕植土1、素填土2、杂填土3、填石4、淤泥质土1(Q4al+pl)、粉质黏土2(Q4al+pl)、中砂3(Q4al+pl)、卵石4(Q4al+pl)、粉质黏土(Q4dl)、残积粘性土1（Qel）、残积砂质粘性土2（Qel）、全风化云母片岩1(Pt3)、砂土状强风化云母片岩2(Pt3)、碎块状强风化云母片岩3(Pt3)、中风化云母片岩4(Pt3)、全风化花岗岩1(52(3)c)、砂砾状强风化花岗岩2(52(3)c)、碎块状强风化花岗岩3(52(3)112、c)、中风化花岗岩4(52(3)c)等组成，各地基土工程性能分述如下：（1）耕植土1：松散状，分布不均，厚度不大。含有机质、腐殖质及大量植物根系，属不均匀土层，具高压缩性，力学强度较低。不宜作为路基持力层。（2）素填土2：松散状，分布不均，厚度变化大。回填时间35年，尚未完成自重固结，密实度及均均性差，属不均匀土层，具高压缩性，力学强度较低。末经压实不宜作为路基持力层。（3）杂填土3：松散稍密状，分布不均，厚度变化大。回填时间35年，尚未完成自重固结，密实度及均均性差，属不均匀土层，具高压缩性，力学强度较低。末经压实不宜作为路基持力层。（4）填石4：局部分布，未经碾压处理，密实度、均匀性一般，113、工程性能一般。末经压实不宜作为路基持力层。（5）淤泥质土1: 分布不均，软塑状为主，系冲洪积成因，层顶埋深及厚度变化大。具含水率高、强度低、易触变等特点，工程性能极差。根据地区经验，属欠固结土。未经处理不宜作为路基持力层或下卧层。（6）粉质黏土2：分布不均，软塑可塑状，分布不均，层顶埋深及厚度变化大。属高压缩性土，力学强度低，工程性能较差。不宜直接作为路基持力层。（7）中砂3：分布不均，松散稍密状，分布不均，力学强度一般。（8）卵石4：分布不均，稍密状为主，局部松散状，力学强度一般。（9）粉质黏土：分布不均，可塑硬塑状，揭露于低山丘陵地貌单元，分布不均，层顶埋深及厚度变化大。具中等压缩性，力学114、强度中等。可根据其分布、埋深、厚度与设计路面标高的关系，选择作为路基的持力层或下卧层。（10）残积粘性土1：可塑硬塑状，揭露于低山丘陵地貌单元，分布不均匀，厚度变化大，具中等压缩性，力学强度中等。可根据其分布、埋深、厚度与设计路面标高的关系，选择作为路基的持力层或下卧层。（11）残积砂质粘性土2：分布不均，可塑硬塑为主，分布不均，层顶埋深及厚度变化大，物理力学性质水平方向变异性中等，垂直方向变异性较大（具有随深度增加力学强度增大的趋势）。具中等强度、中等压缩性。可根据其分布、埋深、厚度与设计路面标高的关系，选择作为路基的持力层或下卧层。（12）全风化云母片岩1：分布不均，强度较高，具中低压缩性115、，物理力学性质水平方向变异性中等，垂直方向变异性较大（随深度增加强度提高）。可直接作为路基持力层或下卧层。（13）砂土状强风化云母片岩2：分布不均，强度较高，具低压缩性，物理力学性质水平方向变异性中等，垂直方向变异性较大（随深度增加强度提高）。可直接作为路基持力层或下卧层。（14）碎块状强风化云母片岩3：分布不均匀，强度较高，压缩性很低，厚度变化较大，可直接作为路基持力层或下卧层。（14）中风化石云母片岩4：强度高，基本不可压缩，岩面起伏大，可直接作为路基（桥梁）持力层或下卧层。（15）全风化花岗岩1：分布不均，层顶埋深及厚度变化大，物理力学性质水平方向变异性中等，垂直方向变异性较大（具有随深116、度增加力学强度增大的趋势）。具中低压缩性，天然状态下力学强度较高，工程性能较好。可作为路基的持力层或下卧层。（16）砂砾状强风化花岗岩2：分布不均，层顶埋深变化大，物理力学性质水平方向变异性中等，垂直方向变异性较大（具有随深度增加力学强度增大的趋势）。具低压缩性，天然状态下力学强度较高，工程性能较好。可作为路基的持力层或下卧层。（17）碎块状强风化花岗岩3：分布不均，层顶埋深及厚度变化大。压缩性很低，力学强度高，工程性能好。可作为路基的持力层或下卧层。（18）中风化花岗岩4：分布不均多呈短柱状，层顶埋深变化大。基本不可压缩, 力学强度较高，工程性能良好。可作为路基的持力层或下卧层。5.3地基的117、均匀性评价拟建场地受古地理环境和区域地质构造的影响和作用，各岩土层的分布、埋深、厚度及性质变化较大，地基不均匀性较为突出，主要表现在以下几个方面：（1）各地基岩土层层面起伏变化较大，分布厚度不一。由工程地质剖面图(附图3)及钻孔柱状图(附图4)可以看出，场地内各岩土层层面坡度及厚度的较大变化突出反映了场地地基的不均匀性。（2）垂直向力学性质相差较大的地基土层分布。人工填土、残积土乃各风化基岩层在力学性质上的固有差异突出反映了场地地基在垂向上的不均匀性。（3）残积土及全强风化岩的不均匀性。残积土及全强风化岩的不均匀性是它本身的一个主要特点，这种不均匀性是由于母岩风化程度的不同而形成的，具体反映在118、其原位测试指标及室内土工试验结果有着较明显的离散性，且总体有随深度递增，强度渐高的变化趋势。另外，在残积土及全强风化岩层内的不同深度处无规律的分布有形状、大小不一的孤石或风化不均匀残留体，使得地基的不均匀性更为突出。（4）岩面起伏变化所体现的不均匀性。由于受区域地质构造的影响，致使其各风化层的岩面起伏变化较大（部分地段岩面坡度25），从而体现了地基岩土体的不均匀性。综上所述，由于建筑物范围内各岩土层分布不均，厚度及埋深变化大，力学强度及压缩模量（变形模量）差异较大，风化层风化不均匀，持力层层面坡度起伏变化较大，故综合评价拟建场地地基均匀性总体较差，属不均匀地基。拟建桥梁采用以中风化岩作为桩端持119、力层的冲钻孔灌注桩方案时，持力层基本不可压缩，地基均匀性好。5.4特殊性岩土评价拟建场地存在人工填土、软土、残积层及风化岩等一般特殊性岩土，分析评价如下：（1）填土该层系最近回填，未经专门压实处理，尚未完成自重固结，具有一定的湿陷性，密实度及均均性差，力学强度低。该层土分布不均，厚度变化大，属不均匀地基。（2）软土根据勘察结果，拟建场地内埋藏的软土为淤泥质土1，该层具有天然含水量大，孔隙比大，有机质含量较高，压缩性高，强度低，渗透系数较小的特点。上述软土具有如下工程地质特性：流变性：软土除排水固结引起变形外，在剪应力作用下还会发生缓慢而长久的剪切变形。对建筑地基沉降及地基稳定性均有不利影响。高120、压缩性：软土属高压缩性土，极易因其体积的压缩而导致地面和建筑物沉降。低透水性：因其透水性弱，对地基排水固结不利，不仅影响地基强度，同时延长了地基趋于稳定的沉降时间。低强度和不均匀性：软土分布区地基强度很低，极易产生不均匀沉降。（3）残积土及风化岩场地广泛分布的花岗岩残积土、全、强风化岩，浸水后易软化、崩解，强度急剧降低，稳固性较差。当作为天然地基基础持力层时，开挖后应及时封底，避免被水浸泡造成强度降低。各风化层岩面起伏变化大，根据钻孔揭露，场地内发现有“球状风化体”或“孤石”等的分布，其分布具有随机性、无规律性，桥梁桩基及路基施工时应注意其所带来的不利影响。5.5岩土工程参数的分析与选用5.5121、.1岩土设计参数分析根据室内试验、现场原位测试等结果，并结合地区工程实践经验综合确定岩土设计参数, 各岩土层参数详见表5.1（附文字后），其中岩土设计参数：重度（r）及压缩模量（Es）为平均值，抗剪强度（C、）为标准值，地基承载力（fak）依试验结果和地区经验为承载力特征值。其表取值说明如下：（1）填土层设计参数主要根据地区工程经验提供，其承载力特征值仅供施工机具等临时性荷载验算使用。（2）残积土层为特殊性土，含有较多0.5mm颗粒，加之其粘性不高，开样时表面粗颗粒易被刮扰动，因此采用常规土工试验方法取的指标有一定的误差，如压缩系数偏大，压缩模量偏小。（3）残积土及全、强风化花岗岩的变形模量E122、0参考省标建筑地基基础技术规范（DBJ13-07-2006）及有关内容，并结合地区工程经验综合确定。（4）淤泥质土的直接剪切试验的值离散系数较大（0.3）。其原因主要是这些指标是由图解法而得，而影响图解法得出的参数的影响因素众多，因此这种大的离散性是不可避免的，对于离散性较大的指标，可根据现场施工条件在其平均值或标准值的基础上选择偏保守或偏经济的值，或直接选用其平均值或标准值。5.5.2岩土层承载力基本容许值使用条件(1)各岩土层承载力特征值确定的假设条件为岩土层无侧限且为均质体，空间无限展布环境。(2)参数表中承载力特征值是在基础埋深小于0.5m和基础宽度小于3m条件下使用，若基础深、宽大于123、上述条件，应进行承载力基本容许值的深、宽修正。(3)使用各岩土层承载力特征值必须保证岩土层处于天然状态，不得有泡水及扰动现象。第六章 路基方案分析6.1路基方案分析与建议路基工程地质评价详见表6。冲洪积地貌单元段局部分布淤泥质土等弱软下卧层，设计应进行详细的软弱下卧层强度验算，若软弱下卧层强度不能满足上部荷载的要求，建议采用水泥搅拌桩或高压旋喷桩进行地基处理，以处理后并经检测合格的复合地基为路基持力层，水泥搅拌桩或高压旋喷桩可以粉质粘土、中砂、卵石、残积土、全-强风化岩为桩端持力层。采用换填方案时可按1：1.21：1.5的坡率放坡开挖。对于位于斜坡的道路段，道路左右两侧将存在半挖、半填地段，为124、防止因两侧持力层不同，而产生不均匀沉降引起的路面开裂等不良现象，建议在半挖、半填地段设置土工栅格、路床分台阶开挖等防不均匀沉降措施。根据设计说明，拟建道路两侧管线主要为雨水、污水、给水、电力、通信、照明等地下管线，埋深均3m。各道路沿线管线建议采用与路基相同的地基方案，施工时需考虑平行管线埋深关系，建议先施工埋深大的管线，基槽开挖时，可按1:11：1.5的坡率放坡开挖，基槽回填应按相关要求进行。6.2土基干湿类型据城市道路路基设计规范（CJJ 194-2013）相关规定，土基的干湿类型，根据不利季节路槽底下80cm深度范围内路基土湿度状态确定。根据设计路面与现地面的关系、道路沿线的地形地貌、路125、基土分布及其性质、实测地下水位以及地表水、地下水和毛细水作用等一般特征等综合进行评价，拟建道路土基干湿类型建议按过湿类型考虑，应采取相应的处理措施。路基临界高度应根据土层、气候等因素的地区工程经验确定，并采取相应的防、排水措施，以改善路基土的干湿状态，提高路基的强度和稳定性。6.3地基变形特征及沉降变形预测拟建道路及管线的变形特征为局部不均匀沉降而使路面凹陷或开裂，影响其正常使用。拟建道路及沿线管线荷载不大，但路线较长，拟建道路路基持力层工程性能及压缩性存在一定的差异，预计有一定的差异沉降(特别是新道路与已建道路之间及半挖半填地段)。建议在路基土性能相差较大的交接地段设置过渡段。拟建道路及管线126、以经检测合格的填料分层碾压回填形成的基础、以处理后并经检测合格的复合地基及以粉质粘土、残积粘性土、全风化云母片岩、砂土状强风化云母片岩、碎块状强风化云母片岩、中风化云母片岩作为基础持力层的天然基础方案时，根据地区经验，地基的沉降量和沉降差不会太大，均可控制在规范允许的范围内。6.4地表水与地下水对路基、市政管线的影响本项目沿线现阶段分布有鱼塘、沟渠，地表水对场地回填整平及路基施工、市政管线基槽开挖影响较大，对路基回填土易浸泡软化或冲刷侵蚀而影响路基强度和路堤边坡的稳定性。故施工前应采取围堰导流、截、排、疏等相关措施，减少地表水对路基施工的影响。其余地段本工程路基施工及市政管线基槽开挖时一般不会127、揭露到地下水或进入地下水位较少，地下水对路基施工及市政管线基槽开挖影响不大，若遇基槽内积水，采取明排处理即可。拟建道路沿线地下水的腐蚀性对路基影响不大；地下水的浸泡作用对施工合格的路基的使用也影响不大。需要引起注意的是：若道路两侧地块将在道路施工完成较长时间后回填，应在填方段的路堤坡脚设置排水沟，避免雨季时路堤坡脚被水浸泡而影响稳定。拟建道路沿线地表水、地下水具一定的腐蚀性，应按相关规范要求采取一定的防腐措施。第七章 桥梁工程7.1桥址区地质环境稳定性、适宜性评价根据现场野外地质调查及钻探揭露，结合区域地质资料，场地内未发现有活动性断裂和发震断裂的分布，钻孔揭露深度范围内亦未发现断裂有关迹象，128、可不考虑活动性断裂对场地的影响。桥址区未见滑坡、崩塌、泥石流及采空区等不良地质现象；拟建桥梁跨越后崇溪（溪岸两侧未进行支护，勘察期间岸坡稳定，但溪床淤积现象较严重），根据本次勘察结果，场地内风化带中不均匀风化现象，埋藏有 “球状风化体(孤石)”，其分布存在随机性，无规律性，对桩基施工及稳定影响较大。除上述不利埋藏物外，场地内未发现其它影响地基稳定的防空洞、墓穴、古河道等不利埋藏物；根据勘察成果桥址区岩体内未发现有洞穴、临空面及软弱夹层存在，但部分地段岩面坡度大，桩基稳定性差；据桥梁设计方案，以及场地现状，拟建桥梁施工时将在桥台两侧形成一定高度的人工边坡，影响场地与地基稳定。经采取对桥梁两端因施129、工而新形成的人工边坡以及桥址上、下游一定范围内的边坡及遇孤石采取相应的施工措施、在岩面起伏较大的地段加大嵌岩深度等可靠措施后，场地、地基与边坡稳定性可得到保障，届时较适宜桥梁工程的建设。7.2地基的均匀性评价受地形地貌影响桥址区内各岩土层在水平向及垂直向起伏变化较大，从地层分布情况看，地基均匀性差。但拟建桥梁以中风化岩层为桩端持力层时，持力层压缩性基本不可压缩，可视为均匀地基。7.3工程地质评价拟建将口大道跨线桥（主线桥）场地上部为第四系近代人工填土层(Q4ml)(素填土2)、第四系全新统冲洪积层(Q4al+pl)(中砂3)及麻源群云母片岩基岩及风化层(Pt3)(全风化云母片岩1、砂土状强风化130、云母片岩2、碎块状强风化云母片岩3、中风化云母片岩4)组成。上部人工填土层工程性能差；中下部为工程性能较好的中砂、全风化云母片岩及砂土状强风化云母片岩层；下伏的碎块状强风化云母片岩及中风化云母片岩层地基承载力较高高，工程性能较好好，但岩面坡度变化较大。拟建顺达路桥场地为第四系近代人工填土层(Q4ml)(素填土2、杂填土3)、第四系全新统冲洪积层(Q4al+pl)( 淤泥质土1、中砂3、卵石4)及麻源群云母片岩基岩及风化层(Pt3)(砂土状强风化云母片岩2、碎块状强风化云母片岩3、中风化云母片岩4)组成。上部人工填土及淤泥质土层工程性能差；中下部为工程性能较好的中砂、卵石及砂土状强风化云母片岩层131、；下伏的碎块状强风化云母片岩及中风化云母片岩层地基承载力较高高，工程性能较好好，但岩面坡度变化较大。7.4持力层选择及设计参数建议拟建将口大道跨线桥（主线桥）桥梁中心桩号为K0+093.0，上跨现状后崇溪和现状国道G237，设计起、讫点桩号为K0+007.5、K0+178.5，桥梁全长171m。上部结构采用（3x35m+2x31m）装配式预应力钢筋混凝土小箱梁，桥面宽16m。下部结构采用柱式墩、桩接盖梁桥台、直立式桥台，基础采用冲（钻）孔灌注桩基础(桩径1.201.60m，单桩荷载8000KN)，设计等级为大桥，设计速度：30km/h，荷载等级：城A，结构安全等级：桥梁结构为一级，01.1，结132、构的设计基准期：100年，设计使用年限：100年，设计洪水频率：1/50（与渠道的设计洪水频率保持一致）；设计洪水位：151.52m。拟采用冲（钻）孔灌注桩基础。根据场地地层情况，此方案是完全可行的，冲（钻）孔灌注桩可以中风化岩为桩端持力层。拟建顺达路桥上跨现状后崇溪，设计起、讫点桩号为K0+147、K0+213，总长66m（计至桥台侧墙端部），桥面宽24m。桥梁上部结构采用（3x20m）装配式预应力钢筋混凝土空心板，下部结构采用柱式墩、直立式桥台，基础采用冲（钻）孔灌注桩基础(桩径1.20m，单桩荷载6000KN)，设计等级为中桥，设计速度：40km/h，荷载等级：城A，结构安全等级：桥梁结133、构为一级，01.1，结构的设计基准期：100年，设计使用年限：100年，设计洪水频率：1/50（与渠道的设计洪水频率保持一致）；设计洪水位：151.94m。拟采用冲（钻）孔灌注桩基础。根据场地地层情况，此方案是完全可行的，冲（钻）孔灌注桩可以中风化岩为桩端持力层。7.5场地施工条件、沉(成)桩分析(1)场地位于xx省xx市建阳区将口镇，拟建沿线分布有已建将口大道，上述已建道路分布部分地下管线（雨水管、交通信号线、路灯线）外，但距离拟建桥梁较远。综合来说，施工条较好。(2)沉(成)桩分析：拟建桥梁在采用冲（钻）孔灌注桩方案时，该桩型具有穿透能力强，能穿过卵石、块石等地层，亦可嵌岩等优势，场地内填134、土、砂层及卵石侧壁稳定性差，易坍孔，淤泥质土宜产生缩径现象，施工时应控制好泥浆浓度、并使泥浆面高于地下水位，拟建桥涵桩端持力层埋深较大，桩长较长，清孔系数较差，成桩质量较难控制，必要时可对桩底持力层及桩侧进行高压注浆处理。综合分析，拟建桥梁采冲(钻)孔灌注桩成桩没有问题。(3)拟建桥梁场地岩面起伏较大，建议聘请有经验的岩土工程师对桩端持力层进行鉴定或监理，加强持力层的鉴定工作，并建议适当加大桩基入岩深度，以确保桩端持力层全断面进入稳定持力层之中，保证桩基的稳定性。(4)工程桩施工完毕后，应按相关规范要求进行桩基质量检测，桩端持力层检验，并且还应进行桩身动测和抽芯检验。桩基检测数量应满足有关规范135、的要求。(5)场地内风化带中无规律地发育有“球状风化体（孤石）”，当采用冲孔灌注桩遇到孤石时，易沿孤石面产生偏斜或卡钻现象，用高低冲程交替冲击，将大孤石击碎。(6)拟建桥梁横跨现状后崇溪，据甲方介绍，施工前将进行场地整平，桩基施工对周边环境影响较小，但需控制泥浆排放。(7)场地内分布的人工填土、淤泥质土层等软弱土层，未完成自重固结，桩基设计时需考虑负摩阻力对桩基承载力及变形的影响。7.6特殊性岩土及地下水对桩基的影响(1)场地内分布的人工填土、淤泥质土1层等软弱土层，尚未完成自重固结，故桩基设计时需考虑负摩阻力对桩基承载力及变形的影响。各土层负摩阻力系数见表5.1（附文字后）。(2)拟建物采用136、冲(钻)孔灌注桩时不需考虑降水问题，但需考虑地水下对浇注砼产生离析等不良现象，特别需注意岩体裂隙发育、岩体风化差异大等风化突变地段的承压水及卵石层中的承压水对桩基施工的影响。(3)采用冲孔灌注桩遇到孤石时，易沿孤石面产生偏斜或卡钻现象，可采用用高低冲程交替冲击，将大孤石击碎。(4)场地内分布的全风化云母片岩及砂土状强风化云母片岩局部可能存在因风化不均匀，其强度略有差异，同时其泡水具软化崩解、强度降低的特性，施工中易产生灌注桩侧壁坍塌、作为持力层常导致基桩承载力严重不足的现象，建议进行后压浆处理。(5)场地地下水具有一定的腐蚀性，桩基设计、施工时应按相关规范要求采取相应的防腐措施。7.7单桩承载137、力估算根据公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ D63-2007)5.3.3条，选用表5.1中的参数，以CQK2、CQK5、CQK8、CQK9孔为例进行单桩轴向受压承载力容许值【Ra】估算，估算结果见附表6。对于嵌岩桩按以下公式计算：7.8地基变形特征及预测拟建桥梁地基变形特征主要为沉降差异，拟建桥梁采用冲（钻）孔灌注桩，以中风化岩层为桩端持力层时，按地区经验预计差异沉降不大，可满足规范要求。另对于冲(钻)孔灌注桩而言，桩基沉降量很大程度上取决于桩孔沉渣的控制，采用冲(钻)孔桩灌注桩必要时可在桩底预埋高压注浆管进行后压浆处理。对于同一结构单元采用两种以上桩端持力层时，建议适当加强基础及上部结构刚138、度。7.9桩基施工对周边环境的影响采用冲（钻）孔灌注桩时，该桩型施工所产生的振动、噪音的影响相对较小，可处于受控状态，但需考虑泥浆排放对场地及周边环境的污染，应设置专门泥浆池，将泥浆进行集中排放和运移，不得随意排放污染环境。需按有关环保的要求进行文明施工和废液、废渣的处理。第八章 边坡工程8.1路堑边坡本项目施工后道路挖方段将形成高低不等的路堑边坡，最大边坡高度约64m，均为永久性边坡，应进行专项设计，采取有效、可靠的支护措施。坡高大于8m的路堑段分析建议详见表8.1.1。8.1.1影响边坡稳定性主要因素根据钻探资料及现场调查，路堑边坡岩土层由粉质粘土、残积粘性土1、全风化云母片岩1、砂土状强139、风化云母片岩2、碎块状强风化云母片岩3、中风化云母片岩4组成。以土质边坡为主，局部为岩土混合边坡。土质边坡：边坡稳定性由边坡坡度、岩土体抗剪性能和与下覆基岩接触面坡度及其抗剪性能等因素控制，另外大气降雨对边坡岩土体冲刷以及下渗形成地下水，增加坡体自重，地下水浸泡岩土体致使改变岩土体强度对边坡稳定性影响也较大。岩质的边坡：边坡稳定性主要受岩体结构面的类型、产状及其与坡向的关系等控制，以及降雨下渗作用的影响也较大。本段道路沿线上部均有覆盖层，无基岩天然露头，建议边坡开挖后对节理、裂隙等结构面进行实测统计，并对边坡稳定性做出定性定量评价。边坡上部覆盖层与岩面交界层面坡度大且倾向坡外时，可能发生沿岩面140、位置产生平面(直线或折线)滑动，覆盖层厚度较大时，上部覆盖层亦可能产生圆弧滑动。综合分析，边坡开挖后坡体土层稳定性差，施工时应注意防护，并加强支护措施。8.1.2边坡开挖建议根据开挖高度，对于高度小于8m的路堑边坡采用坡率法开挖，坡面植草护坡，或采用重力式挡墙支护(重力式挡墙以粉质粘土、残积粘性土1、全风化云母片岩1、砂土状强风化云母片岩2、碎块状强风化云母片岩3、中风化云母片岩4为持力层)。对于高度大于8m的路堑边坡建议采用台阶式放坡，土质边坡段结合格构锚杆(索)+植草护坡，岩质边坡段锚喷或挂网支护。分级台高8m，台宽2m，宜分层、分级开挖、防护，高边坡坡率应进行稳定性验算。边坡设计应做好坡141、顶和外围的截排水措施，在坡顶、坡脚及各级坡段平台处应设置截排水沟；在边坡坡体中应设置泄水孔，泄水孔设置在岩体裂隙发育等重点部位。截、排水沟和泄水孔的布置应满足规范要求。截水与排水沟断面面积应根据汇水面积、降雨量大小计算确定。边坡开挖宜采用自上而下、分段施工等方法进行，严禁无序大开挖，岩质边坡段施工时需采用爆破，爆破时施工人员仍需注意周边山坡体、岩体及岩块的稳定性，尽量退至安全位置。边坡开挖后，应及时采取支护措施，具体支护方案应以设计方案为准。边坡施工开挖临时（永久）坡率值详见表8.1.2。 边坡岩土层临时(永久)坡率允许值 （参考） 表8.1.2岩土名称高宽比坡高小于8m坡高815m坡高152142、5m粉质粘土、残积粘性土1、全风化云母片岩11:1.20（1:1.30）1:1.25（1:1.50）砂土状强风化云母片岩21:1.0（1:1.10）1:1.10（1:1.20）碎块状强风化云母片岩31:0.75（1:1.00）1:1.00（1:1.10）中风化云母片岩41:0.35（1:0.50）1:0.50（1:0.75）1:0.75（1:1.0）注：括号内代表永久坡率值。具体边坡稳定性尚应计算确定。8.2路堤边坡本项目施工后道路填方段将形成高低不等的路堤边坡，最大边坡高度约11m。对于形成的路堤边坡，建议根据回填高度及红线范围，采用最优坡率放坡回填(坡面植草护坡)，结合衡重式挡土墙进行支护143、(放坡回填段坡面采用浆砌片石人字形骨架护坡，骨架内植草防护)，挡墙可以粉质粘土、残积粘性土1、全风化云母片岩1、砂土状强风化云母片岩2、碎块状强风化云母片岩3、中风化云母片岩4为持力层。设计及施工时应做好坡顶和外围的截排水措施，在坡顶、坡脚及各分级平台处应设置截排水沟；在坡体中设置泄水孔。截、排水沟和泄水孔的布置应满足规范要求，截水与排水沟断面面积应根据汇水面积、降雨量大小计算确定。8.3边坡监测拟建边坡在施工及使用阶段应按边坡支护结构变形要求及支护体特性，进行边坡变形监测，监测项目主要包括：坡顶水平位移和垂直位移、深层土体位移、支护结构、周边地面及环境变形等。监测程序、质量要求及周期，应符合144、有关规范、规程要求，发现问题应及时汇报设计院，以便采取相应的处理措施。第九章 施工对周边环境的影响及防止措施9.1对周边环境的影响本项目施工后对环境的影响主要为植被生态环境的破坏、施工废渣、水土流失、施工垃圾、生活垃圾及扬尘、噪声及局部爆破震动对附近区域建构筑物的影响。9.2防治措施减缓工程建设对周围环境产生的不良影响，将从路线设计阶段开始，到道路施工阶段和运营期，采取相应的措施，做到防治相结合，以减少工程对环境的不良影响。(1)力求填、挖平衡，及时清移弃土。边坡较高时，应石砌护坡，防止滑坡和崩塌。引道填土地段，设置必要的挡土墙。路基施工时尽量避免松土存在。(2)采用上述工程措施的同时，对已完145、坡面工程及时植草绿化，增加地面植被覆盖率，减少土壤被雨水冲刷。路基完工后，应及时种植行道树及灌木，缩短绿化恢复及景观建设的周期，防止水土流失。(3)路基施工尽量避开雨季。如无法错开雨季，施工时应及时掌握雨情，作好大雨之前的防护措施，避免易受侵蚀，新开挖的裸路面受到雨水直接冲刷。(4)为了进一步减轻水土流失影响，在靠山坡内侧设石砌排水沟，并设置沉砂池，沉淀过的池水从预备溢流口引入附近管渠。(5)注意取土区和弃土区的工程防护措施，取弃土时应严格落实水土保持措施，防止遍地开花式的无序作业，进行有序开挖取土，减少施工期水土流失。(6)本工程应执行相关控制城市粉尘污染的规定，路基施工时应及时分层压实，并146、注意洒水降尘；取土区应落实水土保持措施，并保持土壤湿度，抑制扬尘的产生；土石方和水泥建材运输车辆应设置挡板避免抛撒；对施工便道及未铺装的运输道路应经常洒水；料场内一般积尘较多，料场应经常洒水，以减少粉尘污染。施工期，各种施工车辆频繁出入，应采取洒水措施防尘降尘。通往各施工场地的便道，应做夯实硬化处理或修建水泥路，便道两旁植树绿化。(7)控制搅拌混凝土扬尘。搅拌混凝土扬尘是施工扬尘的主要污染源。为避免对施工区周围区域扬尘污染，尽量采用预制混凝土代替现场搅拌混凝土。既避免混凝土搅拌扬尘污染，又可减少搅拌机械噪声的影响。(8)重视弃土运输扬尘控制。车辆装卸运输弃土，不得装载过满，避免撒落及因风起尘。147、(9)防止沥青炼制污染环境。在施工现场附近的居民敏感区内，不得现场炼制、焚烧沥青以及钢梁喷漆作业，避免散发有害气体，危害作业区周围人群健康。(10)若采用冲（钻）孔灌注桩时，该桩型施工所产生的振动、噪音的影响相对较小，可处于受控状态，但需考虑泥浆排放对场地及周边环境的污染，应设置专门泥浆池，将泥浆进行集中排放和运移，不得随意排放污染环境。需按有关环保的要求进行文明施工和废液、废渣的处理。(11)根据国家有关环保法规，应严格控制施工期噪声排放量，不得超过国标规定的施工场界噪声限值，并合理安排做业时间。(12)施工期，各工地应及时收集施工垃圾，包括建筑垃圾和生活垃圾。并作出及时处理，不得长久堆存在148、在现场，以免占用土地和带来其它污染问题。(13)本项目施工后，将有较多处挖方路段，对本工程影响较大，施工时应及时注意防护并及时支护。施工时应分块、分层、有序、按设计放坡坡率开挖。第十章 设计、施工注意事项(1)建筑材料：本项目施工所需的砂、碎石、土、块石料在项目附近无天然建筑材料开采场，所需建筑材料均需外运。在确定料场前，应首先对料场地行专项勘察。此外，本项目沿线分布较多挖方段，若采用本项目弃方时，对于类普通土、类硬土可作为回填土使用，但回填前应取样进行最大干密度、最优含水量测试分别做压实度为96%，95%和93%下的承载力试验。若土样试验结果达不到规范要求，需做掺灰改善试验。首先掺灰3%，若149、试验结果达不到规范要求；再做掺灰5%的试验，若试验结果达不到规范要求；再做掺灰8%的试验。对于类软石可作其它用途，对于类次坚石可作为挡墙材料或作其它用途。(2)拟建道路所处位置交通较为方便，道路沿线均有土路、村道通行，基本能保证施工材料及设备的运输；但部分地段施工水、电设备均距场地较远，地形起伏大、施工空间狭小。综上所述，场地施工条件一般。(3)施工前应对场地进行整平，并且应对施工影响范围的地下埋设物情况进一步收集资料，并与相关部门协商保护或改迁，以确保顺利施工。(4)施工时应做好安全围护工作，避免安全事故发生；应对邻近的既有道路、建筑进行施工前的开裂、变形等进行检查留底，施工过程中加强监测，150、以便于有关问题的及时处理。设计时亦需考虑新建道路与已建道路之间不均匀沉降的问题。(5)设计时需考虑地表水和地下水的影响，做好路基两侧的防、排水工作，建议结合片区的总体规划设计方案， 设置排、截水沟等防、排水设施，以保证路基稳定性。路基排水应根据沿线地形、水系特征、地区气象及沿线区域的总体规划方案等因素综合考虑、合理布置。(6)在路基填筑或开挖过程中应加强对路堤或路堑边坡自身的沉降及稳定性的观测与监测工作，以便出现问题能及时处理。当路堤填筑接近或达到极限填土高度时，应严格控制填土加荷速率，以免由于加载过快而造成路堤边坡的失稳破坏；路堑边坡应根据其坡高和稳定性情况进行放坡开挖。(7)道路基槽开挖后151、应加强验槽工作，桥梁段桩基施工时应加强桩端持力层鉴定工作。道路沿线部分地段地下水及地表水对施工影响较大，施工时应做好相应的降、截、排水工作，并及时封底处理，防止因基底土层浸泡软化或受扰动而强度降低。(8)施工监测：施工期间应加强对临近道路、管线、已有建筑等设施、支护结构、已施工工程桩、基坑内、外土体的位移、基坑内渗水及基础施工降水影响范围内的地下水位、孔隙水压力变化等进行观测与监测，采取信息化施工监控，以确保基坑安全及施工的顺利进行。建筑物建成后应进行沉降监测，确保建筑物使用期间安全。施工时基坑周边严禁堆放弃土及建筑材料。(9)边坡设计、施工、监测应遵守省建设厅2010年8月颁布的闽建建201152、041号文：xx省建筑边坡与深基坑工程管理暂行规定的有关规定。(10)本道路沿线分布较多半挖半填地段，因持力层承载力及压缩性存在一定差异性，预计有一定的差异沉降，建议采用路基基床台阶式开挖、土工格栅等防不均匀沉降措施。(11)对岩质边坡，建议在基岩未露头的地段边坡开挖后再对岩体节理裂隙进行观测统计后，进行赤平投影分析，以准确的判定边坡稳定状态。(12)边坡设计应做好坡顶和外围的截排水措施，在坡顶应设置截排水沟；在边坡坡体中应设置泄水孔，在边坡坡脚处也应设置排水沟。截、排水沟和泄水孔的布置应满足规范要求。截水与排水沟断面面积应根据汇水面积、降雨量大小计算确定。(13)治理边坡时，应首先进行排水系153、统施工，雨季时应做好水的排导和防护工作。边坡的开挖应尽可能避开雨天施工，开挖后应及时对坡面做好排水措施，坡面排水设计时应注意岩土体接触面、岩体节理裂隙等重点部位。(14)边坡开挖应尽量少用爆破方案，在爆破施工时应采取有效措施避免爆破对边坡坡体的震害，爆破时施工人员仍需注意周边岩体、岩块的稳定性，尽量退至安全位置，必要时需考虑人工开挖、静态爆破、机械切割方案。对于岩质边坡，切坡靠近坡面时，不能采用大爆破施工，切坡后，应按照设计的坡度，采用非爆破的方法进行修坡，清除表面松散块体。(15)边坡切坡应自上而下进行挖方卸载，若需支护时，也应自上而下施工。(16)水泥土搅拌法用于处理泥炭土、有机质土、液性154、指数大于25的粘土，地下水具有腐蚀性时以及无工程经验的地区，必须通过现场试验确定其适用性。高压旋喷桩适用于处理淤泥、淤泥质土、流塑、软塑或可塑粘性土、砂土、黄土、素填土和碎石土等地基。对于淤泥质土、淤泥混砂、砂混淤泥层等欠固结土，设计时应考虑其负摩擦力及软弱下卧层的影响，应进行软弱下卧层强度验算。路基处理范围应满足应力扩散角的要求。(17)采用水泥搅拌桩、高压旋喷桩桩时，应进行现场试验，竖向承载力检验应采用复合地基载荷试验和单桩载荷试验。(18)对于换填的地段，换填的垫层应经设计单位进行设计，施工时应进行分层碾压，分层夯实。采用换填垫层法方案时垫层的承载力宜通过现场载荷试验确定；垫层顶面每边超155、出基础底边不宜小于300mm；垫层所用砂石料应级配良好，不含植物残体、垃圾等杂志。(19)采用水泥搅拌桩、高压旋喷桩方案桩时，遇填石等硬夹层建议根据埋深翻挖或引孔处理，以确保成桩可行。(20)采用水泥搅拌桩、高压旋喷桩成孔时需考虑地水下对成桩质量的问题，需按相关规范或规程要求采取相应的施工工艺和技术措施。(21)设计时，需考虑液化对其承载力及变形的影响，液化折减系数取1/3。(22)冲（钻）孔灌注桩应注意本场地上部砂层易产生流沙现象，填土、粉质粘土、全风化岩、砂土状强风化岩易坍孔，淤泥质土易产生缩径，施工时应注意孔壁的稳定性，采取相应的护壁措施。此外，场地部分地段孤石分布，且岩面起伏大，易造成156、卡锤、斜桩等问题，可采用高低冲程交替冲击，将孤石击碎等相应措施。采用冲、钻孔桩施工不必考虑降水问题，但需考虑水下浇注砼产生离析等不良现象，场地地下水具承压性，施工时应注意泥浆面应高于地下水水位高度。建议在正式施工之前组织试钻，通过试桩选择合适的施工工艺与设备，并加强施工管理，设置护筒，严格控制泥浆比重、粘度、泥浆面高度、钻进速率或冲击行程和冲击频率，合理选择施工技术参数。桩基施工时应努力缩短成孔时间，以减少泥皮效应对桩侧摩阻力产生影响，并将孔底沉渣严格控制在许可范围内，以确保成桩质量；应做好持力层的鉴定工作。此外，采用该桩型应考虑泥浆排放对周边环境的污染，按照有关环保的要求做好文明施工的工作。157、(23)工程桩施工完毕后，应按相关规范要求进行桩基质量检测，桩基检测数量应满足有关规范的要求，单桩承载力应通过静载试验确定。全部冲孔桩均应进行桩端持力层鉴定工作，桩身质量应进行动测及抽芯检测。(24)根据桥位两侧现地面标高与桥台设计标高的关系，拟建桥台台背尚需进行一定厚度的回填，故桥梁设计时应考虑台背填土对桥台基底或桩尖平面处的附加竖向压应力的影响，并考虑不同水平应力及台背填土产生侧向水、土压力的作用，验算由于外荷载作用对桥（墩）台和基桩稳定性的影响，以及由于强震作用产生岸坡滑移而造成桥基失稳、桥台坍塌、桥墩倾斜等桥梁或护岸破坏的影响。设计时应合理减轻构造物自重，加强其整体性和刚度，将桥梁基础158、直接设置在稳定基岩之上等措施，发挥地基基础，地基墩台与基础桥梁（挡墙）上部结构的共同作用效应，以加强桥梁的整体性和提高对岸坡滑移所产生的水平推力的抗御能力，提高桥梁墩、台抗倾覆及抗滑动的稳定性，确保桥梁工程的安全使用。另桥台或护岸挡墙修建后墙（台）背地下水位可能会因受阻而抬升，设计时应引起注意，并采取相应的处理措施（如设置泄水孔）。(25)拟建桥梁施工完成后，应及时做好护岸支护工作，防止水流对桥梁两侧墩台造成冲刷。第十一章 场地地质条件可能对工程存在的工程风险说明本项目施工开挖边坡时易出现滑坡的风险，特别是在降雨、加载等不利情况下，应采用放坡、支护等措施，并进行监测。此外，场地内临近已有建筑及159、道路地段分布有架空电线及地下管线等分布，建议施工前与有关部门协商对场地内的管线改迁或保护，以确保施工安全。根据住房城乡建设部令第37号和建办质【2018】31号有关规定，设计、施工时应提出保障工程周边环境安全和工程施工安全的意见。十二章 结论与建议(1)按市政工程勘察规范（GJJ56-2012）规定，拟建将口大道、芹美路为城市主干路，市政工程重要性等级为一级，芹高南路、顺达路为城市次干路，市政工程重要性等级为二级，芹环东路、芹溪路、芹环支路、匝道为城市支路，市政工程重要性等级为三级，将口大道跨线桥（主线桥）市政工程重要性等级为一级，顺达路桥市政工程重要性等级为二级，边坡工程重要性等级为一二级，160、场地复杂程度等级为二级，岩土条件复杂程度等级为二级，综合判定拟建道路工程的市政工程勘察等级为甲级。按岩土工程勘察规范（GB50021-2001）（2009 年版）规定，拟建道路工程重要性等级为一三级，边坡工程重要性等级为一二级，将口大道跨线桥（主线桥）工程重要性等级为一级，顺达路桥工程重要性等级为二级，场地的复杂程度为二级场地（中等复杂场地），地基的复杂程度为二级地基（中等复杂地基），综上所述，拟建道路工程的岩土工程勘察等级为甲级。(2)拟建道路及桥址区场地与地基稳定性差。在对软弱土采取地基处理及对路堤、路堑边坡采取相应措施治理后，场地与地基稳定性可得到保证，届时较适宜本项目建设。(3) 拟建161、场地位于xx市建阳区将口镇，根据中国地震动参数区划图(GB 18306-2015) 附录C：类场地基本地震动峰值加速度值为0.05g，基本地震动加速度反应谱特征周期值为0.35s，场地抗震设防烈度度。根据国标建筑抗震设计规范(GB50011-2010)（2016年版）：拟建场地抗震设防烈度为6，设计基本地震加速度值为0.05g, 设计地震分组为第一组。按建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）划分，拟建道路工程抗震设防类别为：标准设防类（丙类）。各建构筑物应按有关抗震规范要求进行设防。综合考虑，各建筑段场地类别均按类考虑；依据中国地震动参数区划图(GB 18306-2015)，场地162、特征周期按0.35s考虑，基本地震动峰值加速度为0.05g。属对建筑抗震不利地段。考虑到拟建场地存在大挖、大填段，故应在场地整平后再进行场地土剪切波速测试，以准确的判定其场地类别及特征周期。(4) 根据区域水文地质资料、场地地形、地貌特征影响，预计沿线地下水年变幅一般0.510m（依地势而变，高处取大值，低处取小值）。当场地完全按设计规划整平后场地水文地质条件将会发生变化，且根据设计说明道路两侧设有排水沟，场地地下水年最高水位埋深宜按设计路面标高下0.50m考虑。路堑边坡：坡脚最高地下水水位埋深建议按设计地面标高下0.5m考虑，坡顶最高地下水水位埋深按坡顶地面下18m考虑（汇水处和地势低处取小163、值，非汇水处及地势高处取大值）。路堤：坡脚最高地下水水位埋深建议按地面标高下0.0m考虑，坡顶最高地下水水位埋深按坡顶设计路面标高下0.5m考虑。(5)后崇溪地表水对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下具微腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。冲洪积地貌单元段地下水对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下具微腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。残丘坡麓地貌单元段地下水对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋在长期浸水条件下具微腐蚀性，在干湿交替条件下具微腐蚀性；对钢结构具弱腐蚀性。场地地下水位以上的164、土对混凝土结构具微腐蚀性；对钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性；对钢结构具微腐蚀性。对拟建道路沿线场地水、土的腐蚀性应按国标工业建筑防腐蚀设计规范（GB50046-2018）规定，采取相应的防腐措施。(6)道路基槽开挖后应及时验槽。采用天然地基时，特别是以人工填土层为持力层时，应对持力层进行载荷板实验，以进一步检验地基承载力、变形模量等。工程桩施工完毕后，应按相关规范要求进行桩基质量检测，桩基检测数量应满足有关规范的要求，单桩承载力应通过静载试验确定。全部冲孔桩均应进行桩端持力层鉴定工作，桩身质量应进行动测及抽芯检测。(7)方案建议及设计、施工注意事项详见第610章节。(8)施工期间应加强对临近165、道路、管线、已有建筑等设施、支护结构、已施工工程桩、基坑和边坡内、外土体的位移、基坑内渗水及基础施工降水影响范围内的地下水位、孔隙水压力变化等进行观测与监测，采取信息化施工监控，以确保施工安全及施工的顺利进行。建筑物建成后应进行沉降监测，确保建筑物使用期间安全。施工时基坑周边严禁堆放弃土及建筑材料。(9)地基土设计参数见表5.1。(10)本项目设计方案多次变更，施工期间亦可能存在变更。本报告岩土水参数及相关建议，基于勘察时设计条件及场地条件，若上述条件发生变化，应评估勘察报告的适用性，必要时补充勘察或专项论证。(11)本阶段因当地村民阻扰及受地形条件限制，钻孔CLK35、CLK68、CQK1无法施工，经业主及设计院同意，待下阶段进行勘察。(12)勘察过程中钻孔CLK10发生掉钻现象，孔内留有约26.0m钻具。