1、人防部分计算书一. 概 述本工程为广州市高级技工学校迁建工程北区项目人防地下室，为附建式地下一层人防地下室。本工程采用框架结构体系。结构顶板采用梁板式楼盖。结构层高4.100、5.550m，人防顶板板厚250300 mm；外墙厚度300 mm，临空墙厚300mm。本工程防核武器等级为核6级,防常规武器等级为常6级。本工程场地抗震设防烈度七度，地震分为第一组，建筑场地类别为II类。 二、材料：混凝土: C30 静力轴心抗压强度设计值：14.3 N/MM2 动力轴心抗压强度设计值：21.45 N/MM2 C35 静力轴心抗压强度设计值：16.7 N/MM2 动力轴心抗压强度设计值：25.05 N/2、MM2 C40 静力轴心抗压强度设计值：19.1 N/MM2 动力轴心抗压强度设计值：28.65N/MM2 钢筋：HPB300 静力抗拉强度设计值：270 N/MM2 动力抗拉强度设计值：378 N/MM2HRB335 静力抗拉强度设计值：300 N/MM2动力抗拉强度设计值：405 N/MM2 HRB400 静力抗拉强度设计值：360 N/MM2 动力抗拉强度设计值：432 N/MM2三、结构选型,计算要点及计算软件1. 顶板采用梁板式结构 在人防荷载作用，顶板及顶板梁主要受竖向荷载控制，因此计算仅取一层计算内力，且计算不考虑风荷载及地震荷载2.外墙：先在平时荷载（水、土压力）作用下按底板端3、固端作弹性计算，同时验算墙体最大裂缝值，控制最大裂缝值 20 0.55 调整信息 . 梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 是 托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 1.00 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG = 0 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00 框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.4、00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 柱实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15 墙实配钢筋超配系数 CPCOEF91_W = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 薄弱层判断方式： 按高规和抗规从严判断 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数 NSTREN = 0 配筋信息 . 梁箍筋强度 (5、N/mm2): JB = 360 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 360 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%): RWV1 = 0.60 梁抗剪6、配筋采用交叉斜筋时 箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50 梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框7、架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否 支撑按柱设计临界角度: 20.00 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD= 1.30 活载分项系数: CLIVE= 1.50 风荷载分项系数: CWIND= 1.50 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.50 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.50 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.50 活荷载的组合值系数: CD8、_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数: 仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30 地下信息 . 土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00 扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 09、 回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00 回填土侧压力系数: Rsol = 0.50 外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00 室外地平标高 (m): Hout = -0.35 地下水位标高 (m): Hwat = -20.00 室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 0.00 1层人防设计等级: Mars = 6级(核) 人防地下室层数: Mair = 1 地下室顶板竖向等效荷载 (kN/m2) QE1 =见PM定义 地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2) QE2 =见PM定义 剪力墙底部加强区的层和塔信息. 层号 塔号 1 1 用户指定薄弱层的10、层和塔信息. 层号 塔号 用户指定加强层的层和塔信息. 层号 塔号 约束边缘构件与过渡层的层和塔信息. 层号 塔号 类别 1 1 约束边缘构件层 * * 各层的质量、质心坐标信息 * * 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比 (m) (m) (t) (t) 1 1 -1.447 2.085 5.000 6480.8 0.0 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 0.000 恒载产生的总质量 (t): 6480.798 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 6480.798 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构的总质量11、包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) * * 各层构件数量、构件材料和层高 * * 层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 77(35/ 360) 62(35/ 360) 29(35/ 360) 5.000 5.000 * * 风荷载信息 * * 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 1 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0= 各楼层等效尺寸(单位:12、m,m*2)= 层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 2465.64 -0.68 -0.27 61.37 40.16 61.42 40.09 = 计算信息 = 计算日期 : 2015. 1.27 开始时间 : 16:52:34 可用内存 : 2395.0MB 第一步: 数据预处理 第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息 第三步: 组装刚度矩阵并分解 第四步: 形成荷载向量 第五步: 计算位移 第六步: 计算杆件内力 结束日期 : 2015. 1.27 时间 : 16:52:40 总用时 : 0: 0: 6 = 各层刚心、偏心率、相13、邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切刚度) RJX314、，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比) = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= -0.2411(m) Ystif= -0.3565(m) Alf = 0.0000(Degree) Xmass= -1.4470(m) Ymass= 2.0851(m) Gmass(活荷折减)= 6480.7979( 6480.7979)(t) Eex = 0.0286 Eey = 0.0467 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 9.7105E+07(kN/m) R15、JY1 = 6.3085E+07(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔) Y方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔)=结构整体抗倾覆验算结果= 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) X风荷载 2034970.5 0.0 20349704.00 0.00 Y风荷载 1305880.9 0.0 13058808.00 0.00 X 地 震 2034970.5 0.0 20349704.00 0.00 Y 地 震 1305880.9 0.0 13058808.00 0.00 * * 楼16、层抗剪承载力、及承载力比值 * * Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 - 层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y - 1 1 0.5524E+05 0.4054E+05 1.00 1.00 X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 1 Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 1人防门框墙：（选取具有代表性的门框计算）-计算项目: MKQ1左框柱- 计算条件 L = 300.00(mm) L1 = 266.00 (mm) L2 = 200.00 (mm) h = 300.00 (mm) qe = 200.00 (kN17、/m2) qi = 121.20 (kN/m) 砼强度等级: C35 配筋计算 as : 30 (mm) 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距(mm): 150 计算结果 弯矩(kN.m/m)： M = 36.239 剪力(kN/m)： V = 161.200 *按悬臂构件计算* - 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.10% Us_min=0.25% 抗弯受拉筋: As = 750(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm2/m) -计算项目: MKQ1右框柱- 计算条件 L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (m18、m) h = 300.00 (mm) qe = 200.00 (kN/m2) qi = 121.20 (kN/m) 砼强度等级: C35 配筋计算 as : 30 (mm) 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距(mm): 150 计算结果 弯矩(kN.m/m)： M = 53.359 剪力(kN/m)： V = 181.200 *按悬臂构件计算* - 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.15% Us_min=0.25% 抗弯受拉筋: As = 750(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm2/m) -计算项目: MKQ1上挡梁- 计算条件 砼强度等级: C35 配19、筋计算as(mm): 30 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 150 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 不检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 1.900 500 300 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -58.45 -0.00 -58.45弯矩(+)(kN.m): 0.00 44.70 0.00剪 力(kN): 217.17 0.00 -217.17上部纵筋(mm2): 518 375 518下部纵筋(mm2): 375 393 375抗剪箍筋(mm2): 7920、 79 79 -计算项目: MKQ3边柱- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 35 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 100 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 左支座固定 右支座简支 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 4.100 500 500 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -447.50 -0.00 -0.00弯矩(+)(kN.m): 0.00 361.20 0.00剪 力(kN): 598.92 175.76 -268.48上部纵筋(mm2): 2450 625 6221、5下部纵筋(mm2): 817 1937 625抗剪箍筋(mm2): 154 49 49-计算项目: FMQ1左框柱- 计算条件 L = 670.00(mm) L1 = 636.00 (mm) L2 = 570.00 (mm) h = 500.00 (mm) qe = 200.00 (kN/m2) qi = 95.00 (kN/m) 砼强度等级: C35 配筋计算 as : 30 (mm) 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距(mm): 150 计算结果 弯矩(kN.m/m)： M = 92.910 剪力(kN/m)： V = 209.000 *按悬臂构件计算* - 抗22、弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.09% Us_min=0.25% 抗弯受拉筋: As = 1250(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm2/m)-计算项目: FMQ1右框柱- 计算条件 L = 630.00(mm) L1 = 596.00 (mm) L2 = 530.00 (mm) h = 500.00 (mm) qe = 200.00 (kN/m2) qi = 95.00 (kN/m) 砼强度等级: C35 配筋计算 as : 30 (mm) 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距(mm): 150 计算结果 弯矩(kN.m/m)： M = 84.710 剪力23、(kN/m)： V = 201.000 *按悬臂构件计算* - 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.08% Us_min=0.25% 抗弯受拉筋: As = 1250(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm2/m)-计算项目: FMQ1上挡梁- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 30 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 150 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 不检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 1.670 400 500 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩24、(-)(kN.m): -38.92 -0.00 -38.92弯矩(+)(kN.m): 0.00 29.76 0.00剪 力(kN): 164.49 0.00 -164.50上部纵筋(mm2): 500 500 500下部纵筋(mm2): 500 500 500抗剪箍筋(mm2): 63 63 63 -计算项目: DMQ1右框柱- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 35 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 100 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 左支座固定 右支座简支 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 125、 4.100 1000 500 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -1732.90 -0.00 -0.00弯矩(+)(kN.m): 0.00 1800.89 0.00剪 力(kN): 2061.24 1057.37 -1306.01上部纵筋(mm2): 10782 7733 1250下部纵筋(mm2): 7158 11357 1250抗剪箍筋(mm2): 737 238 361 -计算项目: DMQ1上挡梁- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 30 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 150 (mm) 支座弯矩调幅幅度:26、 15.000 % 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 6.000 1200 500 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -1468.03 -0.00 -1468.04弯矩(+)(kN.m): 0.00 1122.61 0.00剪 力(kN): 1727.10 -0.00 -1727.10上部纵筋(mm2): 8278 1500 8278下部纵筋(mm2): 2759 6097 2759抗剪箍筋(mm2): 901 129 901-计算项目: 人防临空墙 LKQ1- 计算条件 墙长 = 6.00(m) 墙高 = 5.55 (m) 墙27、厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 300.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩计算放大系数: 1.00 支座弯矩计算放大系数: 1.00 * 下边 右边 上边 左边支承条件: 固定 简支 简支 简支内力结果 (已乘计算放大系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN.m/m): Ma = 107.00 Mb = 124.35垂直板边弯矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -248.69 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*f28、c)= 0.0499竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 910 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 2109(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷载侧 750 750 750 非荷载侧 750 946 750 -计算项目: 人防临空墙 LKQ2- 计算条件 墙长 = 6.00(m) 墙高 = 4.10 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 160.00 (kN/m2)竖向均布29、荷载: 300.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩计算放大系数: 1.00 支座弯矩计算放大系数: 1.00 * 下边 右边 上边 左边支承条件: 固定 简支 简支 简支内力结果 (已乘计算放大系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN.m/m): Ma = 52.73 Mb = 112.86垂直板边弯矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -225.73 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋,30、 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 799 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 1888(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷载侧 750 750 750 非荷载侧 750 750 750 -计算项目: 人防临空墙 LKQ3- 计算条件 墙长 = 6.00(m) 墙高 = 4.60 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 300.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB4031、0 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩计算放大系数: 1.00 支座弯矩计算放大系数: 1.00 * 下边 右边 上边 左边支承条件: 固定 简支 简支 简支内力结果 (已乘计算放大系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN.m/m): Ma = 63.03 Mb = 107.84垂直板边弯矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -215.69 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m32、) 中截面： 非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 1791(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷载侧 750 750 750 非荷载侧 750 750 750 -计算项目: 人防外墙 WQ1计算-1 基本资料1.1 几何信息地下室层数1地下室顶标高(m)0.000墙宽 L(m)7.400外地坪标高(m)-0.300层高表层层高(m)外墙厚(mm)-1层4.100300板边支撑条件表板边顶边底边侧边支承方式简支固定简支1.2 荷载信息土压力计算方法静止土压力静止土压力系数0.500水土侧压计算33、水土分算地下水压是否调整地下水埋深(m)1.000土天然容重(kN/m3)18.00土饱和容重(kN/m3)20.00上部恒载-平时(kN/m)50.00上部活载-平时(kN/m)50.00上部恒载-战时(kN/m)100.00地面活载-平时(kPa)20.00人防等效静荷载(kPa)位置等效静荷载位置等效静荷载位置等效静荷载-1层35.000 1.3 配筋信息砼强度等级C35配筋调整系数1.0钢筋级别HRB400竖向配筋方法纯弯压弯取大外纵筋保护层(mm)50竖向配筋方式非对称内纵筋保护层(mm)20裂缝限值(mm)0.20泊松比0.20裂缝控制配筋考虑p-效应1.4 计算选项信息竖向弯矩计34、算方法连续梁板计算类型平时组合弹性板板计算类型战时组合塑性板支座弯矩调幅幅度(%)0.0塑性板1.8蒸气养护或掺早强剂活载准永久值系数0.50水压准永久值系数0.50活载调整系数1.002 计算 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，上部恒载-战时 可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时，人防荷载 平时组合：平时荷载基本组合 战时组合：战时荷载基本组合 准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力 平时组合（kN/m）：1.30050.000+1.50050.000=135、30.000 战时组合（kN/m）：1.200100.000=120.000 准永久组合（kN/m）：50.000+0.50050.000=75.0002.1.2 侧压荷载计算(1) 土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500地下室顶面，标高0.000，在地面（-0.300）以上 土压力起算位置，标高-0.300 -1层底，标高-4.100，总埋深3.800，地下水位以上1.000，地下水位以下2.800 地下水位处, 标高-1.300，埋深1.000 式中： p -土压力(kN/m2) pw -水压力(kN/m2) k -土压力系数 r -土的天36、然容重(kN/m3) rsat -土的饱和容重(kN/m3) rw -水的重度(kN/m3) h1 -地下水位以上的土层厚度(m) h2 -地下水位以下的土层厚度(m)(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa）：p=kGk=0.50020.000=10.000(3) 荷载组合系数表组合人防荷载土压力水压力平时地面活载上部恒载上部活载平时组合-1.301.301.501.301.50战时组合1.001.301.30-1.30-(4) 侧压力荷载组合计算(kPa)：位置标高土压力水压力地面活载等效平时组合准永久组合人防荷载战时组合-1层顶0.000.000.000.000.000.0035.0037、35.00外地坪顶-0.300.000.0010.0014.005.0035.0035.00地下水位-1.309.000.0010.0024.8014.0035.0045.80-1层底-4.1023.0028.0010.0080.8042.0035.00101.80(5) 侧压荷载分解结果表(kPa):平时组合准永久组合战时组合地下室层号均布荷载三角荷载均布荷载三角荷载均布荷载三角荷载-110.76070.0402.30039.70035.00066.800注：表中所列三角荷载值是对应于各层底的荷载值(最大) -1层顶高出外地坪面，为了简化内力计算，使用插值法修正了顶面处的侧压荷载值2.2 内38、力计算按连续梁计算竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算调幅前(kN.m/m)层部位平时组合准永久组合战时组合水平向 -1层左边0.000.000.00跨中17.088.3321.50右边0.000.000.00竖向 -1层顶边0.000.000.00跨中40.6721.7564.64底边-90.72-48.13-134.37 结果不进行调幅平时组合弯矩图战时组合弯矩图准永久组合弯矩图2.3 配筋及配筋成果表2.3.1 配筋说明: (1)配筋方法 水平按纯弯配筋，竖向取压弯与纯弯配筋的大值 (2)单位说明: 以下各表格中单位除说明外，配筋面积单位:mm2/m，裂缝宽度单位:mm，39、 弯矩单位kN.m/m，轴力单位kN/m，配筋率:%2.3.2 平时组合计算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1层 水平向左边-内侧0.00-6000.20左边-外侧0.00-6000.20跨中-内侧17.08-6000.20跨中-外侧17.08-6000.20右边-内侧0.00-6000.20右边-外侧0.00-6000.20 竖向顶边-内侧0.00130.06000.20顶边-外侧0.00130.06000.20跨中-内侧40.67130.06000.20跨中-外侧40.67130.06000.20底边-内侧-90.72130.06000.20底边-外40、侧-90.72130.012600.422.3.3 战时组合计算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1层 水平向左边-内侧0.00-7500.25左边-外侧0.00-7500.25跨中-内侧21.50-7500.25跨中-外侧21.50-7500.25右边-内侧0.00-7500.25右边-外侧0.00-7500.25 竖向顶边-内侧0.00120.07500.25顶边-外侧0.00120.07500.25跨中-内侧64.64120.07500.25跨中-外侧64.64120.07500.25底边-内侧-134.37120.07500.25底边-外侧-13441、.37120.016200.542.3.4 控制情况计算配筋表层部位计算As选筋实配As实配筋率控制组合-1层 水平向左边-内侧750E142007700.26战时组合左边-外侧750E142007700.26战时组合跨中-内侧750E142007700.26战时组合跨中-外侧750E142007700.26战时组合右边-内侧750E142007700.26战时组合右边-外侧750E142007700.26战时组合 竖向顶边-内侧750E142007700.26战时组合顶边-外侧750E142007700.26战时组合跨中-内侧750E142007700.26战时组合跨中-外侧750E142042、07700.26战时组合底边-内侧750E142007700.26战时组合底边-外侧1620E149017100.57战时组合注：表中计算As取平时组合与战时组合计算配筋的较大值2.4 裂缝验算按实际配筋，及相应于准永久组合的弹性内力进行计算裂缝宽度限值:0.200mm层部位MqNq选筋实配As裂缝(mm)结论-1层 水平向左边-内侧0.0-E142007700.000满足左边-外侧0.0-E142007700.000满足跨中-内侧8.3-E142007700.013满足跨中-外侧8.3-E142007700.000满足右边-内侧0.0-E142007700.000满足右边-外侧0.0-E1443、2007700.000满足 竖向顶边-内侧0.075.0E142007700.000满足顶边-外侧0.075.0E142007700.000满足跨中-内侧21.875.0E142007700.024满足跨中-外侧21.875.0E142007700.000满足底边-内侧-48.175.0E142007700.000满足底边-外侧-48.175.0E149017100.041满足最大裂缝宽度:0.041=0.200，满足要求。2.5 实际配筋表层部位选筋实配面积配筋率配筋控制-1层 水平向左边-内侧E142007700.26战时组合左边-外侧E142007700.26战时组合跨中-内侧E142044、07700.26战时组合跨中-外侧E142007700.26战时组合右边-内侧E142007700.26战时组合右边-外侧E142007700.26战时组合 竖向顶边-内侧E142007700.26战时组合顶边-外侧E142007700.26战时组合跨中-内侧E142007700.26战时组合跨中-外侧E142007700.26战时组合底边-内侧E142007700.26战时组合底边-外侧E149017100.57战时组合实际配筋简图-计算项目: 人防外墙 WQ2平时计算-1 基本资料1.1 几何信息地下室层数1地下室顶标高(m)0.000墙宽 L(m)7.400外地坪标高(m)-0.300层45、高表层层高(m)外墙厚(mm)-1层5.550300板边支撑条件表板边顶边底边侧边支承方式简支固定简支1.2 荷载信息土压力计算方法静止土压力静止土压力系数0.500水土侧压计算水土分算地下水压是否调整地下水埋深(m)1.000土天然容重(kN/m3)18.00土饱和容重(kN/m3)20.00上部恒载-平时(kN/m)50.00上部活载-平时(kN/m)50.00上部恒载-战时(kN/m)100.00地面活载-平时(kPa)20.00人防等效静荷载(kPa)位置等效静荷载位置等效静荷载位置等效静荷载-1层35.000 1.3 配筋信息砼强度等级C35配筋调整系数1.0钢筋级别HRB400竖向46、配筋方法纯弯压弯取大外纵筋保护层(mm)50竖向配筋方式非对称内纵筋保护层(mm)20裂缝限值(mm)0.20泊松比0.20裂缝控制配筋考虑p-效应1.4 计算选项信息竖向弯矩计算方法连续梁板计算类型平时组合弹性板板计算类型战时组合塑性板支座弯矩调幅幅度(%)0.0塑性板1.8蒸气养护或掺早强剂活载准永久值系数0.50水压准永久值系数0.50活载调整系数1.002 计算 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，上部恒载-战时 可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时，人防荷载 平时组合：平时荷载基本组合 战时组合：47、战时荷载基本组合 准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上竖向压力 平时组合（kN/m）：1.30050.000+1.50050.000=130.000 战时组合（kN/m）：1.300100.000=120.000 准永久组合（kN/m）：50.000+0.50050.000=75.0002.1.2 侧压荷载计算(1) 土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500地下室顶面，标高0.000，在地面（-0.300）以上 土压力起算位置，标高-0.300 -1层底，标高-5.550，总埋深5.250，地下水位以上148、.000，地下水位以下4.250 地下水位处, 标高-1.300，埋深1.000 式中： p -土压力(kN/m2) pw -水压力(kN/m2) k -土压力系数 r -土的天然容重(kN/m3) rsat -土的饱和容重(kN/m3) rw -水的重度(kN/m3) h1 -地下水位以上的土层厚度(m) h2 -地下水位以下的土层厚度(m)(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa）：p=kGk=0.50020.000=10.000(3) 荷载组合系数表组合人防荷载土压力水压力平时地面活载上部恒载上部活载平时组合-1.301.301.501.301.50战时组合1.001.301.30-149、.30-(4) 侧压力荷载组合计算(kPa)：位置标高土压力水压力地面活载等效平时组合准永久组合人防荷载战时组合-1层顶0.000.000.000.000.000.0035.0035.00外地坪顶-0.300.000.0010.0014.005.0035.0035.00地下水位-1.309.000.0010.0024.8014.0035.0045.80-1层底-5.5530.2542.5010.00109.8056.5035.00130.80(5) 侧压荷载分解结果表(kPa):平时组合准永久组合战时组合地下室层号均布荷载三角荷载均布荷载三角荷载均布荷载三角荷载-110.76099.0402.50、30054.20035.00095.800注：表中所列三角荷载值是对应于各层底的荷载值(最大) -1层顶高出外地坪面，为了简化内力计算，使用插值法修正了顶面处的侧压荷载值2.2 内力计算按连续梁计算竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算调幅前(kN.m/m)层部位平时组合准永久组合战时组合水平向 -1层左边0.000.000.00跨中49.5124.0763.59右边0.000.000.00竖向 -1层顶边0.000.000.00跨中100.3553.11144.34底边-224.68-117.91-305.07 结果不进行调幅平时组合弯矩图战时组合弯矩图准永久组合弯矩图2.3 51、配筋及配筋成果表2.3.1 配筋说明: (1)配筋方法 水平按纯弯配筋，竖向取压弯与纯弯配筋的大值 (2)单位说明: 以下各表格中单位除说明外，配筋面积单位:mm2/m，裂缝宽度单位:mm， 弯矩单位kN.m/m，轴力单位kN/m，配筋率:%2.3.2 平时组合计算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1层 水平向左边-内侧0.00-6000.20左边-外侧0.00-6000.20跨中-内侧49.51-6000.20跨中-外侧49.51-6000.20右边-内侧0.00-6000.20右边-外侧0.00-6000.20 竖向顶边-内侧0.00130.0600052、.20顶边-外侧0.00130.06000.20跨中-内侧100.35130.014080.47跨中-外侧100.35130.06000.20底边-内侧-224.68130.06000.20底边-外侧-224.68130.033271.112.3.3 战时组合计算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1层 水平向左边-内侧0.00-7500.25左边-外侧0.00-7500.25跨中-内侧63.59-7500.25跨中-外侧63.59-7500.25右边-内侧0.00-7500.25右边-外侧0.00-7500.25 竖向顶边-内侧0.00120.07500.53、25顶边-外侧0.00120.07500.25跨中-内侧144.34120.017480.58跨中-外侧144.34120.07500.25底边-内侧-305.07120.07500.25底边-外侧-305.07120.038151.272.3.4 控制情况计算配筋表层部位计算As选筋实配As实配筋率控制组合-1层 水平向左边-内侧750E142007700.26战时组合左边-外侧750E142007700.26战时组合跨中-内侧750E142007700.26战时组合跨中-外侧750E142007700.26战时组合右边-内侧750E142007700.26战时组合右边-外侧750E142054、07700.26战时组合 竖向顶边-内侧750E142007700.26战时组合顶边-外侧750E142007700.26战时组合跨中-内侧1748E148019240.64战时组合跨中-外侧750E142007700.26战时组合底边-内侧750E142007700.26战时组合底边-外侧3815E208039271.31战时组合注：表中计算As取平时组合与战时组合计算配筋的较大值2.4 裂缝验算按实际配筋，及相应于准永久组合的弹性内力进行计算裂缝宽度限值:0.200mm层部位MqNq选筋实配As裂缝(mm)结论-1层 水平向左边-内侧0.0-E142007700.000满足左边-外侧0.055、-E142007700.000满足跨中-内侧24.1-E142007700.038满足跨中-外侧24.1-E142007700.000满足右边-内侧0.0-E142007700.000满足右边-外侧0.0-E142007700.000满足 竖向顶边-内侧0.075.0E142007700.000满足顶边-外侧0.075.0E142007700.000满足跨中-内侧53.175.0E148019240.025满足跨中-外侧53.175.0E142007700.000满足底边-内侧-117.975.0E142007700.000满足底边-外侧-117.975.0E208039270.140满足最大56、裂缝宽度:0.140=0.200，满足要求。2.5 实际配筋表层部位选筋实配面积配筋率配筋控制-1层 水平向左边-内侧E142007700.26战时组合左边-外侧E142007700.26战时组合跨中-内侧E142007700.26战时组合跨中-外侧E142007700.26战时组合右边-内侧E142007700.26战时组合右边-外侧E142007700.26战时组合 竖向顶边-内侧E142007700.26战时组合顶边-外侧E142007700.26战时组合跨中-内侧E148019240.64战时组合跨中-外侧E142007700.26战时组合底边-内侧E142007700.26战时组合底57、边-外侧E208039271.31战时组合实际配筋简图现浇板式普通楼梯设计(4#LT)执行规范:混凝土结构设计规范(GB 50010-2010), 本文简称混凝土规范建筑结构荷载规范(GB 50009-2012), 本文简称荷载规范钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; Q - HRBF400; R - HRBF500-1 已知条件： 几何信息: 左标高=-2.921m ；右标高=0.000m 平台长度(左)=0mm ；平台长度(右)=1540mm 平台厚度(左)=100mm ；平台厚度(右)= 450mm 58、内延长(左)= 0mm ；内延长(右)= 0mm 平台梁尺寸: B2=500mm ；H2=800mm B3=500mm ；H3=800mm B4=300mm ；H4=700mm 梯段长度= 4760mm ； 踏步数= 10 梯板厚度= 450mm ；梯跨长度L0= 3500mm ,梯井宽: 200mm 平面类型: 双跑 荷载信息: 附加恒荷载= 60.000kN/m2 活荷载: 3.500kN/m2 恒载分项系数: 1.3 ；活载分项系数: 1.5 ；活载调整系数: L=1.00 活载准永久值系数：0.5 混凝土等级: C35 ,fc=16.70 N/mm2 混凝土容重: 25.00 kN/m59、m3 配筋调整系数: 1.00 ；纵筋保护层厚度: c=20mm 板纵筋等级: HRB400 ；fy=360 N/mm2 梁纵筋等级: HRB400 ；fy=360 N/mm2 梁箍筋等级: HRB400 ；fy=360 N/mm2 计算要求: 1)楼梯板计算； 2)平台梁计算2 荷载与内力计算：(1)荷载计算 标准值(qk): 斜梯段: 80.003 kN/m 右平台: 74.750 kN/m 设计值(q): 斜梯段: 104.704 kN/m 右平台: 97.875 kN/m 右平台梁(TL-2): 748.605 kN/m 准永久值(qe): 斜梯段: 78.253 kN/m 右平台: 60、73.000 kN/m(2)内力计算: a.楼梯板: 矩阵位移法求解。 b.平台梁: 跨中弯矩 Mc=1/8qL2; 支座剪力 Vk=1/2qL3 计算结果：计算说明: (a)简化方法: 取板沿着宽度方向单位长度的板带 (b)计算方法: 矩阵位移法单位说明: 弯 矩:kN.m/m剪 力:kN/m 挠 度:mm 纵筋面积:mm2/m截面尺寸:mmmm 裂 缝:mm板段配筋计算结果:-计算板段-1(斜梯段): 截面BH = 1000450 截 面: 左 中 右 弯 矩(M): 0.000 282.481 -313.237 剪 力(V): 191.317 -52.789 -296.895 截面验算:61、 Vmax=296.90kN 0.7hftbh0=467.08kN 截面满足 上部计算纵筋(As): 0.000 0.000 2166.318 下部计算纵筋(As): 900.000 1941.918 0.000 上纵实配: E8200(251,0.06%) E1470(2199,0.49%) 下纵实配: E1470(2199,0.49%) E1470(2199,0.49%) E1470(2199,0.49%)-计算板段-2(右平台): 截面BH = 1000450 截 面: 左 中 右 弯 矩(M): -313.237 136.259 136.259 剪 力(V): 411.576 348.62、447 285.317 截面验算: Vmax=411.58kN 0.7hftbh0=467.08kN 截面满足 上部计算纵筋(As): 2166.318 0.000 0.000 下部计算纵筋(As): 0.000 911.661 911.661 上部纵筋(As): 2166.32 850.00 下部纵筋(As): 911.66 上纵实配: E1470(2199,0.49%) E1470(2199,0.49%) 下纵实配: E1080(982,0.22%) E1080(982,0.22%) E1080(982,0.22%)-平台梁配筋结果:-单位说明: 弯 矩:kN.m 剪 力:kN 截面尺寸:mm*mm 纵筋面积:mm2 箍筋面积:mm2/m 内力计算: 公式法右平台梁(TL-2): BH=500800 Mc=1246.66kN.m Vk=1366.20kN截面验算: V=1366.20kN 0.250cfcbh0=1607.38kN 截面满足 计算面积 实配面积 实配钢筋 配筋率上部钢筋: 800 804 4E16 0.20%下部钢筋: 5277 5630 7E32 1.41% 箍筋: 3402 3491 E1090 0.70%-弯矩和剪力图:-平台梁荷载图:-弹性位移图:-配筋简图:-顶板计算书简图详下一页：27