1、人防部分计算书一. 概 述本工程为广州市高级技工学校迁建工程南区项目人防地下室，为附建式地下一层人防地下室。本工程采用框架结构体系。结构顶板采用梁板式楼盖。结构层高4.100、5.550m，人防顶板板厚250300 mm；外墙厚度300 mm，临空墙厚300mm。本工程防核武器等级为核6级,防常规武器等级为常6级。本工程场地抗震设防烈度七度，地震分为第一组，建筑场地类别为II类。 二、材料：混凝土: C30 静力轴心抗压强度设计值：14.3 N/MM2 动力轴心抗压强度设计值：21.45 N/MM2 C35 静力轴心抗压强度设计值：16.7 N/MM2 动力轴心抗压强度设计值：25.05 N/2、MM2 C40 静力轴心抗压强度设计值：19.1 N/MM2 动力轴心抗压强度设计值：28.65N/MM2 钢筋：HPB300 静力抗拉强度设计值：270 N/MM2 动力抗拉强度设计值：378 N/MM2HRB335 静力抗拉强度设计值：300 N/MM2动力抗拉强度设计值：405 N/MM2 HRB400 静力抗拉强度设计值：360 N/MM2 动力抗拉强度设计值：432 N/MM2三、结构选型,计算要点及计算软件1. 顶板采用梁板式结构 在人防荷载作用，顶板及顶板梁主要受竖向荷载控制，因此计算仅取一层计算内力，且计算不考虑风荷载及地震荷载2.外墙：先在平时荷载（水、土压力）作用下按底板端3、固端作弹性计算，同时验算墙体最大裂缝值，控制最大裂缝值 20 0.55 调整信息 . 梁刚度放大系数是否按2010规范取值： 是 托墙梁刚度增大系数： BK_TQL = 1.00 梁端弯矩调幅系数： BT = 0.85 梁活荷载内力增大系数： BM = 1.00 连梁刚度折减系数： BLZ = 1.00 梁扭矩折减系数： TB = 0.40 全楼地震力放大系数： RSF = 1.00 0.2Vo 调整分段数： VSEG = 0 0.2Vo 调整上限： KQ_L = 2.00 框支柱调整上限： KZZ_L = 5.00 顶塔楼内力放大起算层号： NTL = 0 顶塔楼内力放大： RTL = 1.4、00 框支剪力墙结构底部加强区剪力墙抗震等级自动提高一级:是 柱实配钢筋超配系数 CPCOEF91 = 1.15 墙实配钢筋超配系数 CPCOEF91_W = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 弱轴方向的动位移比例因子 XI1 = 0.00 强轴方向的动位移比例因子 XI2 = 0.00 是否调整与框支柱相连的梁内力 IREGU_KZZB = 0 薄弱层判断方式： 按高规和抗规从严判断 强制指定的薄弱层个数 NWEAK = 0 薄弱层地震内力放大系数 WEAKCOEF = 1.25 强制指定的加强层个数 NSTREN = 0 配筋信息 . 梁箍筋强度 (5、N/mm2): JB = 360 柱箍筋强度 (N/mm2): JC = 360 墙水平分布筋强度 (N/mm2): FYH = 360 墙竖向分布筋强度 (N/mm2): FYW = 360 边缘构件箍筋强度 (N/mm2): JWB = 210 梁箍筋最大间距 (mm): SB = 100.00 柱箍筋最大间距 (mm): SC = 100.00 墙水平分布筋最大间距 (mm): SWH = 200.00 墙竖向分布筋配筋率 (%): RWV = 0.30 结构底部单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0 结构底部NSW层的墙竖向分布配筋率(%): RWV1 = 0.60 梁抗剪6、配筋采用交叉斜筋时 箍筋与对角斜筋的配筋强度比: RGX = 1.00 设计信息 . 结构重要性系数: RWO = 1.00 钢柱计算长度计算原则(X向/Y向): 有侧移/有侧移 梁端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 柱端在梁柱重叠部分简化: 不作为刚域 是否考虑 P-Delt 效应： 否 柱配筋计算原则: 按单偏压计算 按高规或高钢规进行构件设计: 否 钢构件截面净毛面积比: RN = 0.50 梁保护层厚度 (mm): BCB = 30.00 柱保护层厚度 (mm): ACA = 30.00 剪力墙构造边缘构件的设计执行高规7.2.16-4: 是 框架梁端配筋考虑受压钢筋: 是 结构中的框7、架部分轴压比限值按纯框架结构的规定采用:否 当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件: 是 是否按混凝土规范B.0.4考虑柱二阶效应: 否 支撑按柱设计临界角度: 20.00 荷载组合信息 . 恒载分项系数: CDEAD= 1.30 活载分项系数: CLIVE= 1.50 风荷载分项系数: CWIND= 1.50 水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30 竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50 温度荷载分项系数: CTEMP = 1.50 吊车荷载分项系数: CCRAN = 1.50 特殊风荷载分项系数: CSPW = 1.50 活荷载的组合值系数: CD8、_L = 0.70 风荷载的组合值系数: CD_W = 0.60 重力荷载代表值效应的活荷组合值系数: CEA_L = 0.50 重力荷载代表值效应的吊车荷载组合值系数:CEA_C = 0.50 吊车荷载组合值系数: CD_C = 0.70 温度作用的组合值系数: 仅考虑恒载、活载参与组合: CD_TDL = 0.60 考虑风荷载参与组合: CD_TW = 0.00 考虑地震作用参与组合: CD_TE = 0.00 砼构件温度效应折减系数: CC_T = 0.30 地下信息 . 土的水平抗力系数的比例系数(MN/m4): MI = 3.00 扣除地面以下几层的回填土约束: MMSOIL = 09、 回填土容重 (kN/m3): Gsol = 18.00 回填土侧压力系数: Rsol = 0.50 外墙分布筋保护厚度 (mm): WCW = 35.00 室外地平标高 (m): Hout = -0.35 地下水位标高 (m): Hwat = -20.00 室外地面附加荷载 (kN/m2): Qgrd = 0.00 1层人防设计等级: Mars = 6级(核) 人防地下室层数: Mair = 1 地下室顶板竖向等效荷载 (kN/m2) QE1 =见PM定义 地下室外围墙的人防水平人防等效(kN/m2) QE2 =见PM定义 剪力墙底部加强区的层和塔信息. 层号 塔号 1 1 用户指定薄弱层的10、层和塔信息. 层号 塔号 用户指定加强层的层和塔信息. 层号 塔号 约束边缘构件与过渡层的层和塔信息. 层号 塔号 类别 1 1 约束边缘构件层 * * 各层的质量、质心坐标信息 * * 层号 塔号 质心 X 质心 Y 质心 Z 恒载质量 活载质量 附加质量 质量比 (m) (m) (t) (t) 1 1 3.863 -10.979 4.000 28853.1 0.0 0.0 1.00 活载产生的总质量 (t): 0.000 恒载产生的总质量 (t): 28853.141 附加总质量 (t): 0.000 结构的总质量 (t): 28853.141 恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载 结构11、的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量和附加质量 活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果 (1t = 1000kg) * * 各层构件数量、构件材料和层高 * * 层号(标准层号) 塔号 梁元数 柱元数 墙元数 层高 累计高度 (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (混凝土/主筋) (m) (m) 1( 1) 1 427(35/ 360) 269(35/ 360) 75(35/ 360) 4.000 4.000 * * 风荷载信息 * * 层号 塔号 风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y 1 1 0.00 0.0 0.0 0.00 0.0 0.0= 各楼层等效12、尺寸(单位:m,m*2)= 层号 塔号 面积 形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN 1 1 11488.26 8.59 -8.27 171.74 75.00 172.58 73.04 = 计算信息 = 计算日期 : 2015. 1.29 开始时间 : 11:30:55 可用内存 : 2515.0MB 第一步: 数据预处理 第二步: 计算每层刚度中心、自由度、质量等信息 第三步: 组装刚度矩阵并分解 第四步: 形成荷载向量 第五步: 计算位移 第六步: 计算杆件内力 结束日期 : 2015. 1.29 时间 : 11:31: 8 总用时 : 0: 0:13 = 各层13、刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息 Floor No : 层号 Tower No : 塔号 Xstif，Ystif : 刚心的 X，Y 坐标值 Alf : 层刚性主轴的方向 Xmass，Ymass : 质心的 X，Y 坐标值 Gmass : 总质量 Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率 Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值(剪切刚度) Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值 或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者 RJX1，RJY1，RJZ1: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(剪切14、刚度) RJX3，RJY3，RJZ3: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度(地震剪力与地震层间位移的比) = Floor No. 1 Tower No. 1 Xstif= 16.9398(m) Ystif= -9.0563(m) Alf = -0.0001(Degree) Xmass= 3.8629(m) Ymass= -10.9788(m) Gmass(活荷折减)= 28853.1406( 28853.1406)(t) Eex = 0.1621 Eey = 0.0178 Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00 RJX1 = 3.392115、E+08(kN/m) RJY1 = 1.9026E+08(kN/m) RJZ1 = 0.0000E+00(kN/m) - X方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔) Y方向最小刚度比: 1.0000(第 1层第 1塔)=结构整体抗倾覆验算结果= 抗倾覆力矩Mr 倾覆力矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%) X风荷载 24481860.0 0.0 244818608.00 0.00 Y风荷载 13056018.0 0.0 130560176.00 0.00 X 地 震 24481860.0 0.0 244818608.00 0.00 Y 地 震 13056018.0 0.0 13016、560176.00 0.00 * * 楼层抗剪承载力、及承载力比值 * * Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比 - 层号 塔号 X向承载力 Y向承载力 Ratio_Bu:X,Y - 1 1 0.2171E+06 0.1568E+06 1.00 1.00 X方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 1 Y方向最小楼层抗剪承载力之比: 1.00 层号: 1 塔号: 1人防门框墙：（选取具有代表性的门框计算）-计算项目: MKQ6上梁- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 35 纵筋级别: HRB40 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 100 17、(mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 不检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 1.700 500 300 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -41.47 -0.00 -41.47弯矩(+)(kN.m): 0.00 31.72 0.00剪 力(kN): 172.21 -0.00 -172.21上部纵筋(mm2): 375 375 375下部纵筋(mm2): 375 375 375抗剪箍筋(mm2): 52 52 52-计算项目: MKQ6右框柱- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm):18、 35 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 100 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 不检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座简支 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 5.550 500 500 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -645.91 -0.00 -0.00弯矩(+)(kN.m): 0.00 407.39 0.00剪 力(kN): 704.49 12.59 -264.91上部纵筋(mm2): 3732 625 625下部纵筋(mm2): 1244 2209 625抗剪箍筋(mm2): 219、38 39 42-计算项目: MKQ6左框柱- 计算条件 L = 560.00(mm) L1 = 526.00 (mm) L2 = 460.00 (mm) h = 300.00 (mm) qe = 200.00 (kN/m2) qi = 121.20 (kN/m) 砼强度等级: C35 配筋计算 as : 35 (mm) 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距(mm): 100 计算结果 弯矩(kN.m/m)： M = 84.911 剪力(kN/m)： V = 213.200 *按悬臂构件计算* 抗弯受拉筋: As = 761(mm2/m) 抗剪箍筋: Av = 0(mm20、2/m)-计算项目: MKQ10右框柱- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 35 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 100 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 不检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座简支 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 5.300 1050 300 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -485.20 -0.00 -0.00弯矩(+)(kN.m): 0.00 321.14 0.00剪 力(kN): 549.76 -21.64 -180.64上部纵筋(mm2)21、: 5019 788 788下部纵筋(mm2): 2736 3104 788抗剪箍筋(mm2): 288 66 66-计算项目: FMQ1上梁- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 35 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 100 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 不检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 1.200 400 500 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -18.63 -0.00 -18.63弯矩(+)(kN.m): 0.00 14.2422、 0.00剪 力(kN): 109.56 -0.00 -109.56上部纵筋(mm2): 500 500 500下部纵筋(mm2): 500 500 500抗剪箍筋(mm2): 42 42 42-计算项目: FMQ1左框柱- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 35 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 100 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 不检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座简支 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 5.550 400 500 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.23、m): -581.38 -0.00 -0.00弯矩(+)(kN.m): 0.00 362.19 0.00剪 力(kN): 644.34 26.84 -250.66上部纵筋(mm2): 3444 500 500下部纵筋(mm2): 1994 1986 500抗剪箍筋(mm2): 231 31 38-计算项目: FMQ1右框柱- 计算条件 L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (mm) h = 500.00 (mm) qe = 200.00 (kN/m2) qi = 121.20 (kN/m) 砼强度等级: C35 配筋计算 as : 35 (mm24、) 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距(mm): 100 计算结果 弯矩(kN.m/m)： M = 53.359 剪力(kN/m)： V = 181.200 *按悬臂构件计算* - 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.05% Us_min=0.25% 抗弯受拉筋: As = 1250(mm2/m)-计算项目: DMQ1上梁- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 35 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 100 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 不检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截25、面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 6.000 1200 500 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -1435.65 -0.00 -1435.65弯矩(+)(kN.m): 0.00 1097.85 0.00剪 力(kN): 1689.00 -0.00 -1689.00上部纵筋(mm2): 8181 1500 8181下部纵筋(mm2): 2727 6026 2727抗剪箍筋(mm2): 594 85 594-计算项目: DMQ1左右框柱- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 35 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 1026、0 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 不检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座简支 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 5.550 1000 500 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -1439.64 -0.00 -0.00弯矩(+)(kN.m): 0.00 1164.14 0.00剪 力(kN): 1413.51 -177.49 -565.99上部纵筋(mm2): 8509 1250 1250下部纵筋(mm2): 4885 6604 1250抗剪箍筋(mm2): 478 77 77-计算项目: FDM3上梁- 计算条件 砼27、强度等级: C35 配筋计算as(mm): 35 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 100 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 不检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 5.500 1000 500 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -685.67 -0.00 -685.67弯矩(+)(kN.m): 0.00 524.33 0.00剪 力(kN): 880.00 0.00 -880.00上部纵筋(mm2): 3662 1250 3662下部纵筋(mm2): 1250 228、750 1250抗剪箍筋(mm2): 211 78 211 -计算项目: 人防临空墙 LKQ1- 计算条件 墙长 = 6.00(m) 墙高 = 4.10 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 160.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 300.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩计算放大系数: 1.00 支座弯矩计算放大系数: 1.00 * 下边 右边 上边 左边支承条件: 固定 简支 简支 简支内力结果 (已乘计算放大系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN.m/m): Ma = 29、52.73 Mb = 112.86垂直板边弯矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -225.73 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 799 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 1888(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷载侧 750 750 750 非荷载侧 750 750 750 -计算项目: 人防30、临空墙 LKQ2、LKQ5- 计算条件 墙长 = 6.00(m) 墙高 = 5.55 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 300.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩计算放大系数: 1.00 支座弯矩计算放大系数: 1.00 * 下边 右边 上边 左边支承条件: 固定 简支 简支 简支内力结果 (已乘计算放大系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN.m/m): Ma = 107.00 Mb = 124.35垂直板边弯矩(kN.m/m): 31、下 右 上 左 -248.69 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 910 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 2109(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷载侧 750 750 750 非荷载侧 750 946 750-计算项目: 人防临空墙 LKQ3- 计算条件 墙长 = 6.00(m) 墙高 = 532、.55 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 160.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 300.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩计算放大系数: 1.00 支座弯矩计算放大系数: 1.00 * 下边 右边 上边 左边支承条件: 固定 简支 简支 简支内力结果 (已乘计算放大系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN.m/m): Ma = 131.69 Mb = 153.04垂直板边弯矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -306.08 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压33、比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 1187 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 2663(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷载侧 750 750 750 非荷载侧 750 1173 750 -计算项目: 人防临空墙 LKQ4- 计算条件 墙长 = 6.00(m) 墙高 = 4.80 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 34、(kN/m2)竖向均布荷载: 300.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩计算放大系数: 1.00 支座弯矩计算放大系数: 1.00 * 下边 右边 上边 左边支承条件: 固定 简支 简支 简支内力结果 (已乘计算放大系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN.m/m): Ma = 75.24 Mb = 117.56垂直板边弯矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -235.11 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm2/m): 注意:35、 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 844 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 1978(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷载侧 750 750 750 非荷载侧 750 750 750-计算项目: 人防单元隔墙 Q1- 计算条件 墙长 = 5.00(m) 墙高 = 5.55 (m) 墙厚 = 200 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 300.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级36、别: HRB400 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩计算放大系数: 1.00 支座弯矩计算放大系数: 1.00 * 下边 右边 上边 左边支承条件: 固定 简支 简支 简支内力结果 (已乘计算放大系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN.m/m): Ma = 45.00 Mb = 36.08垂直板边弯矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -72.16 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0749竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 400 荷载侧= 50037、(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 500 荷载侧= 400(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 400 荷载侧= 945(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷载侧 500 500 500 非荷载侧 500 633 500 -计算项目: 人防单元隔墙 Q2、Q4- 计算条件 墙长 = 5.00(m) 墙高 = 5.55 (m) 墙厚 = 250 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 300.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩计算放大系数38、: 1.00 支座弯矩计算放大系数: 1.00 * 下边 右边 上边 左边支承条件: 固定 简支 简支 简支内力结果 (已乘计算放大系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN.m/m): Ma = 45.00 Mb = 36.08垂直板边弯矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -72.16 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0599竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 500 荷载侧= 625(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 625 荷载侧= 500(mm2/m) 下截39、面： 非荷载侧= 500 荷载侧= 625(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷载侧 625 625 625 非荷载侧 625 625 625 -计算项目: 人防单元隔墙 Q3- 计算条件 墙长 = 5.00(m) 墙高 = 4.10 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m2)竖向均布荷载: 300.00 (kN/m)砼强度等级: C35 纵筋级别: HRB400 配筋计算as (mm): 30 (mm) 跨中弯矩计算放大系数: 1.00 支座弯矩计算放大系数: 1.00 * 下边 右边 上边 左边支承条件: 固40、定 简支 简支 简支内力结果 (已乘计算放大系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN.m/m): Ma = 20.34 Mb = 30.49垂直板边弯矩(kN.m/m): 下 右 上 左 -60.98 -0.00 -0.00 -0.00配筋结果轴压比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm2/m): 注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧 上截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m) 中截面： 非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm2/m) 下截面： 非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm2/m)水平方向配筋(mm2/m): 注41、意: 配筋小于0表示超筋 左 中 右 荷载侧 750 750 750 非荷载侧 750 750 750 梁板式楼梯：TB1 1 梁板式楼梯：TB-1 11 基本资料 111 工程名称：工程一 112 楼梯类型：板式 A 型 （ ） 支座条件：两端弹性 113 踏步段水平净长 Lsn 3380mm 梯板净跨度 Ln Lsn 3380mm 梯板净宽度 B 1200mm 114 低端支座宽度 dl 250mm 高端支座宽度 dh 250mm 计算跨度 Lo MinLn + (dl + dh) / 2, 1.05Ln Min3630, 3549 3549mm 115 梯板厚度 h1 250mm 11642、 踏步段总高度 Hs 2475mm 楼梯踏步级数 n 14 117 线性恒荷标准值 Pk 44kN/m 均布活荷标准值 qk 3.5kN/m c 0.7 q 0.4 118 面层厚度 c1 25mm 面层容重 c1 20kN/m 顶棚厚度 c2 20mm 顶棚容重 c2 18kN/m 119 楼梯自重容重 b 25kN/m 1110 混凝土强度等级： C35 fc 16.72N/mm ft 1.57N/mm ftk 2.2N/mm Ec 31334N/mm 1111 钢筋强度设计值 fy 360N/mm Es 200000N/mm 纵筋合力点至近边距离 as 25mm 12 楼梯几何参数 1243、1 踏步高度 hs Hs / n 2475/14 176.8mm 踏步宽度 bs Lsn / (n - 1) 3380/(14-1) 260mm 踏步段斜板的倾角 ArcTan(hs / bs) ArcTan(176.8/260) 34.2 踏步段斜板的长度 Lx Lsn / Cos 3380/Cos34.2 4087mm 122 踏步段梯板厚的垂直高度 h1 h1 / Cos 250/Cos34.2 302mm 踏步段梯板平均厚度 T (hs + 2 * h1) / 2 (177+2*302)/2 391mm 123 梯板有效高度 h1o h1 - as 250-25 225mm 13 均布44、永久荷载标准值 131 梯板上的线形荷载换算成均布永久荷载 gk1 Pk / B 44/1.2 36.67kN/m 132 梯板自重 gk2 b * T 25*0.391 9.77kN/m 133 踏步段梯板面层自重 gk3 c1 * c1 * (n - 1) * (hs + bs) / Ln 20*0.025*(14-1)*(0.177+0.26)/3.38 0.84kN/m 134 梯板顶棚自重 gk4 c2 * c2 18*0.02 0.36kN/m gk4 gk4 * Lx / Ln 0.36*4.087/3.38 0.44kN/m 135 均布荷载标准值汇总 gk gk1 + gk245、 + gk3 + gk4 47.71kN/m 14 均布荷载设计值 由可变荷载控制的 p(L) 1.3 * gk + 1.5 * qk 62.15kN/m 由永久荷载控制的 p(D) 1.3 * gk + 1.5 * c * qk 67.84kN/m 最不利的荷载设计值 p Maxp(L), p(D) 67.84kN/m 15 支座反力 永久荷载作用下均布反力标准值 Rk(D) 80.63kN/m 可变荷载作用下均布反力标准值 Rk(L) 5.92kN/m 最不利的均布反力基本组合值 R 114.65kN/m 16 梯板斜截面受剪承载力计算 Vmax 0.7 * ft * b * ho Vma46、x 0.5 * p * Ln * Cos 0.5*67.84*3.38*Cos34.2 94.8kN 0.7 * ft * b * ho 0.7*1.57*1000*0.225 248.0kN Vmax 94.8kN，满足要求。 17 正截面受弯承载力计算 171 跨中 Mmax p * Lo 2 / 10 67.84*3.5492/10 85.44kNm As 1114mm 0.107 0.50% 实配 12100 （As 1131mm） 172 支座 Mmin - p * Lo 2 / 20 -67.84*3.5492/20 -42.72kNm As 541mm 0.052 0.24% 实配 12200 （As 565mm） 18 板式楼梯平面整体表示方法的注写内容 AT1, h = 250 176.8X14 = 2475 12100顶板计算书简图详下一页：19