1、人防部分计算书一. 概 述广州南建土木工程有限公司从化区太平镇中心卫生院迁建项目人防地下室，为附建式地下一层人防地下室。本工程采用框剪结构体系。结构顶板采用梁板式楼盖。结构层高4.890m，人防顶板板厚350 mm；外墙厚度300 mm，临空墙厚300mm。本工程防核武器等级为核5级,防常规武器等级为常5级。本工程场地抗震设防烈度七度，地震分为第一组，建筑场地类别为II类。 二、材料：混凝土: C30 静力轴心抗压设计值：14.3 N/MM2 动力轴心抗压设计值：21.45 N/MM2 C35 静力轴心抗压设计值：16.7 N/MM2 动力轴心抗压设计值：25.1 N/MM2 C40 静力轴心2、抗压设计值：19.1 N/MM2 动力轴心抗压设计值：28.65 N/MM2 钢筋：HPB300 静力抗拉强度设计值：270 N/MM2 动力抗拉强度设计值：405 N/MM2HRB335 静力抗拉强度设计值：300 N/MM2动力抗拉强度设计值：405 N/MM2 HRB400 静力抗拉强度设计值：360 N/MM2 动力抗拉强度设计值：432 N/MM2三、结构选型,计算要点及计算软件1. 顶板采用梁板式、无梁楼盖结构 在人防荷载作用，顶板及顶板梁主要受竖向荷载控制，因此计算仅取一层计算内力，且计算不考虑风荷载及地震荷载2.外墙：先在平时荷载（水、土压力）作用下按底板端固端作弹性计算，同时3、验算墙体最大裂缝值，控制最大裂缝值0.2mm，再按在人防荷载作用下按弹塑性验算配筋，可不验算墙体最大裂缝值。3.内墙：按上下端固端弹塑性构件计算4.底板 向上的作用力比较平时与战时荷载作用下的内力，取控制作用力按倒楼盖进行电算。向下的作用力取板自重和平时活荷载仅取一层计算内力，最后比较两者内力进行截面设计。5.计算软件顶、底板： PMPK结构平面计算软件（购买用户号为6031609135）1. 墙体、门框墙： 理正人防结构设计软件（购买用户号为A003101） 并参照建筑部图集。四、荷载计算地下室顶板荷载人防门框墙：（选取具有代表性的门框计算）-计算项目: HMQ1左框柱- 计算条件 砼强度等4、级: C35 配筋计算as(mm): 15 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 150 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 2.100 225 300 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -115.67 -0.00 -115.67弯矩(+)(kN.m): 0.00 88.46 0.00剪 力(kN): 388.81 0.00 -388.81上部纵筋(mm2): 1103 169 1103下部纵筋(mm2): 614 806 614抗剪5、箍筋(mm2): 371 35 371 -计算项目: HMQ1右框柱- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 15 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 150 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 2.100 425 300 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -115.67 -0.00 -115.67弯矩(+)(kN.m): 0.00 88.46 0.00剪 力(kN): 388.81 0.00 -388.81上部纵6、筋(mm2): 1012 319 1012下部纵筋(mm2): 337 760 337抗剪箍筋(mm2): 279 67 279-计算项目: 水池检修孔左、右框柱- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 15 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 150 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 4.890 500 300 计算结果 跨号: 1 左 中 右弯矩(-)(kN.m): -324.01 -0.00 -335.15弯矩(+)(kN.m):7、 0.00 248.99 0.00剪 力(kN): 466.22 1.67 -495.64上部纵筋(mm2): 3284 1272 3437下部纵筋(mm2): 2197 2359 2350抗剪箍筋(mm2): 431 47 466 -计算项目: 水池检修孔下挡梁- 计算条件 砼强度等级: C35 配筋计算as(mm): 30 纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB400 箍筋间距: 150 (mm) 支座弯矩调幅幅度: 15.000 % 检查最小相对受压区高度 左支座固定 右支座固定 跨号 跨长 截面宽度(mm) 截面高度(mm) 1 0.800 350 300 计算结果 跨号: 1 8、左 中 右弯矩(-)(kN.m): -10.54 -0.00 -10.54弯矩(+)(kN.m): 0.00 8.06 0.00剪 力(kN): 93.04 -0.00 -93.04上部纵筋(mm2): 263 263 263下部纵筋(mm2): 263 263 263抗剪箍筋(mm2): 55 55 55 -计算项目: 人防外墙 WQ1平时计算-1 基本资料1.1 几何信息地下室层数1地下室顶标高(m)0.000墙宽 L(m)8.000外地坪标高(m)-0.300层高表层层高(m)外墙厚(mm)-1层4.890300板边支撑条件表板边顶边底边侧边支承方式固定固定简支1.2 荷载信息土压力计算9、方法静止土压力静止土压力系数0.500水土侧压计算水土分算地下水压是否调整地下水埋深(m)1.000土天然容重(kN/m3)18.00土饱和容重(kN/m3)20.00上部恒载-平时(kN/m)100.00上部活载-平时(kN/m)100.00上部恒载-战时(kN/m)100.00地面活载-平时(kPa)20.00人防等效静荷载(kPa)位置等效静荷载位置等效静荷载位置等效静荷载-1层100.000 1.3 配筋信息砼强度等级C35配筋调整系数1.0钢筋级别HRB400竖向配筋方法纯弯压弯取大外纵筋保护层(mm)50竖向配筋方式非对称内纵筋保护层(mm)20裂缝限值(mm)0.20裂缝最大保护10、层(mm)30裂缝控制配筋泊松比0.20考虑p-效应1.4 计算选项信息竖向弯矩计算方法连续梁板计算类型平时组合弹性板板计算类型战时组合塑性板支座弯矩调幅幅度(%)0.0塑性板1.8蒸气养护或掺早强剂活载准永久值系数0.50水压准永久值系数0.50活载调整系数1.002 计算 （1）荷载计算 （2）内力计算 （3）配筋计算 （4）裂缝验算 荷载说明： 永久荷载：土压力荷载，上部恒载-平时，上部恒载-战时 可变荷载：地下水压力，地面活载，上部活载-平时，人防荷载 平时组合：平时荷载基本组合 战时组合：战时荷载基本组合 准永久组合：平时荷载准永久组合(用于裂缝计算)2.1 荷载计算2.1.1 墙上11、竖向压力 平时组合（kN/m）：1.300100.000+1.500100.000=280.000 战时组合（kN/m）：1.300100.000=130.000 准永久组合（kN/m）：100.000+0.500100.000=150.0002.1.2 侧压荷载计算(1) 土压力标准值(kPa)水土分算，土侧压按静止土压力计算，静止土压力系数k = 0.500地下室顶面，标高0.000，在地面（-0.300）以上 土压力起算位置，标高-0.300 -1层底，标高-4.890，总埋深4.590，地下水位以上1.000，地下水位以下3.590 地下水位处, 标高-1.300，埋深1.000 式中12、： p -土压力(kN/m2) pw -水压力(kN/m2) k -土压力系数 r -土的天然容重(kN/m3) rsat -土的饱和容重(kN/m3) rw -水的重度(kN/m3) h1 -地下水位以上的土层厚度(m) h2 -地下水位以下的土层厚度(m)(2)地面上活载等效土压力（标准值，kPa）：p=kGk=0.50020.000=10.000(3) 荷载组合系数表组合人防荷载土压力水压力平时地面活载上部恒载上部活载平时组合-1.201.401.501.301.50战时组合1.301.201.40-1.30-(4) 侧压力荷载组合计算(kPa)：位置标高土压力水压力地面活载等效平时组合13、准永久组合人防荷载战时组合-1层顶0.000.000.000.000.000.00100.00130.00外地坪顶-0.300.000.0010.0015.005.00100.00130.00地下水位-1.309.000.0010.0025.8014.00100.00140.80-1层底-4.8926.9535.9010.0097.6049.90100.00212.60(5) 侧压荷载分解结果表(kPa):平时组合准永久组合战时组合地下室层号均布荷载三角荷载均布荷载三角荷载均布荷载三角荷载-111.76085.8402.30047.600130.00082.600注：表中所列三角荷载值是对应于14、各层底的荷载值(最大) -1层顶高出外地坪面，为了简化内力计算，使用插值法修正了顶面处的侧压荷载值2.2 内力计算按连续梁计算竖向弯矩按连续梁模型计算，水平向弯矩仍按板块模型计算调幅前(kN.m/m)层部位平时组合准永久组合战时组合水平向 -1层左边0.000.000.00跨中22.0510.9656.14右边0.000.000.00竖向 -1层顶边-79.52-41.08-303.92跨中50.1026.05163.59底边-116.88-60.49-345.84 结果不进行调幅平时组合弯矩图战时组合弯矩图准永久组合弯矩图2.3 配筋及配筋成果表2.3.1 配筋说明: (1)配筋方法 水平按15、纯弯配筋，竖向取压弯与纯弯配筋的大值 (2)单位说明: 以下各表格中单位除说明外，配筋面积单位:mm2/m，裂缝宽度单位:mm， 弯矩单位kN.m/m，轴力单位kN/m，配筋率:%2.3.2 平时组合计算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1层 水平向左边-内侧0.00-6000.20左边-外侧0.00-6000.20跨中-内侧22.05-6000.20跨中-外侧22.05-6000.20右边-内侧0.00-6000.20右边-外侧0.00-6000.20 竖向顶边-内侧-79.52280.06000.20顶边-外侧-79.52280.09620.32跨中-16、内侧50.10280.06000.20跨中-外侧50.10280.06000.20底边-内侧-116.88280.06000.20底边-外侧-116.88280.015010.502.3.3 战时组合计算配筋表 部位M(kN.m/m)N(kN/m)As(mm2/m)配筋率%-1层 水平向左边-内侧0.00-7500.25左边-外侧0.00-7500.25跨中-内侧56.14-7500.25跨中-外侧56.14-7500.25右边-内侧0.00-7500.25右边-外侧0.00-7500.25 竖向顶边-内侧-303.92130.07500.25顶边-外侧-303.92130.037911.2617、跨中-内侧163.59130.019870.66跨中-外侧163.59130.07500.25底边-内侧-345.84130.07500.25底边-外侧-345.84130.043301.442.3.4 控制情况计算配筋表层部位计算As选筋实配As实配筋率控制组合-1层 水平向左边-内侧750E142007700.26战时组合左边-外侧750E142007700.26战时组合跨中-内侧750E142007700.26战时组合跨中-外侧750E142007700.26战时组合右边-内侧750E142007700.26战时组合右边-外侧750E142007700.26战时组合 竖向顶边-内侧75018、E142007700.26战时组合顶边-外侧3791E208039271.31战时组合跨中-内侧1987E147021990.73战时组合跨中-外侧750E142007700.26战时组合底边-内侧750E142007700.26战时组合底边-外侧4330E207044881.50战时组合注：表中计算As取平时组合与战时组合计算配筋的较大值2.4 裂缝验算按实际配筋，及相应于准永久组合的弹性内力进行计算裂缝宽度限值:0.200mm层部位MqNq选筋实配As裂缝(mm)结论-1层 水平向左边-内侧0.0-E142007700.000满足左边-外侧0.0-E142007700.000满足跨中-内侧19、11.0-E142007700.017满足跨中-外侧11.0-E142007700.000满足右边-内侧0.0-E142007700.000满足右边-外侧0.0-E142007700.000满足 竖向顶边-内侧-41.1150.0E142007700.000满足顶边-外侧-41.1150.0E208039270.008满足跨中-内侧26.0150.0E147021990.007满足跨中-外侧26.0150.0E142007700.000满足底边-内侧-60.5150.0E142007700.000满足底边-外侧-60.5150.0E207044880.010满足最大裂缝宽度:0.017=0.220、00，满足要求。2.5 实际配筋表层部位选筋实配面积配筋率配筋控制-1层 水平向左边-内侧E142007700.26战时组合左边-外侧E142007700.26战时组合跨中-内侧E142007700.26战时组合跨中-外侧E142007700.26战时组合右边-内侧E142007700.26战时组合右边-外侧E142007700.26战时组合 竖向顶边-内侧E142007700.26战时组合顶边-外侧E208039271.31战时组合跨中-内侧E147021990.73战时组合跨中-外侧E142007700.26战时组合底边-内侧E142007700.26战时组合底边-外侧E207044881.50战时组合实际配筋简图-【理正结构设计工具箱软件 7.0PB3】 计算日期: 2019-11-04 00:12:18-