1、xx有限公司xx博览会会展综合体项目（北块）总承包工程（二标段）项目C1区高支模专项方案编 制 人：审 核 人：审 定 人：目 录1 工程概况11.1 地理位置11.2 总体概况表21.3 建筑结构概况21.4 工况说明32 编制说明及编制依据42.1 编制说明42.2 编制依据43 施工计划及部署53.1 施工区段划分及进度计划53.2 垂直运输53.3 混凝土浇筑73.3.1 楼板混凝土浇筑73.3.2 施工方法83.4 材料、设备、劳动力组织93.4.1 主要材料供应情况93.4.2 主要材料设备93.4.3 主要操作班组配置情况103.4.4 主要机具情况103.5 临时用电布置1042、 架体选型、搭设与拆除114.1 架体选型114.2 搭设参数114.3 搭设构造124.3.1 排架搭设顺序124.3.2 排架搭设主要技术措施134.3.3 后浇带排架144.3.4 主次梁交界处梁底加强措施144.3.5 架体与已浇筑柱子的连接144.3.6 架体与已浇筑楼板的连接154.4 架体搭设与拆除要求155 安全技术措施175.1 安全组织架构175.1.1 项目部组成及人员名单175.1.2 安全管理领导小组175.1.3 安全生产保证体系175.2 安全措施195.2.1 施工安全管理措施195.2.2 搭设作业安全措施205.2.3 拆除作业安全措施205.3 防雷接地23、05.3.1 防雷处理措施205.3.2 设置避雷装置注意事项216 验收计划及标准226.1 验收组织机构226.2 相关验收人员226.3 验收程序226.3.1 材料进场验收226.3.2 脚手架搭设过程验收226.3.3 高支模架整体验收226.4 验收方法227 检查监控要求267.1 检查要求267.2 监测控制267.2.1 监测项目267.2.2 监测点布设267.2.3 监测频率：268 应急预案及应急响应278.1 危险源分析278.2 应急领导小组278.3 应急准备278.4 应急响应288.5 现场应急措施288.6 应急物资298.7 预案管理与评审改进298.8 4、应急联系电话299 质量保证措施309.1 质量控制管理流程309.2 质量管理制度309.2.1 质量方针和目标309.2.2 质量管理控制措施309.3 保证工程质量的技术措施3110 计算结果统计分析3410.1 材料选用表3410.2 荷载选取参数表3410.3 板底架体计算统计3410.4 梁底架体计算统计3511 计算书及附图491 工程概况1.1 地理位置本工程位于xx市西部，北至崧泽高架、南至规划盈港东路、西至诸光路、东至规划涞港路，距离虹桥机场、虹桥交通枢纽约3公里。附近拟新建2条地铁线：20号线和23号线。工程地理位置如图1.1-1和图1.1-2所示。图1.1-1 工程区位5、图施工标段图1.1-2 工程地理位置图1.2 总体概况表表1.2 工程总体概况表工程名称xx博览会会展综合体项目（北块）总承包工程（二标段）建设规模本标段约60万m2建设单位xx博览会有限责任公司设计单位华东建筑设计研究院有限公司监理单位xx建科工程咨询有限公司施工单位xx有限公司质量要求一次验收合格率100%，确保“白玉兰奖”；力争获得“鲁班奖”安全要求1、创建xx市安全示范工地2、创建xx市文明工地3、创建中建总公司“CI”金奖1.3 建筑结构概况C1区最高楼层为7层，总建筑高度为43m。基础类型为预应力管桩+钢筋混凝土承台，结构类型为钢筋混凝土框架结构，抗震设防烈度为7度。C1区二层副楼6、（图中黑框部位）楼板标高+7.9m，面积约14300m2，板厚120mm，梁板混凝土强度等级C40，主要梁截面尺寸为800x1400mm、600x1400mm、400x1400mm、800x2800mm、1200x2500mm，设计地坪剖面如图1.3-2所示。计划工期115天。图1.3-1 高支模分布区域图图1.3-2 地坪剖面1.4 工况说明辅楼区域浇筑+7.9m楼板时，支架底座落于250mm厚C30钢筋混凝土层，设计地坪中100mm厚钢纤维混凝土面层后施工，支架底标高-0.1m，架体最大搭设高度为8.0m。2 编制说明及编制依据2.1 编制说明钢筋混凝土结构工程施工过程中，模板及支撑体系的7、设计与施工是现浇混凝土结构工程施工安全及质量的重要保障，根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法（建质200987号）以及混凝土结构工程施工质量验收规范的要求，搭设高度8m及以上、搭设跨度18m及以上、施工总荷载15kN/m2及以上、集中线荷载20kN/m及以上，均需请专家组进行论证和审查。本工程C1区辅楼区域架体搭设高度8.0m；且梁下集中线荷载超过20kN/m。属于高支模，因此编制本专项方案，以确保工程质量和施工安全。2.2 编制依据（1）本工程设计施工图纸，施工组织设计；（2）扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；（3）钢管扣件水平摸板的支撑系统安全技术规程（DG/TJ8、08-016-2004）；（4）建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）；（5）建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ80-91）；（6）建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）；（7）混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）2010版；（8）建筑工程施工质量验收统一标准（GB50300-2001）；（9）建筑结构荷载规范（GB50009-2012）；（10）建设部建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建发2009254号）；（11）住房和城乡建设部关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号）；（12）危险性较大的分部分项工程安9、全管理规范（DGJ08-2077-2010）。3 施工计划及部署3.1 施工区段划分及进度计划本工程面积较大，分5段进行流水施工。辅楼区域工期安排（高支模部分与非高支模部位同时施工，以下图示仅表示高支模区域）： 1、28天；2、21天；3、22天；4、21天；5、23天。总计115天，从6月10号开始至10月02日结束。图3.1 流水分段图3.2 垂直运输本工程高支模搭设采用塔吊进行垂直运输，C1区共布置10台ST7030塔吊，整个C1区全覆盖，塔吊布置如图3.2所示。图3.2-1 塔吊平面布置图支模材料运输除应遵守塔吊安全规程外还应注意以下几点：（1）塔吊作业时，应有足够的工作场地，塔吊起重10、臂杆起落及回转半径内无障碍物。（2）作业前，必须对工作现场周围环境、行驶道路、架空电线、建筑物以及构件重量和分布等情况进行全面了解。（3）在进行塔吊回转、变幅、行走和吊钩升降等动作前，操作人员应鸣声示意。（4）操纵室远离地面的塔吊在正常指挥发生困难时，可设高空、地面两个指挥人员，或采用对讲机等有效联系办法进行指挥。（5）塔吊作业时，起重臂和重物下方严禁有人停留、工作或通过。重物吊运时，严禁从人上方通过。严禁用塔吊载运人员。（6）严禁起吊重物长时间悬挂在空中，作业中遇突发故障，应采取措施将重物降落到安全地方，并关闭电机或切断电源后进行检修。在突然停电时，应立即把所有控制器拨到零位，断开电源总开关11、，并采取措施将重物安全降到地面。（7）起吊钢管时应绑扎平稳、牢固，不得在钢管上堆放或悬挂零星物件。较短的钢管必须用吊笼或钢丝绳绑扎牢固后，方可起吊。高支模架搭设区域应使用红白三角旗围挡，禁止任何无关人员进入；在搭设区域外应挂上警示牌并且安排专人巡逻。3.3 混凝土浇筑3.3.1 楼板混凝土浇筑二层高支模混凝土浇筑分为5段进行，沿图3.1中红色箭头方向依次进行，由于2层高度仅为8m，采用两台48m汽车泵同时浇筑。图3.3-2 现场道路布置图根据施工工序及工期安排，混凝土浇筑尽量安排在白天进行，若混凝土浇筑量较大，白天不能浇筑完成不能留置施工缝时，现场管理人员分成两班，每班12小时，各专业有关领导12、及施工人员跟班作业，负责检查，同时做好各方协调工作。3.3.2 施工方法梁板施工时采用两台汽车泵浇筑，浇筑混凝土前应布置好道路，停放泵车区域应压实且采用C20混凝土硬化（厚度250mm）表3.3.3-1 混凝土工程设计情况一览表序号部位混凝土强度等级1结构水平楼层梁板砼C40结构柱C604）楼层浇筑主要控制点（1）混凝土采用汽车泵分区浇筑，采用振动棒振捣，表面抹平压光。（2）在浇筑混凝土前，对模板内的杂物和钢筋上的油污等清理干净；对模板的缝隙和孔洞予以堵严。（3）柱混凝土浇筑时，每四根柱为一循环单元，循环浇筑，每次浇筑高度根据现场使用振捣棒（50棒或30棒）而定，为其有效长度的1.25倍（5013、棒应为43.75cm，取40cm；30棒应为33.75cm，取30cm），下灰厚度采用尺杆配手把灯控制。地上部分框架柱采用塔吊及布料杆浇注。5）砼浇筑工艺及其要求梁、板要同时浇筑，浇筑方法应由一端开始用“赶浆法”，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行，并保证来回的时间间隔不超出规范规定。目的使砼的水化热尽快散失，不仅可以避免因浇筑层的长度过大，增大每层的浇筑时间，导致施工冷缝产生，而且由于每层砼量不大，砼散热快，各层间的约束力不太大，有利于防止温度裂缝和约束裂缝的产生。每层砼必须在下层砼初凝前浇筑完，逐层覆14、盖，循序推进，一次浇筑完。3.4 材料、设备、劳动力组织3.4.1 主要材料供应情况本工程所用的模板、方木、槽钢采用市场采购方式，扣件式钢管脚手架采用租赁方式；规格为：18mm厚优质夹板、40mm90mm木方，483.0钢管、活动底座等作为模架搭设主要材料。材料的进场及使用应加强管理，主要做好如下几点：（1）搭设模板用的材料如扣件式钢管、模板、木方等材料要提前准备充足，满足施工进度的要求，材料进场必须要有厂家的质量证明材料，型钢、钢管进场后应按规定抽样送法定的检测单位检测，经检测合格后方能使用。（2）采购、租赁的扣件式钢管必须有产品合格证和法定检测单位的检测报告，没有质量证明或质量证明材料不齐15、全的钢管、扣件不得进入施工现场。（3）钢管的外观质量要求：表面应平直、不应有裂缝、结疤、分层、错位、毛刺、压痕和深的划痕。（4）钢管的外径、壁厚等偏差应符合规定要求，并应做防锈处理。（5）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。（6）主要构配件的生产厂标识应清晰。（7）经验收合格的材料应按品种、规格分类，堆放整齐平稳，堆放场地不应有积水。3.4.2 主要材料设备序号机械名称型号规格功率（KW）数量（台）备注1塔吊st703014010吊运2插入式振动器ZN501.515混凝土施工3插入式振动器ZN301.55混凝土施工4平板式振动器ZX71.52混凝土施工5木工圆盘锯MJ1043.02支模6木工平16、刨机MB2064.02支模7钢管483.0100000m根据现场实际需要10木方4090100m3根据现场实际需要3.4.3 主要操作班组配置情况表3.4.3 主要班组配置表工种人数工作内容钢筋工98钢筋的制作、安装木工145模板安装、拆除混凝土工22混凝土浇筑架子工71脚手架搭设、拆除电焊工5防雷接地焊接、钢筋接头的焊接电工3现场临时用电杂工20混凝土养护、材料倒运、文明施工等3.4.4 主要机具情况表3.4.4 主要机具配置情况表机具名称单位数量钢筋切断机台2钢筋弯曲机台3钢筋调直机台1模板锯床台2手提据台10电焊机台2汽车泵台2混凝土振捣器台83.5 临时用电布置临时用电从建设单位提供的17、电源引至配电房，进入配电房后，再引到各用电区域，采用电缆埋地方式敷设主干线。本工程在场地的两侧均设置变压器，在钢筋加工场、塔吊等处均设置配电箱。配电箱位置及线路走向：线路采用三相五线制电缆，从总配电箱到各分配箱的。总配电箱至分配电箱，电缆干线采用三相五线制。4 架体选型、搭设与拆除4.1 架体选型根据模板施工规范要求，超过或含8m在内的层高，必须按照高大支模施工规范的要求进行施工。因此本工程模板支撑系统采取扣件式满堂支撑架。采用483.0钢管作为支撑立杆，支承面为250厚C30钢筋混凝土。4.2 搭设参数4.2. 1 板下搭设参数模板为18mm优质模板，次龙骨为40mm90 mm木方，主龙骨为18、48x3.0mm双钢管。板底模架搭设参数见下表：板厚板面标高次龙骨间距主龙骨间距立杆纵横间距立杆步距120mm+7.9m300mm0.8m0.8m0.8m1.7m4.2.2 梁下搭设参数具体梁下立杆支撑情况见下表：（mm）梁截面尺寸梁底立杆横距和根数梁底立杆纵距3009001排，沿梁中布置40040014002排间距300，沿梁轴线对称布置40060014002排间距300，沿梁轴线对称布置40080014003排间距250，沿梁轴线对称布置40080015003排间距250，沿梁轴线对称布置40080028005排间距190，沿梁轴线对称布置270100020006排间距200，沿梁轴线对称19、布置400120025006排间距240，沿梁轴线对称布置270主要截面梁配模及支撑见下表：（单位mm）梁截面尺寸梁底次龙骨根数梁侧次龙骨根数梁侧加固螺杆14圆钢侧模外龙骨间距300900393道14400，最下部距梁底1006004001400484道14400，最下部距梁底1006006001400583道14500，最下部距梁底10055080014006114道14400，最下部距梁底10045080015006144道14400，最下部距梁底20045080028001076道14550，最下部距梁底100450100020001295道14450，最下部距梁底1004501200220、50014187道14400，最下部距梁底1003004.3 搭设构造4.3.1 排架搭设顺序1）排架搭设顺序：弹出排架搭设控制线以控制线立杆为基准，搭设主梁投影部位的立杆搭设其余梁的立杆牵水平杆加剪刀撑排架验收。2）放线：排架搭设轴线控制：以16m 展厅平台主梁中心线为排架搭设控制轴线。必须在地坪面弹出上述控制线。3）排架搭设A. 树立杆板排架间距为800800mm，大横杆步距为1700mm，剪刀撑间距为4500mm 一道。支架立杆应竖直设置，2m 高度的垂直度允许偏差不得超过15mm。总高垂直度偏差不得大于一根钢管的直径。垂直度控制应由专人负责，搭设前详细交底，搭设过程中跟踪检查，并配备相21、应数量的水平尺或托线板，发现问题及时整改，确保立杆垂直度在允许偏差范围内。立杆位置上下二层对齐，相临立杆对接搭接均应错开一个步距。B. 牵横杆排架必须设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上，当立杆基础不在同一高度时，必须将高处的纵向扫地杆向低出延长两跨与立杆固定。柱子四周的横杆应与柱搭成“井“字型抱箍，使排架与柱模形成一整体。排架支撑立杆对接部位均设双扣件，并增加一个抗滑扣件。扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N.m。横平竖直，整齐清晰，图形一致，平竖通顺，连接牢固，受荷安全，不变形，不摇晃。C. 剪刀撑剪刀撑应设三个方向进行。沿梁设垂直剪刀撑；22、水平方向在标高3.4m 设一道，垂直剪刀撑与地面的夹角成45。在排架梁底下设置一道硬隔离，采用满铺竹笆的方法。D. 排架标高复核排架搭设好经班组自检合格后，由技术员、质检员对排架的标高进行复核，用水准仪从专用水准点引测至排架上进行复核。标高控制点沿柱头分别向上引测，并做好标记。洞口、高低跨处排架洞口上下均加水平横杆，横杆左右不少于3 根立杆。4.3.2 排架搭设主要技术措施1）各种材料必须符合国家标准要求，有严重锈蚀弯曲压扁裂缝缺陷的钢管扣件不得使用。2）平台板上杆间距不大于0.8 米。相邻杆的接头不得在同一步内，各杆的垂直偏差不得大于架高1/200，排架步距1.70 米。3）钢管脚手架必须使23、用扣件，钢管接头必须使用对接扣件，不得错开，脚手架各杆件相交处，扣件处伸出的端头均应大于100 毫米，以防滑落。4）铺板必须平整密实，接头不小于200 毫米，探头不大于150 毫米；操作平板必须采用人员防滑和防止钢板滑动措施,有铺板的脚手板应用铅丝绑牢。5）梁两侧立杆纵向牵杆及板底纵横牵杆必须到位。6）满堂模板支架四边与中间每隔5 米应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。7）高于4m 的模板支架，其两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。8）在高差部位梁底增加一道立杆,并且必须加设剪刀撑。9）顶部传递荷载的扣件均采用双扣件，竖向钢管均采用对接扣件接长。10）每道剪24、刀撑不小于4 跨，且不应小于6 米，斜杆与地面的倾角在45，剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不小于1 米，应采用不少于2 个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm，剪刀撑斜杆旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不大于150mm.4.3.3 后浇带排架后浇带下排架同周边排架共同形成，采用独立2.4 米长水平杆与周边排架水平杆连接，后浇带部位未张拉或后浇带封闭前不得拆除排架，此处的排架立杆应涂不同油漆并挂牌明确严禁提前拆除。4.3.4 主次梁交界处梁底加强措施根据现场实际情况，对于梁截面较大的梁12002500、8002800 的梁，与25、次梁相交节点下，其立杆应做加强处理，以保证梁排架的整体稳定性。4.3.5 架体与已浇筑柱子的连接为了便于施工，本支模架体采用刚性连墙件与周围结构拉结，连墙件水平方向沿每根框架柱设置，高度方向每步设置。在安装立杆时，应尽量选择靠近框架柱位置，以满足规范中连墙件“宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm”的要求。图4.3.2 连墙件构造示意图4.3.6 架体与已浇筑楼板的连接架体的横杆对顶点设置：充分利用已浇筑的混凝土构件进行对顶，在架体搭设时间距不大于2.4m设一对顶点，与扣件支撑架体拉结采用钢管扣件，每个对顶点均与支撑架体的两个立杆进行拉结，与结构接触部位铺设木垫板避免对结构造成破26、坏。图4.3.3 楼板处横杆对顶施工示意图4.4 架体搭设与拆除要求（1）模板支撑架搭设应与模板施工相配合，利用可调底座或可调托撑调整底模标高。（2）按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。（3）支拆模板时，2m以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。（4）拆模板前先进行针对性的安全技术交底并做好记录，交底双方履行签字手续。（5）拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于二步。设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部或数步拆除后再拆除支架。同时还应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的拆模原27、则。（6）模板支撑架拆除应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中混凝土强度的有关规定。表4.4 模板拆除对于混凝土强度的要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件100（7）侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除。（8）楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除梁侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运28、出集中堆放，木模的堆放高度不超过2m。楼层较高，支模采用多层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在下层排架上，上层模板全部运出后再拆下层所有排架。5 安全技术措施5.1 安全组织架构5.1.1 项目部组成及人员名单表5.1.1 项目部主要管理人员名单姓名职位职称李未项目经理高级工程师袁建勋执行经理高级工程师王欣项目书记工程师戴耀军总工顾问教授级高工陈新喜技术负责人高级工程师李国志安全总监高级工程师于敬江安环部经理工程师杨仕宝质量总监工程师唐根香总包合约经理工程师5.1.2 安全管理领导小组项目部成立以项目经理为主的安全管理领导小组，保证高支模施工作业安全进行。表5.1.2 安全管理领导小组职29、务姓名职责联系方式组长李未全面负责协调现场安全管理工作13501774401副组长李国志负责对现场高支模区域作业人员安全管理，对发现违规操作及时给予制止，监督现场安全工作15918516159技术总工陈新喜监控现在作业是否按照方案要求进行，负责作业人员的安全技术交底工作，按照方案要求进行现场指导13764979761安全主管吴文利负责对现场高支模作业区域进行安全监控138186244005.1.3 安全生产保证体系5.2 安全措施5.2.1 施工安全管理措施（1）执行国家安全生产，劳动保护方面的方针、政策和法规。坚持“安全第一、预防为主”的方针。（2）通过多种形式对员工进行安全教育，对新方法、30、新工艺、新设备、新材料及技术难度复杂的作业和危险性较大的行为，要进行专门的安全教育，争取可靠的保证措施。（3）明确安全职责，开展三级安全检查制度（即作业班组每天自检、现场管理人员每周周检，本公司管理人员每月月检），实行目标安全管理，把安全事故压缩到最小可能。（4）施工过程中，如发现不安全隐患，要马上指定专人限期整改，落实整改措施，在检查制度监督下清除隐患，以保证安全生产的顺利进行。（5）严格执行安全操作规程，严禁上下交叉作业；（6）所有施工人员在进入施工现场操作必须按规范要求带好安全帽；（7）作业人员必须经过三交底教育才能上岗操作，作业时应系好安全带，并穿戴防滑鞋；（8）模板安装必须按模板的施31、工设计方案进行，严禁任意变动；（9）模板及其支撑系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆；（10）安装模板按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下一道工序作业，禁止利用拉杆、支撑攀登上落；（11）安装顶板模板遇到有预留洞口的地方，作临时封闭，以防误踏和坠物伤人；（12）大模板安装时，先内后外，单面模板就位后，用支架固定并支撑牢固；（13）拆模板，经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达到拆模强度时，且必须经施工负责人同意，方可拆除。操作时按顺序分段进行，不允许让模板枋料自由落下，严禁猛撬落和拉倒；（14）拆除模板前，将下方一切预留洞口及建筑物周围用木板或安全网作防护围蔽，防止模板木32、方料坠落伤人；（15）完工后，不得留下松动和悬挂的模板枋料等，拆下的模板枋料及时运送到指定地点集中堆放稳妥。（16）严禁控制侧墙混凝土浇筑速度，沿高度方向上升不超过1m/h，侧墙混凝土浇筑必须分层进行，确保同时浇筑的内、外墙混凝土面同时上升，防止支撑框架发生整体偏移。5.2.2 搭设作业安全措施（1）施工人员的作业平台，必须按照脚手架的宽度满铺，板与板之间紧靠。采用对接时，接头处下设两根小横杆；采用搭接时，接槎应顺重车前进方向；竹笆脚手板应按主竹筋垂直于大横杆方向铺设，且采用对接平铺，四角应用1.2镀锌钢丝固定在大横杆上。（2）脚手板采用木脚手板，其材质应符合规范要求。木脚手板应为5cm厚，非33、脆性木材（如桦木等）无腐朽、劈裂板；钢脚手板用2mm厚板材冲压制成，如有锈蚀、裂纹者不能使用。（3）架上作业人员必须用好安全带并站稳栓牢。（4）在架上传递、放置杆件时，应注意防止失衡闪失。（5）安装较重的杆部件或作业条件较差时，应避免单人单独操作。（6）剪刀撑及其他整体性拉结杆件应随架子高度的上升及时装设，以确保整架稳定。（7）禁止使用材质、规格和缺陷不符合要求的杆配件。（8）严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。5.2.3 拆除作业安全措施（1）拆除梁模板时，应按规定的时间进行。（2）由上而下分层拆除支撑架杆件。（3）拆下落地的模板及杆件应及时运出。5.3 防雷接地5.3.1 防雷处理措34、施脚手架在雷雨季节应设避雷装置，避雷装置包括接闪器、接地极、接地线。（1）接闪器即避雷针，可用直径2532mm、壁厚不小于3mm的镀锌管或直径不小于12mm的镀锌钢筋制作，设在建筑四角的脚手架立竿上，高度不小于1m，并应将最上层所有的横竿连通，形成避雷网络。（2）接地线应尽可能采用钢材。垂直接地极可用长1.52m，直径2530mm、壁厚不小于2.5mm的钢管，直径不小于20mm的圆钢或505角钢。水平接地极可选用长度不小于3m直径814mm的圆钢或厚度不小于4mm宽2540mm的扁钢。另外也可用埋设在地下的金属管道、金属桩、钻管、吸水进管以及与大地有可靠连接的金属结构作为接地极。接地极按脚手架35、上的连续长度在50m之内设置一个，并应满足离接地极最远点内脚手架上的过渡电阻不超过10欧姆的要求。接地电阻不得超过20欧姆。接地极埋入地下的最高点，并在地面下并不浅于50cm。（3）接地线即引下线，可采用截面不小于16mm2的铝导线或截面不小于12mm2的铜导线。为了节约有色金属可在连接可靠的前提下采用直径不小于8mm的圆钢或厚度不小于4mm的扁钢。接地线的连接要绝对接触可靠，连接时应将接触表面的油漆及氧化层清除，露出金属光泽，并涂中性凡士林。接地线与接地极的连接最好用焊接，焊接点的长度应为接地线直径的6倍以上或扁钢宽度的2倍以上。如用螺栓连接，接触面不得小于接地线截面积的4倍，拼接螺栓直径不36、小于9mm。5.3.2 设置避雷装置注意事项（1）接地装置在设置前要根据接地电阻限值、土的湿度和导电特性等进行设计，对接地方式和位置选择，接地及和接地线的布置、材料选用、连接方式、制作和安装要求等作出具体规定。装设完成后要用电阻表测定是否符合要求。（2）接地线的位置应选择人们不易走到的地方，以避免和减少跨步电压的危害，防止接地线遭受机械损伤，接地极应和其他金属或电缆之间保持3m或以上的距离。（3）接地装置的使用期在6个月以上时，不宜在地下利用裸铝导线作为接地极或接地线。在有强腐蚀性土壤中，应使用镀锌或镀铜的接地极。（4）施工期间遇有雷击时，脚手架上的操作人员应立即撤离。6 验收计划及标准6.137、 验收组织机构由公司有关负责人、项目经理、项目总监、项目工程师、施工员、质量员、安全员等部门及人员组成。6.2 相关验收人员项目经理、公司有关负责人、总监、安全员、施工员、项目工程师、作业班组长、搭设人员、专业监理工程师等。6.3 验收程序6.3.1 材料进场验收项目部对进场的构配件进行检验，构配件产品的检验应符合下列要求：1）出厂文件应有使用材料质量说明、证明书及产品合格证；2）属下列情况之一的应进行型式检验：（1）新产品或老产品转厂生产的试制定型鉴定；（2）正式生产后如结构、材料、工艺有较大改变可能影响性能时；（3）产品长期停产，恢复生产时；（4）出厂检验与上次型式检验有较大差异时；（5）38、省、市、国家质量监督机构或行业管理部门提出进行型式检验要求时。6.3.2 脚手架搭设过程验收分阶段验收，班组自检合格后，再由项目部质量安全工程部门验收，合格后继续搭设。6.3.3 高支模架整体验收搭设完毕、班组自检合格后，项目部验收，再报监理验收，合格后进行模板安装；完成后通知公司、监理及安监部门验收。6.4 验收方法1）上岗证查验：脚手架应由专业架子工进行搭设，检查操作人员的上岗证，符合要求，方可允许其作业。2）检查项目（1）立杆间距、步距是否符合设计要求；（2）与柱及周边构件连接方式是否符合设计要求；（3）竖向剪刀撑间距，布置方式及与立杆连接是否满足设计要求；（5）立杆垂直度检查；检查立杆39、底与楼板是否采用了垫板；（6）钢管连接节点是否满足本方案构造要求。重点检查验收安全隐患大的关键部位（如深梁底部立杆垂直度及水平杆的拉结等），脚手架搭设好后，施工员、质检员、以及技术负责人组织班组长按施工方案进行验收。验收合格，并填写好模板工程验收记录方可允许进行下道工序的施工；验收应做好数据记录，高支模架整体验收记录应由项目经理、项目技术负责人、公司安全部门负责人、监理工程师、总监等相关人员签字认可。记录表式见下表。表6.4 扣件式模板支架验收记录表工程名称架体名称搭设高度验收日期序号验收内容验收要求验收结果1施工方案专项施工方案设计计算书完善，有针对性2立杆基础基础底托垫板纵、横向扫地杆基础40、按照设计地坪施工且通过验收；底托插入立杆内长度不小于150mm；扫地杆按照规范布置；3架体拉结与已浇筑柱、梁板的拉结拉结可靠4杆件间距与剪刀撑立杆间距大横杆间距小横杆间距剪刀撑宽度、角度剪刀撑高度横向支撑立杆横距，纵距、剪刀撑布置按照专项施工方案及计算书的计算结果设置5脚手板与防护栏杆脚手板种类脚手板规格脚手板铺设密目网封闭网边连接施工层防护栏杆施工层挡脚板防护栏高度为1.2m，护栏内侧挂绿色密目网。6杆件连接立杆大横杆剪刀撑各杆件相邻两立杆的连接点不应设置在同步同跨上，在高度方向错开；7材质钢管扣件扣件底托钢管采用外径48mm，壁厚3.0mm；扣件采用可铸铁铸造的直角扣件、回转扣件、对接扣件41、；上扣件可调底托及调托螺母采用可锻铸铁或铸钢制造，下扣件横杆接头采用碳素钢制造；8垂直度立杆小于等于H/5009通道宽度、坡度防滑条转身平台通道防护剪刀撑在外架外侧设专用人行上下。验收签字搭设负责人： 使用负责人：安全负责人： 项目负责人：验收结论技术负责人： 年 月 日7 检查监控要求7.1 检查要求1）班组日常进行安全检查，项目部每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。2）高支模日常检查，巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否有不均42、匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）支架与杆件是否有变形的现象。3）支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。7.2 监测控制7.2.1 监测项目立杆轴力、立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。7.2.2 监测点布设支架监测点按照工程实际情况布设，立杆轴力监测点及立杆的基础沉降观测点主要布设在大梁下方立杆上，在第1区段施工过程中，加大监测力度，根据情况计划布置轴力监测点不少于10处，基础沉降监测点沿大梁纵向每3m布置一组，一组三个。支架整体水平位移、立杆顶水平位移监测点选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆。根据支43、架平面大小，设置各不少于20个立杆顶水平位移、支架整体水平位移监测点。监测仪器精度满足现场监测要求，并设变形监测报警值。7.2.3 监测频率：在浇筑混凝土过程中安排专人实施实时监测，测频率30分钟一次。监测时间在混凝土浇注前直至混凝土终凝。8 应急预案及应急响应8.1 危险源分析该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌、支撑面坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。（2）可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等44、安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。8.2 应急领导小组项目部成立高支模应急领导小组，人员组成及职责如下表所示。表8.2 应急领导小组职务姓名职责联系方式组长李未负责本预案实施，减少事故损失，保障人身安全13501774401副组长李国志协调各组进行抢救、维修，保证预案正常运行15918516189通讯联络负责庄恒建协调各组进行抢救、维修，保证预案正常运行13564950358技术负责人陈新喜制定相应方案和措施，有效进行抢险工作13764979761抢险负责人吴文利根据方案和设备要求、现场实际进行抢救138186244008.3 应急准备（1）项目部根据施工现场实际情况，指定专业分包45、单位配备必要的应急救援物资和人员。（2）项目部和专业单位成立相应的应急救援工作小组和抢救工作小组，并进行培训。（3）在施工作业过程中，施工、安全、技术等相关人员每天进行日常巡查。每处高排架进行不少于两次的专项检查，并做好设施验收工作。（4）施工中不得出现集中堆载和冲击荷载，砼浇捣施工应加强模板的看模，发现异常情况在第一时间内采取相应措施进行加固处理，同时通知项目部，及时排除险情，防止事故的发生。施工员、安全员、技术员等必须亲临施工现场，对施工现场进行监测，做好相应检查记录。8.4 应急响应（1）项目施工现场巡查人员若发现：出现可能造成模板坠落支撑坍塌、构件坍塌等意外情况，迅速通过对讲机或手机将46、现场情况向项目应急领导小组汇报，同时施工人员撤离施工面，再迅速启动本应急救援预案。（2）项目部应急领导小组接到意外信息情况后，立即组织抢险抢修工作小组、技术组及架子工班组等赶赴现场，按照职责分工进行抢险工作。（3）技术组和抢险组、救护组等按照抢险方案进行抢险、抢救工作。同时保护好事故现场，做好事故调查工作。现场监护组对出事检查监控，出现事态扩大或失控状态时应及时向上级主管部门汇报。（4）事故处理严格执行“四不放过”原则。同时，在第一和时间将事故详细情况及处理、调查等报告上级主管部门。（5）复工前，做好安全技术交底工作，复查合格后并严格按照操作规程进行正常施工。8.5 现场应急措施（1）项目应急47、预案领导小组接到意外情况汇报后，迅速组织各小组成员携带抢险工具即刻奔赴施工现场。根据施工现场实际及既定抢险方案、职责分工进行抢险、抢修、抢救工作。（2）项目部应急领导小组及抢险抢修工作小组、技术组及架子工班组等奔赴出事现场后按照职责分工进行抢险工作，组织架子工将坠落的模板或坍塌脚手架及时加固或拉牢，防止再次坠落或坍塌，同时将危险区域的作业人员迅速撤离到安全地带。通过采取有效地控制措施处理好现场事故，病重伤员及时送往附近医院进行抢救。（3）技术组和抢险组、救护组等按照抢险方案进行抢险、抢救工作的同时保护好事故现场，进行全方位监控，悬挂警示标志，闲杂人员不得入内。做好事故调查工作。现场监护组对出事48、检查进行监控，出现事态扩大或失控状态时应及时向上级主管部门汇报。（4）万一出现倒塌事故，对被脚手架压住的人员在进行影像资料留存后应用切割机等工具抢救，并转移到安全地方。（5）保持受伤人员的呼吸通畅，消除伤员口、鼻、咽喉部位异物，例血块、呕吐物等。（6）必要时做人工呼吸，对受伤人员进行胸外心脏按压，人工呼吸不能轻易放弃，必须坚持到底。（7）事故发生时应组织人员进行全力抢救，视情况拨打120急救电话和通知有关负责人。8.6 应急物资25t吊机1辆、备用钢管5t、扣件1000只、手提切割机1台、照明灯具若干、大力剪等。常备药品：担架、简单抢险药品、消毒用品等。8.7 预案管理与评审改进项目部根据本高49、支模施工特点对应急救援案进行评审并针对施工阶段的不断变化及预案暴露出来的问题，不断更新、完善和改进本应急救援预案。8.8 应急联系电话医院救护中心120匪警110火警119京汇医院021-69761919xx华泰医院021-54470111xx华伦医院021-597607069 质量保证措施9.1 质量控制管理流程（1）每一个分项完成需进行下一个分项时，由班组自检。（2）班组自检合格后报项目部，项目部进行检查、验收（3）项目部检查合格后，报公司质安组，由质安组会同项目部共同检查、验收。（4）公司检查合格后，报监理，由我司会同甲方、监理共同检查、验收。合格后方可进行下一道工序。9.2 质量管理制50、度9.2.1 质量方针和目标1）质量方针：xx建筑，服务跨越五洲；过程精品，质量重于泰山。2）质量目标：确保“白玉兰奖”，争创鲁班奖。9.2.2 质量管理控制措施1）成立质量管理体系：由项目经理、工地负责人、项目技术负责人、质量员、施工员、材料员、施工班组的专职质检员组成，质量管理体系对工程分部，分项工序有否决权。2）加强人的控制，发挥“人的因素第一”的主导作用，把人的控制作为全过程控制的垂点，对项目管理人员，根据职责分工，必须尽职尽责。做好本职工程，同时搞好团做了本职工作，同时搞好团结协作，对不称职的管理人员及时调整；在编制施工计划时全面考虑各种因素对工程质量的影响和人与任务的平衡，防止造成51、人为事故。3）加强施工生产和进度安排的控制，会同技术人员合理安排施工进度，在进度和质量发生矛盾时，进度服从于质量，合理安排劳动力，科学地进行施工调度，加强施工机具，设备管理，保证施工生产的需要。4）加强施工物资的质量控制：原材料、成品、半成品的采购必须认真执行采购工作程序，凡采购到现场的物质，材料人员必须依据采购文件资料中规定的质量和申请计划验证，严把质量、数量、品种、规格验收关，必要进请有关技术质检人员参加。5）严格检查制度，所有施工过程都要按规定认真进行检验，未达到标准要求必须返工，验收合格后才能转入下道工序施工。A、自检；操作工人在施工中按检验批质量验收进行自我检查，并由施工队专职质检员52、进行复核，合格后填写自检单报质检员，保证本班组完成的检验批达到质量目标的要求，为下道工序创造良好的条件。B、专检；在自检满足要求的基础上，项目专业质检员会同有关专业技术人员进行复查，合格后报项目监理部验收。检查中要严格标准，一切用数据说话，确保分项，检验批工程质量。C、交接检：各分项、检验批或上道工序经专检合格满足要求后，组织上下工序专业技术负责人进行交接验收，并办理交接验收手续。6）坚持样板制度。各道工序或各个分项，检验批在施工前必须做样板，有关人员进行监控指导，样板完成后要由项目专业质检员和有关专业技术人员共同进行验收，满足要求后才能全面施工。7）加强成品保护，指定专人负责。采取“护、包、53、盖、封”的保护措施，并合理安排施工顺序，防止后道工序损坏或污染前道工序。9.3 保证工程质量的技术措施公司将选派专业技术人员到现场参与技术管理工作，负责施工方案的施工管理、施工监测、技术指导等多项工作，还对突发工程问题进行分析、处理，从而保证工程的施工技术质量。基层施工人员配备熟练的技术工人，选择有丰富施工经验及一定管理组织才能的人员担任班组长。1）质量保证措施、细部处理方法（1）所有模板侧向平整以保证拼缝紧密，模板薄厚一致，若相差大的加垫片，施工中发现板缝过大贴胶带纸。（2）保护模板的拆模方法-安装时最后在边角处安装小块三角形或长方形模板。如一个开间铺2块大模板，中间可有意铺1条小模，拆模用54、铁撬先拆出这个小模，然后用木楔楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。拆墙模板时先用木楔先楔入，使模板与砼表面脱离，再用铁撬撬模。2）技术交底制度（1）技术交底的目的是使施工管理人员和作业人员了解掌握施工方案、工艺要求、工程内容、技术标准、施工程序、工期要求、安全措施等，做到心中有数，施工有据。（2）工程开工前，项目部技术部门根据设计文件、图纸编制“施工手册”向施工管理人员进行工程内容交底，“施工手册”内容包括工程分布、工程名称、工程数量、施工范围、技术标准、工期要求等内容。（3）现场施工管理人员向专业班长、组员进行工程结构、工艺标准、技术标准、安全生产全员交底。（4）交底制度以书面交底为主，55、交底资料必须详细准确、直观、符合施工规范和工艺细则要求，并经第二人复核确认无误后，方可交付使用，交底资料妥善保存备查。3）质量、技术管理制度（1）由技术部门根据设计文件、图纸编制施工组织设计方案，突出本工程的难点、特殊部位，制定专项技术措施。（2）对于特殊工种人员一定要持有特殊工种操作证书，并经定期审核合格，方可上岗作业。（3）在施工过程中，继续进行施工方案优化工作，以求得施工方案的先进、科学和成熟。施工过程中，工序细节的优化随时可能有，通过不断优化施工方案，提高施工管理人员的技术管理水平和作业组员的操作水平，从而保证工程质量的提高。（4）工程现场技术文件和资料，由技术部门负责收集、整理、组卷56、和归档。（5）指定专人填写工程日志，要求内容详细。施工过程中，按程序要求收集文件，记录和整理各项施工资料，特别做好技术、质量安全工作情况的记录，以便于日后的查阅、追朔。（6）实施全面质量管理，在工程质量管理中，制定责任到人的质量把关制度，实行奖罚制度，严格把好质量关。（7）以优质样板工程为目标，积极开展质量管理小组活动，对影响工程质量的分部工程及主要工序，在施工前编制好专题施工方案，用以指导现场施工，攻克弱点和施工难关，提高工程质量。（8）质安员实行现场施工全过程的质量监督，施工过程中发现问题及时予以处理，对施工现场有不按设计要求、施工验收规范、操作规程及施工方案的行为，质安员有权停止现场施工57、，并勒令其限期整改。（9）认真做好计量工作，用数据说话，保证施工用料的定额用量。严格把好材料验收、施工操作、质量检查监督三道关，从而控制工程质量。（10）落实雨季施工措施，本工程施工期间正是春季，受风雨影响较大，因而必须做好防雨施工部署工作，加强雨天施工信息的反馈，掌握天气变化情况，以确保施工质量、安全及进度要求。（11）按配板设计循序拼装，以保证模板系统的整体稳定。预埋件与预留孔洞必须位置准确，安设牢固。（12）模板体系安装好后，必须满足设计要求的几何尺寸，且具有足够的强度，刚度和稳定性。（13）与混凝土接触的模板面涂隔离剂。（14）模板安装好后表面要平整，接缝不至于漏浆，对于过大的接缝要用58、胶纸粘贴。（15）拆模时，侧模在混凝土强度能保证构件不变形、棱角完整时，方可拆除。拆模板后，在楼面堆荷较多的部位，在适当位置板底加回头顶。4）施工过程巡检监督制度班组质安员要对自己的工作质量进行自检。管理人员要坚持监督和每周专门巡检的制度，监督检查施工方案的执行情况，检查施工质量是否符合规范的要求，检查确保模板工程的几何尺寸无误，支模系统达到强度和稳定的要求，模板平整垂直，不发生因支模质量而导致的爆板漏浆通病，公司组织月控，巡检过程发现不合格项及时监督施工班组返工整改，直至消除不合格项。5）坚持工序中间检收制分项工程完成之后，必须按标准对完成的分项或工序进行质量的检测验收工作，不符合要求不得进59、入下一工序。10 计算结果统计分析10.1 材料选用表部位材料材料规格抗剪强度抗弯强度弹性模量模板木模板18mm1.4N/mm215.0N/mm26000N/mm2次龙骨木方40mm90mm1.3N/mm213.0N/mm29000N/mm2主龙骨双钢管48mm3.2mm/205.0 N/mm2/脚手架扣件式钢管脚手架48mm3.2mm/205.0 N/mm2/10.2 荷载选取参数表模板及木方自重钢筋混凝土自重施工活荷载基本风压风荷载体型系数风荷载高度变化系数0.50kN/m226.50kN/m33.00kN/m20.4kpa0.127110.3 板底架体计算统计1）楼板厚120mm立杆纵距60、(mm)立杆横距(mm)立杆步距(m)木方间距（mm）顶部连接形式8008001.7300双扣件模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值1.412N/mm20.127N/mm20.067mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.75mm木方计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值3.01N/mm20.508N/mm20.135mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度13.0N/mm21.30N/mm22mm梁底支撑横向钢管计算计算抗弯强度挠度最大值107.85N/mm20.363mm允许抗弯强度允许挠度205.0 N/mm22mm扣件抗滑移计算计算竖向传递力6.61、48kN扣件抗滑移设计值12.00kN立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力104.578N/mm26.473kN立杆截面允许正应力205N/mm210.4 梁底架体计算统计1）梁截面300900（700）立杆纵距（跨度方向）mm立杆步距m梁底立杆数（根）梁底立杆间距（mm）梁底木方（根）顶部连接形式4001.72居中2单扣件冲锋V模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值8.889N/mm20.498N/mm20.973mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.25mm木方计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值1.77N/mm20.598N/mm20.03362、mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度13.0N/mm21.30N/mm21mm梁底支撑横向钢管计算计算抗弯强度挠度最大值44.38N/mm20.041mm允许抗弯强度允许挠度205.0 N/mm23.5mm扣件抗滑移计算计算竖向传递力4.08kN扣件抗滑移设计值8.00kN立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力82.277N/mm25.063kN立杆截面允许正应力205N/mm22）梁截面4001400立杆纵距（跨度方向）mm立杆步距m梁底立杆数（根）梁底立杆间距（mm）梁底木方（根）顶部连接形式4001.723004顶托模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值2.037N/mm20.377N63、/mm20.030mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.25mm木方计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值2.61N/mm20.881N/mm20.048mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度13.0N/mm21.30N/mm21mm托梁计算计算抗弯强度挠度最大值24.81N/mm20.034mm允许抗弯强度允许挠度205.0 N/mm23.5mm立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力90.895N/mm25.644kN立杆截面允许正应力205N/mm23）梁截面6001400立杆纵距（跨度方向）mm立杆步距m梁底立杆数（根）梁底立杆间距（mm）梁底木方（根64、）顶部连接形式4001.723004顶托模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值4.444N/mm20.550N/mm20.148mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.25mm木方计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值3.82N/mm21.287N/mm20.070mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度13.0N/mm21.30N/mm21mm托梁计算计算抗弯强度挠度最大值27.14N/mm20.095mm允许抗弯强度允许挠度205.0 N/mm23.5mm立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力132.371N/mm27.823kN立杆截面允许正应力20565、N/mm24）梁截面8001500（1400）立杆纵距（跨度方向）mm立杆步距m梁底立杆数（根）梁底立杆间距（mm）梁底木方（根）顶部连接形式4001.732506顶托模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值2.685N/mm20.477N/mm20.061mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.25mm木方计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值3.04N/mm21.027N/mm20.060mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度13.0N/mm21.30N/mm21mm托梁计算计算抗弯强度挠度最大值23.43N/mm20.051mm允许抗弯强度允许挠度266、05.0 N/mm23.5mm立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力136.671N/mm28.085kN立杆截面允许正应力205N/mm25）梁截面5001500立杆纵距（跨度方向）mm立杆步距m梁底立杆数（根）梁底立杆间距（mm）梁底木方（根）顶部连接形式4001.732004顶托模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值3.333N/mm20.496N/mm20.078mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.415mm木方计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值3.42N/mm21.155N/mm20.063mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度13.0N67、/mm21.30N/mm21mm托梁计算计算抗弯强度挠度最大值14.74N/mm20.008mm允许抗弯强度允许挠度205.0 N/mm20.625mm立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力111.117N/mm26.921kN立杆截面允许正应力205N/mm26）梁截面700600立杆纵距（跨度方向）mm立杆步距m梁底立杆数（根）梁底立杆间距（mm）梁底木方（根）顶部连接形式4001.724004顶托模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值3.009N/mm20.312N/mm20.119mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.583mm木方计算计算抗弯68、强度计算抗剪强度挠度最大值2.12N/mm20.716N/mm20.035mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度13.0N/mm21.30N/mm21mm托梁计算计算抗弯强度挠度最大值13.36N/mm20.049mm允许抗弯强度允许挠度205.0 N/mm20.625mm立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力87.047N/mm24.862kN立杆截面允许正应力205N/mm27）梁截面10001200立杆纵距（跨度方向）mm立杆步距m梁底立杆数（根）梁底立杆间距（mm）梁底木方（根）顶部连接形式4001.762008顶托模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值3.009N/mm20.568N69、/mm20.051mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.355mm木方计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值3.72N/mm21.254N/mm20.071mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度13.0N/mm21.30N/mm21mm托梁计算计算抗弯强度挠度最大值14.42N/mm20.004mm允许抗弯强度允许挠度205.0 N/mm20.5mm立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力133.732N/mm27.54kN立杆截面允许正应力205N/mm28）梁截面12002500立杆纵距（跨度方向）mm立杆步距m梁底立杆数（根）梁底立杆间距（mm）梁底木方70、（根）顶部连接形式2701.762409顶托模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值4.047N/mm20.703N/mm20.077mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.355mm木方计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值2.35N/mm21.174N/mm20.019mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度13.0N/mm21.30N/mm21mm托梁计算计算抗弯强度挠度最大值17.39N/mm2 0.008mm允许抗弯强度允许挠度205.0 N/mm20.6mm立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力135.146N/mm27.693kN立杆截面允许正应71、力205N/mm29）梁截面8002800立杆纵距（跨度方向）mm立杆步距m梁底立杆数（根）梁底立杆间距（mm）梁底木方（根）顶部连接形式2701.752007顶托模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值3.635N/mm20.710N/mm20.054mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.333mm木方计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值2.25N/mm21.127N/mm20.019mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度13.0N/mm21.30N/mm20.675mm托梁计算计算抗弯强度挠度最大值14.53N/mm20.004mm允许抗弯强度允许72、挠度205.0 N/mm20.6mm立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力129.467N/mm27.337kN立杆截面允许正应力205N/mm210）梁截面8001800立杆纵距（跨度方向）mm立杆步距m梁底立杆数（根）梁底立杆间距（mm）梁底木方（根）顶部连接形式4001.742007顶托模板计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值2.361N/mm20.458N/mm20.035mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度15.00N/mm21.40N/mm20.333mm木方计算计算抗弯强度计算抗剪强度挠度最大值3.44N/mm21.161N/mm20.060mm允许抗弯强度允许抗剪强度允许挠度173、3.0N/mm21.30N/mm20.1mm托梁计算计算抗弯强度挠度最大值15.59N/mm20.032mm允许抗弯强度允许挠度205.0 N/mm20.6mm立杆稳定性计算立杆截面正应力立杆轴力118.329N/mm26.681kN立杆截面允许正应力205N/mm211 计算书及附图11.1 楼板支架计算计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为8.0m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.70m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/74、mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.12+0.50)+1.403.00=8.472kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.12+75、0.71.403.00=7.071kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000.1200.800+0.5000.800=2.848kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+3.000)0.800=2.400kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.8076、1.801.80/12 = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.202.848+1.402.400)0.3000.300=0.061kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06110001000/43200=1.412N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最77、大剪力 Q=0.600(1.202.848+1.42.400)0.300=1.220kN截面抗剪强度计算值 T=31220.0/(2800.00018.000)=0.127N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6772.8483004/(1006000388800)=0.067mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 2578、.5000.1200.300=0.918kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+0.000)0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.200.918+1.200.150=1.282kN/m活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m计算单元内的木方集中力为(1.260+1.282)0.800=2.034kN2.木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.033/0.800=2.579、42kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.540.800.80=0.163kN.m最大剪力 Q=0.60.8002.542=1.220kN最大支座力 N=1.10.8002.542=2.237kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.163106/54000.0=3.01N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公80、式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31220/(24090)=0.508N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.068kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.068800.04/(1009000.002430000.0)=0.135mm木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!三、横向支撑81、钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.484kN.m最大变形 vmax=0.363mm最大支座力 Qmax=6.477kN抗弯计算强度 f = M/W =0.484106/4491.0=107.85N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计82、算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.48kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1068.000=0.851kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根据情况修改。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.5000.8000.800=0.320k83、N(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.5000.1200.8000.800=1.958kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 3.130kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.000+0.000)0.8000.800=1.920kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 6.44kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i84、 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆85、段：a=0.2m时，u1=1.439,l0=3.489m；=3489/16.0=218.777, =0.153 =5665/(0.153423.9)=87.152N/mm2 a=0.5m时，u1=1.159,l0=3.614m；=3614/16.0=226.604, =0.143 =5665/(0.143423.9)=93.668N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=87.152N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.782,l0=3.498m；=3498/16.0=219.329, =0.152 =6444/(0.152423.9)=100.086、06N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.2500.127=0.064kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0640.8001.7001.700/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.287、002.481+1.4001.920+0.91.4000.018/0.800=5.694kN 非顶部立杆Nw=1.2003.130+1.4001.920+0.91.4000.018/0.800=6.473kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.439,l0=3.489m；=3489/16.0=218.777, =0.153 =5694/(0.153423.9)+18000/4491=91.719N/mm2a=0.5m时，u1=1.159,l0=3.614m；=3614/16.0=226.604, =0.143 =5694/(0.143423.9)+18000/4491=98.269N/mm288、 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=91.719N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.782,l0=3.498m；=3498/16.0=219.329, =0.152 =6473/(0.152423.9)+18000/4491=104.578N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！11.2 300*900梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数89、取1.00。模板支架搭设高度为7.1m，梁截面 BD=300mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.390、.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.500.90+0.50)+1.402.00=32.020kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.500.90+0.71.402.00=34.158kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.5000.9000.91、400=9.540kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.900+0.300)/0.300=1.400kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.3000.400=0.360kN均布荷载 q = 1.359.540+1.351.400=14.769kN/m集中荷载 P = 0.980.360=0.353kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I =92、 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.392kN N2=2.392kN最大弯矩 M = 0.192kN.m最大变形 V = 0.973mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.19210001000/21600=8.889N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值93、 T=3Q/2bh=32391.0/(2400.00018.000)=0.498N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.973mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.392/0.400=5.979kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.980.400.40=0.096kN.m最大剪力 Q=0.60.4005.979=1.435kN最大支座力 N=1.10.4005.979=2.631kN木94、方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.096106/54000.0=1.77N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31435/(24090)=0.598N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满95、足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=4.102kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.102400.04/(1009000.002430000.0)=0.033mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载96、标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.199kN.m最大变形 vmax=0.041mm最大支座力 Qmax=4.075kN抗弯计算强度 f = M/W =0.199106/4491.0=44.38N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.097、0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.08kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.08kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.704=0.951kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.189=0.254kN 非顶部立杆段 N = 4.075+0.951=5.026kN 顶部立杆段 N = 4.075+0.254=4.329kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i98、 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.99、20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.439,l0=3.489m；=3489/16.0=218.777, =0.153 =4329/(0.153423.9)=66.607N/mm2 a=0.5m时，u1=1.159,l0=3.614m；=3614/16.0=226.604, =0.143 =4329/(0.143423.9)=71.587N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=66.607N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.782,l0=3.498m；=3498/16.0=219.329, =0.152 =5026/(0.152423.100、9)=78.001N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0000.127=0.051kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0510.9001.7001.700/10=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立101、杆Nw=4.075+1.3500.189+0.90.9800.017/0.400=4.366kN 非顶部立杆Nw=4.075+1.3500.704+0.90.9800.017/0.400=5.063kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.439,l0=3.489m；=3489/16.0=218.777, =0.153 =4366/(0.153423.9)+17000/4491=70.879N/mm2 a=0.5m时，u1=1.159,l0=3.614m；=3614/16.0=226.604, =0.143 =4366/(0.143423.9)+17000/4491=75.901N/mm2 依102、据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=70.879N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.782,l0=3.498m；=3498/16.0=219.329, =0.152 =5063/(0.152423.9)+17000/4491=82.277N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！11.3 400*1400梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1103、.00。模板支架搭设高度为7.1m，梁截面 BD=400mm1400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.80m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距250,300mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.0104、0。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.501.40+0.50)+1.402.00=47.920kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.501.40+0.71.402.00=52.045kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(105、kN/m)： q1 = 26.5001.4000.400=14.840kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.400+0.400)/0.400=1.600kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.4000.400=0.480kN均布荷载 q = 1.3514.840+1.351.600=22.194kN/m集中荷载 P = 0.980.480=0.470kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.0106、01.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.148kN N2=3.526kN N3=3.526kN N4=1.148kN最大弯矩 M = 0.044kN.m最大变形 V = 0.030mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.04410001000/21600=2.037N/mm2面板的抗弯强度设计值 107、f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31810.0/(2400.00018.000)=0.377N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.030mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 3.526/0.400=8.814kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.810.400.40=0.141kN.m最大剪力 Q=0.108、60.4008.814=2.115kN最大支座力 N=1.10.4008.814=3.878kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.141106/54000.0=2.61N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32115/109、(24090)=0.881N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=6.028kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6776.028400.04/(1009000.002430000.0)=0.048mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯110、矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.234kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.710kN经过计算得到最大变形 V= 0.034mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.234106/1.05/8982.0=24.81N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.034mm顶托梁的最111、大挠度小于300.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.71kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.668=0.902kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.179=0.241kN 非顶部立杆段 N = 4.710+0.902=5.612kN 顶部立杆段 N = 4.710+0.241=4.951kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (c112、m2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.439,l0=3.489m；=3489/16.0113、=218.777, =0.153 =4951/(0.153423.9)=76.175N/mm2 a=0.5m时，u1=1.159,l0=3.614m；=3614/16.0=226.604, =0.143 =4951/(0.143423.9)=81.871N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=76.175N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.782,l0=3.498m；=3498/16.0=219.329, =0.152 =5612/(0.152423.9)=87.094N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公114、式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0000.127=0.051kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，0.80m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0510.8001.7001.700/10=0.015kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.710+1.3500.179+0.90.9800.015/0.400=4.984k115、N 非顶部立杆Nw=4.710+1.3500.668+0.90.9800.015/0.400=5.644kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.439,l0=3.489m；=3489/16.0=218.777, =0.153 =4984/(0.153423.9)+15000/4491=79.973N/mm2 a=0.5m时，u1=1.159,l0=3.614m；=3614/16.0=226.604, =0.143 =4984/(0.143423.9)+15000/4491=85.706N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=79.973N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足116、要求!非顶部立杆段：u2=1.782,l0=3.498m；=3498/16.0=219.329, =0.152 =5644/(0.152423.9)+15000/4491=90.895N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！11.4 600*1400梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.6m，梁截面 BD=600mm1400mm，立杆的纵距(跨度方向117、) l=0.40m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距350,300mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷118、载效应控制的组合S=1.2(26.501.40+0.50)+1.402.00=47.920kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.501.40+0.71.402.00=52.045kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.5001.4000.400=14.840kN/m(2)模板的自重119、线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.400+0.600)/0.600=1.133kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.6000.400=0.720kN均布荷载 q = 1.3514.840+1.351.133=21.564kN/m集中荷载 P = 0.980.720=0.706kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/1120、2 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.672kN N2=5.150kN N3=5.150kN N4=1.672kN最大弯矩 M = 0.096kN.m最大变形 V = 0.148mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.09610001000/21600=4.444N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计121、算值 T=3Q/2bh=32640.0/(2400.00018.000)=0.550N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.148mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.150/0.400=12.875kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.880.400.40=0.206kN.m最大剪力 Q=0.60.40012.875=3.090kN最大支座力 N=1.10.40012.875=5.122、665kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.206106/54000.0=3.82N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33090/(24090)=1.287N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗123、剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=8.785kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.785400.04/(1009000.002430000.0)=0.070mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计124、算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.256kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.867kN经过计算得到最大变形 V= 0.095mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.256106/1.05/8982.0=27.14N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.095mm顶托梁的最大挠度小于350.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定125、性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.87kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.678=0.915kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.195=0.263kN 非顶部立杆段 N = 6.867+0.915=7.782kN 顶部立杆段 N = 6.867+0.263=7.130kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆126、抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.479,l0=3.588m；=3588/16.0=224.961, =0.145 =7130/(0.145423.9)=115.917127、N/mm2 a=0.5m时，u1=1.190,l0=3.712m；=3712/16.0=232.731, =0.136 =7130/(0.136423.9)=123.885N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=115.917N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.831,l0=3.595m；=3595/16.0=225.402, =0.144 =7782/(0.144423.9)=127.584N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9128、 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0000.127=0.051kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0511.0001.7001.700/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.867+1.3500.195+0.90.9800.018/0.400=7.171kN 非顶部立杆Nw=6.867+1.3500.678+0.90.9800.01129、8/0.400=7.823kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.479,l0=3.588m；=3588/16.0=224.961, =0.145 =7171/(0.145423.9)+18000/4491=120.699N/mm2 a=0.5m时，u1=1.190,l0=3.712m；=3712/16.0=232.731, =0.136 =7171/(0.136423.9)+18000/4491=128.712N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=120.699N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.831,l0=3.595m；=3595/1130、6.0=225.402, =0.144 =7823/(0.144423.9)+18000/4491=132.371N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！11.5 800*1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.5m，梁截面 BD=800mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加3道承重立杆。131、面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.00m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距250,250,250mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.501.50+0.50)+1.132、402.00=51.100kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.501.50+0.71.402.00=55.623kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.5001.5000.400=15.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.50133、0+0.800)/0.800=0.950kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.400=0.960kN均布荷载 q = 1.3515.900+1.350.950=22.748kN/m集中荷载 P = 0.980.960=0.941kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图134、(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.455kN N2=4.007kN N3=4.107kN N4=4.107kN N5=4.007kN N6=1.455kN最大弯矩 M = 0.058kN.m最大变形 V = 0.061mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05810001000/21600=2.685N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2b135、h=32290.0/(2400.00018.000)=0.477N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.061mm面板的最大挠度小于160.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.107/0.400=10.268kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.270.400.40=0.164kN.m最大剪力 Q=0.60.40010.268=2.464kN最大支座力 N=1.10.40010.268=4.518kN木方的截面136、力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.164106/54000.0=3.04N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32464/(24090)=1.027N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!137、(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=7.627kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.627400.04/(1009000.002430000.0)=0.060mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变138、形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.221kN.m经过计算得到最大支座 F= 7.143kN经过计算得到最大变形 V= 0.051mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.221106/1.05/8982.0=23.43N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.051mm顶托梁的最大挠度小于250.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N139、 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.14kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.667=0.901kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.195=0.263kN 非顶部立杆段 N = 7.143+0.901=8.044kN 顶部立杆段 N = 7.143+0.263=7.406kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N140、/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.479,l0=3.588m；=3588/16.0=224.961, =0.145 =7406/(0.145423.9)=120.406N/mm2 a=0.141、5m时，u1=1.190,l0=3.712m；=3712/16.0=232.731, =0.136 =7406/(0.136423.9)=128.682N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=120.406N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.831,l0=3.595m；=3595/16.0=225.402, =0.144 =8044/(0.144423.9)=131.884N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4142、Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0000.127=0.051kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，1.00m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0511.0001.7001.700/10=0.018kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.143+1.3500.195+0.90.9800.018/0.400=7.447kN 非顶部立杆Nw=7.143+1.3500.667+0.90.9800.018/0.400=8.143、085kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.479,l0=3.588m；=3588/16.0=224.961, =0.145 =7447/(0.145423.9)+18000/4491=125.188N/mm2 a=0.5m时，u1=1.190,l0=3.712m；=3712/16.0=232.731, =0.136 =7447/(0.136423.9)+18000/4491=133.510N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=125.188N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.831,l0=3.595m；=3595/16.0=225.40144、2, =0.144 =8085/(0.144423.9)+18000/4491=136.671N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！11.6 800*2800梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.2m，梁截面 BD=800mm2800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.27m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加5道承重立杆。面板厚度18mm，剪145、切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.20m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距200,200,200,200,200mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.502.80+0.50)+1.40146、2.00=92.440kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.502.80+0.71.402.00=102.130kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.5002.8000.270=20.034kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.270(22.800147、+0.800)/0.800=1.080kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.8000.270=0.648kN均布荷载 q = 1.3520.034+1.351.080=28.504kN/m集中荷载 P = 0.980.648=0.635kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 27.001.801.80/6 = 14.58cm3； I = 27.001.801.801.80/12 = 13.12cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(148、kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.498kN N2=4.312kN N3=3.654kN N4=4.509kN N5=3.654kN N6=4.312kN N7=1.498kN最大弯矩 M = 0.053kN.m最大变形 V = 0.054mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05310001000/14580=3.635N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计149、算值 T=3Q/2bh=32302.0/(2270.00018.000)=0.710N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.054mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.509/0.270=16.699kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.116.700.270.27=0.122kN.m最大剪力 Q=0.60.27016.699=2.705kN最大支座力 N=1.10.27016.699=4.150、960kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.122106/54000.0=2.25N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32705/(24090)=1.127N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗151、剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=11.830kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67711.830270.04/(1009000.002430000.0)=0.019mm木方的最大挠度小于270.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图152、与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.137kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.496kN经过计算得到最大变形 V= 0.004mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.137106/1.05/8982.0=14.53N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.004mm顶托梁的最大挠度小于200.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的153、稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.50kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.570=0.769kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.208=0.281kN 非顶部立杆段 N = 6.496+0.769=7.265kN 顶部立杆段 N = 6.496+0.281=6.777kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管154、立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.504,l0=3.649m；=3649/16.0=228.762, =0.140 =6777/(0.140423.9)=114.0155、07N/mm2 a=0.5m时，u1=1.209,l0=3.771m；=3771/16.0=236.446, =0.131 =6777/(0.131423.9)=121.723N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=114.007N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.863,l0=3.658m；=3658/16.0=229.342, =0.139 =7265/(0.139423.9)=123.293N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2156、.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0000.127=0.051kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.27m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0511.2001.7001.700/10=0.022kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.496+1.3500.208+0.90.9800.022/0.270=6.849kN 非顶部立杆Nw=6.496+1.3500.570+0.90.9800.157、022/0.270=7.337kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.504,l0=3.649m；=3649/16.0=228.762, =0.140 =6849/(0.140423.9)+22000/4491=120.170N/mm2 a=0.5m时，u1=1.209,l0=3.771m；=3771/16.0=236.446, =0.131 =6849/(0.131423.9)+22000/4491=127.968N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=120.170N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.863,l0=3.658m；=3658158、/16.0=229.342, =0.139 =7337/(0.139423.9)+22000/4491=129.467N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！11.7 1000*2000梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.5m，梁截面 BD=1000mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加6道承159、重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.40m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距200,200,200,200,200,200mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26160、.502.00+0.50)+1.402.00=67.000kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.502.00+0.71.402.00=73.510kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.5002.0000.400=21.200kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 161、0.5000.400(22.000+1.000)/1.000=1.000kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)1.0000.400=1.200kN均布荷载 q = 1.3521.200+1.351.000=29.970kN/m集中荷载 P = 0.981.200=1.176kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算162、简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.682kN N2=4.892kN N3=3.982kN N4=5.018kN N5=5.018kN N6=3.982kN N7=4.892kN N8=1.682kN最大弯矩 M = 0.065kN.m最大变形 V = 0.051mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.06510001000/21600=3.009N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯163、强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32728.0/(2400.00018.000)=0.568N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.051mm面板的最大挠度小于142.9/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 5.018/0.400=12.544kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.540.400.40=0.201kN.m最大剪力 Q=0.60.40012.544=3.01164、1kN最大支座力 N=1.10.40012.544=5.519kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.201106/54000.0=3.72N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33011/(24090)=1.254N/165、mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=8.989kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.989400.04/(1009000.002430000.0)=0.071mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(166、kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.136kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.631kN经过计算得到最大变形 V= 0.004mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.136106/1.05/8982.0=14.42N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.004mm顶托梁的最大挠度小于200.0/400,167、满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.63kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.631=0.852kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.218=0.294kN 非顶部立杆段 N = 6.631+0.852=7.483kN 顶部立杆段 N = 6.631+0.294=6.925kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W168、 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.504,l0=3.649m；=3649/16.0=228.762, =0.14169、0 =6925/(0.140423.9)=116.511N/mm2 a=0.5m时，u1=1.209,l0=3.771m；=3771/16.0=236.446, =0.131 =6925/(0.131423.9)=124.397N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=116.511N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.863,l0=3.658m；=3658/16.0=229.342, =0.139 =7483/(0.139423.9)=126.997N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产170、生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0000.127=0.051kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，1.40m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0511.4001.7001.700/10=0.026kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.631+1.3500.218+0.90.9800.026/0.400=6.983kN 非顶部立杆Nw=6171、.631+1.3500.631+0.90.9800.026/0.400=7.540kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.504,l0=3.649m；=3649/16.0=228.762, =0.140 =6983/(0.140423.9)+26000/4491=123.239N/mm2 a=0.5m时，u1=1.209,l0=3.771m；=3771/16.0=236.446, =0.131 =6983/(0.131423.9)+26000/4491=131.189N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=123.239N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆172、段：u2=1.863,l0=3.658m；=3658/16.0=229.342, =0.139 =7540/(0.139423.9)+26000/4491=133.732N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！11.8 1200*2500梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.5m，梁截面 BD=1200mm2500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=173、0.27m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加6道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 1.60m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距200,240,240,240,240,240mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合174、分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.502.50+0.50)+1.402.00=82.900kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.502.50+0.71.402.00=91.397kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 26.5002.5000.270=17.888k175、N/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.270(22.500+1.200)/1.200=0.698kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)1.2000.270=0.972kN均布荷载 q = 1.3517.888+1.350.698=25.090kN/m集中荷载 P = 0.980.972=0.953kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 27.001.801.80/6 = 14.58cm3； I = 27.001.8176、01.801.80/12 = 13.12cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.484kN N2=4.268kN N3=3.628kN N4=3.802kN N5=4.697kN N6=3.802kN N7=3.628kN N8=4.268kN N9=1.484kN最大弯矩 M = 0.059kN.m最大变形 V = 0.077mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.05910001000/14580=4.177、047N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32279.0/(2270.00018.000)=0.703N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.077mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.697/0.270=17.395kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.117.400.270.178、27=0.127kN.m最大剪力 Q=0.60.27017.395=2.818kN最大支座力 N=1.10.27017.395=5.166kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.127106/54000.0=2.35N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/179、2bh T截面抗剪强度计算值 T=32818/(24090)=1.174N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=11.709kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.67711.709270.04/(1009000.002430000.0)=0.019mm木方的最大挠度小于270.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重180、 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.164kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.706kN经过计算得到最大变形 V= 0.008mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.164106/1.05/8982.0=17.39N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁181、挠度计算最大变形 v = 0.008mm顶托梁的最大挠度小于240.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.71kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.659=0.890kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.228=0.307kN 非顶部立杆段 N = 6.706+0.890=7.596kN 顶部立杆段 N = 6.706+0.307=7.014kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (182、cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1183、.504,l0=3.649m；=3649/16.0=228.762, =0.140 =7014/(0.140423.9)=117.993N/mm2 a=0.5m时，u1=1.209,l0=3.771m；=3771/16.0=236.446, =0.131 =7014/(0.131423.9)=125.979N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=117.993N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.863,l0=3.658m；=3658/16.0=229.342, =0.139 =7596/(0.139423.9)=128.915N/mm2,立杆的184、稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0000.127=0.051kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，1.60m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.27m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0511.6001.7001.700/10=0.030kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.706+1.3500.2185、28+0.90.9800.030/0.270=7.110kN 非顶部立杆Nw=6.706+1.3500.659+0.90.9800.030/0.270=7.693kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.504,l0=3.649m；=3649/16.0=228.762, =0.140 =7110/(0.140423.9)+30000/4491=126.210N/mm2 a=0.5m时，u1=1.209,l0=3.771m；=3771/16.0=236.446, =0.131 =7110/(0.131423.9)+30000/4491=134.306N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.186、200时，=126.210N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.863,l0=3.658m；=3658/16.0=229.342, =0.139 =7693/(0.139423.9)+30000/4491=135.146N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！11.9 500*1500梁模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6187、.5m，梁截面 BD=500mm1500mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.40m，立杆的步距 h=1.70m，梁底增加3道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方4090mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶托梁长度 0.90m。梁顶托采用双钢管483.0mm。梁底承重杆按照布置间距250,200,200mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重26.50kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑188、架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(26.501.50+0.50)+1.402.00=51.100kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3526.501.50+0.71.402.00=55.623kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 =189、 26.5001.5000.400=15.900kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(21.500+0.500)/0.500=1.400kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.5000.400=0.600kN均布荷载 q = 1.3515.900+1.351.400=23.355kN/m集中荷载 P = 0.980.600=0.588kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6190、 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.513kN N2=4.620kN N3=4.620kN N4=1.513kN最大弯矩 M = 0.072kN.m最大变形 V = 0.078mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.07210001000/21600=3.333N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/m191、m2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32379.0/(2400.00018.000)=0.496N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.078mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算 梁底木方计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 4.620/0.400=11.550kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.111.550.400.40=0.185kN.m最大剪力 Q=0.60.40011.192、550=2.772kN最大支座力 N=1.10.40011.550=5.082kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 4.009.009.00/6 = 54.00cm3； I = 4.009.009.009.00/12 = 243.00cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.185106/54000.0=3.42N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32772/(24090)193、=1.155N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，各支座力如下： 变形计算支座力图均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=7.929kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.929400.04/(1009000.002430000.0)=0.063mm木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m194、) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.139kN.m经过计算得到最大支座 F= 6.013kN经过计算得到最大变形 V= 0.008mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.139106/1.05/8982.0=14.74N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.008mm顶托梁的最大挠度小于25195、0.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.01kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.645=0.871kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.189=0.254kN 非顶部立杆段 N = 6.013+0.871=6.884kN 顶部立杆段 N = 6.013+0.254=6.268kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A 196、= 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.439,l0=3.489m；=3489/16.0=218.77197、7, =0.153 =6268/(0.153423.9)=96.432N/mm2 a=0.5m时，u1=1.159,l0=3.614m；=3614/16.0=226.604, =0.143 =6268/(0.143423.9)=103.642N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=96.432N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.782,l0=3.498m；=3498/16.0=219.329, =0.152 =6884/(0.152423.9)=106.840N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风198、荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0000.127=0.051kN/m2 h 立杆的步距，1.70m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.40m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.0510.9001.7001.700/10=0.017kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=6.013+1.3500.189+0.90.9800.017/0.400=6.305kN 非顶部199、立杆Nw=6.013+1.3500.645+0.90.9800.017/0.400=6.921kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.439,l0=3.489m；=3489/16.0=218.777, =0.153 =6305/(0.153423.9)+17000/4491=100.704N/mm2 a=0.5m时，u1=1.159,l0=3.614m；=3614/16.0=226.604, =0.143 =6305/(0.143423.9)+17000/4491=107.956N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=100.704N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.782,l0=3.498m；=3498/16.0=219.329, =0.152 =6921/(0.152423.9)+17000/4491=111.117N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！