1、工程编号:2022-KC01-057番禺区沙头街禺山大道南侧STJ15-02地块项目建筑场地岩 土 工 程 初 步 勘 察 报 告目 录文字报告1 前 言11.1 工程概况11.2 勘察目的、任务要求11.3 岩土工程勘察等级11.4 勘察方法21.5 勘察工作完成情况21.6 依据的技术标准21.7 勘察工作质量评述32 场地环境与工程地质条件32.1 气象和水文32.2 区域地质构造32.3 地形地貌32.4 不良地质作用及地质灾害32.5 岩土分层及其特征42.5.1 人工填土层（Q4ml）42.5.2 冲积层（Q4al）42.5.3 残积层（Qel）42.5.4花岗片麻岩（Pt）42.2、6 对工程不利的埋藏物的特征53 水文地质条件53.1 地表水状况及其评价53.2 地下水水位及其变化53.3 地下水类型及其埋藏情况53.4 水和土腐蚀性评价63.5 水文地质参数64 岩土参数统计64.1 岩土测试参数统计及参数取值说明64.2 标准贯入试验及其成果统计74.3 室内试验成果统计75 岩土工程分析评价85.1 场地稳定性、适宜性评价85.1.1 不良地质作用和地质灾害的影响85.1.2 工程影响范围内的边坡稳定性分析85.1.3 场地地震效应影响85.1.4 工程建设场地稳定性和适宜性评价95. 特殊性岩土评价95.2.1特殊性岩土对地基基础的影响95.2.2特殊性岩土对桩3、基的影响及其防治措施建议105.2.3特殊性岩土对基坑工程的影响105.3 地基均匀性、稳定性评价105.3.1地基均匀性评价105.3.2地基稳定性评价115.4 地基基础方案分析115.4.1天然地基浅基础方案115.4.2 桩基础方案125.4.3 地基基础方案建议145.5 基坑工程评价145.6岩土设计参数建议155.7危险性较大的分部分项工程说明156结论与建议166.1结论166.2建议及其他16番禺区沙头街禺山大道南侧STJ15-02地块项目建筑场地岩土工程初步勘察报告1 前 言1.1 工程概况受“广州永裕房地产投资有限公司”（以下简称业主）委托，我院承担了“番禺区沙头街禺山大4、道南侧STJ15-02地块项目”的岩土工程勘察工作，勘察阶段为初步勘察。拟建工程位于广州市番禺区沙头街，场地现状为空地，大致呈矩形。场地西面为己有建筑、道路，北面为居民住宅，东面为己有建筑、道路，南面为长堤西路，交通便利。具体位置见图1.1“拟建场地位置图”。 拟建场地位置图 图1.1拟建项目规划用地面积51334.0，总建筑面积152760.0。拟建建筑物详见表1.1，高层建筑设2层地下室。设计0.00相当于绝对标高8.20m，地下室底板标高相当于绝对标高-0.80m。本本工程高层建筑结构为框架剪力墙结构，建筑物安全等级为一级，建筑沉降差按0.002控制，预计沉降均匀，基本平稳，沉降量10m5、m，拟采用桩基础；低层建筑为框架结构，拟采用桩基础。建筑物平面位置与勘探点平面位置详见附图B。 拟建建筑物一览表 表1.1建筑名称层数高度结构形式基底面积建筑面积地上地下m1#楼2#楼3#楼4#楼5#楼6#楼7#楼9#楼9#楼配套设施合计152760.01.2 勘察目的、任务要求本次勘察目的主要是为施工图设计提供必要的工程地质依据，主要任务要求为：(1)、勘察工作布置：本次勘察设计共布置钻孔42个，孔号为ZK01ZK42，其中技术孔（控制性孔、取土标贯孔）18个，鉴别孔（一般性孔、标贯孔）24个，钻孔间距2755m，主要沿建筑物边线布设(受场地原因影响，本次钻探施工完成30个钻孔，尚有12个钻6、孔未能钻探施工)。在场地内选择4个钻孔进行剪切波速测试。钻孔类型、钻孔位置、剖面线示意、建筑物平面、地形图等详见附图B，钻孔的勘探信息详见附表1。(2)、钻孔深度要求：钻孔的深度应进入连续完整（中风化或微风化）岩层35m，遇到特殊情况请通知设计人员研究解决。(3)、取样与测试：技术孔应取土、岩样作常规物理力学试验，所有钻孔应进行标准贯入试验。本次勘察场地每一主要土层的原状土试样或原位测试数据不应少于6组（件）。(4)、初步查明建筑范围内岩土的类型、深度、分布、工程特性和变化规律，分析和评价地基的稳定性、均匀性和承载力。(5)、初步查明有无可液化土层，并对液化可能性作出评价；判明地基土类型和建筑7、场地类别，提供抗震设计的有关参数。(6)、初步查明不良地质作用的类型、成因、分布范围、发展趋势，可液化土层和特殊性岩土的分布及其对桩基的危害程度，并提出防治措施的建议。(7)、初步查明埋藏的河道、沟滨、墓穴、防空洞、孤石等对基础不利的埋藏物。(8)、初步查明地下水埋藏条件，提供地下水水位及其变化幅度。(9)、初步查明水文地质条件，评价地下水对基础设计和施工的影响，判定水质和土对建筑材料的腐蚀性。(10)、根据建筑物和场地地质情况，对可供采用的地基基础设计方案进行论证分析，提出经济合理的基础设计方案建议。(11)、若场地地质情况适宜采用桩基础，勘察成果资料应分析成桩的可能性、提供桩基设计所需的岩8、土技术参数，并提出桩型、桩长、桩径以及桩基施工方案的建议。(12)、对基坑工程，提供基坑支护所需的岩土参数，提供场地抗浮设防水位。(13)、除特别说明外，均参照岩土工程勘察规范（GB50021-2001，2009年版）规定的详细勘察阶段的有关技术要求执行。1.3 岩土工程勘察等级根据国家标准岩土工程勘察规范（GB 50021-2001，2009年版）第3.1条及高层建筑岩土工程勘察标准 （JGJ/T72-2017）第3.0.2条：由于本工程建筑228层，破坏后果很严重，工程重要性等级为一级（重要工程）；本场地复杂程度等级为二级场地（中等复杂场地），地基复杂程度等级为二级地基（中等复杂地基）。综9、上，岩土工程勘察等级划分为甲级。 1.4 勘察方法（1）勘察点位测放根据设计提供的钻孔平面布置图、控制点及各钻孔坐标，采用全站仪把各钻孔点位测放至现场实地，并测定孔口高程。钻孔测放依据的控制点坐标及高程分别是：K2: X: 207419.529，Y: 45510.787，H:7.64；K3: X: 207371.874，Y: 45398.415，H:8.19。坐标采用广州2000坐标系，高程采用广州高程。 主 要 机 械 设 备 表 表1.2 序 号设 备 名 称型号、规格数 量用 途1工程钻机及其配套设备XY-1型3台钻探取芯2标准贯入试验设备锤重63.5kg3套标准贯入试验3取土器薄壁或回10、转3套采取原状土样4全站仪中海达V81台测放钻孔及量测标高（2）野外钻探及原位测试工作本次勘察现场采用钻探取芯、标准贯入试验、取样试验、简易水文观测、波速测试等勘察方法。钻探过程中，钻孔的开孔口径、终孔口径、岩芯采取率、标贯间距等符合勘察要求，岩芯依回次顺序排列整齐，贴放回次标签及取样位置等，技术人员进行现场编录及拍照等；土样采取采用回转取土器采取土样，在软土中采用薄壁取土器，取样方法采用静压压入法或回转法，原状土样等级为I级。其它各工序均按照相关规范要求执行。勘察主要机械设备见表1.2。（3）室内试验工作室内试验工作的内容：土常规试验、岩石抗压强度试验、水质简项分析试验、土的腐蚀性测试。试验11、工作委托广东省工程勘察院完成。（4）室内资料整理工作汇集野外钻探原始记录及地质编录、标准贯入试验资料、钻孔测量资料、室内岩土样、水样等试验资料，进行整理、检查、分析、统计后进行岩土工程勘察报告的编制。室内资料的整理采用专业勘察软件CAD（理正8.5）及各项测试工作的专门软件对所有图件和各项岩土数据进行处理。1.5 勘察工作完成情况本次勘察自2022年8月4日至2022年8月18日进行野外钻探作业，进场施工设备3台XY-1型钻机，共完成钻孔30个。完成各项勘察工作量详见表1.3及附表1“勘探点一览表”。 完成勘察工作量统计表 表1.3序号工作名称单位完成工作量工作目的1勘探钻孔m1458.10揭12、露地基土(岩)层分布状态2标准贯入试验次190测定粘性土、砂土、风化岩的工程性能3采取原状土样个49室内测定地基土工程物理力学性能4采取岩样组9测定岩石单轴抗压强度5采取地下水样件2测定地下水腐蚀性能6采取土腐蚀性样件2测定地下水位以上土的腐蚀性能7钻孔波速测试个4进行区内地震评价8钻孔高程及坐标测量点30测定钻孔位置并测定孔口高程9测量钻孔地下水位孔3010岩心数码照片孔301.6 依据的技术标准本工程勘察主要执行如下技术标准：(1)岩土工程勘察规范(GB50021-2001，2009年版）；(2)高层建筑岩土工程勘察标准 (JGJ/T 72-2017)；(3)建筑地基基础设计规范(GB5013、007-2011)、(DBJ 15-31-2016)；(4) 建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012）、(DBJ/T 15-20-2016)； (5) 建筑地基处理技术规范（JGJ 79-2012）、(DBJ 15-38-2019)；(6)建筑桩基技术规范(JGJ94-2008)；(7)建筑抗震设计规范(GB50011-2010，2016年版）；(8) 建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）；(9) 中国地震动参数区划图（GB18306-2015）；(10)软土地区岩土工程勘察规程（JGJ 83-2011）；(11)建筑工程地质勘探与取样技术规程（JGJ/T87-201914、）； (12)工程建设标准强制性条文房屋建筑部分（2019年版）； (13)静压预制混凝土桩基础技术规程（DBJ/T 15-94-2013）；(14)锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程（DBJ/T 15-22-2021）；(15)土土试验方法标准(GB/T50123-2019) ；(16) 建筑工程抗浮技术标准（JGJ 476-2019）； (17)房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2020年版）。1.7 勘察工作质量评述我院收到委托单位勘察任务后，立即组织本项目的勘察技术管理人员，充分收集及分析跟本场地勘察相关的工程资料及场地范围的地质图等资料。安排相关人员对现场进行踏勘，依据15、勘察目的、任务要求及相关技术标准，编制了勘察方案，成立了勘察项目组。现场勘察工作期间，对相关技术管理人员及施工作业人员进行了技术交底、安全交底，业主也对现场勘探施工、勘察质量进行全方位监察，促进了本次勘察工作的顺利进行。本次勘察工作严格按照我院编制的岩土工程勘察方案进行，钻孔采取率、标准贯入试验、取样、土工试验等符合技术要求及有关规范标准的规定，勘察报告内容也符合相关规范标准要求。勘察工作质量合格，可作为施工图初步设计的依据。2 场地环境与工程地质条件2.1 气象和水文广州市番禺区地处亚热带季风性气候。全年降水丰沛，雨季明显，日照充足。夏季炎热，冬季比较温暖。在季风环流控制下，每年9月至翌年316、月受大陆冷高压影响，吹偏北风，天气干燥，降水较少；每年4月至8月受海洋气流的影响，吹偏南风，天气炎热，降水量大。地区降水量大于蒸发量，大气降水是地下水的主要补给来源，每年49月份是地下水补给期，10月次年3月为地下水消耗期和排泄期。地层条件是地下水赋存的条件和基础。区内可能的灾害性气象水文为：台风、暴雨洪涝、雷电、冰雹。2.2 区域地质构造广州市位于华南褶皱系（一级单元），粤北、粤东北拗陷带（二级单元），粤中拗陷（三级单元）的中部，为晚古生代至中三迭世的拗陷。广州市以广从断裂和瘦狗岭断裂为界线分为三个构造区，即广从断裂以东、瘦狗岭断裂以北构造区，广从断裂以西构造区，瘦狗岭断裂以南的构造区。本次17、勘察场地位于瘦狗岭断裂以南的构造区。根据区域资料分析，拟建场地位于瘦狗岭断裂以南的构造区，场地内无深大断裂或活动性断裂、破碎带等不良地质构造，场地地表未发现明显的地质构造现象，场地基底稳定。2.3 地形地貌拟建项目位于广州市番禺区沙头街北海村，堤路(长堤西路)北侧，交通便利。本场地地势开阔，用地现状为空地，地表钻孔孔口标高在6.5211.22m之间，北侧高南侧低，最大高差约4.50m。场地地貌类型属于冲积平原与残丘交接地带。2.4 不良地质作用及地质灾害根据地表踏勘及钻探揭露，本次勘察范围内未发现滑坡、危岩和崩塌、泥石流、采空区、地面沉降、活动断裂等不良地质作用及地质灾害。2.5 岩土分层及其18、特征根据野外钻探揭露情况，本场地自上而下分别为人工填土层（Q4ml）、冲积层（Q4al）、残积层（Qel）及花岗片麻岩（Pt）。报告中岩土层编号仅代表物理力学性质相同或相近的层位，并不代表地质成因顺序或变化。现将各土层自上而下分述如下：2.5.1 人工填土层（Q4ml）层，素填土：浅灰、灰褐色，松散，稍湿，主要由人工堆填的碎石等硬质物组成，夹少量粘性土，场地区域可见砼板。堆填时间约15年。该层场地内所有钻孔有揭露，揭露厚度1.906.90m，平均厚度为3.72m；层顶标高6.5211.22m，平均标高为8.55m，该层位于地表。根据现场岩芯观察结合填土层的性状，建议本层土承载力特征值fak =19、60kPa。2.5.2 冲积层（Q4al）该层为冲积形成，可分为2个亚层，层序号分别为、。层，粉质粘土：灰黑色、黄红等色，可塑，主要由黏粒、粉粒组成，韧性中等，稍有光泽，干强度中等，无摇振反应，土质不均匀，局部孔段夹少量淤泥质土薄层。该层场地内15个钻孔(ZK01ZK05和ZK10ZK15和ZK18、ZK25、ZK40、ZK42)有揭露，层厚1.207.90m，平均厚度为4.73m；层顶标高3.736.02m，平均标高为5.08m；层顶埋深1.906.90m，平均埋深为3.94m。本层取土样12组；进行标贯试验16次，其实测击数N=3.011.0击，平均5.4击；校正击数N=2.88.8击，平20、均4.6击。根据现场标贯试验及土工试验，结合地区经验，建议本层土承载力特征值fak =120kPa。层，中砂：灰白、浅黄等色，稍密，饱和，颗粒主要矿物成分多为石英，粒径不均匀，含较多粘粒；局部孔段含较多圆砾。该层场地内15个钻孔(ZK01ZK05和ZK10ZK20)钻孔有揭露，层厚1.206.10m，平均厚度为3.07m；层顶标高-1.955.9m，平均标高为1.14m；层顶埋深3.4012.60m，平均埋深为8.49m。本层取砂土样6组；进行标贯试验12次，其实测击数N=9.012.0击，平均10.3击；校正击数N=7.69.7击，平均8.5击。根据现场标贯试验，结合地区经验，建议本层土承载21、力特征值fak =160kPa。2.5.3 残积层（Qel）花岗岩残积土、全风化花岗岩、强风化花岗岩的分层标准，根据广东省标准建筑地基基础设计规范 (DBJ 15-31-2016)第4.2.4条的相应规定执行，采用实测标贯击数N划分，即：N70为强风化、70N40为全风化；N40为残积土。层，砂质粘性土：黄红等色，可塑，为花岗片麻岩风化残积土，约含15%石英质砂，岩芯遇水易软化。该层场地内大部分钻孔有揭露，厚度1.0012.80m，平均厚度为6.25m；层顶标高-5.385.81m，平均标高为2.07m；层顶埋深2.6012.80m，平均埋深6.03m。本层取土样7组；进行标贯试验25次，其实22、测击数N=11.018.0击，平均15.9击；校正击数N=9.915.8击，平均13.1击。根据现场标贯试验及土工试验，结合地区经验，建议本层土承载力特征值fak =180kPa。层，砂质粘性土：黄褐等色，硬塑，为花岗岩风化残积土，含约20%石英质砂，岩芯遇水易软化。该层场地内所有钻孔有揭露，厚度2.5016.50m，平均厚度为8.97m；层顶标高-8.421.12m，平均标高为-3.93m；层顶埋深5.8015.70m，平均埋深12.51m。本层取土样10组；进行标贯试验43次，其实测击数N=21.035.0击，平均29.4击；校正击数N=15.325.7击，平均21.3击。根据现场标贯试验23、及土工试验，结合地区经验，建议本层土承载力特征值fak =260kPa。2.5.4 花岗片麻岩（Pt）场地基岩为花岗片麻岩，风化规律明显，自上而下风化程度减弱，在钻探深度内按风化程度不同可分为全风化和强风化、中风化共3个风化带。层，全风化花岗片麻岩：黄褐等色，岩石矿物风化剧烈，原岩结构基本破坏，岩芯呈坚硬土状，岩芯遇水易软化。全风化花岗片麻岩为极软岩，极破碎，岩体基本质量等级划分为V级。该层场地内所有钻孔有揭露，厚度3.5021.50m，平均厚度为11.40m；层顶标高-19.73-3.48m，平均标高为-12.90m；层顶埋深10.4030.40m，平均埋深为21.48m。本层取土样9组；进24、行标贯试验50次，其实测击数N=40.067.0击，平均51.3击；校正击数N=28.046.9击，平均36.0击。根据现场标贯试验及土工试验，结合地区经验，建议本层土承载力特征值fak =300kPa。层，强风化花岗片麻岩：黄褐、灰黄色，原岩结构大部分破坏，矿物成分显著变化，岩芯呈半岩半土状或密实砂土、碎块状，岩芯遇水易崩解。强风化岩为极软岩，极破碎，岩体基本质量等级划分为V级。该层场地内所有钻孔有揭露，大部分未揭穿，厚度2.4052.40m，平均厚度为15.50m；层顶标高-33.354.34m，平均标高为-23.34m；层顶埋深3.4040.10m，平均埋深为31.89m。本层采取岩石试25、样2组，进行标贯试验44次，其实测击数N=71.097.0击，平均79.0击；校正击数N=49.767.9击，平均55.4击。根据现场标贯试验，结合地区经验，建议本层土承载力特征值fa=550kPa。层，中风化花岗片麻岩：青灰等色，中粗粒结构，片麻状构造，岩石风化裂隙发育，裂隙面多被铁锰质渲染，岩芯呈碎块状、块状，少量呈短柱状，锤击易碎，RQD=510%。属较软岩，岩体较破碎，岩体基本质量等级划分为IV级。该层场地内9个钻孔(ZK02、ZK03、ZK07、ZK13、ZK18、ZK35和ZK40ZK42)有揭露，未揭穿，厚度2.805.20m，平均厚度为4.03m；层顶标高-38.48-25.926、9m，平均标高为-32.86m；层顶埋深33.1048.80m，平均埋深为41.47m。本层采取岩石试样7组，根据地区经验结合抗压强度试验报告，建议该层承载力特征值fa=4000kPa，饱和湿度下单轴抗压强度值为frk=20.0MPa。2.6 对工程不利的埋藏物的特征本次勘察钻探过程中未揭露不利于工程的埋藏物，如：孤石、洞穴、古墓、防空洞等。本场地主要不利埋藏物为孤石。本次勘察未揭露到孤石，表明场地内有孤石分布的可能性较小，但由于受本次钻孔数量局限，不排除在后期施工过程中遇到孤石的可能性。若遇到孤石分布对工程建设影响较大时，建议进行施工勘察。孤石在本工程中的危害：对于天然地基，当基础同孤石直接27、接触时，由于地基土力学性质不均匀，容易引起差异沉降，导致建筑物倾斜、开裂等现象；对于桩基础易引起沉桩困难、断桩、难以成孔等问题，严重影响桩基质量，孤石位置对于预制桩基本难以沉桩或有效桩长不够，对于灌注桩应优先选用穿透力较强的冲孔桩等有效工艺。3 水文地质条件3.1 地表水状况及其评价勘察场地南侧为市桥水道，距离约50米。根据钻孔资料:场地上部填土和层中砂，对地下水起渗透补给作用可能性较大。3.2 地下水水位及其变化本次勘察期间为丰水期，测得初见水位埋深为1.424.90m，标高在5.696.32m之间；测得稳定水位埋深为1.304.75m，标高在5.816.47m之间；基岩裂隙水主要位于深部基28、岩中，本次勘察未对基岩承压水位进行量测。由于本次勘察野外作业时间短，加之受到雨季降水的影响，测得的地下水稳定水位与长期地下水位可能存在一定差别。根据对周边场地地下水位的调查及走访，结合地区经验，本场地地下水的水位变化幅度约1. 02.0m。地下水水位具体见附表01：“勘探点一览表”。 3.3 地下水类型及其埋藏情况勘察期间，场地内各钻孔均见地下水。本场地主要地下水类型为第四系上层滞水、孔隙水与基岩裂隙水三类。 上层滞水主要赋存在填土层中，主要受大气降水影响，含水量不大，其补给来源主要为大气降水及地表水下渗补给，填土层中上层滞水水位主要受季节及大气降水影响。 孔隙水主要赋存在中砂中，为承压水，由29、于含泥量较多且不均匀，地下水联通性较差，地下水主要受大气降水下渗及外围含水层横向补给为主，故含水量一般，水量不稳定。 深部基岩裂隙水受岩层破碎程度影响，由于裂隙与第四系有一定联系，故基岩裂隙水主要从第四系含水层及附近含水层补给，因此基岩裂隙水含水量可能比较丰富。3.4 水和土腐蚀性评价3.4.1场地环境类型本场地位于潮湿的亚热带气候湿润区，场地地基土没有强透水层。根据岩土工程勘察规范(GB 500212001，2009年版)第12.2.2条、第12.2.4条及附录G，场地环境类型为II类，地下水类型为A类（强透水层中的地下水），所取土试样为B类（可塑状粘性土）。3.4.2 地下水及土的腐蚀性评30、价根据岩土工程勘察规范(GB 500212001，2009年版)第12.2.1条“按环境类型水和土对混凝土结构的腐蚀性评价”、第12.2.2条“按地层渗透性水和土对混凝土结构的腐蚀性评价”、第12.2.4条“水和土对钢筋混凝土结构中钢筋的腐蚀性评价”，地下水的腐蚀性评价详见表3.1，土的腐蚀性评价详见表3.2： 地下水腐蚀性评价表 表3.1腐蚀等级地下水对混凝土结构的腐蚀性评价地下水对砼结构中的钢筋按环境类型（II）按地层渗透性A类强透水层中的地下水长期浸水干湿交替腐蚀介质 SO42-(mg/L)Mg2+(mg/L)总矿化度(mg/L)pH值侵蚀性CO2(mg/L)HCO3-(mmol/L)C31、l-(mg/L)Cl-(mg/L)ZK03116.407.72313.547.680.002.5011.5311.53ZK2875.9111.10294.187.560.003.0119.9119.91地下水腐蚀性评价微弱微微微微微微根据上表，本场地的水腐蚀性综合评价为：对混凝土结构具弱腐蚀性；对混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。 土的腐蚀性评价表 表3.2 腐蚀等级土对混凝土结构的腐蚀性评价土对砼结构中的钢筋按环境类型（II）按地层渗透性B类弱透水层AB腐蚀介质 SO42-(mg/kg)Mg2+(mg/kg)pH值Cl-(mg/kg)Cl-(mg/kg)ZK10292.959.607.88/1932、.17ZK42860.617.207.60/12.07土的腐蚀性评价弱微微/微根据上表，本场地的土腐蚀性综合评价为：对混凝土结构具弱腐蚀性；对混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。水、土对建筑材料腐蚀的防护，应符合现行国家标准工业建筑防腐蚀设计标准（GB /T50046-2018）的规定。3.5 水文地质参数岩土层渗透系数（K）值的大小，对于土层取决于土的成因、颗粒大小、颗粒级配及土的密实度；对于基岩不仅取决于成因，而且与风化程度、裂隙发育大小、裂隙的连通性等有关。因此，根据本次勘察的现场岩芯观察，结合现场钻探揭露情况及地区经验，建议各土层的渗透系数建议值见表3.3。水文地质特征及33、渗透系数建议值表 表3.3层号土层名称简要水文地质特征建议渗透系数（m/d）素填土孔隙度大，透水性较强，接受大气降水直接补给。0.50粉质粘土分布于广泛，含粉粘粒稍少，受大气降水和侧向补给，透水性弱。0.05中砂分布广泛，颗粒不均匀，级配差，受大气降水和侧向补给，透水性强。10.00砂质粘性土分布广泛，含粉粘粒稍多，受大气降水和侧向补给，透水性弱。0.04地下水是影响工程建设安全稳定性最活跃的因素之一，许多地基基础工程事故都与地下水存在着直接或者间接关系。地下水对工程的影响一般具有下列特点：周期性、多变性、长期性、瞬时作用或缓慢作用、地下水对工程不利作用的复杂性等。因此，设计施工应重视地下水的34、不利影响，工程需要时应做好地下水监测工作和采取有效防护治理措施。4 岩土参数统计4.1 岩土测试参数统计及参数取值说明根据房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定(2020年版)第4.4.3条，岩土的物理力学性质指标应按岩土单元分层统计，应提供岩土参数的统计个数，平均值、最小值、最大值、标准差、变异系数等。根据岩土工程勘察规范(GB 50021-2001，2009年版) 第14.2节，岩土参数统计的平均值、标准差、变异系数和标准值的计算公式参照规范中规定，统计修正系数计算公式中的正负号应按不利组合考虑, 采用正负三倍标准差法舍弃带有粗差的数据。岩土测试参数统计求得平均值和标准值后，根据岩35、土工程勘察规范(GB 50021-2001，2009年版) 第14.2.5条,一般情况下应选用指标的平均值，承载能力极限状态计算需要的岩土参数指标应选用指标的标准值。当指标的统计数量少于6个时，可根据指标的范围值，结合地区经验，给出经验值。对于难以采用原状土样或原位测试影响因素大，试验或测试数据明显不符合实际情况时，岩土测试参数建议值的取值可结合勘察成果、当地工程经验及工程类比法等综合确定。4.2 标准贯入试验及其成果统计（1）试验仪器：试验采用北京探矿机械厂生产的标准贯入器。（2）标准贯入试验孔采用回转钻进，并保持孔内水位略高于地下水位。当孔壁不稳定时，可用泥浆护壁，钻至试验标高以上15cm36、处，清除孔底残土后再进行试验； （3）采用自动脱钩的自由落锤锤击法，并减小导向杆与锤间的摩阻力，避免锤击时的偏心和侧向晃动，保持贯入器、探杆、导向杆连结后的竖向度，锤击速率应小于30击/min； （4）贯入器打入土中15cm后，开始记录每打入10cm的锤击数，累计打入30cm的锤击数为标准贯入试验锤击数N。当锤击数已达50击，而贯入深度未达30cm时，可记录50击的实际贯入深度，按下式换算成相当于30cm的标准贯入试验锤击数N，并终止试验。 式中 DS50击时的贯入度（cm）。（5）资料整理：用标准贯入试验修正击数查省标建筑地基基础设计规范（DBJ15-3-2016）中的相应条款得到承载力特征37、值的经验值fak和计算残积土变形模量。（6）标准贯入试验成果统计：场地各岩土层标准贯入试验击数汇总统计情况具体见附表3“标准贯入试验分层统计表”。4.3 室内试验成果统计4.3.1土工试验本次勘察按规范要求采取土试样，试验所得的物理力学性质指标及粒度分析具体见“土工试验报告”，其分层汇总统计结果见附表4“土工试验分层统计表”。4.3.2岩石抗压强度试验本次勘察按规范要求采取岩样，试验成果具体见“岩石抗压强度试验报告”，其分层汇总统计结果见附表5“岩石抗压强度分层统计表”和表4.1。 岩石饱和单轴抗压强度分层汇总表 表4.1 岩层代号岩 性统计数（个）范围值（MPa）平均值（MPa）标准差变异系38、数标准值（MPa）建议值（MPa）强风化花岗岩26.024.745.38/5.0中风化花岗岩720.334.028.55.6200.19724.320.05 岩土工程分析评价5.1 场地稳定性、适宜性评价5.1.1 不良地质作用和地质灾害的影响根据地表踏勘及钻探揭露，本次勘察范围内未发现滑坡、危岩和崩塌、泥石流、采空区、地面沉降、活动断裂等不良地质作用及地质灾害。5.1.2 工程影响范围内的边坡稳定性分析 拟建工程场地影响范围内，没有发现陡斜边坡或潜在不稳定边坡存在。5.1.3 场地地震效应影响1、抗震设防类别根据建筑工程抗震设防分类标准（GB50223-2008）6.0.11条及6.0.1239、条之规定，拟建建筑为228层的住宅楼、配套设施，确定本工程建筑抗震设防类别划分为标准设防类（丙类），应按本地区抗震设防烈度确定其抗震措施和地震作用。2、抗震地段划分根据本场地揭露岩土性质和地形地貌特征，场地内软土(素填土)分布广泛，分布不均匀，按国家标准建筑抗震设计规范(GB 50011-2010，2016年版）第4.1.1条规定，场地划分为对建筑抗震不利地段。3、场地土类型及场地类别 根据广州安震科技有限公司，2022年8月提供的番禺区沙头街禺山大道南侧STJ15-02地块项目工程场地土层地震剪切波速测试报告，结论为：整个场地土类型为中软土，建筑场地类别均为II类(详见附件1:番禺区沙头街禺40、山大道南侧STJ15-02地块项目工程场地土层地震剪切波速测试报告)。4、地震烈度及地震动参数根据中国地震动参数区划图（GB18306-2015），由于场地类别为II类，场地地震动峰值加速度为0.10g 、场地基本地震动加速度反应谱特征周期为0.35s，对应地震烈度为度；根据建筑抗震设计规范(GB 50011-2010，2016年版），本场地抗震设防烈度为7度，设计基本地震加速度为0.10g ，设计特征周期查表5.1.4-2为0.35s。在多遇地震影响下水平地震影响系数最大值（max）为0.08，设计地震分组为第一组。上述依据二本不同规范给出了地震动参数，设计时应与结构抗震设计所依据的规范相协41、调，对上述两本规范结果取其中一种进行设计。5、地震液化判别 本场地存在饱和的中砂，根据砂土层的地质年代、上覆非液化土层厚度和地下水位深度进行初步判别，经初判认为需要进一步进行液化判别。根据建筑抗震设计规范(GB 50011-2010，2016年版）4.3节中相关判别计算公式，采用标准贯入试验判别法，共进行9个钻孔的液化判别，判别结果为:1个钻孔为中等液化；7个钻孔液化等级为轻微液化。根据标准贯入试验液化判别及液化指数计算成果表，建议土层液化折减系数取1/3。详见附表6“标准贯入试验液化判别及液化指数计算成果表”。液化土对桩基的影响及其防治措施建议：可液化砂土对灌注桩和预制桩的桩侧摩阻力均会产生42、不良影响，对比非液化砂土，可液化砂土的桩侧摩阻力会进行一定的折减或不考虑液化土层的桩侧摩阻力，具体折减系数参照建筑抗震设计规范(GB 50011-2010)中表4.4.3规定，并进行抗震承载力验算。其防治措施应按照建筑抗震设计规范(GB50011-2010，2016年版）4.3节相关要求进行，应选用有效合理的抗液化措施，必要时对基础和上部结构进行有效处理。6、软土震陷可能性 本场地不存在饱和软土，可不考虑震陷影响。7、其他方面地震稳定性评价 本次勘察场地内未发现有全新活动断裂及发震断裂，地震作用下也不存在影响拟建工程的滑坡和崩塌灾害。5.1.4 工程建设场地稳定性和适宜性评价 拟建场地覆盖层岩43、土种类较多，局部分布不均匀，广泛分布软弱土（素填土、淤泥和淤泥质土）。地形起伏不大，地下水对工程建设影响较小。场地内未发现全新活动断裂及发震断裂，属抗震不利地段，不良地质作用和地质灾害影响小。综合上述， 拟建场地稳定性为基本稳定。拟建场地平整较简单，地基条件和施工条件一般，因工程建设诱发的地质灾害机率不大。针对本场地存在的浅部软弱土，应进行有效地基处理，或采用桩基础等工程措施，可进行本工程建设。综合评判， 拟建场地适宜性为基本适宜。5. 特殊性岩土评价5.2.1特殊性岩土对地基基础的影响人工填土层：广泛分布于地表，厚度范围为1.906.90m，平均3.72m。堆积时间较长，成分不均匀，含碎石、44、砼块等，未经压实也未完成自重固结，土体中孔隙空洞多，土质松散，遇水易湿陷，稳定性较差，渗透性较强。地基基础开挖时容易塌落，承载力低，压缩沉降较难控制，未经处理一般不能作为基础持力层，设计施工中应考虑其不利影响。残积土及风化岩：场地内分布广泛，基岩为花岗岩，其残积土及风化岩遇水易软化、崩解，从而引起力学强度大大降低，地基基础施工时要及时封底。其位于基础开挖深度以下，对基础开挖影响较小。5.2.2特殊性岩土对桩基的影响人工填土：桩基成桩后若填土的沉降大于基桩的沉降则会对基桩产生负摩阻力，在进行桩基础设计时应考虑桩侧负摩阻力对桩基承载力及沉降的影响。填土中含有建筑垃圾（碎石、砼块等），对预制桩施工可45、能产生沉桩困难，对灌注桩成孔施工可能产生孔壁坍塌。残积土与风化岩：残积土及风化岩或多或少具有遇水软化特性。对于灌注桩应及时浇灌混凝土，防止长时间被水浸泡，降低桩侧摩阻力。根据广东省标准建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2016）第10.2.3节规定，花岗岩地层中的泥浆护壁钻（冲、旋挖）孔灌注桩侧摩阻力应按软塑粘性土取值。防治措施建议：负摩阻力：可在桩身预计会出现负摩阻力的位置采取使得桩土隔离的特殊措施，常见的方法有在中性点以上部分桩段罩上套管，或在桩身表面涂刷沥青类材料。对于填土中的硬质物在桩基础施工时可选择进行挖除或者引孔等措施。挤土效应:采用螺旋钻在桩位处先预钻取土，然后再压桩。合46、理安排打压桩顺序和施工工艺，如采用跳打、复压等。在施工现场与周边道路及建筑物之间挖个沟槽。桩端持力层软化：应尽量避免采用强风化花岗片麻岩作为灌注桩的桩端持力层，必须采用时应在成桩后及时浇灌混凝土，必要时采用后注浆加固土体。对于预制桩应对桩底进行密封，防治桩底持力层被软化。5.2.3特殊性岩土对基坑工程的影响基坑开挖影响范围内的特殊性岩土主要是人工填土，由于人工填土层自稳性能较差，天然状态下基本不适合放坡开挖，故需要采用适合有效的支护措施。5.3 地基均匀性、稳定性评价5.3.1地基均匀性评价本次勘察根据钻孔揭露，场地内主要岩土大层为层填土、层冲积层、层残积层、层基岩层。其中：(1)人工填土（层47、序号1）：所有钻孔有揭露，土质均匀性差，力学性质普遍差，不能作为拟建建筑物基础持力层。在基坑开挖深度范围内。(2) 粉质粘土（层序号2-2）：所有钻孔有揭露，力学性质较好，一般不作为荷载拟建建筑物基础持力层。部分在基坑开挖深度范围内，为基坑底板主要地层。 (3) 中砂（层序号2-3）：所有钻孔有揭露，分布较稳定，为轻微液化，一般不宜作为建筑物基础持力层。部分在基坑开挖深度范围内。 (4)残积砂质粘性土（层序号3-1和3-2）：所有钻孔有揭露，力学性质较好，埋深较浅处，可作为荷载较小的建筑物基础持力层。(5)全、强风化花岗片麻岩（层序号4-1、4-2）：呈坚硬土状、半岩半土状及碎石状，力学性质较48、好，可作为预制桩基础持力层。(6)中风化花岗片麻岩（层序号4-3）：力学性质好，承载力高，为钻（冲、旋挖）孔桩基础良好持力层。整个场地地基土，在平面分布上部分地层分布连续性差，个别地层仅在局部有分布，同一埋深平面上承载力、压缩模量等力学指标往往有差异；在竖向分布中主要地层分布厚度也不均一，地层底面具一定坡度，次要地层更是多数钻孔缺失，竖向中各土层之间压缩性等变形指标差异明显，同一土性一般也表现为随着埋深加大，力学性质也趋于增强。综上所述，本场地的地基土均匀性一般。对浅基础可能会产生差异沉降或过量沉降，对桩基础会将各处的桩基摩阻力或承载力相差较大，导致桩长或桩底标高相差较大。5.3.2地基稳定性49、评价（1）浅基础稳定性评价：本工程(多幢高层住宅楼)设2层地下室，基坑底板主要地层为层粉质粘土其厚度较大，物理力学性质极差，承载力低，达不到上部建筑对地基承载力要求。因此，地基稳定性差，不适宜采用天然地基浅基础。（2）桩基础稳定性评价：场地内分布较厚的填土，在堆载或其他工程活动时，可能产对桩基产生负摩阻力进而引起对桩基的下拉荷载，降低了桩基的实际承载能力，增大了桩基的受力，严重时可使桩基过大失稳下沉。对于预制桩，应选择地基深处稳定的全、强风化岩为桩端持力层，为了确保桩基承载力满足设计要求，桩基施工时应严格按规范规定的收锤标准或终压标准进行施工，由于可能存在地下水对持力层的软化作用必要时需进行复50、打或复压基桩。由于软土层厚度较大，预制桩施工时还需考虑挤土效应对周围基桩可能产生的桩体位移、桩身上浮，甚至桩头被拉断，必要时采取合理防护措施。对于灌注桩，建议以中、微风化岩为桩端持力层，为了确保桩基础稳定性及承载力满足要求，在基岩面倾斜起伏变化大或凹凸不平区域为防止基桩滑移，桩端应嵌入稳定完整基岩一定深度；在桩端以下3倍桩径且不小于5m范围内应无软弱夹层、断裂破碎带和洞穴分布，且桩底应力扩散范围内无临空面。5.4 地基基础方案分析5.4.1天然地基浅基础方案拟建高层住宅楼9栋(？层，高度为？m)，设2层地下室。工程设计0.00 = 8.20m，地下室底板标高=-0.80m。本场地浅部地基土有：51、填土及粉质粘土、中砂，其中填土在基坑基槽开挖基本铲除。基坑底板主要土层可塑状粉质粘土，对于高层建筑，由于荷载较大，重心高，对建筑变形要求较高，天然地基不能满足设计要求，建议采用桩基础。5.4.2 桩基础方案1、桩型选择及桩基设计适合本工程的可能桩型主要有两种：预应力混凝土管桩及钻（冲、旋挖）孔灌注桩。预应力混凝土管桩：根据沉桩方式可采用锤击桩或静压桩，为端承摩擦桩，主要以层全风化花岗片麻岩、层强风化花岗片麻岩作为桩端持力层，桩端宜进入持力层一定深度，以保证桩基础稳定性，桩径建议取500600mm，桩长预计约2035m。具体桩长应根据建筑荷载的大小、设计要求、收锤标准或终压标准等综合确定。按广东52、省标准建筑地基基础设计规范(DBJ 15-31-2016)单桩竖向承载力特征值Ra可按下式估算： RaqpaApuqsiali式中：qpa、qsia桩端端阻力、桩侧摩阻力特征值。 Ap桩底端横截面面积（m2） u桩身周边长度（m） li第i层土的厚度（m）。管桩的侧摩阻力特征值应根据土（岩）层的埋深h，乘以下表修正系数： 修正系数表 表5.3土（岩）层埋深h（m）5102030修正系数值0.81.01.11.2钻（冲）孔灌注桩：成桩方式可采用钻（冲）孔桩或旋挖桩，宜选择层中风化花岗岩为桩端持力层。桩径建议8001200mm，桩长预计约42m，桩基嵌岩深度不宜小于50cm。此桩径及桩长为粗略建议53、值，具体桩长应根据持力层岩面埋深、岩面起伏情况及设计嵌入持力层深度等综合确定。为确保桩端以下3-5倍桩径深度范围为完整稳定岩层，需要查明桩端持力层岩面起伏变化情况、孤石分布情况、有无软弱夹层等，必要时进行超前钻探。按广东省标准建筑地基基础设计规范(DBJ 15-31-2016)单桩竖向承载力特征值可按下式计算： Ra=Rsa+Rra+Rpa Rsa = uqsialiRra =upC2 frs hr Rpa =C1 frp Ap式中：Rsa桩侧土总摩阻力特征值；Rra桩侧岩总摩阻力特征值；Rpa持力岩层总端阻力特征值；up桩嵌岩段截面周长；hr嵌岩深度，当岩面倾斜时以低点起计； Ap桩截面面积54、，对扩底桩取扩大头直径计算桩截面面积； frs、frp 分别为桩侧岩层和桩端岩层的岩样天然单轴抗压强度； C1、C2系数，根据持力层基岩完整程度及沉渣厚度确定。当设计需要按高层建筑岩土工程勘察标准（JGJ/T 72-2017）及建筑桩基技术规范（JGJ 94-2008）计算单桩极限承载力时，可依据相应规范中的计算公式及其参数规定进行计算。 2、桩基设计所需的岩土参数上述桩基设计所需的岩土参数，详见表6“岩土参数建议值表”供设计人员采用，使用时需注意岩土体的非均匀性、随时间延续的增减效应以及施工因素等影响。3、成（沉）桩可行性分析及对周边环境的影响评价拟建场地开阔，地势平坦，场地邻近道路交通方便55、，有大型施工机械进场施工的场地条件，勘察期间未发现明显阻碍桩基施工的场地不利条件。（1）、人工挖孔桩：场地地下水位埋深浅，且第四系软土层广泛分布，因此不宜使用人工挖孔桩。（2）、预应力混凝土管桩：采用预应力混凝土管桩具有桩基施工速度快、对环境污染小、质量及工期较易控制等优点，缺点是单桩承载力不很高、沉桩挤土效应易造成桩身接头拉断、桩体位移、桩身上浮、土体隆起或水平位移等，同时也易破坏邻近的建筑物、管线和道路等设施。建议安排合理的沉桩施工顺序，并采取减小孔压和减轻挤土效应的措施，比如施打应力释放孔、预引孔沉桩、控制沉桩速率等。采用预应力混凝土管桩应注意以下事项：1）桩基工程正式施工前，应进行试桩56、，以核实施工条件，核实相应的桩端标高，核实单桩承载力。桩基施工应符合广东省标准锤击式预应力混凝土管桩基础技术规程(DBJ/T 15-22-2021)和静压预制混凝土桩基础技术规程(DBJ/T 15-94-2013)规定。2）桩基设计应考虑残积土及花岗片麻岩风化层遇水易软化、崩解的特性，宜对桩底进行密封等措施，尽量防止地下水对桩基周围土体的软化作用。3）根据本次勘察揭露，填土中部分含有粒径较大的碎块石，风化岩中成分也不均匀，局部夹有风化岩块硬夹层，这样对管桩穿越较为困难，建议采用预引孔等措施。4）制定预应力管桩的锤击收锤标准或静压终止标准。锤击桩穿透能力稍大但噪音大，静压桩穿透能力稍差但噪音低，57、施工噪音及油烟等对周边居民和环境的干扰污染影响。5)由于场地地表普遍存在填土，局部分布有淤泥质土，由于静压桩对地面承载力要求高，注意局部可能产生陷机及其产生的不利影响。（3）、灌注桩：灌注桩施工工艺成熟。在灌注桩成孔过程中，应注意场地浅部填土层易坍塌，软土层易缩颈等成桩不利因素。采用灌注桩应注意以下事项：1）有关灌注桩的施工要求详见建筑桩基技术规范（JGJ94-2008）。灌注桩施工难度高，成桩影响因素多，异常情况处理不当会发生成桩事故、延误工期、也影响桩基质量。2）钻（冲）孔灌注桩施工时应控制好泥浆面高度及泥浆稠度指标，防止孔壁坍塌和泥皮过厚影响桩周土的侧摩阻力。成孔后应及时清孔并灌注混凝土58、，确保清孔干净，减少沉渣。同时应注意对周边环境的保护，控制噪音及泥浆排放等环境问题。3）桩基施工时，应严格按照国家标准要求执行，保证桩身造孔的垂直度，防止偏心。当基岩持力层埋深悬殊，桩长差异较大，设计应考虑桩基稳定性，宜适当增加入岩深度。4）设计施工期间，应重视本报告中提及的特殊性岩土对桩基工程的影响、地下水对桩基工程的影响，及有关岩土工程问题的注意事项。5）制定灌注桩的沉渣控制标准。4、 地下水对桩基工程的影响（1）场地内地下水位埋深浅，地下水对人工挖孔桩影响大，在未进行降水的情况下，不宜采用人工挖孔桩。（2）对灌注桩的影响主要体现在成孔阶段，如果存在承压水易冲破护壁泥皮使孔壁坍塌，导致塌孔59、。地下水对灌注混凝土阶段可能也会存在不利影响，如产生颈缩和混凝土不能将泥浆水挤出地面而影响桩身强度等。灌注桩要清孔干净注意护壁泥皮对桩基侧阻力的影响。（3）对预制桩施工，施工期间挤土效应会产生超孔隙水压力，当超孔隙水压力影响大及条件成熟时应改善地基土排水特性，减小超静孔隙水压力对沉桩施工的不利影响，必要时尚需采用防渗防挤壁措施，如设置袋装砂井或塑料排水板以消除孔压、减少挤土效应。当桩体穿过含水层时施工期可能引起桩身处及临近地下水位的升降变化，地下水可能沿桩周空隙渗流。（4）无论是灌注桩还是预制桩，由于地下水无孔不入，地下水对岩土体的软化作用或多或少都存在，所为对桩周岩土体的侧阻、端阻力的降低或60、多或少也存在。对于灌注桩地下水直接浸泡容易软化桩周岩土体，直接降低桩基侧阻力及桩端阻力，一般情况下对含泥量越高的风化岩越容易软化；对于预制桩地下水可能会充填桩土间隙，进而软化桩周土体，导致对管桩侧壁摩阻力及端阻力的降低作用。因此，要注意地下水对桩周岩土体的软化作用，当软化作用明显时建议对灌注桩进行桩底后注浆，对预制桩要进行多次复打或复压等措施。总之，地下水对桩基工程的影响因素复杂，施工过程应详细观察记录，出现异常情况时及时采取针对性防治措施。一般情况下，地下水对人工挖孔桩影响大，对灌注桩次之，对预制桩影响小。5.4.3 地基基础方案建议根据拟建建筑结构、荷载特点，结合场地岩土工程条件，建议拟建61、工程优先选用“预应力混凝土管桩方案”，次为钻（冲、旋挖）孔灌注桩方案。实际选型应由设计人员根据技术可行、经济合理的原则，进行综合评估合理选用。最终基础方案由结构工程师根据本场地条件、建筑结构荷载等确定。5.5 基坑工程评价1、基坑支护结构安全等级拟建工程(多幢高层住宅楼)设2层地下室，地下室结构底板绝对标高为-0.80m，根据现地面条件基坑开挖深度约6.5012.00米，基坑开挖范围内，广泛分布着层素填土层。基坑北侧和东、西两侧邻近已有道路和建筑，南侧沙堤路(长堤西路)，基坑环境等级为二级。根据行业标准建筑基坑支护技术规程（JGJ 120-2012）及广东省标准建筑基坑工程技术规程（DBJ/T62、 15-20-2016）相关规定，本基坑支护结构的安全等级为一级。2、基坑支护、止水方案场地内地下水位埋深浅，稳定水位埋深为1.304.75m，基坑侧壁大部分位于地下水位以下。基坑侧壁主要土层为素填土和粉质黏土、中砂。基坑底板地层主要为粉质黏土，底板以下地层还有中砂、砂质粘性土、全、强风化花岗片麻岩及其下伏基岩。结合基坑周边环境条件，基坑支护建议采用“排桩”支护，在支护排桩之间可采用水泥土搅拌桩进行止水，必要时可布设锚杆（索）加强其支护。支护桩建议深入全强风化岩层中，止水帷幕应进入稳定的残积土层中，防止地下水绕桩壁渗流变形破坏或基坑底板发生突涌等。最终基坑支护方案应综合场地环境条件、岩土条件、63、工程工期及造价等因素确定，基坑设计及施工应委托具有资质的相关单位进行。3、地下水对基坑工程的影响（1）、地下水对基坑工程的影响1）理论上岩土体对基坑支护结构的侧压力可分为土压力和水压力，其中静水压力取决于水位高度，所以地下水位高度对于基坑工程的支护开挖影响较大，再者地下水还可能形成渗流及超静孔隙水压力的不利影响；2）地下水对岩土体有软化作用，可能会降低岩土体抗剪强度指标，可能会使描杆或土钉与周围土体之间握裹力降低，从而降低抗拔力，地下水控制不当也可能造成基坑侧壁土体的流失（潜蚀或管涌），严重时直接威胁支护结构的整体稳定性； 3）对基坑建筑结构应考虑在最不利组合情况下地下水对结构物的上浮作用，一64、般情况应根据抗浮设防水位按静水压力计算浮力，有时还要考虑渗流分析；4）当采用工程降水方案或止水帷幕不完全时，基坑外围地下水位下降，如果地下水位下降过量，可能会造成地表地面变形过大，这种情况要评估和保护对邻近影响范围内的建筑物和地下管线、道路等市政设施。5）根据基坑侧壁及坑底岩土条件，评估及计算抗隆起稳定性、抗渗流稳定性，预测评估基坑突涌、渗透变形破坏及管涌的发生。（2）、地下水控制方法地下水控制方法应根据工程地质和水文地质条件、基坑周边环境要求及支护结构形式等选用截水、降水、集水明排方法或其组合。必要时尚需配合采用回灌等补充措施。本场地地下水位高，由于基坑四周临近道路及既有建筑物，不宜采用降水65、方法进行开挖，大量降水会给地面大幅度沉降，并影响建筑物及道路的使用及安全，严重时会造成建筑物及道路路面的开裂破坏。因此建议本基坑工程采用截水方法，可采用搅拌桩与排桩相结合形成的止水帷幕进行止水，采用尽量不降低坑外地下水位的止水措施。基坑止水帷幕施工完后，基坑内水量一般较小，只要通过集水明沟或集水井即可疏干。建议止水帷幕应穿过软土进入其下稳定弱透水层2.0m以上。（3）、基坑抗浮设防水位抗浮设防水位原则上应取地下室自施工期间到全使用期间可能遇到的最高水位，应根据场地地形地貌、历年最高水位、地下水补给及排泄条件等综合确定，此水位为带有预测性的可能发生的设防水位。本基坑场地地下水位埋深浅，区域常年多66、雨，地下水位埋深变化受降雨影响较大；根据南方气象水文条件，场地可能会遭遇水涝水淹现象。因此，建议本场地的抗浮设防水位取建筑物的室外地坪标高或采用当地最高洪水位。 若建筑物自重抗浮无法满足设计要求，地下室设计时应考虑设置抗拔锚杆或采用抗拔桩进行抗浮设计。建筑抗浮工程设计等级为乙级，施工期和使用期抗浮稳定安全系数Kw分别为1.00和1.05。4、基坑监测及施工评价建议（1）、基坑工程的设计和施工应委托具有资质的相关单位，设计应按技术上可行、经济上合理的原则进行，施工应按设计方案要求及采购合格建筑材料进行施工。（2）、建设方应委托有资质的第三方进行基坑监测，监测点及监测频率应按现行规范要求对支护结构67、和对周边环境进行，尤其应对邻近基坑的道路、建筑物区段的变形监测工作，如采用降水方案或地下水位有较大下降时应加对周边建筑及周边环境的监测。当基坑监测数据超过规范规定时，设计施工应及时采取有效的防范处理措施，防止因基坑开挖造成基坑附近道路路面开裂或危及周边地下管线及建筑物的安全，甚至基坑失稳垮塌。（3）、通过对监测数据的认真分析，必要时应对设计与施工进行动态调整，调整施工程序，实施动态设计和信息化施工。（4）、场地浅部土层力学性质差，基坑土方开挖应当格外慎重，首先应按照设计方案分段分层开挖，严禁超挖；其次开挖的基坑土方应随挖随运到远离基坑影响的区域，基坑周边堆载不得超过设计规定；第三，土方开挖完成68、后应立即施工垫层，对基坑进行封闭，防止水浸和暴露，并应及时进行地下结构施工；施工组织设计时应重点考虑土方运输施工便道及出土坡道的设置，必要时进行加固处理。（5）、基坑大开挖施工卸荷过程中，对坡体局部软弱土进行适当加固处理是支护结构设计中常用的方法，当条件允许时是最有效、最经济的办法，应优先予以考虑。（6）、对于先成（沉）桩后开挖基坑时，基坑开挖期间注意保护好工程桩质量免遭破坏或偏移，尤其在深厚软土地区对预制桩沉桩的挤土效应影响。（7）、基坑底板完工后应及时进行基坑回填并夯实。5.6岩土设计参数建议根据本次勘察钻探揭露岩土性状，取样室内试验的各岩土参数统计结果的平均值及标准值，原位测试统计结果的69、平均值及标准值，按国家标准岩土工程勘察规范(GB 50021-2001，2009年版)、国家标准建筑地基基础设计规范（GB 50007-2011）及广东省标准建筑地基基础设计规范（DBJ 15-31-2016），结合我院在本地区工程实践经验及工程类比，提供本工程岩土参数的建议值，见表6。5.7危险性较大的分部分项工程说明根据住建部危险性较大的分部分项工程安全管理规定（住房城乡建设部令第37号）要求，本项目与工程勘察相关的危大工程主要是拟建一层地下室的基坑土方开挖、支护工程，属于危大工程，应按相关规定进行安全管理。由于本场地地下水位浅、地下水较丰富且含有软弱土层，基坑支护及止水不当可能产生支护失70、效造成基坑垮塌等破坏，设计施工时应予以足够重视。6结论与建议6.1结论拟建建筑物的工程重要性等级为一级（重要工程），场地复杂程度等级为二级，地基复杂程度等级为二级，岩土工程勘察等级为甲级。基坑支护结构的安全等级为一级。2、拟建场地除存在软土外，不存在活动断裂等其他不良地质作用及地质灾害，场地基本稳定，基本适宜本工程建设；地基均匀性一般，经一定工程处理，可满足地基稳定性要求。3、本工程抗震设防类别为标准设防类（丙类）。本场地地震设防烈度为7度，为抗震不利地段，场地类别为II类，场地基本地震动峰值加速度为0.10g，场地基本地震动加速度反应谱特征周期为0.35s 。4、本场地的地下水腐蚀性评价为：71、对混凝土结构具微腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。地表土腐蚀性评价为：对混凝土结构具弱腐蚀性，对混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性，对钢结构具微腐蚀性。5、根据拟建建筑结构、荷载特点，结合场地岩土工程条件，建议拟建工程优先选用“预应力混凝土管桩方案”，次为钻（冲、旋挖）孔灌注桩方案。基坑支护方案选用“排桩”进行基坑支护，在桩间采用水泥土搅拌桩进行止水。地基基础方案和基坑方案的实际选型应由设计人员根据技术可行、经济合理的原则，进行综合评估合理选用。岩土工程设计参数建议值，见表6：岩土参数建议值表。6.2建议及其他1、本报告主要从工程的角度，阐述拟建场地普遍存在的工程地质特征。根据业主要求，本次勘72、察为初步勘察，孔距较大。鉴于钻孔资料成果:场地上部分布不均匀；下部风化岩层层面起伏较大。建议基础设计施工前进行详细勘察工作。2、若施工中发现地层变化较大等异常情况，应及时通知监理、设计、勘察等各方前往现场，共同处理。3、因为勘察时间短，地下水位量测只是代表勘察期间的数据，可能与实际水位有一定的差异。4、桩基础在全面施工前，应选择部分工程桩进行试桩，以确定终桩条件，并进行静载荷试验，确定单桩承载力及各项桩基参数。应注意桩基础施工对周边环境的影响，如振动、噪音、泥浆污染等。应注意填土层局部分布的块石、孤石等对本工程桩基础施工的影响。5、由于勘测工作是以点代面的，很难反映出整个场地的所有工程地质条件，因此，在施工中应进行地质验槽和岩土工程监理工作。若施工中发现地层变化较大等异常情况，应及时通知监理、设计、勘察等各方前往现场，共同处理。由于建筑位置或布置的变化而超出勘测范围时，未经认证不得使用本报告，以免产生不良后果。6、本报告根据房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定（2020年版）进行编制，报告中的岩土参数统计值及其建议值，根据该“规定”提供，如果设计人员所需岩土参数超出该“规定”的范围，则应根据有关规范或规程及本报告的岩土分层特征进行取舍。