1、北京石龙经济开发区产业孵化中心二期B1号楼B2号楼工程地下二层至地上一层脚手架施工方案目 录一、 编制依据二、 工程概况三、 脚手架结构选型四、 脚手架的搭设流程及规定五、 脚手架的检查与验收六、 脚手架拆除安全措施附件 脚手架计算书一、 编制依据1、北京石龙经济开发区孵化中心二期B区项目施工组织设计2、施工设计图纸3、建筑施工扣件式脚手架安全技术规程(JGJ130-2023)4、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91)5、北京市建筑工程施工安全防护、场容卫生、环境保护消防保卫标准（DB11/945-2023）6、北京市建筑工程施工安全操作规程(DBJ01-62-2023)7、建筑结构2、荷载规范(GB50009-2023)8、钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程（DB11/T586-2023）二、工程概况 北京石龙经济开发区产业孵化中心二期（石龙电子商务产业园）B1号楼、B2号楼位于北京门头沟区永定镇石龙经济开发区桥园路4号，建筑总面积54945平方米，其中：地上38390平方米，地下16555平方米。B1楼地下2层，地上13层；B2楼地下2层、地上12层，B1、B2楼地下2层联通在一起，平时为地下车库，战时为六级人防物资库。B1楼地下1层为员工餐厅，B2楼底下1层为配电房和各种机房、仓库。为保证地下结构和地上一层结构施工的正常进行及安全施工，该工程拟在地下结构及地上一层搭设3、结构施工脚手架。该架仅作为结构施工操作架和安全防护之用。三、脚手架结构选型根据施工组织设计，该工程地上结构外墙架子拟从二层开始采用悬挑脚手架，故地下二层至地上一层结构架子采用落地式双排脚手架。B1楼西北侧、B2楼东北侧拟从地下二层基底开始搭设至地上一层；地下二层的其他部位拟从地下二层基底开始搭设至地下二层顶再加上1.5m高；到地下结构二层顶后，B1楼除西北侧、B2楼除东北侧的部位从地下结构二层顶开始搭设至地上一层结构，并与各自楼的原从地下二层基底直接搭设上来的西北（东北）侧的脚手架连成一个整体。整个脚手架拟在地下结构施工完毕、地上二层及以上结构用悬挑脚手架搭设完毕后，基础土方回填前拆除。四、脚4、手架的搭设流程及规定 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实材料配备定位设立通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。定距定位。根据构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设脚手架过程中，地下无连接件时沿架体四周（每6m）设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作业层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造规定搭设。1、 主杆基础 本5、工程一层及其以下按落地脚手架的搭设，一层以上为悬挑脚手架。脚手架立杆支设在基坑回填土上，支设前应平整、夯实，规定地基承载能力可以满足外脚手架的搭设规定，地上结构悬挑脚手架方案见专项方案。2、 立杆脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；（局部现场条件限制横距局限性1.05m，可以根据现场情况搭设横距不小于0.6m的双排架，直到现场条件满足规定后恢复到1.05m的横距）连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即二步三跨)，立杆距建筑物0.3m，极个别地方搭设办法，现场再定方案。（搭设前架子工工长应认真熟悉图纸，搭设时应考虑悬挑构件的外跨尺寸，以免导致不必要的误工、返工现象。）脚手架的6、底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向互相错开500mm以上，且规定相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。立杆应设立垫木，并设立纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1400。3、 大横杆、小横杆设立大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm，大横杆之间设立一道水平腰杆，以便立网挂设。外架子按立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑 脚手架外侧立面的两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶连续设立；中间各道剪刀撑之间的净距离不7、应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、脚手板、脚手片的铺设规定 脚手架里排立杆与结构层之间均应铺设木板，板宽为300mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。 满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采用有效的防护措施。脚手板须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，规定绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板，发现有破损的要及时更换。6、 防护栏杆和防护网 脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格8、绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 选用18铅丝张挂安全网，规定严密、平整。 脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。脚手架内侧形成临边的，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。7、 连墙件脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。连墙件采用抱柱子与预埋钢管相结合的方式进行。拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设立在外架大小横杆接点处。8、 架体内封闭脚手架的架体里立杆距墙体净距为9、300mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人片，站人片设立平整牢固。脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。五、脚手架的检查与验收1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发现有不符合规定的应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。5、脚手架搭设安全技术措施钢管架应设立避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上10、，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地解决。定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达成坚固稳定，保证施工安全。外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，严禁扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。外脚手架搭设人员必须持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意11、拆除脚手架部件。严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，保证较大安全储备。结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用适当的临时撑拉措施。各作业层之间设立可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。六、脚手架拆除安全技术措施1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般涉及：拆架的环节和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架时12、应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才干拆除。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。813、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得半途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。10、拆下的材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收解决。11、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。12、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患导致复岗后的人为事故。13、如遇强风、雨、等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。翻掀垫脚手板应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将脚手板内未清除的残留物从高处坠落伤人。落地式钢管脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑14、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)、建筑地基基础设计规范(GB 50007)、建筑结构荷载规范(GB 50009)、钢结构设计规范(GB 50017)等等现行规范编制。1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2.活荷载参数施工均布15、活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处北京，基本风压0.4 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:8；5.地基参数地基土类型16、:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00。 二、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351.05/(2+1)=0.122 kN/m ；活荷载标准值: Q=21.05/(2+1)=0.7 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.017、33+1.20.122=0.187 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.40.7=0.98 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.1871.52+0.100.981.52 =0.254 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.1871.52-0.118、170.981.52 =-0.3 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.254106,0.3106)/4490=66.815 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 66.815 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.122=0.156 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.7 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.19、6770.15615004/(1002.06105107800)+0.9900.715004/(1002.06105107800) = 1.82 mm；大横杆的最大挠度 1.82 mm 小于 大横杆的最大允许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！三、小横杆的计算:根据JGJ130-2023第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.351.05120、.5/(2+1)=0.184 kN；活荷载标准值：Q=21.051.5/(2+1) =1.050 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.184)+1.4 1.05 = 1.75 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分派的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.0331.052/8 = 0.006 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 1.751.05/3 = 0.613 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 021、.618 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.618106/4490=137.675 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =137.675 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310504/(3842.06105107800) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.184+1.05 = 1.284 kN；集中荷22、载标准值最不利分派引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1283.71050(310502-410502/9 ) /(722.06105107800) = 2.375 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+2.375 = 2.399 mm；小横杆的最大挠度为 2.399 mm 小于 小横杆的最大允许挠度 1050/150=7与10 mm,满足规定！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的23、抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331.05/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.351.051.5/2=0.276 kN；活荷载标准值: Q = 21.051.5 /2 = 1.575 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.276)+1.41.575=2.617 kN；R 8.0024、 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8015.00 = 2.288kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3581.5(1.05+0.3)/2 = 2.835 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m NG3 = 0.1481.5/2 = 0.84 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉25、及安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.515 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.076 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 21.051.52/2 = 3.15 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.076+ 0.851.43.15= 11.039 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.076+1.43.15=11.726、01kN；六、立杆的稳定性计算: 风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：0 = 0.4 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.40.740.214 = 0.044 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.0441.51.82/10 27、= 0.026 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 11.039 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 11.701kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.28、118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 11039.4/(0.188424)+25644.058/4490 = 144.202 N/mm2；立杆稳定性计算 = 144.202 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！不考虑风荷载时 = 11700.9/(0.188424)=146.79 N/mm2；立杆稳定性29、计算 = 146.79 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！七、最大搭设高度的计算: 按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.787 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.15 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/30、m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.026 /(1.4 0.85) = 0.022 kNm；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.23.787+0.851.4(3.15+0.1884.241000.022/4.49)/(1.20.125)=50.696 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 50.696 /(1+0.00150.696)=48.25 m；H= 48.25 31、和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =48.25 m。脚手架单立杆搭设高度为15m，小于H，满足规定！八、连墙件的稳定性计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.92，s0.214，00.4，Wk = 0.7zs0=0.7 0.920.2140.4 = 0.055 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风32、荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 1.25 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 300/15.9的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.2410-4205103 = 82.487 kN；Nl = 6.25 Nf = 82.487,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用单扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl =6.25小于单扣件的抗滑力 8 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =55.197 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.039 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=55.197kPa fg=120 kPa 。地基承载力满足规定！