1、一、工程概况本工程为宏太御景花园工程,1#、2、3、5、6#、7楼及沿街商业，其中1#、2、3、5、6、7#楼为六栋16层塔式高层住宅,除5楼一、二层西户为住宅外，其余一、二层为小区配套用房和沿街商业。主楼地下设两层地下室，地下二层与地下车库相连通。该子项地上建筑面积26812，地下建筑面积3546，建筑高度：51.85米.本工程位于人民路以北,孙武路以西，兵圣路以东，地理位置优越，地质勘查情况良好、交通运输便利。 根据XX工程勘察测绘有限公司提供的山东宏太御景花园岩土工程勘察报告,选用三层混凝土面作为基础持力层,地基承载力标准值 二、搭设要求、程序及方法 1、搭设要求该工程脚手架搭设采用悬挑2、式搭设，施工中七层悬挑一次,其中一至二层为落地式脚手架。立杆的纵距为1.50米，立杆的横距为1。05米,内排架距离建筑物结构0。30米,立杆的步距1.50米。采用的钢管类型为482。75，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4。50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。脚手板采用竹笆片,按照铺设4层计算.脚手板下大横杆在小横杆上面，主结点间增加一根大横杆.悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。45米，建筑物内锚固段长度2.50米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。20m。拉杆用14钢丝绳。2、搭设方法：悬挑脚手架支承结构163、工字钢的锚固端与预埋在现浇层内的20mmU型螺栓预埋件有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定.悬挑脚手架实施分段验收，对支承结构实行专项验收。a。悬挑脚手架的立杆间距横向1.05米,纵向1.5米，大横杆步距1.5米。在架体进行高空组装作业时,除要求操作人员使用安全带外还应有必要的防止人、物坠落的措施.悬挑件用16号工字钢,用14钢丝绳斜拉至上一层的混凝土内留置的20圆钢吊环,间距与立杆的柱距相同。架体除在施工层上下三步的外侧设置1.2m高的扶手栏杆和18cm高的挡脚板外，外侧用密目式安全网封闭。b。剪刀撑应取34根立杆,斜杆与地面夹角为450600,剪力撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横4、向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.剪力撑应沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外,在其中间应增加3个扣结点.c。连墙杆，每层都要设置垂直距离不大于4m的连墙杆,连墙杆应设置在楼板附近,具有较好抗水平力作用的结构部，其水平距离46m，即34根立杆设一点。d.挑架与建筑物的连结在外墙上每隔1500mm预留180mm180mm洞口，沿洞口内侧方向楼板底部预留两处以上20mm、宽度为16mm的U型螺栓，在悬挑工字钢尾端向里30mm处固定工字钢，工字钢由预留洞口挑出,悬挑工字钢和楼屋面上的预埋件相焊接(或用20圆套环）,悬挑端点上5、焊20钢吊环，用以斜拉钢丝绳。三、材料准备如下（1）钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀,弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。(2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定，使用前进行质量检查，有裂缝,变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65NM时不得发生破坏.扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长.(3）脚手板采用由毛竹制作的竹制笆板.四、纵6、向水平杆 （1)纵向水平杆设置在立杆内侧,其长度不宜小于3跨；（2)纵向水平杆接长采用对接扣件连接,对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3；（3)搭接长度应不小于1.0m,应等间距设置3个旋转扣件固定,端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离应不小于100mm； （4）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm。五、横向水平杆(1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心7、距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm; （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2；（3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；六、脚手板 （1）作业层脚手板应铺满，铺稳，结构施工时脚手板离开模板外楞外皮距离应不大于100mm； （2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上;（3)作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠地固定；七、立杆 （1)每根立杆底部套置于工字钢挑梁上焊接的钢筋头8、上，使立杆位置固定不位移。 （2）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上.横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm； （3)脚手架底层步距不大于1。8m。 （4)立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接,连墙件布置方式为2步3跨。 （5)立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定： a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设9、置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3; b.搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm. (6）立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1。5m；八、连墙杆 （1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm； (2)应从底层第一步纵向水平杆处开始设置,当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定； （3)连接点优先采用菱形布置，也可采用方形,矩形布置; （4）连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。 （5）采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。 （10、6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置,当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接; （7）连墙件的构造要求:连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造,架管穿墙体固定时应用在墙两侧设锚扣固定。 （8)当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑应采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面的倾角应在45度60度之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除；（9)架高超过40m且有风涡流作用时，应采取抗上升翻流作用的连墙措施；九、门洞处构造 （1）门洞采用上升斜杆，平行弦杆桁架结构型式，斜杆与地面的倾角在45度60度之间。十、剪刀撑与横向11、斜撑 （1） 每道剪刀撑跨越立杆的根数6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间； (2） 外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置;中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m； (3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm； （4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；（5）横向斜撑的设置应在同一节间,由底至顶层呈之字型连续布置,斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件12、中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接。 十一、斜道 (1）脚手架采用之字型斜道; （2）斜道宜附着外脚手架或建筑物设置;人行斜道宽度不宜小于1m,坡度宜采用1：3; （3）拐弯处应设置平台,其宽度不应小于斜道宽度; （4)斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板.栏杆高度应为1.2m,挡脚板高度不应小于180mm; （5)运料斜道两侧，平台外围和端部均设置连墙件；每两步应加设水平斜杆，设置剪刀撑和横向斜撑。（6）斜道脚手板应顺铺时。 (7）3 人行13、斜道的脚手板上应每隔250300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜为2030mm.十二、安全网的防护（1）安全网选购有固定指定的监督检测部门批量证、检验员检验合格证的生产厂家。(2）立网安装平面与水平垂直，立网底部与脚手架全部封严，多张网连接使用相邻部分靠紧，连接绳材料与网相同，强力不低于网绳的强力.本工程设二道3米宽的水平层面网、一道随层网防止物体坠落出现安全事故。在各通风口、电梯井位置设置平网，以防坠落伤人。拆除安全网在有经验人员的监督下进行，拆网自上而下，逐步进行，同时采取防坠落措施.（3）对于各楼层四周临边、电梯井道口、管道井口，通风口等部位，采用钢管扣件或者钢筋焊接铁栅进行围护，使之与14、操作面隔离，确保安全。4。搭设登高马道，采用钢管搭设，双跑宽度，每跑1。82。4米，跑道两边设扶手拉杆，用竹笆作挡板，外围满挂绿色密目安全网，马道在电梯安装投入使用后可拆除.(4）入口处防护架与结构脚手架分别搭设防护架所用材料与脚手架相同，防护架高4m,人行道宽4m，立杆间距1.5m,每排四根立杆，步距1.8m,每排架设剪刀撑,外排架设扫地杆和斜支撑，防护架上满铺双层木脚手板,每排外架立挂密目安全网。十三、质量要求及注意事项：（1)所使用钢管、扣件强度须满足要求。弯曲、烂洞、锈蚀脱皮的钢管严禁使用到外架上。所用小横杆长度应统一,且两头超出立杆的长度不小于100mm,立杆和大横杆的接头位置要错开15、.剪刀撑的接头长度不小于500mm，且不能少于2个扣件。（2）铺设的底笆和挡笆必须和大横杆绑牢，每块竹笆不少于四点，外用围护安全网用塑料拉扣绑于大横杆上，每点都须绑扎,上下左右要绷直，所有绑扎头必须朝向架外,以免挂拆伤人。（3)搭设外架时，须按方案预埋螺栓，用作悬挑16的工字钢用,为了能保证施工正常进行，底部脚手架需向上延伸，并注意与上层楼板支撑系统作临时连接。（4)在架体搭设时，各材料必须进行可靠传递,不得随意乱抛,同时施工人员必须系好安全带，在竖立杆时必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。六级以上大风和雨天不可进行外架搭设，同时各架体材料放置稳妥.搭设好的架体使用过程中严禁随意拆卸，并且架16、体上严禁堆放重材料，其上只允许放些临时零星材料，且放置稳固。(5）建立严格完善的验收和检查制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并挂上验收合格牌，同时对外架进行定期和不定期的检查,安排专人对架体进行日常维护。（6）在恶劣天气（大风、雨、雪）前后，对外架进行检查和加固，并在经过全面检查符合安全生产要求后才能继续使用。十四、脚手架拆除 (1)应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求； （2)应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施; （3）应由施工负责人进行安全技术交底; (4）拆除作业应由上而下逐层进行; (5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连17、墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除,高度不应大于2步，如大于2步，应增设连墙件加固； (6）当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件；（7）各构配件严禁抛掷至地面。十五、计算书：悬挑脚手架计算悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度21。0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.05米,内排架距离结构0.30米,立杆的步距1。50米. 采用的钢管类型为482.75， 连墙件采用2步3跨,竖向间距3.00米，水平间距4。50米. 施工活荷载为3。018、kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹笆片，荷载为0.15kN/m2,按照铺设4层计算。 栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN/m,安全网荷载取0.0050kN/m2。 脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。 基本风压0。45kN/m2，高度变化系数1。2500,体型系数0.6000. 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度2.50米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。20m。拉杆采用钢丝绳.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 q11k=0.031kN/m脚手板的荷载标准值 q12k=0。151。05/3=19、0。053kN/m静荷载标准值 q1k=0.031+0。053=0。084kN/m活荷载标准值 q2k=31。05/3=1.050kN/m静荷载的计算值 q1=1。20。084=0。101kN/m活荷载的计算值 q2=1。41.050=1。470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:M1max=0。08q1l2+0.10q2l2=0.080。1011。52+0.101.4701.52= 0。349kN。m支座最大弯矩计算公式如下：M2max=-0。10q20、1l20.117q2l2=-0。100。1011。520。1171。4701.52= -0。410kN。m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算Mmax= 0。410kN。m=Mmax=0.410106=98。086N/mm2 205N/mm2W4。18103满足要求!挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度最大允许挠度为l/150=1500.0/150=10。0与10mmVmax=0.677q1kl4+0.99q2kl4100EI100EIVmax =0.6770。0841500。04+0。991.0501500。04=2。684mm 10.0mm1002.061051021、.041041002。0610510.04104满足要求!小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0311.5=0.047kN 脚手板的荷载标准值 P2=0。151.051。5/3=0。079kN活荷载标准值 Q=31。051.5/3=1。575kN荷载的计算值 P=1.20。047+1.20。079+1。41。575=2。356kN小横杆计算简图抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算公式如22、下:Mqmax=qlb28集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=pl3Mmax=1.20.0311.052+2。3561.05=0。830kNm83计算抗弯强度:=Mmax=0。830106=198.565N/mm2205N/mm2W4。18103满足要求！挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和。最大允许挠度为l/150=1050.00/150=7.0与10mm均布荷载最大挠度计算公式如下：1=5qlb4384EI集中荷载最大挠度计算公式如下：2=23Plb3648EI小横杆自重均布荷载引起的最大挠度：1=5qlb4=50。0311050。004=0。0223、4mm384EI3842。0610510。04104集中荷载标准值P=0.047+0.079+1。575=1.701kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：2=23Plb3=231701。0001050。003=3.379mm648EI6482。0610510。04104最大挠度和：V=1+2=3。403mm 7。0mm满足要求!扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，当采用单扣件时，取8kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0。031124、。05=0.033kN脚手板的荷载标准值 P2=0.151.051。5/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=31。051。5/2=2.363kN荷载的计算值 R=1。20.033+1.20。118+1.42.363=3.489kN扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！计算立杆段轴向力设计值N立杆稳定性计算部位取脚手架底部。1.脚手架结构自重标准值产生的轴向力NG1K=Hsgk=210.1394=2。93kNHs脚手架高度gk-每米立杆承受的结构自重2。构配件自重标准值产生的轴向力NG2K=0。5(lb+a1)laQp1+Qp2la+laHQp3=0。5（1。05+0。15）1.540。15+0.25、151。54+1.5210。005=1.598kNlb-立杆横距；a1小横杆外伸长度;la-立杆纵距;Qp1脚手板自重标准值；Qp2-脚手板挡板自重标准值；Qp3密目式安全立网自重标准值；H脚手架高度；3.施工荷载标准值产生的轴向力总和NQk=0。5(lb+a1)laQk=0。5（1.05+0。15)1.532=5。40kNQk施工均布荷载标准值；4。组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2(NG1K+NG2K）+0。851。4NQk=1.2(2.93+1。598)+0.851。45.40=11。86kN5.不组合风荷载时立杆轴向力设计值NN=1.2（NG1K+NG2K）+1。4NQk=1。226、（2.93+1.598）+1.45.40=12.99kN立杆的稳定性计算立杆稳定性的计算部位选择脚手架底部。组合风荷载时,由规范公式5.3。12N+Mwf验算立杆稳定性jAWN计算立杆段的轴向力设计值；j轴心受压构件的稳定系数，应根据长细比由建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)附表C取值；f-钢材的抗压强度设计值；A-立杆的截面面积；W截面模量；Mw计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩；Mw=0.851。4Mwk=0。851。4klah210规范公式4。2.3,k=0。7zs0,Mwk风荷载标准值产生的弯矩； k-风荷载标准值la-立杆纵距；h步距；0-基本风压；z-风压27、高度变化系数，按现行国家标准建筑结构荷载规范（GBJ 9)规定采用，地面粗糙度类别为地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区。，脚手架高度5m， z取0.74;s脚手架风荷载体型系数， 根据规范4。2.4条，封闭脚手架，背靠建筑物为全封闭墙,风荷载体型系数s=1f=10.8=0。800, f-挡风系数；风荷载产生的弯曲压应力：w=Mw=0。851。40.7zs0lah2W10Ww=0.851.40。70。740.8000。451.51.52106=17。9 N/mm2104.18103计算长细比:=l0il0-计算长度,l0=kh；i-截面回转半径；k计算长度附加系数,其值取1.155；-考虑脚手28、架整体稳定因素的单杆计算长度系数，应按规范表5.3.3采用；立杆横距lb=1。05m,连墙件布置二步三跨，查规范表5.3.3得=1。5。h-步距,1.5m=kh=1。1551.5150.0=162i1。6根据的值，查规范附录C表C得轴心受压构件的稳定系数j=0.268。组合风荷载时,立杆的稳定性计算按规范公式5.3.12验算：N+Mw=11。86103+17.9=131.081N/mm2 f=205N/mm2jAW0.268391结论:满足要求！不组合风荷载时，立杆的稳定性计算按规范公式5。3.11验算：N=12.99103=123.96N/mm2 f=205N/mm2jA0。268391结论29、：满足要求!连墙件计算脚手架上水平风荷载标准值k由规范公式4。2。3得k=0。7zs0连墙件均匀布置，受风荷载最大的连墙件应在脚手架的最高部位，计算按21m考虑，地面粗糙度C类有密集建筑群的城市市区.风压高度变化系数z=1。0脚手架风荷载体型系数s=1j=10。8=0.800k=0.71。00.8000。45=0.25kN/m2求连墙件轴向力设计值Nl每个连墙件作用面积Aw=21.531。5=13.50m2Nl=Nlw+N0=1。4wkAw+5=1.40。2513。50+5=9。73kNNlw风荷载产生的连墙件轴向力设计值；N0-连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力，双排脚手架N0=5kN30、；连墙件稳定计算连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附加墙内外侧的短钢管上,因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距离,即lH=0。3m，因此长细比=lH=30。0=19 =150i1.6根据值，查规范附录表C，j=0.949,Nl=9.73103=26.22N/mm2 205N/mm2jA0.949391满足要求!。抗滑承载力计算直角扣件抗滑承载力计值Rc=8kN,连墙件连接方式为双扣件，2Rc=16kN。Nl=9.73kN 16。0kN满足要求!悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按连续梁计算。本方案中，脚手架排距为1。05m,内立杆距离建筑物0.3m，钢丝绳拉结点距离建31、筑物为1.4m.水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130。0cm4,截面抵抗矩W =141.0cm3，截面积A = 26.1cm2。受脚手架集中荷载 P=12。99kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226。10。000178。500 = 0.246 kN/m；计算简图（kN)水平悬挑梁弯矩图(kN。m)水平悬挑梁剪力图(kN)经过连续梁的计算得到，支座反力从左到右各支座力分别为：N1=14。607kNN2=12。534kNN3=0。190kN最大弯矩 Mmax=2。265kN.m；最大变形 Vmax=0。171mm,在第1跨。抗弯强度计算：水平悬挑梁的抗弯强度设计值f (N/mm2） = 205N32、/mm2；水平悬挑梁的弯曲应力按下式计算：MmaxN=2。2651066。817103=17。911 0.6的时候,根据钢结构设计规范（GB50017-2003）附录B。12式jb =1.070.282=0。929jb最终取jb0。9292、整体稳定验算根据钢结构设计规范(GB50017-2003)4。2。2式,整体稳定验算应按下式计算:=M f jbW=2.265106=17。292 205N/mm20。929141.0103M绕强轴作用的最大弯矩，W梁截面模量结论：满足要求！悬挑梁钢丝绳的受力计算1。钢丝绳的轴力计算sina =Lh=3=0.906L12+Lh21。4 2 +3 2钢丝绳的33、轴力按下式计算:Ru=RA=14.607=16。123KNsina0.906 2。钢丝绳的容许拉力按照下式计算:Fg=FgKFg- 钢丝绳容许拉力（kN)；Fg- 钢丝绳最小破断拉力(kN）；K-钢丝绳安全系数钢丝绳最小破断拉力：FgFg K=16.1236=96.7KN依据规范GB/T 20118-2006 一般用途钢丝绳，钢丝绳选择619，公称抗拉强度1670Mpa.钢丝绳直径应不小于14mm，其破断拉力为：108。7KN.3、钢丝拉绳的拉环强度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为16。123KN。钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环的强度计算公式为=NN f Ad24其中 f 34、为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环最小直径d=N4=16123。0004=13mmf3。1415125所需要的钢丝拉绳的拉环最小直径为13mm。悬挑梁锚固段与楼板连接计算悬挑梁与楼板连接处作法如下图：1、预埋件强度计算悬挑梁与楼板连接处预埋件受力，按不设钢丝绳时计算，经计算RC=8。369kN； 按照混凝土结构设计规范GB50010200210.9.8条规定，每个吊环按两个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2，预埋圆钢直径20mm，强度计算如下：=NN=8369。000=13.32 f=50N/mm2A2d223.14220244满足要求!2、预埋件在混凝土楼板内锚固长度计算预埋件与混凝土的容许粘接强度，按照混凝土结构设计规范GB500102002表4.1.4,计算中取1.71N/mm2；hN=8369.000=77。88mmdft3。142201。71经计算，圆钢预埋件锚固深度必须大于77.88mm.另外必须满足构造要求,按照混凝土结构设计规范GB50010-200210。9.8条规定,预埋件埋入混凝土的深度不小于30d,并应焊接或绑扎在钢筋骨架上,应伸入楼板钢筋网下。