1、(脚手架工程)施工 方 案编 制 人： 审 核： 审 批： 目 录目录2一、编制依据3二、工程概况3三、脚手架方案选择3四、脚手架材料选择44.1钢管落地脚手架.44.2普通型钢悬挑脚手架.44.3悬挑脚手架阳角型.54.4型钢悬挑卸料平台.5五、脚手架搭设流程及规定55.1落地脚手架.65.2悬挑脚手架.85.3悬挑脚手架阳角型钢10六、脚手架劳动力安排.10七、脚手架检查与验收.10八、脚手架搭设安全技术措施.10九、脚手架拆除安全技术措施.12十、脚手架计算书.14一、编制依据1、建筑施工计算手册 中国建筑工业出版社；2、建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；3、钢结构设计规范(GB52、0017-2023) 中国建筑工业出版社；4、建筑结构荷载规范(GB50009-2023)中国建筑工业出版社；5、建筑施工脚手架实用手册(含垂直运送设施)中国建筑工业出版社；6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2023)中国建筑工业出版社；7、建筑地基基础设计规范(GB50007-2023)中国建筑工业出版社；8、建筑施工安全检查标准(JGJ59-99)中国建筑工业出版社。9、混凝土结构设计规范(GB50010-2023)中国建筑工业出版社；二、工程概况江都市晟地润园一期工程7#15#楼总建筑面积为64637m2，地下1层，8#、10#、11#、13#楼地上12层，标准层层3、高2.9m，建筑总高35.10m36.12m；7#、9#、12#、14#、15#地上18层，标准层层高2.9m，建筑总高49.95m55.44m。结构形式均为剪力墙结构。三、脚手架方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全规定，故在选择方案时，应充足考虑以下几点：1、架体的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，可以充足满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转运用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准规定，要符4、合文明标化工地的有关标准。结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下脚手架方案：8#、10#、11#、13#楼结构施工，外墙脚手架自地下一层底板起，无车库影响的，外墙采用钢管落地脚手架搭至顶层，有车库影响的，外架搭至自五层开始采用普通型钢悬挑脚手架，为增长稳定保险系数，采用每五层一挑的形式，每五层（15米）设一道悬挑梁。7#、9#、12#、14#、15#楼外墙脚手架自地下一层底板起，搭至自五层开始采用普通型钢悬挑脚手架，为增长稳定保险系数，采用每五层一挑的形式，每五层（15米）设一道悬挑梁。四、脚手架材料选择4.1钢管落地脚手架4.1.1钢管落地脚5、手架，选用外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验结果满足设计规定后，方可在施工中使用。4.1.2本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣6、件时，扣件必须取样送有相关国家资质的实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验结果满足设计规定后方可在施工中使用。4.1.3搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间 色。4.1.4脚手板、脚手片采用符合有关规定。4.1.5安全网采用密目式安全网，网目应满足2023目100cm2，做耐贯穿实验不穿透，6m1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色。规定阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由江都市建筑安全监督管理部门发放的准用证。4.1.6连墙件采用钢管，其7、材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的规定。4.2普通型钢悬挑脚手架4.2.1普通型钢悬挑脚手架，选用架设钢管外径48mm，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验结果满足设计规定后，方可在施工中使用。4.2.2本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的规定，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应8、与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验结果满足设计规定后方可在施工中使用。4.2.3搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间 色。4.2.4脚手板、脚手片采用符合有关规定。4.2.5安全网采用密目式安全网，网目应满足2023目100cm2，做耐贯穿实验不穿透，1.61.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色9、。规定阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由株洲市建筑安全监督管理部门发放的准用证。4.2.6连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）中Q235A钢的规定。4.2.7型钢水平悬挑杆采用12.6号槽钢，悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结。4.2.8预埋螺栓的直径为20.0mm。4.3悬挑脚手架阳角型钢悬挑脚手架阳角型钢的型钢采用12a号槽钢，支撑形式为钢丝拉绳，拉绳型号637，长度为2.000，型钢上脚手架立杆排距为1.200，内排架距墙的距离为0.300，支点距建筑物角点的距离为1.800，悬挑脚手架阳角型钢的材质规定同悬挑脚手架。型钢与建筑物10、预埋件焊接，焊接焊缝必须饱满均匀，焊缝宽度与厚度必须满足设计规定，焊条选用T506以上焊条，焊条在必须有出厂合格证明方可使用。焊条必须对的存放和使用，谨防受潮，焊条一旦破裂，不得继续使用。4.4型钢悬挑卸料平台4.4.1主梁槽钢采用12.6号槽钢槽口水平，次梁采用10号槽钢槽口水平。钢材强度等级不低于Q235，其质量应符合现行国家标准碳素钢结构（GB/T 700）和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。4.4.2脚手板、脚手片采用符合有关规定。4.4.3斜拉采用钢丝绳。4.4.4预埋螺栓的直径为20.0 mm。五、脚手架搭设流程及规定5.1落地脚手架落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、11、夯实基础浇筑C25商品砼定位设立通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造规定搭设。5.1.1主杆基础 本工程脚手架地基础部位在回填土完后夯实，采用强度等级C2512、的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度15cm，硬化范围2m宽。地基承载能力可以满足外脚手架的搭设规定（具体计算数据参阅脚手架计算书）。5.1.2立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.500m，横距1.550m，步距1.800m；连墙杆间距竖直3.600m，水平4.500m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.300m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向互相错开500mm以上，且规定相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆应设立垫木，并设立纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的14013、0。5.1.3大横杆、小横杆设立(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.800m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。5.1.4剪刀撑 脚手架外测立面的两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶连续设立；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5.1.5脚手板、脚手片的铺设规定(1)脚手架里排立杆与结构层之14、间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采用有效的防护措施。(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，规定绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5.1.6防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，规定严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(如遇15、大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。5.1.7连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设立一道斜拉钢丝绳。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设立在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述规定，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以保证外架安全可靠。5.1.8架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为2016、0mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设立平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。5.2悬挑脚手架 悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增17、设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按一下构造规定搭设。5.2.1立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.500m，横距1.050m，步距1.500m；连墙杆间距竖直4.500m，水平4.500m(即三步三跨)：里立杆距建筑物0.350m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向互相错开500mm以上，且规定相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。(3)立杆应设立垫木，并设立纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。(4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的118、400。5.2.2大横杆、小横杆设立(1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.500m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。(2)外架子按立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。5.2.3剪刀撑 脚手架外测立面的两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶连续设立；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5.2.4脚手板、脚手片的铺设规定(1)脚手架里排立杆与结构19、层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆应满铺脚手板，无探头板。(2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采用有效的防护措施。(3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，规定绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。5.2.5防护栏杆(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，规定严密、平整。(3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。(4)脚手架内侧形成临边的(20、如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。5.2.6连墙件(1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3.6m，设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设立一道斜拉钢丝绳。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设立在外架大小横杆接点处。(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述规定，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以保证外架安全可靠。5.2.7架体内封闭(1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为21、200mm，如因结构设计的限制大于200mm的必须铺设站人片，站人片设立平整牢固。(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。(3)施工层以下外架每隔3步以及底部用密目网或其他措施进行封闭。 支承结构型钢的纵向间距与上部脚手架立杆的纵向间距相同，立杆直接支承在悬挑的支承结构上。上部脚手架立杆与支承结构应有可靠的定位连接措施，以保证上部架体的稳定。通常采用在挑梁或纵向钢粱上焊接150-200mm、外径40mm的钢管，立杆套座其外，并同时在立杆下部设立扫地杆。5.3悬挑脚手架阳角型钢悬挑脚手架阳角型钢搭设的工艺流程为：阳角型钢与预埋件焊接支撑或与钢丝绳拉接立杆横向扫地杆小横杆大22、横杆（搁栅）剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。悬挑脚手架的关键在于阳角型钢的固定，固定后架设上部脚手架，过程同悬挑脚手架。六、脚手架的劳动力安排1、为保证工程进度的需要，同时根据本工程的结构特性和外脚手架的工程量，拟定本工程外脚手架搭设人员需要1520人，均有上岗作业证书。2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。七、脚手架的检查与验收钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架、悬挑脚手架阳角型钢、型钢悬挑卸料平台1、脚手架23、必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设；2、进行分段验收和检查，发现有不符合规定的应迅速整改，并追究责任；3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023第八节及JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案规定的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用。4、架体内必须做到每层封闭(即进行隔离)，且不能大于4步。八、脚手架搭设安全技术措施8.1钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架、悬挑脚手架阳角型钢8.1.1技术保障措施(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。(2)钢管与扣件进场前应通过检24、查挑选(选择标准见本设计表3)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设单位进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。(5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁别人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横25、纵向水平杆，连墙件。8.1.2质量保障措施(1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。(3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达成设计规定。(4)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合规定处，必须限时或立即整改。8.1.3安全保障措施(1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽26、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。(3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(特别是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。(4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。(5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。A.在下列情况下，必须对脚手架进行检查|a.在六级大风和大雨后b.停用超过二个月，复工前。B.检查保修项目a.各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的 规定；b.扣件螺丝是否松动；c.安全防护措施是否符合规定。(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。(7)脚手架临街面必须有27、防止坠物伤人的防护措施。(8)搭拆脚手架期间，地面应设立围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。8.2型钢悬挑卸料平台1、搭设时用起重机械吊装到相应位置后，将平台与建筑物连接牢固不得滑动，将钢丝绳与平台连接平稳后方可撤出其中机械。2、平台天天使用前必须对平台的钢丝绳，吊环辅设的脚手板等进行全面的检查，发现问题必须及时解决。3、平台上装料不得超过荷载并限载1吨，不得超长超过平台50cm，超高堆放材料不得超过防护栏杆。4、平台上的防护栏杆不得任意拆除。5、起吊时必须设专人指挥，扶平稳不能碰撞平台，其别人员不得在平台上逗留。6、放物料时必须按规格品种堆放整齐，长短分开，不得混吊，并且不得在平台上组装和清28、理模板。7、不得从上一层向下一层平台上乱抛物料。8、夜间施工平台上必须保持足够的照明。九、脚手架拆除安全技术措施9.1钢管落地脚手架、普通型钢悬挑脚手架、悬挑脚手架阳角型钢9.1.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般涉及：拆架的环节和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。9.1.2拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。9.1.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。9.1.4拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜29、撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。9.1.5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。9.1.6连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才干拆除。9.1.7拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。9.1.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.1.9在拆架时，不得半途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.1.10拆下的材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点30、随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收解决。9.1.11高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。9.12输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。9.1.13当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患导致复岗后的人为事故。9.1.14如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。9.1.15翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。9.2型钢悬挑卸料平台9.2.1拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般涉及：拆架的环节和方法、31、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。9.2.2拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，严禁非作业人员进入。9.2.3拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。9.2.4拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。9.2.5拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。9.2.6连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才干拆除。9.2.7拆除时32、要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。9.2.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9.2.9在拆架时，不得半途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9.2.10拆下的材料要渐渐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收解决。9.2.11高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。9.2.12输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。9.2.13当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患导致复岗后的人为事故。9.2.14如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚33、手架的拆除，严禁夜间拆除。9.2.15翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。十、脚手架计算书钢管落地脚手架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.55米，大小横杆的步距为1.8 米；内排架距离墙长度为0.30米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3 根；脚手架沿墙纵向长度为 350 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 米，水平间距4.5 米，采34、用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省江都市，基本风压为0.39kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.14，风荷载体型系数s 为0.55；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:11；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手35、架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/4=0.112 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/4=1.125 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.112+1.41.1236、5 = 1.756 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.7561.552/8 = 0.527 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =103.814 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =103.814 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.112+1.125 = 1.276 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.27615504/(3842.06105121900)=3.81937、 mm；小横杆的最大挠度 3.819 mm 小于 小横杆的最大允许挠度 1550 / 150=10.333 与10 mm，满足规定！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.55=0.06 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.551.5/4=0.174 kN；活荷载标准值: Q= 31.551.5/4=1.744 kN；荷载的设计值: P=(1.20.06+1.20.174+1.41.744)/2=1.361 kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载38、的设计值最不利分派的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.4171.3611.5= 0.851 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.851=0.858 kN.m最大应力计算值 = 0.858106/5080=168.936 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 168.936 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度39、和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分派引起的最大挠度：P=（0.06+0.174+1.744）/2=0.989kN V= 3.0290.98915003/ ( 100 2.06105121900 )= 4.026 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+4.026=4.078 mm；大横杆的最大挠度 4.078 mm 小于 大横杆的最大允许挠度 1500 / 15040、=10与10 mm，满足规定！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.553/2=0.089 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.551.5/2=0.341、49 kN；活荷载标准值: Q = 31.551.5 /2 = 3.488 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.089+0.058+0.349)+1.43.488=5.477 kNR 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1248 NG1 = 0.1248+(1.553/2)0.038/1.8015.00 = 2.616；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.3111.5(1.542、5+0.3)/2 = 4.579 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.15111.5/2 = 1.237 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.515 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.545 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.551.51/2 = 3.488 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 W43、o - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Wo = 0.39 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Uz= 1.14 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.391.140.552 = 0.172 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.28.545+ 1.43.488= 15.136 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.444、NQ = 1.28.545+ 0.851.43.488= 14.404 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.5 1.82/10 = 0.099 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 15.136 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.6 ；计算长度 ,由公式 lo 45、= kh 拟定 ：l0 = 3.326 m；长细比 Lo/i = 211 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.163 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 15136/(0.163489)=189.898 N/mm2；立杆稳定性计算 = 189.898 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.404 kN；计算立杆的截面回转46、半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.6 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.326 m；长细比: L0/i = 211 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.163立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14403.825/(0.163489)+99355.018/5080 = 200.268 N/m47、m2；立杆稳定性计算 = 200.268 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.929 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.488 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1634.8910-4205103-(1.25.929+1.43.488)/(1.20.125)=28.999 m48、；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 28.999 /(1+0.00128.999)=28.182 m；H= 28.182 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =28.182 m。脚手架单立杆搭设高度为15m，小于H，满足规定！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 5.929 kN；活荷载标准值 ：NQ = 3.488 kN；每米立杆承受的结构自重标准值49、 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.099 /(1.4 0.85) = 0.083 kN.m；Hs =( 0.1634.8910-4205103-(1.25.929+0.851.4(3.488+0.1634.891000.083/5.08)/(1.20.125)=23.48 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 23.48 /(1+0.00123.48)=22.942 m；H= 22.942 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H 50、=22.942 m。脚手架单立杆搭设高度为15m，小于H，满足规定！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.172 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.896 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.896 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心51、受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.8910-4205103 = 95.133 kN；Nl = 8.896 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.896小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足规定！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 1652、0 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =57.615 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 14.404 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=57.615 fg=160 kpa 。地基承载力满足规定！普通型钢悬挑脚手架一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 15 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.5 米；内排架距离墙长度为0.35米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数53、为 4 根；脚手架沿墙纵向长度为 180 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取三步三跨，竖向间距 4.5 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:1 层；3.风荷载参数本工程地处江苏江都市，查荷载规范基本风压为0.390，风荷载高度变化系数z为1.140，风荷载体型系数s为0.552；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1394；脚手板自重标准值(kN/m54、2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用12.6号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.55米，建筑物内锚固段长度 2.5 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.2 m。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行55、强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.5/5=0.09 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/5=0.9 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.09+1.40.9 = 1.414 kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.4141.052/8 = 0.195 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =38.56、362 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =38.362 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.09+0.9 = 1.028 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.02810504/(3842.06105121900)=0.648 mm；小横杆的最大挠度 0.648 mm 小于 小横杆的最大允许挠度 1050 / 150=7 与10 mm，满足规定！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1=57、 0.0381.05=0.04 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.31.051.5/5=0.094 kN；活荷载标准值: Q= 31.051.5/5=0.945 kN；荷载的设计值: P=(1.20.04+1.20.094+1.40.945)/2=0.742 kN；大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分派的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.489=0.496 kN.m最大应力计算值 = 0.496106/5080=9758、.638 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 97.638 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分派的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.243=2.296 mm；大横杆的最大挠度 2.296 mm 小于 大横杆的最大允许挠度 1500 / 150=10与10 59、mm，满足规定！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.054/2=0.081 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.31.051.5/2=0.236 kN；活60、荷载标准值: Q = 31.051.5 /2 = 2.362 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.081+0.058+0.236)+1.42.362=3.757 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足规定! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值涉及以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.1394 NG1 = 0.1394+(1.054/2)0.038/1.5015.00 = 2.897；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3 NG2= 0.331.5(1.05+0.3)61、/2 = 0.911 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1531.5/2 = 0.337 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.515 = 0.112 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.259 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 31.051.51/2 = 2.362 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风62、压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Wo = 0.39 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2023)的规定采用： Uz= 1.14 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.391.140.552 = 0.172 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.259+ 1.42.362= 8.418 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.263、4.259+ 0.851.42.362= 7.922 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.5 1.52/10 = 0.069 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.418 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l64、0 = 2.945 m；长细比 Lo/i = 186 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.207 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 8418/(0.207489)=83.162 N/mm2；立杆稳定性计算 = 83.162 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N = 7.922 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 c65、m；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.7 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 2.945 m；长细比: L0/i = 186 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.207立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 7921.755/(0.207489)+68996.54/5080 = 91.842 N/mm2；立杆稳定性计算 = 91.866、42 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.172 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 20.25 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.87 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.87 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af67、其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 350/15.8的结果查表得到 =0.941，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9414.8910-4205103 = 94.331 kN；Nl = 9.87 Nf = 94.331,连墙件的设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9.87小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚68、固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 391.47 cm4，截面抵抗矩W = 62.14 cm3，截面积A = 15.69 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.24.259 +1.42.362 = 8.418 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.215.690.000178.5 = 0.148 kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图通过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分69、别为R1 = 12.099 kN； R2 = 5.307 kN； R3 = 0.029 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.693 kN.m；最大应力 =M/1.05W+N/A= 1.693106 /( 1.05 62137 )+ 0103 / 1569 = 25.943 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 25.943 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用12.6号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 953 235 /( 1200126235) = 70、1.8由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2023)附表B，得到 b值为0.913。通过计算得到最大应力 = 1.693106 /( 0.91362137 )= 29.83 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 29.83 小于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=13.031 kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力71、RU均取最大值进行计算，为RU=13.031 kN 假如上面采用钢丝绳，钢丝绳的允许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的允许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)， 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。计算中Fg取13.031kN，=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于16mm才干满足规定！ 钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=13.72、031kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为 其中 f 为拉环受力的单肢抗剪强度，取f = 125N/mm2；所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(1303.0784/3.142125) 1/2 =12mm；十二、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点假如采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.029 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=28.6284/(3.142502)1/2 =0.6073、4 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 0.029kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的允许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，通过计算得到 h 要大于 28.628/(3.142201.43)=0.319mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.142022151074、-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=0.029kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足规定！3.水平钢梁与楼板压点假如采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 5.307kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；通过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=5.31 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足规定!悬挑脚手架阳角型钢一、参75、数信息 :1、荷载参数 脚手架联梁传递支座力F(kN)：9.80;2、阳角型钢构造参数 型钢支撑形式：两根钢丝拉绳; 立杆横向间距或排距La(m)：1.20; 内排架距离墙长度a(m)：0.30; 阳角型钢长度L(m)：2.00; 点M到Q点的距离D1(m): 3.00; 支点P到建筑物角点O的距离D3(m)：1.80; O点到Q点的距离D2(m)：0.10;3、阳角型钢材料参数: 型钢型号：16a号槽钢; 钢丝绳规格型号：637;二、阳角型钢计算水平阳角型钢采用焊接建筑物埋件连接，计算条件为一端固支的连续梁。型钢截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W =108.30cm3，截面积76、A =21.95cm2。阳角型钢示意图阳角型钢计算简图 1、型钢受力计算脚手架联梁传递支座力F=9.800kN;水平钢梁自重荷载 q=1.217.239.810-3=0.203kN/m通过连续梁的计算得到阳角型钢支撑梁剪力图（kN）) 阳角型钢支撑梁弯矩图（kN.m）)阳角型钢支撑梁变形图(mm)型钢支点的的支撑力为RA=13.415kN;型钢固接处的支撑力为RB=6.640kN;型钢最大弯矩 Mmax=3.163kN.m;图中距离|MP|= (3.0003.000+0.1000.100+1.8001.800+1.4140.1001.800)1/2=3.536m图中角度 MPQ=arcsin(77、3.000/3.536)=58.0350图中角度 OPQ=arctan(0.100 / 1.800)=3.1800每根钢丝绳的拉力 T=13.415/2/sin(58.0350)=7.906kN水平型钢的轴向力 N=27.906cos(58.0350)cos(3.180)=8.357kN型钢最大应力计算值 = M/1.05W+N/A=3.163106/(1.05108.3103)+8.357103/(21.95102)=31.621N/mm2型钢的最大应力计算值 = 31.621N/mm2 小于型钢的抗弯强度设计值 215.000 N/mm2，满足规定！2、型钢整体稳定性计算水平型钢采用16a78、号槽钢,计算公式如下:b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 其中b = 5701063235 /(1.8103160235)=1.25由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-2023)，得到 b=1.07-0.282/b = 1.07-0.282/1.247=0.844。通过计算得到最大应力 = 3.163106 /( 0.844108.3103)= 34.609 N/mm2型钢的最大应力计算值 = 34.609N/mm2 小于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!3、拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力为7.906kN；假如上面采用钢丝绳，钢丝绳的允许拉力计79、算公式： 其中Fg- 钢丝绳的允许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数，取8.0。计算中Fg取7.906kN，=0.82,K=8，得到：d=12.4mm。选择637钢丝绳,最小直径必须大于13mm才干满足规定！钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50.00N/mm2，每个吊环按照两个截面计算; 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径:D=（2T /f80、/）0.5 =(27.906103/50/3.142) 1/2 =11mm；4、型钢与建筑物连接的计算水平钢梁与楼板采用对接焊缝，弯矩和剪力共同作用的对接焊缝计算如下： 对接焊缝在正应力与剪应力作用计算公式为 其中 N - 对接焊缝轴向力,N=8.357KN; F - 对接焊缝切向力，F=6.64KN； A - 水平钢梁满焊的截面积，A=21.95cm2； fc - 对接焊缝的抗压强度，fc=215N/mm2； ft - 对接焊缝的抗拉强度，ft=185N/mm2； fv - 对接焊缝的抗剪强度，fv=125N/mm2； 通过计算得到焊缝正应力= N/A =8.357103/(21.9501081、2)=3.807N/mm2； 焊缝剪应力f = F/A =6.640103/(21.950102)=3.025N/mm2；对接焊缝的折算应力(3.8073.807+33.0253.025)0.5=6.477N/mm2； 对接焊缝的正应力=3.807 N/mm2小于焊缝的抗压强度215.000 N/mm2，满足规定；对接焊缝的剪应力f =3.025 N/mm2小于焊缝的抗剪强度125.000 N/mm2，满足规定；对接焊缝的折算应力6.477 N/mm2小于1.1ft =203.500 N/mm2，满足规定！型钢悬挑卸料平台由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。一82、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：木脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：栏杆、冲压钢脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.11；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.50；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.00；钢丝绳安全系数K：6.00，悬挑梁与墙的接点按 铰支 计算；预埋件的直径(mm)：20.00。只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：12.6号槽钢槽口水平 83、；次梁材料类型及型号：10号槽钢槽口水平；次梁水平间距ld(m)：0.40，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：0.20。4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：2.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：0.10；平台计算宽度(m)：3.00。二、次梁的验算:次梁选择 10号槽钢槽口水平 ，间距0.4m，其截面特性为：面积 A=12.74cm2；惯性距 Ix=198.3cm4；转动惯量 Wx=39.7cm3；回转半径 ix=3.95cm；截面尺寸：b=48mm,h=100mm,t=8.5mm。1.荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2； Q84、1 = 0.35 0.40= 0.14kN/m；(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载： Q2 = 10.00/ 2.50/ 3.00 0.40= 0.53kN/m；(3)槽钢自重荷载 Q3= 0.10kN/m；经计算得到 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2+Q3) = 1.2(0.14+0.53+0.10) = 0.93kN；经计算得到 活荷载设计值 P = 1.4 2.00 0.40 3.00= 3.36kN。2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算， 最大弯矩M的计算公式为： 经计算得到，最大弯矩 M = 0.933.002/8+3.363.85、00/4=3.56kN.m。 3.抗弯强度验算次梁应力： 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材的抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =3.56103/(1.0539.70)=85.43 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值 =85.434 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足规定!4.整体稳定性验算 其中，b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 通过计算得到 b=5708.5048.00235/(3.00100.00235.0)=0.78；由于 b大于0.6，按照下面公式调整： 得86、到 b=0.706；次梁槽钢的稳定性验算 =3.56103/(0.70639.700)=127.02 N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算 =127.021 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 f=205 N/mm2,满足规定!三、主梁的验算:根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择 12.6号槽钢槽口水平 ，其截面特性为： 面积 A=15.69cm2；惯性距 Ix=391.466cm4；转动惯量 Wx=62.137cm3；回转半径 ix=4.953cm；截面尺寸，b=53mm,h=126mm,t=9mm；1.荷载验算(1)栏杆与挡脚手板自重标准值87、：本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11kN/m； Q1 = 0.11kN/m；(2)槽钢自重荷载 Q2=0.12kN/m 静荷载设计值 q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.11+0.12) = 0.28kN/m； 次梁传递的集中荷载取次梁支座力 P = (0.933.00+3.36)/2=3.07kN； 2.内力验算 悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算，由矩阵位移法，得到： R1 = 19.193 kN；88、 R2 = 6.048 kN； 最大支座反力为 Rmax=19.193 kN；最大弯矩 Mmax=5.662 kN.m；最大挠度 V=4.019 mm。3.抗弯强度验算 其中 x - 截面塑性发展系数，取1.05； f - 钢材抗压强度设计值，f = 205.00 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 =5.66106/1.05/62137.0+9.60103/1569.000=92.896 N/mm2；主梁槽钢的最大应力计算值 92.896 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 f=205.00 N/mm2，满足规定!4.整体稳定性验算 其中 b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按89、照下式计算： b=5709.053.0235/(2500.0126.0235.0)=0.863；由于 b大于0.6，应按照下面公式调整： 可得 b=0.743；主梁槽钢的稳定性验算 = 5.66106/(0.74362137.00)=122.59 N/mm2；主梁槽钢的稳定性验算 = 122.59 N/mm2 小于 f=205.00,满足规定!四、钢丝拉绳的内力验算:水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算， RCi = RUisini其中 RCi - 水平钢梁的垂直支坐反力(kN)； RUi - 拉钢绳的轴力(kN)； i - 拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角；90、 sini = Sin (ArcTan (3/(0.5+1) = 0.894；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sini；RU1 = 19.193 / 0.894 = 21.46 kN；五、钢丝拉绳的强度验算:钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU取最大值进行验算，为21.46kN；假如上面采用钢丝绳，钢丝绳的允许拉力计算公式： 其中Fg- 钢丝绳的允许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中近似取Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝91、绳使用安全系数。计算中Fg取21.458kN，=0.82,K=6，得到：d=17.7mm。钢丝绳最小直径必须大于18mm才干满足规定！六、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=21458.477N。拉环强度计算公式为： 其中， f为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值f=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径 D=21458.54/(3.14250.002)1/2=23.4mm。七、操作平台安全规定:1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设立在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加 补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，通过检查后才干松卸起重吊钩；5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6.操作平台上应显著标明允许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计允许荷载，配专人监督。