1、启东新村沙B-03地块落地脚手架专项施工方案 目 录一、工程概况3二、搭设策划3三、编制引用文本3四、材料要求4五、脚手架基础4六、脚手架结构要求4七、脚手架搭设5八、检验、验收和安全管理8九、拆除10十、计算书12脚手架搭设及拆除施工方案一、工程概况 1、本工程为启东新村沙B-03地块项目，建设单位为XX置业，设计单位为XX建筑和工程设计顾问，监理单位XX工程项目管理，施工单位为XX集团。本工程位江苏启东市启隆乡新村沙岛，东至12号路（计划），南至1号路（计划），西至5号路（计划），北至景观河道；总建筑面积68635.2 本工程分6个单位工程，其中：49-50、52-53、48、51楼号为二2、十层【6幢】，建筑物高59.950m、59.650m（高层），抗震等级为四级，结构类型为剪力墙；二、搭设策划本工程49号、50号、52号、53号楼1-4层，48号、51号楼1-3层采取落地式脚手架。三、编制引用文本1、建筑施工安全检验标准(落地式外脚手架质量标准)（JGJ59-）2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-）4、印发（相关加强施工现场安全生产管理若干要求）（试行）通知（87）432号四、材料要求1、钢管：管径为48*3.0mm钢管，其质量应符合碳素结构钢（GB/T700）中要求，标准长度为6米，使用时按脚手架结构规格进3、行切割。钢管上严禁打孔，表面无裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深划道。2、扣件：采取锻铸铁制作，应符合GB15831要求，其机械性能螺栓力矩不低于65Nm。如发觉有裂缝、气孔、变形、滑丝等缺点不得使用，和钢管贴合面应接触良好。3、连墙件：采取48*3.0mm钢管和相匹配扣件，其材质要求同上。4、钢笆：应横向密编，纵片不得少于五道，每道用双片；横片应一反一正。五、脚手架基础落地式脚手架基础扎实后采取20cm厚C20砼浇捣。立杆底座采取5cm木板，脚手架外侧设置20*30cm排水沟（详见附后基础图）。六、脚手架结构要求依据本工程落地脚手架搭设高度现确定结构参数以下： 1、步距：1.8米 4、2、横向间距：1.0米 3、纵向间距：1.5米 4、连墙件设置：二步二跨 5、护栏杆高度：0.6米、1.2米各一道 6、搁栅间距：0.35米 7、纵横向水平杆两端伸出：10cm 8、立杆中心至建筑物边净距：30cm9、剪刀撑： 斜杆和地面夹角为4560之间。 各立面两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置，中间各道之间净距不应大于15米。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于1.5米。 剪刀撑斜杆采取搭接方法接长，搭接长度不应小于1米，应采取不少于2个旋转扣件固定端部，扣件盖板边缘至杆端距离不应小于0.1米。七、脚手架搭设1、搭设次5、序基础平整扎实浇砼放置5cm木板立杆大横杆、小横杆设置连墙杆剪刀撑搁栅竹笆防护栏杆施工层挡脚板挂安全网2、应配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超出相邻连墙杆以上一步。3、立杆要求每搭完一步脚手架后应按要求校正步距、纵距、横距及立杆垂直度，总高垂直度控制在40mm内。立杆接长除顶层步可采取搭接外，其它各层各步接头必需采取对接扣件连接。顶步搭接长度大于1米，用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端大于0.1米。相邻立杆接头应相互错开一个步距，同时内隔一根立杆两个相隔接头在高度方向错开距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点距离不宜大于步距1/3。脚手架必需设置纵横向扫地杆，纵向扫地杆应采6、取直角扣件固定在距底座上皮小于200 mm处立杆上，横向扫地杆采取直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必需将高处纵向扫地杆向低处延长两跨和立杆固定，高低差小于1米，靠边坡上方立杆轴线到边坡距离不应小于500mm。开始搭立杆时应设抛撑（每隔6跨），在立即安装连墙杆并稳定后，可视情况拆除。4、水平杆小横杆（横向水平杆）用直角扣件和立杆紧紧围绕，靠墙端外伸长度最大不应大于50cm，至墙装饰面距离不宜大于10cm。大横杆（纵向水平杆）架设在立杆内侧，接头应错开分置，两根相邻对接扣件不宜设置在同时或同跨内，不一样时或不一样跨相邻接头水平错开距离不宜小于500mm，各接头中7、心至最近处主节点距离不宜大于纵距1/3。接长如使用搭接方法，搭接长度应1m，并等距离设3个旋转扣件固定，端部余留大于10cm。大横杆水平偏差（高低差）小于总长度1/300，且小于5cm。纵向水平杆用直角扣件固定在横向水平杆上，中间等间距设置搁栅，间距不应大于400mm，搁栅用扣件每隔23道和小横杆扣紧（两端扣紧）。5、连墙杆在每层浇筑楼板砼时，在靠近脚手架主节点（偏离30cm）将40cm长钢管埋入混凝土中20cm，水平间距每隔4.5米（23立杆）内，呈菱形分布，待砼强度达成80%后，用钢管将脚手架和预埋钢管用直角扣件扣紧，使脚手架和建筑物连成一体。连接件靠近主节点设置，偏离主节点距离小于3008、mm.6、剪刀撑应随立杆纵向和横向水平杆等同时搭设，各底层斜杆下端均必需支承在垫块或垫板上。每道剪刀撑跨越立杆根数小于7根，每道剪刀撑宽度大于4跨且大于6米。在外侧立面两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置，中间各道剪刀撑净间距小于15米。剪刀撑斜杆接长采取搭接，搭接长度大于1米，采取不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至杆端距离大于100mm。剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆上，旋转扣件中心线至主节点距离小于150mm。 7、扫地杆纵向扫地杆应采取直角扣件固定在距底座上皮小于200mm处立杆上，横向扫地杆也用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。立杆基础不在同一高度上，必9、需将高处纵向扫地杆向低处延长两跨和立杆固定，高低差不应大于1米，靠近坡上方立杆轴线到边坡距离不应小于50cm。 8、钢笆钢笆铺在大横杆和搁栅上，操作层必需满铺，每块钢笆用铁丝四点绑扎牢。 9、栏杆挡脚板、挂网在外立杆内侧0.6米、1.2米高处用钢管和立杆扣紧，挡脚板设在立杆内侧，高度大于180mm，绑扎牢靠。再挂设检测合格阻燃型密目式安全网，保持严密牢靠。10、斜道本脚手架工程采取“之”字斜道，附着外脚手架设置。斜道宽度为1米，坡度1：3，拐弯处设置平台，大于斜道宽度。斜道两侧及平台外围均应设置栏杆及挡脚板，高度0.6米、1.2米钢管栏杆挡脚板18cm。在斜道立杆间放置二根搁栅并用直角扣件扣紧10、，用竹笆铺设，接头搭接，上面块头压住下面块头，凸头和四角用14#铁丝绑扎紧。每隔2530cm设置一根防滑木条，木条厚度确保2030cm。11、隔离每排脚手架内立杆和墙体之间，采取安全平网进行封闭隔离，安全平网应绑扎牢靠，以防建筑垃圾掉落伤人。八、检验、验收和安全管理1、落地式脚手架基础应平实，砼浇捣后要进行养护，待达成强度后方可搭设脚手架，立杆应垫通长5cm木板，架设扫地杆，保持排水良好，无积水。2、不得超负荷使用，严禁利用脚手架运输或放置超重物，不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆输送管固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。3、每搭设一二步高时，按要求要求进行检验验收，由工地技术责任人和安全11、员会同架子班组按要求验收，合格后办理交接手续交付使用，并可继续向上搭设。4、搭设和拆除人员必需符合特种作业人员安全技术考评管理规则（GB5036）架子工持证上岗操作。5、在使用期间设专员（安全员和架子维修人员）常常检验，严禁拆除主节点纵横水平杆，纵横向扫地杆和连墙杆，立即清除脚手架上垃圾和闲置材料。6、架子操作人员在作业时（搭设或拆除）应严格遵守高处作业安全技术要求和安全纪律；佩安全帽安全带，穿防滑鞋，方好工具，按要求操作。7、节假以后或停工后复工，大雨、大风（6级以上）、大雪及冰雪融化后，应对脚手架重新具体检验后方可使用。8、不得在脚手架基础及邻近处进行挖掘作业，不然采取安全方法。9、施工通12、道、施工便道边搭设脚手架时，外侧应有预防坠物伤人防护方法。10、在脚手架上进行电、气焊作业时，必需有防火方法和专员监护，预防火星和切割物溅落。11、搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专员看管，严禁非操作人员进入。12、每排脚手架上应按规范要求配置足够灭火器材，灭火器材应定时检验，确保在使用期内。13、脚手架搭设完成后，应由专员对脚手架四角设置接地方法。九、拆除1、拆除前，应对脚手架进行全方面检验，确定无变形、倾斜危险情况后方可进行拆除施工。如遇强风雨雪等特殊气候时，不得进行拆除施工，夜间不许可拆除施工。2、现场设警戒标志，警戒区内严禁非作业人员通行或在下方施工，地面监护人员必需推行职责13、，配置通讯工具。3、作业班组应优异行检验，加固松动部位，清除架体内垃圾及多种物件，严禁直接抛掷。4、拆除次序应遵照先装后拆，后装先拆标准，即：安全网挡脚板栏杆竹笆斜杆连墙杆大横杆、小横杆立杆5、拆除过程中必需做到一步一清，一杆一清，绝不许可分立面拆除或上、下两步同时拆除。6、全部连墙杆、斜拉杆、隔排方法必需随脚手架层拆除同时进行，全部杆件拆除时应分离，不许可杆件上附着扣件或两杆同时拆除输送至地面。7、全部住竹笆应自外向里竖立搬运，预防自里向外翻起后竹笆垃圾物件直接从高处坠落伤人。8、脚手架拆至地面应立即清理分类，全部杆件、扣件、竹笆、安全网等应按类分别堆放整齐。 1800 1800连墙件每层设14、置 和预埋钢管连接 1800 1800 200*300排水沟 300 1000 2 00 脚手架侧立剖面图200厚C20砼地面基础180018001800180018001800180018001800200 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500 1500脚手架正立面图 计算书一、参数信息:1.脚手架参数单排脚手架搭设高度为 12.0 米，立杆采取单立管；搭设尺寸为：立杆和墙中距离为 1.50米，立杆横距为1.00米，大小横杆步距为1.80 米；大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 120 15、米；采取钢管类型为 483.0； 横杆和立杆连接方法为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采取两步两跨，竖向间距 3.00 米，水平间距3.00 米，采取膨胀螺栓连接；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏省南通市，基础风压为0.45 kN/m2；风荷载高度改变系数z为0.84，风荷载体型系数s为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受结构自重标准值(kN/m2):0.1505；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.116、10；安全设施和安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.033；5.地基参数地基土类型:砂土；地基承载力标准值(kN/m2):500.00；立杆基础底面面积(m2):0.09；地面广截力调整系数:1.00。 二、大横杆计算:根据扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第5.2.4条要求，大横杆根据三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆自重标准值:P1=0.03317、 kN/m ；脚手板自重标准值:P2=0.3001.000/(2+1)=0.100 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.000/(2+1)=1.000 kN/m；静荷载设计值: q1=1.20.033+1.20.100=0.160 kN/m；活荷载设计值: q2=1.41.000=1.400 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式以下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1601.5002+0.101.4001.5002 =0.3418、4 kN.m；支座最大弯距计算公式以下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1601.5002-0.1171.4001.5002 =-0.405 kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：=Max(0.344106,0.405106)/4490.0=90.200 N/mm2；大横杆最大弯曲应力为 = 90.200 N/mm2 小于 大横杆抗压强度设计值 f=205.0 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下挠度。计算公式以下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.100=0.133 kN/m； 活荷载标准值: q219、= Q =1.000 kN/m；最大挠度计算值为：V= 0.6770.1331500.04/(1002.06105107800.0)+0.9901.0001500.04/(1002.06105107800.0) = 2.463 mm；大横杆最大挠度 2.463 mm 小于 大横杆最大许可挠度 1500.0/150 mm和10 mm，满足要求！三、小横杆计算:依据JGJ130-第5.2.4条要求，小横杆根据简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载部署下计算小横杆最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆自重标准值：p1= 0.0331.520、00 = 0.050 kN；脚手板自重标准值：P2=0.3001.0001.500/(2+1)=0.150 kN；活荷载标准值：Q=3.0001.0001.500/(2+1) =1.500 kN；集中荷载设计值: P=1.2(0.050+0.150)+1.4 1.500 = 2.340 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载和大横杆传输荷载标准值最不利分配弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式以下: Mqmax = 1.20.0331.0002/8 = 0.005 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式以下: Mpmax = 2.3401.000/3 = 0.780 kN.m21、 ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.785 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.785106/4490.000=174.827 N/mm2 ；小横杆最大应力计算值 =174.827 N/mm2 小于 小横杆抗压强度设计值 205.000 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载和大横杆传输荷载设计值最不利分配挠度和小横杆自重均布荷载引发最大挠度计算公式以下: Vqmax=50.0331000.04/(3842.060105107800.000) = 0.020 mm ；大横杆传输荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.050+022、.150+1.500 = 1.700 kN；集中荷载标准值最不利分配引发最大挠度计算公式以下: Vpmax = 1699.9501000.0(31000.02-41000.02/9 ) /(722.060105 107800.0) = 2.717 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.020+2.717 = 2.737 mm；小横杆最大挠度和 2.737 mm 小于 小横杆最大许可挠度 1000.000/150=6.667和10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋23、转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重标准值: P1 = 0.0331.5002/2=0.050 kN；小横杆自重标准值: P2 = 0.0331.000=0.033 kN；脚手板自重标准值: P3 = 0.3001.0001.500/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 3.0001.0001.500 /2 = 2.250 kN；荷载设计值: R=1.2(0.033+0.225)+1.424、2.250=3.460 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包含以下内容： (1)每米立杆承受结构自重标准值(kN)，为0.1505 NG1 = 0.1505+(1.502/2+1.502)0.033/1.5024.00 = 6.010；(2)脚手板自重标准值(kN/m2)；采取冲压钢脚手板，标准值为0.30 NG2= 0.30041.500(1.000+0.3)/2 = 1.170 kN；(3)栏杆和挡脚手板自重标准值(kN/m)；采取栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.11 NG3 25、= 0.11041.500/2 = 0.330 kN；(4)吊挂安全设施荷载，包含安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000 = 0.180 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.690 kN；活荷载为施工荷载标准值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0001.5002/2 = 4.500 kN；风荷载标准值根据以下公式计算 其中 Wo - 基础风压(kN/m2)，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)要求采取： Wo = 0.450 kN/m26、2； Uz - 风荷载高度改变系数，根据建筑结构荷载规范(GB50009-)要求采取： Uz= 0.840 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.649；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.4500.8400.649 = 0.172 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.27.690+ 1.44.500= 15.528 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.690+ 0.851.44.500= 14.583 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.27、85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1721.500 1.5002/10 = 0.069 kN.m；六、立杆稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆稳定性计算公式为： 立杆轴向压力设计值 ：N =15.528 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参考扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；计算长度系数参考扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.800 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 3.119 m；长细比 Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算结果查表得到 ：= 0.188 28、；立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 15528.000/(0.188424.000)=194.795 N/mm2；立杆稳定性计算 = 194.795 N/mm2 小于 立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N =14.583 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参考扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参考扣件式规范表5.29、3.3得 ： = 1.800 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.119 m；长细比: L0/i = 196.000 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵御矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 14582.520/(0.188424.000)+68969.214/4490.000 = 198.301 N/mm2；立杆稳定性计算 = 198.301 N/mm2 小于 立杆抗压强度设计值 f = 205.000 30、N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采取单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度根据下式计算： 构配件自重标准值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.680 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.500 kN；每米立杆承受结构自重标准值 ：Gk = 0.151 kN/m；Hs =0.1884.24010-4205.000103-(1.21.680+1.44.500)/(1.20.151)=44.435 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，根据下式调整且不超出50米： H = 431、4.435 /(1+0.00144.435)=42.545 m；H= 42.545 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H =42.545 m，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采取单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度根据下式计算： 构配件自重标准值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.680 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.500 kN；每米立杆承受结构自重标准值 ：Gk = 0.151 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.069 /(1.4 0.85) 32、= 0.058 kN.m；Hs =( 0.1884.24010-4205.00010-3-(1.21.680+0.851.4(4.500+0.1884.2400.058/4.490)/(1.20.151)=42.888 m；按规范5.3.7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，根据下式调整且不超出50米： H = 42.888 /(1+0.00142.888)=41.124 m；H= 41.124 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =41.124 m，满足要求！八、连墙件计算: 连墙件轴向力设计值应根据下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 033、.172 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 9.000 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN), N0= 3.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，根据下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 2.164 kN；连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.164 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l0/i = 300.000/15.900结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙长度；又： A = 4.24 cm2；f=205.00 N/mm2；连34、墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9494.24010-4205.000103 = 82.487 kN；Nl = 5.164 Nf = 82.487,连墙件设计计算满足要求！连墙件采取膨胀螺栓连接，预埋铁计算参见施工计算手册钢结构部分。 连墙件膨胀螺栓连接示意图九、立杆地基承载力计算: 立杆基础底面平均压力应满足下式要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 500.000 kN/m2； 其中，地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 1.000 ； 立杆基础底面平均压力：p = N/A =162.028 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面轴向力设计值 ：N = 14.583 kN；基础底面面积 ：A = 0.090 m2 。p=162.028 fg=500.000 kN/m2 。地基承载力满足要求！