1、新疆绿城广场一期高支模满堂脚手架专题施工方案审 批：审 核：编 制：目 录一、编制依据1二、工程概况1三、施工方案21、施工步骤22、脚手架设置23、脚手架搭设24、脚手架拆除45、重大危险源监控及预防方法5四、安全生产确保体系5五、安全技术确保体系6六、高支模满堂脚手架设计验算6梁(M-WKL47)模板扣件钢管高支撑架计算书7扣件钢管楼板模板支架计算书19一、编制依据1、现场施工条件和要求2、结构施工图纸3、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-）4、混凝土结构设计规范(GB50010-)5、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)6、建筑施工手册第四版二、工程概况XX房地产2、开发广场住宅项目工程由XX建筑设计设计，由XX房地产开发投资建设，由XX设计研究院对地质进行勘查。该项目在乌鲁木齐市水磨沟区南湖路北延及东八家户经三路之间。本工程为绿城广场一期11#楼（会所），建筑面积为3518.84（地下2层，地上2层），结构类型为框架、剪力墙结构，基础类型为筏板柱基，设计使用年限为50年，抗震设防烈度为8度，建筑结构安全等级为二级，建筑类别：会所为地下建筑，建筑耐火等级:地上为二级，地下一级；场地土层标准冻土深度为 1.50 米，场地土类型为中硬场地土，建筑场地类别为类，地基无液化土层。开工日期为-4-1，完工日期-8-31，施工总工期为882天。承包方法为包工包料。本工3、程在负一层以下部位支撑高度均大于5米，支撑体系为高支模项目，为危险性较大分部分项工程。S2-19轴至S2-38 轴交S2-E轴至S2-G轴；板顶标高-0.50；支撑高度为5.98米、6.25米及7.75米；板厚为250mm；最大梁截面M-WKL64 600X.S2-25轴至S2-32轴交D2-D轴至S2-E轴；板顶标高-1.40；支撑高度为5.08米、5.35米及6.85米；板厚为250mm；最大梁截面M-WKL13 450X1300.D-33轴至D-36轴交S2-A轴至D2-D轴; 板顶标高-0.10；支撑高度为7.7米；板厚为250mm；最大梁截面M-WKL47 500X2050三、施工方4、案高支模采取扣件式满堂钢管脚手架，使用48mm、壁厚3.5mm钢管,立杆采取4m,6m钢管，纵横水平杆采取6m钢管，剪刀撑采取6m钢管。 1、施工步骤：场地清理弹立杆定位轴线排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆和立杆连接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连接件绑扎水平安全网 2、脚手架设置： 、脚手架立杆纵横距为0.9m，其中600mm梁纵距为0.9m,横向间距为0.3m，竖向支撑采取单立杆，并用对接扣件相互错开对接，且不能在同一步距内，下端第一杆采取4m杆和6m杆相互错开。 、纵横水平杆采取6m钢管，纵横向间距均为0.9m, 600mm梁纵距为0.9m, 梁底横向间距为0.5、3m连续设置，步距均为1.5m。 、剪刀撑四边和中间每隔4m设置一道竖向剪刀撑，由底到顶连续设置，满堂脚手架两端和中间每隔5m设置一道水平剪刀撑。 3、脚手架搭设、立杆施工要求（1）立杆设置前要用墨斗线弹出立杆位置线，并在位置线处设置立杆。（2）立杆接长严禁搭接，必需采取对接扣件连接，相邻两立杆对接接头不得在同时内，且对接接头沿竖向错开距离大于500mm,各接头中心距主节点小于步跨1/3。（3）严禁将上段立杆和下段立杆错开固定在水平杆上，立杆垂直偏差小于架高1/300。（4）、严禁使用不合格、锈蚀、和有裂纹扣件。、水平杆施工要求 纵横水平钢管水平方向间距和立杆间距相同，顶端水平杆距楼板、梁为96、00mm,步距为小于1.5m。 （1）脚手架底座上小于200mm处立杆上必需设置纵、横向扫地杆，横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆内侧，并采取直角扣件和立杆扣紧。 （2）纵横向水平杆接长通常采取对接扣件连接，相邻纵向水平杆对接接头应交错部署，不应设在同时、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500mm。 （3）每一主节点处必需设置一根横向水平杆，并采取直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点距离不应大于150mm。 （4）水平杆必需扣接在立杆上，不得相互扣接。扣件螺帽一定要拧紧，立杆竖接和水平杆横接一定要采取对接扣件，确保竖向传力和水平观感。、剪刀撑设置要求 （1）每道剪刀撑宽度7、不应小于4跨,其宽度为46m,连续部署，斜杆应用旋转扣件固定在和之相交横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不得大于150mm。剪刀撑杆件底端应和地面顶紧，夹角为4560之间。 （2）满堂脚手架应在同一立面处按对应间距连续设置剪刀撑（3）剪刀撑斜杆接头采取搭接方法，搭接长度不应小于1000mm,并采取三个旋转部扣件分别在离杆端大于100mm处和搭接中段固定。、扣件要求：（1）扣件式钢管脚手架关键由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管连接，对接扣件用于两根钢管对接连接，承载力直接传输到结构板上。（2）扣件和钢管接触面要确8、保严密，确保扣件和钢管连接紧固。 （3）扣件和钢管质量要合格，满足施工要求，对发觉脆裂、变形、滑丝严禁使用。 、安全网安全网采取10cm10cm安全网，在支撑体系上设置一道水平安全网。高度为4米。4、脚手架拆除、拆除前应报审同意，进行必需安全技术交底后方可进行拆除。周围设围栏或警戒标识，划出工作禁区，严禁非拆卸人员进入，并设专员看管。拆除时，班组组员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。 、严格遵守拆除次序，拆除次序应从上而下，一步一清，不许可上下同时作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐层拆除。 、拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先9、拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺钢管，不得往下乱扔；拆除脚手架杆、模板、扣件等材料应由专员传输或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和无须要损失。、拆除过程中最好不要中途换人，如必需换人时，应将拆除情况交代清楚；拆除过程中最好不要中止，如确需中止应将拆除部分处理清楚告一段落，并检验是否会坍毁，确定安全后方可停歇。、拆下来钢管、模板、扣件要分类堆放，进行保养，检修。5、重大危险源监控及预防方法： 、作业中，严禁随意拆除脚手架构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作要求需要临时拆除时，必需经主管人员同意，采取对应填补方法，并在作业完成后立即给予恢复。、人在架设作业时，应注意自我安全保护和她10、人安全，避免发生碰撞、闪失和落物，严禁在架杆上等不安全处休息。、每班工人上架工作时，应现行检验有没有影响安全作业问题，在排除和能处理后方可开始作业。在作业中发觉有不安全情况和迹象时，应立即停止作业进行检验，直到安全后方可正常作业。四、安全生产确保体系项目经理部健全安全生产确保体系，设置安全生产管理机构，配置专职安全监督管理人员，并给予一定管理权限。建立健全安全生产责任制，严格实施安全生产法律、法规标准和企业安全规章制度，确保安全生产。工 作 保 证检 查 保 证制订岗位责任实施相关安全施工规程经济确保组织确保项目经理制订安全施工技术方法技术质量科消防、临时用水用电设置、季节性防爆、防冻防煤气中11、毒用具材料设备科购置劳动保护用具机械设备管理易燃爆、半成品堆放检验综合办公室组织电工自查用电设备、职员体检、宿舍检验落实落实相关安全施工规程进行全员安全教育施工安监科安全员专检安全值日巡回检验、安全资料收整理、施工 财务科安全资金保障奖 惩安全生产确保体系图五、安全技术确保体系建立以项目部总工程师为主，施工安监科、技术质量科各专业人员组成安全技术确保体系，负责编制施工技术方案、作业指导书（含安全技术方法），负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及其它人员安全技术培训教育，组织制订安全操作规程。编制危险源识别、风险评价、风险控制计划和方案。六、高支模满堂脚手架设计验算S2-112、9轴至S2-38 轴交S2-E轴至S2-G轴；板顶标高-0.50；支撑高度为5.98米、6.25米及7.75米；板厚为250mm；最大梁截面M-WKL64 600X.S2-25轴至S2-32轴交D2-D轴至S2-E轴；板顶标高-1.40；支撑高度为5.08米、5.35米及6.85米；板厚为250mm；最大梁截面M-WKL13 450X1300.D-33轴至D-36轴交S2-A轴至D2-D轴; 板顶标高-0.10；支撑高度为7.7米；板厚为250mm；最大梁截面M-WKL47 500X2050取M-WKL47 500X2050作为梁模板支撑满堂架计算对象。选择板厚为250mm楼板作为计算对象。梁13、(M-WKL47)模板扣件钢管高支撑架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-建筑结构荷载规范GB50009-钢结构设计规范GB50017-混凝土结构设计规范GB50010-建筑地基基础设计规范GB50007-建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.9m，梁截面 BD=500mm2050mm，立杆纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆步距 h=1.50m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木14、方5080mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底根据均匀部署承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图根据模板规范4.3.1条要求确定荷载组合分项系数以下：由可变荷载效应控制组合S=1.2(25.502.05+0.20)+1.402.00=65.770kN/m2由永久荷载效应控制组合S=1.3525.502.05+0.71.402.00=72.531kN/m2因为永久荷载效应控制组合S最15、大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采取钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采取 I=(D4-d4)/64，抵御距计算采取 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板根据多跨连续梁计算。作用荷载包含梁和模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5002.0500.400=20.910kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.400(22.050+0.500)/0.500=0.736kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值和振捣16、混凝土时产生荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.5000.400=0.400kN考虑0.9结构关键系数，均布荷载 q = 0.9(1.3520.910+1.350.736)=26.300kN/m考虑0.9结构关键系数，集中荷载 P = 0.90.980.400=0.353kN面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形计算根据规17、范要求采取静荷载标准值，受力图和计算结果以下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.727kN N2=5.025kN N3=5.025kN N4=1.727kN最大弯矩 M = 0.077kN.m最大变形 V = 0.097mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯强度计算值 f = M/W = 0.07710001000/21600=3.565N/mm2面板抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32656.0/(2400.00018.000)=0.553N/mm18、2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.097mm面板最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁底支撑木方计算 梁底木方计算根据三跨连续梁计算，计算公式以下:均布荷载 q = 5.025/0.400=12.561kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.560.400.40=0.201kN.m最大剪力 Q=0.60.40012.561=3.015kN最大支座力 N=1.10.40012.561=5.527kN木方截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: W = 5.008.019、08.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.201106/53333.3=3.77N/mm2木方抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算最大剪力计算公式以下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必需满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33015/(25080)=1.131N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算挠度计算根据规范要求采取静荷载标准值，均布荷载经过变形受力计算最大20、支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=9.921kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6779.921400.04/(1009000.002133334.0)=0.090mm木方最大挠度小于400.0/250,满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管根据集中荷载作用下连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传输力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算根据规范要求采取静荷载标准值，受力图和计算结果以下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁计算得到最大弯矩 Mmax=0.312kN.21、m最大变形 vmax=0.096mm最大支座力 Qmax=7.696kN抗弯计算强度 f = M/W =0.312106/5260.0=59.38N/mm2支撑钢管抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管最大挠度小于366.7/150和10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管根据集中荷载作用下连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传输力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算根据规范要求采取静荷载标准值，受力图和计算结果以下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁计算得到最大弯矩 Mmax=0.859kN.m最大22、变形 vmax=0.571mm最大支座力 Qmax=13.282kN抗弯计算强度 f = M/W =0.859106/5260.0=163.28N/mm2支撑钢管抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管最大挠度小于600.0/150和10mm,满足要求!四、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=13.28kN单扣件抗滑承载力设计计算不满足要求,能够考虑采取双扣件!五、立杆稳定性计算不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 其23、中 N 立杆轴心压力最大值，它包含： 横杆最大支座反力 N1=13.282kN (已经包含组合系数) 脚手架钢管自重 N2 = 0.91.350.1395.900=0.996kN N = 13.282+0.996=14.279kN i 计算立杆截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长24、细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=14279/(0.386506)=73.021N/mm2；不考虑风荷载时立杆稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆步距，1.50m； la 立杆迎风面间距，0.90m； lb 和迎风面垂直方向立杆间距，25、0.60m；风荷载产生弯矩 Mw=0.90.91.40.2250.9001.5001.500/10=0.052kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆轴心压力最大值，参考模板规范公式5.2.5-14； Nw=13.282+0.91.20.820+0.90.91.40.052/0.600=14.376kN经计算得到=14376/(0.386506)+5/5260=83.343N/mm2；考虑风荷载时立杆稳定性计算 f,满足要求! 扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-建筑结构荷载规范GB50009-钢结构设计规范GB50017-混凝土结构设计规范GB50010-26、建筑地基基础设计规范GB50007-建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为7.75m，立杆纵距 b=1.20m，立杆横距 l=1.00m，水平杆步距 h=1.50m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元根据模板规范4.3.1条要求确定荷载组合分项系数以下：由27、可变荷载效应控制组合S=1.2(25.100.25+0.20)+1.402.50=11.270kN/m2由永久荷载效应控制组合S=1.3525.100.25+0.71.402.50=10.921kN/m2因为可变荷载效应控制组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40，采取钢管类型为48.33.6。钢管惯性矩计算采取 I=(D4-d4)/64，抵御距计算采取 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板根据简支梁计算。考虑0.9结构关键系数，静荷载标准值 q1 = 0.9(25.1000.2501.200+0.2001.2028、0)=6.993kN/m考虑0.9结构关键系数，活荷载标准值 q2 = 0.9(0.000+2.500)1.200=2.700kN/m面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=64.800cm3 I=58.320cm4(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵御矩； f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.125(1.206.993+1.402.700)0.2000.200=0.061kN.m经计算得到面板抗弯29、强度计算值 f = 0.06110001000/64800=0.939N/mm2面板抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 56.993/(3846000583200)=0.042mm面板最大挠度小于200.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.25Pl+0.125ql2面板计算宽度为6000.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9结构关键系数，静荷载标准值 q = 0.9(25.1000.2506.000+0.2030、06.000)=34.965kN/m面板计算跨度 l = 200.000mm经计算得到 M = 0.2500.91.402.50.200+0.1251.2034.9650.2000.200=0.367kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.36710001000/64800=5.668N/mm2面板抗弯强度验算 f f,满足要求!二、纵向支撑钢管计算纵向钢管根据均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为截面抵御矩 W = 5.26cm3；截面惯性矩 I = 12.71cm4；1.荷载计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m(31、2)模板自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值和振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.200=0.500kN/m考虑0.9结构关键系数，静荷载 q1 = 0.9(1.201.255+1.200.040)=1.399kN/m考虑0.9结构关键系数，活荷载 q2 = 0.91.400.500=0.630kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.031.001.00=0.203kN.m最大剪力 Q=0.61.0002.029=1.217kN最大支座32、力 N=1.11.0002.029=2.231kN抗弯计算强度 f=0.203106/5260.0=38.57N/mm2纵向钢管抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算三跨连续梁均布荷载作用下最大挠度V=(0.6771.616+0.9900.000)1000.04/(1002.06105127100.0)=0.418mm纵向钢管最大挠度小于1000.0/150和10mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管根据集中荷载作用下连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传输力，P=2.23kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算根据规范要33、求采取静荷载标准值，受力图和计算结果以下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁计算得到最大弯矩 Mmax=1.071kN.m最大变形 vmax=1.641mm最大支座力 Qmax=12.228kN抗弯计算强度 f = M/W =1.071106/5260.0=203.63N/mm2支撑钢管抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管最大挠度小于1000.0/150和10mm,满足要求!四、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆和立杆连接时，扣件抗滑承载力根据下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中34、R取最大支座反力，R=12.23kN单扣件抗滑承载力设计计算不满足要求,能够考虑采取双扣件!五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包含以下内容：(1)脚手架自重(kN)： NG1 = 0.1737.750=1.337kN(2)模板自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.000=0.240kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2501.2001.000=7.530kN考虑0.9结构关键系数，经计算得到静荷载标准值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 8.196kN。2.活荷载为施工荷载标35、准值和振捣混凝土时产生荷载。考虑0.9结构关键系数，经计算得到活荷载标准值 NQ = 0.9(2.500+0.000)1.2001.000=2.700kN3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆稳定性计算不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 其中 N 立杆轴心压力设计值，N = 13.62kN i 计算立杆截面回转半径，i=1.59cm； A 立杆净截面面积，A=5.060cm2； W 立杆净截面模量(抵御矩),W=5.260cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点36、长度，a=0.30m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.300=2.100m； 由长细比，为2100/15.9=132 150 满足要求! 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.386；经计算得到=13615/(0.386506)=69.630N/mm2；不考虑风荷载时立杆稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW依据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆步距，1.50m； la 立杆迎风面间距，1.20m； lb 和迎风面垂直方向立杆间距，1.00m；风荷载产生弯矩 Mw=0.90.91.40.2251.2001.5001.500/10=0.069kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆轴心压力最大值，参考模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.28.196+0.91.42.700+0.90.91.40.069/1.000=13.316kN经计算得到=13316/(0.386506)+69000/5260=81.193N/mm2；考虑风荷载时立杆稳定性计算 f,满足要求!