1、酒店大堂高支模工程满堂脚手架专项施工方案一、编制依据1、本工程建筑、结构施工图。2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）。3、扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。4、建筑结构荷载规范（GBJ9-87）。 5、施工技术2002. 6、扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 7、本工程施工组织设计。二、工程概况工程名称：xx广场结构类型：主体为框架剪力墙结构1号楼为地上二十六层，地下一层，地下一层为停车库； 2号楼为地上二十八层，地下一层，其中地下一层为停车库。建筑面积：总建筑面积约为64804.98，其中地上建筑面积为51865.83，地下室建筑面积为12939.152、。房屋高度：1号楼为118.7m，2号楼为105.55 m，地下室为-4.2m。设计使用年限：50年 ,建筑抗震烈度：7度 ,结构等级：一级,耐火等级：地下为一级；地上为二级本方案主要为酒店大堂高支模满堂脚手架专项方案，酒店大堂面积为646.64，中间由纵横两条主梁连接，梁轴线横向间距23.6m，纵向轴线跨度27.4m，单层最大建筑高度18.25m，梁截面尺寸为600mm*1800mm，400*1200，每根梁两端由1000*1200和900*1100框架柱支撑，结构板面平板厚度120mm，建筑结构安全等级为二级。酒店大堂高支模如图：本专项方案设计对象为：1、高大梁的支模架搭设；2、高大梁柱模3、板支撑，3、扣件钢管高支撑，4、本工程酒店大堂模板高支撑体系的质量安全要求。三、施工部署 1、材料要求 本工程支撑体系采用扣件式钢管满堂脚手架作为高支模支撑体系，在材料选用上应满足以下要求： （1）钢管 1）钢管的界面尺寸应为外径48mm，壁厚3.5mm。用于立杆、纵横向水平杆、剪刀撑的钢管长度为46m。 2）钢管外观质量检查符合规范要求，并必须现场抽检取样，满足规范要求方可使用。 3）钢管应无裂纹，两端面应平整，严禁打孔。 新管 1） 必须具备产品质量合格证 2） 钢管材质证明 3） 表面质量 表面应平直光滑、不应由裂纹、分层、压痕、划道和硬弯 4） 外径、壁厚 误差0.50mm、误差0.34、5mm 5） 端面 应平整，端面切斜的偏差1.70mm 6） 旧钢管锈蚀程度应每年检查一次 管壁上锈蚀的深度不得超过0.50.50mm 7） 其它项目同新管 （2）扣件 1）扣件应符合国家现行标准GB15831-2006。 2）扣件质量应按下表检查。并现场取样复检。 新扣件 1） 必须具备产品质量合格证 2） 生产许可证、专业检测单位测试报告 3） 表面质量及性能 应符合技术要求规定 4） 螺栓 不得滑丝 旧扣件 5） 旧扣件同新扣件3、4项 2、立杆搭设应符合下列规定 （1）立杆垂直偏差不大于2cm，间距误差不大于5cm，水平杆间距误差不大于5cm；同一平面上相邻两根横杆的表面高低差不大于35、cm，水平偏差不大于3cm。 （2) 如纵向水平杆采取对接，则应符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件应交错布置；两根相邻接头在同一水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。 3、剪刀撑与横向斜撑的设置应符合下列规定 (1）满堂脚手架应设剪刀撑； (2）纵横方向均应设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度不应小于6跨，且不应小于6m，每隔6米设置一道剪刀撑，剪刀撑与水平杆的夹角为45 -60度 。（3）剪刀撑搭接时接头大于1.2m，搭接头处最少三个扣件连接。（4）满堂模板和共享空间模板支架立柱,在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔6M，设由下至上6、的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为68米 。当建筑物在8-20M时,从最高 步距到扫地杆每隔8米设一道剪刀撑。 4、扣件安装应符合下列规定 (1）扣件规格必须与钢管外径相配套； (2）螺栓拧紧力距不应小于40Nm，且不应大于65Nm。 (3）在主节点处固定纵向和横向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。 （4）对接扣件的开口应朝上或朝内。 考虑到本工程为全现浇框架结构，因此模板材料大量采用胶合板模板。木模（拼条），胶合板模板具有不收缩、不翘曲、不开裂、均质、接缝少、周转率高、加工方便等优点。模板支撑及加固系统采用50100木枋、483.5钢管、可调节顶托、12、14对7、拉螺栓等。5、组织设置（1）管理人员组织及职责分工：主任工程师：负责项目经理部全面技术、质量工作技术负责人：全面负责技术、模板方案编制工作模板技术负责人：1、对模板工程进行技术交底；2、对施工过程进行监控；3、负责模板工程验收土建质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，督促不合格项目的整改；2、对建材质量进行检查、监控测量员：负责工程的全部放线工作、保护控制桩、水准点（2）劳务分包队人员组织及职责分工：项目部技术部技术负责人：1、全面负责技术工作2、负责交底执行情况模板工长；1、对模板加工、安装向工人交底；2、对模板加工安装进行现场指导。质检员：1、对模板工程质量进行监控、检查，落实不合格项8、目的整改；2、负责模板工程自检。测量员：配合项目部进行墙、柱、门窗放线工作。6、构造要求 满堂架搭设于活载40KN/的楼面板上，板模板支架搭设高度为18.1米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.85米，立杆的横距 l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米。 1）支撑架四边每隔6排立杆（不大于6米）设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置,中间竖向剪刀撑每隔8米一道剪刀撑由底设到顶；水平剪刀撑从顶层开始往下搭设，竖向间距每隔不大于8米一道，水平间距每隔8米一道。 2）搭设过程中严禁超负荷堆放钢筋、机械设备及其他荷载，防止物体坠落或支撑系统局部坍塌。 3）板底立杆底部纵横方向设置扫地杆，高度不超过209、0mm，钢管立柱的扫地杆、水平加强杆、剪刀撑应采用483.5MM钢管,用扣件与钢管立柱扣牢. 钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接,剪刀撑用采用搭接，搭接长度不小于1200MM，最少设置三个扣件，两个旋转扣件分别在离杆端不小于100MM处进行固定。 5）当层高在8-20M时，在最顶步距水平拉杆中间应加设一道水平拉杆；所有水平杆拉杆的端部均应与已浇捣的柱顶紧拉牢。无处可顶拉时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。 6）脚手架立杆的垂直度控制，立杆的全部绝对偏差50mm，在脚手架高度段H内，立杆偏差的相对值小于H/400。 7）水平杆的接长应采用对接扣件，水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻水10、平杆的接头不宜设在同步同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向的错开距离大于500mm，各接头中心至近主节点的距离不宜大于跨段的1/3。 8）立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。 9) 受压构件长细比：支架立柱及桁架不应大于150；受拉构件长细比：不应大于350； 10) 梁和板的立柱，纵横向间距相等或成倍数；U型支托与楞梁两面侧间如有空隙,必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不大于200mm；螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3MM，安装时应保证上下同心。11、如螺丝杆超出规定时必须按规范乘折减系数。 4、机具准备主要机具及工具准备详见下表：名 称规 格功 率数 量单头扳手开口宽（MM）17-19，22-24圆盘锯MJ-1063KW3台平刨MB-5033KW3台手电钻8把手提电锯M-651A1.05KW8台手提电刨0.45KW8台压刨MB1065705KW2台手电钻钻头直径12-20MM12把砂轮切割机2台钢管弯曲机1台水准仪2台经纬仪1台水平尺长450/500/550MM钢卷尺100/50/30/5M直尺2-3M工程检测尺2M塞规一般四、 模板安装（一）、模板安装要求 1） 梁底、梁侧模采用18mm胶合板，梁底平板模铺枋木上，模枋搁置在顶托木上。 12、2） 楼板模采用18mm胶合板，顶托用10050mm枋木，横枋采用10050mm枋木。 3） 模板的安装顺序如下： 4） 梁模板的安装，先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托上安放木方、固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板，并设计无具体要求时，起拱高度宜为跨度的1L/10003L/1000。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装后，再安装侧模、压脚板及斜撑。 5）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采用如下措施： 6）支模13、应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。 7）梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。 8）砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。 9） 楼面模板的安装 首先通线，然后调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设双钢管作托梁，托梁固定后架设横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。 10）验收及拆除的批准程序 高支模安装完毕后，通知公司相关部门进行验收，并报监理单位、质监站进14、行验收，验收合格后才能绑扎钢筋、浇筑混凝土。 高支模拆除前，必须向监理单位申请拆模报告，监理单位签字同意后方可拆模。 （二）模板安装设计1、柱模板的设计柱模面板选用915183018胶合板,竖楞及柱箍选用50100松木方,对拉螺栓选用14钢筋,其间距、数量分别见下表。柱模板用料参考表面板材料柱子断面柱箍断面柱箍间距竖楞18胶合板10001200、90011003根14螺栓400mm50100mm松木方2、柱模的施工顺序： 安装柱模时，应先在楼面上弹出柱轴线及边线测定标高找平柱脚立柱模加柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣砼拆柱模（修整，翻至上一层使用）。 3、柱模施工的要点及细部要求 为保证断面尺寸，在柱15、断面的四个脚用25253mm角钢焊接或钢筋头在柱筋上作限位，用水准仪将相邻的准点转移到柱钢筋上，以此标高来控制柱模顶的标高。 柱与梁板的接头尺寸准确与否是影响结构外观的主要因素，在施工中也是难点之一。首先在安装柱模时，控制好垂直度与断面尺寸大小，梁板模安装基本结束时，在梁板模上做二次放样，核对柱头是否偏位，对柱施工缝留设较低的柱头应加设一道柱箍，防止涨模。 在柱模接头处，用电钻钻出两个孔洞，排除柱头积水，以保证砼质量。 清理孔留设：为了清理干净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底下留出100200的清扫洞口，从而保证砼浇捣质量。松方木柱模安装示意图（三）梁、板模板安装设计 1、面板选用915116、83018胶合板,内楞分别选用50100、木方,对拉螺栓选用14钢筋,外龙骨采用483.5mm双钢管。梁截面 BD=600mm1800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=1.2米，立杆的步距 h=1.50米，梁底增加1道承重立杆。内龙骨布置7道，内龙骨采用50100mm木方。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距300+300+300+300+300mm，断面跨度方向间距900mm，对拉螺杆直径14mm。 具体布置见立杆平面布置图。2、梁板模板安装操作流程如下： 先按梁板各自要求搭设满堂脚手架(沿主梁梁位走向安放梁两侧支架）上龙骨、次楞17、木梁模安装楼板面模板安装梁底立杆（顶托）增加搭设梁板钢筋安装扫地杆、剪刀撑等加固杆件的搭设梁板混凝土浇筑养护混凝土达到拆模强度3、梁模板梁模板安装后，要拉中线进行检查，复核各梁模中心位置是否对齐，待平板模板安装后，检查并调整标高，将木楔钉牢在垫板上。各顶撑之间要设水平撑或剪刀撑，以保持顶撑的稳固。为了深梁绑扎钢筋的方便，在梁底模与一侧模板撑好后，就先绑扎梁的钢筋，后装另一侧模板。次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正后才能进行。4、平板模板平板模板安装时，先在次梁模板的两侧板外先弹水平线。水平线的标高应为板底标高减去平模板厚度及搁栅高度，然后按水平线上牵杆托木，托模上口与水平线相齐，再把靠梁模18、旁的搁栅先摆上，按设计间距，摆放搁栅，最后在搁栅上铺钉平模板。为了便于拆模，只在模板端部或接头处钉牢，中间尽量少钉。为了节约模板，不造成浪费现象，大面积配板位置先用标准尺寸的整块胶合板对称排列，不足部分留在中央及两端，用胶合板锯成所需尺寸嵌补。所有板缝力争拼密缝，确保砼表面光滑平整。5、模板拆除1）、模板拆除的要求 不承重或侧压的模板应在混凝土强度能保证构件不变形，边面及棱角不因拆模而受损时方可拆除。 承重模板应在与结构或构件同条件养护的混凝土试块符合规定时，才能拆除。 2）、拆模注意事项 拆模前要有混凝土强度报告，并制定拆模程序、拆模方法及安全措施，在经过申请批准后方可拆模。模板拆除时要设置19、警戒线，并有专人监护。严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。 已拆模的结构，应在砼达到设计标号后，才允许承受全部设计荷载。当承受施工荷载大于计算荷载时，必须经过核算加设临时支撑。 拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整理。 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。 拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别拆向两端。快速施工的梁和楼板模板，其底模及门架支撑的拆除时间应对所有砼的强度发展情况分层进行核算，确保下层楼板及梁能安全承载。五、 模板施工质量要求 （1）、模板及其支20、架须符合选材和材质的有关要求，同时还须符合下列规定： 1）保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置的正确。 2）具有足够的承载力、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形。 3）构造简单、装拆方便。便于后继工序的施工。 4）模板内侧要平整，接缝严密，接缝不应漏浆。 5）模板的设计、制作和施工应符合国家现行标准的相应规定。配制木模板尺寸 时，要考虑模板拼装接合的需要，适当加长或缩短某一部位长度。 6）模板应构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎与安装和混凝土的浇筑及养护等工艺要求。 （2）模板安装须符合下列规定： 1）模板安装前应对操作人员进行技术交底。 2）现浇钢筋混凝土梁、板，模板应按设计21、要求起拱。当设计无具体要求时，当跨度等于或大于4m时，起拱高度宜为全路长度的1/10003/1000。 3）采取分层分段支模的方法，安装上层模板及其支架应满足下列要求：下层楼板应具有姑受上层荷载的承载力或设加设支撑；上层支架的立柱应对准下层支架的立柱，并铺设垫板；固定在模板上的预埋件和预孔洞均不得遗漏，安装必须牢固，位置准确；注意控制模板安装的偏差。 4）模板工程完后要按照设计图纸要求检查轴线位置、相邻标高关系、几何尺寸、形状、垂直度等，并仔细检查各构件是否牢固，经质安员、技术员复核合格后方能浇筑混凝土。在浇筑混凝土过程中派专人经常检查。如发现变形、松动等现象，应及时修整牢固。 5）模板安装和22、预埋件、预留孔洞的允许偏差和检验方法必须符合有关规定。模板及其支架必须保证工程结构和构件各部分形状尺寸和相互位置正确。 （3）模板支撑组装完毕后应进行下列各项内容的验收检查，并必须符合本方案设计要求及规范要求： 1）扣件式钢管脚手架设置情况是否按本方案搭设： 2）纵横杆、扫地杆及斜撑等配置情况； 3）底座、托顶螺旋杆伸出长度： 4）限位销等扣件牢固情况； 5）垫木情况。 （4）本工艺应具备以下主要质量记录： 1）模板检验批质量验收记录。 2）模板分项工程质量验收记录。 3）拆模申请报告。 8、支顶、模板的拆除 1）拆除顺序：梁上顶托梁底木方梁底模板板上顶托板底木方板底模板纵横水平拉杆剪刀撑支撑23、立柱.下托座垫木。 2） 本工程由于超支模体系面积较大，为保证高支模的稳定性以及混凝土结构的质量安全，要求超高支部位水平拉杆每隔一道均与普通楼层支撑架纵横拉结，条件允许的情况下与结构砼拉结，要求混凝土必须达到规范要求的拆模强度才能整体拆除，以使荷载能安全向下传递至首层地基基础上。 3）支撑系统的水平纵横杆、剪刀撑等不得随意拆除。 4）拆除每层支撑及模板前，应将该层混凝土试件送实验室检测，当试块达到规定的强度达到了下表要求后，并呈报监理公司经监理工程师同意办理书面手续并确认不再需要时，方可拆除。 （5）侧模拆除时的混凝土应能保证其表面及棱角不受损伤。 （6）拆除8m高度以上梁、柱、墙模板时，应搭24、设脚手架或操作平台，设防护栏杆。拆除时逐块拆除，不得成片松动、撬落或拉倒。 （7）拆除平台、楼板的底模时，应设临时支撑，防止大片模板坠落。拆立柱时，操作人员应站在待拆范围以外安全地区拉拆，防止模板突然全部掉落伤人。 （8）严禁站在悬臂结构上面敲拆底模。严禁在同一垂直平面上操作。 （9）严格控制模板及其支架拆除的顺序。 （10）拆除脚手架支撑前，应清除高支模支撑上存留的零星物件等杂物。 （11）拆除脚手架支撑时，应设置警戒区和警戒标志，并由专职人员负责警戒。 （12）拆除模板和支顶时，先将脚手架可调顶托松下，用钢钎撬动模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除水平拉杆、剪刀撑及脚手架。模板拆除后25、， 要清理模板面，涂刷脱模剂。 （13）脚手架支撑的拆除应在统一指挥下，按后装先拆、先装后拆的顺序及下列安全作业的要求运行； 1）脚手架支撑的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行； 2）同一层的构配件和加固件应按先上而下，先外后里的顺序进行。 3）通长水平杆，必须在脚手架支撑拆卸到相关的钢管时方可拆除。 4）工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆除作业，并按规定使用安全防护用品。 5）拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，交叉支撑应先传递至地面并放室内堆存。 6）拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。 26、9、模板的清理维修、存放 （1）模板清理维修 拆除后的模板运至后台进行清理维修，将模板表面清理干净，板边刷封边漆，堵螺栓孔，要求板面平整干净，严重破损的予以更换。 （2）模板的堆放 现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。 现场拆下的模板不要码放，须修整的及时运至后台。清理好的模板所放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。 （3）模板拆除成品保护要求； 1）拆模时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬，以免损伤混凝土表面和楞角。 2）坚持每次使用后清理板面。 3）按楼板部位层层复安，减少损耗。 4）材料应按编号分类堆放。 5）对已完27、成的混凝土楼面应加以保护，工人不得将材料用力抛掷向楼面。10、模板支架监测方案 因楼面施工时，柱墙已经完成，模板支架（横杆、剪刀撑）与柱墙顶紧，模板支架监测主要以监测沉降为主。沉降观测位置设在梁受力最大地方（次梁位置）下方立杆1.0m处，用红油漆做标记。在浇筑砼前，先进行观测，作好记录；在砼浇筑至一半（重量），开始进行观测，每隔一小时观测一次，浇筑完成后二小时再观测一次。要求立杆沉降6mm（GB50017-2003），沉降大于6mm，要停止浇筑砼，在采取加固措施后再在进行浇筑。 11、高支模搭设允许偏差及预警值要求:项目 允许偏差（mm） 预警值（mm） 检查工具 立杆钢管弯曲 3mL4m 128、2 8 经纬仪、水准仪 4mL6.5m 20 12 经纬仪、水准仪 水平杆及斜杆钢管弯曲 L6.5m 30 25 经纬仪、水准仪 立杆垂直度全高 绝对偏差50 22 经纬仪、水准仪 立杆脚手架高度H内 相对值H/400 0.75H/400 经纬仪、水准仪 支撑沉降 10 5 经纬仪、水准仪 六、安全文明施工。现浇结构模板安装允许偏差项次项 目允许偏差(mm)1轴线位置柱、梁52底模上表面标高+2，53截面内部尺寸柱、墙、梁+2，-54层高垂直（每层垂直度）35相邻两板表面高低差26表面平整（2m长度上）5六、 模板施工安全要求 （1） 严格执行安全生产责任制，各工序施工前各专业工长及时对各施工29、班组进行安全技术交底。 （2）脚手架搭设人员必须持证上岗，禁止非本工种人员从事特种作业，必须符合特种作业人员安全技术考核管理规则（GB5036）。 （3）进入施工现场作业人员必须戴好安全帽，高空作业必须系好安全带。 （4）模板支撑架最上层水平杆面必须满铺脚手板作施工工作面，保证安全。 （5）搭设时严格按照施工工序进行，模板支撑系统在没有固定前，禁止利用拉杆支撑攀登，禁止在拆除的模板上进行操作。 （6）为防止破坏模板成品及支撑系统，在施工过程中应做到：不让重物冲击支好的模板、支撑。 （7）施工人员在施工过程中，必须精力集中，注意各洞口及临边的防护，酒后不准上班。 （8）作好现场模板及其它易燃物品30、的堆放管理，堆放场地内必须配备灭火器材。 （9）模架拆除时应按顺序逐块拆除，拆除时应先搭设的后拆，后搭的先拆，先拆非承重部分，后拆承重部分；拆除顶板时，应设临时支撑，确保安全施工。 （10）模架在拆除过程中，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时操作人员必须系安全带，连接件必须放在工具袋中，防止掉落。 （11）本工程高支撑体系必须在自检合格的基础上，经项目、公司安质部、工程部及监理单位、甲方验收合格后方可浇筑砼。 （12）在砼施工工程中，由项目安质部门组织，施工部配合，配备20人左右的应急组，并派专人对高支撑体系进行监控，防止意外发生。 （13）高支撑体系的拆除，必须经项目安质部负责人及项目技31、术负责人同意方可进行。 （14）遇到风力大于6级以上或大到暴雨气，禁止进行高空作业。 （15）脚手架拆除规定： 1）拆除前，先要进行全面检查，验收合格，必须经项目安质部负责人及项目技术负责人同意方可进行，并且拆除时应在上层混凝土施工完毕后方可拆除。 2）再次全面检查架体上的扣件连接点，根据检查结果，对于后拆的松动杆件、扣件等进行加固，以保证拆除过程中的安全。 3)清理架体上的杂物及多余的脚手板、钢管等材料，各种拆除下来的材料，均集中在上料平台上及时用塔吊运送到指定地点，严禁抛掷。 4）拆除脚手架必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。 5）拆除脚手架按照先上后下的顺序进行，即后安装的先拆，先安32、装的后拆。 6）拆除脚手架，有专人指挥，上下呼要，左右协作，当拧开与另一人有关的扣件时要提醒堆放。拆除下来的各部件要用滑轮或绳索运送到指定位置，不得从高空向下抛掷。 7）脚手架拆除过程中，不能中途换人，如必须换人，必须重新进行技术交底 8）当脚手架拆至下部最后一根长立杆的高度（约6.5m）时，要先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。 9）各构件严禁抛掷至地面。 2、文明施工措施 （1）所有进场材料必须按照文明施工要求分类堆码，并设专人管理。 （2）模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放。 （3）加强环境保护措施，防止噪音扰民。 （4）对废料、旧料做到每日清理回收。 （5）支设和33、拆除模板时，及时清理，做到工完料净场清。3、消防管理 （1）项目经理部对现场消防要安排专人负责，给排水专业主管工程师为现场消防工作直接责任人。 （2）现场设消防管道、消防栓及灭火器材，并派专人负责。 （3）坚持现场用火审批制度，操作岗位上禁止吸烟，对易燃物品的使用严格按规定进行。 （4）新工人进场时除进行安全教育外，还应进行消防知识教育，施工现场设专人进行昼夜巡逻。4、成品保护措施 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板34、荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1035、-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要36、求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。8、施工时现场还应注意以下问题： a、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁37、。拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠落伤。b、拆模时应搭设脚手板。c、拆楼层外边模板时，应有防高空坠落及防止模板向外倒跌的措施。d、拆模前应制定拆模程序，拆模方法及安全措施，严禁硬砸乱撬，摇晃振动，不得将撬棒直接着力于砼表面及受力薄弱的局部位置。e、 模板拆不下来时，可用木棰敲击模板，拆除的模板切不可高，抛下，以免伤人及损伤模板。f、进入现场，必须戴安全帽，禁止穿拖鞋或光脚，正确地使用个人劳动保护用品；g、拆除模板一般用长撬棍，不允许站在正在拆除的板下。h、二人抬运模板时，要互相配合，协调工作。传递模板时，工具应用运输工具或绳子系牢后升降不得乱扔。计算书附件一、9001100柱支撑计算38、书柱模板支撑计算书 1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=900mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5300mm， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞8根，H方向竖楞9根。 柱模板支撑计算简图 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m39、3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.700h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取10.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.440kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.450kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的40、三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m。 荷载计算值 q = 1.240.4500.500+1.43.0000.500=26.370kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 50.001.801.80/6 = 27.00cm3； I = 50.001.801.801.80/12 = 24.30cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/m41、m2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.220.225+1.41.500)0.138 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05010001000/27000=1.847N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.220.225+1.41.500)0.138=2.176kN 截面抗剪强度计算值 T=32176.0/(2500.00018.000)=0.363N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T 42、T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67720.2251384/(1006000243000)=0.034mm 面板的最大挠度小于137.5/250,满足要求! 4、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.138m。 荷载计算值 q = 1.240.4500.138+1.43.0000.138=7.252kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩43、和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.626/0.500=7.252kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.2520.50 最大剪力 Q=0.60.5007.252=2.176kN 最大支座力 N=1.10.5007.252=3.988kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.181106/53333.3=3.40N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (244、)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32176/(25080)=0.816N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6776.043500.04/(1009500.002133333.5)=0.126mm 最大挠度小于500.0/250,满足要求! 5、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.240.45+1.43.00)0.138 0.500=3.63kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续45、梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.060mm 最大支座力 Qmax=11.517kN 抗弯计算强度 f=0.384106/8982000.0=42.75N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求! 6、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取1746、0N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.517 对拉螺栓强度验算满足要求! 7、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.240.45+1.43.00)0.138 0.500 = 3.63kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最47、大弯矩 最大变形 vmax=0.060mm 最大支座力 Qmax=11.517kN 抗弯计算强度 f=0.384106/8982000.0=42.75N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求! 8、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力48、值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.517 对拉螺栓强度验算满足要求!附件二、10001200柱子柱模板支撑计算书 1、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓2道， 柱模板的截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓3道， 柱模板的计算高度 L = 5300mm， 柱箍间距计算跨度 d = 400mm。 柱箍采用双钢管48mm3.0mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度80mm。 B方向竖楞8根，H方向竖楞9根。 柱模板支撑计算简图 2、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计49、值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.700h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取10.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.440kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=40.450、50kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3.000kN/m2。 3、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。 荷载计算值 q = 1.240.4500.400+1.43.0000.400=21.096kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 51、f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.216.180+1.41.200)0.163 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.05610001000/21600=2.579N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.216.180+1.41.200)0.163=2.057kN 截面抗剪强度52、计算值 T=32057.0/(2400.00018.000)=0.429N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67716.1801634/(1006000194400)=0.065mm 面板的最大挠度小于162.5/250,满足要求! 4、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.163m。 荷载计算值 q = 1.53、240.4500.163+1.43.0000.163=8.570kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.428/0.400=8.570kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.18.5700.40 最大剪力 Q=0.60.4008.570=2.057kN 最大支座力 N=1.10.4008.570=3.771kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；54、 (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.137106/53333.3=2.57N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32057/(25080)=0.771N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6777.142400.04/(1009500.002133333.5)=0.061mm 最大挠度小于400.0/250,满足要求! 5、B方向柱箍的计算 55、竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.240.45+1.43.00)0.138 0.400 = 2.90kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.048mm 最大支座力 Qmax=9.214kN 抗弯计算强度 f=0.307106/8982000.0=34.18N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于410.0/150与10mm,满足要求! 6、B方向对56、拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.214 对拉螺栓强度验算满足要求! 7、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.240.45+1.43.00)0.163 0.400 = 3.43kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。57、 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.081mm 最大支座力 Qmax=10.618kN 抗弯计算强度 f=0.402106/8982000.0=44.76N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于460.0/150与10mm,满足要求! 8、H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/m58、m2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.618 对拉螺栓强度验算满足要求!附件三、梁侧模板计算书 1、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度1800mm，两侧楼板高度120mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置7道，内龙骨采用50100mm木方。 外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。 对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距300+300+300+300+300mm，断面跨度方59、向间距600mm，直径14mm。模板组装示意图 2、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.950m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取160、.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=46.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.000kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 4.000kN/m2。 3、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板的计算宽度取0.60m。 荷载计算值 q = 1.247.0000.600+1.44.0000.600=37.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 60.001.801.80/6 = 32.40cm3； I = 6061、.001.801.801.80/12 = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=4.351kN N2=12.522kN N3=10.612kN N4=11.248kN N5=10.612kN N6=12.522kN N7=4.351kN 最大弯矩 最大变形 V = 1.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.34610001000/32400=10.679N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不62、计算 截面抗剪强度计算值 T=36685.0/(2600.00018.000)=0.928N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.058mm 面板的最大挠度小于296.7/250,满足要求! 4、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到。 q = 12.522/0.600=20.869kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 163、2.522/0.600=20.869kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.120.8690.60 最大剪力 Q=0.60.60020.869=7.513kN 最大支座力 N=1.10.60020.869=13.774kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.751106/83333.3=9.02N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不64、计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=37513/(250100)=2.254N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 抗剪强度计算不满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67717.391600.04/(1009500.004166666.8)=0.385mm 最大挠度小于600.0/250,满足要求! 5、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢65、管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.174mm 最大支座力 Qmax=13.231kN 抗弯计算强度 f=0.761106/10160000.0=74.90N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求! 6、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 14 对拉螺栓有效直径66、(mm): 12 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 13.231 对拉螺栓强度验算满足要求!附件四、梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为18.1米， 基本尺寸为：梁截面 BD=600mm1800mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.43米，立杆的步距 h=1.50米， 梁底增加1道承重立杆。图1 梁模板支撑架立面简67、图 计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.225.0000.2001.0000.430=2.580kN。 采用的钢管类型为483.0。 1、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0001.8000.430=20.963kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.430(21.800+0.600)/0.60=1.218kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与68、振倒混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)0.600.430=0.710kN 均布荷载 q = 1.220.963+1.21.218=26.616kN/m 集中荷载 P = 1.40.710=0.993kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 43.001.801.80/6 = 23.22cm3； I = 43.001.801.801.80/12 = 20.90cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.8769、7kN N2=5.939kN N3=5.939kN N4=1.877kN 最大弯矩 最大变形 V = 0.1mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10310001000/23220=4.436N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33002.0/(2430.00018.000)=0.582N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.140mm 面板的最大挠70、度小于183.3/250,满足要求! 2、梁底支撑木方的计算 （一）梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.939/0.430=13.811kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.113.810.43 最大剪力 Q=0.60.43013.811=3.563kN 最大支座力 N=1.10.43013.811=6.533kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.00/12 = 71、213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.255106/53333.3=4.79N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33563/(25080)=1.336N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.67711.509430.04/(1009500.002133333.5)=0.131mm 木方的最大挠度小于472、30.0/250,满足要求! 3、梁底支撑钢管计算 (一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=0.494mm 最大支座力 Qmax=17.483kN 抗弯计算强度 f=0.919106/4491.0=204.70N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向73、钢管只起构造作用，无需要计算。 4、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=17.48kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 5、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=17.48kN (已经包括组合系数1.4) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.2074、.12910.800=1.673kN N = 17.483+1.673=19.156kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.75、167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.026； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.026(1.500+20.100)=2.035m =2035/16.0=127.616 =0.412 =19156/(0.412424)=109.597N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计76、算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.185 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m)1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.1731.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 77、1.1491.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 1.062 1.079 1.097 1.114 1.1321.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.1231.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.1111.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.0478、8 1.062 1.076 1.090 1.1042.04 1.0 1.007 1.012 1.018 1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.1012.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.0942.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全附件五、楼板模板扣件79、钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。 模板支架搭设高度为18.1米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.9米，立杆的横距 l=0.85米，立杆的步距 h=1.50米图 楼板支撑架立面简图图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.0。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2001.000+0.3501.000=5.350kN/m 活荷载标准值 q2 = (80、2.000+1.000)1.000=3.000kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； I = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.25.35081、+1.43.000)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.09610001000/54000=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.25.350+1.43.000)0.300=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=31912.0/(21000.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v82、 = 0.6775.3503004/(1006000486000)=0.101mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、支撑木方的计算 木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.83、20.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.186/1.000=3.186kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.191.00 最大剪力 Q=0.61.0003.186=1.912kN 最大支座力 N=1.11.0003.186=3.505kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； I = 5.008.008.008.84、00/12 = 213.33cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.319106/53333.3=5.97N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31912/(25080)=0.717N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.60N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 最大变形 v =0.6771.6051000.04/(1009500.002133333.5)=0.536mm 木方85、的最大挠度小于1000.0/250,满足要求! 三、横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 最大变形 vmax=1.956mm 最大支座力 Qmax=11.046kN 抗弯计算强度 f=0.891106/4491.0=198.30N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣86、件的抗滑承载力按照下式计算 R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=11.05kN 单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件! R8.0 kN时，可采用单扣件； 8.0kN12.0kN时，应采用可调托座。 五、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.12910.800=1.394kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。 87、(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3501.0000.850=0.298kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2001.0000.850=4.250kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.942kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)1.0000.850=2.550kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N =88、 10.70kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表；u = 1.700 a 立89、杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/16.0=186.574 =0.207 =10700/(0.207424)=121.747N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.100=1.700m =1700/16.0=106.583 =0.545 =10700/(0.545424)=46.344N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计90、算长度附加系数，按照表2取值为1.026； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.026(1.500+20.100)=2.035m =2035/16.0=127.616 =0.412 =10700/(0.412424)=61.218N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 七、基础承载力计算 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 12.59 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.70 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.85 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 32.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 80.00 地基承载力的计算满足要求!