1、XX延安发电厂2350MW“上大压小”热电联产工程高支模满堂脚手架专项施工方案 批准： 审核： 编制： *项目部08月16日目 录1 编制根据22 工程概况23 施工方案23.1 施工流程23.2 脚手架设立33.3 脚手架搭设33.4 脚手架拆除43.5 重大危险源监控及防止办法54 安全生产保证体系55 安全技术保证体系66 高支模满堂脚手架设计验算66.1 梁模板扣件钢管高支撑架计算书错误！未定义书签。6.2 扣件钢管楼板模板支架计算书错误！未定义书签。1 编制根据1.1 现场施工条件和规定1.2 构造施工图纸1.3 建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-）1 4 混凝土构造设计规范(2、GB50010-)1.5 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)1.6 建筑施工手册第五版2 工程概况该项目为综合楼及室外工程，综合楼属于高层建筑，构造形式为框架构造，建筑面积6739.34，综合楼地下一层，地上九层，地下为设备用房，建筑面积292.68，地上1-3层为办公，4-8层为宿舍,9层为多功能厅,建筑面积为6446.66，建筑高度为45.6米。室外工程涉及围墙、大门、道路、绿化、硬化、管线综合等。本工程九层 部位支撑高度为8.1米，支撑体系为高支模项目，为危险性较大分某些项工程。3 施工方案高支模采用扣件式满堂钢管脚手架，使用48mm、壁厚3.5mm钢管,立杆采用2m3、,6m钢管，纵横水平杆采用6m钢管，剪刀撑采用6m钢管。 3.1 施工流程：场地清理弹立杆定位轴线排放纵向扫地杆竖立杆将纵向扫地杆与立杆连接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连接件绑扎水平安全网3.2 脚手架设立： 3.2.1 脚手架立杆纵横距为0.8m，其中梁纵距为0.8m,横向间距为0.3m，竖向支撑采用单立杆，并用对接扣件互相错开对接，且不能在同一步距内，下端第一杆采用2m杆和6m杆互相错开，步距均为1.5m。 3.2.2 剪刀撑四边与中间每隔4m设立一道竖向剪刀撑，由底到顶持续设立，满堂脚手架两端与中间每隔5m设立一道水平剪刀撑。3.3 脚手架搭设3.3.1立杆施4、工规定（1）立杆设立前要用墨斗线弹出立杆位置线，并在位置线处设立立杆。（2）立杆接长禁止搭接，必要采用对接扣件连接，相邻两立杆对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开距离不不大于500mm,各接头中心距主节点不不不大于步跨1/3。（3）禁止将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上，立杆垂直偏差不不不大于架高1/300。（4）、禁止使用不合格、锈蚀、和有裂纹扣件。3.3.2 水平杆施工规定 纵横水平钢管水平方向间距与立杆间距相似，顶端水平杆距楼板、梁为900mm,步距为不不不大于1.5m。 （1）脚手架底座上不不不大于200mm处立杆上必要设立纵、横向扫地杆，横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆5、固定在立杆内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。 （2）纵横向水平杆接长普通采用对接扣件连接，相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应不大于500mm。 （3）每一主节点处必要设立一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点距离不应不不大于150mm。 （4）水平杆必要扣接在立杆上，不得互相扣接。扣件螺帽一定要拧紧，立杆竖接和水平杆横接一定要采用对接扣件，保证竖向传力和水平观感。 3.3.3 剪刀撑设立规定 （1）每道剪刀撑宽度不应不大于4跨,其宽度为46m,持续布置，斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆或立杆上，旋转扣件中心线至主节点6、距离不得不不大于150mm。剪刀撑杆件底端应与地面顶紧，夹角为4560之间。 （2）满堂脚手架应在同一立面处按相应间距持续设立剪刀撑 （3）剪刀撑斜杆接头采用搭接方式，搭接长度不应不大于1000mm,并采用三个旋转部扣件分别在离杆端不不大于100mm处和搭接中段固定。3.3.4 扣件规定： （1）扣件式钢管脚手架重要由直角扣件、旋转扣件、对接扣件连接，直角扣件用于两根呈垂直交叉钢管连接，旋转扣件用于两根呈任意角度交叉钢管连接，对接扣件用于两根钢管对接连接，承载力直接传递到构造板上。（2）扣件与钢管接触面要保证严密，保证扣件与钢管连接紧固。 （3）扣件和钢管质量要合格，满足施工规定，对发现脆裂、7、变形、滑丝禁止使用。 3.3.5 安全网安全网采用10cm10cm安全网，在支撑体系上设立一道水平安全网。高度为4米。3.4 脚手架拆除3.4.1 拆除前应报审批准，进行必要安全技术交底后方可进行拆除。周边设围栏或警戒标记，划出工作禁区，禁止非拆卸人员进入，并设专人看守。拆除时，班构成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。 3.4.2 严格遵守拆除顺序，拆除顺序应从上而下，一步一清，不容许上下同步作业，本着先搭后拆，按层次由上而下进行，脚手架逐级拆除。 3.4.3 拆除脚手架大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺钢管8、，不得往下乱扔；拆除脚手架杆、模板、扣件等材料应由专人传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要损失。3.4.4 拆除过程中最佳不要半途换人，如必要换人时，应将拆除状况交代清晰；拆除过程中最佳不要中断，如确需中断应将拆除某些解决清晰告一段落，并检查与否会崩塌，确认安全后方可停歇。 3.4.5 拆下来钢管、模板、扣件要分类堆放，进行保养，检修。 3.5 重大危险源监控及防止办法： 3.5.1 作业中，禁止随意拆除脚手架构架杆件、整体性构建、连接紧固件。却因操作规定需要暂时拆除时，必要经主管人员批准，采用相应弥补办法，并在作业完毕后及时予以恢复。3.5.2 人在架设作业时，应注意自我安全保护9、和她人安全，避免发生碰撞、闪失和落物，禁止在架杆上等不安全处休息。 3.5.3 每班工人上架工作时，应现行检查有无影响安全作业问题，在排除和能解决后方可开始作业。在作业中发既有不安全状况和迹象时，应及时停止作业进行检查，直到安全后方可正常作业。4 安全生产保证体系项目经理部健全安全生产保证体系，设立安全生产管理机构，配备专职安全监督管理人员，并赋予一定管理权限。建立健全安全生产责任制，严格执行安全生产法律、法规原则和公司安全规章制度，保证安全生产。工 作 保 证检 查 保 证制定岗位责任执行关于安全施工规程经济保证组织保证项目经理制定安全施工技术办法技术质量科消防、暂时用水用电设立、季节性防爆10、防冻防煤气中毒用品材料设备科购买劳动保护用品机械设备管理易燃爆、半成品堆放检查综合办公室组织电工自查用电设备、职工体检、宿舍检查贯彻贯彻关于安全施工规程进行全员安全教诲施工安监科安全员专检安全值日巡回检查、安全资料收整顿、施工 财务科安全资金保障奖 惩安全生产保证体系图5 安全技术保证体系建立以项目部总工程师为主，施工安监科、技术质量科各专业人员构成安全技术保证体系，负责编制施工技术方案、作业指引书（含安全技术办法），负责专业技术人员、特殊作业人员、专业施工人员、新入工地人员及其他人员安全技术培训教诲，组织制定安全操作规程。编制危险源辨认、风险评价、风险控制筹划和方案。6 高支模满堂脚手架设11、计验算板顶标高39.3米；支撑高度为8.1米、板厚为120mm；最大梁截面 350*600作为梁模板支撑满堂架计算对象。选用板厚为120mm楼板作为计算对象。6.1扣件式梁模板安全计算书6.1.1计算根据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2、混凝土构造设计规范GB50010-3、建筑构造荷载规范GB50009-4、钢构造设计规范GB50017-6.1.1.1计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)600混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)3.6模板支架高度H(m)8.1计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)0梁两侧楼板状12、况梁两侧有板梁侧楼板厚度120斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.8垂直梁跨度方向梁两侧立柱间距lb(m)0.7水平杆步距h(m)1.5梁侧楼板立杆纵距la1(m)0.8梁侧楼板立杆横距lb1(m)0.8立杆自由端高度a(mm)300梁底增长立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4架体底部布置类型底座构造表面规定表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格483.0次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格483荷载参数基本类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特性值fak(N/mm2)/架体底部垫板面积A(m2)0.2与否考虑13、风荷载否架体搭设省份、都市陕西(省)延安市(市)地面粗糙度类型/基本风压值Wo(kN/m2)/模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备产生荷载原则值Q1k(kN/m2)2.56.1.1.2施工简图 （图1）剖面图1 (图1）剖面图16.1.2面板验算依照规范规定面板可按简支跨计算，依照施工状况普通楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种状况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/1214、=144000mm46.1.2.1强度验算由可变荷载控制组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.42.51)=20.214kN/m由永久荷载控制组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)1+1.40.72.51)=21.402kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(20.214,21.402)=21.402kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.027kNm=Mmax/W15、=0.027106/24000=1.115N/mm2f=31N/mm2满足规定6.1.2.2挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)600/1000)1=15.8kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.012mm=300/(4-1)400)=0.25mm满足规定6.1.3次梁验算由可变荷载控制组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)+1.42.5300/1000/(4-1)=2.021kN/m由永久荷载控制组合：q2=0.91.35G1k+(16、G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)+1.40.72.5300/1000/(4-1)=2.14kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.021,2.14)=2.14kN/m计算简图：（图7）简图6.1.3.1强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.277kNm=Mmax/W=0.277106/(83.3331000)=3.32N/mm2f=15N/mm2满足规定6.1.3.2抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=1.426kNmax=VmaxS/(Ib)=1.426117、0362.5103/(416.667104510)=0.428N/mm2=2N/mm2满足规定6.1.3.3挠度验算挠度验算荷载记录，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/1000/(4-1)=1.58kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm)max=0.356mm=1.11000/400=2.75mm满足规定6.1.4主梁验算梁侧楼板立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。依照实际工况，梁下增长立杆根数为1，故可将主梁验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化18、符合工况，且能保证计算安全。等跨持续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.35将荷载记录后，通过次梁以集中力方式传递至主梁。A.由可变荷载控制组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.42.5300/(4-1)1000)=2.021kN/mB.由永久荷载控制组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)+1.40.72.5300/(4-1)1000)=2.119、4kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.021,2.14)=2.14kN此时次梁荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)600/1000)300/(4-1)1000)=1.58kN/m此时次梁荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图依照力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.686kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=1.983kN还需考虑主梁自重，则自重原则值为gk= 65.3/1000=0.065 kN/m自重设计值为：g=0.91.2g20、k=0.91.265.3/1000=0.071kN/m则主梁承载能力极限状态受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图6.1.4.1抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.289kNm=Mmax/W=0.289106/(8.9861000)=32.151N/mm2f=205N/mm2满足规定6.1.4.2抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 4.675kNmax=QmaxS/(Ib)=4.67510006.084103/(21.5661041.210)=10.992N/mm2=120N/m21、m2满足规定6.1.4.3挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.019mm=0.71000/(1+1)/400=0.875mm满足规定6.1.4.4支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端最大支座反力和非两端支座最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.722kN非端支座最大支座反力为：R2=9.351kN6.1.5端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件滑移力R1=0.722kNN=8kN满足规定6.1.6可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=9.351kNN=30kN满足规定6.1.7立柱验22、算6.1.7.1长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.61000/(1.5910)=100.629=150满足规定6.1.7.2立柱稳定性验算依照查JGJ162-附录D得到=0.588梁侧立杆承受楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)120/1000)+1.42.5)1.21.2=11.192kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座最大反力R1=0.722kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力状况不同样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=11.914k23、N考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=11.914+1.20.065(8.1+(600-120)/1000)=12.586kNf=NB/(A)=12.5861000/(0.588(4.24100)=50.483N/mm2=205N/mm2满足规定6.2扣件式钢管支架楼板模板安全计算书6.2.1计算根据1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2、混凝土构造设计规范GB50010-3、建筑构造荷载规范GB50009-4、钢构造设计规范GB50017-5、建筑施工暂时支撑构造技术规范JGJ300-6.2.2计算参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)43.8楼板边宽B(m)124、5.6模板支架高度H（m）8.5主梁布置方向平行于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.8立柱横向间距lb(m)1水平杆步距h1(m)1.5立杆自由端高度a(mm)300架体底部布置类型底座次梁间距a(mm)0次梁悬挑长度a1(mm)0主梁悬挑长度b1(mm)0主梁合并根数1构造表面规定表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-材料参数主梁类型矩形木楞主梁规格8080次梁类型矩形木楞次梁规格50100面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管类型483荷载参数基本类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力特性值fak(kPa)/架体底部垫板面25、积A(m2)0.2与否考虑风荷载否架体搭设省份、都市陕西(省)延安市(市)地面粗糙度类型/模板及其支架自重原则值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重原则值G2k(kN/m3)24钢筋自重原则值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其她支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2)/简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图26.2.3面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/626、=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm46.2.3.1强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51)=6.727kN/m由永久荷载控制组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.40.72.51)=6.229kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727k27、N/m（图4）可变荷载控制受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=3.577kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图5）可变荷载控制受力简图2由永久荷载控制组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=4.024kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图6）永久荷载控制受力简图取最不利组合得：Mmax=0.2728、6kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0.276106/24000=11.52N/mm2f=31N/mm2满足规定6.2.3.2挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（图8）正常使用极限状态下受力简图（图9）挠度图=0.211mm=300/400=0.75mm满足规定6.2.4次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制受力简图1由可变荷载控制组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/100029、+1.42.5300/1000)=2.018kN/m由永久荷载控制组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40.72.5300/1000)=1.869kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.018,1.869)=2.018kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.073kN/mp1=0.91.4Q2k=0.9130、.42.5=3.15kN（图11）可变荷载控制受力简图2由永久荷载控制组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000)=1.207kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图12）永久荷载控制受力简图6.2.4.1强度验算（图13）次梁弯矩图Mmax=0.621kNm=Mmax/W=0.621106/(83.333103)=7.455N/mm2f=15N/mm2满足规定6.2.4.2抗剪验算（图14）次梁剪力图Vmax=3.15kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.31、15100062.5103/(416.667104510)=0.945N/mm2=2N/mm2满足规定6.2.4.3挠度验算挠度验算荷载记录，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m（图15）正常使用极限状态下受力简图（图16）次梁变形图max=0.154mm=11000/400=2.5mm满足规定6.2.5主梁验算将荷载记录后，通过次梁以集中力方式传递至主梁。A.由可变荷载控制组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)300/132、000+1.41.5300/1000)=1.64kN/mB.由永久荷载控制组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000+1.40.71.5300/1000)=1.604kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.64,1.604)=1.64kN此时次梁荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)300/1000=0.994kN/m此时次梁荷载简图如下（图18）33、次梁正常使用极限状态受力简图依照力学求解计算可得：Rmax=1.874kNRkmax=1.136kN还需考虑主梁自重，则自重原则值为gk=38.4/1000=0.038kN/m自重设计值为：g=01.2gk=0.91.238.4/1000=0.041kN/m则主梁承载能力极限状态受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图6.2.5.1抗弯验算（图21）主梁弯矩图Mmax=0.509kNm=Mmax/W=0.509106/(85.3331000)=5.962N/mm2f=15N/mm2满足规定6.2.5.2抗剪验34、算（图22）主梁剪力图Vmax=3.499kNmax=QmaxS/(Ib0)=3.499100064103/(341.333104810)=0.82N/mm2=2N/mm2满足规定6.2.5.3挠度验算（图23）主梁变形图max=0.361mm=0.9103/400=2.25mm满足规定6.2.5.4支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下支座反力，故：Rzmax=6.118kN6.2.6立柱验算6.2.6.1长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.81000/(1.5910)=113.208=150满足规定6.2.6.2立柱稳定性验算依照查JGJ162-附录D得到=0.474N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.41)0.91+0.91.28.50.145=5.684kNf=N1/(A)=5.6841000/(0.474(4.24100)=28.286N/mm2=205N/mm2满足规定6.2.7可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =6.118 kNN=6.118 kNN=30kN满足规定