1、第一章 编制根据类别名称编号国家建筑构造荷载规范GB50009-钢构造设计规范GB/500017-建设工程文献归档整顿规范GB/T50328-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-建筑施工计算手册（第三版）建筑施工手册（第五版）本工程设计图纸本工程施工合同第二章 工程概况第一节 工程基本概况项 目内 容工程名称侍郎房二期项目5#、6#、8#、9#、S5、S6、E1、地下车库及设备用房A轴-M轴 工程地点常青东侧，光明西道北侧。建设单位设计单位监理单位施工总承包单位资金来源自筹招标范畴参见施工图纸与施工合同筹划工期10月1日-12月29日质量规定合格第二节 建筑设计概况廊坊侍郎房公寓2、项目位于河北省廊坊市银河路常青路东侧，光明西道北侧。本项目为二期，总用地24669.59，包括5#9#住宅楼，配套商业S5、S6，幼儿园（E1）一座，地下车库（CK）一座，总建筑面积80318.07，其中地上建筑面积60138.54，地下建筑面积9.53；容积率2.4，建筑高度均不大于80m。其中5#、6#、8#、9#楼地下室二层层高均为3m，地下一层层高均为3.04m，5#楼一层层高5.98m，二层层高4.72m。6#、8#、9#楼一层至原则层层高均为2.9m，顶层均为3.03m。本建筑设计使用年限为：50年。建筑耐火级别为一级。其重要构造类型、建筑高度、层数如下表：序号项目名称总建筑面积（3、）构造类型层数地上/地下建筑高度m 15#11499.9剪力墙25/279.8026#11749.41剪力墙27/279.4038#16929.58剪力墙26/276.6049#17859.13剪力墙22+18/265.0/53.45S51354.12框架312.2006S6761.15框架16.457E1359.73框架27.8508车库15961.34框架地下1层第三章 脚手架搭设第一节 施工准备1、落地式脚手架、悬挑式脚手架搭设前由公司工程技术部组织项目部管理人员向脚手架搭设和使用人员进行技术交底。2、钢管、扣件、脚手板等进场需进行检查验收，不合格产品不得使用，合格构配件按品种、规格分类4、堆放整洁，堆放场地不得有积水。3、将外立杆、横杆刷上黄色防锈漆，剪刀撑及扶手用杆刷上红白相间防锈漆，按品种、规格分类堆放整洁备用。第二节 材料规定和选取1、钢管（1）钢管选取48壁厚 3.50mm焊接钢管，钢材强度级别Q235-A，钢管截面积：A=4.89cm2；轴向抗压强度为18.55kN。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管要有出厂合格证。 （2）钢管表面锈蚀深度 0.5 mm。钢管弯曲变形控制在一定范畴内，在长度1.5m范畴内，端部弯曲应5 mm ， 3mL4m ， 弯曲变形12mm，4mL 500 mm。5）搭接长度不应 1m，应等距设立3个旋转扣件固定。（5、2）横向水平杆1）双排脚手架中靠墙端外伸长度A,应 Lb/2，即750 mm。使用松木板脚手板时，横向水平杆两端应用直角扣件固定立杆上,且位于纵向水平杆下方。（3）脚手板铺设1）松木板脚手板,应延纵向水平杆铺设,且采用对接平铺,在对接触，与其下两侧支承横杆距离控制在100200mm；必要时两端用直径1.2mm 16#镀锌钢丝固定在横向水平杆上，每块脚手板绑扎不少于2点。（4）立杆搭设1）落地脚手架，底部应设立垫板。悬挑脚手架直接支承于槽钢上。2）应设立纵横向扫地杆,扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不 200 mm处立杆上。3）横向扫地杆应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方立杆上。4）当立杆6、基本不在同一高度上时，必要将高处扫地杆向低处延长两跨，与立杆固定高低差应1m，靠边坡上方立杆轴线到边坡距离应500 mm,高低扫地杆可重叠一跨。5）悬挑脚手架首层步距应1.5m。立杆必要用连墙件与建筑物可靠连接。立杆接长必要采用对接扣件连接，顶层顶步可以采用搭接。6）对接和搭接，应交错布置，两相邻立杆接头不应设立在同步内。同步内隔一根立杆两个接头,在高度方向错开距离不适当 h/3，即不适当 600 mm。接头搭接长度不应 300 mm。2）外架应当从底层第一纵向水平杆处开始设立,当该处有困难时，应采用其他可靠办法固定。连墙件优先采用菱形布置,也可采用方形,矩形布置，但只能选其一种。3）脚手架开7、口处两端必要持续设立连墙件,互相垂直距离不应不不大于建筑物层高,连墙杆采用刚性连墙件，连墙件中连墙杆宜呈水平设立,当不能水平设立时与脚手架连接一端应下斜连接，不能上翘连接。4）脚手架下部暂时无连墙件时可设抛撑,抛撑用通长杆与架体连接,与地倾角45 60之间，连接点至主节点距离不 300mm ,待连墙件设立后方可拆除。（7）剪刀撑和横向斜撑1）剪刀撑斜杆与水平面交角在45 60之间，每道剪刀撑跨越立杆根数为57根，且最小距离不应不大于6m。2）本工程依照规范规定在脚手架外侧两端、转角及中间间隔不超过15m立面上各设立由底至顶持续剪刀撑。3）剪刀撑在交接处应用旋转扣件互相连接，并且剪刀撑斜杆应用旋8、转扣件与立杆或伸出横向水平杆进行连接，旋转扣件中心线至主节点距离不适当不不大于150mm；。剪刀撑搭接长度应 1m ，采用不少于2个旋转扣件搭接，连接扣到杆端不不大于100mm。4）一字形、开口形、脚手架端部必要设立横向支撑；中间应每隔6根立杆纵距设立一道，同步该位置设立连墙件；转角位置设立横向斜撑予以加固。横向斜撑由底至顶层呈之字形持续布置。4、门洞上脚手架解决（1）门洞口抽取一根立杆时，在脚手架内、外两侧如图3设立人字形斜杆。（2）门洞口抽取两根立杆时，在脚手架内、外两侧如图3设立加设斜杆，必要时门洞口上内外杆纵向水平杆可用两根钢管加强。5、脚手架搭设注意事项（1）必要配合施工进度进行搭设9、，保证至少超过施工作业面一步，且一次搭设不应超过相邻连墙件以上2步。（2）每搭完一步脚手架后，应按规范规定及时校正步距、纵距、横距、及立杆垂直度，以避免积重难返。（3）底座底板应精确放在定位线上，放线要按施工方案进行，变更要有记录。（4）当架体搭至连墙件构造点时，在搭完该处立杆、纵横向水平杆后，应即时设立连墙件，使用中禁止拆除。（5）主节点处必要设立纵、横向水平杆各一根，用直角扣件固定立杆上，在脚手架有效期间，主节点纵、横向水平杆和纵、横向扫地杆禁止拆除。（6）当架体施工作业层超过连墙体2步时，应采用暂时稳定办法，直至上一层连墙体搭完后方可依照状况拆除暂时稳定办法。（7）剪刀撑、斜撑均应随立杆10、，纵、横向水平杆同步搭设。 （8）加强安全管理，保证人身安全。（9）施工层如下外架每隔3步底部用密目网封闭。第七章 落地脚手架计算第一节参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 14.82 m，立杆采用单立管；立杆横距为0.85m，立杆纵距为1.5m，大横杆步距为1.45 m；内排架距离墙长度为0.20m；采用钢管类型为 483.25；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用三步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2、活荷载参数施工均布活荷载原则值为3.000 kN/m2；脚手架用途为构造脚手架；同步施工层数为11、2 层；3、风荷载参数本工程地处河北省廊坊市，基本风压0.450 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.000，风荷载体型系数s 为1.128；脚手架计算中考虑风荷载作用；4、静荷载参数每米立杆承受构造自重原则值(kN/m):0.1444；脚手板自重原则值(kN/m2):0.346；栏杆、挡脚板自重原则值(kN/m):0.170；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；脚手板铺设总层数:3；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重原则值(kN/m):0.036；5、地基参数地基土类型:黏土；地基承载力原则值(kPa):90.00；立杆基本底面面积(m2)12、:0.20；地基承载力调节系数:1.00。第二节 大横杆计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆自重原则值:P1=0.036kN/m ；脚手板自重原则值:P2=0.3460.85/(2+1)=0.098 kN/m ；活荷载原则值：Q=30.85/(2+1)=0.85 kN/m；静荷载设计值：q1=1.20.036+1.20.098=0.161kN/m；活荷载设计值：q2=1.40.85=1.19 kN/m；13、大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=0.080.1611.52+0.101.191.52 =0.297 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1611.52-0.1171.191.52 =-0.349 kN.m；选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：=Max(0.297106,0.349106)/4790=88.727N/mm2；大横杆最大弯曲应力为 = 88.727 N/mm2 不大于 大14、横杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3、挠度验算:最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。计算公式如下： 其中：静荷载原则值：q1= P1+P2=0.036+0.098=0.134 kN/m； 活荷载原则值：q2= Q =0.85 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.13415004/(1002.06105115000)+0.9900.8515004/(1002.06105115000) = 2.425 mm；大横杆最大挠度 2.425 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！第三节 小横杆计算依照JGJ130-第5.2.15、4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆自重原则值：p1= 0.0361.5 = 0.054 kN；脚手板自重原则值：P2=0.3460.851.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载原则值：Q=30.851.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载设计值：P=1.2(0.054+0.158)+1.4 1.575 = 2.459 kN； 小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和；均布荷载最大弯矩计算16、公式如下: Mqmax = 1.20.0360.852/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4590.85/3 = 0.697 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.0.701 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.701106/4790=180.888 N/mm2 ；小横杆最大弯曲应力 =180.888 N/mm2 不大于 小横杆抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和；小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下: qma17、x=50.03610504/(3842.06105115000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.158+1.575 = 1.786 kN；集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下: pmax = 1786.351050(310502-410502/9 ) /(722.06105115000) = 3.098 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.098 = 3.122 mm；小横杆最大挠度为 3.122 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足规定！第四节 扣件抗滑18、力计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重原则值：P1 = 0.0361.52/2=0.054 kN；小横杆自重原则值：P2 = 0.0360.85/2=0.019 kN；脚手板自重原则值：P3 = 0.30.851.5/2=0.236 kN；活荷载原则值：Q = 30.851.5 /2 =19、 2.362 kN；荷载设计值：R=1.2(0.054+0.019+0.236)+1.42.362=3.678 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 第五节 脚手架立杆荷载计算作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.036/1.8018.50 = 2.862kN；(2)脚手板自重原则值；木脚手板，原则值为0.3kN/m2 NG2= 0.3101.5(0.85+0.2)/2 = 2.812 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值；采用栏杆20、木脚手板挡板，原则值为0.14kN/m NG3 = 0.14101.5/2 = 0.85 kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518.5 = 0.139 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.864 kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ= 30.851.52/2 = 4.725 kN；风荷载原则值按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.321、5 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 0.81 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载原则值 Wk = 0.7 0.350.811.128 = 0.224 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.864+ 1.44.725= 14.851 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.864+ 0.851.44.725= 13.859 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为； Mw 22、= 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2241.5 1.82/10 = 0.129 kN.m；第六节 立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为； 立杆轴向压力设计值 ：N = 14.851 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得23、到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 14851/(0.188457)=172.857 N/mm2；立杆稳定性计算 = 172.857 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式： 立杆轴心压力设计值 ：N = 13.859 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.24、3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比：L0/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13858.96/(0.188457)+129462.334/4790 = 188.336 N/mm2；立杆稳定性计算 = 188.336 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！第七节 最大搭设高度计算按25、规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.001 kN；活荷载原则值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.125 kN/m；Hs =0.1884.5710-4205103-(1.24.001+1.44.725)/(1.20.125)=41.375 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米： H = 41.375 /(1+0.00141.375)=39.726、31 m；H= 39.731 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =39.731 m。脚手架单立杆搭设高度为18.5m，不大于H，满足规定！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算： 构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.001 kN；活荷载原则值 ：NQ = 4.725 kN；每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.125 kN/m；计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.129 /(1.4 0.85) = 27、0.109 kN.m；Hs =( 0.1884.5710-4205103-(1.24.001+0.851.4(4.725+0.1884.571000.109/4.79)/(1.20.125)=32.495 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26，按照下式调节且不超过50米： H = 32.495 /(1+0.00132.495)=31.472 m；H= 31.472 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =31.472 m。脚手架单立杆搭设高度为18.5m，不大于H，满足规定！第八节 连墙件稳定性计算连墙件轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nl28、w + N0风荷载原则值 Wk = 0.224 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.077 kN；连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.077 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l/i = 200/15.9成果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙长度；又： A = 4.57 cm2；f=20529、 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.5710-4205103 = 90.5 kN；Nl = 10.077 Nf = 90.5,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.077不大于双扣件抗滑力 12.8 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图第九节 立杆地基承载力计算立杆基本底面平均压力应满足下式规定 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 120 kPa； 其中，地基承载力原则值：fgk= 120 kPa ；脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ； 立杆基本底面平均压力：p = N/A =74.256 kP30、a ；其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 14.851 kN；基本底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=74.256 fg=120 kPa 。地基承载力满足规定！第八章、悬挑脚手架计算型钢悬挑扣件式钢管脚手架计算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)、建筑构造荷载规范(GB 50009-)、钢构造设计规范(GB 50017-)、建筑施工安全检查评分原则(JGJ59-)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-) 以及本工程施工图纸。第一节 参数信息1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18.5 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5m，立杆横距为31、0.85m，立杆步距为1.5 m；内排架距离墙长度为0.20 m；采用钢管类型为 483.25（未考虑钢管负差，计算中取该类型钢管）横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2、活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:构造脚手架；同步施工层数:2 层；3、风荷载参数本工程地处河北省廊坊市，查荷载规范基本风压为0.450kN/m2，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为1.128；计算中考虑风荷载作用；4、静荷载参数每米立杆承受构造自重荷载原32、则值(kN/m):0.1248；脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重原则值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25m，建筑物内锚固段长度 3 m。与楼板连接螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C35； 第二节 大横杆计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面33、脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。1、均布荷载值计算大横杆自重原则值:P1=0.036 kN/m ；脚手板自重原则值:P2=0.30.85/(2+1)=0.098 kN/m ；活荷载原则值：Q=30.85/(2+1)=0.85 kN/m；静荷载设计值：q1=1.20.036+1.20.098=0.169 kN/m；活荷载设计值：q2=1.40.85=1.47 kN/m； 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2、强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max=034、.080.1691.52+0.101.471.52 =0.361 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max= -0.100.1691.52-0.1171.471.52 =-0.425 kN.m；选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：=Max(0.361106,0.425106)/4790=88.727 N/mm2；大横杆最大弯曲应力为 = 88.727 N/mm2 不大于 大横杆抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足规定！3、挠度验算最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。计算公式如下： 其中：静荷载原则值：q1= P1+P2=0.036+0.098=0.35、134 kN/m； 活荷载原则值：q2= Q =0.85 kN/m；最大挠度计算值为：= 0.6770.13415004/(1002.06105115000)+0.9900.8515004/(1002.06105115000) = 2.425 mm；大横杆最大挠度 2.425 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！第三节 小横杆计算依照JGJ130-第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。1、荷载值计算大横杆自重原则值：p1= 36、0.0361.5 = 0.054 kN；脚手板自重原则值：P2=0.30.851.5/(2+1)=0.158 kN；活荷载原则值：Q=30.851.5/(2+1) =1.575 kN；集中荷载设计值：P=1.2(0.054+0.158)+1.4 1.575 = 2.459 kN； 小横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1.20.0360.852/8 = 0.004 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax = 2.4590.85/3 = 0.861 kN.m ；最大弯矩 M=37、 Mqmax + Mpmax = 0.866 kN.m；最大应力计算值 = M / W = 0.866106/4790=180.888 N/mm2 ；小横杆最大弯曲应力 =180.888 N/mm2 不大于 小横杆抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！3、挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和；小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下: qmax=50.03610504/(3842.06105115000) = 0.024 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.054+0.158+1.575 = 1.786 kN；集中38、荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下: pmax = 1786.351050(310502-410502/9 ) /(722.06105115000) = 3.098 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.024+3.098 = 3.122 mm；小横杆最大挠度为 3.122 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足规定！第四节 扣件抗滑力计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(39、规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；大横杆自重原则值：P1 = 0.0361.52/2=0.054 kN；小横杆自重原则值：P2 = 0.0360.85/2=0.019 kN；脚手板自重原则值：P3 = 0.30.851.5/2=0.236 kN；活荷载原则值：Q = 30.851.5 /2 = 2.362 kN；荷载设计值：R=1.2(0.054+0.019+0.236)+1.42.362=3.678 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！ 第五节 脚手架立杆荷载计算作用40、于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容： (1)每米立杆承受构造自重原则值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.036/1.8018.50 = 2.862kN；(2)脚手板自重原则值；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3kN/m2 NG2= 0.3101.5(0.85+0.2)/2 = 2.812 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重原则值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15kN/m NG3 = 0.15101.5/2 = 1.125 kN；(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网；0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.51841、.5 = 0.139 kN；经计算得到，静荷载原则值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.939 kN；活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值 NQ= 30.851.52/2 = 4.725 kN；风荷载原则值按照如下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Wo = 0.35 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑构造荷载规范(GB50009-)规定采用： Uz= 0.81 ； Us - 风荷载体型系数：取值为1.128；经计算得到，风荷载原则值42、 Wk = 0.7 0.350.811.128 = 0.224 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.26.939+ 1.44.725= 14.941 kN；考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.939+ 0.851.44.725= 13.949 kN；风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2241.5 1.82/10 = 0.129 kN.m；第六节 立杆稳定性计算不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为： 立杆轴向压43、力设计值 ：N = 14.941 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 拟定 ：l0 = 3.118 m；长细比 Lo/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：= 0.188 ；立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 1494144、/(0.188457)=173.905 N/mm2；立杆稳定性计算 = 173.905 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式 立杆轴心压力设计值 ：N = 13.949 kN；计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；长细比：L0/i = 196 ；轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：= 0.145、88立杆净截面面积 ： A = 4.57 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.79 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 13948.96/(0.188457)+129462.334/4790 = 189.383 N/mm2；立杆稳定性计算 = 189.383 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足规定！第七节 连墙件计算 连墙件轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载原则值 Wk = 0.224 kN/m2；每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 16.2 m2；按规范5.4.1条连墙件46、约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 5.077 kN；连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 10.077 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆稳定系数； 由长细比 l/i = 200/15.9成果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙长度；又： A = 4.57 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.5710-4205103 = 90.5 kN；Nl = 10.077 Nf = 90.47、5,连墙件设计计算满足规定！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 10.077不大于双扣件抗滑力 12.8 kN，满足规定！ 连墙件扣件连接示意图第八节 悬挑梁受力计算悬挑脚手架水平钢梁按照带悬臂持续梁计算。悬臂某些受脚手架荷载N作用，里端B为与楼板锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁截面惯性矩I = 866.2 cm4，截面抵抗矩W = 108.3 cm3，截面积A = 21.95 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.26.939 +1.44.725 = 14.941 kN；水平48、钢梁自重荷载 q=1.221.950.000178.5 = 0.207 kN/m； 悬挑脚手架计算简图通过持续梁计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁支撑反力由左至右分别为：R1 = 17.613 kN； R2 = 13.1 kN； R3 = 0.069 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.787 kN.m；最大应力 =M/0.85W+N/A= 1.787106 /( 0.85 108300 )+ 14.941103 / 2195 = 22.526 N/mm2；水平支撑梁最大应力计算值 22.526 N/mm2 49、不大于 水平支撑梁抗压强度设计值 215 N/mm2,满足规定！第九节 悬挑梁整体稳定性计算水平钢梁采用16号槽钢,计算公式如下 其中b - 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： b = 570 1063 235 /( 1200160235) = 1.87由于b不不大于0.6，查钢构造设计规范(GB50017-)附表B，得到 b值为0.919。通过计算得到最大应力 = 1.787106 /( 0.919108300 )= 17.955 N/mm2；水平钢梁稳定性计算 = 17.955 不大于 f = 215 N/mm2 ,满足规定!第九节 锚固段与楼板连接计算1、水平钢梁与楼板压点如果50、采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点拉环受力 R=0.069 kN； 水平钢梁与楼板压点拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要水平钢梁与楼板压点拉环最小直径 D=69.4514/(3.142502)1/2 =0.94 mm；水平钢梁与楼板压点拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上锚固长度。2、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向拉力，N = 0.069kN； d - 楼板螺栓直径，d = 16mm；51、 fb - 楼板螺栓与混凝土容许粘接强度，计算中取1.57N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内锚固深度，通过计算得到 h 要不不大于 69.451/(3.142161.57)=0.88mm。螺栓所能承受最大拉力 F=1/43.1416221510-3=43.21kN螺栓轴向拉力N=0.069kN 不大于螺栓所能承受最大拉力 F=43.206kN，满足规定！3、水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓轴向压力，N = 13.1kN； d - 楼板螺栓直径，52、d = 16mm； b - 楼板内螺栓锚板边长，b=5d=80mm； fcc - 混凝土局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=16.7N/mm2；通过计算得到公式右边等于103.52 kN，不不大于锚固力 N=13.10 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足规定!第四章 脚手架检查与验收1、脚手架必要由持有效上岗证专业技术人员搭设。2、进行分段验收和检查，每搭设三步脚手架验收一次，发既有不符合规定应迅速整治。3、外脚手架分段验收严格按（JGJ59-）中“外脚手架检查评分表”所列项目和施工方案规定内容及上海市关于文献规定进行检查。由公司组织验收，并填写验收登记表，并由项目经理、施工员、安全员签53、证方能交付使用。4、架体内宜每层封闭（进行隔离）；如确有困难，不能不不大于4步，且应用安全网兜底。5、脚手架验收合格后，挂脚手架验收合格证方可使用。合格证应挂在显眼处。6、禁止随意拆动架体构件、拉结件及安全防护设施，若需进行调节，须经技术人员批准，通过外架施工人员进行。7、土建支模支撑禁止与架体相连。8、保养工作是维护脚手架使用安全一项重要保障办法，脚手架在使用过程中，必要定期、经常性对脚手架进行保养维护，使脚手架始终处在安全可靠使用状态。9、保养内容：（1）每半月检查一次，脚手架与否绑扎结实，安全网有无破损，并做好书面记录。（2）每半月清除一次架体上建筑垃圾，保持施工现场文明，清理时不许直接54、将物件抛落地面。（3）定期观测脚手架整体或局部垂直度，观测立杆、底部落地架地面承受状况，发现异样者、局部倾斜、下沉，应及时报告，并组织人员加固整修。（4）下雪天要经常清扫，防止积雪。雪天及雨天等应加强对架体基本观测，防止沉降，重点防范要害部位。第五章 外脚手架搭设安全技术办法1、钢管架应设立避雷针，并联通大横杆与悬挑架避雷联通，形成避雷网络，并检测接地电阻不不不大于10。2、外脚手架应搭设在距离外电架空线路安全距离内，并做好可靠安全接地解决。3、外脚手架必要及时维修加固，以达到结实稳定，保证施工安全。4、外脚手架禁止钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员，55、必要持证上岗，并对的使用安全帽、安全带，穿防滑鞋。6、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施工，施工荷载不得不不大于3KN/m2。7、控制扣件螺栓，拧紧力矩，采用扭力矩应控制40-50Nm范畴内。8、禁止脚手板存在探头板，铺设脚手板以及作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。9、保证脚手架整体性，不得与井架、升架机等一并拉结，不得随意截断架体。10、在脚手架有效期间，禁止拆除主节点处纵横水平杆、纵横扫地杆、连接杆。11、在脚手架上进行电、气焊作业时，必要有防火办法和专人看守。12、当有六级及六级以上大风和雾、雨、雪天气时，应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上漆作业应有防滑办法并扫除积雪。第十56、一章 外脚手架拆除安全技术办法1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，依照检查成果，拟订出作业筹划，报请批准，进行交底后才准备工作，作业筹划普通涉及：拆架办法和环节、安全办法、材料堆放地点、劳动组织安排等。2、拆架应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹脚，穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆原则，即先拆安全网、脚手片、防护栏杆，剪刀撑、斜撑，而后拆大横杆、小横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。禁止上下同步进行拆架作业。5、拆立杆时，规定先拉住立杆，再拆开最后两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，57、应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。6、连墙杆（拉结点）应随拆除进度逐级拆除。分段拆除高度不应不不大于2步，如高差不不大于2步，应增设连墙杆加固。7、拆除时要统一指挥、上下响应、动作协调，当解开与另一人关于结扣时，应先告知对方，以防坠落。8、拆架时，禁止碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。9、在拆架时，不得半途换人，如必要换人时应将拆除状况交代清晰后方可离开。10、拆下材料要徐徐下运，禁止抛掷，运至地面材料指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下扣件和铁丝要集中回收解决。11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好通讯装置。12、输送至地面杆件，应及时按类堆放，整顿保养。13、当天离岗时，应及时加固未拆除某些，防止存留隐患导致离岗后人为事故。14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架拆除，禁止夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆（当有人员站立位置后）应自外向里翻起竖立，防止外翻竹笆内未清除残留物从高处坠落伤人。16、拆除外脚手架安全网前，应先行撒水降尘，减少二次扬尘污染。17、拆除前在警戒区域内，电线和机械设备所有拆除和移位到安全区域内，应关闭电闸，在警戒区域内暂时设施所有先行拆除。18、拉结必要按拆到哪里解到哪里办法，禁止先行所有解开拉结，再拆除