1、金鑫国际佳园脚手架工程施工方案 1.工程概况1.1工程名称：金鑫国际佳园一期工程1.2工程地址：金寨县江店纬十二路与七路及经二路交叉口1.3建设单位：XX业有限公司1.4监理单位：XX理有限公司1.5设计单位：XX咨询中心1.6施工单位：XX工程有限公司1.7 工程特点：1.7.1本工程主要功能为住宅地上包住宅楼有11层/15层/18层，一期为15#、16#、17#、20#、21#共五幢，17#房屋高度66.75米共18层，建筑总高度53.650米；总建筑面积约28827平方米。本工程15层和18层脚手架采用落地脚手架结合悬挑脚手架进行，11层及会所和沿街商铺均采用落地脚手架搭设。具体搭设标高2、和高度如下表所示。一期五栋脚手架搭设情况表楼号层/高度落地脚手架搭设至悬挑脚手架15#、20#11层/11层16#、17#、18层/53.650米12层1218层21#15层/53.650米10层1115层2.编制依据2.1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2.2建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）2.3建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）2.4建筑施工脚手架实用手册2.5钢结构设计规范(GB 50017-2003)、2.6建设单位提供的整套施工图纸3.材质要求3.1钢管3.1.1本工程脚手架搭设钢管应采用现行国标直缝电焊钢管（GB/T13793）中3、规定的3号普通钢管，钢管截面483.0mm其质量应符合现行国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3.1.2新钢管进场应有产品质量合格证，并有质量检验报告。3.1.3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕等。钢管外径与壁厚允许偏差为-0.5mm，钢管锈蚀度及弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的规定。3.2扣件3.2.1本工程脚手扣件采用铸铁扣件。其材质应符合现行国标钢管脚手架扣件（GB15831）的规定。3.2.2新扣件进场要有产品质量合格证、检测报告和生产许可证。3.2.3使用的扣件在螺栓拧紧扭力矩达654、N.m时，不得发生破坏。旧扣件在使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。3.3脚手板本工程采用竹笆脚手板。其材质应是韧性好而无脆性，不得使用虫蛀、枯脆、松散的竹笆板。3.4连墙件本工程脚手连墙钢杆材质应符合国标碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。3.5安全网密目式安全立网，网目密度不低于2000目/100cm2,由网体、开眼环扣、边绳和附加系绳组成。立网应使用已取得本市建筑安全监督管理部门准用证的密目式安全网。每张密目式安全立网尺寸一般高为1.8m、长为6m，重量一般不超过15kg。3.6机具本工程脚手搭设工具主要采用梅花板手、测力板手、铁锤、冲5、击电锤、钢卷尺、安全带等。4.脚手架布置4.1根据本工程特点，脚手架搭设有落地式脚手架和型钢悬挑脚手架。4.2本工程 111层（标高35m以下）住宅均设置钢管落地脚手架，最大搭设高度为35m,共须搭设19步脚手架，12米以下采用双立杆，往上用单立杆。4.1.2悬挑脚手架采用在楼层内固定外伸16#工字钢作为支承脚手架立杆的钢挑梁。18层的住宅在12层楼面设第一道悬挑，15层的住宅11层楼面设第一道悬挑， 5.落地脚手架施工方案5.1施工准备5.1.1落地脚手架搭设施工前，应沿外墙边外2m以内的场地进行清理、平整，清除障碍物，以保证落地脚手架的安全搭设。回填土部位应将素土夯实，上面浇注150mmC6、20砼，落地脚手架搭设在地下室顶板或8#槽钢上。本工程脚手架搭设宽度Lb =800mm，La =1500mm，采用3根牵杠和一根扶手，搭设示意图如下备注: 1外立杆；2内立杆；3横向水平杆(小横杆)；4纵向水平杆（大横杆）；5栏杆；6挡脚板；7直角扣件；8旋转扣件；9连墙件；10横向斜撑；11主立杆；12副立杆；13抛撑；14剪刀撑；15垫板；16纵向扫地杆；17横向扫地杆 5.1.2架子搭设部位大多为浇筑的C20地坪上和地下室顶板上。5.1.3经检验合格的构配件，应按品种、规格分类堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。5.2搭设要点5.2.1搭设顺序立杆横向水平杆纵向水平杆底部纵横水平杆纵向搁7、栅铺设竹笆外侧栏杆剪刀撑挡脚板密目立网。5.2.2立杆搭设要求5.2.2.1钢管落地脚手架搭设高度为35m。内侧立杆离外墙结构边距离为0.25m，立杆横距为0.8m，立杆纵距为1.5m，步距为1.8m。落地脚手架要求：立杆基础平正、夯实、不下沉、用砼将基础硬化，立杆有底座、垫木、扫地杆、有排水措施，立杆在转角处应搭设“井”字式。如下图5.2.2.2搭设时，先应内侧立杆，后立外侧立杆，立杆架设时可先每隔6跨设置1根临时抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据现场情况拆除，以防倒塌伤人。5.2.2.3立杆底部必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆用直角扣件固定在距底座上层200mm处的立杆上。横向扫地杆固8、定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上以保持脚手架底部的整体性及稳定性。5.2.2.4立杆接头除在顶层采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆接头不应设在同步同跨内，两相邻立杆接头在高度方向错开的距离不应小于500mm ,各接头中心距主节点的距离不宜大于步距的1/3。立杆顶端宜高出施工结构面0.8m。5.2.2.5当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵横水平杆后，应立即设置连墙件。5.2.3纵横向水平杆搭设要求：5.2.3.1纵向水平杆宜设置在立杆内侧，长度不宜小于3跨；接长宜采用对接扣件交错布置。两根相邻纵向水平杆的接头不宜设在同步或同跨内9、，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵向距离的1/3。5.2.3.2在脚手架同一步中，纵向水平杆应四周交围，用直角扣件与内外角部立杆固定，搁栅用纵向水平杆用直角扣件固定在横水平杆上，并应等距设置，间距不大于350mm。5.2.3.3横向水平杆的两端，应用直角扣件固定在立杆上，靠墙端距离应小于100mm且外伸长度300mm以内，外立杆一端外伸扣件100mm以上。5.2.3.4竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角用直径1.2mm镀锌铁丝固定在纵向水平杆上。5.2.4连墙件设置要求5.2.4.1脚手10、架拉结点采用硬拉结的方法，具体为用在楼层砼浇捣前根据拉结点的位置预埋钢管，将拉结钢管一端与预埋钢管用上扣件拉结，另一端用扣件将拉结钢管连接在脚手架的两根立杆上，连接钢管外端均应外伸扣件100mm以上。5.2.4.2连墙杆应从底部第一步纵向水平杆处开始设置，以上水平间距每间隔2根立杆（4.5m），竖向间距每间隔二步高度（3.6m）采用483.0mm钢管与建筑物进行水平拉结。5.2.4.3当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑。抛撑采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角在4560之间；连接点中新至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。5.2.5剪刀撑搭设要求5.2.5.11、1当脚手架搭设一定高度后，每7.2m（4步）在脚手架外侧设置一道剪刀撑，角度在45O-60O。须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置。中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。5.2.5.2剪刀撑斜杆接长宜用搭接，搭接长度不小于0.8m ,应采用二个以上旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，每段钢管均应伸出扣件100mm以上。5.2.6栏杆、挡脚板、密目网搭设要求5.2.6.1作业层斜道的栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧；上栏杆上皮高度为1.2m，中栏杆居中布置，挡脚板高度为180mm。5.2.6.2脚手架外侧面铺设网目密度不低于2000目/cm2的密目网，每一12、拉结点采用直径1.2mm镀锌铁丝与钢管绑扎牢固。密目网下端与每排竹笆之间绑扎牢固，要求不留空隙，以防物件下坠伤人。5.2.6.3脚手架最上三步应在密目网外侧设置高度为180mm、厚12mm以上的挡脚板，用直径1.2mm镀锌铁丝与脚手架绑扎牢固，排列整齐。5.2.7门洞搭设要求5.2.7.1脚手架底部门洞采用上升斜杆、平行弦杆桁架结构形式。斜杆与地面的倾角应在45O-60O之间。门洞处的空间桁架，除下弦平面外，应在其余平面内节间设置一根斜腹杆。门洞立面图5.2.7.2门洞斜腹杆应采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点距离不宜大于150mm。当斜腹杆在跨内跨越个步13、距时，宜在相交的纵向水平杆处，增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。5.2.7.3门洞桁架下的两侧立杆应为双管立杆，副立杆高度应高于门洞步。桁架中伸出上下弦杆的杆件端头，均应增设一个防滑扣件，且紧靠主节点处扣件。5.2.8斜道的搭设要求5.2.8.1落地脚手架搭设人行斜道，斜道搭设在塔楼东北角的处，斜道平行设置。如下图所示，附着在外脚手架上。5.2.8.2斜道宽同外脚手架宽，斜道处外脚手架增设连墙件。每跑斜道高1.8m，水平长度为6m。斜道平面图 5.3脚手拆除要点5.3.1拆除顺序与搭设顺序相反。5.3.2拆除脚手前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合要求；并确认建14、筑物已施工收尾，质量验收合格有隐患处须整改落实和修复后，再实施拆除工程。5.3.3拆除脚手前，应由脚手施工负责人进行拆除安全技术交底工作，并且清除脚手架上杂物和地面障碍物。5.3.4拆除作业必须由上而下逐层进行。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不得大于步。5.3.5底笆拆除时，由外向里竖立、搬运，防止向外翻起后垃圾从高处坠落伤人；拆除纵向水平杆、剪刀撑时，应先拆中间扣，再拆两头扣；拆除时扣件与管件应分离，不允杆件附着扣件输送至地面。5.3.6当脚手架拆至下部最后一根长立杆高度时，应先在适当位置搭设临时抛撑加固后，再拆除连指挥部件。5.3.7拆除脚手时，严禁向下抛掷物配件。15、应安全吊运至地面或向下传递至地面，运至地面的物配件应按规格、品种堆放整齐。6.悬挑脚手架施工方案6.1悬挑脚手架设置6.1.1 本工程18层的住宅在12层楼面设第一道悬挑，15层的住宅11层楼面设第一道悬挑，悬挑挑梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.6 m。每根挑梁均设三个锚固支点，最外端支点距结构外端100mm,建筑结构内锚固段设2个支点，两个支点距挑梁后端的距离分别为100mm和300mm。每个锚固支点采用预埋螺栓固定，螺栓直径为16.00mm。工字钢挑梁上横向布设8号槽钢作连梁，槽钢上在钢管支点处焊接25mm螺纹钢，长度为200mm。南北立面型钢悬16、挑剖面图（斜撑未绘出）悬挑梁上脚手架的搭设参照落地脚手架的搭设。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25 m。大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，采用双扣件连接。6.1.2每根挑梁均设三个锚固支点，最外端支点距结构外端100mm,建筑结构内锚固段设2个支点，两个支点距挑梁后端的距离分别为100mm和300mm。每个锚固支点采用预埋螺栓固定，螺栓直径为16.00mm。工字钢挑梁上横向布设10号槽钢作连梁，槽钢上在钢管支点处焊接25mm17、螺纹钢，长度为200mm。型钢悬挑剖面图本工程悬挑双排脚手架搭设高度为 17 m，立杆采用单立杆。搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m。内排架距离挑梁在挑板上的支点的距离为0.75 m。大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0。 横杆与立杆连接方式为单扣件。连墙件布置取两步三跨，采用双扣件连接。6.1.4本工程挑梁长度小于6米的在建筑结构上设置三个锚固支点。每根挑梁均设三个锚固支点，最外端支点距结构外端100mm,建筑结构内锚固段设2个支点，两个支点距挑梁后端的距离分别为100mm和300mm。每个锚固支点采用预18、埋螺栓固定，螺栓直径为16.00mm。挑梁长度大于等于9米的设置5个锚固支点。锚6.1.5塔楼结构在设钢挑梁的部位没有剪力墙结构，钢挑梁平卧在楼板上。在楼板内预埋16的U型锚环螺栓，开口向上。U型锚环锚内附加2根20钢筋。如下图两种方式节点：6.1.6塔楼部分的悬挑挑梁下面用8#槽钢斜撑在下一层结构上。斜撑点距挑梁端150mm。斜撑槽钢下支点焊接下一层预埋件上，预埋件的位置和斜撑上支点在同一垂直面内。6.1.7塔楼在四角处分别有一个135阴角和一个45阳角。阴角处的悬挑做法同南北立面。阳角处在框架柱上设置预埋件，16#工字钢焊接在预埋件上，下面用8#槽钢做斜撑，做成三角钢架。工字钢挑梁上横向布19、设8号槽钢作连梁，槽钢上在钢管支点处焊接25mm螺纹钢，长度为200mm。如下图6.2施工部序6.2.1对脚手架所需施工部位结构状况及安拆的每道工序向施工人员进行详细交底，使整个搭拆及使用过程，在安全可靠状况下有序进行。6.2.2搭设部序为：楼层内安放 20锚环或预埋件(预留洞)安装固定挑梁固定斜撑梁架设横梁安装底部安全平网架设立杆纵横水平杆扫地杆拉结杆铺设竹笆外侧栏杆剪刀撑挡脚板密目围护网。6.3搭设要点6.3.1根据挑梁安放位置在楼面安放钢挑梁，在钢梁和锚环之间用铁块揳紧，并用电焊焊死。6.3.2斜撑杆上下端必须按与横梁夹角大小加工成水平状，检查支架垂直度和水平度后，随后进行斜撑杆的固定焊20、接工作。 6.3.3挑架全部安装完毕后，即在架体底部系扎安全平网，挑脚手架下如没有落地架子，则必须在挑架子的底部铺设夹板硬隔离，随后进行上部脚手架的搭设工作，底部立杆套入挑架上25mm短钢筋内，同时在立杆下部距底座上部200mm处设置扫地杆。6.3.4悬挑脚手架内侧立杆一般离结构外边为0.25m，立杆横距为0.8m，立杆纵距为1.5m，步距为1.8m，搭设要求同落地脚手架。6.2.7脚手架与建筑物等空隙处，采用四排一隔离方式用竹笆和钢管封闭隔离。6.4拆除要点6.4.1拆除顺序与搭设顺序相反。6.4.2拆除前，脚手架施工负责人必须对参与脚手拆除的施工操作人员进行安全、技术和外装饰保护措施等交底21、工作，交底要有记录，并在交底书上签字。6.4.3拆除脚手前应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合要求；并确认建筑物已施工收尾，质量验收合格有隐患处须整改落实和修复后，再实施拆除工程。6.4.4拆除作业必须由上而下逐层进行。严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不得大于步。6.4.5在拆除的脚手架周围及可能坠落范围区四周设置明显“禁止入内”标志，并有专人监护，以保证在拆脚手架时无其它人员入内。6.4.6在拆脚手时，应先清除竹笆上垃圾杂物，清除时严禁高空向下抛掷，要集中装入容器内由货运电梯运下。6.4.7挑架拆除应在下层的脚手架上进行，先割除斜撑杆和横梁，随后拆除伸22、入楼层内的挑梁。拆除的钢构件应传递到楼层内再由人货电梯运下。6.4.8随着脚手架往下拆除，应随时做好外饰面的清洁、保护和修补工作，拆下的钢管、扣件及其它材料由货运电梯集中运下，按规格堆放整齐。6.4.9当有六级及六级以上大风和浓雾、雷雨等恶劣天气及夜间照明昏暗条件下，应停止脚手架拆除作业。6.4.10在拆除脚手架一段落后，要对尚未拆除的脚手架安全状况进行检查，还应对现场周边情况进行检查。如有异常情况应及时处理解决，不可疏忽大意，留有隐患。6.5安全管理6.5.1本工程在悬挑脚手施工时，施工操作人员不应有任何麻痹侥幸心理，应时刻注意施工安全，严格按照施工安全操作规程作业。6.5.2悬挑脚手架施工23、操作人员必须做到持证上岗，无有效操作证者一律不得进行登高施工作业。6.5.3悬挑脚手架搭设前，施工负责人应对操作人员进行安全技术交底工作，并有书面签证记录。6.5.4应配备1名专职施工人员，全过程跟踪悬挑脚手架在使用过程中发生的情况。若发现有隐患和影响使用安全的问题时，应立即通知施工负责人，停止作业并及时予以解决。并经常性地做好维护保养工作，以确保脚手架的安全和外观整洁。6.5.5在悬挑架进行高空组装作业时，操作人员必须系好安全带，挂好保险钩。严禁向上或向下抛掷物件及材料。6.5.6严禁非脚手操作人员擅自拆除脚手水平拉结杆。确实影响施工的，应征得施工负责人同意，由脚手操作工负责拆除更换拉结位置24、，以确保架体的稳定性。6.5.7悬挑脚手架施工荷载取3KN/m2，最多二排同时施工，不得在脚手架上集中堆物，严格控制施工荷载。6.5.8悬挑脚手架搭设完毕后使用前，搭设和使用方有关人员应共同验收工作，确认符合设计和验收要求，并签署意见，办理验收和移交手续，并经双方签字认可后方可投入使用。6.5.9悬挑脚手架验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌、及安全操作规程牌。7.安全技术措施7.1脚手架搭设施工人员必须通过现行国标特种作业人员安全技术培训考核管理办法、考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。7.2脚手架搭设施工人员应严格遵循建筑施工高处作业安全技术规范（JG25、J80-91）有关规定，作业人员必须戴好安全帽、穿好防滑鞋，高处作业一律系好安全带，外侧邻边施工挂好保险钩方能进行施工。7.3脚手架搭设前，脚手施工负责人搭设方可使用应对搭设人员进行安全技术交底工作，并履行书面签证记录。搭设完毕后，相关人员，必须参加验收，确认符合设计要求并签署意见后方可投入使用；并办理验收和移交手续，归档备案。7.4脚手架验收合格后，应在架体醒目处悬挂验收合格牌、限载牌及安全操作规程牌。7.5脚手架作业层施工荷载取3KN/m2，最多二步同时施工。不得在脚手上集中堆放物料，严格控制施工荷载，严禁悬挂起重设备、提升模板等。7.6脚手架必须随施工进度搭设。一次搭设高度不应超过相邻连26、墙件以上二步。每搭完一步脚手架后，应及时校正步距，纵距、横距及立杆垂直度，使上下保持一致。7.7脚手架所有扣件连接，螺栓拧紧力矩不应小于40N-m且不应大于65N-m，并应进行检查。7.8在脚手架使用期间，严禁拆除主节点处纵横水平杆或纵横扫地杆。严禁拆除连墙件，确实影响施工的，应征得施工负责人同意，落实脚手操作人员拆除、更换拉结位置，以确保脚手架的稳定性。7.9当有六级及六级以上大风和浓雾、雷雨等恶劣天气及夜间照明昏暗条件下，应停止脚手架搭拆施工作业。7.10在脚手架上进行电、气焊作业时，必须事先申请，且有防火措施和专人看护。焊割作业点与氧气瓶、乙炔瓶等危险物品距离不得少于10米，使用时，氧气27、瓶与乙炔发生器的距离不得少于5米严禁无证动用焊割工具，严格执行“十不烧”规定。7.11脚手架的消防管理，必须按安全施工有关规定，设置消防器材，并有效进行管理。不准在操作层上吸烟。7.12施工现场带电线路如无可靠的安全措施，一律不准通过脚手架；非电工不准擅自拉接电线和电器装置。7.13脚手架搭设完成后，每间隔30m设一道防雷接地装置，接地线采用10mm双色线，可与建筑物接地点相连或采用L4040角钢，长度2m以上打入地下，分别与接地线用螺栓相连接，并检测接地电阻不大于10。7.14搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看护，严禁非施工人员入内，严禁搭拆时操作人员向上或向下抛掷物件及材料，28、以防坠物伤人。7.15施工操作人员应及时做好脚手架上落手清工作，清理脚手架上建筑垃圾及杂物，并落实专人经常性地做好脚手架维护保养工作，保持脚手架的清洁和安全。8.质量验收要求8.1脚手架搭设验收要求8.1.1脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收。8.1.1.1脚手架搭设前；8.1.1.2作业层上施加荷载前；8.1.1.3每搭设完10-13m高度后；8.1.1.4达到设计高度后；8.1.1.5遇有六级大风与大雨后；8.1.1.6停用超过一个月；8.1.2脚手架使用中，应定期检查下列项目：8.1.2.1杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架和悬挑架（梁）等的构造是否符合要求；8.1.2.29、2地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；8.1.2.3扣件螺栓是否松动；8.1.2.4立杆沉降与垂直度偏差是否符合规范要求；8.1.2.5安全防护措施是否符合要求；8.1.2.6是否超载。8.1.3悬挑架和悬挑结构的预埋件验收，应按隐蔽工程进行验收，并签有验收单。附录：脚手架计算书脚手架计算钢管截面按483.0mm计算。附录一：钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。30、一、参数信息1.脚手架参数11层住宅搭设用双排脚手架最大搭设高度为35m,12m以下采用双立杆，采用单立杆搭设高度为 21.5 m， 搭设尺寸为：横距Lb为 0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏苏州，基本31、风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取0.864，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；脚手板铺设总层数:11；5.承重混凝土板参数板类型：单向板；板单元计算跨度度Lo(m)：2.5m；计算跨数：3跨；板厚度h(mm)：250；混凝土成型32、龄期TB(天)：28；混凝土强度等级：XB=C40；混凝土强度实测值fck(MPa)：19.1；钢筋位置 配筋量及等级 每米宽钢筋面积（mm2）板底正筋 HRB40012180 ASY=628.33板顶负筋 HRB40012180 ASY=628.33二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=33、0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.1=0.16 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M0.8max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M0.8max=0.080.161.52+0.101.41.52 =0.344 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.134、0q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.161.52-0.1171.41.52 =-0.405 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.344106,0.405106)/4490=90.2 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 90.2 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.1=0.133 35、kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13315004/(1002.06105107800)+0.990115004/(1002.06105107800) = 2.463 mm；大横杆的最大挠度 2.463 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=36、 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.5/(2+1)=0.150 kN；活荷载标准值：Q=311.5/(2+1) =1.500 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.15)+1.4 1.5 = 2.34 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03312/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.341/3 = 0.78 kNm ；37、最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.785 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.785106/4490=174.827 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =174.827 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+38、0.15+1.5 = 1.7 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1699.951000(310002-410002/9 ) /(722.06105107800) = 2.717 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.02+2.717 = 2.737 mm；小横杆的最大挠度为 2.737 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为839、.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P2 = 0.0331/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.5/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.225)+1.42.25=3.540、 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8021.50 = 3.280kN；(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3111.5(1+0.2)/2 = 3.094 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15111.5/2 = 1.237 kN；(4)吊41、挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.521.5 = 0.161 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 7.772 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 311.52/2 = 4.5 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.27.772+ 0.851.44.5= 14.682 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.27.772+1.44.42、5=15.627kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.74； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.450.740.693 = 0.162 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1621.51.43、82/10 = 0.093 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 14.682 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 15.627kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l44、0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 14681.79/(0.188424)+93424.06/4490 = 204.993 N/mm2；立杆稳定性计算 = 204.993 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 15626.79/(0.188424)=196.041 N/m45、m2；立杆稳定性计算 = 196.041 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs = Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 4.492 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.5 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.146、25 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.093 /(1.4 0.85) = 0.079 kNm；Hs =( 0.1884.2410-4205103-(1.24.492+0.851.4(4.5+0.1884.241000.079/4.49)/(1.20.125)=26.285 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = Hs /(1+0.001Hs)H = 26.285 /(1+0.00126.285)=25.611 m；H= 47、25.611 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =25.611 m。12米以下采用双立杆，脚手架单立杆搭设高度为21.5m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z0.864，s0.693，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 0.8640.6930.45 = 0.189 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的48、轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 4.278 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.278 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 4.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 9.278 Nf = 83.269,连墙件的设计计49、算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 9.278小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！九、混凝土板强度验算单根立杆传递荷载代表值(kN)：NL=NG+NQ=7.772+4.5=12.272kN；混凝土板活荷载设计值(kN/m2)：QB=1.42NL/(LaLb)(LbLa)/(0.7LaLo)+Qk=1.4212.272/(1.51)(11.5)/(0.71.52.5)+0=13.09kN/m2；混凝土板恒载设计值：(kN/m2)：GB=1.2h0/100025=7.5kN/m2； 因为计算单元取连续板块其中之一，故需计算本层折算荷载组合设计值：Fi=GB+QB50、=7.5+13.09=20.59kN/m2；按3等跨均布荷载作用：Mmax+=10.295kNm，Mmax-=-12.869kNm；依据工程结构设计原理板的正截面极限计算公式为：Mu=1sfyAsh0Mu=1fcb(h0-/2)+fyAs(h0-s)；Mu=fyAs(h0-s)（当2s时，采用此公式）；式中Mu -板正截面极限承载弯矩； 1 -截面最大正应力值与混凝土抗压强度fc的比值，低于C50混凝土1取1.0； s -纵向受压钢筋合力点至受压区边缘的距离默认取20mm； fc -混凝土抗压强度标准值，参照上述修正系数修改； fy -受压区钢筋抗拉强度标准值； As-受压区钢筋总面积； -混51、凝土受压区高度，=Asfyh0/(1fcbh0+fyAs) s -截面内力臂系数，s=1-0.5，=Asfy/(1bh0) fy -钢筋抗拉强度标准值； As-受拉钢筋总面积； h0 -计算单元截面有效高度，短跨方向取h-20mm，长跨方向取h-30mm，其中h是板厚；Mu+=0.80Mu+=0.801.001-0.5628.333360.00/(1.00100023019.10)360.000628.33230/1000000=40.549kNm；Mu-=0.80Mu-=0.801.0019.100100011.263(230-11.263/2)+360.000628.333(230-20)52、/1000000=76.615kNm；所以有：Mmax+Mu+，Mmax-Mu-，此混凝土板是满足承载能力要求。附录二：悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2011)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)、建筑施工安全检查评分标准(JGJ59-99)、建筑施工高处作业安全技术规范(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 18 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为1.8 m53、；内排架距离墙长度为0.25 m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.0； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处江苏苏州，基本风压0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.27，计算立杆稳定性时取0.62，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1248；脚手板54、自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度 1.6 m。锚固压点螺栓直径(mm):16.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支杆与墙支点距离为(m):3.000；最里面支点距离建筑物 1.2 m,支杆采用 8号槽钢。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第5.2.4条规定55、，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.033 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.31/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=31/(2+1)=1 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.033+1.20.1=0.16 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.41=1.4 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图56、1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: M0.8max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M0.8max=0.080.161.52+0.101.41.52 =0.344 kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.161.52-0.1171.41.52 =-0.405 kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.344106,0.405106)/4490=90.2 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 90.2 N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计57、值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.033+0.1=0.133 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =1 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.13315004/(1002.06105107800)+0.990115004/(1002.06105107800) = 2.463 mm；大横杆的最大挠度 2.463 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足要求58、！ 三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0.0331.5 = 0.05 kN；脚手板的自重标准值：P2=0.311.5/(2+1)=0.150 kN；活荷载标准值：Q=311.5/(2+1) =1.500 kN；集中荷载的设计值: P=1.2(0.05+0.15)+1.4 1.5 = 2.34 kN； 小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的59、标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = ql2/8Mqmax = 1.20.03312/8 = 0.005 kNm；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = Pl/3Mpmax = 2.341/3 = 0.78 kNm ；最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.785 kNm；最大应力计算值 = M / W = 0.785106/4490=174.827 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =174.827 N/mm2 小于 小横杆的抗弯强度设计值 205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计60、值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:qmax = 5ql4/384EIqmax=50.03310004/(3842.06105107800) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.05+0.15+1.5 = 1.7 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:pmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EIpmax = 1699.951000(310002-410002/9 ) /(722.06105107800) = 2.717 mm；最大挠度和 = qmax + pmax = 0.02+2.717 61、= 2.737 mm；小横杆的最大挠度为 2.737 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000/150=6.667与10 mm,满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0331.52/2=0.05 kN；小横杆的自重标准值: P262、 = 0.0331/2=0.017 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.311.5/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.05+0.017+0.225)+1.42.25=3.5 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m NG1 = 0.1248+(1.502/2)0.033/1.8018.00 = 2.746kN；(2)脚手板的自重标准63、值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2 NG2= 0.3101.5(1+0.2)/2 = 2.812 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m NG3 = 0.15101.5/2 = 1.125 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005 kN/m2 NG4 = 0.0051.518 = 0.135 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.818 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 311.52/2 = 64、4.5 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.26.818+ 0.851.44.5= 13.537 kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.26.818+1.44.5=14.482kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0 = 0.45 kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 0.62； s - 风荷载体65、型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk = 0.7 0.450.620.693 = 0.135 kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 = 0.85 1.40.1351.51.82/10 = 0.078 kNm；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N = 13.537 kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 = N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N = N= 14.482kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.59 cm；计算长度附加系数参照建筑66、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；长细比: L0/i = 196 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.188立杆净截面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；考虑风荷载时 = 13537.08/(0.188424)67、+78274.213/4490 = 187.258 N/mm2；立杆稳定性计算 = 187.258 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时 = 14482.08/(0.188424)=181.68 N/mm2；立杆稳定性计算 = 181.68 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl = Nlw + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.27，s0.693，00.45，Wk = 0.7zs0=0.7 1.270.6930.45 = 0.268、77 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.2 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 6.288 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11.288 kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数；由长细比 l/i = 250/15.9的结果查表得到 =0.958，l为内排架距离墙的长度； A = 469、.24 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9584.2410-4205103 = 83.269 kN；Nl = 11.288 Nf = 83.269,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 11.288小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！ 八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本方案中，脚手架排距为1000mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 113070、 cm4，截面抵抗矩W = 141 cm3，截面积A = 26.1 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.26.818 +1.44.5 = 14.482 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.10.000178.5 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kNm) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 17.459 kN； R2 = 12.675 kN； R3 = -0.433 kN。 最大弯矩 Mmax= 1.943 kNm；最大应力 =M/1.05W71、+N/A= 1.943106 /( 1.05 141000 )+ 0103 / 2610 = 13.123 N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值 13.123 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下 = M/bWx f其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表钢结构设计规范(GB50017-2003)得，b=2由于b大于0.6，根据钢结构设计规范(GB50017-2003)附表B，得到 b值为0.93。经过计算得到最大应力 = 1.943106 /( 0.93141000 )= 14.72、832 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 14.832 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求!十、支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算 RAH = RDicosi其中RDicosi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。各支点的支撑力 RCi=RDisini按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为：RD1=18.804 kN。十一、支杆的强度计算钢丝拉绳(支杆)的内力计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=18.804kN 下面压杆以 8号槽钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算： = N/A f其中 N - 受压斜杆的轴心压力设计值，N = 18.804kN； - 轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到 = 0.573； i - 计算受压斜杆的截面回转半径，i =3.15cm； l - 受最大压力斜杆计算长度，l = 3.230.8m； A - 受压斜杆净截面面积，A =10.24cm2； - 受压斜杆受压应力计算值，经计算得到结果是32.048 N/mm2； f - 受压斜杆抗压强度设计值，f = 215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算 N=12.675kN经过计算得到公式右边等于88.64 kN，大于锚固力 N=12.68 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!