1、*一期消防连廊专项施工方案目录一、编制依据 1二、工程概况1三、施工计划及材料、设备计划2四、施工方法4五、施工安全保证措施9六、监测监控11七、应急预案12八、计算书15一、 编制依据（1）、本工程施工图纸、建筑工程施工合同。(2)、本工程施工组织设计。建筑施工脚手架实用手册(3）、建筑地基基础设计规范GB500072011（4）、建筑结构荷载规范GB50009-2012(5）、混凝土结构设计规范GB50010-2010(6）、钢结构设计规范GB50017-2003（7）、建筑施工安全检查标准JGJ59-2011（8）、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ802016（9）、建筑施工扣件式钢管2、脚手架安全技术规范JGJ1302015（10)、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ3002013（11）、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008(12）、危险性较大的分部分项工程安全管理办法(建质200987号文）（13)、建设工程安全生产管理条例国务院令第393号二、工程概况2.1 工程概况我公司承建*期工程包括11、12、13、14#、15、16、17、18#、19、20#、21#、22#、23#、24、25、26#、27、28、29#、30、31共21幢住宅楼、及连体商业、幼儿园等社区配套总建筑面积*平方米。住宅工程地下一层，地上11#、12、13#、14、15、16、17、183、#、19#楼17层，层高3米。20*。住宅建筑设计为剪力墙结构，基础采用桩基（CFG桩）,地基基础设计等级为乙级，建筑物抗震设防类别为丙类,设计使用年限为50年，建筑结构安全等级为2级，工程耐火等级为2级，屋面防水为2级. 2.2消防连廊设计概况本工程11、12、13#、14#、16、17#、18楼在地上14层高度设计有室外消防连廊，11#楼分布于11-101118交11-L11-N轴；12楼12-1112-13交12-Q12M轴;13#楼1-M2/1-M交1-101-14，2M2/2-M交2-11215 ；14#楼B单元位于2112-13交2-J2-K轴，C单元位于3-113-15交3L1/4、3M轴。16楼16-1116-18交12-N12M轴；17号楼1L1/1L交1101-18,2-L1/2L交212220 ；18楼B单元位于2-112-13交2J2K轴，C单元位于3-11315交3L1/3M轴.连廊宽度为1700mm，连廊的梁的净跨为10650mm和1045 0mm。连廊位于14层标高为39.78m.连廊梁为200600mm,200630mm(取200630mm计算），板厚150mm.三、施工计划及材料、设备计划消防连廊结构施工采取从一层搭设满堂脚手架,当进行12层浇筑后开始对脚手架进行搭设,与主楼同时浇筑混凝土。1、 钢材的选用(1)、 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB5、/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2)、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 13793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)、 每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用483钢管。(4)、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:应有产品质量合格证;1)、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；2)、 钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、6、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；3)、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011的规定；4)、 钢管必须涂有防锈漆.(5)、 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1)、 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2015的规定.锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011的规定；3)、 钢管上严禁打孔.(6)、 钢铸7、件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 230450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7)、 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8)、 扣件的验收应符合下列规定1)、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证:2)、 旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换;3)、 新、旧扣件均应进行防锈处理；4)、 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。(9)、 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合8、金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10)、 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。(11)、 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准组合钢模板技术规范GB 50214的规定。2、 模板板材的选用(1)、 胶合模板板材表面应平整光滑,具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点.板材厚度不应小于12mm,并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板ZBB 70006的规定。(2)、 各层板的原材含水率不应大于15，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)、 胶合模板应采用耐水胶,其胶合强度9、不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求.(4)、 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外,还应保证外观尺寸合格。3、 连墙件材料采用钢管制作，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构GB/T700中Q235级钢或低合金高强度结构钢GB/T1591中Q345级钢的规定.四、施工方法一、 技术参数1、架体满堂支撑架的宽度B(m）10.65满堂支撑架的长度L（m)5。5满堂支撑架的高度H（m)39。9脚手架钢管类型483立杆布置形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h（m）1。2纵横向水平杆顶部步距hd(m)1.2立杆纵距la（m）0.8立杆横距lb(m）0。8立杆伸出顶层水平杆中心10、线至支撑点的长度a（m）0。2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数11.494非顶部立杆计算长度系数21.6562、梁模板新浇混凝土梁名称消防连廊混凝土梁截面尺寸(mmmm)200630模板支架高度H(m）39。9模板支架横向长度B（m)5。5模板支架纵向长度L（m）10.65梁侧楼板厚度(mm)150新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la（mm）600梁两侧立柱横向间距lb（mm）600步距h(mm）1200新浇混凝土楼板立柱间距la（mm）、lb（mm)800、800混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)300梁底增加立柱根11、数1梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm)300梁底支撑小梁最大悬挑长度（mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20113、工艺流程场地清理定位设置铺设槽钢纵向扫地杆立杆横向扫地杆横向水平杆纵向水平杆剪刀撑连墙件 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理、刷油 检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁：搭支模架调整托梁摆主梁 安放梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸12、标高、位置 与相邻模板连固.（1）定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记;垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。（2）在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉结后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件以上两步时，宜先立外排,后立内排。其余按以下构造要求搭设。（3） 本工程脚手架位于一层梁板上,搭设时铺设槽钢.（4） 纵、横向水平杆1)纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆接长采用对接扣件连接.2）立杆与纵向13、水平杆交点处设置横向水平杆,两端固定在立杆上，以形成空间结构整体受力。纵向水平杆对接接头布置（5） 剪刀撑设置1） 脚手架外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑；2） 每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m,斜杆与地面的倾角宜在4560之间。3)剪刀撑斜杆的接长应采用搭接或对接，采用搭接连接时，搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm.剪刀撑（立杆）搭接构造4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。（6）满堂支撑架剪刀撑设置1）在架体外侧周边及内部纵、横向每5m14、8m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为5m8m； 2）在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，扫地杆的设置层设置水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面距离与不平剪刀撑间距不超过8m.(7)连墙件架体高度(m)39.9脚手架钢管类型483立杆步距h（m）1.2立杆纵距或跨距la（m）0。8立杆横距lb（m）0.8连墙件水平间距L(m)1.6连墙件竖直间距H（m）3连墙件连接方式扣件连接或膨胀螺栓连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0（kN）3连墙件计算长度l0（mm)600连墙件截面类型钢管连墙件型号483连墙件截面面积Ac(mm2）424连墙件截面回转半径i（mm)15.9连墙件抗压强15、度设计值f(N/mm2）205扣件抗滑移折减系数+0.9预埋钢管没有预埋的楼层采用膨胀螺栓连接,后附安全计算。1）脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置要求设拉结点。拉结点在转角范围内和顶部处加密。2）连墙件中的连墙杆应呈水平设置，当不能水平设置时，应向脚手架一端下斜连接；3)连墙件应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定；4）拉结点应保证牢固,防止其移动变形，且尽量设置在外架纵横向水平杆接点处。宜靠近主节点设置,偏离主节点的距离不应大于300mm；5)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结点，以确保16、外架安全可靠;6）当脚手架下部暂不能设连墙件时应采取防倾覆措施。当搭设抛撑时,抛撑应采用通长杆件并用旋转扣件固定在脚脚手架上，与地面的倾角应在4560之间；连接点中心至主节点的距离不应大于300mm。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除二、 检查验收1、 脚手架搭设前,对进入现场的各种构配件应按下列规定进行检查验收，不合格的应及时清除出场(1)、 构配件应有相应的产品标识及产品质量合格证；(2)、 构配件应有相应的产品主要技术参数及产品使用说明书；(3)、 当对构配件质量有疑问时，应进行质量抽检和实验.2、 脚手架下列阶段进行检查与验收，应按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用(117、)、 基础完工后及脚手架搭设前；(2)、 作业层上施加荷载前；(3)、 每搭设完两层后；(4)、 达到设计高度后；(5)、 遇有六级强风及以上风或大雨后；(6)、 停用超过一个月。3、 验收时应具备下列文件(1)、 根据编制依据相关文件规范、标准要求所形成的施工组织设计文件；(2)、 专项施工方案及变更文件；(3)、 安全技术交底文件；(4)、 脚手架构配件的出厂合格证或质量分类合格标志;(5)、 脚手架工程的施工记录及质量检查记录；(6)、 脚手架搭设过程中出现的重要问题及处理记录；(7)、 脚手架工程的施工验收报告。4、 架子搭设和组装完毕，使用前必须由项目经理、技术负责人、项目安全负责人18、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。5、 脚手架工程的验收，除查验有关文件外，还应进行现场检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告.(1)、 构配件和加固否齐件是全,质量是否合格，连接和挂扣是否紧固可靠，钢丝绳是否松动、断股等;(2)、 底座是否松动;(3)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；立杆是否悬空；(4)、 垂直度、水平度及立杆的沉降是否合格；(5)、 搭设脚手架时，应有保证安全上下的爬梯或斜道,严禁攀登架体上下。(6)、 扣件螺栓是否松动；(7)、 架体是否超载;。6、 脚手架使用期间的检查(1)、 必须及时进行检查，符合要求后，必19、须经过项目技术负责人(项目经理）签字批准，才能使用。(2)、 检查后不合格部位必须及时修复或更换，符合规定后,方准许继续使用。7、 施工人员必须严格执行建设工程施工安全技术操作规程。五、施工安全保证措施一、组织保障1、 安全保证体系2、 安全管理措施(1)、 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)、 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上,各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)、 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的20、部件固定牢靠,严禁堆放在脚手板上和抛掷.(5)、 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时,除操作人员外,下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。(6)、 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆.(7)、 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)、 对于预拼模板应整体拆除。拆除时,先挂好吊索,然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊.起吊时，下面不准站人。(9)、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时,无关人员不得进入支模底下,应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护.(10)、 在架空输电线路下安装板时，应停电作业21、.当不能停电时,应有隔离防护措施。(11)、 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12)、 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。二、 文明施工及环保措施(1)、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放.(2)、 模板每次使用后清理板面,涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。(3)、 模板安装时，应注意控制噪声污染.(4)、 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音,夜间施工应遵守当地规定,防止噪声扰民。(5)、 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理,避免22、污染环境。(6)、 每次下班时保证工完场清。六、监测监控1、 监测措施(1)、 监测控制采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，主要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。(2)、 监测点设置观测点可采取在临边位置的支撑基础面(梁或板）及柱、墙上埋设倒“L形直径12钢筋头。(3)、 监测措施混凝土浇筑过程中,派专人检查支架和支撑情况,发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。(4)、 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ-100A2h/40000对讲机3检23、测板手1(5)、 监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：1)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；2)、 连墙件是否松动；3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差;4)、 施工过程中是否有超载现象；5)、 安全防护措施是否符合规范要求;6)、 支架与杆件是否有变形现象；(6)、 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土初凝前后及混凝土终凝前至混凝土7天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。1)、 本工程立柱监测预警值为10mm，立柱垂直偏差在24mm以内；224、)、 监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员,并及时进行加固处理。七、应急预案1、 目的根据脚手架施工的特点，容易产生的伤亡、伤害为：高空坠落、物体打击及坍塌，本预案为此三大伤害而制定。提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥,为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大,减少经济损失,保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案.2、 应急领导小组及其职责(1)、 应急领导小组由组长、成员等构成。(2)、 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力.(3)、 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调.(4)、 负责准25、备所需要的应急物资和应急设备。(5)、 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。3、 应急反应预案(1)、 事故报告程序事故发生后,作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报,并联络报警,组织抢救。(2)、 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报,并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。本项目部成立应急响应小组，负责指挥及协调工作.组长： * 成员： * 具体分工如下:1）、组长 * ：负责现场,其任务是了解掌握事故情况，组织现场抢救指挥。2）、组员 * ：负责联络，任26、务是根据应急小组命令，及时布置应急小组成员组织抢救伤员，保持与当地建设行政主管部门、劳动部门等单位的沟通，并及时通知公司应急领导小组和当事人的亲人。3)、组员 * :负责维持现场秩序、保护事故现场、做好当事人周围人员的问讯记录，并保持与当地劳动部门的沟通。4）、组员 * ：负责妥善处理好善后工作,负责保持和当地相关部门的沟通联系。4、伤亡伤害应急响应措施1）、伤亡伤害事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）2）、项目部管理人员获得求救信息并确认伤亡伤害事故发生以后，应：、立即组织项目部职工自我救护队伍进行施救：并立即向现场医务室或最近的医院、当地急救中心（1227、0）电话报告。、立即向所属公司应急抢险领导小组汇报事故发生情况并寻求支持；、严密保护事故现场.3）、项目部应急小组接到电话报告后，应立即指令全体小组成员在第一时间赶赴现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。4）、当事人被送入医院 接受抢救以后，指挥部即指令善后人员到达事故现场、做好与当事人家属的接洽善后处理工作、按职能分工做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。5、应急物资 常备药品：简易担架、消毒用品、急救医药箱（绷带、无菌敷科）等物资。6、通讯联系医院急救中心：120有关负责人电话：项目负责人： * 手机： 183*1 安 全 员： * 手机： 186*9 技术负责人：28、 * 手机： 18*6 技术负责人： * 手机： 13*8 通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用.7、注意事项、迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物。、高空坠落不仅产生外伤,还产生内伤,不可急速移动或摇动伤员身体.、应多人平托住伤员身体,缓慢将其放至于平坦的地面上。、发现伤员呼吸障碍，应进行口对口人工呼吸。、发现出血,应迅速采取止血措施，可在伤口近心端结扎，但应每半小时松开一次，避免坏死,动脉出血应有指压大腿根部股动脉止血。八、计算书一、 荷载设计模板及其支架自重标准值G1k（kN/m2）面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0。75新浇筑混凝29、土自重标准值G2k（kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k（kN/m3）1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k（kN/m2)2风荷载标准值k（kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.650.345地基粗糙程度D类（有密集建筑群且房屋较高市区）模板支架顶部距地面高度（m)24风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s1。04 荷载系数参数表：正常使用极限状态承载能力极限状态抗倾覆可变荷载的组合值系数c10。9-可变荷载的分项系Q11.4-永久荷载的分项系数G11。35-结构重要性系数01二、 架体参数每米钢30、管自重g1k（kN/m)0.033每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m）0.167脚手板自重标准值g2k（kN/m2）0.3材料堆放荷载q1k(kN/m2)7。5施工均布荷载q2k(kN/m2）3平台上的集中力F1（kN)2省份宁夏地区银川市基本风压0（kN/m2)0。65风压高度变化系数z1风荷载体型系数s1。04风荷载标准值k(kN/m2）0. 676三、模板体系设计主梁布置方向平行立柱纵向方向立柱纵向间距la(mm）800立柱横向间距lb(mm）800水平拉杆步距h（mm）1200小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)250主梁最大悬挑长度l2（mm)250四、设计简图31、 搭设示意图：平面图侧立面图模板设计平面图模板设计剖面图（模板支架纵向）模板设计剖面图(模板支架横向)连墙件示意图 连墙件设置 四、板底纵向支撑次梁验算次梁增加根数n43材质及类型方钢管截面类型(mm）40403次梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205次梁截面惯性矩I(cm4)9.32次梁抗剪强度设计值（N/mm2）125次梁截面抵抗矩W（cm3）4。66次梁弹性模量E（N/mm2)206000次梁自重标准值Nc(kN/m）0。033次梁验算方式三等跨连续梁 G1k=Nc=0.033kN/m； G2k= g2klb/(n4+1）= 0.30。8/(3+1）=0。06kN/m; Q1k= q1k32、lb/（n4+1）= 7。50.8/(3+1)=1.5kN/m； Q2k= q2klb/（n4+1)= 30。8/(3+1）=0。6kN/m; 1、强度验算 板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。 满堂支撑架平台上无集中力 q1=1。2(G1k+G2k）= 1。2（0.033+0.06)=0。112kN/m q2=1。4(Q1k+Q2k)= 1。4(1.5+0.6)=2.94kN/m q=q1+q2=0。112+2.94=3。052kN/m 计算简图 Mmax=0.100qll2+0.117q2l2=0.1000。1120.82+0.1172.940。82=0。227kNm Rmax33、=1.100q1l+1。200q2l=1.1000.1120.8+1。2002.940。8=2.921kN Vmax=0。6q1la +0.617q2la =0。60。1120.8+0。6172.940。81。505kN maxVmax/（8Iz）bh02(b-)h2=1.505100040402-（40 23）(4023）2/(89320023)=8。308N/mm2=125N/mm2 满足要求！ =Mmax/W=0.227106/(4.66103）=48。712N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=q1+q2=0。112+2.94=3。05234、kN/m q2=1.4F1=1.42=2。8kN 计算简图 弯矩图（kNm） Mmax=0。594kNm =Mmax/W=0。594106/（4.66103）=127.468N/mm2f=205N/mm2 满足要求!剪力图(kN） Rmaxf=4。716kN Vmaxf=3.145kN maxVmax/(8Iz)bh02（b）h2=3.145100040402-(40 -23）（4023)2/(89320023)=17。362N/mm2=125N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 满堂支撑架平台上无集中力 q1=G1k+G2k=0。033+0。06=0.093kN/m q2=Q1k+Q2k= 35、1。5+0。6=2。1kN/m Rmax=1.100q1l+1。200q2l=1。1000。0930。8+1。2002.10.8=2.098kN max=(0。677q1l4+0.990q2l4)/（100EI)=(0。6770.093(0.8103）4+0.9902。1（0.8103）4）/(1002。061059.32104）=0。457 mmmin800/150，10=5.333mm 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0。033+0.06+1.5+0。6=2.193kN/m q2=F1=2kN 计算简图 剪力图（kN） Rmaxf=336、。38kN 变形图（mm） max=1。1 mmmin800/150，10=5。333mm 满足要求! 五、横向主梁验算材质及类型钢管截面类型(mm）483主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁抗剪强度设计值(N/mm2）125主梁截面抵抗矩W（cm3）4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁自重标准值Nz（kN/m）0.033主梁验算方式三等跨连续梁 横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载作用下三等跨连续梁计算，集中荷载P取板底支撑钢管传递最大支座力。 满堂支撑架平台上无集中力 q=1。2Nz=1。20。033=0.04kN/m q=Nz=037、.033kN/m p=Rmax/2=2。921/2=1。46kN p=Rmax/2=2。098/2=1。049kN 计算简图 弯矩图(kNm) Mmax=0。441kNm =Mmax/W=0。441106/(4。49103)=98.218N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 剪力图（kN) Rmaxf=4.963kN Vmaxf=2.757kN max2Vmax/A=22。7571000/424=13。005N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 变形图(mm） max=0。644 mmmin800/150，10=5.333mm 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=138、.2Nz=1.20.033=0。04kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax/2=2。921/2=1.46kN p=Rmax/2=2.098/2=1.049kN p2=Rmaxf/2=4。716/2=2。358kN p2=Rmaxf/2=3。38/2=1.69kN 计算简图 弯矩图（kNm) Mmax=0。512kNm =Mmax/W=0。512106/(4.49103)=114.031N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 剪力图（kN) Rmaxf=5。614kN Vmaxf=3。295kN max2Vmax/A=23。2951000/424=15。542N/mm2=12539、N/mm2 满足要求！ 变形图（mm) max=0.859 mmmin800/150，10=5。333mm 满足要求！六、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)14面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值（N/mm2）1。4面板弹性模量E（N/mm2)10000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁,取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001414/632666。667mm3，Ibh3/12=1000141414/12228666.667mm4 承载能力极限状态 q10。9max1.2（G1k +（G2k+G3k）h）+1。4Q1k ,1.3540、(G1k +(G2k+G3k)h）+1.40.7Q1kb=0.9max1.2（0.1+(24+1。1)0.15）+1。42.5,1.35（0。1+（24+1。1)0.15）+1.40。72。5 1=7.324kN/m q20。91。2G1kb0。91.20.11=0.108kN/m p0.91。4Q1k0.91。42.53.15kN 正常使用极限状态 q（G（G1k +(G2k+G3k)h）)b =(1（0。1+（24+1.1)0。15)13.865kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/87。3240。22/80。037kNm M2q2L2/8+pL/40。1080.22/8+41、3.150。2/40.158kNm MmaxmaxM1，M2max0。037，0.1580。158kNm Mmax/W0.158106/32666.6674.838N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI）=53。8652004/（38410000228666.667）=0.035mm 0。035mmL/250200/2500。8mm 满足要求！ 七、小梁验算小梁类型方钢管小梁截面类型（mm)40403小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205小梁抗剪强度设计值（N/mm2）125小梁截面抵抗矩W（cm3）4。66小梁弹性模量E(N/mm2）20600042、小梁截面惯性矩I(cm4）9。32小梁计算方式二等跨连续梁 q10。9max1。2(G1k+ (G2k+G3k）h)+1.4Q1k,1.35(G1k +(G2k+G3k）h）+1。40.7Q1kb=0。9max1.2(0。3+（24+1。1)0。15)+1.42。5，1。35(0。3+（24+1.1)0。15)+1。40.72.50。2=1。508kN/m 因此，q1静0.91。2(G1k +(G2k+G3k）h)b=0。91.2(0。3+(24+1.1)0。15)0。2=0.878kN/m q1活0.91.4Q1kb=0。91。42.50。20。63kN/m q20.91.2G1kb=0。943、1.20.30.20.065kN/m p0.91。4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.125q1静L2+0.125q1活L20.1250.8780。82+0.1250。630。820。121kNm M2max0。07q2L2+0.203pL，0。125q2L2+0.188pLmax0。070。0650。82+0.2033。150.8，0.1250。0650.82+0.1883。150。80。514kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max1.5080。252/2，0.0650.252/2+3。150。250.79kNm Mmaxm44、axM1，M2，M3max0。121，0。514，0。790.79kNm =Mmax/W=0.79106/4660=169.426N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.625q1静L+0。625q1活L0.6250.8780。8+0.6250。630。80.754kN V20。625q2L+0。688p0。6250。0650.8+0.6883。152。2kN V3maxq1L1，q2L1+pmax1.5080。25，0。0650.25+3。153.166kN VmaxmaxV1，V2，V3max0.754，2.2，3。1663.166kN max=Vmax/（8Iz45、）bh02-（b）h2=3.166100040402-（40-6)342/（8932006）17。479N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G（G1k +（G2k+G3k）h)b=(1(0.3+（24+1.1)0.15)0.20.813kN/m 挠度,跨中max0.521qL4/(100EI）=0。5210。8138004/（1002060009.32104）0.09mmL/250800/2503。2mm； 悬臂端maxql14/(8EI）=0。8132504/（82060009.32104)0.021mm2l1/2502250/2502mm 满足要求! 八、可调托座验46、算可调托座内主梁根数2可调托座承载力容许值NkN30 按上节计算可知，可调托座受力 N=2Rmax+F1=24。963+2=11.926kNN30kN 满足要求! 九、立杆的稳定性验算钢管类型483立柱截面面积A（mm2)424立柱截面回转半径i（mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205次梁增加根数n43立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（m）0.2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数11.494非顶部立杆计算长度系数21。656每米立杆承受结构自重标准值gk（kN/m）0。167 立杆底部荷载：NG1=gkH+lan4Nc+lbNz=0.47、16739.9+0.830。033+0.80.033=6。769kN 立杆顶部荷载：NG1d=lan4Nc+lbNz=0。830.033+0.80。033=0。106kN NG2=g2klalb=0。30。80。8=0.192kN l=maxla,lb=max0.8，0.8=0.8m NQ1=q1klalb=7。50.80.8=4.8kN NQ2=q2klalb=30.80.8=1。92kN NQ4=F1=2kN 考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值： 立杆顶部荷载：N顶=1.2（NG1d+NG2）+0.91。4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2(0.106+0.192)+0。91.4(4。8+48、1。92+2)=11。345kN 立杆底部荷载:N底=1。2（NG1+NG2)+0.91。4（NQ1+NQ2+NQ4)=1。2(6.769+0.192)+0。91.4(4.8+1。92+2)=19.34kN 1、长细比验算 顶部立杆段:l01=k1（hd+2a）=11.494(1200+2200）=2390.4mm 非顶部立杆段:l02=k2h=11。6561200=1987。2mm =l0/i=2390。4/15.9=150。34=210 满足要求! 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段:l01=k1（hd+2a）=1。2911.494（1200+2200)=3086。006mm 1=l01/i=49、3086.006/15.9=194.088,查表得,10。191 k=zso=11。040。65=0.676kN/m2 Mw=0。91.4klhd2/10=0.91。40。6760。81。22/10=0.098kNm =N顶/A + Mw/W=11。345103/（0.191424）+0.098106/(4。49103）=161。916N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 底部立杆段：l02=k2h=1。2911.6561200=2565.475mm 2=l02/i=2565.475/15。9=161。351，查表得，20。271 k=zso=11。040。65=0。676kN/m2 M50、w=0.91。4Wklh2/10=0.91.40。6760.81.22/10=0。098kNm =N底/A + Mw/W=19.34103/(0。271424）+0。098106/（4。49103）=190。141N/mm2f=205N/mm2 满足要求! 十、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm）120砼设计强度等级C30立杆底座面积A(m2)2 底座采用槽钢，立杆底座面积取2 m2 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1，ft=1.43N/mm2,pc。m=1N/mm2，=0。4+1.2/s=0。4+1。2/2=1，ho=30015=285mm，m=4(a51、+ho）=4(1414.21+285）=6796。85mm Fl=(0。7hft+0。15pc。m)mh0=(0.711。43103+0。151031）10.740.285=242。746kNN=17。282kN 满足要求！ 1、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力: =0。75，l=（Ab/Al）0.5=0。702，fcc=0。8514.30=12。155N/mm2 Fl=lfccA=0。750.70212。1551032。00=12801。348kNN=17.282kN 满足要求！十一、连墙件承载力验算 Nlw=1。4kLH=1。41.3451.23=6。779kN 长细比=l0/i=652、00/15。9=37.736，查规范表A。0。6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac）=(6.779+3）103/（0.896424）=25.741N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求! 扣件抗滑承载力验算： Nlw+N0=6。779+3=9.779kN0.912=10.8kN满足要求螺栓连接时：Nlw=1。4kLH=1.41。3471.23=6。789kN 长细比=l0/i=600/15。9=37.736,查规范表A。0。6得，=0.896 (Nlw+N0)/(Ac）=(6。789+3）103/(0.896424)=25.767N/mm253、0。85 f=0。85 205N/mm2=174.25N/mm2 满足要求! 螺栓粘结力锚固强度计算 螺栓锚固深度:h （Nlw+N0）/(db）=(6.789+3)103/（3.14181。5）=115。405mm =（Nlw+N0）/（d2/4)=(6。789+3)103/（3。14182/4）=38.468N/mm2ft=170N/mm2 满足要求！ 混凝土局部承压计算如下 混凝土的局部挤压强度设计值:fcc=0.95fc=0。9514.3=13。585N/mm2 (Nlw+N0)=(6.789+3)1000=9789N（b2d2/4)fcc=（8100-3。14182/4）13.585=106581。539N 注：锚板边长b一般按经验确定，不作计算，此处b=5d=518=90mm fc为混凝土轴心抗压强度设计值