1、 目 录1、 编制依据2、 工程概况3、 材料要求4、 关键施工方法5、 满堂红钢管脚手架和建筑物结构连接6、 满堂红钢管脚手架安全检验方法7、 满堂红钢管脚手架拆除8、 安全防护方法9、 文明施工方法10、 模板制安作和安装11、 计算书一、 编制依据序号名 称编号1建筑结构荷载规范GB50009-2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1303建筑施工安全检验标准JGJ59-4建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91二、工程概况21工程介绍项目内容工程名称吉林化纤3万吨强韧丝项目 地理位置建设单位勘察单位设计单位监理单位施工单位22工程概况吉林林化纤3万吨强韧丝项目，我企业兴建为该2、项目废气回收车间，建筑面积3000平米，地上一层，框剪结构，屋面有部分机房造型等。本工程由XX股份投资建设，XX设计院设计，XX勘察院地质勘察，XX项目管理监理，XX建筑工程集团组织施工；由侯朋任项目经理，杨艳勇担任项目技术责任人。为了满足工程需要，施工现场安装两台塔式起重机。模板工程采取15mm厚多层板，支撑采取48,厚为3.0mm钢管。因首层超出4.5m,按要求进行模板及支撑进行验算。三、材料要求：3.1钢管：采取外径48mm,壁厚3.0mm高频焊接钢管。材料要符合一般碳素结构钢技术条件GB700-79中A3钢管技术条件。管材符合直径5152mm电焊钢管YB242-63中甲类软钢管,低压流3、体输送用焊接钢管GB3092-82中一般钢管要求。有严重锈蚀、弯曲、 压偏、损伤和裂纹者均应剔除。钢管长度应是脚手架步高倍数,其重量要求方便操作杆件最大重量以不超出25kg为宜。脚手架用钢管材料应用1米、1.5米、2米、2.7米、3.6米、4米、4.5米、6.0米等。长度为2.7米钢管用于立柱交叉接头。长度为3.6米钢管是基础钢管,用于立柱、大横杆和剪力撑等。长度为4.5米钢管用于大横杆和剪力撑等。用钢管搭设满堂红时,为了充足利用材料,许可钢管对接。接头采取套管接法,内套管长度为200mm,套管用外径38mm钢管,壁厚3.5mm。两端分别用两只35mm铆钉在垂直两个方向铆牢，并在接头处施以电焊4、。按钢管在脚手架上所处部位和所起作用分为:立柱,立杆和竖杆等,是脚手架关键传输荷载杆件。大横杆,又称牵杆,纵向水平杆等。是保持脚手架纵向稳定关键杆件。小横杆,又称横向水平杆,横担等。是脚手架直接承受荷载杆件.横杆是脚手架安全防护设施,又起着脚手架纵向稳定作用。剪力撑,又称十字撑,科撑,是预防脚手架产生纵向位移关键杆件。抛撑,用于脚手架外侧和地面呈斜角斜撑,通常在开始搭设脚手架时固定之用。3.2扣件:扣件式钢管脚手架,所用扣件,应符合JGJ22-85钢管脚手架扣件要求,材质应符合GB78-67可锻铸铁分类及技术条件中KT33-8技术条件。直角扣件,用于两根垂直交叉钢管连接。旋转扣件,用于两根任意5、交叉钢管连接。对接扣件,用于两根钢管对接连接。3.3.底座: 用于承受脚手架立杆传输下来荷载。铸铁底座,应符合JGJ22-85钢管脚手架扣件中要求。焊接底座。3.4连接杆：又称固定件,附墙杆、连接点、拉结点、拉撑点、附墙点等。 四、关键施工方法4.1 落地搭设：依据本工程具体情况和场地条件,采取落地式搭设满堂红脚手架。搭设脚手架前,应根据本工程设计图纸要求及满足施工需要进行部署搭设。4.2 脚手架基础： 落地搭设高层施工用脚手架,脚手架自重及其上部施工荷载均由脚手架基础传至地下室楼板，楼板下需要进行回顶。4.3 扣件式钢管脚手架搭设 高层建筑施工用满堂红钢管脚手架搭设要求是:横平竖直,整齐清楚6、,图形一致，平竖通顺,连接牢靠,受荷安全,有安全操作空间,不变形,不摇摆。4.4 满堂红钢管脚手架搭设施工次序:4.4.1首步脚步手架步高为1.5米，其它均1.5米，离底部100mm处设置一道扫地杆,以保持脚手架底部整体性,底部立柱应间隔交叉用不一样长度钢管,将相隔立柱对接接头在不一样高度上,使立柱受荷微弱截面错开,满堂红脚手架搭设时先立立柱,立柱架设时先按图纸梁位分布进行定位分布立柱,立立柱时要临时固牢。固牢方法可和建筑物结构临时连接,也可设临时斜撑.立柱每条隔距根据尺寸,立好柱后,架设大,小横杆,当第一步大小横杆架设完成后,做好固定件,以方便操作者上去架设第二步脚手架;同时在立柱之间要求位7、置立即设置剪力撑,以预防脚手架纵向倾倒,剪力撑搭设必需和架体向上搭设同时进行。立柱接杆、接长应用对接扣件,不能采取旋转扣件;横杆和立柱连接采取直角扣件,剪力撑和斜撑和立杆和大横杆连接应采取旋转扣件,剪力撑纵向接长应采取旋转扣件,不能采取对接扣件,全部扣件紧固要求用力矩板手实测达成4070N.m,在安装扣件时,全部扣件开口必需向外。4.4.2在搭设满堂红脚手架时;每完成一步全部要立即校正立柱垂直度和横杆标高和水平度,使脚手架横距,纵距上下一直保持一致。4.4.3满堂红脚手架搭设完成后应进行验收,验收合格并办妥验收手续方可使用.五、满堂红钢管脚手架和建筑物结构连接 满堂红脚手架和建筑物连接,是确保8、脚手架稳定性和垂直度关键杆件.应按以下要求设置：5.1.连接杆间距,水平方向，每三根立柱设一点，沿着该幢建筑物圈梁或柱设置,可作方形、矩形部署。5.2.连接杆要既能承受拉力，又能承受向内压力，应该做成工具式，以利反复使用，可用483.0mm钢管，长度在600mm左右，一端用直角扣件和脚手架内侧立杆扣紧，另一端用锣栓和埋入建筑物结构内扁钢（或角钢）固定。也可在建筑物结构内埋入埋件上焊上扁钢（或角钢）和之连接。5.3.连接杆应该许可有合适调整余地。5.4.连接点应尽可能设在脚手架立杆和横杆连接处周围。5.5.如在要求位置设置连接处有困难时，应在邻节点处补足。5.6.连接点必需从第一步大横杆处开始搭9、置。六、满堂红钢管脚手架安全检验方法每日进行一次，定时维护保养，通常每个月进行一次，如遇强风或雷雨季节，在强风，雷雨过后全部要认真检验整修后方可使用。6.1 检验脚手架基础有没有局部不均匀下沉，脚手架底部有没有堆放杂物。6.2 检验脚手架整体和局部垂直偏差，尤其要注意脚手架转角处垂直度，如发觉垂直度有异常现象，应立即加固和消除隐患。6.3 各类扣件涂油和紧固检验扣件时先检验扣件外观，以后将扣件螺栓逆时针方向松几牙螺纹，再涂油紧固螺栓至要求力距范围。6.4 和建筑物连接检验；检验连接件是否齐全完好，有没有松动、移动。七、满堂红钢管脚手架拆除满堂红钢管脚手架在拆除前必需做好以下工作：7.1 对脚手10、架进行安全检验，确定脚手架不存在严重隐患如存在影响拆除脚手架安全隐患，应先对脚手架，进行整修和加固，以确保脚手架在拆除过程不发生危险。7.2 对参与脚手架，拆除操作人员、管理人员和检验、监护人员进行安全、保护等方法交底，交底内容应包含拆除范围，数量、时间和拆除次序，方法。拆除安全方法和警戒区域。交底要有统计，双方均应在交底书上签字。7.3 在拆除脚手架周围,于坠落范围四面设置显著“严禁入内”标志,并有专员监护，以确保在拆脚手架时无其它人员入内。上述这些工作经检验符合要求后,并确定建筑施工再也不需要用脚手架时,就可进行脚手架拆除。脚手架拆除应从上往下,水平方向一步拆完再拆下一步伴随脚手架向下拆除11、,对墙面饰面,窗及其它墙面装饰立即做好清洁和保护工作,对脚手架连接处饰面补修应和脚手架拆除同时进行,饰面补修经检验认定合格,亲做好清洁和保护工作后方可继续向下拆除脚手架。拆除脚手架应一步步进行,由上而下,一步一清地进行拆除。拆下脚手架钢管,扣件及其它材料运到地面后,应立即清理,将合格,需要整修后可反复使用和应报废加以区分,按规格堆放。对合格件应立即进行保养,保养后送仓库保管,以备以后使用。拆除脚手架时要遵守GB3608-83高处作业相关要求,尤其是按相关强风区高处作业,雨天高处作业和雷天高处作业相关要求实施。在拆除脚手架和建筑物连接和拆除脚手架挑架等需要割金属时,应严禁遵照现场消防相关要求,要12、有预防电焊火星,溶渣和割下金属物件下落方法,要有切实可靠监护和消防器材。每日拆除脚手架告一段落时，全部要对还未拆除脚物架安全情况进行检验,还要对周围环境进行检验,如有异常情况应立即处理,确定一切均安全后方可离岗,不可疏忽大意,留有隐患。八、安全防护方法安全施工在施工方案中多处提及,对于脚手架有牢靠骨架,可靠连接。稳妥基底,并按正确次序搭设和拆除,这些均是确保安全关键步骤,除此之外,尚需重视在使用过程中出现安全防护问题,并在各出入口及通道挂上安全标志。8.1 在施工期间应派专员定时和不定时检验脚手架安全情况,做到无事故隐患,发觉隐患立即处理。8.2 在搭建作业时应做好安全防护,作业人员必需戴安全13、帽,系安全带及穿胶底鞋。九、文明施工方法9.1 施工现场按平面图堆放材料，材料要堆放整齐。9.2 施工现场要常常保持整齐卫生，搭设后应该班把余下材料堆放整齐，杂物清理运走。9.3 在施工完成后要检验场地杂乱情况，如有不符合安全、文明施工要求要立即整改。十、 模板制作和安装：10.1模板施工10.1.1据梁、板几何尺寸结合现场实际情况配制拼装。10.1.2按要求起拱：当跨度L4m时，3起拱。10.1.3梁侧模采取方木背竖楞400，竖楞上背方木横楞，采取12螺栓400对拉螺栓加固。梁底模下均匀设置100X100纵向方木，间距为300mm。然后在纵向方木底下设置50X100横向方木，间距为300mm14、。钢管立杆外间距为900mm,内立杆间距为600mm。立杆离地面100mm设扫地杆，每隔1200设置一道水平横杆，另外每间12m设置一道剪力撑，以确保支承架刚度及稳定性。10.1.4板模：底模下方木横楞间距为450mm,纵楞间距为900mm,钢管间距为900mm。水平拉结杆和扫地杆设置同梁支模，另外须设剪力撑，剪力撑间距为12m。10.1.5 梁侧模板角部用夹木加固，铁钉钉紧，预防梁底模胀模漏浆。10.1.6梁下设置通长拉杆，用直角扣件和立杆连接，在层高范围内双向设置横杆。10.1.7在施工过程中要设置8个观察点，随时观察支撑杆变形，实测支撑杆最大变形满足1/200要求。10.1.8梁支撑架和15、板支承架连成整体，形成一整体稳定系统（以下图） 40015厚多层板 50X100方木450 竖楞50X100方木400 12螺杆50X100方木900 可调支座 600斜撑模板立杆间距900 100X100方木 50X100方木300水平横杆步距1200水平横杆900剪力撑外立杆纵距900步距1200内立杆纵距600地杆距地面100100地面砼垫层10.2加固方法：因为首层楼板模支架高度达成5.6m。为了确保稳定，板模支架必需要进行加固。10.2.1支架体系沿纵横向满设置剪力撑，以加强整体稳定性，剪力撑设置方法以下图：12001200 1200 1200 1200支架剪力撑部署 立杆剪刀撑9016、0900900水平杆水平杆 900 900 900 900 900 900 900 平面图十一、满堂支撑架计算书 计算依据： 1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130- 2、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91 3、建筑地基基础设计规范GB50007- 4、建筑结构荷载规范GB50009- 5、钢结构设计规范GB50017- 一、架体参数满堂支撑架宽度B(m)16.8满堂支撑架长度L(m)16.8满堂支撑架高度H(m)25脚手架钢管类型483立杆部署形式单立杆纵横向水平杆非顶部步距h(m)1.2纵横向水平杆顶部步距hd(m)1立杆纵距la(m)0.9立杆横距lb(m)0.917、立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(m)0.2剪刀撑设置类型加强型顶部立杆计算长度系数11.494非顶部立杆计算长度系数21.656 二、荷载参数每米钢管自重g1k(kN/m)0.033脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值g2k(kN/m2)0.35栏杆、挡脚板类型栏杆、木脚手板挡板挡脚板自重标准值g3k(kN/m)0.17密目式安全立网自重标准值g4k(kN/m)0.1每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.167材料堆放荷载q1k(kN/m2)1施工均布荷载q2k(kN/m2)3平台上集中力F1(kN)2省份山东地域烟台市基础风压0(kN/m2)0.4风压高度改变系数z1风荷载体型18、系数s1.04风荷载标准值k(kN/m2)0.312 三、设计简图 搭设示意图：平面图侧立面图 四、板底纵向支撑次楞验算次楞增加根数n42材质及类型钢管截面类型(mm)483次楞抗弯强度设计值f(N/mm2)205次楞截面惯性矩I(cm4)10.78次楞抗剪强度设计值(N/mm2)125次楞截面抵御矩W(cm3)4.49次楞弹性模量E(N/mm2)206000次楞自重标准值Nc(kN/m)0.033次楞验算方法简支梁 G1k=Nc=0.033kN/m； G2k= g2klb/(n4+1)= 0.350.9/(2+1)=0.105kN/m； Q1k= q1klb/(n4+1)= 10.9/(2+19、1)=0.3kN/m； Q2k= q2klb/(n4+1)= 30.9/(2+1)=0.9kN/m； 1、强度验算 板底支撑钢管根据均布荷载下简支梁计算。 满堂支撑架平台上无集中力 q1=1.2(G1k+G2k)= 1.2(0.033+0.105)=0.166kN/m q2=1.4(Q1k+Q2k)= 1.4(0.3+0.9)=1.68kN/m q=q1+q2=0.166+1.68=1.846kN/m 计算简图 Mmax=ql2/8=1.8460.92/8=0.187kNm Rmax=ql/2=1.8460.9/2=0.831kN Vmax=0.5q1la +0.5q2la =0.50.16620、0.9+0.51.680.90.831kN max2Vmax/A=20.8311000/424=3.92N/mm2=125N/mm2 满足要求！ =Mmax/W=0.187106/(4.49103)=41.648N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2(G1k+G2k)+1.4(Q1k+Q2k)= 1.2(0.033+0.105)+1.4(0.3+0.9)=1.846kN/m q2=1.4F1=1.42=2.8kN 计算简图 弯矩图 Mmax=0.817kNm 剪力图 Rmaxf=2.231kN Vmaxf=2.231kN max2Vmax/21、A=22.2311000/424=10.524N/mm2=125N/mm2 满足要求！ =Mmax/W=0.817106/(4.49103)=181.96N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 满堂支撑架平台上无集中力 q=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.033+0.105+0.3+0.9=1.338kN/m Rmax= q/2=1.338/2=0.669kN max=5ql4/(384EI)=51.338(0.9103)4/(3842.0610510.78104)=0.515 mmmin900/150，10=6mm 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q22、=G1k+G2k+Q1k+Q2k= 0.033+0.105+0.3+0.9=1.338kN/m q2=F1=2kN 计算简图 剪力图 Rmaxf=1.602kN 变形图 max=1.881 mmmin900/150，10=6mm 满足要求！ 五、横向主楞验算材质及类型钢管截面类型(mm)483抗弯强度设计值f(N/mm2)205截面惯性矩I(cm4)10.78主楞抗剪强度设计值(N/mm2)125主楞截面抵御矩W(cm3)4.49主楞弹性模量E(N/mm2)206000主楞自重标准值Nz(kN/m)0.033主楞验算方法简支梁 横向支撑钢管根据均布荷载和集中荷载作用下简支梁计算，集中荷载P取板23、底支撑钢管传输最大支座力。 满堂支撑架平台上无集中力 q=1.2Nz=1.20.033=0.0396kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax/2=0.831/2=0.416kN p=Rmax/2=0.669/2=0.334kN 计算简图 弯矩图 Mmax=0.129kNm 剪力图 Rmaxf=0.434kN Vmaxf=0.434kN max2Vmax/A=20.4341000/424=2.047N/mm2=125N/mm2 满足要求！ =Mmax/W=0.129106/(4.49103)=28.731N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 变形图 max=0.402 mmmi24、n900/150，10=6mm 满足要求！ 满堂支撑架平台上增加集中力最不利计算 q=1.2Nz=1.20.033=0.0396kN/m q=Nz=0.033kN/m p=Rmax/2=0.831/2=0.416kN p=Rmax/2=0.669/2=0.334kN p2=Rmaxf/2=2.231/2=1.116kN p2=Rmaxf/2=1.602/2=0.801kN 计算简图 弯矩图 Mmax=0.268kNm 剪力图 Rmaxf=0.667kN Vmaxf=0.901kN max2Vmax/A=20.9011000/424=4.25N/mm2=125N/mm2 满足要求！ =Mmax/25、W=0.268106/(4.49103)=59.688N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 变形图 max=0.675 mmmin900/150，10=6mm 满足要求！ 六、可调托座验算可调托座内主楞根数2可调托座承载力许可值NkN30 按上节计算可知，可调托座受力 N=2Rmax+F1=20.434+2=2.868kNN30kN 满足要求！ 七、立杆稳定性验算钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面抵御矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205次楞增加根数n42立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点长度a(m)0.2剪刀撑设置类26、型加强型顶部立杆计算长度系数11.494非顶部立杆计算长度系数21.656每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.167 立杆底部荷载：NG1=gkH+lan4Nc+lbNz=0.16725+0.920.033+0.90.033=4.264kN 立杆顶部荷载：NG1d=lan4Nc+lbNz=0.920.033+0.90.033=0.089kN NG2=g2klalb=0.350.90.9=0.284kN l=maxla,lb=max0.9,0.9=0.9m NG3=g3kl=0.170.9=0.153kN NG4=g4kl=0.10.9=0.09kN NQ1=q1klalb=10.9027、.9=0.81kN NQ2=q2klalb=30.90.9=2.43kN NQ4=F1=2kN 考虑风荷载时，立杆轴向压力设计值： 立杆顶部荷载：N顶=1.2(NG1d+NG2+NG3+NG4)+0.91.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2(0.089+0.284+0.153+0.09)+0.91.4(0.81+2.43+2)=7.342kN 立杆底部荷载：N底=1.2(NG1+NG2+NG3+NG4)+0.91.4(NQ1+NQ2+NQ4)=1.2(4.264+0.284+0.153+0.09)+0.91.4(0.81+2.43+2)=12.352kN 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=28、k1(hd+2a)=11.494(1000+2200)=2091.6mm 非顶部立杆段：l02=k2h=11.6561200=1987.2mm =l0/i=2091.6/15.9=131.547=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a)=1.2911.494(1000+2200)=2700.256mm 1=l01/i=2700.256/15.9=169.827，查表得，10.248 Wk=zsWo=11.040.4=0.416kN/m2 Mw=0.91.4Wklhd2/10=0.91.40.4160.912/10=0.068kNm =N顶/A + Mw/W29、=7.342103/(0.248424)+0.068106/(4.49103)=84.967N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 底部立杆段：l02=k2h=1.2911.6561200=2565.475mm 2=l02/i=2565.475/15.9=161.351，查表得，20.271 Wk=zsWo=11.040.4=0.416kN/m2 Mw=0.91.4Wklh2/10=0.91.40.4160.91.22/10=0.068kNm =N底/A + Mw/W=12.352103/(0.271424)+0.068106/(4.49103)=122.643N/mm2f=205N/mm30、2 满足要求！ 八、立杆支承面承载力验算脚手架放置位置混凝土楼板上混凝土板厚度h(mm)120砼设计强度等级C30立杆底座面积A(m2)0.04 1、抗冲切验算 楼板抗冲切承载力： h=1，ft=1.43N/mm，pc.m=1N/mm，=0.4+1.2/s=0.4+1.2/2=1，ho=120-15=105mm，m=4(a+ho)=4(200.00+105)=1220.00mm Fl=(0.7hft+0.15pc.m)mh0=(0.711.43103+0.151031)10.740.105=89.433kNN=12.352kN 满足要求！ 1、局部受压承载力验算 楼板局部受压承载力： =0.75，l=(Ab/Al)0.5=0.455，fcc=0.8514.30=12.155kN/mm Fl=lfccA=0.750.45512.1551030.04=165.750kNN=12.352kN 满足要求！