1、高层住宅地下室顶板施工道路、材料堆场方案目 录一、编制依据3二、工程概况及方案选择32.1 工程概况32.2 方案选择4三、 地下室顶板载重车运输道路验算73.1 现浇砼板验算73.2次梁验算113.3主梁验算14四、 地下室顶板重车运输通道加固方案234.1车道板、梁加固方案23五、材料堆场的加固26 一、编制依据1.0.1. 建筑结构荷载规范GB50009-2012；1.0.2. 混凝土结构设计规范 GB50010-2010；1.0.3. 建筑结构静力计算手册1.0.4. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）1.0.5. 工程项目施工图纸和现场实情1.0.6. 我2、公司“质量、环境、职业健康安全”程序文件、管理手册和作业文件。1.0.7. 本工程地下室结构施工的施工记录和质量检查验收相关资料。二、工程概况及方案选择2.1 工程概况 本工程*置地二十四城七期工程，共8栋高层/超高层住宅3447层和2栋独立商业23层。地下负一、二层的大地库（局部为地下商业），包括设备用房及停车场。我公司承接二标段工程，包括8#楼三层商业、5#楼47层住宅，6#楼41层住宅，9#楼46层住宅，7#楼34层住宅。结构形式为框架-剪力墙结构，主楼基础采用筏板基础、地下车库及商业采用独立柱基+抗水板基础。本工程 0.000相当于绝对标高为499.80m。地下室负二层底板标高为-8.3、7m、-9.5m、负一层底板面-5.1m，主楼部分地下室板厚为2000mm、2300mm, 商业及地下室板厚400mm，垫层厚100mm。地下室负一层为5.05米、负二为3.60米，一层层高5.8米，标准层层高2.9米。 2.1.1.2.2 方案选择本工程施工面积较大，本工程建设采用了大面积地下室结构的设计，使地下室区域占据了开发地块的绝大部分区域，地下室外边线基本紧邻用地红线，周边可用场地十分有限，地下室周边场地满足不了主楼、地下室结构、装饰工程施工施工需求。其作业面必须要在地下室顶板上进行，其材料运输汽车要从地下室车库顶板上通过，所以必须考虑到对地下室顶板结构有无损害，现通过总结多个工程成4、功施工经验，结合本工程的实际情况，编制方案时针对两个主要因素（施工运输和施工堆场）逐一展开说明，并针对性地提出保护方法及措施。2.2.1. 根据本工程周边环境及工程特点求，拟采用如下方案进行规划及加固：（1） 我方施工C座主楼地下室期间利用原土石方工程运输马道做为材料和商品混凝土运输通道，（15-18）（K-M）轴地下室部分做为钢筋、周转材料堆场及钢筋加工场地。（2） 当前期地下室施工完成后，将钢筋、周转材料堆场及钢筋加工房等搬迁至地下室顶板上，具体位置详平面布置示意图，（3） 钢筋、周转材料堆场及钢筋加工方等搬迁完成和地下室顶板上的运输通道设置加固完成后，立即A、B座主楼和部分地下室施工。（5、4） 由于本工程主楼二结构、装饰工程施工工期长，材料的运输是关键因素。如果施工材料（如砖、二次结构钢筋、二次结构混凝土、砂浆、砖、水泥等材料）每次都经二次转运，势必造成时间上的浪费，给施工进度带来很大的影响。所以，必须采取措施让施工生产区道路保持通畅，让材料运输车辆等直接进入施工生产区。对地下室顶板上设置的周转材料、商品混凝土、砖、干混砂浆等重型汽车运输通道，和钢筋原材料、砖堆场均采用钢管搭设支撑加进行加固处理。2.2.2. 工程平面布置示意图：2.2.3. 根据实际情况 , 砖车按30T考虑，砂浆车按装15立方米车考虑，砂车自重约15吨，砂浆25吨，合计451.2（参考全国民用建筑工程技术措6、施2009第102页，无覆土的动力系数建议取1.3），总计54吨考虑。（考虑动荷载）砖载重汽车全车总重取530kN，按载重汽车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，前车轮作用荷载不计，（偏安全考虑）。最大轮压为 P= 132.5kN（满足工程安全要求） 轮胎着地尺寸为0.6m0.2m。530kN 载重汽车的实际尺寸规详下图：2.2.4. 商品砼载重汽车全车总重取540kN（载重汽车自重170 kN,考虑动荷载），按载重汽车后车轮作用在跨中考虑，后轮均作用在一个共同的平面上，前车轮作用荷载不计，（偏安全考虑）。最大轮压为 P= 135kN 轮胎着地尺寸为0.6m0.2m。540kN7、 载重汽车的实际尺寸规详下图：三、 地下室顶板载重车运输道路验算3.1 现浇砼板验算3.1.1. 根据实际情况下，在进行计算时，考虑载重车在最不利的作用。确定范围在（Q）-（R）/(13)轴，考虑跨度范围内的1个车轮轮压，设计该跨板为2600*2100*180mm厚C30砼板。（1）根据建筑结构荷载规范 (GB50009 -2012)( 以下简称荷载规范 ) 中规定将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则 , 换算为等效均布荷载进行验算。（2）实际情况下一辆商品砼载重汽车全车总重取540kN（载重汽车自重170 kN,考虑动荷载），最大轮压为 P= 135kN 轮胎着地尺寸为0.6m0.2m。（地8、下室顶板道路范围内只允许一辆载重汽车）。（3）地下室顶板施工道路范围内满辅20mm厚的钢板，钢板下在辅50mm厚粗砂，以增加钢板与地下室顶板面的柔性连接，利于施工车辆轮压的扩散作用，分散汽车轮对板的集中荷载。（4）地下室顶板施工道路均设置在消防通道范围内，按照周边支承的双向板进行验算，（计算简图如下）计算如下：1.1 基本资料 1.1.1 周边支承的双向板，板的跨度 Lx 2600mm，Ly 2100mm，板的厚度 h 180mm， 垫层压力扩散角 0，施工均布荷载 qk 4kN/m2 1.1.2 周边支承的双向板，板的跨度 Lx 2600mm，Ly 2100mm，板的厚度 h 180mm， 9、垫层压力扩散角 0， 施工均布荷载 qk 4kN/m2局部集中荷载 N 135kN，荷载作用面的宽度 btx 200mm， 荷载作用面的宽度 bty 600mm；垫层厚度 s 0mm 荷载作用面中心至板左边的距离 x 923mm，最左端至板左边的距离 x1 823mm， 最右端至板右边的距离 x2 1577mm 荷载作用面中心至板下边的距离 y 932mm，最下端至板下边的距离 y1 632mm， 最上端至板上边的距离 y2 868mm 1.2 局部荷载换算为局部均布荷载 局部均布荷载 P N / (btxbty) - qk 135/(0.2*0.6)-4 1121kN/m2 1.3 荷载作用10、面的计算宽度 1.3.1 bcx btx + 2stan + h 200+2*0*tan0+180 380mm 1.3.2 bcy bty + 2stan + h 600+2*0*tan0+180 780mm 1.4 局部荷载的有效分布宽度 1.4.1 按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度 当 bcy bcx， bcx 0.6Ly 时，取 bx bcx + 0.7Ly 380+0.7*2100 1850mm 1.4.2 按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度 当 bcx bcy， bcy 2.2Lx 时，取 by 2bcy / 3 + 0.73Lx 2*780/3+0.73*2600 24111、8mm 1.5 绝对最大弯矩 1.5.1 按上下支承考虑时的绝对最大弯矩 1.5.1.1 将局部均布荷载转换为 Y 向线荷载 qy Pbtx 1121*0.2 224.2kN/m 1.5.1.2 MmaxY qybty(Ly - y)y1 + bty(Ly - y) / 2Ly / Ly 224.2*0.6*(2.1-0.932)*0.632+0.6*(2.1-0.932)/(2*2.1)/2.1 59.77kNm 1.5.2 按左右支承考虑时的绝对最大弯矩 1.5.2.1 将局部均布荷载转换为 X 向线荷载 qx Pbty 1121*0.6 672.6kN/m 1.5.2.2 MmaxX q12、xbtx(Lx - x)x1 + btx(Lx - x) / 2Lx / Lx 672.6*0.2*(2.6-0.923)*0.823+0.2*(2.6-0.923)/(2*2.6)/2.6 77kNm 1.6 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载 1.6.1 按上下支承考虑时的等效均布荷载 qey 8MmaxY / (bxLy2) 8*59.77/(1.85*2.12) 58.61kN/m2 1.6.2 按左右支承考虑时的等效均布荷载 qex 8MmaxX / (byLx2) 8*77/(2.418*2.62) 37.69kN/m2 1.6.3 等效均布荷载 qe Maxqex, qey M13、ax58.61, 37.69 58.61kN/m21.7 结果汇总 1.7.1 等效均布荷载 qe 58.61 + qk 62.61kN/m2 消防通道板荷载设计值=26.5 kN/m2 板需要进行加固支撑 3.2次梁验算3.2.1. 按照多跨连续梁计算，截面300mm650mm, 地下室顶板施工道路在第2跨。荷载计算，板传来施工荷载Q1=42.1=8.4KN/m 次梁自重：Q2=0.30.625=4.5 KN/m 板传荷载：Q3=0.182.125=9.45 KN/m则第2跨次梁承受荷载为Q=1.48.4+1.2（4.5+9.45）=28.5KN/m其余跨次梁承受荷载为Q=1.2（4.5+914、.45）=16.74KN/m考虑载重车在最不利的作用，恒荷载为集中动荷载为：F=157.5KN（考虑动荷载）。按照多跨连续梁计算，简图如下。次梁承载力验算表格如下：弯矩简图：剪力简图：梁跨中、支座实际配置纵向钢筋、箍筋均大于验算箍筋。 满足要求，不需要加固。3.3主梁验算3.3.1. 设计主梁采用截面450850mm荷载计算，主梁自重：Q2=1.2(0.450.8525)=11.475KN/m次梁传来集中荷载F1=271 KN（考虑动荷载，距离左支座X1=2100，X2=4200） 考虑载重车在最不利的作用，恒荷载为集中动荷载为：F2=157.5KN（考虑动荷载，距离左支座X1=2100，X215、=4200）按照单跨简支梁计算，简图如下主梁承载力验算表格如下：配筋表纵筋1 (125）1 (125）弯矩0.00.0弯矩1308.302纵筋5496 (1225）剪力555.5588390.7512箍筋12480数据输入说明：左右支座填0表示简支或带悬臂，填1时为固定支座左支座长度7.80截面宽0.45截面高0.85刚度0.023029688线刚度0.002952524砼容重纵筋HPB400箍筋HPB箍筋直径12肢数4as35荷载输入说明：输入数值均直接作计算用，如需分项系数，可自己乘上荷载类均布载自重q11=0自重q11=q12=11.45q12=集中载 P1=428.5P1=a1=2.116、a1=P2=428.5P2=a2=4.2a2=P3=0P3=a3=5a3=弯矩简图：剪力简图：梁跨中、支座实际配置纵向钢筋、箍筋均大于验算箍筋。 满足要求，不需要加固。主梁承载力验算表格如下：钢筋和混凝土指标C30 C?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级fc14.3 (N/mm2)混凝土抗压强度设计值 fckft1.43 (N/mm2)混凝土抗拉强度设计值 ftEc30000 (N/mm2)混凝土弹性模量 EcHRB400 HRB(235,335,400) 纵筋强度等级fy360 (N/mm2)纵筋抗拉压强度设计值 fyEs200000 (N/mm2)11.00 117、.0C50内插C800.9410.80 0.8C50内插C800.74b0.52 b1/(1+fy/0.0033Es)E6.67 EEs/Ec梁截面尺寸b450 (mm)梁宽度 bh850 (mm)梁高度 hca35 (mm)混凝土保护层厚度 cah0815 (mm)梁有效高度 h0=h-ca纵向钢筋：1325N13 纵筋根数 N25 (mm)纵筋直径 As6381 (mm2)纵筋面积 As=N*(Pi*2/4)1.74%纵筋配筋率 =As/(b*h0)Ny4 压筋根数 Nyy25 (mm)压筋直径 yAsy1963 (mm2)压筋面积 Asy=Ny*(Pi*y2/4)y0.54%压筋配筋率 18、y=Asy/(b*h0)0.303 相对受压区高度 =*fy/(1*fc)注意： 2ca，将继续计算！Mu1651.0 (kN-m)抗弯承载力 Mu梁跨中最大弯矩为Mx=1308.30 KNM Mu=1651.0KNM 满足要求，不需要加固。3.2.2. 按照多跨连续梁计算，截面300mm650mm, 地下室顶板施工道路在第2跨。 第1跨次梁传来集中荷载F=1.2(0.30.6525) 4.61+1.2(0.181.6825) 4.61 =68.7 KN（距离左支座X1=2200）第3跨次梁传来集中荷载F=1.2(0.30.6525) 7.8+1.2(0.182.6525) 7.8 =157.19、248 KN（距离左支座X1=2550，X2=5200）第3跨次梁传来集中荷载F=1.2(0.30.6525) 8.1+1.2(0.182.7025) 8.1 =165.483 KN（距离左支座X1=2450，X2=5150）主梁承载力验算表格如下：弯矩简图：剪力简图：梁跨中、支座实际配置纵向钢筋、箍筋均大于验算箍筋。 满足要求，不需要加固。四、 地下室顶板重车运输通道加固方案4.1车道板、梁加固方案4.1.1. 根据以上的计算，应对车道进行加固，偏于安全考虑，不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管的承载能力，加固采用施工扣件式钢管脚手架支撑，钢管类型为48.33.6（偏于安全考虑，计算时钢管420、8.03.5），。沿车道方向满堂搭设（共2层），支架搭设高度为底层3.7-0.12=3.58米、顶层5.3-0.9-0.18=4.22米，支架搭设宽度为车道宽度4.00+每边加宽0.8=5.6米。搭设尺寸为：板的位置立杆纵距 b=0.8米，立杆的横距 l=0.8米，立杆的步距 h=1.00米，主、次梁底顺梁的方向加设立杆，立杆间距800。 负一层 负二层图1 楼板支撑架立面简图 图2落地支撑架立杆稳定性荷载计算单元4.1.2. 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011），对加固采用施工扣件式钢管脚手架支撑进行验算。计算参数: 模板支架搭设高度为4.22m， 立杆的纵距 21、b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.00m。立杆的稳定性计算荷载标准值作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1764.22=0.742kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1 =0.742 kN。(2) 梁板的自重(kN)： NG2= 0.80.80.20*25=3.2kNNG= NG1+ NG2=3.942 kN2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。(1)载重车荷载(kN)NQ =等效均布荷载 qe (a*b) （62.61）22、 (0.80.8)=62.610.8*0.8kN/m2=40.07 kN3.立杆的轴向压力设计值计算公式 N = （1.2NG + 1.4NQ） =（1.2*3.942+1.4*40.07） =60.78 kN4.1.3. 立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 60.78 kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.023、0m； l0 计算长度，取1.000+20.100=1.200m； 由长细比，为1200/15.8=76 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.749； 经计算得到=60780/(0.749489)=166.06N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!五、材料堆场的加固5.1 根据规范要求砖材料堆放高度和钢筋堆场的实际情况，偏于安全考虑，在雨季时材料堆场按45KN/m2考虑顶板板荷载设计值=26.kN/m2，板需要进行加固支撑 。不计算梁板的承载能力，只考虑支撑钢管的承载能力，加固采用施工扣件式钢管脚手架支撑，钢管类型为48.33.6（24、偏于安全考虑，计算时钢管48.03.5），。沿车道方向满堂搭设（共2层），支架搭设高度为底层3.7-0.12=3.58米、顶层5.3-0.9-0.18=4.22米，支架搭设宽度为堆场+每边加宽0.8米。搭设尺寸为：板的位置立杆纵距 b=1.5米，立杆的横距 l=1.5米，立杆的步距 h=1.20米，主、次梁底顺梁的方向加设立杆，立杆间距1.5。 负一层 负二层图1 材料堆场支撑架立面简图 图2材料堆场落地支撑架立杆稳定性荷载计算单元5.2根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011），对加固采用施工扣件式钢管脚手架支撑进行验算。计算参数: 模板支架搭设高度为4.22m， 立25、杆的纵距 b=1.0m，立杆的横距 l=1.1m，立杆的步距 h=1.20m。立杆的稳定性计算荷载标准值作用于支架的荷载包括静荷载、活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1774.220=0.745kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1 =0.907 kN。(2) 梁板的自重(kN)： NG2= 110.20*25=5kNNG= NG1+ NG2=5.745 kN2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。(1)载重车荷载(kN)NQ =45+2.5 47.5kN/m23.立杆的轴向压力26、设计值计算公式 N = （1.2NG +1.4 NQ） =（1.2*5.745+1.4*47.5） =73.39 kN5.3立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 73.39kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.10m； h 最大步距，h=1.00m； l0 计算长度，取1.000+20.100=1.200m； 由长细比，为1200/15.8=727、6 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.749； 经计算得到=73390/(0.749489)=200.05N/mm2； 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、加固落地支撑架的构造搭设要点 1、工艺流程加固钢管落地架搭设需严格按照建筑施工扣件式钢管脚 手架安全技术规范（JGJ 130- 2011）的有关要求执行：负-层搭设：在负-层施工道路、堆场加固立杆放线铺底部垫木逐根树立立杆并随即与第一步横杆扣紧装第一步小横杆并与立杆扣紧安第一步大横杆与各立杆扣紧安第一步小横杆安第二步大横杆安第二小小横杆第三、四小大横杆和小横杆加设剪刀撑。负二层搭设工艺28、流程同负-层，要求立杆位置必须点对点传力。 2、构造要求1）脚手架构架从安全性的角度考虑，材料堆放区现浇板底的立杆纵横向间距为10001000，水平杆步距均为1200；施工道路的现浇梁、板底的立杆纵横向间距均800800；水平杆步距均为1000，实际搭设时根据搭设高度进行选择。2）纵横向水平杆纵向水平杆设置在立杆内侧，应连续设置；纵向水平杆的对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两各相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。搭接长度不应小于1m，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭29、接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm；纵向水平杆应采用直角扣件固定在立杆上。应等间距设置间距不大于400mm的中间纵向水平杆，并用直角扣件固定在横向水平杆上。3）立杆每根立杆底部应设置厚度为50mm宽度为300mm的通长木垫板。脚手架立杆必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。地下室顶板的顶撑加固立杆与负一层现浇板顶撑加固的立杆必须在同一立面位置，保证上、下层的立杆同心。钢管立杆顶部采用可调节U型托，且其螺杆伸出钢管顶部的使用长度不得大于200mm，安装时应保证上下同心。顶撑立杆上30、部采用 U形顶托与结构之间必须垫设厚度为50mm宽度为300mm的通长木方，且与结构顶平顶紧。 立杆接长必须采用对接扣件连接，不得采用搭接或在水平上错接。对接应符合下列规定：立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。4）剪刀撑与横向斜撑材料堆放场地及施工通道的顶撑加固的架体纵向剪刀撑跨越立杆57根，应连续设置；横向每隔610m设置一道剪力撑。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，不大于9m 。斜杆与地面的倾角宜在4560之间。其搭设示意图（详附图3）剪31、刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。螺栓拧紧扭力距不应小于40Nm；且不应大于65Nm；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。排体周边凡有框架柱处，每两边设一道拉杆，拉杆间距同步距，以便排架与框架柱相连为整体。5）遇到地下室顶板上施工道路跨后浇带时，按地下室结构后浇带实际情况调整支撑布置。中心支撑杆分布在后浇带两侧（详附图3）。3、主要资源计划3.1 劳动力需求计划32、劳力：安排架子工20人，计划15天内施工完毕（加固钢管落地架搭设时间C座附楼顶板砼施工完成28天后，拆除时间为载重汽车不上地下室顶板为止）。3.2 材料需求计划根据现场实际情况，进钢管、扣件、木板、U形顶托、20mm厚钢板等所需施工材料。进场的钢管、扣件、等材料，应按规范的要求进行检查、验收。对不符合要求的材料，不允许使用；经检查合格的钢管、扣件应分类堆放，堆放场地不得有积水。4、脚手架拆除 1）脚手架拆除前应全面检查脚手架道扣件连接、支撑体系等是否符合要求。2）拆除程序事先报项目部安全主管审查通过。3）作业主管负责人出据作业安全交底，详细将拆除顺序、临时拉结加固措施等交代给每名作业工人。4）33、架体必须由上至下逐层拆除，严禁上下同时作业。5）架体分段拆除高度不得超过两步。6）拆除中注意事项：拆除的物件应轻拿轻放,严禁抛掷。拆除的物件应随拆随运，避免堆至楼面，造成吊运困难。拆除的物件及时清理、分类集中堆放。钢管加固支撑的检查1、在下列情况下，必须对钢管加固支撑脚手架进行检查：1）脚手架搭设前；2）作业层施加荷载前；3）达到设计高度后；4）停用超过一个月，复工前。2、进行钢管加固支撑脚手架检查、验收时应根据下列技术文件：1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）的相关规定；2）施工组织设计设计（专项方案）及变更文件；3）技术交底文件。3、脚手架使用中，应定期检查下34、列项目：1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；2）底座是否松动，立杆是否悬空；3）扣件螺栓是否松动；4）安全防护措施是否符合要求；5. 安全文明施工措施5.1 安全管理及交底：对所有安装、拆除的操作人员均应在进场时集中进行安全三级教育，工人上岗前施工管理人员应先进行钢管搭设、拆除的安全技术交底，交底应在现场进行，应有针对性，应提醒操作人员注意的安全要点，工人上岗时应戴好安全帽、不穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋，高空作业应戴安全带。5.2 搭设钢管架时安全操作注意事项：工作时要求思想集中，防止空中滑落，扳手等工具应拿牢或放在可靠的平面上，以防坠落伤人，在搬运材料应注意放置牢靠35、，不相互碰撞，钢管架各部位扣件应锁紧方能在架上操作，严格按钢管架搭设的顺序进行搭设，不得违反钢管架搭设的先后顺序，传递材料、工具不得乱扔乱抛；施工平面材料应归堆，不得随手乱放，架上不得堆放大量钢管材料。5.3拆除钢管支撑架时安全操作注意事项：应在达到拆除条件时经管理人员审批并进行拆除安全交底后进行钢管支撑架的拆除工作；拆除的施工部位应设置明显的警示标志，非作业人员不得入内；拆除架体的工人应思想高度集中，高空作业必须系好安全带，严防高空附落；严格按照钢管架的拆除顺序进行拆除，从高处往低处拆，严禁先拆底部再拆上部,在同一工作面共同施工时，工人间应相互协作，每组拆除人员应有足够的工作面，不得过于集中36、，以免互相撞伤人；操作平面内有洞口的应进行洞口的防护，安全后才能操作。七、施工道路施工方法施工道路施工方法1、因地下室顶板砼面凹凸不平，直接在砼面上铺设钢板会使钢板与砼面接触不均匀而导致应力集中，所以在铺设钢板前先在地下室顶板表面铺设一层5厚，宽4.05m的木板，以为增加钢板与地下室顶板面的柔性连接。2、在50mm厚粗砂面层上铺设一层宽4.0m、厚20mm钢板，以保证车辆能通过钢板均匀的传递荷载与地下室顶板结构，避免应力集中给地下室顶板造成损害。3、为防止50mm厚粗砂面层长时间经过车辆碾压向外扩散，对生产区的环境卫生造成影响，道路两边砌筑两条宽25cm，厚20cm的烧结普通砖带，用以封堵50mm厚粗砂向外扩散。4、为保证重型车辆行驶规定的道路上，在道路的两边设钢管护栏两道高度为50cm，钢管漆成黄、黑相间颜色，以警示车辆。5、根据设计要求此道路允许经过最大载重车辆为50吨，在大门口挂牌示明，如车辆载重超过50吨，要求对车辆材料进行部分卸载后才能进入施工生产区。决不允许超载现象的出现。6、为了掌握顶板的变化（或气温、或载重）我项目部决定每隔10天定期到地下室对应部位进行检查、记录，并把检查记录供业主、监理参考指导。