1、北京轨道交通燕房线工程土建施工02协议段顾八路站至星城站区间现浇箱梁模架工程安全专项施工方案编制单位：XX发展集团股份有限公司 北京轨道交通燕房线工程土建施工02协议段 编制时间： 2023年 5 月 10 日 编 制 人： 审 核 人： 审 批 人： 目 录一、编制依据21.1规范和标准21.2安全管理法规文献21.3其它参考资料2二、工程概况22.1设计概况22.2箱梁模板支架工程总体设计32.3箱梁混凝土结构浇筑方法及顺序4三、施工计划43.1施工进度计划43.2材料计划43.3机械设备计划5四、箱梁模板支架设计方案与施工工艺技术54.1模板支撑架设计54.2模板支架工艺流程64.3基础2、施工64.4支架搭设74.5箱梁模板74.6模板支架拆除施工84.7模板支撑架材料检查标准和入场检查方法94.7模板安装技术规定104.8模板监测规定10五、模板支架质量验收标准115.1 模板制作允许偏差值115.2 模板安装允许偏差115.3模板外观质量应符合下列规定：125.4固定在模板上的预埋件、预留孔洞不得漏掉且安装牢固。125.5支撑架验收12六、施工安全保障措施146.1组织保障146.2技术措施146.3安全保障措施186.4应急预案19七、现浇箱梁支架、模板计算书23 一、编制依据1.1国家、行业和地方相关规范规程类别规范、规程、标准名称编号国家密目式安全立网GB16909-3、1997GB16909-1997可锻铸铁件GB9440-1988低压流体输送用焊接钢管GB/T3091-2023金属材料室温拉伸实验方法GB/T228-2023混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2023木结构设计规范GB50005-2023碳素结构钢GB/T700-2023钢管脚手架扣件GB15831-2023重要用途钢丝绳GB8918-2023直缝电焊钢管GB/T13793-2023低合金高强度结构钢GB/T1591-2023一般工程用铸造碳钢件GB11352-2023安全网GB5725-2023行业建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工模板安全技术规范JGJ1624、-2023施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2023建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2023建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2023钢管满堂支架预压技术规程JGJ/T194-2023地方钢管脚手架、模板支架安全选用技术规程DB11/T583-2023施工现场安全防护、场容卫生及消防保卫标准DB/945-20231.2相关设计图纸1.3安全管理法规文献类别文献名称编号国家中华人民共和国安全生产法中华人民共和国主席令第13号建设工程安全生产管理条例国务院第393号令行业建筑工程防止高处坠落事故若干规定建质（2023）82号关于印发危险性较大的分部分项工程安5、全管理办法的告知建质（2023）87号建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2023254号地方北京市建设工程施工现场安全防护标准京建施（2023）1号北京市建设工程施工现场管理办法政府令第247号北京市建委关于印发北京市建设委员会实行办法的告知京建法（2023）220号北京市建设委员会关于印发关于加强施工用钢管、扣件使用管理的告知京建材（2023）72号北京市建设委员会关于印发北京市建设工程安全生产重大事故及重大隐患解决规定的告知京建施（2023）663号北京市实行规定京建施（2023）841号北京市危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案论证细则（模架工程）二、工程概况2.1设计6、概况现浇桥面宽: GX-100GX-116桥面宽11.83613.040m、13.693m、13.726m、16.280m、及18200m，GXF01GXF03R桥面宽9.741m到12.757m，高架桥高度约10m。高架桥箱梁厚1800mm，空箱钢筋混凝土上板厚220mm，下板厚220mm，腹板宽500mm。 GX-100GX-116轴横剖面图：图2.2 GX-100GX-116轴横剖面图GX-F01GX-F03R轴横剖面图：图2.3 GX-F01GX-F03R轴横剖面图2.2箱梁模板支架工程总体设计 一方面施工排架基础，为保证排架稳定性，排架基础按其所处的位置分别进行解决。在非硬化路面排架7、基础下填筑级配砂石充足压实，保证基础不发生沉陷。 箱梁底模及支架布设原则：箱梁模板支架拟采用碗扣式钢管脚手架“满堂红”方式支搭，模板采用木模板拼装。支撑架底部设立可调底座，调节高程范围均为020cm，顶部设立可调U 托，调节高程范围均为030cm；为减小立杆顶部的悬挑长度（控制值a=0.4m），在立杆顶部采用48钢管和旋转扣件加设一道纵横向水平杆。箱梁采用稳定性很好的碗扣式支架。立柱在箱梁主箱体下有腹板位置按横桥向60cm，顺桥向90cm，横杆竖向步距120cm，桥梁纵向横隔梁下部应60cm；无腹板位置按90cm90cm，横杆竖向步距120cm；跨中、中墩柱部位下排架按6090cm布设，横杆竖8、向步距60cm；翼板下立柱按9090cm的方格布，横杆竖向步距120cm。碗扣支架顶部依照箱梁梁底面高程U托上纵桥向先铺设横向一根100100mm方木；其上再铺设一层横桥向100100mm方木,横向中到中间距20cm；方木木上覆1.5cm厚的胶合板，与方木用钉子顶牢。2.3箱梁混凝土结构浇筑方法及顺序箱梁混凝土采用预拌混凝土一次浇注，混凝土泵车泵送。浇注时按照从低向高的原则，横向全幅，纵向底板、腹板、顶板的顺序纵向分层浇注，每层厚度不大于30cm。采用插入式振捣器进行振捣，对于钢筋密集部位，使用插钎插捣密实。三、施工计划3.1施工进度计划表3-1进度计划表序号项目开始时间结束时间1GX100G9、X102现浇梁施工2023年7月20日2023年9月29日2GX104GX108现浇梁施工2023年7月30日2023年10月25日3GX111GX114现浇梁施工2023年8月2日2023年10月20日4GX102GX104现浇梁施工2023年8月30日2023年10月15日5GXF03GXF01现浇梁施工2023年9月5日2023年11月15日6GX108GX111现浇梁施工2023年9月25日2023年11月14日7GX114GX116现浇梁施工2023年9月28日2023年11月10日3.2材料计划表3-2 周转材料计划用量表序号材料名称规格单位数量备注1多层腹膜竹夹板15mm厚平方米10、7000梁模板2碗扣架支撑体系48吨160梁支撑3支撑调节U型托/丝杠套2500梁支撑4木方4070mm立方米300梁模板5木方100100mm立方米500梁模板7塑料薄膜平方米3000混凝土养护3.3机械设备计划表3-3重要机械设备计划表序号名 称数 量备 注1压刨机6台模板加工2无齿切割机6台模板加工3台式电锯6台模板加工4电钻8台模板钻孔5汽车吊4台模板、支架运送四、箱梁模板支架设计方案与施工工艺技术4.1模板支撑架设计4.1.1基础设计承台基坑采用级配砂石分层回填，压实度95%。排架支搭在现况道路上的，排架基础不做解决。排架支搭在绿化带内的，为了保证排架基础整体稳定性，现况地面下挖3011、cm，并分层回填50cm级配砂石，压实度95%。在支架底部采用5cm厚、25cm宽的木板。由于箱梁投影面积较大和雨季的影响，有也许导致基础不均匀沉降，为了保证排架基础整体稳定性，级配砂石顶面设立横桥向不小于1%横坡，并顺桥向在排架基础两侧设立排水沟，规格为：宽50厘米，深30厘米，排水沟坡度不小于3%。基础范围大于桥梁投影外2m。4.1.2支撑架设计 支撑架采用满堂红支搭方法，模板采用1.5cm木胶板。现浇箱梁（梁高1.8m，桥下净空10m）：有腹板处，立杆横向间距60cm，纵向间距90cm，步距60cm；无腹板处，立杆横向间距90cm，纵向间距90cm，步距120cm。中隔板处，立杆横向间距12、60cm，纵向间距90cm，步距60cm；4.2模板支架工艺流程碗扣支架及模板支搭工艺流程：测量放线地基施工地基弹线划定支搭区域铺横向木板、立杆定位竖立杆安装第一步横杆并与立杆扣紧安装第二步横杆并与立杆扣紧接立杆加设剪力撑及扫地杆测量高程、支搭底摸箱梁底层及腹板钢筋绑扎、波纹管安装拼装内模并固定拼装侧模及翼板并固定绑扎顶层及翼板钢筋端模安装。4.3基础施工测量人员依据图纸根据实际情况对排架基础长、宽放出边线，排架位于现况辅路之上的基础暂不解决；位于现况绿化带中的对排架基础范围以内的现况地面用小型振动辗进行轧实，并浇筑10cm厚C15砼垫层；基础解决宽度每边宽出碗扣架100厘米。4.4支架搭设413、.4.1在基础上弹线拟定木垫板位置，横向每排立杆下铺25cm宽5cm厚木板，以保证支撑架底整体受力均匀，减少不均匀沉降。4.4.2箱梁排架采用稳定性很好的碗扣式支架。柱脚放在5厘米厚木板的横向中间部位，木板的宽度25厘米。可调底座，调节高程范围为020cm，顶部设立可调U 托，调节高程范围均为030cm。4.4.3安装立杆，逐层安装横杆并与立杆扣紧，立杆接头应采用交错布置，避免软弱部位处在同一层面。4.4.4采用48mm 钢管设立剪刀撑，用扣件与钢管立柱扣牢。支撑架四周从底到顶连续设立竖向剪刀撑；中间纵、横向由底到顶连续设立竖向剪刀撑，6m一道。剪刀撑的斜杆与地面夹角在4560之间，斜杆应每步14、与立杆扣接，扣接点距碗扣节点的距离不应大于150mm；剪刀撑钢管采用搭接，搭接长度不小于1.0m，并用2 个旋转扣件分别离杆端不小于100mm 处进行固定；当出现不能与立杆扣接时，应与横杆扣接；扣件与钢管的贴合面必须严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5 ；扣件扭紧力矩应为4065Nm。排架总体高度局限性11m，因此设立3道水平剪刀撑，顶部一道，底部一道，中间部位一道。4.4.5箱梁梁体外延范围施工平台满铺木板，支架顶四周用脚手管围成安全护栏，加设安全护网，防护高度不得低于1.2m。马道宽度不小于1米，坡度为1：33.5。转弯休息平台面积不小于3平方米15、，宽度不小于1.5米。斜道必须三面设剪刀撑，中间每隔46根立杆设一组剪刀撑。脚手扳满铺绑牢。搭接部分用双排木，搭茬板的板端搭过排木20cm，并用三角木填补板头凸楞。斜坡马道的脚手扳设防滑木条，防滑条厚度3厘米，间距不得大于30cm。马道及平台必须设两道护身栏，并设18cm高度的挡脚板，挡脚板下的空隙不得大于1cm，并与立杆连接牢固，里侧拐角及进出口处护身栏不得伸出端柱。3.4.6进行模板、支架安装及拆除作业前，要由项目技术负责人组织召开安全交底会，支架安装完毕后，由项目负责人组织验收，并经公司安全技术部门验收通过。由测量、质检人员进行复测，检查方木顶高程、平整度，合格后方可进行梁底模拼装。4.16、5箱梁模板4.5.1底模：木胶板应尽量整块使用，减少加条、接缝。木胶板的长度方向顺桥向布置，安放木胶板时，同时测放出每跨箱梁的桥梁中心线，均布木胶板底模。底模直接在现场进行拼装，并用墨斗在模板上弹出桥形线。侧模与底模采用“邦夹底”的方式，拼缝连接处用密封条压紧，防止漏浆。4.5.2翼模：翼板采用1.5cm厚木胶板，其下横桥向布置10cm10cm方木，间距25cm，U托上顺桥向主龙骨采用10cm10cm方木，布置间距60cm。4.5.3芯模、侧模：顶板、腹板采用1.5cm厚木胶板，背衬10cm5cm方木，方木接头处用12单头螺栓锁紧，木框架中到中间距40cm，为保障箱梁顺利吊装,箱梁横向尺寸按图17、中所标尺寸缩小2cm控制。侧模采用1.5cm厚木胶板加5cm25cm大板，间距30cm，背楞为10cm10cm方木，间距45cm后背支撑为10cm10cm方木，间距60cm。用支架和斜支撑顶紧，在侧模底角用铁钉将通长1010cm方木钉住，防止漏浆跑模。腹板背杠为双拼10#槽钢，间距为60cm，并用16钢筋做拉杆，间距为80cm。待箱梁底板和腹板钢筋绑扎完毕后，即可进行箱梁内模的支设。箱梁内模分段加工，每段长2.5米左右，接缝用密封胶条封缝，并按照设计规定预留通气孔。为防止浇筑混凝土时内模上浮，在第一次浇筑时一方面浇筑到腹板33厘米处，停留20分钟再浇筑至腹板的顶部。为避免内模移动，内模底面与主18、筋上焊接的马凳筋连接，两内模之间用杆件支撑。3.5.4箱梁模板阴阳角区域使用薄铁皮或PVC材料做出5cm圆倒角。4.6模板支架拆除施工4.6.1碗扣支架及模板拆除工艺流程：端模拆除侧模拆除张拉、压浆下调顶托拆除底摸拆除横杆拆除剪刀撑拆除立杆构件及模板按规格堆码。4.6.2模板、支架应按照施工设计规定的方法、程序拆除。严禁使用机械牵引、推倒的方法拆除。4.6.3拆除作业应自上而下进行，不得上下多层交叉作业。作业时应先拆侧模，后卸落支架。落架后，应先拆底模后拆支架。预应力混凝土梁的侧模应在预应力张拉前拆除，底模应在张拉后拆除。4.6.4排架拆除前，应对排架作全面检查，清除所有剩余材料、器具及杂物，19、否则不许拆除。4.6.5拆除排架时，必须划出安全区，设警戒标志，并设专人看管。4.6.6排架拆除应从顶层开始，先拆横杆，后拆立杆，逐层往下拆除，严禁上下层（阶梯形）同时拆除。4.6.7拆除的构件均应成捆用吊具送下或人工搬下，严禁抛掷。4.6.8局部排架如需保存时，必须具有专项技术措施保证架子稳定与安全。经有关人批准，安全及使用单位验收签字后方能使用。4.6.9风力六级（含）以上、高温、大雨、大雪、大雾、沙尘暴等恶劣天气，应停止露天排架拆除作业。4.7模板支撑架材料检查标准和入场检查方法4.7.1碗扣钢管进场检查（1）扣件应有产品标记及产品质量合格证。（2）供应商应配套提供管材、零件、铸件、冲压20、件等材质、产品性能检查报告。（2）扣件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、浇冒口残余、披缝，毛刺、氧化皮等，出现滑丝的螺栓必须更换。（3）对新进场扣件要进行钢管管壁厚度、焊接质量、外观质量、可调底座和可调托撑丝杆直径、与螺母配合间隙及材质等检查，检查合格后方可使用。 （4）外观尺寸符合建筑施工玩扣件式钢管脚手架安全技术规范的规定，钢管外观尺寸偏差见下表：序号项目允许偏差mm检查工具1外径48mm，壁厚3.5mm-0.5游标卡尺2钢管两端面倾斜偏差1.7塞尺3钢管外表面锈蚀深度0.5游标卡尺4各种杆件钢管端部弯曲L0.50.5钢板尺5立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m12mm20mm钢板尺6水21、平杆、斜杆弯曲L6.5m30mm钢板尺（5）旧钢管检查符合下列规定（1）表面锈蚀深度符合规范规定。在锈蚀严重的钢管中抽取3 根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。（2）钢管弯曲变形符合规范规定。（3）检查钢管壁厚、焊接质量、外观质量。4.7.2方木进场检查方木采用15cm10cm400cm，10cm10cm400cm，10cm5cm400cm，方木进场时采用卷尺检查，方木允许偏差为50mm，截面允许偏差10mm。4.7.3大板进场检查本工程大板采用松木板制作，其蔡智慧应符合现行国家标准木结构设计规范中级材质的规定，进场时采用卷尺检查，大板厚度5cm，宽度2022、cm，长度46m。4.7.4酚醛覆膜胶合板进场检查模板面板选择材质好、轻质高强、成本适中的酚醛覆面木质胶合板模板，规格为2440122015mm；其厚度允许偏差为1.2mm，木胶合板的质量标准：一是面板平整、无翘曲且无明显补疤，厚度均匀；二是胶合板的抗变形和破断能力。模板用胶合板的胶黏剂需采用酚醛树脂。其力学性能指标应符合混凝土模板用胶合板标准中规定。4.8模板安装技术规定4.8.1模板支撑架搭设应与模板施工相配合，运用可调底座或可调托撑调整底模标高。4.8.2按施工方案弹线定位，放置可调底座后分别按先立杆后横杆再斜杆的搭设顺序进行。4.8.3模板拼接处用薄铁皮做出5cm倒角。4.9监测规定423、.9.1监测项目：支架沉降、位移和变形，以及地基稳定性沉降观测。4.9.2测点布设：根据支架规模，每1015m应布设一个监测剖面，每个监测剖面应布设不少于2个支架水平位移监测点、3个支架沉降观测点及3个地基稳定性沉降观测点。4.9.3监测频率：在浇筑混凝土过程中应实行实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次。监测数据变化量较大或速率加快时，应提高监测频率。4.9.4应急响应监测数据达成报警值时；支撑结构的荷载忽然发生意外变化时；周边场地出现忽然较大沉降或严重开裂的异常变化时。 非弹性变形：根据桥涵施工技术规范 面板与小方木变形：3mm 小方木与大方木：3mm 大方木与顶托：2mm 基础沉24、降：6mm 弹性变形： 支架高度：15m l=L/E=27.8810315/4.5610-42.1105106=4.4mm 故支架变形及沉降量合计：3326+4.4=19mm（取20mm）碗扣支架体系搭设时应考虑20mm的支架、模板变形和沉降，以保证箱梁底面高程满足设计规定。五、模板支架质量验收标准5.1 模板制作允许偏差值序号项 目允许偏差（mm）检查频率检查方法范围点数1木模板模板的长度和宽度5每个构筑物用钢尺量2刨光模板和相邻两板表面高低差14用钢板尺和塞尺量3模板表面最大局部不平3用2m 直尺和塞尺量4榫槽嵌接紧密度22用钢尺量5.2 模板安装允许偏差序号项 目允许偏差（mm）检查频率25、检查方法范围点数1相邻两板表面高低差2每个构筑物或每个构件4用钢尺量2表面平整度34用2m 直尺检查3垂直度0.2%H，202用垂线或经纬仪检查4模内尺寸+3 53用钢尺量，长、宽、高各计1 点5轴线位移103用经纬仪测量，纵、横向各计1 点6支承面高程每支承面2用水准仪测量7预埋件位 置3每个预埋件18螺栓、锚筋等外露长度51用钢尺量注：表中H 为构筑物高度、L 为构件长度（mm）。支承面高程系指模板底模上表面支撑混凝土面的高度。5.3模板外观质量应符合下列规定：5.3.1模板接缝不得漏浆；模板内应无积水，无杂物；5.3.2模板表面（与混凝土接触面）的隔离剂应涂刷均匀，不得使用影响结构性能和26、妨碍装饰的隔离剂；5.3.3构筑物外露表面模板应平整、光洁、美观、清楚。5.4固定在模板上的预埋件、预留孔洞不得漏掉且安装牢固。5.5支撑架验收5.5.1支撑架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：（1）基础竣工后及模板支撑架搭设前；（2）作业层上施加荷载前；（3）达成设计高度后；（4）遇有五级大风与大雨后；（5）停用超过一个月。5.5.2支撑架检查、验收时应根据下列技术文献：（1）杆件的设立和连接，支撑构造是否符合设计规定。（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空。（3）上碗口锁紧情况，钢管扣件是否松动。（4）安全防护措施是否符合规定。六、施工安全保障措施6.1组织保障安所有：赵本瑞27、安全：李明生项目经理：郭全国项目总工：赫富斌常务经理：董 伟副经理：李晓刚技术质量部：潘振涛物资部：杨 贺工程部：于惠铭测量：朱本伞实验：李晨曦质量：梁冠华生产：王贵峰6.2技术措施6.2.1碗扣支撑架构造规定 (1)作业层每1m2架面上实际的施工荷载(人员、材料、和机具重量)不得超过以下的规定值或施工设计值。施工荷载(作业层上人员、器具、材料的重量)的标准值，结构脚手架采用3KN/m2。 (2)在架面上设立的材料应码放整齐稳固，不得影响施工操作和人员通行。按通行手推车规定搭设的脚手架应保证车道畅通。严禁上架人员在架面上奔跑、退行或倒退拉车。(3)作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作28、为度，严禁在架板上加垫器物或单块脚手架以增长操作高度。(4)在作业中，严禁随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件和连墙件。确因操作规定需要拆除时，必须经主管人员批准，采用相应填补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。(5)工人在架上作业中，应注意自我安全保护和别人的安全，避免发生碰撞、闪失和落物。严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。(6)人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通道，严禁攀援脚手架上下。(7)每班人员上架作业时，应先行检查有无影响安全作业的问题存在，在排除和解决后方许开始作业。在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查，解决以后才干恢复正常作业；发29、现有异常和危险情况时，应立即告知所有架上人员撤离。(8)在每步架的作业完毕后，必须将架上剩余材料物品移至上(下)步架或室内；每日收工前应清理架面，将架面上的材料物品堆放整齐，垃圾清运出去；在作业期间，应及时清理落入安全网内的材料和物品。在任何情况下，严禁自架上向下抛掷材料物品和倾倒垃圾。6.2.2脚手架的拆除规定拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等（一般的拆除顺序为：安全网栏杆脚手板剪刀撑小横杆大横杆立杆）。不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、30、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。所有抱柱杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将抱柱件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于2步。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。6.2.3雨期施工措施（1）与气象部门取得联系，设专人收听天气预报，并做好具体记录，了解中、短期的天气情况和天气变化，指导施工。（2）施工进入汛期前，对全线施工现场地形地势进行勘测，调查现场排水设施制定汛期排水措施。（3）雨季来前对支架基础进行覆盖和周边挖掘排水沟，以防雨水浸泡支撑架基础。在雨季来临前，对现有排水设施进行清理，达成防汛规定。（31、4）雨季施工混凝土浇筑前，注意收听天气预报，当天预报有雨时不安排混凝土浇筑，工地备有足够的彩条布或塑料薄膜和支撑材料，防止不可预见下雨，可以尽快支棚挡雨，避免混凝土遭雨淋。（5）每次下雨过程及下雨过后，均设专人对支架基础进行巡回检查，发现隐患及时进行解决。（6）在雨期施工前，对现场合有线路及电气设施进行全面检查，有隐患及时纠正，并做好电气设施防雨、防潮、防淹、防雷等措施。（7）现场固定的机械设备要搭设防雨棚。用电的机械设备做好接地和接零保护装置，安装良好的漏电保护器，并经常检查和测试可靠性。（8）施工现场模板堆放要下设垫木，上部采用防雨措施，周边不得有积水。（9）模板支撑处地基应坚实或加好垫板32、，雨后及时检查支撑是否牢固，将雨水及时排到排水沟内，防止场地内积水。（10）拆模后，模板要及时修理并涂刷隔离剂。（11）各工程队雨季施工用的脚手架、缆风绳等定期进行安全检查，对施工脚手架周边的排水设施要进行认真地清理和修复，保证排水有效，不冲不淹，不陷不沉发现问题及时解决。（13）脚手架地基应坚实，立杆下应设垫木或垫块，并注意排水，架子应设扫地杆、斜撑、剪刀撑，并与建筑物拉结牢固。（14）在每次大风或雨后，必须组织人员对脚手架及基础进行复查，应特别注意架子的搭设质量和安全规定，发现问题及时整改。（15）箱梁施工必须设立防护栏杆。（16）上人马道的坡度要适当，钉好防滑条，防滑条间距不大于30cm33、，并定期派人清扫马道上的积泥。（17）雨后高空作业人员应穿胶底鞋，注意防滑。（18）雨季施工期间对架子工程安排专人巡查维修，特别是雨后地面容易下沉，防止架子悬空及下沉、保证使用安全。（19）雷雨天气应注意安排工作，避免作业人员直接暴露在建筑物最高处，防止雷电直接伤人。（20）吊装构件应先试吊，确认无误后方可进行正式吊装作业。（21）吊装作业忽然遇雨时，必须对己就位的构件做好临时支撑加固。（22）大雨、暴雨及大风时应停止吊装作业。（23）高空操作人员雨后施工，要注意防滑，要穿胶底鞋，不准穿硬底鞋上高空操作。6.3安全保障措施6.3.1模板支架搭设人员必须是通过按现行国家标准特种作业人员安全技术考34、核管理规则（GB5036-85）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。高处作业人员，不得患有高血压、心脏病、贫血、癫痫病、恐高症、眩晕等禁忌症。6.3.2进入施工现场人员必须戴安全帽。搭设模板支架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。严禁赤脚、穿拖鞋、穿硬底鞋作业。严禁在架子上打闹、休息。严禁酒后作业。6.3.3模板支架的构配件质量与搭设质量，检查验收合格后方准使用。6.3.4作业层上的施工荷载应符合设计规定，不得超载。6.3.5风力5级以上（含5级）、高温、大雨、大雾等恶劣天气，应停止露天高处作业。大风、大雨后应对架子进行全面检查，发现倾斜、下沉、脱扣、崩扣等现象必须35、进行解决，经验收合格后方可使用。6.3.6模板支架的安全检查与维护按规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。6.3.7不得在模板支架基础及其邻近处进行挖掘作业。6.3.8临路搭设模板支架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。6.3.9在模板支架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。6.3.10搭拆模板支架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。6.3.11木工场和木质材料堆放场地严禁烟火，并按消防部门的规定配备消防器材。6.3.12架子组装、拆除作业必须3人以上配合操作，必须按照程序支搭、组装和拆除模板支架。严禁擅自拆卸任何固定扣件、杆件及支承件。6.3.13拆除36、前应勘察周边环境和模板支架情况，根据施工员安全技术交底规定和作业条件制定拆除措施，明确分工。作业中严格执行拆除措施。拆除时应划定作业区，设立围栏和警戒标志，并设专人监护。6.3.14架子的拆除程序与搭设程序相反，先搭的后拆，后搭的先拆，应由上而下按层、按步拆除，先拆护身栏、脚手板和排木，再依次拆剪刀撑的上部绑扣和接杆。拆除所有剪刀撑、压栏子、斜撑杆以前，必须绑好临时斜支撑。严禁用推、拉方法拆除模板支架。6.3.15配合吊装机械作业时，必须服从信号工的统一指挥，与起重机驾驶员协调配合，机臂回转范围内不得有无关人员。支架、模板等构件就位后必须立即采用撑、拉等措施。固定牢固后方可摘钩。6.3.16必37、须按安全技术交底规定在支架与模板间安顿木楔等必要装置。木楔必须对称安装，打紧钉牢。6.3.17所有的机电设备要专人操作，各种设备的操作员应熟悉掌握设备性能、路线、电源等，专人负责检修，使用前应先进行检查，发现问题及时解决。6.3.18在施工现场树立标记牌、警示牌。七、应急预案7.1应急预案领导小组及救援队伍本工程施工本着“安全第一，防止为主，综合治理”的方针及“管生产必须管安全”的原则，项目部建立安全应急预案领导小组，全面处置各类安全突发事件工作。应急预案领导小组：组 长：郭全国副组长：董 伟 赵本瑞 李晓刚成 员：于惠铭 潘振涛李明生 杨 贺 梁冠华 窦天奇 李晨曦 朱本伞施工现场建立安全应38、急救援小分队：队 长： 赵本瑞成 员： 陈 钊 张健星 李浩峰 杨光照 干建工 王贵峰 莱重建 韩兵兵 郝战役 张志浩 组长职责：全面负责处置各类突发性事故工作，及时召集领导小组成员研究处置方案，布置任务，下达命令，启动应急救援预案，调查解决事故因素。7.2安全工作的重点、难点及管理措施7.2.1重点本工程箱梁支架及模板施工为高处作业，最高处12m左右，施工机械、人员交叉作业，所以防止火灾、高处坠落、机械伤害、车辆伤害、施工用电、物体打击等重要危险源为本工程安全管理工作的重点。7.2.2难点本工程工期较短，施工面狭窄，限定期间内施工任务重，单日工作量较大，加上现况地势、环境复杂多样，施工机械、39、设备密集度较高，作业人员较多，施工车辆、机械的调度和人员分工及车辆、人员的进出场组织协调工作难度较大，同时给施工现场的安全管理带来极大难度。7.2.3管理措施针对本工程的特点、重点和难点，建立强有力的施工安全保障体系，成立安全生产应急组织，制定安全检查巡视制度，加强过程监控；采用“统一指挥、统一调度、统一行动”的三统一的原则，分段施工、划区管理、各负其责；施工前对所有施工人员进行安全交底，并对作业人员进行入场安全教育。严格审查特种作业人员岗位资格证书和操作技能，保证施工人员基本素质达成施工生产规定；现场配备足够的安全防护用品及应急救援车辆、物资、设备；为施工人员配备统一的安全帽、安全带等劳动防40、护用品，保证施工顺利进行。6.4.3应急救援工作程序及措施施工现场应根据安全值班制度设立值班室（值班室要设在现场生活区），并保证24小时有安全管理人员值班，值班室要明示本单位、项目部应急救援机构人员的通讯方式和联系电话及事故报告程序。现场发生生产安全事故后，值班人员应立即按照程序逐级上报。7.2.3.1生产安全事故报告程序生产安全事故现场报告程序为：生产安全事故现场第一发现人现场负责人现场应急指挥项目应急救援总指挥上级机关主管部门及业主、监理单位属地安全主管部门及市建委施工安全处。7.2.3.2生产安全事故救援程序应急救援领导小组组长（或现场救援负责人）接到事故报告后，立即启动应急救援预案，告41、知应急救援人员赶赴现场，实行救援。应急救援领导小组根据事故类型和现场情况，拟定抢险救援方案，指挥实行救援。抢险救援过程中，领导小组要根据现场情况，预测事故发展的趋势，及时做出解决对策，必要时报上级领导小组批准实行。现场保卫组要严格保护事故现场，划定警戒线，设立警示标志、岗位，阻止无关人员进入。按照现场指挥的命令进行现场广播、喊话，组织人员疏散，配合抢救人员。维持现场秩序，保证交通路线畅通。必要时可请公安部门配合，疏散人群，维持现场秩序。因抢救伤员、防止事故扩大及疏通交通等因素需要破坏现场或移动现场有物证意义的物件时，必须做出标志并拍照，具体记录和绘制事故现场示意图，并妥善保存现场重要痕迹、物证42、等。抢险救援组必须按照先抢救人员（触电事故、火灾事故要先切断电源）、再灭火、再抢救设备财产的原则实行救援方案，在允许的情况下可以同时实行。在救援中，救助人员和抢救机械设备应严格执行安全操作规程，配齐安全设施和防护工具，加强自我保护，保证抢救过程中的人身安全和财产安全。物资保障组要协调调动设备、器材、物资等以最快速度到达指定位置，投入抢险救援。并随时做好增援设备及物资的调集工作。需要连续抢险救援时，做好现场救援人员的食品、饮水、生活用品供应。现场医疗救护组应立即开展现场急救；根据情况与附近急救中心、救援医院联系，请求出动急救车辆并做好急救准备；调动车辆运送伤员到联系好的医院，负责运送及转院途中的43、伤员监护，保证伤员得到及时医治。事故善后解决组要立即实行现场调查取证和相关事实材料的收集工作，防止证据遗失。查清事故因素，对事故进行初步分析，以最快的速度向上级进行口头报告。并于24小时内写出事故报告，报上及及主管部门，并做好事故伤亡者善后解决工作。事故救援结束后，项目部应当组织力量进行现场清理，对抢险救援期间租用、借用的设施、物资、场地等进行清偿和恢复，及早恢复正常施工，减少损失。生产安全事故救援程序：生产安全事故保护事故现场控制事态组织抢救疏导人群调查了解事故情况及伤亡人员情况进行善后解决。7.2.3.3现场突发事件的控制措施（1）根据现场实际情况，布设应急停车泊位和急救站。（2）现场配备44、足够的专用应急救援设备和器材（3）现场应急人员，应加强施工车辆、社会交通车辆及施工人员的动态监管，及时发现隐患，及时进行控制、消除隐患。（4）现场发生交通车辆、施工车辆、运送机械设备滞留拥堵、故障以及极端气候对正常施工导致的负面影响等突发事件时，突发应急人员应立即启动应急预案，调配现场应急救援车辆、设备及应急救援人员迅速进行救援和事态控制，并及时上报相关部门。（5）现场突发事件应急救援人员必须保持24小时通讯畅通。7.4应急救援抢救措施假如施工现场一旦发生安全事故，应急救援领导小组及小分队成员应迅速到达现场展开工作。触电事故：发现事故现场发生触电事故，一方面切断事故电源、对伤员进行抢救（人工呼45、吸或心脏挤压法），保护现场，同时拨打急救中心电话并疏散现场围观人群，派人去路口迎接急救车辆，伤员送往医院途中抢救工作不能停止。高空坠落事故：发生高空坠落事故，现场医务人员立即对伤员进行包扎止血抢救。抢救人员必须对事故发生现场设围栏，疏散闲杂人员，以防再次伤人，同时拨打急救中心电话，直至送往医院。倒塌事故：发生倒塌事故，一方面抢救伤员并保护现场，拨打急救中心电话，为抢救工作发明一切便利条件，维护秩序组立即疏散现场人员，集中人力进行紧急抢救。急救车辆到达现场之前，由现场医务人员对伤员进行抢救解决。物体打击事故：发生物体打击导致事故时，一方面由现场医务人员根据伤员情况进行抱轧抢救，拨打急救中心电话，46、为抢救工作发明一切便利条件，保证在极短时间内，把伤员送往医院。治安消防、交通事故：发生火灾事故时，抢救人员必须及时到达火灾现场进行扑救，抢救人员必须在上风处灭火，防止烧伤自己。维护秩序组及时维护现场、疏散人员，将事故损失降到最低点。发生治安、交通事故时，要及时保护好现场，由报案组拨打急救电话，发现人员受伤时，告知伤员抢救组进行抢救。易燃易爆事故：如遇易燃易爆有害气体时，事故中心区要严禁火种，电工负责切断电源，抢救人员要穿戴好劳动防护用品，秩序维护组在现场进行维护，周边设立警戒线，严禁闲杂车辆与人员进入，防止发生爆炸伤亡事故。7.5应急救援物资的准备应急救援器材、设备目录序号器材设备名称用途数量47、备注1救护药箱临时救护4个2担架转运伤员2个3木方、脚手板临时支护若干4值班小汽车24小时值守1辆金杯5热线电话全天候通讯1部6.4.6应急救援联系电话急救电话火警电话：119 匪警电话：110急救中心：120 999 交通事故：122八、现浇箱梁支架、模板计算书1. 荷载计算（1）模板荷载：1.5Kpa（2）钢筋混凝土重：梁高1.8m，混凝土容重取26KN/ma. 箱室：16.69b. 中腹板：46.41c. 边腹板：34.45d. 翼板：10.09e. 横隔板：105.3（3）施工工人荷载：2.5Kpa（4）振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0Kpa，对垂直侧板取4.0Kpa（5）新浇筑混48、凝土对模板侧面压力 式中:P-新浇筑混凝土对侧面模板的最大压力，KPa； -混凝土的重力密度，26kN/m3； V-混凝土的浇筑速度，取0.5m/h； t0-新浇混凝土的初凝时间,h；可按实测拟定。当缺少实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算；其中T为混凝土入模温度，取250C t=200/(25+15)=5h； H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;由于现浇箱梁分两次浇筑，腹板高度取梁底至翼板根部的高度，取2.1m； 1-外加剂影响修正系数，不参外加剂时取1，参外加剂时取1.2； 2-混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；5090mm时，取1；11049、150mm时，取1.15。取1.15； =0.22x26x5x1.2x1.15x0.51/2 =27.91KPa=26x1.8=46.8KPa取两者中的较小值，P=27.91KPa作为模板侧压力的标准值。 （6）倾倒砼产生水平荷载2KPa竖向荷载4KPa。将以上何在进行记录汇总编号项目荷载KPa模板自重1.5钢筋混凝土自重箱室16.69中腹板46.41边腹板34.45翼板10.09横隔板105.3施工人员及机具等外在荷载2.5振捣砼产生的荷载底板2.0，侧板4.0新浇筑混凝土对侧模的压力27.91倾倒砼产生的荷载水平2.0，竖向4.02.底模强度、刚度验算2.1箱室部分（1）底模板强度、刚度验50、算荷载组合计算：强度验算时：P1=（1.2+1.2+1.4+1.4+1.4）1 = 1.21.5+1.216.69+1.42.5+1.42+1.42=30.93 KN刚度验算时：P2=（1.2+1.2）=21.83 KN箱梁底面板为 1.5cm厚胶合板，方木间距25cm，即面板跨度为 25cm，验算时按简支梁考虑，则： 取0.25m宽底板为研究对象，线荷载为：计算强度时：q1=P10.25=7.73 KN/m计算刚度时：q2=P20.25=5.46 KN/m强度验算：M= q1l2/8=1/830.930.252=0.06 KN.mI=bh3/12=7.0310-8 m4W=bh2/6=9.351、810-6 m=M/W=0.06103/(9.3810-6)= 6.40 N/mm2 w=14.5 N/mm2 故底模强度满足规定。 刚度验算：f=5q2l4/384EI=55.460.254/(38461032.8110-7106) =0.165 mm L/400 = 0.625 mm 抗剪验算：Q=0.5q1l=0.57.730.25=0.97 KNT=3Q/2bh=30.97/（20.250.015）=388 KN/m2=0.388 N/mm2 T= 1.40 N/mm2 故底模抗剪强度满足规定。（2）次龙骨强度、刚度验算 次龙骨为10cm10cm方木，间距为25cm，在主龙骨大方木上，52、即次龙骨跨度为90cm。验算时按简支梁考虑，则有次龙骨上线荷载： 计算强度时：q1P10.2530.930.257.73 KN/m 计算刚度时：q2P20.2521.830.255.46 KN/m次龙骨强度计算： M=q1l2/8=1/87.730.92=0.78 KN.m I=bh3/12=1/120.10.13=8.3310-6 m4 W=bh2/6=1/60.10.12=1.6710-4 m3 =M/W=0.78103/1.6710-4=4.67 MPa w=14.5 MPa 故次龙骨强度满足规定。 次龙骨刚度验算：f=5q2l4/384EI=55.461030.94/(3849103853、.3310-6106）=0.62 mm L/400 = 0.9m/400 = 2.25 mm 故次龙骨刚度满足规定。 Q=0.5q1l=0.57.730.9=3.48 KN T= 3Q/2bh=33.48/(20.10.1)=0.52 N/mm2 T=1.60 N/mm2故次龙骨抗剪强度满足规定（3）主龙骨强度、刚度验算主龙骨采用10cm15cm方木，在碗口支架顶托上，支架顺桥向杆距离最大为90cm,即主龙骨跨度为90cm，按简支梁考虑，此外为计算的简便，将作用在主龙骨上的荷载按均布荷载考虑。则有主龙骨上线荷载： 计算强度时：q1P10.930.930.927.84 KN/m 计算刚度时：q254、P20.921.830.932.75 KN/m主龙骨强度计算： M=q1l2/8=1/827.840.92=2.82 KN.m I=bh3/12=1/120.10.153=2.8110-5 m4 W=bh2/6=1/60.10.152=3.7510-4 m3 =M/W=2.82103/3.7510-4= 7.52 MPa w = 14.5 MPa 故主龙骨强度满足规定。主龙骨刚度验算： f=5q2l4/384EI=532.751030.94/（38491032.8110-5106） =1.11 mm L/400 = 0.9/400= 2.25 mm 故主龙骨刚度满足规定。主龙骨抗剪验算： Q=55、0.5q1l=0.527.840.9 = 12.53 KN T = 3Q/2bh=312.53/(20.10.15)= 1.253 N/mm2 T= 1.60N/mm2 故主龙骨抗剪强度满足规定。2.2中腹板（1）底模板强度、刚度验算荷载组合计算：强度验算时：P1=（1.2+1.2+1.4+1.4+1.4）1 = 1.21.5+1.246.41+1.42.5+1.42+1.42=66.59 KPa刚度验算时：P2=（1.2+1.2）=57.49 KPa箱梁底面板为 1.5cm厚胶合板，方木间距15cm，即面板跨度为15cm，验算时按简支梁考虑，则：取0.15m宽底板为研究对象，线荷载为：计算强56、度时：q1=P10.15=9.99 KN计算刚度时：q2=P20.15=8.63 KN强度验算：M=q1l2/8=1/89.990.152=0.028 KN.mI=bh3/12=4.2310-8 m4W=bh2/6=5.6310-6 m=M/W=0.028103/(5.6310-6)=4.97MPa w=14.5MPa故底模强度满足规定。刚度验算：f=5q2l4/384EI=58.631030.154/(38461034.2310-8106) =0.22 mm L/400 = 0.38 mm抗剪验算：Q=0.5q1l=0.516.650.25 = 2.08 KNT=3Q/2bh=32.08 /57、（20.20.015）=1040 KN/mm2=1.04 N/mm2 T= 1.40N/mm2故底模抗剪强度满足规定。（2）次龙骨强度、刚度验算次龙骨为10cm10cm方木，在主龙骨大方木上，大方木间距为60cm，即次龙骨跨度为60cm。验算时按简支梁考虑，则有次龙骨上线荷载： 计算强度时：q1P10.2566.590.2516.65 KN/m 计算刚度时：q2P20.2557.490.2514.31 KN/m次龙骨强度计算： M=q1l2/8=1/813.320.62=0.6 KN.m I=bh3/12=1/120.10.13=8.3310-6 m4 W=bh2/6=1/60.10.12=158、.6710-4 m3 =M/W=0.6103/1.6710-4= 3.6 MPa w=14.5 MPa 故次龙骨强度满足规定。 次龙骨刚度验算：f=5q2l4/384EI=514.310.64103/(38491038.3310-6106）=0.32 m L/400=0.6/400 = 1.5 mm 故次龙骨刚度满足规定。 Q=0.5q1l=0.516.650.6=5.00 KN T= 3Q/2bh=35.00/(20.10.1)=0.75 N/mm2 T=1.60 N/mm2故次龙骨抗剪强度满足规定（3）主龙骨强度、刚度验算主龙骨采用10cm15cm方木，在碗口支架顶托上，支架顺桥向杆距离最59、大为60cm,即主龙骨跨度为60cm，主龙骨步距60cm，按简支梁考虑，此外为计算的简便，将作用在主龙骨上的荷载按均布荷载考虑。则有主龙骨上线荷载： 计算强度时：q1P10.666.590.639.95 KN/m 计算刚度时：q2P20.657.490.634.49 KN/m主龙骨强度计算： M=q1l2/8=1/839.950.62=1.8KN.m I=bh3/12=1/120.10.153=2.8110-5 m4 W=bh2/6=1/60.10.152=3.7510-4 m3 =M/W=1.8103/3.7510-4=4.79 MPa w=14.5 MPa 故主龙骨强度满足规定。主龙骨刚度60、验算： f=5q2l4/384EI=534.490.64103/（38491032.8110-5106） =0.23 mm L/400=0.6/400 = 1.5 mm 故主龙骨刚度满足规定。主龙骨抗剪验算： Q=0.5q1l=0.539.950.6=11.99KN T = 3Q/2bh=311.99/(20.10.15)= 1.2 N/mm2 T= 1.60N/mm2 故主龙骨抗剪强度满足规定。2.3边腹板（1）底模板强度、刚度验算荷载组合计算：强度验算时：P1=（1.2+1.2+1.4+1.4+1.4）1 = 1.21.5+1.234.45+1.42.5+1.42+1.42=52.24 K61、Pa刚度验算时：P2=（1.2+1.2）=43.14 KPa箱梁底面板为 1.5cm厚胶合板，方木间距15cm，即面板跨度为15cm，验算时按简支梁考虑，则：取0.15m宽底板为研究对象，线荷载为：计算强度时：q1=P10.15=7.84 KPa计算刚度时：q2=P20.15=6.47 KPa强度验算：M=q1l2/8=1/87.840.152 = 0.022 KN.mI=bh3/12=4.2310-8 m4W=bh2/6=5.6310-6 m=M/W=0.022103/(5.6310-6)=3.91MPa w=14.5MPa故底模强度满足规定。刚度验算：f=5q2l4/384EI=56.4762、1030.154/(38461034.2310-8106) =0.17 mm L/400=0.38 mm抗剪验算：Q=0.5q1l=0.510.450.2=1.01 KNT=3Q/2bh=31.01/（20.20.015）=505 KN/m2=0.505 N/mm2 T= 1.40N/mm2故底模抗剪强度满足规定。（2）次龙骨强度、刚度验算 次龙骨为10cm10cm方木，在主龙骨大方木上，大方木间距为60cm，即次龙骨跨度为60cm。验算时按简支梁考虑，则有次龙骨上线荷载： 计算强度时：q1P10.252.240.210.45 KN/m 计算刚度时：q2P20.243.140.28.63 KN63、/m次龙骨强度计算： M=q1l2/8=1/810.450.62=0.47 KN.m I=bh3/12=1/120.10.13=8.3310-6 m4 W=bh2/6=1/60.10.12=1.6710-4 m3 =M/W=0.47103/1.6710-4=2.81 MPa w=14.5 MPa 故次龙骨强度满足规定。 次龙骨刚度验算：f=5q2l4/384EI=510.450.64103/(38491038.3310-6106)=0.24 mm L/400=0.6/400=1.5 mm 故次龙骨刚度满足规定。 Q=0.5q1l=0.510.450.6=3.14 KN T= 3Q/2bh=3364、.14/(20.10.1)=0.47 N/mm2 T=1.60 N/mm2故次龙骨抗剪强度满足规定（3）主龙骨强度、刚度验算主龙骨采用10cm15cm方木，在碗口支架顶托上，支架顺桥向杆距离最大为60cm,即主龙骨跨度为60cm，主龙骨步距60cm，按简支梁考虑，此外为计算的简便，将作用在主龙骨上的荷载按均布荷载考虑。则有主龙骨上线荷载： 计算强度时：q1P10.652.240.631.34 KN/m 计算刚度时：q2P20.643.140.625.88 KN/m主龙骨强度计算：M=q1l2/8=1/831.340.62=1.41KN.m I=bh3/12=1/120.10.153=2.81165、0-5 m4 W=bh2/6=1/60.10.152=3.7510-4 m3 =M/W=1.41103/3.7510-4=3.76 MPa w=14.5 MPa 故主龙骨强度满足规定。主龙骨刚度验算： f=5q2l4/384EI=525.880.64103/（38491032.8110-5106） =0.17 mm L/400=0.6/400=1.5 mm 故主龙骨刚度满足规定。主龙骨抗剪验算： Q=0.5q1l=0.531.340.6=9.40 KN T=3Q/2bh=39.40/(20.100.15)= 0.94 N/mm2 T= 1.60N/mm2 故主龙骨抗剪强度满足规定。2.4翼板（66、1）底模板强度、刚度验算荷载组合计算：强度验算时：P1=（1.2+1.2+1.4+1.4+1.4）1 = 1.21.5+1.210.09+1.42.5+1.42+1.42=23.01 KPa刚度验算时：P2=（1.2+1.2）=13.91 KPa箱梁底面板为 1.5cm厚胶合板，方木间距25cm，即面板跨度为 25cm，验算时按简支梁考虑，则：取0.25m宽底板为研究对象，线荷载为：计算强度时：q1=P10.25=5.75 KPa计算刚度时：q2=P20.25=3.48 KPa强度验算： M=q1l2/8=1/85.750.252=0.045 KN.m I=bh3/12=5.6210-8 m467、 W=bh2/6=7.510-6 m =M/W=0.045103/(7.510-6)=6.0 MPa w=14.5MPa 故底模强度满足规定。 刚度验算： f=5q2l4/384EI=53.481030.24/(38461035.6210-8106) =0.22 mm L/400=0.6 mm 抗剪验算： Q=0.5q1l=0.55.750.25=0.72 KN T=3Q/2bh=30.72/（20.250.015）=288KN/m2=0.288N/mm2 T= 1.40N/mm2 故底模抗剪强度满足规定。（2）次龙骨强度、刚度验算 次龙骨为10cm10cm方木，方木间距为25cm，在主龙骨大68、方木上，即次龙骨跨度为60cm。验算时按简支梁考虑，则有次龙骨上线荷载： 计算强度时：q1P10.2523.010.255.75 KN/m 计算刚度时：q2P20.2513.910.253.48 KN/m次龙骨强度计算： M=q1l2/8=1/85.750.62=0.26 KN.m I=bh3/12=1/120.10.13=8.3310-6 m4 W=bh2/6=1/60.10.12=1.6710-4 m3 =M/W=0.26103/1.6710-4=1.56 MPa w=14.5 MPa 故次龙骨强度满足规定。 次龙骨刚度验算：f=5q2l4/384EI=53.480.64103/(384969、1038.3310-6106）=0.078 mm L/400=0.6/400=1.5 mm 故次龙骨刚度满足规定。 Q=0.5q1l=0.55.750.6=1.73 KN T= 3Q/2bh=31.73/(20.10.1)=0.26 N/mm2 T=1.60 N/mm2故次龙骨抗剪强度满足规定（3）主龙骨强度、刚度验算 主龙骨采用10cm10cm方木，在碗口支架顶托上，支架顺桥向杆距离最大为60cm,即主龙骨跨度为60cm，主龙骨步距60cm，按简支梁考虑，此外为计算的简便，将作用在主龙骨上的荷载按均布荷载考虑。则有主龙骨上线荷载： 计算强度时：q1P10.623.010.613.81 KN/70、m 计算刚度时：q2P20.613.910.68.35 KN/m主龙骨强度计算： M=q1l2/8=1/813.810.62=0.62 KN.m I=bh3/12=1/120.10.13=8.3310-6 m4 W=bh2/6=1/60.10.12=1.6710-4 m3 =M/W=0.62103/1.6710-4=3.71 MPa w=14.5 MPa 故主龙骨强度满足规定。主龙骨刚度验算： f=5q2l4/384EI=58.351030.64/(38491038.3310-6106） =0.19 mm L/400=0.6/400=1.5 mm 故主龙骨刚度满足规定。主龙骨抗剪验算： Q=071、.5q1l=0.513.810.6=4.14KN T=3Q/2bh=34.14/(20.10.1)= 0.62 N/mm2 T= 1.60N/mm2 故主龙骨抗剪强度满足规定。2.5横隔梁（1）底模板强度、刚度验算荷载组合计算：强度验算时：P1=（1.2+1.2+1.4+1.4+1.4）1 = 1.21.5+1.2105.3+1.42.5+1.42+1.42=137.26 KN刚度验算时：P2=（1.2+1.2）=128.16 KN箱梁底面板为 1.5cm厚胶合板，方木间距10cm，即面板跨度为10cm，验算时按简支梁考虑，则：取0.1m宽底板为研究对象，线荷载为： 计算强度时：q1=P10.72、1=13.73 KN 计算刚度时：q2=P20.1=12.82 KN强度验算： M=q1l2/8=1/813.730.12=0.017 KN.m I=bh3/12=2.8110-8 m4 W=bh2/6=3.7510-6 m =M/W=0.017103/（3.7510-6）=4.53MPa w=14.5MPa故底模强度满足规定。刚度验算： f=5q2l4/384EI=512.821030.14/(38461032.8110-8106) =0.1mm L/400=0.25 mm抗剪验算： Q=0.5q1l=0.513.730.1=0.69 KN T=3Q/2bh=30.69/(20.10.01573、)=690 KN/m2=0.69 N/mm2 T= 1.40N/mm2故底模抗剪强度满足规定。（2）次龙骨强度、刚度验算次龙骨为10cm10cm方木，间距为10cm在主龙骨大方木上，即次龙骨跨度为60cm。验算时按简支梁考虑，则有次龙骨上线荷载： 计算强度时：q1=P10.1=13.73 KN计算刚度时：q2=P20.1=12.82 KN次龙骨强度计算： M=q1l2/8=1/813.730.62=0.62 KN.m I=bh3/12=1/120.10.13=8.3310-6 m4W=bh2/6=1/60.10.12=1.6710-4 m3=M/W=0.62103/1.6710-4=3.71 74、MPa w=14.5 MPa 故次龙骨强度满足规定。次龙骨刚度验算：f=5q2l4/384EI=512.820.64103/(38491038.3310-6106）=0.29 mm L/400=0.6/400=1.5 mm 故次龙骨刚度满足规定。 Q=0.5q1l=0.513.730.6=4.12 KN T= 3Q/2bh=34.12/(20.10.1)=0.62 N/mm2 T=1.60 N/mm2故次龙骨抗剪强度满足规定.（3）主龙骨强度、刚度验算 主龙骨采用双拼10#槽钢，在碗口支架顶托上，支架顺桥向、横桥向立杆间距为60cm，即主龙骨跨度最大为60cm，主龙骨步距60cm，按简支梁考虑75、，此外为计算的简便，将作用在主龙骨上的荷载按均布荷载考虑。则有主龙骨上线荷载： 计算强度时：q1P10.6137.260.682.35 KN/m 计算刚度时：q2P20.6128.160.676.9 KN/m主龙骨强度计算：M=q1l2/8=1/882.350.62=3.71 KN.m I= 3.9610-6 m4 W= 7.9410-5 m3 =M/W=12.51103/7.9410-5=157.56 N/mm2 w=205 N/mm2 故主龙骨强度满足规定。主龙骨刚度验算： f=5q2l4/384EI=576.91030.64/（3842051033.9610-6106） =0.16 mm76、 L/400=0.6/400=1.5 mm 故主龙骨刚度满足规定。主龙骨抗剪验算： Q=0.5q1l=0.582.350.6=24.71 KN T=3Q/2S=324.71103/(22.54103)=14.59 N/mm2 T=205 N/mm2故主龙骨抗剪强度满足规定。3侧模强度、刚度验算 荷载组合计算： 计算强度时：P11.21.4+1.4 1.227.911.44+1.42 41.89 KPa 计算刚度时：P21.21.227.9133.49 KPa（1）大阪强度、刚度验算面板由15mm多层板加50mm*250mm大板构成，大板间距30cm，面板后为竖向10cm10cm方木做龙骨，顺桥77、向间距60cm。 计算强度时：q1=P10.3=12.57 KPa计算刚度时：q2=P20.3=10.05 KPa强度验算：M=q1l2/8=1/812.570.32=0.14 KN.mI=bh3/12=0.250.053/12=2.610-6 m4W=bh2/6=0.250.052/6=1.0410-4 m3=M/W=0.14103/(1.0410-4)=1.35 MPa w=14.5MPa故底模强度满足规定。刚度验算：f=5q2l4/384EI=510.051030.34/(38491032.610-6106) =0.045 mm L/400=0.3/400=0.75 mm抗剪验算：Q=078、.5q1l=0.50.312.57=1.89 KNT=3Q/2bh=31.89/(20.250.05)=227 KN/m2=0.227 N/mm2 T= 1.40N/mm2故大阪抗剪强度满足规定。（2）背楞强度、刚度验算背楞为10cm10cm方木，最大距离为45cm，即小方木跨度为45cm。验算时按简支梁考虑，则有：背楞上线荷载： 计算强度时：q1P10.4541.890.4518.85 KN/m 计算刚度时：q2P20.4533.490.4515.07 KN/m背楞强度计算： M=q1l2/8=25.130.452/8=0.48 KN.m I=bh3/12=0.10.13/12=8.331079、-6 m4 W=bh2/6=0.10.14/6=1.6710-4 m3 =M/W=0.48103/1.6710-4=2.87 MPa w=14.5 MPa 故背楞强度满足规定。 背楞刚度验算： f=5q2l4/384EI=515.070.454103/(38491038.3310-6106) =0.11 mm L/400=0.6/400=1.1 mm故次龙骨刚度满足规定。 Q=0.5q1l=0.50.4518.85=4.24 KN T= 3Q/2bh=34.24/(20.10.1)=0.636 N/mm2 T=1.60 N/mm2故次龙骨抗剪强度满足规定。（2）龙骨强度、刚度验算龙骨为10cm80、10cm方木，方木的支撑点为斜撑，斜撑支点最大距离为60cm，即小方木跨度为60cm。验算时按简支梁考虑，则有：龙骨上线荷载： 计算强度时：q1P10.641.890.625.13 KN/m 计算刚度时：q2P20.633.490.620.09 KN/m龙骨强度计算： M=q1l2/8=25.130.62/8=1.13 KN.m I=bh3/12=0.10.13/12=8.3310-6 m4 W=bh2/6=0.10.14/6=1.6710-4 m3 =M/W=1.13103/1.6710-4=6.77 MPa w=14.5 MPa 故龙骨强度满足规定。 龙骨刚度验算： f=5q2l4/38481、EI=520.090.64103/(38491038.3310-6106) =0.45 mm L/400=0.6/400=1.5 mm故龙骨刚度满足规定。 Q=0.5q1l=0.50.625.13=7.54 KN T= 3Q/2bh=37.54/(20.10.1)=1.13 N/mm2 T=1.60 N/mm2故龙骨抗剪强度满足规定。4.支架承载力、稳定性验算（1）碗扣支架立杆受力验算选取最不利的横隔梁腹板根部验算此处支架布置方式为60cm60cm，水平杆步距为60cm，砼自重荷载为q=1.8m26KN/m31.3=60.84 KN/m2单根立杆受力N=0.60.660.84=21.9 KN可82、见碗扣支架立杆最大竖向受力为21.9KN，当立杆层距为120cm时，立杆的允许承载力为30KN，可见立杆的承载力满足规定。（2）立杆稳定性验算碗口支架立杆直径为48 mmN=21.9 KN I=15.78 mm4 A=489 mm2l0=h+2a，取a=0.4m，l0=1.2+20.4=2m= l0/r=2 /0.0158=127 查钢结构设计规范=0.349=N/A=21.9103/0.3494.8910-4=128.3MPa a=205MPa稳定性符合规定5.地基承载力计算验算公式为： N/Ad fkAd立杆基础的计算底面积，立杆下为二灰稳定砂砾，厚度为15cm，二灰下为砂砾层，立杆底托按83、1010cm，考虑扩散角450；一根立杆与砂砾地基接触面积为0.16m2。fk地基承载力标准值，按建筑地基基础设计规范（GB5007-2023）拟定，取值在200250Kpa；N=21.9 KN(见立杆承载力验算中) N/ Ad=21.9/0.16=137 Kpa取fk220 Kpa显然137Kpa 220 Kpa所以立杆地基承载力满足规定。6.支架变形及沉降 非弹性变形：根据桥涵施工技术规范 面板与小方木变形：3mm 小方木与大方木：3mm 大方木与顶托：2mm 基础沉降：6mm 弹性变形： 支架高度：11m l=L/E=21.910311/4.5610-42.1105106 =2.5mm故支架变形及沉降量合计：3326+2.5=16.5mm碗扣支架体系搭设时考虑18mm的支架、模板变形和沉降，以保证箱梁底面高程满足设计规定。