1、黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板安全专项施工方案2 20 01 19 9.1 11 1 发发布布2 20 01 19 9.1 11 1 实实施施黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案目录1编制依据.12工程概况.22.1 工程建设情况一览表.22.2高大模板设计概况.22.2.1 高大模板的定义与判断标准.22.2.2 荷载计算法.32.2.3 危险性分析.42.2.4 高大模板位置及范围.62.3 工程施工条件.62.3.1 场地条件.62.3.2 材料、队伍招采.62.3.3 设计文件提供情况.632、施工部署.63.1 项目管理组织.63.2 项目管理目标.83.3 各项资源安排.83.4 施工流水段的划分.93.5 工程施工重点和难点分析及应对措施.94施工进度计划.105 施工准备与资源配置计划.105.1 施工准备计划.105.1.1 技术准备.115.1.2 现场准备.125.2 资源配置计划.125.2.1 劳动力配置计划.125.2.2 施工设备机具.125.2.3 测量设备配置计划.135.3 材料进场验收标准.135.3.1 轮扣式（直插盘销式）钢管脚手架支撑体系材料要求.135.3.2 扣件式钢管脚手架支撑体系材料要求.156 施工方法及工艺要求.166.1 施工工艺流程3、.166.2 梁模板.176.2.1 400mmx1150mm 截面尺寸梁.176.2.2 400mmx1300mm 截面尺寸梁.186.2.3 400mmx2300mm 截面尺寸梁.206.3 顶板模板.216.3.1 车库顶板（400mm 厚楼板）.22黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案6.3.2 车库顶板（1100mm 厚柱帽）.246.3.3 变电站、小区站等顶板（400mm 厚楼板）.256.4 高大模板施工要点.256.4.1 支撑系统的安装.266.4.2 支撑基础的要求.286.4.3 顶板模板的安装.286.4.4 梁模板的安装.296.4.5 模板的4、验收.296.4.6 梁、板模板的拆除.306.4.7 高支模砼浇筑.316.7.8 脚手架施工方法.327 施工安全保障措施.347.1 高大模板支撑及混凝土浇筑管理组织结构.347.1.1 管理小组.347.1.2 岗位职责.347.2 高大模板支撑体系监测措施.357.2.1 安全监测制度.357.2.2 监测点的布置.357.2.3 监测点监测变形预警值.357.2.4 监测仪器.357.2.5 监测频率.367.3 混凝土浇筑注意事项.367.4 模板拆除注意事项.367.5 安全、文明施工保证措施.377.5.1 安全注意事项.377.5.2 预防坍塌事故的安全措施.387.5.35、 预防高处坠落事故安全措施.388 质量保证措施.399 环境保护措施.399.1 技术措施.409.2 管理措施.4010 绿色施工措施.4011 危险源分析及预防措施.4011.1 危险源预防措施.4011.1.1 坍塌事故的安全技术预防措施.4011.1.2 高空坠落事故安全预防技术措施.4111.1.3 安全用电及触电事故预防措施.4211.2 危险源应急措施.4311.2.1 模板坍塌.4311.2.2 高处坠落.43黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案11.2.3 触电.4311.2.4 机械伤害.4411.2.5 物体打击.4411.2.6 火灾.4412 6、安全应急救援预案.4412.1 应急救援机构设置.4512.2 应急救援工作程序.4712.2.1 报告.4712.2.2 联络.4712.2.3 疏散.4712.3 救援方法.4812.3.1 高空坠落应急救援方法：.4812.3.2 模板、坍塌应急救援方法：.4812.3.3 物体打击应急救援方法.4813 计算书.4913.1 梁模板.4913.1.1 400mmx1150mm 梁支撑计算书（扣件式脚手架）.5013.1.2 400mmx1300mm 梁支撑计算书（扣件式脚手架）.7013.1.3 400mmx2300mm 梁支撑计算书（扣件式脚手架）.9313.2 顶板模板.114137、.2.1 车库顶板（400mm 厚楼板）直插盘销式模板支架计算书.11413.2.2 车库顶板（1100mm 厚柱帽）直插盘销式模板支架计算书.12813.2.3 车库顶板（变电站 400mm 厚板）直插盘销式支架计算书.14113.2.4 车库顶板（变电站 400mm 厚板）扣件式钢管支架计算书.155黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案11编制依据序号类别文件名称编号1国家行政文件建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号2工程建设标准强制性条文2013 版3危险性较大分部分项工程管理办法建质200987 8、号文4建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号5规范、标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20136混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20157混凝土结构工程施工规范GB50666-20118建筑结构荷载规范GB50009-20129建筑地基基础工程施工质量验收规范GB50202-200210建筑施工安全技术统一规范GB50870-201311建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201112建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201613建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200814建筑施工起重吊装工程安全技术规范JGJ279、6-2012建筑施工安全检查标准JGJ59-201115建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201116建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB371/5008-201417设计文件非人防施工蓝图（青岛市民用建筑设计院有限公司）2018 年 7 月 1 日18人防施工蓝图（青岛市人防建筑设计研究院）2018 年 7 月 1 日19企业管理文件XX标准化手册2015 版20企业技术标准混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-201721脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-201722其他关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知青建管质字20121010、1 号23青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定青岛市安监站 2008 年 5 月16 日发24关于进一步加强建筑施工钢管扣件使用管理的通知青建管字201515 号25PKPM 安全计算软件云授权 2017 版26轮扣式(直插盘销式)模板支架计算软件DB37-5008-2014黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案22工程概况2.1 工程建设情况一览表工程名称黄岛区双星轮胎老厂区开发项 F地块工程性质住宅建设规模级工程地址青岛市黄岛区，唐岛湾路以南，易通路以西。总占地面积14709 总建筑面积49032.7 建设单位项目承包范围基础、主体、砌筑、粗装修、机电安装11、土方回填、外墙保温、标志标识、设备采购安装等设计单位主要分包工程主体结构、机电安装、粗装修、外墙保温等勘察单位合同要求质量符合建筑工程施工质量验收统一标准合格标准监理单位工期700 日历天总承包单位XX有限公司安全杜绝安全事故发生工程主要功能或用途本工程地下室主要为车库，部分为人防功能区，地上部分：2#、3#楼均为一类高层住宅楼，1#楼（幼儿园）为多层公共建筑。2.2 高大模板设计概况2.2.1 高大模板的定义与判断标准根据住房和城乡建设部文件关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法【建质200987 号】、关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知【建办质（2018）312、1 号】以及危险性较大的分部分项工程安全管理规定【住建部令第 37 号】的要求，超过一定规模的危险性较大的分部分项工程需要专家对专项方案进行论证。为进一步加强青岛市建筑工程模板支撑系统安全管理，积极预防和控制安全事故发生，根据青岛市关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知青建管质字2012101 号要求，青岛市城乡建设委员会建筑工程管理局在省建管局山东省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证办法（鲁建管发20104 号）规定的基础上，将必须进行专家论证的高大模板支撑系统专项施工方案的范围进行调整，进一步提高安全生产预防性和保障性，具体规定为：1、原规定高度超过 8m 的现浇混凝土梁13、板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案3调整为超过 6.5 米必须进行专家论证。2、原规定跨度超过 18m，施工总载荷大于 15kN/的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为超过 15m，大于 12kN/必须进行专家论证。3、原规定集中线荷载大于 20kN/m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为大于 15kN/m 必须进行专家论证。根据目前设计图纸，本工程中无高度超过 6.5m，跨度超过 15m 等部位，只进行超荷载验算论证。2.2.2 荷载计算法1、施工总荷载的组成施工总荷载=永久荷载（钢筋砼14、自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数；钢筋砼自重=板厚（m）25.1KN/m3；模板木方的自重取值为 0.5KN/m2；施工均布活荷载取 3.0KN/m2；2、集中线荷载的组成集中线荷载=永久荷载（钢筋砼自重+模板木方的自重）分项系数+施工均布活荷载分项系数；钢筋砼自重=梁的截面积（m2）25.5KN/m3；模板木方的自重=梁截面模板的周长（m）0.5KN/m2；施工均布活荷载=梁宽（m）3KN/m2；即，集中线荷载=梁宽梁高25.5+（梁高2+梁宽）0.51.2+梁宽31.4。表 2.2-1 荷载参数表施工人员及设备荷载标准值 Q1k（KN/）3振捣混凝土时产生的荷载标准值15、Q2k（KN/），对水平面模板2模板及木方支架自重标准值 G1k（KN/）0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k（KN/）24钢筋自重标准值 G3k（KN/）楼板1.1梁1.5表 2.2-2 荷载分项系数黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案42.2.3 危险性分析根据目前设计图纸，本工程中无高度超过 6.5m，跨度超过 15m 等部位，只进行超荷载危险性分析。1、楼板施工总荷载计算分析本工程主要楼板厚度为 100mm、120mm、150mm、160mm、180mm、400mm，柱帽厚度 700mm、800mm、900mm、1000mm、1100mm。（1）楼板厚 180mm16、 时施工总荷载活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k=0.9*1.2*(24*0.18+1.1*0.18+0.5)+1.4*3=9.199KN/恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.4*0.7Q1k=0.9*1.35*(24*0.18+1.1*0.18+0.5)+1.4*0.7*3=8.743KN/两者取大值，即施工总荷载 S=max【S1，S2】=9.199KN/12KN/，板厚 180mm时不需要专家论证。（2）楼板厚 400mm 时施工总荷载活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q17、1k=0.9*1.2*(24*0.4+1.1*0.4+0.5)+1.4*3=15.163KN/恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.4*0.7Q1k=0.9*1.35*(24*0.4+1.1*0.4+0.5)+1.4*0.7*3=15.452KN/黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案5两者取大值，即施工总荷载 S=max【S1，S2】=15.452KN/12KN/，板厚 400mm时需要专家论证。综上所述，本工程大于等于 400mm 的楼板及 700mm、800mm、900mm、1000mm、1100mm厚的柱帽均需要专家论证。2、梁集中18、线荷载计算分析本工程车库属于无梁楼板，除车库锅炉房、居民站区域位置基本无大梁存在。主楼内梁混凝土截面尺寸较小，选取车库锅炉房、居民站区域截面较大的梁进行计算。本工程截面尺寸较大的梁为：400mm*800mm，400mm*1150mm，400mm*1300mm，400mm*2300mm。（1）400mm800mm 梁集中线荷载活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k=0.9*0.4*1.2*(24*0.8+1.5*0.8+0.5)+1.4*3=10.541KN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.4*0.7Q1k=019、.9*0.4*1.35*(24*0.8+1.5*0.8+0.5)+1.4*0.7*3=11.216KN/m两者取大值，即集中线荷载 S=max【S1，S2】=11.216KN/15KN/m，截面尺寸为 400mm800mm 的梁时不需要专家论证。（2）400mm1150mm 梁集中线荷载活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k=0.9*0.4*1.2*(24*1.15+1.5*1.15+0.5)+1.4*3=14.396KN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.4*0.7Q1k=0.9*0.4*1.35*(24*120、.15+1.5*1.15+0.5)+1.4*0.7*3=15.553KN/m两者取大值，即集中线荷载 S=max【S1，S2】=15.553KN/m15KN/m，截面尺寸为 400mm1150mm 的梁需要专家论证。综上所述，本工程截面尺寸为 400mm*1150mm、400mm*1300mm、400mm*2300mm的梁需要专家论证。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案62.2.4 高大模板位置及范围根据青岛市城乡建设委员会建筑工程管理局关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知的要求，本工程需进行专家论证模板支撑系统如下表所示：序号青岛市要求构件名称及截面尺寸部21、位(以下部位为代表部位)1施工总荷载大于 12KN/板：厚度 400mm车库顶板2柱帽：厚度 700mm、800mm、900mm、11000mm车库顶板3集中线荷载大于 15KN/m梁：400mm1150mm、400 x1300、400 x2300B-C/7 轴梁、D-E/5-7 轴梁 Y-AB/10 轴梁2.3 工程施工条件2.3.1 场地条件根据进场策划平面布置图，材料加工场及材料堆放区及场区道路水电保证等均满足施工需求。2.3.2 材料、队伍招采本项目主体结构施工所需模板、木方、钢管、扣件已商定好货源。根据进度计划要求以及结构设计情况，现场施工共分为 8 段，各段已确定一名责任班组长负责22、木工施工进度、质量。2.3.3 设计文件提供情况目前，设计蓝图已经正式移交，结构部分不会出现较大变动，该版图纸可以作为方案制定和材料准备的依据。3施工部署3.1 项目管理组织1、项目管理组织机构黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案72、项目管理人员及职责权限序号岗位名称姓名职称职责和权限1项目经理王树强高级工程师现场高支模施工总负责，材料、队伍招采。2执行经理禚昌雷高级工程师现场高支模施工总负责，材料、队伍招采。3项目总工于法洋工程师负责高支模方案的编制、组织上报审核、审批工作；向项目经理部相关管理人员进行高支模方案交底工作；负责技术交底的审核工作。全面组织协调高支模及支23、撑架施工，对技术质量做好全面控制，组织现场严格按方案施工，包括技术交底、特殊施工过程的监控，对发现的问题及时提出整改措施。4生产经理吴勇超工程师组织高支模施工按方案实施，负责高支模施工所需人、机、物的组织管理与控制，协调外围关系和组织项目周检。5安全总监崔祥工程师在高支模施工过程中，配合项目生产经理进行安全检查，严格动火审批程序，确保施工安全。负责整个施工、使用过程的安全监控，参与进场物资验收，对不符合安全要求的高支模支撑体系提出整改通知并检查整改落实情况。6物资经理庄振欢工程师负责高支模施工期间材料供应，对所供应的材料质量负责，对现场材料保管、材料使用、材料节约等方面进行严格的控制。7施工员24、王亚辉助理负责按高支模施工方案要求提出物资需用计划；对高支模模黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案8序号岗位名称姓名职称职责和权限工程师板及支撑架加工、安装进行现场指导；实施现场施工过程旁站监督，确保施工按方案实施；具体负责高支模工程施工过程控制和对作业人员进行技术交底、安全交底和技术培训等；检查高支模作业人员的上岗证件是否齐全有效；同时负责施工验收及资料的归档整理工作。8试验员许磊助理工程师负责高支模施工所用原材料的试验、检验工作，确保原材料符合高支模施工方案的相关要求。3.2 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值工期700 日历天质量目标一次性验收合格安全目标轻伤发25、生频率小于 1；杜绝重伤、死亡事故；杜绝重大设备事故；杜绝重大火灾、爆炸、环境污染事故节能目标材料损耗率低于定额损耗3.3 各项资源安排1、劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人高大模板青岛林海壹级2019.11.2060d包工及部分辅材公司选定禚昌雷高大模板中科润祥壹级2019.11.2060d包工及部分辅材公司选定禚昌雷2、工程用大宗物资供应安排一览表（暂定）周转材料名称规格提供方式要求进场时间计划出场时间责任人钢管48.33.6分包租赁2019.11.202020.11.20劳务队伍扣件十字、旋转分包租赁2019.11.20226、020.11.20劳务队伍木跳板50mm分包自有2019.11.202020.11.20劳务队伍模板12mm分包采购2019.11.202020.11.20劳务队伍黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案9木方5080分包采购2019.11.202020.11.20劳务队伍轮扣式架体立杆48.33.6分包租赁2019.11.202020.11.20劳务队伍顶丝500mm分包租赁2019.11.202020.11.20劳务队伍对拉螺栓14分包采购2019.11.202020.11.20劳务队伍3.4 施工流水段的划分考虑节点工期比较紧张以及资源的合理配置。施工的总体思路为：主楼27、优先、地库分区、合理穿插、严控节点。高大模板及支撑架施工遵循主体结构施工时划分的 8 个流水施工段；根据现场施工进度各区段单独施工，互不影响。图 3.4-1 施工流水段划分主楼区域各设置两个木工班组平行施工。主楼施工至0 后，主体木工班组有一个到地下车库施工。3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案101、板厚度较大，并且超荷载梁板尺寸数量较多是本工程的特点。针对上述特点，同时为便于地上模板支撑架体周转使用，我们采用建筑施工直插盘销式模板支架体系，增加梁板底部支撑，更加可靠地保证混凝土浇筑安全。2、工人施工安全性意识差，工作往往求量不求28、质，细节与质量意识差，导致施工质量不易保证。对此对每批工人进行技术交底，强化工人的安全与质量意识，并采取责任追究与奖罚措施。3、模板支撑架支设操作量大，难以控制合格。加强过程中的旁站监督，及时发现问题，做到事前交底到位，事中管控有力，模板铺设前及时进行支撑架的检查与验收。4、层高变化较大，采用不同的架体体系与间距容易导致工人使用混乱，因此地下室采用统一的架体体系，即直插盘销式模板体系。图 3.5-1 盘销节点示意图4施工进度计划高大模板施工计划 2019 年 11 月 20 日开始，模板架体搭设进度随主体结构施工进行，2020 年 1月 20 日结束，高大模板及架体全部拆除，总工期 60 日历29、天。考虑拆模时间及进度要求，主楼优先、地库分区、合理穿插、节点严控。具体根据实际情况进行调整。5 施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案115.1.1 技术准备表 5.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号责任人1钢管脚手架扣件规范GB15831-2006管鹏凯2建筑结构荷载规范GB50009-2012管鹏凯3混凝土结构设计规范GB50010-2010管鹏凯4混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015管鹏凯5建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013管鹏凯6混凝土结构工程施工规范GB50666-2030、11管鹏凯7建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008管鹏凯8建筑施工安全检查标准JGJ59-2011管鹏凯9建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016管鹏凯10建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011管鹏凯11建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB371/5008-2014管鹏凯表 5.1-2 施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位责任人1高大模板专项施工方案项目部于法洋2高大模板专项技术交底项目部于法洋表 5.1-3 技术复核计划表序号验收项目验收内容责任人1满堂架材料质量、立杆间距、步距、剪 撑、垫板、顶丝等管鹏凯2模板施工质量模板几何尺寸、模板标高定31、位尺寸复核、垂直度、平整度、预埋件位置、预留洞位置、清扫口留置模板清理、脱模剂涂刷、模板支撑脚手架的材质、构造、基础、模板加固、支撑架加固墙柱模板垂直度，顶梁板起拱，构件尺寸，模板表面平整度等管鹏凯3工程定位放线轴线定位偏差、构件尺寸及构件轴线偏差管鹏凯黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案12序号验收项目验收内容责任人4结构标高梁板底模标高偏差管鹏凯5机电安装机电管线预留预埋管鹏凯表 5.1-4 隐蔽验收计划表序号技术复核和隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1墙柱钢筋隐蔽钢筋规格、型号、间距等赵伟2顶板梁钢筋隐蔽钢筋规格、型号、间距等赵伟5.1.2 现场准备表 5.1-5 32、施工设施准备计划序号设施名称数量单位完成时间责任人1平刨10个2019.11.20劳务单位2压刨10个2019.11.20劳务单位3圆盘锯5个2019.11.20劳务单位4电钻20个2019.11.20劳务单位5手提电刨10个2019.11.20劳务单位6手提电锯10个2019.11.20劳务单位5.2 资源配置计划5.2.1 劳动力配置计划表 5.2-1 劳动力配置计划序号专业工种劳动量进场时间出场时间责任人1木工2002019.11.202020.1.20吴勇超2架子工202019.11.202020.1.20吴勇超3测量工52019.11.202020.1.20吴勇超4电工52019.133、1.202020.1.20吴勇超5.2.2 施工设备机具表 5.2-2 周转料具配置计划周转工具名称规格单位数量进场时间责任人模板12 厚木胶板平方200002019.11.20吴勇超木方5080mm立方2002019.11.20吴勇超钢管48.33.6吨302019.11.20吴勇超扣件个100002019.11.20吴勇超黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案13轮扣钢管48.33.6吨302019.11.20吴勇超顶丝500mm个100002019.11.20吴勇超5.2.3 测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1钢卷尺C10尺寸计量12个月34、项目总工专业工程师2经纬仪B1测量定向12个月测量员3全站仪B1测量定位12个月测量员4垂直度检测尺（靠尺）C2实体检测12个月工程部5水准仪B1测量标高12个月劳务分包6扭矩把手C2扣件检测12个月质量员5.3 材料进场验收标准为确保设计可靠和搭设的安全，在钢管、扣件、顶丝进场时，项目部技术质量部与物资设备部联合对进场钢管、扣件进行检查验收，杜绝不合符要求的钢管进入现场。支撑系统构配件进场后，严格按照要求进行进场验收和复验。5.3.1 轮扣式（直插盘销式）钢管脚手架支撑体系材料要求1、主要构配件材质要求：（1）直插盘销式模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793、35、低压流体输送用焊接钢管GB/T3091 中的 Q235 级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 的规定。（2）立杆钢管规格宜为48.3mm3.6mm，水平杆钢管规格不应小48.3mm3.6mm，钢管壁厚（t）允许偏差为10%t。由于钢管的锈蚀、损耗等原因，计算书采用的钢管以48mm2.8mm 计算。（3）立杆连接盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的要求，并经 600-650的时效处理；连接盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准 一般工程用铸造碳钢件 GB11352 中 ZG270-500的规36、定；连接盘高度、厚度均不得小于 10mm。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案14（4）水平杆直插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定，板材厚度不得小于 10mm。（5）水平杆直插头长度不应小于 100mm，下伸的长度不应小于 50mm，侧面应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于 1000mm的接触面积。（6）立杆连接套管规格应不小于 57mm3.2mm，宜采用 20 号无缝钢管，其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T8162 的规定。采用无缝钢管套管形式的立杆连接套管长度37、不应小于 160mm，可插入长度不应小于 110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于 2mm。（7）可调托座的丝杆宜采用梯形螺纹，螺距 6mm，丝杆外径不应小于 38mm，可调托座长度不小于 500mm。（8）可调托座的托板宜采用 Q235 钢板制作，厚度不应小于 5mm，承力面钢板应与丝杆环焊，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于 40kN。（9）连接盘与立杆焊接固定时，连接盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大于0.3mm；以单侧边连接外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0.3mm。连接盘的抗剪承载力38、不应小于 60kN。2、构配件外观质量应符合下列要求：（1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。（2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的 1/500，两端应平整，不得有斜口、毛刺。（3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。（4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。（5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。（6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。（7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。3、其它材料要求（1）方木采用 50mm80mm 木方，不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（39、2）模板：12mm 厚木胶合模板，模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案15保护膜，有保温性能好、易脱模；（3）对拉螺杆：采用直径14 对拉螺杆，穿墙螺杆套管加硬塑料管（PVC），地下室人防墙及有防水要求部分采用 M14 止水螺杆。（4）脱模剂：采用不污染墙面的脱模剂。（5）木跳板：50mm 厚度木跳板，不得有裂痕。（6）连接件：对拉螺栓、紧固螺栓等。5.3.2 扣件式钢管脚手架支撑体系材料要求1、主要材料（1）钢管：规范要求选用 48.33.6mm 钢管，由于钢管的锈蚀、损耗等原因，现场采用的钢管以 482.8mm 计算。（2）方40、木：50mm80mm。（3）模板：12mm 厚木胶合模板。（4）扣件式脚手架配套底托等。（5）对拉螺杆：采用直径14 对拉螺杆，穿墙螺杆套管加硬塑料管（PVC），地下室人防墙及有防水要求部分采用 M14 止水螺杆。（6）脱模剂：采用不污染墙面的脱模剂。（7）跳板：50mm 厚度木跳板，不得有裂痕。（8）连接件：对拉螺栓、紧固螺栓等。2、材料质量要求（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793 或低压流体输送用焊接钢管 GB/T3091 中规定的 Q235 普通钢管；钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 级钢的规定。（2）扣件式钢管脚手架的扣41、件有直角扣件、回转扣件、对接扣件几种，采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831-2006）的规定，凡有变形、裂纹、砂眼等现象的扣件不得使用；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达 65Nm 时，不得发生破坏；旧扣件使用前进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；扣件活动部位能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙小于 1mm，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离不小于 5mm。（3）木方：采用 50mm80mm 木方不得有霉变、虫蛀、折裂、枯竭。（4）模板：12mm 厚木胶合模板表面平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，黄岛区双星轮胎老厂区开42、发项目 F 地块高大模板专项施工方案16有保温性能好、易脱模和可两面使用，含水率 5%13%，密度 450 kg/m3880kg/m3。（5）现场选用 48.33.6mm 钢管，且进场钢管壁厚不得小于规范允许偏差范围要求。（6）扣件：扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件GB15831 的规定，采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。扣件在螺栓拧紧力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。6 施工方法及工艺要求本方案针对结构各构件模板进行设计。模板选用主要以 12mm 厚的木胶板为主的模板方案，梁底增设附加支撑。由于钢管周转次数多43、，且存在锈蚀，由于钢管的锈蚀、损耗等原因，为保证安全现场采用的钢管计算式按 482.8mm 计算。直插盘销式模板支架采用建书轮扣式(直插盘销式)模板支架计算软件进行计算，扣件式钢管脚手架模板支架采用 PKPM 施工(2017 云版)计算软件进行计算。6.1 施工工艺流程模板翻样模板加工架体选型架体支设模板安装调整标高清理模板验收。总体施工流程如下：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案17图 6.1-1 总体施工流程图6.2 梁模板6.2.1 400mmx1150mm 截面尺寸梁本工程需要专家论证的梁截面尺寸为 400mm*1150mm，大梁模板支撑架体采用扣件式钢管脚手架44、搭设，钢管外径48.33.6mm，加固用主龙骨钢管采用48.33.0。梁截面 400mm*1150mm，采用 12mm 厚度木胶板，梁底支撑采用 1 根承重立杆，梁底设置可调钢支座。顶托内主龙骨采用双钢管48.3*3.0，立杆梁跨度方向间距 450mm，步距1200mm，自由端高度不大于 500mm，梁次龙骨采用 50mm*80mm 木方支撑，梁底支撑龙骨为4 根，梁底两侧立杆间距为 1000mm。梁侧外龙骨采用双钢管48.3*3.0，梁侧内龙骨间距 230mm，共设 4 道，腹板高度为 750mm，对拉螺栓14 加设 2 道，断面水平为方向间距300+300mm，断面跨度方向间距 500mm45、，直径 14mm。采用双扣件连接。水平剪刀撑：连续黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案18满布设置一层剪刀撑；垂直剪刀撑：架体外围连续满布设置，架体内应沿纵、横向梁的跨度方向设置，其间每隔6 道立杆设置。图 6.2-1 梁底支撑布置图图 6.2-2 梁侧支撑布置图6.2.2 400mmx1300mm 截面尺寸梁本工程需要专家论证的梁截面尺寸为 400mm*1300mm，大梁模板支撑架体采用扣件式钢管脚手架搭设，钢管外径48.33.6mm，加固用主龙骨钢管采用48.33.0。梁截面 400mm*1300mm，采用 12mm 厚度木胶板，梁底支撑采用 1 根承重立杆，梁底设黄46、岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案19置可调钢支座。顶托内主龙骨采用双钢管48.3*3.0，立杆梁跨度方向间距 450mm，步距1200mm，自由端高度不大于 500mm，梁次龙骨采用 50mm*80mm 木方支撑，梁底支撑龙骨为4 根，梁底两侧立杆间距为 1000mm。梁侧外龙骨采用双钢管48.3*3.0，梁侧内龙骨间距 283mm，共设 4 道，腹板高度为 900mm，对拉螺栓14 加设 2 道，断面水平为方向间距300+300mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 14mm。采用双扣件连接。水平剪刀撑：沿梁底连续满布设置一层；垂直剪刀撑：架体外围连续满布设置，架体47、内应沿纵、横向梁的跨度方向设置，其间每隔6 道立杆设置。图 6.2-3 梁底支撑布置图图 6.2-4 梁侧模支撑布置图黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案206.2.3 400mmx2300mm 截面尺寸梁本工程需要专家论证的梁截面尺寸为 400mm*2300mm，大梁模板支撑架体采用扣件式钢管脚手架搭设，钢管外径48.33.6mm，加固用主龙骨钢管采用48.33.0。梁截面 400mm*2300mm，采用 12mm 厚度木胶板，梁底支撑采用 2 根承重立杆，承重立杆间距 200mm，梁底设置可调钢支座。顶托内主龙骨采用双钢管48.3*3.0，立杆梁跨度方向间距 0.4548、mm，步距 1200mm，自由端高度不大于 500mm，梁次龙骨采用 50mm*80mm 木方支撑，梁底支撑龙骨为 5 根，梁底两侧立杆间距为 1000mm。梁侧外龙骨采用双钢管48.3*3.0，梁侧内龙骨间距 264mm，共设 8 道，腹板高度为 1900mm，对拉螺栓14 加设 5 道，断面水平为方向间距 300+300+300+300+300mm，断面跨度方向间距 500mm，直径14mm。采用双扣件连接。水平剪刀撑：沿梁底连续满布设置一层；垂直剪刀撑：架体外围连续满布设置，架体内应沿纵、横向梁的跨度方向设置，其间每隔6 道立杆设置。图 6.2-5 梁底支撑布置图黄岛区双星轮胎老厂区开发49、项目 F 地块高大模板专项施工方案21图 6.2-6 梁侧模支撑布置图6.3 顶板模板车库层高为 3600mm（人防区、非人防区）、5400mm（变电站），地下车库顶板厚度 400mm，全部需专家论证，需专家论证板模板采用最大高度与最大厚度计算，采用层高 5400mm 加固计算。车库顶板柱帽区域最大板厚 1000mm，由于柱帽截面较大，参照楼板进行力学计算，车库层高为 3600（人防区、非人防区）支撑体系采用直插盘销式脚手架和碗扣式脚手架；变电站层高 5400mm，采用扣件式钢管脚手架。模板支架搭设高度根据各个区域层高进行具体调整，支架钢管外径48.33.6mm，外径与壁厚符合规范要求。为保证50、安全进行强度折减，计算时采用482.8mm 进行受力计算。1、地下车库顶板模板采用 925mm1830mm12mm 覆膜木胶合板，次龙骨采用5080mm 的木方，立放，木方表面进行处理，以保证与板模接合面平整，两板拼缝采用硬拼缝；主龙骨采用483.6 双钢管，间距 600900mm。顶板厚 400mm，支撑立杆间距为 600mm900mm，水平杆最大步距 1200mm,顶部步距 1200mm；柱帽最大尺寸为3800mm3600mm600mm，支撑立杆间距为 600mm600mm，水平杆最大步距 1200mm，顶部步距 600mm，直插盘销式、碗扣式模板支架顶部自由端650mm，物业站（小区站）51、区域扣件式钢架支架顶部自由端500mm，立杆采用可调顶托进行调节支撑顶板模板。2、满堂脚手架搭好后，根据板底标高铺设水平龙骨，木方间距 250mm（400 厚车库顶板），木方间距 200mm（柱帽区），然后安装板模。每块胶合板四周及中间必须用钢钉固定在龙骨上，用以保证每块胶合板平整不翘曲。3、在架体外侧周边及内部纵、横向每 5m8m，由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案22撑宽度为 5m8m。在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑，并在扫地杆的设置层应设置水平剪刀撑。见图 6.3-1。图 6.3-1 水平、竖向剪刀撑布置图（1-水平剪52、 撑、2-竖向剪 撑、3-扫地杆设置层）4、为保证架体稳定性，在与结构框架柱临近时，采用“抱柱”方式，竖向中间步将满堂架体与结构柱固定。此加固方式与直插盘销式满堂脚手架体系立杆的纵距相等，立杆的横距变化，由原本的 900mm 变更为 450mm，横距变化采用扣件式钢管进行加固，增加的立杆采用钢管连接。详见下图。图 6.3-2 架体与结构柱连接示意图6.3.1 车库顶板（400mm 厚楼板）车库顶板（400mm 厚）模板支架参数如下表所示。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案23楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1.1水平杆件1.1砼楼板厚度0.4m支53、架高度3.2m立杆纵距0.6m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.2m顶步步距1.2m立杆顶伸出长度 a0.35m扫地杆高度0.35m水平杆钢管Q235，48.33.0mm立杆钢管Q23548.33.6mm面板木胶合板 厚度：12mm次楞方木 50mm80mm，间距 0.2m主楞双钢管剪 撑采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向 6 跨，横距方向6 跨；设置一层水平剪刀撑图 6.3-3 车库顶板（400mm 厚）满堂架平面示意图黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案24图 6.3-4 车库顶板（400mm 厚）满堂架立面示意图6.3.2 车库顶板（1100mm 厚柱54、帽）车库顶板（1100mm 厚柱帽）模板支架参数如下表所示。楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1.1水平杆件1.1砼楼板厚度1.1m支架高度2.5m立杆纵距0.5m立杆横距0.5m水平杆最大步距1.2m顶步步距0.6m立杆顶伸出长度 a0.5m扫地杆高度0.2m水平杆钢管Q235，48.33.0mm立杆钢管Q235，48.33.6mm面板木胶合板 厚度：12mm次楞方木 50mm80mm，间距 0.15m主楞双钢管剪 撑采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向 4 跨，横距方向4 跨；设置一层剪刀撑，剪刀撑按照加强型设置黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模55、板专项施工方案256.3.3 变电站、小区站等顶板（400mm 厚楼板）车库顶板（400mm 厚）模板支架参数如下表所示。楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1.1水平杆件1.1砼楼板厚度0.4m支架高度5m立杆纵距0.6m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.2m顶步步距0.6m立杆顶伸出长度 a0.35m扫地杆高度0.35m水平杆钢管Q235，48.33.6mm立杆钢管Q235，48.33.6mm面板木胶合板 厚度：12mm板底支撑次楞：方木 50mm80mm，间距 0.2m；主楞：双钢管剪刀撑采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向 4 跨，横距方向4 跨；设置两56、层剪刀撑水平剪刀撑图 6.3-7 小区站（物业站）顶板（400mm 厚）满堂架平面示意图6.4 高大模板施工要点黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案266.4.1 支撑系统的安装1、轮扣式(直插盘销式)模板支架搭设应符合下列规定：（1）应根据模板支架图纸进行定位放线；（2）模板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找平措施，确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；（3）垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板；（4）模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设整体支架体系；（5）水平杆直插头插入立杆的连接盘后，采用不57、小于 0.5kg 的手锤锤击水平杆端部，使直插头卡紧，保证盘销节点水平杆的抗拔力不小于 800N；（6）采用不小于4mm 的插销插入直插头下端的插销孔，防止直插头拔出；（7）每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的 2 且不得大于30mm；（8）竖向剪刀撑的布置应符合下列规定：a.模板支架外侧四周应连续布置竖向剪刀撑；b.模板支架中间应在纵向、横向分别连续布置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑间隔不应大于 6 跨，且不大于 6m；每个剪刀撑的跨数不应超过 6 跨，且宽度不大于 6m；c.竖向剪刀撑杆件的底端应与垫板或地58、面顶紧，倾斜角度应在 4560之间，应采用旋转扣件每步与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点，中心线与主节点的距离不宜大于 150mm。高大模板时剪刀撑宽度不大于 5m。（9）混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。2、轮扣式(直插盘销式)模板支架拆除时应符合下列规定：（1）模板支架拆除前应经项目技术负责人同意方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应达到设计要求，当设计无要求时，同条件养护的混凝土立方体试件抗压强度应符合下表的规定；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案27（2）模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业59、层混凝土浇筑完成前，严禁拆除下层模板支架水平杆；（3）拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则顺序自上而下逐层拆除，严禁上下两层同时拆除；设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部拆除后再拆除支架；（4）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；（5）拆除的构件应及时分类、指定位置堆放，以便周转使用。3、扣件式钢管模板支架搭设、拆除时应符合下列规定：（1）梁和楼板的脚手架跨距和间距必须按要求布置，并其找出立杆位置，弹线标记。安装立杆、扫地杆、水平杆等，使得各杆件的水平、横向距离按照方案的设计进行布置，并使用扭矩扳手测试扣件紧固程度。（2）60、高支撑必须设置纵、横向扫地杆。扫地杆距地不大于 300mm。（3）剪刀撑：本工程高支模采用剪刀撑其具体构造做法如下：a.竖向剪刀撑：在架体外侧周边及内部纵、横向不超过 4.5m，应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑与水平方向夹角为 4560 度。b.水平剪刀撑：竖向间距不大于 2.4m，高支模区域最上层和扫地杆的设置层均应设置水平剪刀撑，水平剪刀撑在平面内连续布置。（4）为保证架体稳定性，要求高支模支撑架体与墙体支架连接。竖向每两道横杆拉结一处，水平向 5m 范围内拉结一处。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案28（5）模板支撑体系与周围柱拉结措施为增加模板支撑体系的水平61、方向稳定性，当洞口四周与结构框架柱临近时，采用“抱柱”方式。采用硬连接的方式使模板支撑体系与周围柱拉结。拉结点采用四根钢管形成抱住整体，利用连接钢管与满堂架立杆拉结，使满堂架与柱形成整体。（6）高大模板区域内，当大梁相交无柱支撑时，交叉梁下应增加立杆。（7）高大模板支撑体系立杆严禁搭接，必须对接，立杆上对接接头应交错布置，相邻立杆接头不应设置在同步内。同步内隔一杆立杆的相邻接头在高度方向应错开距离不小于 500mm。如立杆排布时，需对立杆间距进行局部调整，立杆实际布置间距要小于方案设计间距。（8）严禁将上段立杆与下段立杆错开固定在水平杆上。（9）满堂支撑架的可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，62、可调托撑螺杆伸出不大于200mm，自由端（包括伸出螺杆）长度宜小于 400mm，且不得超过 500mm。螺杆插入立杆内的长度不得小于 150mm。（10）高支模架体与角柱两方连接、与边柱三方连接、与中柱四方连接，连接至少跨过 2 跟立杆。连接点靠近立杆节点不大于 300mm。（11）剪刀撑应沿立面或水平面通长布置，搭接长度不小于 1000mm，采用不少于 3个旋转扣件固定。（12）梁下扣件扭力应 100%全数检查。6.4.2 支撑基础的要求1、楼板上有高支模支架时，该层楼板下的模板支撑体系不得拆除。2、大截面梁应在下一层保留支撑系统，或下一层模板拆除完成后，立即进行回顶。3、高大模板支撑体系中63、立杆下垫板应采用长度不小于 3 倍立杆纵距，厚度不小于50mm，宽度不小于 200mm 的木垫板。6.4.3 顶板模板的安装1、工艺流程：放线并报验搭设满堂脚手架铺设主龙骨铺设次龙骨铺设底模板自检报验2、安装要求：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案29（1）放线：首先放好+50cm 标高控制线，然后以此标高为准作为模板标高控制线，校核后报验。（2）铺设龙骨：龙骨排放要整齐，不得歪斜，表面并且要刨光.（3）铺底模板：a.对每跨进行模板设计，争取最少的面板裁锯。b.面板铺在龙骨上，调整相邻两块木胶板之间的缝隙，然后用钉子钉在木龙骨上。注意严禁用铁锤直接敲击面板边缘，必要时应64、垫以木块敲击。c.跨度大于等于 4 米时，模板须起拱，起拱要求为 13。d.多层板铺设完毕后先进行自检后报验。6.4.4 梁模板的安装1、施工工艺：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设支柱头模板铺梁底模板拉线找平（起拱）绑扎梁筋封侧模。2、梁底模铺设：按设计标高拉线调整支架立柱标高，然后安装梁底模板。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。6.4.5 模板的验收1、搭设前应由对进场的构配件材料组织验收。进场材料主要检查钢管壁厚、焊接质量、外观质量，可调底座及可调托撑的材质及丝杆直径、与螺母配合间隙。2、搭设过程中由项目经理组织质量员、安全员、监理人员进行过程验收，发现问题及时进行整改。3、搭设完65、成后，由监理公司总监组织项目技术负责人、质量员、施工员、安全员、监理工程师共同进行验收，检查模板支撑架是否按照方案要求进行搭设施工，验收合格后才能进行下道工序施工。4、搭设完成后重点验收以下内容：（1）杆件的设置和连接，支撑构造是否符合设计方案要求；（2）底座是否松动，立杆是否悬空；（3）钢管扣件是否松动；（4）安全防护措施是否符合要求；5、验收注意事项：（1）模板支架体系应在下列阶段进行检查与验收：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案30a.模板支架体系搭设前；b.作业层上施加荷载前；c.整体或分段达到设计高度后；d.遇六级大风或大暴雨后；（2）模板支架体系使用中，定期66、检查下列项目：a.承载杆件，加固杆件，连接件、斜撑、剪 撑、孔洞通道的构造是否符合要求；b.场地地表是否积水，底座是否松动，立杆立柱是否悬空，外侧立杆立柱是否被车辆冲撞过；c.立杆立柱的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；d.连接件是否松动；e.是否超载。（3）模板支架体系验收时应具备下列文件：a.专项施工方案及技术交底文件，专项施工方案的专家评审或咨询意见；b.构配件的产品质量合格证、质量检验报告；c.高支模工程的施工记录及质量检查记录；d.模板支架体系搭设过程中出现的重要问题及处理记录；e.模板支架体系的验收申请报告。（4）高支模脚手架检查验收时必须有工程施工负责人组织工长及施工班组长检查验收67、完毕后再签写申验单，由工程技术负责人、项目安全部门进行检查，验收合格后再向监理和业主进行报验。（5）搭设完毕的脚手架必须经过验收合格后方可投入使用。（6）验收小组人员：组长：项目经理：王树强、禚昌雷副组长：项目生产经理：吴勇超项目技术负责人：于法洋安全总监：王吉强组员：吴霄、高杰、王亚辉6.4.6 梁、板模板的拆除属高支模范围的大梁待混凝土强度达到 100%才能拆除支撑架。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案31模板拆除前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录交底双方履行签字手续。必须由施工员开具拆模通知单后，方可进行拆模。拆除每层楼板模板前，将该层混凝土同条件养护试件送68、试验室检测，当试块达到规定的强度后，并呈报监理公司审批同意后，才能该层模板的拆除工作。模板拆除顺序如下：1、先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除先拆支柱水平拉杆或剪撑，然后拆楼板模板支柱，每片模板留 12 根支柱暂不拆。2、操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使内外楞自由落下。3、用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱模后，运出集中堆放。4、梁底模板拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大的梁下支柱时，先从跨中开始，分别向两端拆除。5、连墙件不得提前拆除，必须随着架体同步拆除。6、拆下的模板及时清理粘结物，修理69、并涂刷水性隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件及时收集，集中统一管理。6.4.7 高支模砼浇筑本工程高支模区域为地下车库区域，根据施工部署，车库均使用汽车泵进行浇筑。1、浇筑时，总体顺序为先浇筑框架柱，然后浇筑梁板。在梁板的浇筑过程中，浇筑由中间开始向四周用“赶浆法”浇筑，即先浇筑梁，根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时，再与板的混凝土一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土的浇筑连续向前进行。2、混凝土墙柱分层进行浇筑，每层厚度不超过 1500mm。3、浇筑混凝土时派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题立即停止混凝土浇70、筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案326.7.8 脚手架施工方法本工程高支模采用轮扣式(直插盘销式)、碗扣式脚手架和扣件式满堂脚手架。在搭设过程中应注意以下内容。1、搭设顺序安放垫板安立杆安扫地杆安横杆铺临时脚手板安上层立杆安上层横杆逐层支设到楼板底安立杆顶 U 形托安纵横木龙骨铺胶合板2、搭设要求（1）立杆a.脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度71、方向相互错开 500mm 以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。b.立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的 1400。c.脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于 200mm 处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。d.立杆接长各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于 500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的 1/3；图 6.4-2 立杆搭设要求示意图黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地72、块高大模板专项施工方案33（2）横杆设置横杆在脚手架高度方向的间距为 1.2m，纵横双向布置。横杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不得设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于 500mm；各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的 1/3；1-立杆；2-纵向水平杆；3-横向水平杆图 6.4-3 横杆对接接头布置图（2）剪刀撑的设置a.剪刀撑与水平面的夹角为 4560，剪刀撑的底部要插到架子底部，与立杆相交处要加回转扣件，在外侧立面整个长度和高度上连续设置。b.剪刀撑采用搭接方式，搭接长度不小于 1000mm，且至少加两个扣件。c.架体高宽比大于 73、2 时应设置连墙件，不少于三步三跨且每层均要设置。拉结点应保证牢固，防止其移动变形。因施工需要拆除原拉结点时，必须重新补设可靠、有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。d.操作层脚手板的铺设要求操作层应满铺脚手板，脚手板铺设采用对接或搭接并应满足下图要求。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案34图 6.4-4 脚手板对接、搭接构造e.防护栏杆每个操作层，在脚手架外侧设置两道护腰杆，第一道距操作层 600mm，第二道距操作层 1200mm。f.其他要求脚手架搭设以 3 人为一小组为宜，其中 1 人递料，另外两人共同配合搭设，每人负责一端。搭设完一层架子，铺一层脚手板，逐层向上搭74、设。搭设到板底，安装并调整立杆上面的 U 托，使 U 托顶板处于同一水平面内。再支设纵横向龙骨，铺木模板。7 施工安全保障措施7.1 高大模板支撑及混凝土浇筑管理组织结构7.1.1 管理小组组长：王树强、禚昌雷副组长：于法洋、吴勇超组员：吴霄、王亚辉、许磊等7.1.2 岗位职责项目经理负责总体协调，组织编写安全专项方案，并按方案落实组织实施。技术负责人负责高支模安全专项方案的编制，并上报公司相关部门履行审批手续，审批完成后组织专家论证。生产经理负责落实方案各项具体内容，负责人员及现场资源调配，负责落实安全施工。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案35安全总监及安全工程师负75、责监督方案实施过程，现场施工是否按方案要求，监督施工过程安全是否受控。专业工程师负责安全技术交底、模板专项现场沟通协调。质量工程师负责现场质量自检，参与监理工程师组织模板验收工作。7.2 高大模板支撑体系监测措施7.2.1 安全监测制度在搭设满堂架、钢筋安装及砼浇筑施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：1、对满堂架搭设及混凝土浇筑工作进行班前安全教育，由项目部安全总监叶国楹负责；2、对高大支模部位模架搭设和混凝土浇筑过程实行全程旁站，质量总监闫军、土建工程师王冠群等人紧盯现场，进行旁站监督；3、布置变形观测点，使用仪器进行过程变形观测。7.2.2 监测点的布置1、支架监测点布设按监测项目76、分别选取在受力最大的立杆、周边稳定性薄弱的立杆及地基承载力低的立杆设监测点。2、选择完成观测点位置后，采用记号笔在对应部位立杆支撑上标定观测点标志。3、对楼板面的监测，车库顶板、柱帽各板面均设置竖向位移监测点；楼板监测点布置于板边附近，每跨中布置一个，须同时观测竖向位移和水平位移。4、采用全站仪、水准仪进行监测，在混凝土浇筑过程中严禁任何人进入模板底部，监测人员在模板安全区（距模板 15m 以外）进行监测。7.2.3 监测点监测变形预警值表 7.2-1 高支模监测变形预警值序号项目变形预警值检查工具1立杆垂直度5mm全站仪2支架沉降观测4mm全站仪、水准仪3支架水平位移5mm全站仪7.2.4 77、监测仪器表 7.2-2 观测仪器配备计划序号名称规格数量精度1水准仪DAL-32LB1一等黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案362全站仪拓普康 ES-011三等3对讲机-6-7.2.5 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，监测频率每 30 分钟一次，浇筑完后不少于 2 小时一次。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。7.3 混凝土浇筑注意事项1、本工程混凝土浇筑部位使用汽车泵进行浇筑。2、在混凝土施工前应由项目经理组织对高大模板支撑体系进行验收，合格后报监理工程师核查，符合要求后经总监理工程师认可后才能浇注。3、浇筑混凝土时设专人看78、模，经常观察模板支架的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑。4、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在混凝土浇捣的过程中，混凝土不得大量堆积在同一处，堆积高度不超过 300mm。泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。5、砼浇筑与振捣均从高支模架区域中间向两边跨浇筑。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。6、泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。泵送管应用支架垫离模板，且在泵送管与支架之间设圆钢管，以减少泵送时对模板支撑体系产生的水平冲击力。严禁将泵送管直接固定在支撑系统上。7、采用布料机浇筑时，要对布料机支腿处模板支架进行加固。7.4 模板拆除注意事项1、现浇混凝土结构79、的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求和混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）的规定。2、梁侧模等竖向结构的模板应在砼强度大于 1.2MPa 时方可拆除，防止砼表面及棱角受损。3、梁、板等水平部位底模拆除必须满足强度达到 100%，才可拆除。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案374、拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。4、拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：5、拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。80、6、在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。7、模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。7.5 安全、文明施工保证措施7.5.1 安全注意事项1、搭设模板支架人员须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。2、应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。3、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，室外脚手架不得与模板支架相连，模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。4、当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。5、模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。工作人员从81、楼梯上下，不得攀爬脚手架。6、登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得掉落。7、装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。8、装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。9、在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。10、专业工程师应向作业人员进行安全技术交底，安全、技术、质量相关责任人监督审核，并做好记录。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案3811、模板拆除时，82、混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作入内。7.5.2 预防坍塌事故的安全措施1、模板作业前，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字后，方可实施作业。2、模板作业时，对模板支撑不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案要求对架体进行监护，出现位移时，必83、须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。5、架体搭设严格按照方案设计要求布设，同时连墙件、剪 撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。7、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。7.5.3 预防高处坠落事故安全措施1、支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。284、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。3、对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案394、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周85、必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.2m。7、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8、模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。8 质量保证措施1、模板86、搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。2、模板安装时不得随意在结构上开洞。3、与混凝土接触的模板表面应认真涂刷脱模剂，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷脱模剂。4、模板支好后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、砂浆、木屑等杂物。5、不准在吊模、桁架、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。6、不得在模板平台上行车和堆放大量材料和重物。7、拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。8、拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。9 环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪87、音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案409.1 技术措施结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。木工工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。9.2 管理措施塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。10 绿色施工措施1、依据进度计划88、以及工程量合理安排进场材料。2、材料进场后堆放至平面布置图中规划的材料堆放场地。3、周转料具应提前进场后直接调运至使用区域，减少吊运次数。4、使用木方接长技术，减少木方损耗。11 危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。11.1 危险源预防措施11.1.1 坍塌事故的安全技术预89、防措施1、模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。2、模板作业时，模板支撑材料不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案41的钢管支撑作立杆。基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立杆应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。5、安90、装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。11.1.2 高空坠落事故安全预防技术措施1、高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备91、的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。3、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。7、高处作业前，应由项目分管负责人92、组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案4211.1.3 安全用电及触电事故预防措施1、安全用电组织措施（1）建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。（2）建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。2、安全用电技术规范施工现93、场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。（1）施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。（2）手持电动工具必须设触（漏）电保护器。（3）夜间施工，必须保证足够的照明设施。（4）照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。（5）在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。3、机械伤害安全预防措施（1）项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。（2）在机械使用之前应对机械进94、行试运转，正常后方可进行作业施工。（3）切割小块的模板时应采取有效的保护措施。4、物体打击安全预防措施（1）模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m 以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。（2）避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。（3）外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案435、火灾安全预防措95、施（1）设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。（2）切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。（3）现场设置足够的灭火器。（4）水管应随楼层设置，便于取水。11.2 危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。11.2.1 模板坍塌1、当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。2、当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。3、按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系96、医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）。11.2.2 高处坠落1、发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2、仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3、如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4、如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。11.2.3 97、触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案44等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他98、静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。11.2.4 机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血99、等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。11.2.5 物体打击1、当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。2、同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。3、对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。4、若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。11.2.6 火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果因电路失火必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器以100、防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。12 安全应急救援预案黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案45本高支模支撑系统作业危险源较多，因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，101、物体打击和火灾。可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。12.1 应急救援机构设置项目部成立应急救援小组，为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组，由项目经理王树强、禚昌雷为组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。组长王树强、禚昌雷副组长吴勇超副组长于法洋机电经理高怀峰组员吴霄组员管鹏凯组员许磊安全总监王吉强施工现场安全责任人王树强，注：发生事故后，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。应急救援小组联系方式见下表：组长：王树强（项目经理）联系电话：副组长：吴勇超（生产经理）联系电话：副组长：于法洋（技术负102、责）联系电话：安全总监：崔祥联系电话：18机电经理：高怀峰联系电话：组员：高杰（土建工程师）联系电话：18组员：王亚辉（土建工程师）联系电话：组员：许磊（机电工程师）联系电话：17绿色通道求援电话:0510黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案46医 院 名 称青岛西海岸新区第二人民医院单 位 地 址黄岛区电话选择就近的卫生医院作为应急救援医院，行车时间约为 7 分钟，具体路线见下图。人员职责表职 务姓 名职责组 长王树强禚昌雷负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源（人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长吴勇超负责组织抢救受103、伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案47副组长于法洋负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化，及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组 员王亚辉迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员许磊提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员管鹏凯负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组 员吴霄负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当发生紧急情况时，立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地104、部门，取得政府及相关部门的帮助。12.2 应急救援工作程序12.2.1 报告1、报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员安全部现场指挥组黄岛区第二人民医院公司经理。2、报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。3、联系方式 利用电话联系工程部和安全部值班人员，由值班人员按流程逐级报告。工程部：王亚辉电话：安全部：王吉强电话：12.2.2 联络1、医疗救护组与温泉镇卫生院取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。2、抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派105、专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。12.2.3 疏散1、疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。2、疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。3、疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案484、指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。12.3 救援方法12.3.1 高空坠落应急救援方法：现场只有 1 人时应大声呼救；2 人以上时，应有 1 人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否106、昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。12.3.2 模板、坍塌应急救援方法：地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报 120 急救中心，到107、现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。12.3.3 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3、对于头部受伤的伤员，首108、先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案49等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重伤，应迅速送医院拯救。5、预备应急救援工具如下页表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2 个用于抢救伤员4止血急救包3 个用于抢救伤员5手电筒8 个用于停电时照明求援6应急灯8 个用于停电时照明求援7爬梯5 樘用于人员疏散109、8对讲机8 台联系指挥求援13 计算书13.1 梁模板黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案5013.1.1 400mmx1150mm 梁支撑计算书（扣件式脚手架）梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案51建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建110、筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 2.4m，梁截面 BD=400mm1150mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加 1 道承重立杆。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 5000.0N/mm2。内龙骨采用 50.80.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.111、00m。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 3.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案52240012001150400500500图 1梁模板支撑架立面简图按照 GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.15+0.50)+1.403.00=39.990kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.15+0.112、71.403.00=42.529kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案53q1=25.5001.1500.450=13.19113、6kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.450(21.150+0.400)/0.400=1.519kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(3.000+2.000)0.4000.450=0.900kN均布荷载 q=1.3513.196+1.351.519=19.865kN/m集中荷载 P=0.980.900=0.882kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=10.80cm3；截面惯性矩 I=6.48cm4；133 133 133114、 0.88kN19.87kN/mAB计算简图0.0440.029弯矩图(kN.m)0.991.661.770.440.441.771.660.99剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案54 133 133 13314.71kN/mAB变形计算受力图0.0970.008变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=0.993kNN2=3.421kNN3=3.421kNN4=0.993kN最大弯矩 M=0.044kN.m最大变形 V=0.097mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f115、=0M/W=0.900.04410001000/10800=3.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T=30Q/2bh=30.901765.0/(2450.00012.000)=0.441N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案55面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.097mm面板的最大挠度小于 133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计116、算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.421/0.450=7.602kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.600.450.45=0.154kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4507.602=2.052kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4507.602=3.763kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=0.900.154106/53333.3=2.60N/mm2龙骨的抗弯117、计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=30.902052.43/(250.0080.00)=0.693N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案56(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=4.796kN/m最大变形 v=0.677ql4118、/100EI=0.6774.796450.04/(1009000.002133334.0)=0.069mm龙骨的最大挠度小于 450.0/400(木方时取 250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。500 500 0.99kN 3.42kN 3.42kN 0.99kNAB支撑钢管计算简图0.0880.280支撑钢管弯矩图(kN.m)0.290.290.700.704.124.124.124.120.700.700.290.29支撑钢管剪力图(kN)变形119、的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案57 500 500 0.78kN 2.16kN 2.16kN 0.78kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.053支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.280kN.m最大变形 vmax=0.053mm最大支座力 Qmax=8.241kN抗弯计算强度 f=0M/W=0.900.280106/4247.0=65.89N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!(二二)梁120、底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，0R=0.908.24=7.42kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案581 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定121、性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.24kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.901.350.276=0.373kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=0.901.350.196=0.264kN非顶部立杆段 N=8.241+0.373=8.614kN顶部立杆段 N=8.241+0.264=8.505kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25 钢管立杆抗压强度122、计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案59顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.636,l0=3.023m；=3023/16.0=188.825允许长细比(123、k 取 1)0=188.825/1.155=163.485 210长细比验算满足要求!=0.203=0.908505/(0.203397.6)=94.783N/mm2a=0.5m 时，u1=1.233,l0=3.133m；=3133/16.0=195.678允许长细比(k 取 1)0=195.678/1.155=169.418 210长细比验算满足要求!=0.190=0.908505/(0.190397.6)=101.561N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=101.561N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.062,l0=2.858m；=2124、858/16.0=178.495允许长细比(k 取 1)0=178.495/1.155=154.541 210长细比验算满足要求!=0.225=0.908614/(0.225397.6)=86.486N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案60其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.960=0.432kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45125、m；lb 立杆横向间距，1.00m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4320.4501.2001.200/10=0.052kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.4322.40.45(0.52.4+0.60)=0.840kN126、.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(0.840/8.00)=0.056kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=8.241+1.3500.196+1.40.60.056=8.552kN非顶部立杆 Nw=8.241+1.3500.276+1.40.60.056=8.661kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.636,l0=3.023m；=3023/16.0=188.825允许长细比(k 取 1)0=188.825/1.155=163.485 210长细比验算满足要求!=0.203=0.908552/(0.203397.6)+0.9052000/4247=106.3127、80N/mm2黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案61a=0.5m 时，u1=1.233,l0=3.133m；=3133/16.0=195.678允许长细比(k 取 1)0=195.678/1.155=169.418 210长细比验算满足要求!=0.190=0.908552/(0.190397.6)+0.9052000/4247=113.196N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=113.196N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.062,l0=2.858m；=2858/16.0=178.495允许长细比(k 取 1)0=128、178.495/1.155=154.541 210长细比验算满足要求!=0.225=0.908661/(0.225397.6)+0.9052000/4247=98.032N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2 2、按模板规范计算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.241kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=0.901.350.1152.400=0.373kNN=8.241+0.373=8.614kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A129、=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案62a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取 1.200+20.500=2.200m；长细比，为 2200/16.0=137 150满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.363；经计算得到=0.908614/(0.363397.6)=53.779N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风130、荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.960=0.432kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m；lb 立杆横向间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4320.4501.2001.200/10=0.052kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式131、计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案63MTk=0.4322.40.45(0.52.4+0.60)=0.840kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(0.840/8.00)=0.056kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=8.241+1.3500.276+1.40.60.056=8.661kN经计算得到=0.908661/(0.363397.6)+0.9052000/4247=65.132、146N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算六、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.00020.450(0.613+0.500)+2(0.0008.0000.450)8.000/2=32.090kN.m倾覆力矩:MT=30.9000.840=2.267kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板133、支撑架计算满足要求！黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案64梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1150mm，两侧楼板厚度400mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.80.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm134、2，弹性模量9000.0N/mm2。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案65233233233300 3001150mm400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度135、，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案66三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚136、度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.403.6000.500=17.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=12.00cm3；截面惯性矩 I=7.20cm4；250 250 25017.10kN/mAB计算简图0.0860.107弯矩图(kN.m)1.712.572.142.142.571.71剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：250 250 25012.15kN/mAB变形计算受力图黄岛区双星轮胎老厂区开发137、项目 F 地块高大模板专项施工方案670.7440.059变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.710kNN2=4.703kNN3=4.703kNN4=1.710kN最大弯矩 M=0.106kN.m最大变形 V=0.744mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.10610001000/12000=8.833N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32565.0/(2500.00012.000)=0.641N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1138、.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.744mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.30+1.40.253.60=8.550kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.30=6.075kN/m黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案68按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.275/0.500=8.550kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=139、0.18.5500.500.50=0.214kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5008.550=2.565kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5008.550=4.703kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.214106/53333.3=4.01N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32565/(2508140、0)=0.962N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 6.075 500.04/(100 9000.00 黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案692133334.0)=0.134mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。300 300 150 4.70kN 4.70kN 4.70kNAB支撑141、钢管计算简图0.0001.411支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.004.704.709.419.415.885.881.18 1.180.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 300 150 3.34kN 3.34kN 3.34kNAB支撑钢管变形计算受力图黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案700.5940.111支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.410kN.m最大变形 vmax=0.594mm最大支座力 Qmax=15.283kN抗弯计算强度 f=M/W=1.410142、106/8494.1=166.00N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.283对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！13.1.2 400mmx130143、0mm 梁支撑计算书（扣件式脚手架）黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案71梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案72钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-144、2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.2m，梁截面 BD=400mm1300mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加 1 道承重立杆。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 5000.0N/mm2。内龙骨采用 50.80.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自145、重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 3.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案73320012001300400500500图 1梁模板支撑架立面简图按照 GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合 S=1.2(25.501.30+0.50)+1.403.00=44.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.501.30+0.71.403.00=47.692kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷146、载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案74(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.3000.450=14.918kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.450(21.300147、+0.400)/0.400=1.688kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(3.000+2.000)0.4000.450=0.900kN均布荷载 q=1.3514.918+1.351.688=22.417kN/m集中荷载 P=0.980.900=0.882kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=10.80cm3；截面惯性矩 I=6.48cm4；133 133 133 0.88kN22.42kN/mAB计算简图0.0490.031弯矩图(kN.m)1.148、131.861.940.440.441.941.861.13剪力图(kN)黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案75变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：133 133 13316.60kN/mAB变形计算受力图0.1100.009变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.129kNN2=3.795kNN3=3.795kNN4=1.129kN最大弯矩 M=0.048kN.m最大变形 V=0.110mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.04810001000/10800=4.444N/mm2面板的抗149、弯强度设计值 f，取 17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T=30Q/2bh=31.001935.0/(2450.00012.000)=0.538N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案76面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.110mm面板的最大挠度小于 133.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.795/0.450=8.4150、33kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.430.450.45=0.171kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4508.433=2.277kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4508.433=4.174kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.171106/53333.3=3.20N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力151、的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002276.96/(250.0080.00)=0.854N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案77(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=5.412kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.412450.04/(1009000.002133334.0152、)=0.078mm龙骨的最大挠度小于 450.0/400(木方时取 250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。500 500 1.13kN 3.79kN 3.79kN 1.13kNAB支撑钢管计算简图0.0990.313支撑钢管弯矩图(kN.m)0.330.330.800.804.594.594.594.590.800.800.330.33支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 153、F 地块高大模板专项施工方案78 500 500 0.89kN 2.44kN 2.44kN 0.89kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.059支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.313kN.m最大变形 vmax=0.059mm最大支座力 Qmax=9.185kN抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.313106/4247.0=73.72N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!(二二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件154、抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，0R=1.009.19=9.19kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案79五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算1 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最155、大支座反力 N1=9.19kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.369=0.498kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.196=0.264kN非顶部立杆段 N=9.185+0.498=9.683kN顶部立杆段 N=9.185+0.264=9.450kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算156、长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案80顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.799,l0=3.325m；=3325/16.0=207.639允许长细比(k 取 1)0=207.639/1.155=179.774 210长细比验算满足要求!=157、0.169=1.009450/(0.169397.6)=140.541N/mm2a=0.5m 时，u1=1.352,l0=3.435m；=3435/16.0=214.564允许长细比(k 取 1)0=214.564/1.155=185.770 210长细比验算满足要求!=0.159=1.009450/(0.159397.6)=149.792N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=149.792N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=192.605允许长细比(k 取 1)0=192.605/1.155158、=166.758 210长细比验算满足要求!=0.195=1.009683/(0.195397.6)=124.748N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.960=0.432kN/m2黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案81h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m；lb 立杆横向间距，1.00m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载159、产生的弯矩 Mw=1.40.60.4320.4501.2001.200/10=0.052kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.4323.20.45(0.53.2+0.60)=1.369kN.mNwk=615/(15+1)/(15+2)(1.369/8.00)=0.057k160、NNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=9.185+1.3500.196+1.40.60.057=9.497kN非顶部立杆 Nw=9.185+1.3500.369+1.40.60.057=9.731kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.799,l0=3.325m；=3325/16.0=207.639允许长细比(k 取 1)0=207.639/1.155=179.774 210长细比验算满足要求!=0.169=1.009497/(0.169397.6)+1.0052000/4247=153.552N/mm2a=0.5m 时，u1=1.352,l0=3.435m；=343161、5/16.0=214.564黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案82允许长细比(k 取 1)0=214.564/1.155=185.770 210长细比验算满足要求!=0.159=1.009497/(0.159397.6)+1.0052000/4247=162.850N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=162.850N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=192.605允许长细比(k 取 1)0=192.605/1.155=166.758 210长细比验算满足要求!=0.1162、95=1.009731/(0.195397.6)+1.0052000/4247=137.665N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2 2、按模板规范计算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.185kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.1153.200=0.498kNN=9.185+0.498=9.683kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 163、钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取 1.200+20.500=2.200m；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案83 长细比，为 2200/16.0=137 150满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.363；经计算得到=1.009683/(0.363397.6)=67.172N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式164、MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.960=0.432kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m；lb 立杆横向间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4320.4501.2001.200/10=0.052kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度165、(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.4323.20.45(0.53.2+0.60)=1.369kN.mNwk=615/(15+1)/(15+2)(1.369/8.00)=0.057kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案84Nw=9.185+1.3500.369+1.40.60.057=9.731kN经计算得到=1.009731/(0.363397.6)+1.0052000/4247=79.806N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重166、架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算六、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.00020.450(0.820+0.500)+2(0.0008.0000.450)8.000/2=37.987kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.369=4.106kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专167、项施工方案85梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度1300mm，两侧楼板厚度400mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用50.80.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F168、 地块高大模板专项施工方案86283283283300 3001300mm400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝169、土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案87F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值170、 q=1.224.3000.500+1.403.6000.500=17.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=27.00cm3；截面惯性矩 I=24.30cm4；300 300 30017.10kN/mAB计算简图0.1230.154弯矩图(kN.m)2.053.082.572.573.082.05剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案88 300 300 30012.15kN/mAB变形计算受力图0.4570.036变形图171、(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.052kNN2=5.643kNN3=5.643kNN4=2.052kN最大弯矩 M=0.153kN.m最大变形 V=0.457mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.15310001000/27000=5.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33078.0/(2500.00018.000)=0.513N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!黄岛区双星轮172、胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案89(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.457mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3024.30+1.40.303.60=10.260kN/m挠度计算荷载标准值q=0.3024.30=7.290kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=5.130/0.500=10.260kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.110.2600.500.50=0.257kN.m最大剪173、力 Q=0.6ql=0.60.50010.260=3.078kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.50010.260=5.643kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.257106/53333.3=4.81N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案90截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33078/(174、25080)=1.154N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 7.290 500.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.161mm最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。300 300 300 5.64kN 5.64kN 5.64kNAB支撑钢管计算简图0.0001.552支撑钢管弯矩图(kN.175、m)0.000.005.645.649.889.884.234.235.645.640.000.00支撑钢管剪力图(kN)黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案91变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 300 300 4.01kN 4.01kN 4.01kNAB支撑钢管变形计算受力图0.7050.152支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.551kN.m最大变形 vmax=0.705mm最大支座力 Qmax=15.518kN抗弯计算强度 f=M/W=1.551106/8494.1=182.60N/mm2支撑钢管的抗176、弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案92对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=15.518对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！黄岛区双星轮胎老厂区开发项177、目 F 地块高大模板专项施工方案9313.1.3 400mmx2300mm 梁支撑计算书（扣件式脚手架）梁模板扣件钢管支撑架计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案94建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 1178、64-2008计算参数计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.0m，梁截面 BD=400mm2300mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底承重杆按照布置间距100,200,100mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25179、.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案95300012002300400400 200 400图1梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.30+0.50)+1.403.00=75.180kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.30+0.71.403.00=82.118kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，180、可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案96一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5002.3000.450=26.393kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.450(22.300+0.400)/0.400181、=2.813kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(3.000+2.000)0.4000.450=0.900kN均布荷载 q=1.3526.393+1.352.813=39.427kN/m集中荷载 P=0.980.900=0.882kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=10.80cm3；截面惯性矩 I=6.48cm4；100 100 100 100 0.88kN39.43kN/mAB计算简图0.0300.042弯矩图(kN.m)黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块182、高大模板专项施工方案971.552.392.111.831.832.112.391.55剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：100 100 100 10029.20kN/mAB变形计算受力图0.0570.003变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.549kNN2=4.506kNN3=4.543kNN4=4.506kNN5=1.549kN最大弯矩 M=0.042kN.m最大变形 V=0.057mm(1)抗弯强度计算经 计 算 得 到 面 板 抗 弯 计 算 强 度f=0M/W=1.00 0.042 1000 1000/10800=3.8183、89N/mm2黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案98面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值0T=3 0Q/2bh=3 1.00 2393.0/(2 450.000 12.000)=0.665N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.057mm面板的最大挠度小于100.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 184、q=P/l=4.543/0.450=10.096kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.110.100.450.45=0.204kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.45010.096=2.726kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.45010.096=4.997kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.204106/53333.3=3.83N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2185、)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案99最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002725.83/(250.0080.00)=1.022N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.417kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 7.417 450186、.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.107mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。400 200 400 1.55kN 4.51kN 4.54kN 4.51kN 1.55kNAB支撑钢管计算简图0.1070.120黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案100支撑钢管弯矩图(kN.m)0.120.121.43 1.432.27 2.272.27 2.271.431187、.430.120.12支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：400 200 400 1.15kN 3.34kN 2.71kN 3.34kN 1.15kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.015支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.120kN.m最大变形 vmax=0.016mm最大支座力 Qmax=8.206kN抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.120106/4247.0=28.35N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!(二二)梁188、底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案1010R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R=1.008.21=8.21kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算1 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不189、考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.21kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.346=0.466kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.196=0.264kN非顶部立杆段 N=8.206+0.466=8.672kN顶部立杆段 N=8.206+0.264=8.470kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25 钢管立杆抗压强度计算值190、(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案102非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.799,l0=3.325m；=3325/16.0=207.639允许长细比(k取1)0=207.191、639/1.155=179.774 210长细比验算满足要求!=0.169=1.008470/(0.169397.6)=125.974N/mm2a=0.5m时，u1=1.352,l0=3.435m；=3435/16.0=214.564允许长细比(k取1)0=214.564/1.155=185.770 210长细比验算满足要求!=0.159=1.008470/(0.159397.6)=134.267N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=134.267N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=192.60192、5允许长细比(k取1)0=192.605/1.155=166.758 210长细比验算满足要求!=0.195=1.008672/(0.195397.6)=111.729N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案103MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.960=0.432kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m；lb 立杆横向间距，1.0193、0m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4320.4501.2001.200/10=0.052kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.4323.00.45(0.53.0+0.60)=1.225kN.mNwk=68/(8+1)/194、(8+2)(1.225/8.00)=0.082kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=8.206+1.3500.196+1.40.60.082=8.539kN非顶部立杆Nw=8.206+1.3500.346+1.40.60.082=8.741kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.799,l0=3.325m；=3325/16.0=207.639允许长细比(k取1)0=207.639/1.155=179.774 210长细比验算满足要求!=0.169黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案104=1.008539/(0.169397.6)+1.005200195、0/4247=139.298N/mm2a=0.5m时，u1=1.352,l0=3.435m；=3435/16.0=214.564允许长细比(k取1)0=214.564/1.155=185.770 210长细比验算满足要求!=0.159=1.008539/(0.159397.6)+1.0052000/4247=147.658N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=147.658N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=192.605允许长细比(k取1)0=192.605/1.155=166.758 210196、长细比验算满足要求!=0.195=1.008741/(0.195397.6)+1.0052000/4247=124.917N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2 2、按模板规范计算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=8.206kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.1153.000=0.466kNN=8.206+0.466=8.672kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩)197、,W=4.247cm3；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案105f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取1.200+20.500=2.200m；长细比，为2200/16.0=137 150满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.363；经计算得到=1.008672/(0.363397.6)=60.162N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立198、杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.960=0.432kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m；lb 立杆横向间距，1.00m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4320.4501.2001.200/10=0.052kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk199、B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案106Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.4323.00.45(0.53.0+0.60)=1.225kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(1.225/8.00)=0.082kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=8.206+1.3500.346+1.40.60.082=8.741kN经计算得到=1.008741/(0.363397.6)+1.0052000/4247=72.941N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,200、满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.00020.450(0.769+0.500)+2(0.0008.0000.450)8.000/2=36.512kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.225=3.674kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F201、 地块高大模板专项施工方案107梁侧模板计算书梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度2300mm，两侧楼板厚度400mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置8道，内龙骨采用50.80.mm木方。外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置5道，在断面内水平间距300+300+300+300+300mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量5000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N202、/mm2。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案108264264264264264264264300 300 300 300 3002300mm400mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714203、h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案109根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结204、构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.50m。荷载计算值 q=1.227.0000.500+1.404.0000.500=19.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=27.00cm3；截面惯性矩 I=24.30cm4；271 271 271 271 271 271 27119.00kN/mAB计算简图0.1090.148弯矩图(kN.m)2.033.122.722.432.542.612.582.582.612.542.432.723.122.03剪力图(kN)黄岛区双星轮胎老厂区205、开发项目 F 地块高大模板专项施工方案110变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：271 271 271 271 271 271 27113.50kN/mAB变形计算受力图0.3880.021变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=2.034kNN2=5.847kNN3=4.976kNN4=5.193kNN5=5.193kNN6=4.976kNN7=5.847kNN8=2.034kN最大弯矩 M=0.147kN.m最大变形 V=0.388mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.14710001000/27000=5.444N/mm206、2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案111(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=33123.0/(2500.00018.000)=0.521N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.388mm面板的最大挠度小于271.4/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.27207、27.00+1.40.274.00=10.314kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2727.00=7.317kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=5.157/0.500=10.314kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.110.3140.500.50=0.258kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.50010.314=3.094kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.50010.314=5.673kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)抗弯强度计算黄岛区双星轮胎208、老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案112抗弯计算强度 f=M/W=0.258106/53333.3=4.84N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33094/(25080)=1.160N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 7.329 500.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.162mm最大挠度小于500.0/250,满209、足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。300 300 300 300 300 400 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kNAB支撑钢管计算简图1.5800.315支撑钢管弯矩图(kN.m)黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案1130.000.005.675.6711.3511.356.936.931.251.250.970.976.646.642.772.772.91 2.210、910.69 0.696.36 6.365.67 5.670.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：300 300 300 300 300 400 4.03kN 4.03kN 4.03kN 4.03kN 4.03kN 4.03kN 4.03kNAB支撑钢管变形计算受力图0.7090.114支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=1.580kN.m最大变形 vmax=0.709mm最大支座力 Qmax=18.272kN抗弯计算强度 f=M/W=1.580106/8494.1=186.01N/mm2支撑钢管的抗弯计算强211、度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案114f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):20对拉螺栓有效直径(mm):17对拉螺栓有效面积(mm2):A=225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=18.272对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！13.2 顶板模板13.2.1 212、车库顶板（400mm 厚楼板）直插盘销式模板支架计算书黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案115直插盘销式钢管模板支架工程施工方案直插盘销式钢管模板支架工程施工方案计算书计算书一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、山东省建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB37 5008-20143、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20135、混凝土结构工程施工规范GB50666-20116、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20107、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008黄岛区双星轮胎老213、厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案1168、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计标准GB50017-201710、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-200211、木结构设计规范GB50005-201712、混凝土模板用胶合板GB/T17656-201813、危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部令第 37 号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号二、工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等级级危险等级系数：支撑结构1.1水平杆件1砼楼板厚度0.4m支架高度3.2m立杆纵距0.6m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.2m顶步步距1214、.2m立杆顶伸出长度 a0.35m扫地杆高度0.35m水平杆钢管Q235，482.8mm立杆钢管Q235，482.8mm面板竹胶合板 厚度：12mm次楞方木 50mm80mm，间距 0.2m主楞双钢管剪刀撑采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向 4 跨，横距方向 4 跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.1kN/m2支架自重0.1092kN/m可变荷载施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工215、方案117泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的 2%风荷载山东青岛市，基本风压：0.45kN/m2350120012003503200600三、模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为12mm，取主楞间距0.6m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=6001212/6=14400mm3；截面惯性矩I=600121212/12=86400mm4；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案118（一）强度验算（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值216、。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.4+1.10.4+0.1)+1.430.6=9.821kN/mq1=1.35(240.4+1.10.4+0.1)+1.40.730.6=9.977kN/m根据以上两者比较应取 q1=9.977kN/m 作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.20.60.1=0.072 kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.42.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 9.9770.22=0.040kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.0720.22+0.213 3217、.5000.2=0.149kNm取Mmax=0.149KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.149106=10.35N/mm2 f=12.5N/mm2W14400面板强度满足要求!（二）挠度验算（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.6（240.41.10.40.1+3）=7.884kN/m；面板最大容许挠度值:200/400=0.5mm；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案119面板弹性模量:E=4500N/mm2；=0.677ql4=0.6777.8842004=0.22mm 0.218、5mm100EI100450086400满足要求!四、次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W=508080/6=53333mm3；截面惯性矩 I=50808080/12=2133333mm4；（一）抗弯强度验算（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.4+1.10.4+0.30)+1.430.2=3.322kN/mq1=1.35(240.4+1.10.4+0.30)+1.219、40.730.2=3.380kN/m根据以上两者比较应取 q1=3.380kN/m 作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.20.20.30=0.072kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.42.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.13.3800.92=0.274kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.92+0.2133.5000.9=0.676kNm黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案120取Mmax=0.676kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm220、2；=Mmax=0.676106=12.68N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.63.3800.9=1.825kN施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65P=0.60.0720.9+0.653.500=2.314kN取V=2.314kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.314103=0.868N/mm2 fv=1.6N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载221、+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.2（240.41.10.40.30+3）=2.668kN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.668900.04=0.56mm 3.6mm100EI100100002133333满足要求!五、主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.50cm3，截面惯性矩I=20.38cm4（一）强度验算（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工人员及设备均布荷载取 3kN/mm2。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案121首先计算次楞作用在主楞上的集中力 222、P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：q11=1.2(240.4+1.10.4+0.30)+1.430.2=3.322kN/mq12=1.35(240.4+1.10.4+0.30)+1.40.730.2=3.380kN/m根据以上两者比较应取 q1=3.380kN/m 作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.13.3800.9=3.346kN。次楞作用集中荷载 P=3.346kN，进行最不利荷载布置如下图：6006006003.353.353.353.353.353.353.353.353.35计算简图(kN)0.3960.3960.5190.519-0.028-0.028-0.636223、-0.636-0.134-0.1340.2010.201-0.134-0.134-0.636-0.636-0.028-0.0280.5190.5190.3960.396弯矩图(kNm)最大弯矩 Mmax=0.636kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.636106=74.824N/mm2 205N/mm2W8.50103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案122首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。作用在次楞上的均布线荷载设224、计值为：q=0.2（240.41.10.40.30+3）=2.668kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.6680.9=2.641kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载 P，经计算，主梁最大变形值 V=0.293mm。主梁的最大容许挠度值:600/250=2.4mm，最大变形 Vmax=0.293mm 2.4mm主楞挠度验算满足要求!（三）悬挑段强度验算（三）悬挑段强度验算主楞悬挑长度0.2m，次楞间距0.2m，弯矩M=3.350.2=0.67kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.67106=78.82N/mm2 205N/mm2W8500主楞悬挑段强度验算满足要225、求!（四）悬挑段挠度验算（四）悬挑段挠度验算验算挠度时取荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.64kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。容许挠度值：2002/400=1mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.21mm 1mm。主楞悬挑段挠度验算满足要求!六、风荷载计算（一）风荷载标准值（一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按山东青岛市10年一遇风压值采用，0=0.45kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2An/(lah)=1.20226、.118/(0.91.2)=0.131式中An-一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.118m2黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案123la-立杆间距，0.9m；h-步距，1.2m；d-钢管外径，0.048m；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2=1.20.131=0.16无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.161-0.932=0.311-1-0.93-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=3.2m，按227、地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=10.310.45=0.140kN/m2（二）风荷载引起的立杆轴力标准值（二）风荷载引起的立杆轴力标准值 NWK风荷载作用于支撑结构，引起的立杆轴力标准值，按下式计算：NWK=PnwkH2=0.083.22=0.05kN2B28式中：Pnwkn榀模板支架风荷载的线荷载标准值，PWK=wnkla=0.1400.6=0.08kN/mwnkn榀模板支架风荷载标准值,wk=0.140kN/m2,la立杆纵向间距，la=0.6mH支撑结构高度，H=3.2m,B支撑结构横向228、宽度，B=8m（三）风荷载引起的立杆弯矩设计值（三）风荷载引起的立杆弯矩设计值 M风荷载引起的立杆弯矩标准值，按下式计算：MWK=PWKh2=0.031.22=0.004kNm1010PWK=0.451.210.048=0.03kN/m2风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.004=0.006kNm七、立杆稳定性验算（一）、立杆轴力设计值（一）、立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效应设计值，按最不利的效应设计值确定。组合风荷载时：1.11.20.10923.2+(240.41.10.40.45)0.60229、.9+1.40.9黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案124（0.05+30.60.9）=10.253kN；1.11.350.10923.2+(240.41.10.40.45)0.60.9+1.40.70.9（0.05+30.60.9=10.551kN；立杆轴向力取上述较大值，N=10.551KN。（二）立杆计算长度（二）立杆计算长度 L L0 0有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度 L0=应按下式计算，并应取其中的较大值L0=HahL0=h+2kh2立杆计算长度系数，按附录表 E.2 取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比hl230、hkEIKy6，其中 E-弹性模量，取 206000（N/mm2）I立杆的截面惯性矩，取 101900（mm4）h立杆步距，取 1200mmk节点转动刚度，取 15kNm/radly立杆的 y 向间距，取 600mmK=206000101900+600=1.2512001510661200ax单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，ax=lx/h=0.9/1.2=0.75nx单元框架的 x 向跨数，nx=4x 向定义：立杆纵横向间距不同，x 向分别取纵向、横向进行计算，取计算结果的较大值。x 向为立杆横距方向时，K=1.25，ax=0.75，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.18x 向为立杆231、纵距方向时，K=1.29，ax=0.50，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.09x 向取立杆横距方向，立杆计算长度系数=2.18a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表 E.3 取值，a=1.01=1.01其中 a1扫地杆高度与步距 h 之比，a1=0.35/1.2=0.29a2悬臂长度与步距 h 之比，a2=0.35/1.2=0.29aa1与 a2中的较大值，a=0.29黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案125H高度修正系数，架体高度 3.2m,H=1L0=Hah=11.012.181.2=2.64mL02=h+2kh2=1.2=1.2+20.70.35=1.69232、mh支架顶层水平杆步距（mm）；h2悬臂长度（mm）；k悬臂端计算长度折减系数，可取 0.7。立杆计算长度取大值，L0=2.64m（三）立杆稳定性验算（三）立杆稳定性验算风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.006kNm;按下式进行立杆稳定性验算：fNNWMANE)1.11(N-立杆轴力设计值，取10.551kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2640/16.0=165，查表=0.259；L0立杆计算长度，取2640mm，i杆件截面回转半径,取16.0mm；A杆件截面积，取398mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载与偏233、心荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.006kNmW杆件截面模量，W=4250mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.1422206000398=29.73kN21652立杆稳定性验算如下：10.551103+0.0061060.2593984250（1-1.10.25910.551）29.73=102.355+1.571=103.926N/mm2 f=205 N/mm2黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案126立杆稳定性验算满足要求!八、支撑结构地基承载力验算1、支承于地基土上时，地基承载力设计值 fg按下式计算：fg=kcfakfak地基承载力特征值，按现行国家标234、准建筑地基基础设计规范GB50007 的规定确定，地基土类型为素填土，取 fak=170kN/m2kc地基承载力调整系数，kc=0.4地基承载力设计值 fg=1700.4=68 kN/m22、计算立杆基础底面积 Ag立杆下设置垫板，垫板作用长度 0.6m，作用宽度 0.3m，立杆基础底面积取垫板作用面积。立杆基础底面积 Ag=0.60.3=0.18m23、支撑结构传至立杆基础底面的轴力设计值 N=10.551kN4、立杆基础底面的平均压力设计值 P 按下式计算：P=N=10.551=58.62kN/m2 fg=68kN/m2Ag0.18地基承载力满足要求!。九、架体抗倾覆验算支架应按砼浇筑前和235、砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数，取1.1架体高度3.2m，宽度8m，取一个立杆纵距0.6m作为架体计算长度。(一一)砼浇筑前架体抗倾覆验算砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.140kN/m2黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案127风荷载作用下的倾覆力矩0M0=1.11.40.1400.63.23.2/2=0.66kNm2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后236、，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取10排。）：0.10923.210+(0.45+1.10.4)0.68=7.77kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.97.778/2=27.97kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二二)砼浇筑时架体抗倾覆验算砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的 2%，(0.109237、23.210+(0.45+25.100.4)0.68)2%=53.852%=1.077kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=1.11.41.0773.2=5.307kNm2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.953.858/2=193.86kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案12813.2.2 车库顶板（1100mm 厚柱帽）扣件式模板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案129依据规范依据规范:建筑238、施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 2.5m，立杆的纵距 b=0.50m，立杆的横距 l=0.50m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度 12mm，剪切强度239、 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.80.mm 木方，间距 150mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重 0.20kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案130图 1楼板支撑架立面简图图 2楼板支撑架荷载计算单元按照 GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变240、荷载效应控制的组合 S=1.2(25.101.10+0.20)+1.402.50=36.872kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.101.10+0.71.402.50=39.724kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.7，钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1001.1001.000+0.20241、01.000=27.810kN/m活荷载标准值 q2=(2.000+2.500)1.000=4.500kN/m黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案131面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:W=24.000cm3I=14.400cm4(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=0M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得242、到 M=0.125(1.3527.810+0.984.500)0.1500.150=0.118kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.11810001000/24000=4.916N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)挠度计算挠度计算v=5ql4/384EI v=l/400面板最大挠度计算值 v=527.8101504/(3846000144000)=0.212mm面板的最大挠度小于 150.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=243、25.1001.1000.150=4.142kN/m黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案132(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.2000.150=0.030kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+2.000)0.150=0.675kN/m静荷载 q1=1.354.142+1.350.030=5.632kN/m活荷载 q2=0.980.675=0.661kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.661+5.632)0.500=3.147kN2.2.龙骨的计算龙骨的计算按照三跨连续梁计算244、，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.147/0.500=6.293kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.290.500.50=0.157kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5006.293=1.888kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5006.293=3.461kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.157106/53333.3=2.95N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.245、0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案133截面抗剪强度计算值 T=31.001887.91/(250.0080.00)=0.708N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=4.172kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.246、6774.172500.04/(1009000.002133334.0)=0.092mm龙骨的最大挠度小于 500.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=3.461kN均布荷载取托梁的自重 q=0.084kN/m。500 500 500 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 0.08kN/mAB托梁计算简图0.5090.576托梁弯矩图(kN.m)4.58 4.571.11 1.102.362247、.375.84 5.856.946.943.48 3.470.010.013.473.486.946.945.85 5.842.37 2.361.10 1.114.57 4.58黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案134托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 500 500 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 0.08kN/mAB托梁变形计算受力图0.1610.012托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.576k248、N.m经过计算得到最大支座 F=12.789kN经过计算得到最大变形 V=0.161mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.50cm3；截面惯性矩 I=20.39cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.576106/8496.0=64.57N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.161mm顶托梁的最大挠度小于 500.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值五249、模板支架荷载标准值(立杆轴力立杆轴力)黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案135作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.1.静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1382.500=0.346kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.2000.5000.500=0.050kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1001.1000.5000.500=6.903kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=7.299kN。2.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷250、载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.500+2.000)0.5000.500=1.125kN3.3.不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.35NG+0.98NQ六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算1 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=10.806kN，非顶部立杆 N=10.955kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；251、i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.84W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.12黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案136 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m252、；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.669,l0=3.084m；=3084/16.0=192.236允许长细比(k 取 1)0=192.236/1.155=166.438 210长细比验算满足要求!=0.195=1.0010806/(0.195384.2)=144.054N/mm2a=0.5m 时，u1=1.257,l0=3.194m；=3194/16.0=199.075允许长细比(k 取 1)0=199.075/1.155=172.359 210长细比验算满足要求!=0.182=1.0010806/(0.182384.2)=154.519N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.50253、0 时，=154.519N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=192.207允许长细比(k 取 1)0=192.207/1.155=166.413 210长细比验算满足要求!黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案137=0.195=1.0010955/(0.195384.2)=146.046N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzu254、sw0=0.4501.0000.960=0.432kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.50m；lb 立杆横向间距，0.50m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4320.5001.2001.200/10=0.026kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数255、；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.4322.50.50(0.52.5+0.60)=0.999kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(0.999/4.00)=0.133kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案138顶部立杆Nw=1.3507.188+0.9801.125+1.40.60.9800.026=10.918kN非顶部立杆 Nw=1.3507.299+0.9801.125+1.40.60.9800.026=11.067kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.669,l0=3.084256、m；=3084/16.0=192.236允许长细比(k 取 1)0=192.236/1.155=166.438 210长细比验算满足要求!=0.195=1.0010918/(0.195384.2)+1.0026000/4121=151.885N/mm2a=0.5m 时，u1=1.257,l0=3.194m；=3194/16.0=199.075允许长细比(k 取 1)0=199.075/1.155=172.359 210长细比验算满足要求!=0.182=1.0010918/(0.182384.2)+1.0026000/4121=162.458N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时257、，=162.458N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=192.207允许长细比(k 取 1)0=192.207/1.155=166.413 210长细比验算满足要求!=0.195=1.0011067/(0.195384.2)+1.0026000/4121=153.877N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2 2、按模板规范计算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案139其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10258、.96kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.842cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.121cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取 1.200+20.500=2.200m；长细比，为 2200/16.0=137 150满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.363；经计算得到=1.0010955/(0.363384.2)=78.640N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f259、,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.960=0.432kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.50m；lb 立杆横向间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4320.5001.2001.200/10=0.026kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案14260、0其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.4322.50.50(0.52.5+0.60)=0.999kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(0.999/4.00)=0.133kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.3507.299+0.9801.125+1.40.60.133=11.067kN经计算得到=1.0011067/(0.363384.2)+1261、.0026000/4121=85.783N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算七、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=4.00020.500(1.384+0.200)+2(0.0004.0000.500)4.000/2=12.672kN.m倾覆力矩:MT=31.0000.999=2.997kN.m黄岛区双星轮胎老厂区开发项262、目 F 地块高大模板专项施工方案141模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！13.2.3 车库顶板（变电站 400mm 厚板）直插盘销式支架计算书黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案142直插盘销式钢管模板支架工程施工方案直插盘销式钢管模板支架工程施工方案计算书计算书一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、山东省建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB37 5008-20143、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20134、建筑施工安全技术统一规范GB50870-20135、混凝土结构工程施工规范GB50666-263、20116、建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-20107、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20088、建筑结构荷载规范GB50009-20129、钢结构设计标准GB50017-201710、冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案14311、木结构设计规范GB50005-201712、混凝土模板用胶合板GB/T17656-201813、危险性较大的分部分项工程安全管理规定住建部令第 37 号14、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号二、工程参数楼板模板支架参数建筑施工危险等264、级级危险等级系数：支撑结构1.1水平杆件1砼楼板厚度0.4m支架高度5m立杆纵距0.6m立杆横距0.9m水平杆最大步距1.2m顶步步距0.6m立杆顶伸出长度 a0.35m扫地杆高度0.35m水平杆钢管Q235，482.8mm立杆钢管Q235，482.8mm面板竹胶合板 厚度：12mm次楞方木 50mm80mm，间距 0.2m主楞双钢管剪刀撑采用有剪刀撑框架式支撑结构,剪刀撑宽度：纵距方向 4 跨，横距方向 4 跨支撑结构与既有结构连接情况支撑结构与既有结构未作可靠连接荷载参数永久荷载新浇砼自重24kN/m3钢筋自重1.1kN/m3面板次楞自重0.1kN/m2支架自重0.1092kN/m可变荷载265、施工人员及设备荷载面板与次楞主楞立杆3kN/m22.5kN3kN/m23kN/m2泵送砼或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载竖向永久荷载标准值的 2%风荷载山东青岛市，基本风压：0.45kN/m2黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案144350120012003505000600三、模板面板验算面板采用竹胶合板，厚度为12mm，取主楞间距0.6m的面板作为计算宽度。面板的截面抵抗矩W=6001212/6=14400mm3；截面惯性矩I=600121212/12=86400mm4；（一）强度验算（一）强度验算1、面板按三跨连续梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.266、2m。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案1452、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1.2(240.4+1.10.4+0.1)+1.430.6=9.821kN/mq1=1.35(240.4+1.10.4+0.1)+1.40.730.6=9.977kN/m根据以上两者比较应取 q1=9.977kN/m 作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.20.60.1=0.072 kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.42.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.1 9.267、9770.22=0.040kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.08 0.0720.22+0.213 3.5000.2=0.149kNm取Mmax=0.149KNm验算强度。面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；=Mmax=0.149106=10.35N/mm2 f=12.5N/mm2W14400面板强度满足要求!（二）挠度验算（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.6（240.41.10.40.1+3）=7.884kN/m；面板最大容许挠度值:200/400=0.5mm；面板弹性模量:E=4500N/mm268、2；=0.677ql4=0.6777.8842004=0.22mm 0.5mm黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案146100EI100450086400满足要求!四、次楞方木验算次楞采用方木，宽度50mm，高度80mm，间距0.2m，截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩 W=508080/6=53333mm3；截面惯性矩 I=50808080/12=2133333mm4；（一）抗弯强度验算（一）抗弯强度验算1、次楞按三跨连续梁计算，其计算跨度取立杆横距，L=0.9m。2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。均布线荷载设计值为：q1=1269、.2(240.4+1.10.4+0.30)+1.430.2=3.322kN/mq1=1.35(240.4+1.10.4+0.30)+1.40.730.2=3.380kN/m根据以上两者比较应取 q1=3.380kN/m 作为设计依据。集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值 q2=1.20.20.30=0.072kN/m跨中集中荷载设计值 P=1.42.5=3.500kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.1q1l2=0.13.3800.92=0.274kNm施工荷载为集中荷载：M2=0.08q2l2+0.213Pl=0.080.0720.92+0.2133.5000.9=0.676kNm270、取Mmax=0.676kNm验算强度。木材抗弯强度设计值f=17N/mm2；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案147=Mmax=0.676106=12.68N/mm2 f=17N/mm2W53333次楞抗弯强度满足要求!（二）抗剪强度验算（二）抗剪强度验算施工荷载为均布线荷载时：V1=0.6q1l=0.63.3800.9=1.825kN施工荷载为集中荷载：V2=0.6q2l+0.65P=0.60.0720.9+0.653.500=2.314kN取V=2.314kN验算强度。木材抗剪强度设计值fv=1.6N/mm2；抗剪强度按下式计算:=3V=32.314103=0.86271、8N/mm2 fv=1.6N/mm22bh25080次楞抗剪强度满足要求!（三）挠度验算（三）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。q=0.2（240.41.10.40.30+3）=2.668kN/m次楞最大容许挠度值:900/250=3.6mm；次楞弹性模量:E=10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.668900.04=0.56mm 3.6mm100EI100100002133333满足要求!五、主楞验算主楞采用:双钢管，截面抵拒矩W=8.50cm3，截面惯性矩I=20.38cm4（一）强度验算（一）强度验算当进行主楞强度验算时，施工272、人员及设备均布荷载取 3kN/mm2。首先计算次楞作用在主楞上的集中力 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案148q11=1.2(240.4+1.10.4+0.30)+1.430.2=3.322kN/mq12=1.35(240.4+1.10.4+0.30)+1.40.730.2=3.380kN/m根据以上两者比较应取 q1=3.380kN/m 作为设计依据。次楞最大支座力=1.1q1l=1.13.3800.9=3.346kN。次楞作用集中荷载 P=3.346kN，进行最不利荷载布置如下图：6006006003.353.353.353.273、353.353.353.353.353.35计算简图(kN)0.3960.3960.5190.519-0.028-0.028-0.636-0.636-0.134-0.1340.2010.201-0.134-0.134-0.636-0.636-0.028-0.0280.5190.5190.3960.396弯矩图(kNm)最大弯矩 Mmax=0.636kNm；主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.636106=74.824N/mm2 205N/mm2W8.50103主楞抗弯强度满足要求!（二）挠度验算（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1274、.0。首先计算次楞作用在主楞上的集中荷载 P。作用在次楞上的均布线荷载设计值为：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案149q=0.2（240.41.10.40.30+3）=2.668kN/m次楞最大支座力=1.1q1l=1.12.6680.9=2.641kN。以此值作为次楞作用在主楞上的集中荷载 P，经计算，主梁最大变形值 V=0.293mm。主梁的最大容许挠度值:600/250=2.4mm，最大变形 Vmax=0.293mm 2.4mm主楞挠度验算满足要求!（三）悬挑段强度验算（三）悬挑段强度验算主楞悬挑长度0.2m，次楞间距0.2m，弯矩M=3.350.2=0.67k275、Nm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=M=0.67106=78.82N/mm2 205N/mm2W8500主楞悬挑段强度验算满足要求!（四）悬挑段挠度验算（四）悬挑段挠度验算验算挠度时取荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.64kN，主楞弹性模量:E=206000N/mm2。容许挠度值：2002/400=1mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.21mm 1mm。主楞悬挑段挠度验算满足要求!六、风荷载计算（一）风荷载标准值（一）风荷载标准值风荷载标准值应按下式计算：k=sz00-基本风压，按山东青岛市10年一遇风压值采用，0=0.45kN/m2。s-支撑结构风荷载体形系数s，将276、支撑架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表8.3.1第33项和37项的规定计算。支撑架的挡风系数=1.2An/(lah)=1.20.118/(0.91.2)=0.131式中An-一步一跨范围内的挡风面积，An=(la+h0.325lah)d=0.118m2la-立杆间距，0.9m；h-步距，1.2m；d-钢管外径，0.048m；系数1.2-节点面积增大系数；系数0.325-支撑架立面每平米内剪刀撑的平均长度。黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案150单排架无遮拦体形系数：st=1.2=1.20.131=0.16无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.16277、1-0.932=0.311-1-0.93-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。支撑架顶部立杆段距地面计算高度H=5m，按地面粗糙度B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区。风压高度变化系数z=1。支撑架顶部立杆段风荷载标准值k=zs0=10.310.45=0.140kN/m2（二）风荷载引起的立杆轴力标准值（二）风荷载引起的立杆轴力标准值 NWK风荷载作用于支撑结构，引起的立杆轴力标准值，按下式计算：NWK=PnwkH2=0.0852=0.13kN2B28式中：Pnwkn榀模板支架风荷载的线荷载标准值，PWK=wnkla=0.1400.6=0.08kN/mwnkn278、榀模板支架风荷载标准值,wk=0.140kN/m2,la立杆纵向间距，la=0.6mH支撑结构高度，H=5m,B支撑结构横向宽度，B=8m（三）风荷载引起的立杆弯矩设计值（三）风荷载引起的立杆弯矩设计值 M风荷载引起的立杆弯矩标准值，按下式计算：MWK=PWKh2=0.031.22=0.004kNm1010PWK=0.451.210.048=0.03kN/m2风荷载引起的立杆弯矩设计值M=QMWK=1.40.004=0.006kNm七、立杆稳定性验算（一）、立杆轴力设计值（一）、立杆轴力设计值对于承载能力极限状态，应按荷载的基本组合计算荷载组合的效应设计值。分别计算由可变荷载或永久荷载控制的效279、应设计值，按最不利的效应设计值确定。组合风荷载时：1.11.20.10925+(240.41.10.40.45)0.60.9+1.40.9（0.13+30.60.9）=10.623kN；1.11.350.10925+(240.41.10.40.45)0.60.9+1.40.70.9黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案151（0.13+30.60.9=10.921kN；立杆轴向力取上述较大值，N=10.921KN。（二）立杆计算长度（二）立杆计算长度 L L0 0有剪刀撑框架式支撑结构中的单元框架稳定性验算时，立杆计算长度 L0=应按下式计算，并应取其中的较大值L0=Hah280、L0=h+2kh2立杆计算长度系数，按附录表 E.2 取值。表中主要参数取值如下：有剪刀撑框架式支撑结构的刚度比hlhkEIKy6，其中 E-弹性模量，取 206000（N/mm2）I立杆的截面惯性矩，取 101900（mm4）h立杆步距，取 1200mmk节点转动刚度，取 15kNm/radly立杆的 y 向间距，取 600mmK=206000101900+600=1.2512001510661200ax单元框架 x 向跨距与步距 h 之比，ax=lx/h=0.9/1.2=0.75nx单元框架的 x 向跨数，nx=4x 向定义：立杆纵横向间距不同，x 向分别取纵向、横向进行计算，取计算结果的281、较大值。x 向为立杆横距方向时，K=1.25，ax=0.75，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.18x 向为立杆纵距方向时，K=1.29，ax=0.50，nx=4，查表得立杆计算长度系数=2.09x 向取立杆横距方向，立杆计算长度系数=2.18a扫地杆高度与悬臂长度修正系数，按附录表 E.3 取值，a=1.01=1.01其中 a1扫地杆高度与步距 h 之比，a1=0.35/1.2=0.29a2悬臂长度与步距 h 之比，a2=0.35/1.2=0.29aa1与 a2中的较大值，a=0.29H高度修正系数，架体高度 5m,H=1L0=Hah=11.012.181.2=2.64m黄岛区双星轮胎老282、厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案152L02=h+2kh2=0.6=0.6+20.70.35=1.09mh支架顶层水平杆步距（mm）；h2悬臂长度（mm）；k悬臂端计算长度折减系数，可取 0.7。立杆计算长度取大值，L0=2.64m（三）立杆稳定性验算（三）立杆稳定性验算风荷载引起的立杆弯矩设计值:0.006kNm;按下式进行立杆稳定性验算：fNNWMANE)1.11(N-立杆轴力设计值，取10.921kN；-轴心受压构件的稳定系数,根据长细比=Lo/i 查规范附录A取值；计算长细比，=Lo/i=2640/16.0=165，查表=0.259；L0立杆计算长度，取2640mm，i杆件截283、面回转半径,取16.0mm；A杆件截面积，取398mm2；f钢材抗压强度设计值,取205N/mm2；M风荷载与偏心荷载引起的立杆弯矩设计值，M=0.006kNmW杆件截面模量，W=4250mm3NE立杆的欧拉临界力，NE=2EA=3.1422206000398=29.73kN21652立杆稳定性验算如下：10.921103+0.0061060.2593984250（1-1.10.25910.921）29.73=105.945+1.577=107.522N/mm2 f=205 N/mm2立杆稳定性验算满足要求!八、架体抗倾覆验算黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案153支架284、应按砼浇筑前和砼浇筑时两种工况进行抗倾覆验算，抗倾覆验算应满足下式要求：0M0MrMr-支架的抗倾覆力矩设计值Mo-支架的倾覆力矩设计值0结构重要性系数，取1.1架体高度5m，宽度8m，取一个立杆纵距0.6m作为架体计算长度。(一一)砼浇筑前架体抗倾覆验算砼浇筑前架体抗倾覆验算混凝土浇筑前，支架在搭设过程中，倾覆力矩主要由风荷载产生。1、风荷载倾覆力矩计算作用在模板支撑架上的水平风荷载标准值k=0.140kN/m2风荷载作用下的倾覆力矩0M0=1.11.40.1400.655/2=1.62kNm2、架体抗倾覆力矩计算当钢筋绑扎完毕后，架体、模板与钢筋自重荷载标准值如下（立杆取10排。）：0.1285、092510+(0.45+1.10.4)0.68=9.73kN架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.99.738/2=35.03kNmM0 Mr，抗倾覆验算满足要求!(二二)砼浇筑时架体抗倾覆验算砼浇筑时架体抗倾覆验算混凝土浇筑时，支架的倾覆力矩主要由泵送混凝土或不均匀堆载等因素产生的附加水平荷载产生，附加水平荷载以水平力的形式呈线荷载作用在支架顶部外边缘上。抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土和模板自重等永久荷载产生。1、附加水平荷载产生的倾覆力矩计算附加水平荷载取竖向永久荷载标准值的 2%，(0.1092510+(0.45+25.100.4)0.68)2%=55.81286、2%=1.116kN附加水平荷载下产生的倾覆力矩0M0=1.11.41.1165=8.593kNm2、架体抗倾覆力矩计算架体自重作用下产生的抗倾覆力矩，永久荷载的分项系数取0.9Mr=0.955.818/2=200.92kNm黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案154M0 Mr，抗倾覆验算满足要求!黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案15513.2.4 车库顶板（变电站 400mm 厚板）扣件式钢管支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚287、手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案156建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 5.0m，立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度 12mm，剪切强度 1.288、4N/mm2，抗弯强度 17.0N/mm2，弹性模量 5000.0N/mm2。内龙骨采用 50.80.mm 木方，间距 200mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。施工均布荷载标准值 3.00kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。图 1楼板支撑架立面简图黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案157图 2楼板支撑架荷载计算单元按照 GB51210 规范 6.1.11 条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效289、应控制的组合 S=1.2(25.100.40+0.50)+1.403.00=16.848kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.40+0.71.403.00=16.494kN/m2由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.4001.000+0.5001.000=10.290、540kN/m活荷载标准值 q2=(2.000+3.000)1.000=5.000kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=24.00cm3；截面惯性矩 I=14.40cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=0M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案158M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 17.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)291、；经计算得到 M=0.100(1.2010.540+1.405.000)0.2000.200=0.079kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.07910001000/24000=3.275N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)抗剪计算抗剪计算0T=30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.540+1.405.000)0.200=2.358kN截面抗剪强度计算值 T=31.002358.0/(21000.00012.000)=0.295N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)(292、3)挠度计算挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.67710.5402004/(1005000144000)=0.159mm面板的最大挠度小于 200.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.4000.200=2.008kN/m黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案159(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时293、产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(3.000+2.000)0.200=1.000kN/m静荷载 q1=1.202.008+1.200.100=2.530kN/m活荷载 q2=1.401.000=1.400kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.400+2.530)0.800=3.144kN2.2.龙骨的计算龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.144/0.800=3.930kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.930.800.80=0.251kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.8003.930=1.886kN最大支座力 N=294、1.1ql=1.10.8003.930=3.458kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.251106/53333.3=4.72N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001886.21/(250.0080.00)=0.707N/mm2295、黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案160截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=2.108kN/m最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6772.108800.04/(1009000.002133334.0)=0.304mm龙骨的最大挠度小于 800.0/400(木方时取 250),满足要求!三、托梁的计算三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨296、的支座力 P=3.458kN均布荷载取托梁的自重 q=0.075kN/m。800 800 800 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 3.46kN 0.07kN/mAB托梁计算简图0.9591.146托梁弯矩图(kN.m)5.51 5.512.05 2.031.42 1.444.90 4.918.37 8.386.95 6.943.48 3.470.010.013.47 3.486.94 6.958.38 8.374.91 4.901.44 1.422.03 2.055.51 297、5.51托梁剪力图(kN)黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案161变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：800 800 800 1.86kN 1.86kN 1.86kN 1.86kN 1.86kN 1.86kN 1.86kN 1.86kN 1.86kN 1.86kN 1.86kN 1.86kN 0.07kN/mAB托梁变形计算受力图0.6420.044托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.145kN.m经过计算得到最大支座 F=15.325kN经过计算得到最大变形 V=0.642mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W=8.50cm3；298、截面惯性矩 I=20.39cm4；(1)(1)顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0M/W=1.001.145106/8496.0=128.35N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于 205.0N/mm2,满足要求!(2)(2)顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算最大变形 v=0.642mm顶托梁的最大挠度小于 800.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值五、模板支架荷载标准值(立杆轴力立杆轴力)黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案162作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷299、载和风荷载。1.1.静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1205.000=0.599kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5000.8000.800=0.320kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.4000.8000.800=6.426kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=7.345kN。2.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(3.000+2.000)0.8000.800=3.200kN3300、.3.不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算1 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=12.819kN，非顶部立杆 N=13.294kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.98W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；黄301、岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案163f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=198.405允许长细比(k 取 1)0=198302、.405/1.155=171.779 210长细比验算满足要求!=0.184=1.0012819/(0.184397.6)=175.330N/mm2a=0.5m 时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=206.470允许长细比(k 取 1)0=206.470/1.155=178.762 210长细比验算满足要求!=0.171=1.0012819/(0.171397.6)=188.914N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=188.914N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0303、=198.405允许长细比(k 取 1)0=198.405/1.155=171.779 210长细比验算满足要求!=0.184黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案164=1.0013294/(0.184397.6)=181.819N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.960=0.432kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；lb 304、立杆横向间距，0.80m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4320.8001.2001.200/10=0.042kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.4325.00.80(0.55.0+0.60)=5.357kN.mNwk305、=68/(8+1)/(8+2)(5.357/6.40)=0.446kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案165顶部立杆Nw=1.2006.949+1.4003.200+1.40.61.4000.042=13.194kN非顶部立杆 Nw=1.2007.345+1.4003.200+1.40.61.4000.042=13.669kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=198.405允许长细比(k 取 1)0=198.405/1.155=171.779 210长细比验算满足要求!=306、0.184=1.0013194/(0.184397.6)+1.0042000/4247=190.302N/mm2a=0.5m 时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=206.470允许长细比(k 取 1)0=206.470/1.155=178.762 210长细比验算满足要求!=0.171=1.0013194/(0.171397.6)+1.0042000/4247=204.283N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=204.283N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=19307、8.405允许长细比(k 取 1)0=198.405/1.155=171.779 210长细比验算满足要求!=0.184=1.0013669/(0.184397.6)+1.0042000/4247=196.791N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2 2、按模板规范计算立杆稳定性：、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案166其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.29kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.24308、7cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.50m；h 最大步距，h=1.20m；l0 计算长度，取 1.200+20.500=2.200m；长细比，为 2200/16.0=137 150满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到 0.363；经计算得到=1.0013294/(0.363397.6)=92.219N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10其中Wk风荷309、载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.4501.0000.960=0.432kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.80m；lb 立杆横向间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.4320.8001.2001.200/10=0.042kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案167其中MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmkB 模310、板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.4325.00.80(0.55.0+0.60)=5.357kN.mNwk=68/(8+1)/(8+2)(5.357/6.40)=0.446kNNw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=1.2007.345+1.4003.200+1.40.60.446=13.669kN经计算得到=1.0013669/(0.363397.6)+1.0042000/4247=104.663N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算七、模板支架整体稳定性计算依据规范 GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=6.40020.800(0.936+0.500)+2(0.0006.4000.800)6.400/2=47.055kN.m倾覆力矩:MT=31.0005.357=16.070kN.m黄岛区双星轮胎老厂区开发项目 F 地块高大模板专项施工方案168模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！