1、 目 录第一节 编制根据2第二节 工程概况3一、项目概况3二、高大模板工程概况3第三节 方案设计7一、模板系统7二、支撑系统7第四节 施工计划9第五节 施工工艺技术10一、工艺流程10二、施工措施11三、质量原则及验收18四、施工要点21五、质量确保措施21第六节 安全、环境保护文明施工措施23一、组织保障23二、技术措施24三、应急预案26四、监测监控32五、环境保护与文明施工33第七节 劳动力计划34一、项目管理人员34二、特种作业人员35第八节 计算书及附图36一、扣件钢管楼板模板支架计算书36二、梁 7001200木模板与支撑计算书44附图一：梁（7001200）高支模立面图70附图二2、：梁（7001200）高支模剖面图71附图三：高支模支撑平面布置图72第一节 编制根据1) 本工程施工图纸、协议及施工组织设计；2) 建筑构造荷载规范（GB 50009-2023）；3) 混凝土构造设计规范（GB 50010-2023）；4) 混凝土构造工程施工质量验收规范 GB50204-20235（2023年版）5) 建筑工程施工质量验收统一原则 GB50300-2023；6) 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2023）；7) 建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2023）；8) 施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2023）；9) 建筑施工安全检验原则（J3、GJ59-2023）；10) 建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；11) 混凝土泵送施工技术规程（JGJ/T10-2023）；12) 福建省建筑工程文件管理规程（DBJ13-56-2023）13) 建设工程施工重大危险源辨识与监控技术规程（DBJ13-91-2023）；14) 扣件式钢管支撑高大模板工程安全技术规程（DBJ/T13-181-2023）15) 常用模板及支撑安装原则闽建建202313号；16) 房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集（修订部份）闽建建函2023137号17) 危险性较大的分部分项工程安全管理措施建质202387号；18) 建设工程高大模板支撑系统施工4、安全监督管理导则建质2023254号； 19) 高大模板扣件式钢管支撑体系施工安全管理要求闽建建202332号；20) 有关建立建设工程施工现场重大危险源报告制度的告知闽建建202312号21) 有关进一步加强模板工程监督管理的告知闽建质安监总202329号；22) 有关印发福建省建设工程质量安全动态监管措施的告知闽建202317号；23) 有关进一步加强建筑施工模板工程质量安全管理工作的告知闽建建202336号24) 有关印发开展危险性较大的分部分项工程落实施工方案专题行动实施方案的告知闽建建202326号25) 企业的管理体系文件及规章制度等编制本施工方案。26) 2023年版PKPM施工5、安全计算软件第二节 工程概况一、项目概况1) 工程名称：轮胎生产项目二期工程2) 建设单位：3) 监理单位：4) 设计单位：5) 承建单位：6) 建设地点：7) 本工程为212B半制成品车间，其中轴交轴为一层构造，轴交轴为夹层构造，屋面为轻钢构造的工业厂房。8) 施工工期：310日历天。9) 质量原则要求：合格，安全目的为安全生产。二、高大模板工程概况根据危险性较大的分部分项工程安全管理措施（建质202387号）文件要求，该工程模板工程涉及“两超一大”的超重模板支撑体系，属于超出一定规模的危险性较大的分部分项工程，须教授论证可行后方可施工。本工程涉及高大模板的构件如下：1) 其中轴交轴夹层构造6、板面顶标高为5.950m，屋面框梁构造顶标高为10.850m，夹层构造梁板及屋面框梁混凝土强度C30，夹层尺寸为29.760=1782，最大跨度12.00m，板厚150，主要梁截面尺寸为300500、300600、300700、350700、400600、400800、5001200、屋面框架梁7001200（max），支撑架坐落在一层地板上，梁的最大线荷载为25.99kN/m20kN/m，梁的最大跨度15.00m18m，其中屋面框架梁线荷载20kN/m，该模板工程属于超出一定规模的危险性较大的分部分项工程。2) 高支模区域平面图图2-1高支模区域平面图三、施工要求1本工程梁板支撑为超高梁板，7、施工时主要应确保模板支撑架的承载力和稳定性。2施工总承包单位应根据教授组意见对高大模板工程专题方案进行修编，并经施工总承包企业技术责任人、监理单位总监理工程师、建设单位项目责任人签字审批后方可组织实施。3在安全专题施工方案经总监理工程师同意后3个工作日内，填写高大模板工程动工备案表报告项目所在地建设工程质量安全监督站办理备案手续，并由工程总承包单位项目部网上填写施工现场重大危险源报告表报备。4高大模板工程验收合格后，应填写高大模板工程专题验收统计表，建设单位将高大模板工程专题验收统计表报送安全监督站后，方可进入下一道工序施工。5高大模板工程专题施工方案中应涉及混凝土浇注方案。6确保模板支架在使8、用周期安全、稳定、牢固。7、模板支架在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。8、架子操作人员需取得特殊作业人员资格上岗证。9、工程总承包单位项目部应于施工现场重大危险源施工完毕后3日内，网上填写施工现场重大危险源解除表报告重大危险源解除。四、技术确保条件1、安全网络2、严格按照危险性较大的分部分项工程安全管理措施（建质202387号）文件要求编制高大模板工程安全专题施工方案及组织召开教授论证会。3、严格按照有关文件要求，对模板支撑体系采用100mm100mm方木和U型顶托向钢管支撑有效传递竖向施工荷载。4、根据建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2023）要求，对高大模板支撑体系搭设的基9、本构造要求严格按照规范第5.1.6条、6.1.9条、6.2.4条强制性条文要求进行设置。5、严格执行有关原则、规范、规程及管理文件的要求。6、模板及支架的搭设和拆除需严格执行该专题施工方案。第三节 方案设计 本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，同步结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，板模板决定采用如下模板及其支架方案：一、模板系统(1)板模板采用18厚光面胶合板，50mm100mm木方做板底支撑，间距250mm， 100100方木（或方钢管50503）做托梁；(2)柱模采用18厚一般胶合板，50100木方内楞间距250mm，外楞采用双钢管间距457mm。(3)梁模采用18厚光面胶10、合板，50mm100mm木方做板底支撑，内楞间距250mm， 100100方木（或方钢管50503）做托梁；梁侧模内楞采用50100方木、间距250，外楞采用双钢管，一道14500螺栓加固。二、支撑系统本工程的支模方案采用扣件式钢管脚手架支撑系统：序号梁、板截面梁底楞木间距支撑形式横距纵距步距1150厚250扣件式钢管脚支撑/可调顶托1200120015002梁70012002504根立杆/可调顶托/梁板立柱不共用300/200/3006003梁50012002503根立杆/可调顶托/梁板立柱不共用200/2006004梁300500、300600、300700、350700、400600、411、008002502根立杆/可调顶托/梁板立柱不共用4006001200注：支撑架坐落在地面上（地面必须硬化），底部均采用502002600的木垫板。阐明：为了确保屋面框架梁（7001200）的侧向稳定，设置斜撑加固（详附图3-2），间距1200。 图3-1梁支撑节点详图图3-2梁7001200支撑节点详图（1）立杆：采用满堂式支撑架，楼板立杆间距12001200，可根据跨度调整，但间距1200；梁立杆间距详附图，立杆接长禁止搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜不不小于500mm，各接头中心距主节点不宜不小于步距的1/3。立杆垂直偏差应不不12、小于架体总高度的1/500，且最大偏差应不不小于50mm。（2）顶托：支架顶部支撑采用可调顶托，顶托距离最上面一道水平拉杆不宜超出300mm，当超出300mm时，应采用可靠措施固定。顶托螺杆伸出钢管顶部不得不小于200mm，螺杆外径36与钢管内径的间隙不得不小于3mm，安装时应确保上下同心。U型支托与楞梁两侧如有间隙，必须楔紧。（3）扫地杆：在立杆底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。扫地杆应采用对接，相邻两扫地杆的对接接头不得在同跨内，且对接接头沿水平方向错开的距离不宜不不小于500mm，各接头中心距主节点不宜不小于立杆间距的1/3。（4）水平拉杆：为确保支架的整体13、安全稳定，水平加固杆步距不超出1.5m，纵横设置。在最顶部距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。全部水平拉杆的端部均应与四面建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应于水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。（5）剪刀撑：在支架四边与中间每隔四排支架立杆设置纵横向剪刀撑，由底至顶连续设置。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。在支架两端及中间每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（详平面布置图）。在纵横向相邻的两竖向连续式剪刀撑之间增长之字斜撑。（6）固结点：在立杆周圈外侧和中间有构造柱的部位，按水平间距69m，竖向间距23m与建筑构造设置一种固结点，加强高大模板的整体抗倾覆能力。（14、7）高支模板体系应与相邻非高大模板体系连成整体搭设。第四节 施工计划1、施工进度计划根据施工组织设计的要求：每施工段安装34天完毕。2、材料与设备计划序号名 称单位数量备注118 mm胶合板19000动工后进场248.33.6钢管T2803扣件个56004顶托个1900550503方钢M16006方木M3857电 钻台28台式电锯台1动工后进场9单面压刨台110台式平刨台111手持电锯台1212扭力扳手把13、材料要求（1）钢管：钢管采用现行国标直缝电焊钢管（GB/T13793）要求的3号一般钢管，其材质应符合碳素构造钢（GB/T700）中Q235-A级钢的要求。本工程选用48.33.6钢管（15、计算时按48.03.0计算）新钢管应有产品质量合格证、质量检验报告，钢管材质检验措施应符合现行国标金属拉伸试验措施（GB/T228）的有关要求。钢管表面应平直光滑、不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。旧钢管禁止使用有明显变形、裂纹、压扁和严重锈蚀的钢管。（2）扣件：扣件的规格应与钢管的外径相匹配，应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国标钢管脚手架扣件（GB15831）的要求。在螺栓拧紧扭力矩达65Nm时，不得发生破坏。采用铸造扣件的直角扣件重量不得不不小于1.1、旋转扣件重量不得不不小于1.15kg、对接扣件重量不得不不小于1.25kg。新扣件应有厂家生产许可证、法定检测16、单位的检测报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国标钢管脚手架扣件（GB15831）的要求抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检验，有裂缝、变形的禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换，扣件表面应涂刷防锈漆。（3）顶托：顶托应采用原则可调顶托，U型托盘（钢板厚度5mm，宽度120mm，长度100mm，高度60mm, 螺杆与支托板焊接要牢固，焊缝高度不不不小于6mm），支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆（直径36、长L600mm）伸出钢管顶部不得不小于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得不小于3mm，螺盘应为玛钢、并带碗扣。（4）方木：楞条方木截面满足50100mm和100m17、m100mm的尺寸要求。第五节 施工工艺技术一、工艺流程（1）柱模板施工参见工艺流程图轴线放线与柱边线定位测定标高找平并清理柱角立柱模安装柱箍支设侧面稳定斜撑浇捣混凝土拆柱模（2）梁板模板施工参见工艺流程图根据施工图放样铺设垫板搭设支撑架体铺设托梁和楞木铺钉面板复核标高合格后加固支撑体系（浇筑柱砼）（梁板钢筋绑扎及砼浇筑） 砼达成设计强度100%后拆模二、施工措施1）柱模板施工柱模配模本工程柱模内楞木采用50100方木，内楞间距250mm，外楞采用48.33.6钢管间距457mm，面板采用183091518胶合板，对拉螺栓用14300500。柱模施工工艺要求柱模板安装时，根据边线先立一侧模板，18、临时用支撑撑柱，用线锤校正模板的垂直，然后钉牢，再用斜撑和平撑固定。A.在满足设计要求的前提下，第一次浇捣的混凝土面位于对拉螺栓上方3050mm。B.在第二次浇筑砼之前，先把接缝处下方3050mm的对拉螺栓夹紧。C.严格按照施工规范，在第二次浇筑混凝土前，按规范要求进行施工缝处理，即先在施工缝处浇筑与砼同配合比的水泥砂浆3050mm厚。D.用电钻在施工缝处钻孔，以便排除柱头积水。E.清理孔留设：为了清理洁净柱内垃圾、锯末、木屑等，在柱一侧模底留出100200打扫洞口，从而确保浇捣质量。2)柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主19、体构造拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。3)浇筑时按梁中间向两端对称推动浇捣，由标高下的地方向标高高的地方推动。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供给情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具有要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。2）梁板模板的施工本工程模板支撑体系采用钢管脚手架体系。次楞木选用50100250mm，主楞木选用50503方钢1000mm，板模板选用光面胶合板183091518,板底钢管架宽12001200。全部板缝拼密缝贴胶布，确保混凝土表面光滑平整。 搭设钢管架：本工程钢管架支撑体系采用钢管架，支撑体系设置应根据模板支撑点布20、置图进行布置。 板模板的安装：板模施工工艺流程：排模计算配模现场卫生清理在砼楼板上放线，弹出支撑位置安放垫木安装竖向支撑及横向连系钢管标高调整纵向搁栅横向搁栅铺设梁板模复核标高、调整加固。梁板支撑体系采用扣件式钢管支撑体系。板模安装时，应调整支撑系统的顶托标高，经复查无误后，安装纵向格栅，再在纵向格栅上铺设横向格栅，调整横向格栅的位置及间距，最终铺设模板。楼板模板的安装，由四面向中心铺设，模板垂直于隔栅方向铺齐。楼板模铺板时，只能在两端及接头处钉牢，中间尽量少钉或不钉，以利于拆模，全部胶合板每次使用前应涂刷两遍脱模剂作隔离，每次脱模后应及时用铲刀、砂纸、钢丝刷等将粘在模板上的砂浆等附着物清除，21、以使表面平整，板缝交接处贴胶带纸，以防漏浆，浇筑砼前应将垃圾清理洁净，模板提前浇水湿润。3）高大模板支撑体系构造要求：板模板支撑体系立杆落在首层地面上，地面必须进行扎实硬化，浇筑100厚C15砼垫层，设有排水设施，待砼强度达成设计强度80%以上，并铺设502002600的垫木。立杆接长必须对接，禁止搭接。立杆步距1.5m。立杆顶部应采用可调顶托受力，不得采用横杆受力，且顶托距离最上面一道水平杆不宜超出300mm。（如下图）立杆垂直度偏差应不不小于1/500H（H为架体总高度），且最大偏差应不不小于50mm。架体必须连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不不小于22、200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。架体按平面布置图设置剪刀撑，斜杆与地面倾角应在45度60度之间（详见平面布置图）。剪刀撑斜杆与立杆或水平杆的每个相交处应采用旋转扣件固定。 架体两端每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置一道水平剪刀撑。 架体四面与建筑物应形成可靠连接，并与四面的柱顶紧，以降低架体搭设高度对稳定性的不利影响。板下第1、3、5道拉杆水平方向每6m一道与柱抱箍或顶紧。立杆、水平杆、剪刀撑斜杆的接头应错开在不同的框格层中设置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不不不小于500mm；各接23、头中心至主节点的距离不不小于步距的1/3；模板支撑体系杆件不得与外脚手架、卸料平台等连接。 全部的节点必须都有扣件连接，不得漏掉。扣件的拧紧扭力矩应控制在4565Nm之间。4）钢管支撑架施工A、一般要求(1) 确保构造和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。 (2) 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3) 不同支架立柱不得混用。(4) 构造简朴，装板以便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5) 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6) 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度不小于4m，模板应起拱；当设计无详细要求时，起拱高度宜为全跨长24、度的1/10003/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8) 当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采用可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9) 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10) 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所拟定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配拟定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)全部水平拉25、杆的端部均应与四面建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48.33.6mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得不不小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不不不小于100mm处进行固定。(13) 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到有关责任人的认可。B、立柱及其他杆件(1)扣件式1) 立柱平面布置图（详见附图）；2) 搭接要求：本工程全部部位立柱接长全部采用对接扣件连接，禁止搭接，接头位置要求如下：3) 禁止将上段的钢管立柱与下端钢管立26、柱错开固定在水平拉杆上。C、水平拉杆(1) 每步纵横向水平杆必须拉通；(2) 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图： 当层高不不小于8m时，水平拉杆如下图示意：D、剪刀撑(1)扣件式：1、四面连续设置垂直剪刀撑；2、内部按“隔10布6”的原则设置垂直剪刀撑；3、架体两端每隔四排立杆从顶层开始向下每隔2步应设置一道水平剪刀撑。E、周围拉结1) 竖向构造（柱）与水平构造分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；2)当支架立柱高度超出5m时，应在立柱周全外侧和中间有构造柱的部位，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑构造设置一种固结点；3) 用抱柱的方式（如连墙件），如27、下图，以提升整体稳定性和提升抵抗侧向变形的能力。5）混凝土施工本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输送泵，砼采用分段施工，每段采用地泵从中间向两边对称浇捣，混凝土的浇筑每层厚度不得不小于300mm，浇捣作业尽量安排在白天且天气晴朗时进行，各专业责任人及施工员、安全员跟班作业，负责检验督促，做好各方协调工作，同步应加强对支撑系统的变形监测。本工程应先浇筑完柱混凝土，待其强度达成50%后方可进行梁板混凝土的浇捣。梁高较大时，砼浇筑应先浇筑主梁，梁浇筑时：注意应按检验批(每施工段)整体分层浇筑，及时按顺序振捣，以防落震；泵送时，出口应平放或偏上，放料要缓慢，板砼浇筑应两端同步对称均匀浇筑，28、堆料高度每层不能超出300厚并及时振捣。（1）准备工作钢筋的隐蔽检验工作已经完毕，并已核实预埋件、线管、孔洞的位置、数量固定情况无误。模板的预检工作已经完毕，模板标高、位置、尺寸精确符合设计要求，支架稳定，支撑和模板固定可靠，模板拼缝严密，符合规范要求。由商品混凝土搅拌站试验室拟定配合比及外加剂用量。混凝土浇筑前组织施工人员进行方案的学习，由技术责任人讲述施工方案，对要点部位单独交底，设专人负责，做到人人心中有数。浇筑混凝土用架子、走道及工作平台，安全稳固，能够满足浇筑要求。混凝土浇筑前，仔细清理泵管内残留物，确保泵管通畅，仔细检验井字架加固情况。（2）混凝土浇筑和振捣的要求：砼浇筑应先浇筑主29、梁，梁浇筑时：分层浇筑，分层厚度每400一层，严格控制厚度误差不超出100，并均匀浇筑，及时按顺序振捣，以防落震；浇筑间歇时间应尽量缩短，并在下层混凝土初凝前，将上层混凝土浇筑完毕。砼浇筑速度应控制在25m3/h。泵管架设的支架要牢固，转弯处必须设置井字式固定架。泵管转弯宜缓，接头密封要严。浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板、支架、钢筋、预埋件和预留孔洞的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完好。在混凝土浇筑过程中，加强对支撑系统的变形监测。使用30或50插入式振捣棒要快插慢拔，插点呈梅花形布置，按顺序进行，不得漏掉。移动间距不不小于振捣棒作用半径的1.5倍（5030、棒应为52.5cm，取50cm；30棒应为40.5cm，取40cm），振捣上一层时插入下一层混凝土5cm以消除两层间的接缝。振捣时间以混凝土表面出现浮浆及不出现气泡、下沉为宜。泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。（3）在砼浇捣过程中应派专人监护，按监测监控方案对支撑系统进行监测监控。5）模板拆除 模板的拆除措施应经技术主管部门或技术责任人同意，拆除模板的时间待砼强度达成设计强度100%后，报监理单位总监同意后方可拆除。 拆除模板必须搭设临时操作架、设置警戒区域并派专人看护。 拆除时不要用力过猛过急，拆下来的木料要及时运走、整顿。 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非31、承重部分，后拆除承重部分。三、质量原则及验收（1） 模板及其支撑构造的材料、质量。应该符合要求和设计要求。（2） 模板及支撑应有足够的强度、刚度和稳定性，不致发生不允许的下沉与变形，模板的内侧面要求平整，接缝严密，不得漏浆。（3） 模板安装后应仔细检验各部构件是否牢固，在浇灌混凝土过程中要经常检验，如发觉变形。松动等现象，要及时修整加固。（4） 固定在模板上的预埋件和预留洞口均不得漏掉，必须安装牢固位置精确。（5） 现浇整体式构造模板安装的允许偏差，应符合下表要求：现浇构造模板安装允许偏差项次项 目允许偏差（mm）1轴线位置基础5柱、梁2底模上表面标高2、53截面内部尺寸基础10柱、梁2，5432、层高垂直（每层垂直直度）35相邻两板面高下差26表面平整（2m长度上）5高大模板支撑架检验验收项目：检验项目检验数量检验措施1地基基础地基回填扎实全数观察、检验施工统计2砼垫层观察、钢尺量测、检验施工统计3垫木、底座观察、钢尺量测4排水观察5原材料钢管、扣件质量证明全数检验产品合格证、生产许可证、检测报告6钢管尺寸、表面质量、外形30%观察、钢尺及游标卡尺量测7搭设立杆横距、纵距、步距全数观察、钢尺量测8纵横水平杆设置观察、水平尺量测9竖向、水平剪刀撑布设观察10杆件对接、搭接观察、钢尺量测11固结点（连墙件）12扣件拧紧扭力矩一般节点2%8%扭力扳手梁底节点全数支撑架体搭设允许偏差：序号项目33、一般质量要求1构架尺寸（立杆纵距、立杆横距、步距）误差20mm2立杆的垂直偏差架高25m50mm25m100mm3纵向水平杆的水平偏差20mm4横向水平杆的水平偏差10mm5节点处相交杆件的轴线距节点中心距离150 mm6相邻立杆接头位置相互错开，设在不同的步距内，相邻接头的高度差应500mm7上下相邻纵向水平杆接头位置相互错开，设在不同的立杆纵距内，相邻接头的水平距离应500mm，接头距立杆应不不小于立杆纵距的1/38杆件搭接1）搭接部位应跨过与其相接的纵向水平杆或立杆，并与其连接（绑扎）固定2）搭接长度和连接要求应符合如下要求：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架立杆1m连接扣件数量依34、承载要求拟定，且不少于2个纵向水平杆不少于2个连接扣件9节点连接扣件式钢管脚手架拧紧紧围绕件螺栓，其拧紧力矩应不不不小于40N.m，且不不小于65 N.m其他脚手架按相应的连接要求(6)高支模验收：3.1 高大模板支撑系统搭设前，应由项目技术责任人组织对需要处理或加固的地基、基础进行验收，并留存统计。3.2 高大模板支撑系统的构造材料应按如下要求进行验收、抽检和检测，并留存统计、资料。3.2.1 施工单位应对进场的承重杆件、连接件等材料的产品合格证、生产许可证、检测报告进行复核，并对其表面观感、重量等物理指标进行抽检。3.2.2 对承重杆件的外观抽检数量不得低于搭设用量的30%，发觉质量不符合35、原则、情况严重的，要进行100%的检验，并随机抽取外观检验不合格的材料（由监理见证取样）送法定专业检测机构进行检测。3.2.3 采用钢管扣件搭设高大模板支撑系统时，还应对扣件螺栓的紧固力矩进行抽查，抽查数量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130）的要求，对梁底扣件应进行100%检验。3.3 高大模板支撑系统应在搭设完毕后，由项目责任人组织验收，验收人员应涉及施工单位和项目两级技术人员、项目安全、质量、施工人员，监理单位的总监和专业监理工程师。验收合格，经施工单位项目技术责任人及项目总监理工程师签字后，方可进入后续工序的施工。四、施工要点（1）柱模板施工要点 柱模板安装时应搭设36、操作平台，禁止攀爬钢筋网架进行模板侧模安装。 模板拆除遵照先支后拆原则，严格控制模板拆除时间。柱砼应先浇筑后方可进入下一道工序（梁板钢筋安装）施工。（2）梁板模板施工要点 严格控制支模顺序，确保模板支撑系统的稳定，确保支模安全。 模板支撑底座布置预先弹墨线定位，确保上下层模板支撑点在同一竖直线上；支撑底座采用钢制扩展构件，按模板方案设置支撑的水平、垂直方向拉杆；支撑间距应合理布置，尽量做到等距布置。水平剪刀撑应纵、横双向连续布置。（3）拆模施工要点 建立拆模申请制度。 在拆除模板过程中，如发觉有影响构造、安全、质量问题时，应暂停拆除，经过处理后，方可继续拆模。 根据砼同条件养护试块抗压强度报告37、，达成要求要求并经总监同意后，方可拆除模板。五、质量确保措施（1）梁板模板质量确保措施 因为本工程模板支撑属于超高、超重体系，支撑体系的整体稳定性就显的非常主要，所以其所用的材料必须符合规范要求，不可采用弯曲、开洞钢管支撑。 柱、梁板等节点处模板边角应方正，不得翘曲、分层。（2）模板拆除质量确保措施 侧模在混凝土强度能确保其表面及棱角不因拆除模板而受损坏，方可拆除；底模在混凝土强度符合要求后，方可拆除； 已拆除模板及其支架的构造，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核实，加设临时支撑。 拆除时不要用力过猛过38、急，拆下来的木料要及时运走、整顿；禁止拆除大面积支撑后再进行板底模拆除。 拆模程序一般应是后支的先拆，先支的后拆，先拆除非承重部分，后拆除承重部分。重大复杂模板的拆除，事前应制定拆模方案。第六节 安全、环境保护文明施工措施一、组织保障1、安全确保体系2、环境保护体系二、技术措施模板支架搭设技术措施1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不不小于4。2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。3、定时检验脚手架，发觉问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达成结实稳定，确保施工安全。4、外脚手架禁止钢竹、钢木混39、搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。6、禁止脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。7、确保脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。8、构造外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得不小于3kN/m2，确保较大安全贮备。10、构造施工时不允许多层同步作业，装修施工时同步作业层数不超出两层，临时性用的悬挑架的同步作业层数不超出两层。140、1、看成业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用合适的临时撑拉措施。12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，预防坠落物体伤人。模板支架拆除技术措施1、拆架前:(1) 应全方面检验脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求；(2) 应根据检验成果补充完善施工组织设计中的拆除顺序和措施，经总监同意后方可实施；(3) 应由单位工程责任人进行拆除安全技术交底；(4) 应清除脚手架上杂物及地面障碍物。2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。4、拆架程序应遵守“由41、上而下，先搭后拆”的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。禁止上下同步进行拆架作业。5、拆立杆时，要先抱柱立杆再拆开最终两个扣件，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托柱中间，再解端头扣件。6、连墙件必须随支撑架逐层拆除，禁止先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应不小于2步，如高差不小于2步，应增设连墙件加固。7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落。8、在拆架时，不得半途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。9、拆下的材料要渐渐下运，禁42、止抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当日拆当日清”，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。10、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整顿保养。11、当日离岗时，应及时加固还未拆除部分，预防存留隐患造成复岗后的人为事故。12、如遇强风、大雨等特殊气候，不应进行支撑架的拆除，禁止夜间拆除。三、应急预案项目部成立应急救援小组，组长由项目经理担任，副组长由项目技术责任人担任，组员由项目部安全员、施工员、质检员等人员构成，企业本部设置相应的安全指挥部。项目部应急救援小组名单及联络 为：组 长：谢建平（TEL： ）副组长：吴贤（TEL： ）组 员：安全员（苏玉龙）、施工员（范川、李雨龙）、木工43、班组长及各施工班组长。附近医院：朝阳医院 ：120 110安全监督管理局 ： 当事故发生时应急救援小组立即向组长报告，由组长立即上报企业，必要时，报告本地有关部门，以取得政府部门的帮助。由应急救援小组组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中，尽快控制险情蔓延，并配合、帮助事故的处理调查工作。事故发生时，组长不在现场时，由在现场的其他组员作为临时责任人指挥安排。事故发生时，应急救援小组立即组织营救受害人员，组织撤离或者采用其他措施保护危害区域内的其别人员。急救受害人是应急救援的首要任务，在应急救援行动中，迅速、有序、有效地实施现场急救与安全转送伤员降低伤亡率，降低事故的损失。事故发生后迅速控44、制危险源，对事故造成的危害进行监测、测定事故危害区域、危害性质及危害程度。做好现场清洁，消除危害后果。查清事故原因，查明人员伤亡情况，帮助上级部门对事故调查，项目部指定专人负责事故的搜集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。1重大危险源辨识 分数值辨认内容LECD风险等级物体打击6371263机械伤害333271高处坠落1615902架体坍塌0.56401203触电337631火灾16159022应急救援装备序号物品名称单位数量寄存地点保管人1急救箱个1项目部安全员2止血纱布若干项目部安全员3碘酒瓶若干项目部安全员4消炎药瓶若干项目部安全员5创可贴包若干项目部安全员6云南45、白药瓶若干项目部安全员7红花油瓶若干项目部安全员8担架付2项目部安全员9应急灯具盏5仓库材料员10灭火器个若干现场配置现场常备11消防水源/现场配置现场常备备注物资管理：经常检验物资的贮备情况，消耗后及时补充，不得使用过期药物。设备器材经常保养确保处于良好的使用状态。3应急培训和演练（1）应急救援小组和预案拟定后，施工单位安全指挥部组长组织全部应急人员进行应急培训。（2）组长按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价成果进行完善。（3）在确认险情和事故处理妥当后，应急反应小组进行现场拍照、绘图，搜集证据，保存物证。（4）经业主、监理单位同意后，清理现场恢复生产。（5）单位领导将应急46、情况向现场项目部报告组织事故的调查处理。（6）在事故处理后，将全部调查资料分别报送业主、监理单位和有关安全管理部门。4应急响应程序采用分级响应程序：当事人项目部企业。紧急情况发生后，立即按应急预案中的应急响应流程及救援措施开启应急响应程序。（1）当事人或发觉人要立即按应急救援措施进行第一时间的现场救援行动，同步向应急救援小组或项目经理报告，项目经理接到报告后要立即组织应急救援小组迅速赶到现场。（2）应急救援小组迅速赶到现场、疏散人群、保护好事故现场、排除险情，迅速按应急救援措施进行救治，然后送往近来的医院进行救治。伤情严重的，现场进行基本的处理后立即送往近来的医院进行救治。（3）急救伤员的同步47、向企业领导逐层报告。重大情况发生时，项目经理或值班人员要立即向企业工程部和企业安全指挥部报告。（4）工程部经理接到告知后，尽快赶到火灾现场，协调指挥事故处理工作。企业领导接到报告后安排事故调查小组赶赴现场进行事故原因调查及处理工作。（5）应急救援小组应配合调查小组及社会关注方的调查工作。5. 应急救援措施（1）物体打击急救措施当发生物体打击事故后，急救的要点放在对颅脑损伤、胸部骨折和出血上进行处理。发生物体打击事故，应立即组织急救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应防止头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的48、附加损伤。观察伤者的受伤情况、受伤部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其平静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行急救治疗。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸人，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。预防伤口污染。在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简朴清除伤口表面49、异物，剪除伤口周围的毛发，但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。在运送伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以预防呕吐后误吸。对烦躁不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲，以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重，造成或加重脊髓损伤。（2）机械伤害急救措施发生机械伤害事故，最早发觉受伤者，应大声呼喊电工迅速拉闸断电，立即向项目经理及有关人员报告，同步拨打120。将触电者抬到平整的场地，现场伤员营救人员按照有关救护知识立即进行救护，如发觉伤者有断指断腿等，应立即找到，用医用纱布将其包好，随伤50、员一起送医院救治。（3）高处坠落急救措施当发生高处坠落事故后，急救的要点放在对休克、骨折和出血上进行处理。发生高处坠落事故，应立即组织急救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克，清除伤员身上的用具和口袋中的硬物。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其平静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20，尽快送医院进行急救治疗。在搬运和转送过程中，颈部和躯干不能前屈或扭转，而应使脊柱伸直，绝对禁止一种抬肩一种抬腿的搬法，以免发生或加重截瘫。出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸51、入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。颌面部伤员首先应保持呼吸道通畅，摘除义齿，清除移位的组织碎片、血凝块、口腔分泌物等，同步松解伤员的颈、胸部钮扣。若舌已后坠或口腔内异物无法清除时，可用12号粗针穿刺环甲膜，维持呼吸，尽量早作气管切开。发觉脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。急救脊椎受伤者，搬运过程禁止只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。52、发觉伤者手足骨折，不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉、神经或血管。固定措施：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹片等。复合伤要求平仰卧位，保持呼吸道通畅，解开衣领扣。周围血管伤，压迫伤部以上动脉干至骨骼。直接在伤口上放置厚敷料，绷带加压包扎以不出血和不影响肢体血循环为宜，常有效。当上述措施无效时可慎用止血带，原则上尽量缩短使用时间，一般以不超出1h为宜，做好标识，注明上止血带时间。a遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施是：创伤局部妥善包扎，但对疑颅底骨折和脑脊液漏患者切忌53、作填塞，以免造成颅内感染。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞，然后盖上消毒纱布，用绷带较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等做成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达成止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂以上12处(接近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上13处(接近心脏位置)。结扎时，在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔25-40min放松一次，每次放松0.5-1min。b动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院急救，运送途中应尽量降低颠簸。同步，亲密注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤54、口的情况。（4）坍塌事故急救措施应急救援领导小组负责应急急救工作的统一领导和组织实施，指挥现场抢险队伍，迅速组建、调集抢险及救护队伍。发觉事故预兆后，立即停止作业，迅速组织人员撤离作业场合。应急救援组应根据情况迅速制定有效的急救、抢险措施后，以最快的速度实施抢险。同步要亲密监测事故周围建筑、道路、地下水等的发展情况，以便根据情况调整和实施新的急救措施，并迅速疏散影响范围内的全部人员。分析事故坍塌的影响范围，迅速组织疏散无关人员撤离事故现场，并组织人员建立警戒区域，不让无关人员进入事故影响范围。当发生坍塌事故后，最早发觉者或目击者应立即大声呼救，并根据情况可立即采用正确措施施救，向项目部有关人员55、报告或报警。项目部应急小组应迅速判断事故发展状态和现场情况，采用正确措施施救，判断清楚被掩埋人员位置后，立即组织人员全力挖掘。在救护过程中要预防二次坍塌伤人，扩大伤害范围，必要时要先对危险的地方采用一定的防护措施。急救人员按照有关救护知识，立即急救出来的伤员，在等待医生救治或送往医院急救过程中，不要停止和放弃施救，如采用人工呼吸，清洗包扎或输氧急救等。当现场不具有急救条件时，应立即向社会求救。（5）触电事故急救措施当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源，并应预防触电者二次触电或急救者触电。隔离电源措施：a断开电源开头；b使用绝缘物（如干燥的竹枝、木枝）隔离或挑开电源或带电体；c用导56、电体使电源接地或短路，迫使漏电保护器和短路保护器跳闸而断开电路。急救措施：a口对口、口对鼻人工呼吸法（停止呼吸者）：使触电者头部尽量后仰，鼻孔朝天。解开领口和衣服，仰卧在比较坚实（如木板、干燥的泥地等）的地方。一只手捏紧鼻孔，另一只手掰开嘴巴（假如掰不开嘴巴，可用口对鼻人工呼吸法贴鼻吹气）。深吸气后，紧贴嘴巴或鼻孔吹气，一般吹二秒，放松三秒。救护人换气时放松触电者的嘴和鼻，让其自然呼吸。b胸外心脏挤压法（心脏跳动停止者）：解开触电者的衣服，让其仰卧在地上或硬板上。救护人员骑跪在其腰部两侧，两手相送，手掌根部放在心口稍高一点的地方，即放在胸骨下三分之一至三分之一处。掌根用力垂直向下挤压，压出心脏57、里面的血液。对成人应压陷3-4cm，以每分钟挤压60次为宜挤压后，掌根迅速全部放松，让其胸部自动复原，血又充斥心脏，放松时掌根不必完全离开胸膛。c假如触电者心脏停止跳动和呼吸都停止了，人工呼吸法和胸外心挤压法要同步交替进行。d人工呼吸和胸外心脏挤压法要坚持不断，切不可轻率中断。假如触电者身上出现身体僵冷或尸斑，经医生作出无法救治的诊疗后方可停止急救。（6）火灾事端急救措施事端发作后，最早发觉者应敏捷向事端现场责任人陈说，并敏捷堵截事端现场的电源。事端现场责任人接到陈说后，一边组织现场人员扑救，竭力操控火势漫延，分散人员，爆破事端应敏捷朝压力容器喷水，并搬运临近的易燃易爆物品到安全本地；一边向本58、地公安消防部门报警，一起向企业应急救援指挥部陈说。发作火灾时，如有人员被火围困，要当即组织力气急救，应坚持救人榜首，救人重于救火的原则，救人是火场上的首要任务。a火场寻人措施：主要有大声呼喊和深化内部寻觅两种。进入火场救人，要挑选近来、最安全的通道，如通道被阻塞可敏捷破拆门窗或墙壁；遇有火场烟雾较浓、视野不清时，能够匍匐行进，并采纳呼喊、检验、细听、接触等措施寻觅被困人员。深化火场寻人，要注旨在出入口通道、走廊、门窗边、床上床下、墙角、橱柜、桌下等简朴掩蔽的本地发觉人员。救人时应注意安全，进入火场要带手电和绳子。火场烟雾弥漫，没有防毒面具，可用湿毛巾捂嘴，防止中毒。可用棉被、毯子浸水后盖在身上59、，防止灼伤。b火场救人措施：应根据火势对人的要挟程度和被救者的情况来断定。对神志清醒的人员，可指定通道，引导他们自行脱离险区；对在烟雾中迷失方向的人员，可指使专人护送出险区；对伤残人员或不能行走的白叟、小朋友，要把他们背、抱或抬出火场。当急救的正常通道被隔断时，应利用安全绳、梯等将人救出。火场分散物资是削减火灾丢掉，操控火势，防止延伸的有用措施。首先要及时分散受火灾要挟的易燃易爆物品及紧缩气体钢瓶等，对不能移动的上述物品，要会集一部分水枪均匀地冷却其外壁，下降其温度；其次要分散主要文件、材料和珍贵设备及物品等，并把分散出来的物资会集寄存到安全地址，指定专人看守，防止丢掉，被窃或坏人乘机损坏。人60、员、物质分散后应在指定地址会集清点，并查明有关情况，及时向指挥部陈说。四、监测监控1班组日常进行安全检验，项目部每七天进行安全检验，企业每月进行安全检验，全部安全检验统计必须形成书面材料。2高大模板日常检验，巡查要点部位：（1）杆件的设置和连接、连墙件、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求；（2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；（3）连接扣件是否松动；（4）架体是否有不均匀的沉降、垂直度；（5）施工过程中是否有超载现象；（6）安全防护措施是否符合规范要求；（7）支架与杆件是否有变形的现象。3支架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全方面检验。4监测点布设在支架边角位置及中间按每隔15m间距设置61、监测剖面，主梁两端及中间各布一种监测点。每个监测剖面应布置不少于2个支架水平位移和立杆变形监测点、3个支架沉降观察点。监测仪器精度应满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5监测频率在浇筑砼过程中应实施实时监测，一般监测频率不宜超出 2030分钟一次。在砼初凝前后及砼终凝前后也应实施实时监测，监测时间可根据现场实际情况进行调整。监测时间应控制在高支模使用时间至砼终凝后至少达成设计强度的50%。6当监测数据超出下表预警值时必须立即停止浇筑砼、疏散人员，且应在确保人员安全的情况下方可进行加固处理。扣件式钢管脚手架高支模搭设允许偏差及监测变形预警值序号项目搭设允许偏差变形预警值检验工具1立杆钢管弯曲362、mL4m4mL6.5m12mm20mm/2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30mm/3立杆垂直度全高绝对偏差50mm10mm经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内相对值H/60010mm吊线和卷尺5支架沉降观察10mm8mm水准仪6支架水平位移/10mm经纬仪及钢板尺五、环境保护与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并寄存进指定垃圾站，做到工完场清。模板堆放场地与施工现场要达成整齐有序、洁净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。第七节 劳动力计划一、项目管理人员本工程实施项目经理负责制。由项目经理、项目技术责任人、施工员、质检员、材料员63、试验员、安全员构成管理班子。为保障本工程顺利进行，我企业决定选派强有力的管理班子承担该项目施工管理。项目管理人员组织机构如下：项目经理项目技术责任人 施工员 质检员 材料员 试验员 安全员 钢筋班组 模板班组混凝土班组项目部管理人员配置如下表：岗 位姓名职称职 责项目经理吴贤工程师全方面领导施工，抓好现场管理，是质量、安全、文明施工的直接责任人。项目技术责任人张显康高工施工技术、施工质量的技术责任人，组织对新技术、新工艺的开发实施，疑难技术问题攻关。生产责任人谢建平工程师实施施工方案和技术开发，调度各工序的衔接，负责轴线放样定位。施工员李雨龙、范川工程师实施施工方案和技术开发，调度各工序的衔64、接，负责轴线放样定位。质检员袁博工程师负责对工序、设备安装质量的检验、监督、指导，负责质量管理制度的实施。安全员苏玉龙助理工程师设备的安全使用，完善安全设施，实施有关安全管理制度，按时呈报有关安全资料报表。材料员张之其助 工负责材料购置及辅助设备的采购，确保采购计划的及时、完整、精确、有效实施。二、特种作业人员1根据施工进度和劳动力需要量计划，组织工人进场，并安排好工人生活。水、电管线架设和安装已完毕，能够满足工程施工及工程管理、施工人员生活的用水、用电需要。2做好施工人员的安全、质量、防火、文明施工等教育工作，进行岗前培训，对关键技术工种必须持证上岗，按要求进行三级安全技术交底，交底内容涉及65、：施工进度计划；各项安全、技术、质量确保措施；质量原则和验收规范要求；设计变更和技术核定等。必要时进行现场示范，同步健全各项规章制度，加强遵纪遵法教育。作业人员安排见下表：序号工种工人数量备注1架子班组16人负责立杆、扫地杆、水平杆、剪刀撑、U型顶托的搭设，需持证上岗。2模板班组26人负责木方的铺设和模板的拼装3钢筋制作班组8人负责主筋和箍筋的机械制作4钢筋安装班组16人负责柱、梁、板钢筋的安装、绑扎5泥水班组15人负责浇筑混凝土6机械工6人负责材料垂直运送，混凝土泵车架设等，需持证上岗。7电工1人负责现场临时用电，需持证上岗。8测量工1人负责尺寸定位、立杆位置放线及监测9杂工6个负责混凝土浇66、筑前板面垃圾清理及混凝土浇筑后的浇水养护第八节 计算书及附图【计算书】一、扣件钢管楼板模板支架计算书选最大板厚150计算计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.9m，D=150mm。立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方，间距250mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管48.33.6（按48367、.0计算）。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载原则值2.00kN/m2，施工均布荷载原则值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照模板规范4.3.1条要求拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.304.50=10.728kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.304.50=9.178kN/m2因为可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.30采用的钢管类型为468、8.33.6（按483.0计算）。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的构造主要系数，静荷载原则值 q1 = 0.9(25.1000.1501.200+0.3001.200)=4.390kN/m考虑0.9的构造主要系数，活荷载原则值 q2 = 0.9(2.000+2.500)1.200=4.860kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 69、33.75cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.390+1.304.860)0.2500.250=0.072kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.07210001000/45000=1.609N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.70、204.390+1.304.860)0.250=1.738kN截面抗剪强度计算值 T=31738.0/(21200.00015.000)=0.145N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.3902504/(1006000337500)=0.057mm面板的最大挠度不不小于250.0/250,满足要求!(4) 2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2面板的计算71、宽度为1200.000mm集中荷载 P = 2.5kN考虑0.9的构造主要系数，静荷载原则值 q = 0.9(25.1000.1501.200+0.3001.200)=4.390kN/m面板的计算跨度 l = 250.000mm经计算得到 M = 0.2000.91.302.50.250+0.0801.204.3900.2500.250=0.173kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.17310001000/45000=3.835N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 =72、 25.1000.1500.250=0.941kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.250=0.075kN/m(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值 q2 = (2.000+2.500)0.250=1.125kN/m考虑0.9的构造主要系数，静荷载 q1 = 0.9(1.200.941+1.200.075)=1.098kN/m考虑0.9的构造主要系数，活荷载 q2 = 0.91.301.125=1.316kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.316+1.098)1.200=2.897kN2.龙骨的计算按照三跨73、连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.897/1.200=2.414kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.411.201.20=0.348kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2002.414=1.738kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2002.414=3.186kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.348106/83333.3=4.17N/mm2龙骨的抗弯计算强度不不小于74、15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31738/(250100)=0.521N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载原则值，均布荷载经过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.915kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.9151200.04/(1009000.004166667.0)=0.342mm龙骨的最大挠度不不小于175、200.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为 M = 0.2Pl+0.08ql2考虑荷载主要性系数0.9，集中荷载 P = 0.92.5kN经计算得到 M = 0.2001.300.92.51.200+0.0801.0981.2001.200=0.828kN.m抗弯计算强度 f = M/W =0.828106/83333.3=9.94N/mm2龙骨的抗弯计算强度不不小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.186kN均布荷载取托梁的自76、重 q= 0.080kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.875kN.m经过计算得到最大支座 F= 16.926kN经过计算得到最大变形 V= 1.566mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.875106/1.05/8982.0=198.81N/mm2顶托梁的抗弯计算强度不不小于205.0N/mm2,满足要求!(77、2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.566mm顶托梁的最大挠度不不小于1200.0/400,满足要求!四、模板支架荷载原则值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1515.850=0.883kN(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2001.200=0.432kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.2001.200=5.422kN考虑0.9的构造主要系数，经计算得到静荷载原则值 NG = 0.9(NG1+NG2+NG3)= 6.063kN。78、2.活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的构造主要系数，经计算得到活荷载原则值 NQ = 0.9(2.000+2.500)1.2001.200=5.832kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.30NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 14.86kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆79、上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=14857/(0.333424)=105.393N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW根据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； W80、k=uzusw0 = 0.4001.0001.135=0.454kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4541.2001.5001.500/10=0.139kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=1.26.063+0.91.45.832+0.90.91.40.139/1.200=14.755kN经计算得到=14755/(0.333424)+139000/4491=135.622N/mm2；考虑风荷载时立杆的81、稳定性计算 f,满足要求!二、梁 7001200木模板与支撑计算书（一）梁选用最大梁7001200计算梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=700mm，梁截面高度 H=1200mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离250mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载原则值计算模板自重 = 0.500kN/m282、；钢筋自重 = 1.800kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载原则值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。当浇筑速度不小于10m/h或坍落度不小于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至83、新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力原则值 F1=28.680kN/m2考虑构造的主要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值: F1=0.9028.690=25.821kN/m2考虑构造的主要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载原则值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 26.25cm3；截面惯性矩 I = 19.69cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强84、度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.500.70+24.000.701.20+1.800.701.20) + 0.91.402.500.70=25.99kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.1025.9890.2502=-0.162kN.mf=0.162106/26250.0=6.188N/mm2梁底模面板抗弯计算强度不不小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T =85、 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.25025.989=3.898kN截面抗剪强度计算值 T=33898/(270015)=0.557N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9(0.500.70+24.000.701.20+1.800.701.20)=19.820N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.67719.820250.04/(1006000.00196875.0)=0.444mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.444mm，不不小于 v = 86、250/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经涉及！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.82+1.403.60)1.20=43.230N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 33.75cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强87、度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2030.985+1.404.320)0.2500.250=0.270kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.27010001000/45000=6.004N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2030.985+1.404.320)0.250=6.485kN截面抗剪强度计算值 T=36485.0/(21200.00015.000)=0.540N/mm2截面抗剪强度设计值 T88、=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67730.9852504/(1006000337500)=0.405mm面板的最大挠度不不小于250.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算计算公式: N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.82+1.403.60)1.200.50/2=10.81kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径89、为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大允许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=10.808kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。每个截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!七、梁支撑脚手架的计算计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.7m，梁截面 BD=700mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.50m，梁底增长4道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N90、/mm2。内龙骨采用50100mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑龙骨长度 1.20m。顶托采用木方: 100100mm。梁底承重杆按照布置间距200,200,200mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.80kN/m3。倾倒混凝土荷载原则值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条要求拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.801.20+0.50)+1.402.00=40.552kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.91、3525.801.20+0.71.402.00=43.756kN/m2因为永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的构造主要系数，静荷载原则值 q1 = 0.9(25.8001.2000.700+0.5000.700)=19.820kN/m考虑0.9的构造主要系数，活荷载原则值 q2 = 0.92.0000.700=1.292、60kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 26.25cm3；截面惯性矩 I = 19.69cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3519.820+0.981.260)0.3000.300=0.252kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.25210093、01000/26250=9.597N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3519.820+0.981.260)0.300=5.038kN截面抗剪强度计算值 T=35038.0/(2700.00015.000)=0.720N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67719.8203004/(1006000196875)=0.920mm面板的最大挠度不不小于94、300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载涉及梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.8001.2000.300=9.288kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(21.200+0.700)/0.700=0.664kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载原则值 P1 = 2.0000.7000.300=0.420kN考虑0.9的构造主要系数，均布荷载 q = 0.9(1.359.288+1.350.664)=12.092kN95、/m考虑0.9的构造主要系数，集中荷载 P = 0.90.980.420=0.370kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.635kN N2=2.783kN N3=2.783kN N4=1.635kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.050kN.m经过计算得到最大支座 F= 2.783kN经过计算得到最大变形 V= 0.002mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截96、面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.050106/83333.3=0.60N/mm2龙骨的抗弯计算强度不不小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.394/(250100)=0.418N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.002mm龙骨的最大挠度不不小于300.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取97、托梁的自重 q= 0.108kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.292kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.983kN经过计算得到最大变形 V= 0.070mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 166.67cm3；截面惯性矩 I = 833.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.292106/166666.7=1.75N/mm2顶托梁的抗弯计算98、强度不不小于15.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31808/(2100100)=0.271N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁挠度计算 最大变形 v =0.070mm顶托梁的最大挠度不不小于600.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它涉及： 横杆的最大支座反力 N1=5.983kN (已经涉及组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1273.700=0.599、70kN N = 5.983+0.570=6.552kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为2300/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=6552/(0.333424)100、=46.479N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW根据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0001.153=0.461kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.60m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4611.2001.5001.500/10=0.141kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴101、心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=5.983+0.91.20.469+0.90.91.40.141/0.600=6.819kN经计算得到=6819/(0.333424)+141000/4491=79.815N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！（二）代表性梁400800计算：梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=800mm，梁模板使用的木方截面50100mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。梁侧模面102、板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。二、梁模板荷载原则值计算模板自重 = 0.500kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载原则值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载原则值。当浇筑速度不小于10m/h或坍落度不小于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表达无资料)取200/(T+103、15)，取3.000h； T 混凝土的入模温度，取30.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.900。根据公式计算的新浇混凝土侧压力原则值 F1=28.680kN/m2考虑构造的主要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力原则值: F1=0.9028.690=25.821kN/m2考虑构造的主要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载原则值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.104、00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下 梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求： f = M/W f其中 f 梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)； q=0.91.2(0.500.40+24.000.400.80+1.500.400.80) + 0.91.402.500.40=10.29kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.1010.2890.2502=-0.064kN.mf=0.064106/15000.0=4.287N/mm2梁底模面105、板抗弯计算强度不不小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.60.25010.289=1.543kN截面抗剪强度计算值 T=31543/(240015)=0.386N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中 q = 0.9(0.500.40+24.000.400.80+1.500.400.80)=7.524N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.6777.5242106、50.04/(1006000.00112500.0)=0.295mm梁底模板的挠度计算值: v = 0.295mm，不不小于 v = 250/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经涉及！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.82+1.403.60)0.80=28.820N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 43.20cm3；截面惯性矩 I = 38.88cm4；(1)抗弯强度计算 f = M 107、/ W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.2020.657+1.402.880)0.3000.300=0.259kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.25910001000/43200=6.004N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2020.657+1.402.880)0.300108、=5.188kN截面抗剪强度计算值 T=35188.0/(2800.00018.000)=0.540N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67720.6573004/(1006000388800)=0.486mm面板的最大挠度不不小于300.0/250,满足要求!六、穿梁螺栓计算1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式: f = M/W f其中 f 梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)； M 梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)； W 梁侧竖楞的净109、截面抵抗矩,W = 83.33cm3； f 梁侧竖楞的抗弯强度设计值，f = 13N/mm2。 M = ql2 / 8其中 q 作用在模板上的侧压力； q = (1.225.82+1.403.60)0.30=10.81kN/m l 计算跨度(梁板高度),l = 800mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值10.8080.8000.800/8/83333.340=10.375N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算 f,满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式: v = 5ql4 / 384EI v = l/250其中 q 作用在模板上的侧压力，q = 25.8210.300=7.746N/mm； 110、l 计算跨度(梁板高度),l = 800mm； E 梁侧竖楞弹性模量,E = 9500N/mm2； I 梁侧竖楞截面惯性矩,I = 416.67cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值, v = 57.746800.04/(38495004166667.0)=1.044mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,v = 3.200mm；梁侧竖楞的挠度验算 v v,满足要求!3.穿梁螺栓强度计算没有布置穿梁螺栓，不必计算!七、梁支撑脚手架的计算计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.2m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m111、，立杆的步距 h=1.50m，梁底增长2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用50100mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑龙骨长度 1.20m。顶托采用双钢管：48.33.6（按483.0计算）。梁底承重杆按照布置间距400,400,mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载原则值2.00kN/m2，施工均布荷载原则值2.50kN/m2梁两侧的楼板厚度0.15m，梁两侧的楼板计算长度0.5112、0m。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条要求拟定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.404.50=31.380kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.404.50=31.950kN/m2因为永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F = 0.91.3525.5000.1500.5000.300=0.697kN。采用的钢管类型为48113、.33.6（按483.0计算）。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。(一)、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的构造主要系数，静荷载原则值 q1 = 0.9(25.5000.8000.400+0.5000.400)=7.524kN/m考虑0.9的构造主要系数，活荷载原则值 q2 = 0.9(2.000+2.500)0.400=1.620kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I =114、 11.25cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.357.524+0.981.620)0.3000.300=0.106kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.10610001000/15000=7.047N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1115、.357.524+0.981.620)0.300=2.114kN截面抗剪强度计算值 T=32114.0/(2400.00015.000)=0.529N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.5243004/(1006000112500)=0.611mm面板的最大挠度不不小于300.0/250,满足要求!(二)、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底龙骨计算作用荷载涉及梁与模板自重荷载，倾倒混凝土荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自116、重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.300=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.300(20.800+0.400)/0.400=0.750kN/m(3)活荷载为倾倒混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载原则值 P1 = 4.5000.4000.300=0.540kN考虑0.9的构造主要系数，均布荷载 q = 0.9(1.356.120+1.350.750)=8.347kN/m考虑0.9的构造主要系数，集中荷载 P = 0.90.980.540=0.476kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN)变形的计算117、按照规范要求采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.605kN N2=2.605kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.176kN.m经过计算得到最大支座 F= 2.605kN经过计算得到最大变形 V= 0.045mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 83.33cm3；截面惯性矩 I = 416.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.176106/83333.3=2.11N/mm2龙骨的抗弯计算强度不不小于15.0N/mm2,满足要求!118、(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.907/(250100)=0.572N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.045mm龙骨的最大挠度不不小于400.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.090kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经119、过计算得到最大弯矩 M= 1.172kN.m经过计算得到最大支座 F= 11.395kN经过计算得到最大变形 V= 1.948mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.98cm3；截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =1.172106/1.05/8982.0=124.27N/mm2顶托梁的抗弯计算强度不不小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.948mm顶托梁的最大挠度不不小于1200.0/400,满足要求!(三)、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压120、力最大值，它涉及： 横杆的最大支座反力 N1=11.395kN (已经涉及组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.91.350.1515.200=0.954kN N = 11.395+0.954=12.349kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.40m； h 最大步距，h=1.50m； l0 计算长度，取1.500+20.400=2.300m； 长细比，为23121、00/16.0=144 150 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.333；经计算得到=12349/(0.333424)=87.602N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW根据模板规范计算公式5.2.5-15: MW=0.90.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载原则值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.4001.0001.135=0.454kN/m2 h 立杆的步距，1.50m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.90.91.40.4541.2001.5001.500/10=0.139kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规范公式5.2.5-14； Nw=11.395+0.91.20.785+0.90.91.40.139/1.200=12.481kN经计算得到=12481/(0.333424)+139000/4491=119.485N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板支撑架计算满足要求！