1、 新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 版本号：版本号：01 版本版本 编制人：编制人：审核人：审核人：审批人：审批人：武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 2 目 录 1 编制依据.4 2 工程概况.4 2.1 工程建设概况.4 2.2 设计概况.5 2.3 工程施工条件.6 3 施工安排.6 3.1 项目管理组织.6 3.1.1 组织机构.6 3.1.2 项目管理人员及职责.7 3.2 项目管理目标.8 3.3 各项资源供应方式.8 3.4 施工流水段划分及施工工艺流程.8 3.5 工程重点和难点分析及应对措施.10 4 施工进度计划.11 5 施工准备与2、资源配置计划.11 5.1 施工准备计划.11 5.1.1 技术准备.11 5.2 资源配置计划.12 6 施工方法及工艺要求.。13 6.1 方案及技术参数.13 6.1.1 轮扣式支撑方案设计.14 6.1.2 模板工程技术参数.14 6.2 施工工艺流程.15 6.3 施工要点.17 6.3.1 轮扣式脚手架搭设要点.17 6.3.2 立杆基础高度.18 6.3.3 剪刀撑结构构造.18 6.3.3 模板设计的要求.20 6.3.4 轮扣支撑搭设与拆除.28 6.4 进场材料性能及制作质量标准.30 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 3 6.4.1 材3、料性能要求.30 6.4.2 制作质量要求.31 6.5 轮扣架检查与验收标准.32 6.5.1 构配件的检查与验收.32 6.5.2 模板支架检查与验收.33 6.5.3 模板支架使用过程中的检查.33 6.6 质量保证措施.34 6.7 质量通病及防治措施.34 7 安全和环境保护措施.35 7.1 轮扣式模板支架安全管理与维护.35 7.2 安全防护措施.36 7.3 技术安全措施.37 7.4 消防安全措施.38 7.5 预防坍塌事故的安全措施.39 7.6 预防高空坠落事故安全措施.39 7.7 预防物体打击事故的安全措施.40 7.8 其他安全注意事项.41 7.9 绿色施工及现场4、文明施工措施.41 7.10 环境保护措施.42 8 成品保护计划.42 8.1 模板安装过程的成品保护.42 8.2 模板拆除过程的成品保护.43 9 施工监测方案及安全应急预案.43 9.1 施工监测方案.43 9.2 施工监测措施.44 10 应急救援预案.44 10.1 概况.44 10.2 组织机构.44 10.3 机构的职责.44 10.4 应急救援工作程序.45 11 模板计算书.46 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 4 1 编制依据 1 编制依据 序号 类 别 文件名称 编 号 1 国家行政文件 建设工程质量管理条例 国务院令第 279 号5、 2 建设工程安全生产管理条例 国务院令第 393 号 3 工程建筑标准强制性条文 建设部2002219 号文 4 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质200987 号 5 安全生产法/6 国家行业规范 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2015 7 建筑工程施工质量验收统一标准 GB503002001 8 建筑工程施工现场消防安全技术手册 GB50720-2011 9 建筑施工模板安全技术规范 JGJ1622008 10 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ231-2010 11 四川省建筑施工承插型钢管支模架安全技术规程 DBJ51/T046-2015 126、 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 13 施工现场临时用电安全技术规程 JGJ46-2012 14 建筑机械使用安全技术规程 JGJ33-2012 15 建筑施工高处作业安全技术规程 JGJ80-2016 16 合 同 新建成都希联妇产医院项目施工总包合同/17 设计文件 新建成都希联妇产医院项目设计文件/18 八局企业 技术标准 XX标准化管理手册 2017 版 19 混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB204-2017 20 脚手架安全技术标准 ZJQ08-SGJB003-2017 2 工程概况 2 工程概况 2.1 工程建设概况 2.1 工程建设概7、况 表 2.1-1 工程建设概况一览表 工程名称 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 工程性质 医院 建筑规模 地下 2 层，地上 11 层 工程地址 成都市董家湾南街与武阳大道交汇处东北侧 总占地面积 16050.34 总建筑面积 75709 建设单位 项目承包范围 主体工程、抗浮锚杆、砌筑抹灰、屋面工程、外墙贴砖、安装预留预埋等 设计单位 主要分包工程 机电工程、消防工程、园林工程、精装修工程、电梯、标识工程、幕墙工程、机械停车、燃气、门窗、医疗专业工程等 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 5 勘察单位 合同 要求 质量 合格，争创成8、都市优质结构工程。监理单位 工期 570 日历天 总承包单位 XX有限公司 安全 争创成都市安全文明工地 工程主要功能或用途 改善成都市妇儿就医环境，提高妇儿诊疗、住院条件。2.2 设计概况 2.2 设计概况 本工程位于成都市武侯区武阳大道与董家湾南街交汇处，共 1 栋建筑。基础为筏板基础，结构形式为框架-剪力墙。总建筑面积 75709，地下建筑面积 27565，地上建筑面积 48144。地下 2 层，地上 11 层，其中地上 2-11 层大部分楼板为装配式叠合板。表 2.2-1 建筑结构概况一览表 地基基础 埋深-10.1m、-10.25m、-12.2m 持力层 稍密卵石 承载力特征值 329、0KPa 筏板 600mm、1000mm、1600mm 地下室顶板厚度：150mm、250mm、120mm 主体 结构形式 框架-剪力墙结构 主要柱网间距 8100mm 结构安全等级 一级 结构抗震等级 一级 设计使用年限 50 年 抗震设防烈度 7 度 混凝土强度等级及抗渗要求 基础 C35P8 柱墙 C50-C35 圈梁构造柱 C30 梁 C35、C30 板 C35、C30（地下室一层、顶板 C35P6）钢筋 类别：HPB300、HRB400、HRB400E 表 2.2-2 模板工程概况 总建筑面积 75709 地下 48144 建筑高度 52.5m 地上 27565 层数及层高 屋面层 10、4550mm/5050mm 五层 4500mm 十一层 4000mm 四层 4500mm 十层 4000mm 三层 4500mm 九层 4000mm 二层 4500mm 八层 4000mm 一层 5500mm 七层 4000mm 负一层 5100mm 六层 4000mm 负二层 4950mm 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 6 表 2.2-3 主要结构构件尺寸 结构部位 截面尺寸（mm）筏板 厚度 1600、1000、600 剪力墙 截面厚度 600、450、400、350、300、240 等 框架柱 主要尺寸 600 x600、600 x700、700 11、x700、700 x800、800 x800、800 x900、900 x900、900 x1000、1000 x1000、1100 x1100、700 x940、800 x1200 等 梁 截面尺寸 200 x400、200 x500、250 x500、300 x500、300 x600、300 x700、300 x800、400 x700、400 x800、400 x850、400 x1250、400 x1420、400 x1800、500 x800、500 x850、500 x900、500 x1000、500 x1200、500 x1500、500 x1850、500 x2000、6012、0 x900、600 x1000、600 x1550、600 x1950 等 楼板 板厚 120、150、180、200、250 等 2.3 工程施工条件 2.3 工程施工条件 本工程地处成都市武阳大道与董家湾南街交汇处，武阳大道（2.5 环）属于成都市重要交通干线，交通流量大，社会环境复杂等。且因地理位置限制，施工场地较为紧张。现场施工场地狭窄，东侧围墙距基坑边约 2m，南侧围墙距基坑边约 8m，北侧基坑约2.5m 外为河道，西侧围墙距基坑边约 3m。根据施工部署，拟在基坑上方南侧设置 1#木工加工棚，在南侧基坑内设置 2#木工加工棚，待 C 区、D 区（分区详见部署）地下室顶板结构施工完成13、后，将 2#木工加工棚移至 C 区地下室顶板上。3 施工安排 3 施工安排 3.1 项目管理组织 3.1 项目管理组织 3.1.1 组织机构 3.1.1 组织机构 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 7 项目执行经理梁栋机电经理钟晓瑞商务经理皮慧安全总监李新阳技术负责人刘东项目副经理周殷弘工程管理部科技部BIM工作站机电安装部物资设备部商务合约部安全生产监督管理部土建工程师付加易土建工程师马勇质量工程师王洪超安装工程师姜凡建筑BIM工程师(王洪超兼)材料工程师白得宇预算工程师徐若潇安全工程师杨红程土建工程师凌永恒计划工程师嵇朵平试验工程师樊伟(兼)测量工程师嵇14、朵平（兼）安装BIM工程师(姜凡兼)材料工程师杨江平造价工程师宋春蕾机械工程师杨龙超资料员何桢四川西南交大设计(勘察)深圳建筑设计总院(主设)云南人防建筑设计(人防)中节能建设设计院(抗浮锚杆)其他深化设计单位设计（深化）单位给排水劳务电气劳务土建劳务劳务分包电气工程通风工程消防工程专业分包防水工程门窗工程净化工程幕墙工程医用气体电梯安装工程其他专业分包工程燃气市政自来水电力平行分包通信零星材料供应商质量工程师樊伟项目经理于振兴 图 3.1.1-1 项目管理组织机构图 3.1.2 项目管理人员及职责 3.1.2 项目管理人员及职责 表 3.1.2-1 项目管理人员及职责 序号序号 职务 职务 15、姓名 姓名 职责 职责 1 项目经理 于振兴 总体统筹协调，全面负责总体施工部署和总体安排。2 项目执行经理 梁栋 协助项目经理对项目的施工进行全过程的组织和管理。2 技术负责人 刘东 1）负责施工方案的编制及交底工作；2）及时组织技术人员解决工程施工中的技术问题并负责各专业之间的技术质量管理与协调。3）全面负责工程记录和档案管理，负责技术复核工作。3 项目副经理 周殷弘 1）负责现场施工进度，落实各工序的协调配合工作；2）对工程施工生产、进度计划、现场总平面协调及管理全面负责，确保工程施工顺利进行；3）负责具体对接业主、监理，对现场生产工作进行管理、协调、落实。4 机电经理 钟晓瑞 1）对施16、工过程中安装工程施工的进度、质量及安全负责；2）负责在安装工程施工中与其他各工种之间的管理与协调。5 商务经理 王春梅 1）在项目经理的领导下，对项目预算、合约、物资设备采购及成本管理进行策划指导；2）参与工程总分包及采购、租赁等合同洽谈、合同条款拟订和签订工作。6 安全总监 李新阳 1）负责组织安全检查，对接地方监管部门；2）督促分包单位建立健全安全生产管理制度，并定期或不定期的进行检查。7 土建工程师 罗涛 1）协助项目经理、生产经理对施工现场管理；2）负责现场安全质量问题的整改落实并及时向生产经理。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 8 8 安装工程师 17、姜凡 1）机电安装工程施工全程质量检查、测量、验收、详细记录；2）组织对机电安装等施工作业班组的技术交底，监督工艺、工序质量要求交底到位；9 测量工程师 嵇朵平 负责项目测量放线工作；负责测量相关资料的整理、收集管理。10 计划工程师 嵇朵平 对现场的计划执行与落实、资格的落实进行管理；11 质量工程师 樊伟、王洪超 负责组织编制项目质量计划并监督实施，将项目质量目标的进行分解落实，加强过程控制和日常管理，保证项目质量保证体系有效运行。12 BIM 工程师 王洪超、姜凡 负责各专业深化设计及 BIM 模型的应用；负责施工工艺及复杂节点的设计及优化。13 预算工程师 徐若潇 参与对分包单位的结算18、计量核对工作；14 造价工程师 宋春蕾 负责对分包方的结算和签证管理；按合同约定及时收取工程款。15 物资工程师 白得宇、杨江平 负责工程项目的物资控制，包括经上级授权对物资供应商进行评价、实施招标采购、做好进场物资的验证和记录、物资保管、标识等。16 安全工程师 杨红程 每天安全巡查，纠正和查处违规指挥、操作及违反安全生产纪律行为和人员，填写安全日志；负责日常安全检查，对接分包单位安全管理。3.2 项目管理目标 3.2 项目管理目标 表 3.2-1 项目管理目标 项目管理目标名称 目标值 工期目标 570 日历天 质量目标 一次性验收合格，争创成都市优质结构工程 安全目标 争创成都市安全文明19、施工标准化工地 BIM 目标 全过程应用 BIM 环境管理目标 无噪声、光、扬尘等污染 3.3 各项资源供应方式 3.3 各项资源供应方式 1、劳务资源安排一览表 表 3.3-1 劳务资源安排一览表 施工项目名称 专业施工队名称 资质要求 开始施工时间 建设工期 分包方式 分包商 选择方式 责任人 主体结构施工 四川盛世佳运建筑劳务有限公司 一级 2018 年 6月 1 日 270 天 劳务分包 公司招标选定 罗涛 3.4 施工流水段划分及施工工艺流程 3.4 施工流水段划分及施工工艺流程 1、施工流水段划分 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 9 本工程结合20、现场施工条件及部署，将地下室施工分为主楼区域和纯地下室区域（此区域存在抗浮锚杆）施工。图 3.4-1 地下室分区段图（1）地下室结构分区 为了便于地下室结构施工，根据现场土方开挖进度和施工部署，将地下室划分 7 个施工段进行施工，具体施工顺序如下：主楼区域：A1A2A3A4;纯地下室区域：CDBE，主楼区域与纯地下室区域同时施工。图 3.4-2 地下室分段划分图（2）地上结构分区 主楼地上部分在 2/J 轴处存在变形缝，因此在施工段划分时将变形缝两侧单独进行考武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 10 虑。地上部分分为 4 个施工段。先施工 A-1、A-3，然后21、施工 A-2、A-4（在 A-4 与 A-3 之间、A-2 与 A-1 之间为收缩后浇带；A-3 与 A-2 之间为永久变形缝）。图 3.4-3 地上结构施工段划分示意图 2、工艺流程 图 3.4-4 模板施工工艺流程图 3.5 工程重点和难点分析及应对措施 3.5 工程重点和难点分析及应对措施 序号 重点和难点 具体分析 应对措施 责任人 1 平面布置与管理 本工程场地狭窄，基坑周边基本无可利用的场地，1、按照平面布置方案进行堆放，杜绝材料、设备随意堆放。罗涛 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 11 加之工期紧，工程量大 2、在本工程外租用场地，用于材料的22、临时堆码。2 模板加工 模板下料尺寸、质量控制。1、施工前对班组教育交底，严格控制下料尺寸、质量，避免出现较大的拼缝。2、选择经验丰富的队伍及班组。罗涛 3 柱模板加固 本工程柱截面尺寸较大 1、施工前对班组教育交底，严格控制施工质量。2、柱模板加固采用成品柱箍。罗涛 4 模板标高控制 本工程同一层楼板厚度不同，且有多个楼面标高 熟悉图纸，认真对照图纸施工，加强过程检查。罗涛 5 地下室人防区域加腋大板 本工程地下室存在大面积人防区域，房间小且较为封闭，模板安装与拆除困难 熟悉相关技术规程、进行性能检测试验、技术交底、丝头加工技术复核、原材进场检验、检测套筒拧紧度、强化验收。罗涛 4 施工进度23、计划 4 施工进度计划 根据工程施工流水段的划分，保证工程能流水作业，主体结构模板工程必须满足总进度计划及月、周进度计划要求。施工工期为 2018 年 2018 年 5 月 30 日至 2019 年 1 月 20日，总工期 235 天。各节点施工进度计划详见下表。表 4-1 各节点施工进度计划 序号 任务名称 开始时间 完成时间 1 A1 段出地下室正负零 2018.5.30 2018.7.20 2 A2 段地下室出正负零 2018.5.31 2018.7.27 3 A3 段地下室出正负零 2018.6.5 2018.8.10 4 B 段地下室出正负零 2018.6.20 2018.8.10 24、5 C 段地下室出正负零 2018.5.30 2018.7.20 6 D 段地下室出正负零 2018.6.7 2018.8.25 7 E 段地下室出正负零 2018.6.15 2018.9.2 8 裙楼第 2 抗震单元 2018.7.28 2018.10.5 9 裙楼第 1 抗震单元 2018.8.11 2018.10.15 10 主楼第 2 抗震单元 2018.10.6 2019.1.10 11 主楼第 1 抗震单元 2018.10.16 2019.1.20 5 施工准备与资源配置计划 5 施工准备与资源配置计划 5.1 施工准备计划 5.1 施工准备计划 5.1.1 技术准备 5.1.1 25、技术准备 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 12 表 5.1-1 技术文件准备计划一览表 序号 文件名称 文件编号 配备数量 持有人 1 建筑施工模板安全技术规范 JGJ1622008 2 工程部、科技部 2 建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程 JGJ231-2010 2 工程部、科技部 3 四川省建筑施工承插型钢管支模架安全技术规程 DBJ51/T046-2015 2 工程部、科技部 4 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2011 2 工程部、科技部 5 新建成都希联妇产项目设计图纸/2 工程部、科技部 6 新建成都希联妇产项目施工26、组织设计/1 科技部 表 5.1-2 技术复核和隐蔽验收计划 序号 技术复核、隐蔽验收内容 复核和隐蔽内容 责任人 1 模板工程 模板几何尺寸、轴线、标高、垂直度、平整度、预埋件和预留孔位置、清扫口留置、施工缝留置、模板清理、脱模剂涂刷、止水要求、模板支架的材质、构造 罗涛 2 资料 对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况 刘东 3 定位放线 轴线、水准点、坐标点 罗涛 4 机电安装 机电管线预留预埋 姜凡 5 模板 预埋件位置、预留洞位置、模板加固、支撑架加固 罗涛 5.2 资源配置计划 5.2 资源配置计划 1、劳动力配置计划 表 5.2-1 劳动力配置计划表 序号 工种 人数 责27、任人 备注 1 木工 240 罗涛 2 架子工 180 罗涛 3 小工 30 罗涛 2、主要周转材料配置计划 表 5.2-2 主要周转材料配置计划 序号 施工机具名称 数量 使用时间 责任人 1 15mm 厚模板 16 万 2018 年 5 月 15 日 罗涛 2 40 x60 x1.2mm 方钢管 0.3 万 m 2018 年 5 月 15 日 罗涛 3 48*3.2mm 轮扣式钢管 30 万 m 2018 年 5 月 15 日 罗涛 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 13 48*2.8mm 普通钢管 4 扣件 15 万个 2018 年 5 月 15 日 28、罗涛 5 安全网 0.8 万 2018 年 5 月 15 日 罗涛 3、测量设备配置计划 表 5.2-3 测量设备配置计划 序号 测量设备名称 数量 使用特征 保管人 备注 1 钢卷尺 20 测量距离 王洪超 2 水准仪 2 测量高程 王洪超 3 全站仪 1 测量放线（坐标）王洪超 4 扭矩扳手 2 检查套筒等 王洪超 4、施工机具配置计划 表 5.2-4 施工机具配置计划 序号 测量设备名称 数量 责任人 备注 1 木工压刨 4 罗涛 2 木工平刨 4 罗涛 3 木工圆锯 4 罗涛 6 施工方法及工艺要求 6 施工方法及工艺要求 根据四川省建筑施工承插型钢管支模架安全技术规程DBJ51/T029、46-2015 总则要求，进行 8m 以下模板工程时，采用承插型钢管搭设的支模架的设计、施工、验收和使用。则现场除了大于等于 8m 高支模范围采用普通钢管扣件式脚手架支撑体系外，其余部位均采用承插型轮扣式钢管脚手架支撑体系。由于梁底支撑不适合采用轮扣式钢管，则梁底的支撑立杆仍采用普通扣件式钢管立杆支撑、连接。本方案针对搭设高度在 8m 以下，搭设跨度 18m 以下，施工总荷载 15kN/以下；集中线荷载 20kN/m 以下的部位进行编制。6.1 方案及技术参数 6.1 方案及技术参数 考虑到本工程工期短、楼层数少的特点，为保证工程进度，我方模板工程料具只进行三次周转。由于扣件式钢管成都市场上只30、有482.8 的钢管，计算书钢管按482.8 的规格进行计算，由于轮扣式钢管成都市场上只有483.2 的钢管，计算书钢管按483.2 的规格进行计算。本着创新工艺、新产品的原则，本工程支模体系采用轮扣式脚手架支模体系。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 14 6.1.1 轮扣式支撑方案设计 6.1.1 轮扣式支撑方案设计 1、轮扣式脚手架的布置首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设，楼层框架轴线间距绝大部分为 8.1 米，按照排架间距梁轴线往两侧，每边 0.45 米设一排立杆，横向0.45+0.9*8+0.45=8.1 米，纵向 0.45+1.2*6+0.45=8.131、 米。2、对楼梯踏步的模板支设，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。3、对顶板及梁，由于轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达板底、梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设 U 型托进行顶板标高的立杆高度调整。可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过 500mm，立杆顶部 U 型托丝杆外露不得超过 200mm，根据楼层标高可进行局部调整，须确保支架及 U 型托的的受力稳定安全。4、梁底采用钢管上铺设 40X60X1.2mm 方钢管，间距 200mm，方钢管上铺设梁底板，梁高大于等于 400mm 的梁，梁底加间距 900mm 支撑加固。5、沿建筑物最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪32、刀撑，剪刀撑用钢管、扣件搭设。6、竖向剪刀撑沿主梁两侧搭设且间隔不大于 8m，宽度宜为 46 米，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为 45 度60 度。6.1.2 模板工程技术参数 6.1.2 模板工程技术参数 本工程模板工程量较大。模板及支撑选用详见表 6.1-1 所示。表 6.1-1 主要构件模板及支撑选用形式表 部位 模 板 支撑体系 集水坑、电梯底坑 采用箱式模板，15mm 厚双面覆膜多层板 用482.8 钢管、可调节 U 托 后浇带 快易收口网 钢筋网竖向采用16500 钢筋，横向采用 12150，482.8 钢管支撑。框架柱（地下室33、外柱）采用15mm厚双面覆膜多层板 竖向内楞482.8 钢管，间距100mm；水平外楞双482.8 钢管，间距450mm，14 止水螺栓加固，对拉螺栓间距450mm450mm，最底排450mm200mm；斜向支撑，采用482.8钢管斜向加固（尽量取 45）框架柱 采用15mm厚双面覆膜多层板 内楞采用482.8 钢管，沿柱的竖向每隔 100 设置一根；柱箍采用成品柱箍，外楞沿柱的垂直方向每隔 450 设置一道，第一道距地面 200mm。地下室外墙 采用15mm厚双面覆膜多层板 竖向内楞482.8 钢管，间距100mm；水平外楞双482.8 钢管，间距450mm，14 止水螺栓加固，对拉螺栓间距34、450mm武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 15 450mm，最底排450mm200mm；斜撑采用钢管+U 型托。墙体模板 采用15mm厚双面覆膜多层板 竖向内楞482.8 钢管，间距100mm；水平外楞双482.8 钢管，间距450mm，14 普通对拉螺栓加固，螺栓间距450mm450mm，最底排450mm200mm；斜撑采用钢管+U 型托。梁 采用 15 厚双面覆膜多层板 梁侧面：内楞 40X60X1.2mm 方钢管，间距200mm；外楞双482.8 钢管；梁底面：内楞 40X60X1.2mm 方钢管，间距200mm；外楞482.8 钢管；梁底支撑架：梁35、底支撑体系选用扣件式钢管，梁高400mm 时梁底可不设承重杆；400mm梁高700mm 时梁底加设 1 道承重立杆，立杆沿梁跨度方向间距为 900mm；700mm梁高1500mm 时梁底加设 2 道承重立杆，立杆沿梁跨度方向间距为 900mm；1500mm梁高1700mm 时梁底加设 3 道承重立杆，立杆沿梁跨度方向间距为600mm；梁高1700mm 时梁底加设 4 道承重立杆。梁的跨度大于 4m 时，按跨长的 2起拱。悬挑梁按跨长的 4起拱。在满堂支撑中上部满挂安全平网，确保人员施工安全。楼梯、现浇板 采用 15 厚双面覆膜多层板 次龙骨采用 40X60X1.2mm 方钢管，间距200mm；36、主龙骨482.8 双钢管 现浇板底支撑：支撑体系选用钢管，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，扫地杆离地 300mm，立杆的步距 h=1.20m，最底排步距 1.8m；顶端自由段高度不超过 0.5m（包括顶托长度）；板的跨度大于 4m 时，按跨长的 2起拱。在满堂支撑中上部满挂安全平网，确保人员施工安全。洞口模板 采用 15 厚双面覆膜多层板 预留洞口及门洞口宽度或高度大于 500mm 的,在模板上开洞,洞口内支撑采用钢管支撑固定。预留洞口宽度或高度小于500的采用50mm厚刨光木板，表面钉 15mm 厚的多层板，加工成木盒，在支设构件模板前将木盒子固定在构件钢筋上,埋在模37、板内待砼浇注完毕拆除。人防区域 采用 15 厚双面覆膜多层板 人防顶板支撑架体横向间距 900mm，纵向间距 900mm。加腋梁底增加 2 道承重立杆，间距 900mm。墙体、不同区域交界处梁加固使用止水螺栓，其余参照非人防区域施工。6.2 施工工艺流程 6.2 施工工艺流程 1、轮扣式支撑架施工工艺流程 搭设材料进场混凝土初凝定位放线铺设垫木搭设立杆、横杆设置剪刀撑连接、加固板底架体铺设顶板模板检查验收模板支架浇筑顶板混凝土支模架拆除 2、搭设材料进场 根据工程的结构形式及层高要求定制或租赁相应长度（型号）的立杆、横杆，选用时武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方38、案 16 主要考虑两个因素：适用性和周转利用。3、定位放线 楼层混凝土建筑完毕强度达到 1.2Mpa 以上后，根据施工图轴线尺寸引测控制线，建立控制网，引测标高控制线，根据已经测好的控制线确定梁柱的位置，并标出立杆搭设位置。4、铺设垫木或安防底座 为了扩大立杆底部承载面的受力面积，保证立杆承载面均匀受力，要在立杆底部铺放垫木和安放底座。5、搭设立杆、横杆 轮扣式脚手架的构件较短，一般立杆和横杆的搭设一人就可以操作完成。搭设时先把立杆放在事先放置好的垫木上，再把横杆的插头插入立杆的轮盘中，另一端再插入另一根立杆的轮盘中。立杆的接长是直接插入立杆端部焊接好的58mm 4mm160mm 的套管内，保39、证了上下立杆的对接，应力的有效传递。6、设置剪刀撑 立杆和横杆按要求搭设完毕后，在架体四边与中间主梁两侧应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于 4m 的模板支架，其两端与中间每隔 4 排立杆从顶层开始向下每隔 2 步设置一道水平剪刀撑。四角抱角斜撑。7、连接、加固板底架体 支模架搭设完毕形成稳定的受力体后，将搭设板底架体，板底架体与立杆的连接采用可调顶托的形式。8、铺设顶板双层覆膜多层板 当板底下的次龙骨（方钢管）及主龙骨（双钢管）按标高控制线（标高可通过可调顶托调整）安装完毕之后，就可以安装顶板的双层覆膜多层板。在安装顶板模板时，确保模板安装牢固、平整、拼缝严密。9、检查验收（1）支模40、架是否严格按方案执行、构造措施是否合理。立杆与横杆的连接是否牢固。（2）模板铺设完毕后校正平整度与楼板标高。10、浇筑顶板混凝土 模板安装及钢筋绑扎完毕经验收合格以后，浇筑顶板混凝土，在顶板混凝土浇筑的时武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 17 候派专人守模，发现隐患及时消除。11、支模架拆除 支模架的拆除顺序一般是后支的先拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。梁板支模架拆除时混凝土强度达到的要求参照相关规定。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好书面手续。拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于两步。多层建筑的模板支架41、拆除时，应保留拆除层上方不少于两层的模板支架。轮扣式脚手架拆除时要注意横杆、立杆和剪刀撑等构件的拆除顺序，严禁将构件抛掷至地面，要传至地面码放整齐。对拆除下来的构件要及时检查、整修、保养，剔除不合格的构件。6.3 施工要点 6.3 施工要点 6.3.1 轮扣式脚手架搭设要点 6.3.1 轮扣式脚手架搭设要点 1、放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时，对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算42、，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆 300-500mm 之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下；1）轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2）可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于 500mm。3）作为扫地杆的最底层水平杆高度不超过 300mm。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 18 1-顶层水平杆；2-立杆；3-调节螺母；4-螺杆；5-托板；6-主龙骨 6.3.2 立杆基础高度 6.3.2 立杆基础高度43、 1、模板支架立杆基础不在同一高度时，必须将高处的扫地杆与低处水平杆拉通。2、当有既有结构时，模板支架应与既有结构可靠连接，并应符合下列规定：3、竖向连接间隔不应超过 2 步，优先布置在有水平剪刀撑的水平杆层；4、水平方向连接间隔不宜大于 8m；5、当遇柱时，宜采用扣件式钢管抱柱拉结，拉结点应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm。6、当支模架局部承受荷载较大时，当立杆需要加密时，加密区水平杆应向非加密区延伸不少于 2 跨，非加密区立杆、水平杆应与加密区间距互为倍数，且应先设置加密区杆件，再设置非加密区杆件。7、当模板支架跨度为一跨时，模板支架侧向应采取可靠的稳固措施。6.3.344、 剪刀撑结构构造 6.3.3 剪刀撑结构构造 模板支架的剪刀撑可采用扣件式钢管进行搭设，材料应符合现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 中 3.1、3.2 条的有关规定。1、竖向剪刀撑的布置应符合下列规定：（1）模板支架外侧四周应连续布置竖向剪刀撑；（2）模板支架中间应在纵向、横向分别连续布置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑间隔不应大于 6 跨，且不大于 6000mm；每个剪刀撑的跨数不应超过 6 跨，且宽度不大于 6000mm 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 19 图 6.3-5 模板支架剪刀撑布置平面图 1立杆；2水平杆；3-竖45、向剪刀撑；4-水平剪刀撑（3）竖向剪刀撑杆件的底端应与垫板或地面顶紧，倾斜角度应在 4560之 间，应采用旋转扣件每步与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点，中心线 与主节点的距离不宜大于 150mm。2、水平剪刀撑的布置应符合下列规定：（1）当模板支架支撑高度超过 5m 时，顶步应连续设置水平剪刀撑，底步宜连 续设置水平剪刀撑；（2）水平剪刀撑的间隔层数不应大于 6 步且不大于 6000mm，每个剪刀撑的跨 数不应超过 6 跨，且宽度不大于 6000mm；（3）水平剪刀撑应采用旋转扣件每跨与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主 节点。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模46、板施工方案 20 图 6.3-6 模板支架剪刀撑布置立面图 1立杆；2水平杆；3竖向剪刀撑；4水平剪刀撑 3、剪刀撑的斜杆接长应采用搭接，搭接长度不应小于 1000mm，并应采用不少于 3个旋转扣件等距离固定，且端部扣件盖板边缘离杆端距离不应小于 100mm；扣件螺栓的拧紧力矩不应小于 40Nm，且不应大于 65Nm。4、每对剪刀撑斜杆应分开设置在立杆或水平杆的两侧。6.3.3 模板设计的要求 6.3.3 模板设计的要求 1、筏板基础模板 筏板基础模板砖胎膜（详见砖胎膜施工方案）。2、电梯井、集水坑等模板 电梯井、集水坑侧壁模板为吊模木模板。3、地下室外剪力墙吊模模板 地下室外剪力墙施工缝留置47、自基础顶面向上 500mm，模板采用多层板吊模。4、后浇带、施工缝模板施工 因本工程地下室超长超宽，根据地下室施工段落划分，混凝土浇筑需分段进行，施工武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 21 缝及后浇带位置留设及模板支设要求如下：（1）基础底板施工缝 本工程地下室底板之间施工缝处加设 300X3mm 止水钢板，骨架竖向使用25 的螺纹钢间距500mm，横向使用16的螺纹钢间距100mm，止水钢板搭接接长，搭接长度为50mm，搭接处必须确保双面焊接牢固，焊缝严密，示意如下：图 6.3.3-1 底板（顶板）施工缝处理（2）基础底板后浇带 本工程地下室底板之间施工缝48、处加设 300X3mm 止水钢板，骨架竖向使用25 的螺纹钢间距500mm，横向使用16的螺纹钢间距100mm，止水钢板搭接接长，搭接长度为50mm，搭接处必须确保双面焊接牢固，焊缝严密。（3）根据施工段落划分，地下室外墙需留设竖向施工缝或后浇带，该处施工缝采用封堵，快易收口网外侧根据剪力墙厚度加设木方和钢筋顶撑，确保加固牢固。所有外墙施工缝均在墙中部位加设 300mm3mm 钢板止水带，钢板止水带长度要求不小于 2m，搭接接长，搭接长度为 50mm，搭接处必须确保双面焊接牢固，焊缝严密。固定采用16 螺纹钢在钢板两侧每隔 500mm 设一道与剪力墙钢筋焊接牢固，保证止水钢板位置。施工缝处用木49、方条插堵严密。5、施工缝施工做法 本工程所有水平方向的施工缝位置及尺寸系指剔凿成型后的施工缝，混凝土浇筑过程中所预留的施工缝应比成型后施工缝高 1020mm。所有竖向、水平方向的施工缝（包括后浇带、临时施工缝等）在和缝之前都应采用弹控制线、云石机切槽、人工剔凿的方式，确保接缝位置混凝土密实、线口顺直平整，以使接茬部位混凝土达到吻合状态。在墙、梁与楼板交接的施工缝部位应先弹板底上 10mm 控制线，再采用云石机沿控制线切割 5mm 深的切口，然后再从墙（或梁）的两侧采用人工剔凿的方法剔除施工缝部位的水泥浆、碎石至板底上 10mm 处，切口部位的应平整顺直，高低差控制 2mm 以内。武侯区红牌楼街50、办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 22 6、预留洞口模板支设 预留洞口及门洞口宽度或高度大于500mm的,在模板上开洞,洞口内支撑采用钢管支撑固定。预留洞口宽度或高度小于 500 的采用50mm 厚刨光木板，表面钉 15mm 厚的多层板，加工成木盒，在支设构件模板前将木盒子固定在构件钢筋上,埋在模板内待砼浇注完毕拆除。如果墙中间的预留洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证混凝土的密实度。7、剪力墙模板 为保证砼外观质量，本工程地下室剪力墙和地上剪力墙模板均采用厚度为 15mm 的双面覆膜多层板，在板面拼缝处增加附加木方，模板拼缝处加海绵条；在地下室外挡土墙导墙部位模板与导墙接触51、处贴海绵条防止根部漏浆；在外墙和柱层间接茬部位模板要下伸不小于 100mm，并粘贴海绵条，海绵条 2mm 厚、15mm 宽，用钢管顶紧。竖楞采用钢管，间距为 100mm；横背楞采用多道双钢管竖向间距 450mm，最下排竖向间距控制在 200mm，用穿墙螺栓固定；对拉螺栓采用14 圆钢，横向间距为 450mm，与回填土接触的外墙、消防水池及人防区域内施工止水螺栓，待混凝土浇筑完毕模板拆除后将堵头凿除，割掉对拉螺栓外伸钢筋头，刷防锈漆；地下室内墙及地上墙体，对拉螺栓不设止水钢片，该部分墙体支模时对拉螺栓设直径 16mmPVC 套管，该套管与墙体同宽，对拉螺栓插入其中，拆模后再将对拉螺栓取出，周转使52、用。模板的上、中、下设模板限位支撑，限位撑采用同强度的混凝土条块，横向间距为 1000，沿墙竖向共设三道，长度为墙体厚度。为调节模板的垂直度，用钢管斜撑进行加固，每道墙不少于 3 道斜支撑。施工过程中应检查斜撑及拉杆的扣件及螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，并及时封堵清扫口。墙体对拉螺栓最下三分之一范围内要求加设双螺帽加固，防止爆模。8、柱模板设计 柱模板采用 15mm 厚双面覆膜多层板板制作整体模板，柱截面尺寸 600X600mm 及以下的柱，竖向内楞钢管，间距100mm；水平外楞采用成品柱箍，间距450mm，最底排200mm；板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系53、将柱固定。支撑采用不少于三道482.8 钢管刚性支撑校正固定柱模。模板接触处粘贴 2mm 厚、15mm宽的海绵条，防止漏浆。柱子根部要在双面留设清扫口，混凝土浇筑前清理完毕后封堵严武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 23 密。9、梁模板设计（1）梁底支撑采用普通钢管扣件式支架进行支撑，梁的底模与侧模均采用 15mm 厚多层板，梁底纵楞龙骨采用 40X60X1.2mm 方钢管。针对本工程高度 500 以上的梁，梁底纵向加设两道方木对木模板进行加固。木方下部设垂直于梁长方向的482.8 钢管做为小楞，间距为 900，小楞支在双支柱大楞上，梁下两侧立杆垂直于梁方向为54、 1.2m，中间加设一道顶撑，梁下两侧立杆及中间顶撑间距平行于梁长方向为 0.9m。（2）梁侧模采用 15mm 厚多层板，外侧根据梁高度不同设置不同。用钢管加强侧模刚度做为侧模纵向背楞，；竖楞为482.8 钢管，间距为 450mm；对于高度小于 700mm的梁，在钢管竖楞顶部加设一道沿梁纵向的钢管，在该钢管与下部纵向大楞之间加设 450钢管三角斜撑加固；对于梁高大于等于 700 的梁，在中间采用14 穿梁拉杆，固定采用在钢管竖楞外侧加设纵向双钢管的方式进行，对拉螺栓沿梁长方向间距 450mm，沿梁高度方向间距 450mm，最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于 200mm，距离楼板模板不大于30055、mm；对拉螺栓采用16PVC 套管，以便周转；梁上口用同强度混凝土块支撑以保证梁上口宽度，支撑间距 600，宽度同梁宽。（3）梁下部支撑采用普通扣件式钢管，设水平拉杆（普通扣件式钢管）。双立柱横向间距为 1.2 米，中间加设一道支撑；纵向间距为 0.9 米，梁下水平拉杆步距为 1.2 米，最下一步水平杆考虑方便模板支设操作及人员通行，步距为 1.8m，下部距地面 300mm 处满加扫地杆。（4）当相邻混凝土构件强度等级不同时，按照以下原则处理：1）以混凝土强度等级 5.0Mpa 为一级，凡柱混凝土强度等级高于梁板混凝土等级不超过一级者，梁柱节点处混凝土可随梁板一起浇筑。我们考虑到梁柱节点处柱混56、凝土易形成软弱层，我们在混凝土分界处采用快易收口网隔离，快易收口网 45斜向固定在距离柱500mm 的梁板侧。2）柱混凝土强度等级高于梁板混凝土强度等级不大于二级，而柱四边皆有现浇框架梁者，梁祝节点处的混凝土可随梁板一起浇筑。我们考虑到梁柱节点处柱混凝土易形成软弱层，混凝土分界处采用快易收口网隔离，快易收口网 45斜向固定在距离柱 500mm 的梁板侧。3）当不符合 1 条和 2 条时，梁柱节点处混凝土应按照柱混凝土强度等级浇筑，且应武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 24 在混凝土初凝前即浇筑梁板混凝土，并加强混凝土振捣和养护。混凝土分界处采用快易收口网隔离57、，快易收口网 45斜向固定在距离柱 500mm 的梁板侧。图 6.3.3-2 梁柱节点混凝土分界示意图（5）对跨度大于 4 米的梁，按跨度的 2进行起拱。10、顶板模板设计 顶板模板采用 15mm 厚双面覆膜多层板，次龙骨选用 40X60X1.2mm 方钢管，主龙骨采用482.8 的钢管间距 900mm*1200mm，局部间距大于 900mm 或 1200mm，应采取加强措施。为保证顶板的整体砼成型效果，将整个顶板的多层板按同一顺序、同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下方有龙骨，且拼缝严密，表面无错台现象。若与柱相交，则不刻意躲开柱头，只在该处将多层板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫方木作为柱头的龙骨58、。下部支撑体系采用轮扣式脚手架，纵距为 0.9m，横距为 1.2m，水平拉杆步距为 1.2m，上部自由端外伸不超过0.5m。最下一步水平杆考虑方便模板支设操作及人员通行，步距为1.8m，下部距地面 300mm 处满加扫地杆。模板支设示意图见下图示。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 25 图 6.3.3-3 满堂支撑布设立面图 图 6.3.3-4 满堂架搭设及构造示意图 11、楼梯模板设计（1）楼梯剪力墙模板为 15 厚覆膜多层板，此处的墙体随其他混凝土墙体一起支模和浇筑混凝土，预留楼梯梁窝，待拆除此墙的模板后，剔出墙内的楼梯板钢筋后，再绑扎楼梯板钢筋，支设楼59、梯板模板。（2）楼梯踏板模板采用木模板，模板支设必须满足行人通过。楼梯模板施工前应根武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 26 据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板。支模详见下图：图 6.3.3-5 楼梯支撑体系示意图 12、顶板、梁及支撑体系（1）梁、顶板支撑系统为轮扣式，满堂立杆间距为 900*1200；脚手架水平杆上下步距为 1200mm，最下一步水平杆考虑方便模板支设操作及人员通行，步距为 1.8m，下部距地面 300mm 处满加60、扫地杆。本工程梁底、梁侧模均采用 15mm 厚多层板，侧模、底模用40X60X1.2mm 方钢管作梁底次龙骨，间距 200mm。梁节点图：武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 27 图 6.3.3-6 梁支撑节点图（2）对于跨度4m 的梁，按全跨长度 2.0进行梁底起拱，起拱从支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。距梁端 500mm 处，在梁模上留设清扫口，待杂物清理干净后，将其堵严。（3）梁模加固完毕后，即可支设楼板模板。楼板模板用 15mm 厚多层板，次楞用40X60X1.2mm 方钢管，间距为 200mmmm，支撑均采用可调节顶托。13、人防区域支撑架61、设计 人防顶板支撑架体横向间距 900mm，纵向间距 900mm。墙体、梁加固使用止水螺栓，其余参照非人防区域施工。图 6.3.3-7 人防区立杆排布示意图 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 28 图 6.3.3-8 人防加腋梁支撑示意图 14、支撑体系需按要求加设剪刀撑。6.3.4 轮扣支撑搭设与拆除 6.3.4 轮扣支撑搭设与拆除 1、模板支架搭设应符合下列规定：（1）应根据模板支架图纸进行定位放线；（2）模板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找 平措施，确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；（3）垫板应平整、无翘曲，不62、得采用已开裂垫板；（4）模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应 以此扩展搭设整体支架体系；（5）水平杆承插头插入立杆的连接盘后，采用不小于 0.5kg 的手锤锤击水平杆 端部，使承插头卡紧，保证盘销节点水平杆的抗拔力不小于 800N；（6）采用不小于 4mm 的插销插入承插头下端的插销孔，防止承插头拔出；（7）每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的 垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的 2且不得大于 30mm；（8）混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符 合专项施工方案要求后浇筑混凝土。2、模63、板支架拆除时应符合下列规定：武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 29 （1）模板支架拆除前应经项目技术负责人同意方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应达到设计要求，当设计无要求时，同条件养护的混凝土立方体试件抗压强度应符合表 6.3-1的规定；表 6.3-1 立杆拆除时混凝土强度要求（2）模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完 成前，严禁拆除下层模板支架水平杆；（3）拆除作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则顺序自上而下逐层拆除，严禁 上下两层同时拆除；设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆 除，严禁先将连接件全部拆除后再拆除支架；（4）64、分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后 架体的稳定；（5）拆除的构件应及时分类、指定位置堆放，以便周转使用。3、模板拆除技术要点：（1）拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。（2）已拆除模板及其支架结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产后的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。（3）拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定。1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承65、重的水平向模板等。2）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。（4）模板拆除原则 构件类型 构件跨度 达到设计混凝土强度等级的百分比（%）板 2 50 2，8 75 8 100 梁 8 75 8 100 悬臂构件 100 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 30 1）模板拆除的顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。肋形楼盖应先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底模板。在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。2）柱、墙、66、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；墙模板必须待混凝土强度达到 1.2MPa 以上时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。板与梁底模板的拆模强度符合设计表 6.3-1 的要求。楼板支撑的拆除：当上层楼盖正在浇筑混凝土时，下层楼板的模板和支柱不得拆除。3）墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的龙骨。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、墙连柱的表面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑，使柱模与混凝土墙面分离。6.467、 进场材料性能及制作质量标准 6.4 进场材料性能及制作质量标准 6.4.1 材料性能要求 6.4.1 材料性能要求 图 6.4-1 盘销节点详图 1-连接盘；2-承插头；3-水平杆；4-立杆；5-插销孔 1、承插型模板支架的主要构配件材质应符合表 6.4-1 的规定 表 6.4-1 承插型模板支架的主要构配件材质 立杆 水平杆 承插座 承插头 立杆 连接套管 可调托座 可调螺母 可调托座托板 Q235 Q235 Q345 或ZG270-500 ZG270-500 ZG230-450 或 20 号无缝钢管 Q235 或ZG270-500 ZG270-500 Q235 武侯区红牌楼街办太平村 868、 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 31 2、承插型模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标准直缝电焊钢 管 GB/T13793、低压流体输送用焊接钢管 GB/T3091 中的 Q235 级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 的规定。3、立杆钢管规格宜为48.3mm3.6mm，水平杆钢管规格不应小于48.3mm3.0mm，钢管壁厚（t）允许偏差为10%t。（由于市场原因，成都市场钢管规格只能购买到 48X3.2mm 的钢管，计算书按 48X3.2mm 的钢管进行计算）4、立杆连接盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢 GB/T7069、0 中 Q235 级钢的要求，并经 600-650的时效处理；连接盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准 一般工程用铸造碳钢件 GB11352 中 ZG270-500 的规定；连接盘高度、厚度均不得小于 10mm。5、水平杆承插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352 中 ZG270-500 的规定，板材厚度不得小于 10mm。6、水平杆承插头长度不应小于 100mm，下伸的长度不应小于 40mm，侧面应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于 1000mm2的接触面积。7、立杆连接套管规格应不小于 57mm3.2mm，宜采用 20 号70、无缝钢管，其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T8162 的规定。采用无缝钢管套管形式的立杆连接套管长度不应小于 160mm，可插入长度不应小于 110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于 2mm。8、可调托座的丝杆外径不应小于 36mm，调节螺母与可调螺杆啮合不得少于 5 扣，螺母厚度应不小于 30mm。9、可调托座的托板宜采用 Q235 钢板制作，厚度不应小于 5mm，承力面钢板应与丝杆环焊，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于 40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于 40kN。6.4.2 制作质量要求 6.4.2 制作质量要求 1、杆件焊接71、制作应在专用工艺装备上进行，焊接宜采用 CO2 气体保护焊，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T8110 中气体保护焊用碳素钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于 3.5mm。2、连接盘与立杆焊接固定时，连接盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大于 0.3mm；以单侧边连接外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于 0.3mm。连武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 32 接盘的抗剪承载力不应小于 60kN。3、构配件外观质量应符合下列要求：（1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺72、等，不得采用横断面接长的钢管。（2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的 1/500，两端应平整，不得有斜口、毛刺。（3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。（4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。（5）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。（6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。（7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。4、主要构配件均需配置出厂合格证（需加盖生产厂家及经销商红色公章）和符合本规范的力学性能检测报告。6.5 轮扣架检查与验收标准 6.5 轮扣架检查与验收标准 6.5.1 构配件的检查与验收 6.5.73、1 构配件的检查与验收 1、对模板支架构配件的外观质量按表 6.5-1 执行：表 6.5-1 构配件外观质量检查表 序号 项目 要求 抽查数量 检查方法 1 钢管 表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕 全数 目测 2 外壁使用前应刷防锈漆，内壁宜刷防锈漆 全数 目测 3 外径允许偏差 0.5mm，壁厚允许偏差10%t 3%游标卡尺 4 外表面的锈蚀深度 0.18mm 3%游标卡尺 5 连接盘、承插头 表面应平整，不得有弯曲、裂缝现象 全数 目测 6 焊缝应饱满，不得有夹渣、裂缝、开焊现象 全数 目测 7 板厚允许偏差 10%t 3%游标卡尺 8 立杆连接 套74、管 材料同钢管 9 焊缝应饱满，不得有夹渣、裂缝、开焊现象 全数 目测 10 套管长度、可插入长度允许偏差 5mm 3%钢卷尺 11 可调托座 外径允许偏差 0.5mm 3%游标卡尺 12 焊缝应饱满，不得有夹渣、裂缝、开焊现象 全数 目测 2、构配件力学性能应符合表 6.5-2 要求：武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 33 表 6.5-2 构配件力学性能 序号 构配件名称 检测项目 抽查数量 检测标准 1 钢管 抗拉强度、屈服点、断后延伸长度 750根为一批，每批抽取 1根 低压流体输送用焊接钢管 2 承插座 节点焊缝抗剪承载力 2000根为一批，每批抽取75、 3根 不小于 60kN 3 承插头 节点焊缝抗剪承载力 2000根为一批，每批抽取 3根 不小于30KN 4 承插节点 抗压承载力 2000根为一批，每批抽取 3根 不小于 10kN 5 模板支架 整体承载力 每两年不少于一次 本规范 3、扣件式钢管的配件按现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130 进行检查验收。6.5.2 模板支架检查与验收 6.5.2 模板支架检查与验收 1、模板支架搭设前，应按表 6.5-3 进行检查验收：表 6.5-3 支架搭设前检查验收内容表 序号 项目 技术要求 允许偏差（mm）检验方法 备注 1 地基承载力 满足承载能力要求 检查计算书、地质76、勘察报告 2 平整度 场地应平整 10 水准仪测量 3 排水 有排水措施、不积水 观察 4 垫板 应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板 观察 厚度符合要求 5 钢卷尺量 宽度 -20 钢卷尺量 2、模板支架搭设完成后按表 6.5-4 进行检查验收 表 6.5-4 支架搭设完成后检查验收表 序号 项目 技术要求 允许偏差 检查方法 1 立杆垂直度 1.5且30mm 经纬仪或吊线 2 水平杆水平度 3 水平尺 3 杆件间距 步距 10 钢卷尺 4 纵、横距 5 钢卷尺 6 构造要求 按规范要求 3、扣件式钢管应按现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 进行检查验收。6.5.377、 模板支架使用过程中的检查 6.5.3 模板支架使用过程中的检查 模板支架在使用过程中应进行下列检查：1、基础是否有不均匀沉降；2、立杆底部与垫板是否有活动或悬空；武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 34 3、水平杆是否有松动现象；4、施工是否超载；5、安全防护措施是否符合要求。6.6 质量保证措施 6.6 质量保证措施 1、支模架必须根据相关的规范和标准进行设计和验收，对高大模板工程必须按要求进行专家论证，必要时编制应急方案。2、搭设构件本身的质量 立杆和横杆所用的钢管不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢78、管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合相关硬性规定。立杆与轮盘的焊接、横杆与插头的焊接质量满足要求，立杆轮盘的焊接强度 60KN不破坏，横杆插头的焊接强度 25KN 不破坏。3、承载面的强度 不管是立杆搭设在地基上还是已浇筑好的楼面上都要经过计算满足强度的要求。如不满足要采取措施在下层进行加固。立杆的底部必须加设底座或垫板。4、立杆和横杆连接节点必须紧固，立杆的搭设要准确地放在定位线上。所有的立杆和横杆要形成一个稳固的整体共同受力。5、剪刀撑的搭设严格按规范要求进行。6.7 质量通病及防治措施 6.7 质量通病及防治措施 表 6.7-1 模板工程质量通病及其防治措施 部位 现象 表现形式 预防措79、施 柱模板 阳角漏浆，局部涨模，缺棱掉角。模板拼接、堵头方钢管不严实，加固不合理，拆模不注重保护。模板拼接边加海绵条，加固方钢管楞着使用且严格控制方钢管位置和间距。柱底部涨模，漏浆、烂根。底部地面收面不平整，施工缝剔凿、清理不到位，模板加固不合理。墙柱根部地面收面用刮杆，工长负责监督，剔凿、清理严格要求，严格控制流程部到位不让合模板，合模板要求地面粘贴海绵条，加固体系严格按方案交底执行。柱上部梁、柱节点边角不方正、顺直。柱头模板采取短板拼接，加固不牢，校正不直。柱头模板采取整块模板裁出梁口方式，避免短板拼接。加固节点严格按方案交底执行，加强模板支撑验收复查。墙模板 墙底部漏浆，烂根，边角不顺直80、。底部地面收面不平整，施工缝剔凿、清理不到位，模板加固不合理。墙柱根部地面收面用刮杆，工长负责监督，剔凿、清理严格要求，严格控制流程部到位不让合模板，合模板要求地面粘贴海绵条，武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 35 加固体系严格按方案交底执行 墙面穿墙螺栓处漏浆，鼓包。穿墙螺栓未采用塑料堵头，穿墙孔过大，不圆，不正，模板刚度不够。采用改进的穿墙螺栓，钻孔应采取机械和直径相匹配的钻头，工人交底要清楚，加细操作，次龙骨、螺栓、主龙骨间距严格按方案交底执行。墙体翘曲变形，表面不平整。模板刚度不够，模板拼缝不严，龙骨加固不合理。模板拼接、龙骨螺栓使用方式严格按方案交81、底执行。墙柱节点处阴角不直，表面平整，局部涨模，夹模板。墙柱转角处加固困难，顶模 U 托设置不合理。加固严格按方案交底执行。墙端或门洞口涨模、不垂直。洞口加固不到位，检查不到位。加固严格按方案交底执行，检查验收时用线坠掉垂直度。梁模板 梁中部底部塌腰 支撑体系立杆间距过大，未按要求起拱。加强对梁模板验收时的检查，对加固要求和起拱要求严格按照方案执行。梁侧帮鼓肚 侧帮加固不合理，主次龙骨及螺栓设置未按方案交底执行。梁侧帮方钢管必须楞着使用以增强侧帮刚度，竖向增加方钢管斜撑，板的主次龙骨必须顶住梁绑。梁端核心区混凝土接茬不密实。易拆网设置不合理，混凝土振捣不密实。核心区混凝土浇筑工艺上需在高标号混82、凝土初凝前浇筑上低标号混凝土，并拆除易拆网。板模板 板底面不平整，漏浆、错台。模板间拼缝不严，支撑不平整。模板之间应采取硬拼，板底龙骨铺设应选用截面一致的铺平整，拼缝处应用木方堵缝。楼梯板面不平整、棱角不方正、顺直。楼梯踏步高度和间距分的不均，混凝土未进行二次压平，成品保护不到位。楼梯踏步模板应考虑装修面层，楼梯间模板设为质量重点控制点，混凝土二次压平和保护应安排专人看管。施工缝处模板 外墙面和楼梯间、电梯间墙面水平施工缝处漏浆、错台、烂根。模板支设加固工艺上需改进，混凝土施工缝处理上需加强。墙面楼层水平施工缝处模板应下跨不少于50mm，墙面不平整处应剔凿平整，粘贴海绵条。模板垂直度必须严格控83、制。管理上的措施 形成三检制度，强化检查验收过程，检查必须带工具套、量、靠；形成样板间引路制度，设置样板间；质量巡检记录、拍照质检员、技术员必须予以重视，保证过程控制；7 安全和环境保护措施 7 安全和环境保护措施 7.1 轮扣式模板支架安全管理与维护 7.1 轮扣式模板支架安全管理与维护 1、轮扣式模板支架（承插型模板支架）安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 36 子工。架子工应持证上岗。2、支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。3、应控制模板支架混凝土浇筑作业层上的施工荷载，集中堆载严禁超过设计值。4、84、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。5、高度 4m 以上的柱、墙等竖向混凝土结构必须先浇筑，待混凝土达到一定强度后，再浇筑梁、板等水平混凝土结构。6、梁应从跨中向两端、楼板应从中央向四周对称分层浇筑。梁每层浇筑厚度不得大于 400mm，楼板局部混凝土堆置高度不得超过楼板厚度 100mm，以确保均匀加载，避免局部超载偏心作用使架体倾斜失稳。7、模板支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请工程项目技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。8、严禁在模板支架及脚手架85、基础及邻近处进行挖掘作业。9、拆除的支架构件应安全传递至地面，严禁抛掷。10、高支模区域内，应设置安全警戒线，不得上下交叉作业。11、在模板支架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。12、模板支架应与架空输送电线路保持安全距离，工地临时用电线路及脚手架接地防雷击措施等按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005 的有关规定执行。7.2 安全防护措施 7.2 安全防护措施 1、模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放86、在脚手架板上或抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 37 用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防87、突然塌落、倒塌伤人。10、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。13、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。14、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。15、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。16、清扫模板时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于 60cm 的走道。17、模板拆除时严禁使88、用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。18、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。19、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中，防止扎脚或滑落。安装与拆除高度 5m 以上模板，应搭好脚手架，设防护栏杆，严禁上下在同一垂直面上操作。五级风以上应暂停作业。20、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。支撑不得搭在脚手架上，通过路中间的斜撑应设在 1.8m 以上。7.3 技术安全措施 7.3 技术安全措施 89、1、脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）、四川省建筑施工承插型钢管支模架安全技术规程（DBJ51/T046-2015）和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 38 2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从90、两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。7、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。8、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。9、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。10、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。11、脚手架经单位工程负责91、人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。12、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。13、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14、满堂脚手架不得与外架连接。15、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。7.4 消防安全措施 7.4 消防安全措施 1、严格贯彻执行“预防为主，防消结合”的消防方针，结合施工的实际情况，加强领导小组由项目经理任组长，由安全员、施工员任成员，负责日常的消防工作，并设立义务消防队，各施工部位要明确安全责任人，实行挂牌。2、对进场作业人员进行安全防火知识教育，并充分利用板报，标语等多种形式92、宣传防火知识，从思想上使每个职工重视安全防火工作，增加安全防火意识。3、施工中的电气设施安装、维修均由持证专职电工负责，严禁私拉乱接电线、点电炉，避免电气引起火灾事故。4、坚持安全消防检查制度，发现隐患及时消除，预防火灾事故发生。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 39 5、在施工现场必须配备各种消防器材和消防池，必须按规定在各机具安装漏电保护器，木工场内严禁吸烟、生火，违者重罚。工地施工用电，必须接地接零，线路必须架空搭设，机械设备必须有防护措施及防护罩。7.5 预防坍塌事故的安全措施 7.5 预防坍塌事故的安全措施 1、模板作业前，按设计单位要求，根据施工93、工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字后，项目经理组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方可作业。2、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案模板施工监测方案要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、94、屋面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。5、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。6、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。7.6 预防高空坠落事故安全措施 7.6 预防高空坠落事故安全措施 1、模板安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。2、所有高处作业人95、员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。3、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 40 不准上岗作业。施工现场作业队应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现96、场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.2m。7、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8、模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，架体上需97、设置安全平网，防止人员及物体坠落。7.7 预防物体打击事故的安全措施 7.7 预防物体打击事故的安全措施 1、支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、建筑物的四周设置硬防护，防止物件掉落至首层伤人。4、施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时，应用人工托扶放于地上，98、严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业应有防滑措施。6、高空拆除模板时，除操作人员外，不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。7、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 41 扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。8、拆除层外边梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。7.8 其他安全注意事项 7.8 其他安全注意事99、项 1、模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，亦应该建立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安装、拆除模板作业时操作人员应正确佩带戴安全帽，高空作业应正确挂好安全带。7、塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守100、相关安全操作规程。8、木料应堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周应设置灭火器材。7.9 绿色施工及现场文明施工措施 7.9 绿色施工及现场文明施工措施 1、模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、现场材料应分类码放整齐。3、木模板加工过程中使用电锯、电刨，作业时应注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。4、拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。5、加工木模板产生的锯末、碎木，模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、涂刷101、隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。7、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得乱丢，边拆边进袋。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 42 7.10 环境保护措施 7.10 环境保护措施 模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：1、技术措施：结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。木工工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开102、洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2、管理措施：塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。8 成品保护计划 8 成品保护计划 8.1 模板安装过程的成品保护 8.1 模板安装过程的成品保护 1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、应保护钢筋不受扰动。3、模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板103、时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、保持模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。冬期施工时模板背面的保温措施应保持完好。8、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。武104、侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 43 9、模板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时，应轻搬轻放；模板分类分规格码放，对木模板的侧面、切割面、孔壁，应用封边漆封闭。10、冬期施工防止混凝上受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则会影响混凝土质量。8.2 模板拆除过程的成品保护 8.2 模板拆除过程的成品保护 1、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。9 施工监测方案及安全应急预案 9 施工监测方案及安全应急预案 9.1 施工监测方案 9.1 施工监测方案 1105、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：(1)施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；(2)砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。(3)在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于 1 次/30min，保证施工作业在受控状态；(4)在梁 1/2 跨位置，每个监测剖面布设 1 个支顶水平位移监106、测点、1 个支顶沉降观测点。(5)严格控制砼料高度，不得超过 40cm 高，及时将砼振捣铺平；(6)支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3、观测方法：(1)采用水准仪进行观测。(2)浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。4、变形监测预警值：支架垂直位移为 10mm，大梁支架水平位移为 8mm，大梁支架沉降位移为 10mm。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 44 9.2 施工监测措施 9.2 施工监测措施 1、安全检查制度 在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：(1)班组日常进行107、安全检查；(2)项目每周进行安全检查；(3)公司（地区）每月度进行安全检查；所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位(1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。(2)楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。(3)连接件是否松动。(4)架体是否不均匀的沉降、垂直度。(5)施工过程中是否有超载的现象。(6)安全防护措施是否符合规范要求。(7)脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。(8)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。10 应急救援预案 10 应急救援预案 10.1 概况 10.1 概况 本方案涉及到的模板堆放等可能引起火灾等重大事故，机108、具使用中可能造成的人员伤害事故等。本预案是针对上述可能发生情况的应急准备和响应。10.2 组织机构 10.2 组织机构 为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急救援。项目执行经理是应急救援领导小组的第一负责人，担任组长，负责紧急情况处理的指挥工作。成员分别由商务经理、项目副经理、技术负责人、机电经理组成。安全工程师是应急救援第一执行人，担任副组长，负责紧急情况处理的具体实施和组织工作。10.3 机构的职责 10.3 机构的职责 1、负责制定事故预防工作相关人员的救援工作职责。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 45 2、负责突发事故的预防措施和各类109、应急救援实施的准备工作，统一对人员、材料、物资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。10.4 应急救援工作程序 10.4 应急救援工作程序 根据XX安全生产管理手册要求，项目应急响应管理流程如下：1、当发生火灾伤害事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2、报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（紧邻说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。3、发现人员及时报项目部应急救援小110、组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施。4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小。5、预备应急救援工具：小型汽车、灭火器、药箱、担架等。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 46 11 模板计算书 11 模板计算书 附件一：（轮扣式）承插型钢管模板支架工程施工方案计算书（取一层搭设高度5.38m进行计算）安全设施计算软件 PKPM 软件出品 依据规范:依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-20111、12 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数:计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 47 数取1.00。模板支架搭设高度为5.4m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.80m。立杆钢管类型选择：SH-B-LG-1200(483.21200);横向水平杆钢管类型112、选择：SH-A-SG-900(483.2840);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm，间距200mm，梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.30kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2。图 盘扣式楼板支撑架立面简图 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都113、希联妇产医院项目 模板施工方案 48 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.1201.200+0.5001.200=4.214kN/m 活荷载标准值 q2=(2.300+3.000)1.200=6.360kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=45.000cm3 I=33.750cm4(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的114、抗弯强度计算值(N/mm2)；其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.204.214+1.406.360)0.2000.200=0.070kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.07010001000/45000=1.551N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算(2)挠度计算 v=5ql4/384EI v=l/400 面板最大挠度计算值 v=54.21420115、04/(3846000337500)=0.043mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算 二、支撑次龙骨的计算 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 49 次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算 1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1200.200=0.602kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(3.000+2.300)0.200=1.06116、0kN/m 静荷载 q1=1.200.602+1.200.100=0.843kN/m 活荷载 q2=1.401.060=1.484kN/m 计算单元内的次龙骨集中力为(1.484+0.843)1.200=2.792kN 2.次龙骨的计算 2.次龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.792/1.200=2.327kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.331.201.20=0.335kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.61.2002.327=1.675kN 最大支座力 N=1.1ql=1.11.2002.327=3.071kN 龙骨的截面力学参数为 117、本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=4.04cm3；截面惯性矩 I=12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.335106/4040.4=82.93N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 50 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31675.35/(240.0060.00)=1.047N/mm2 截面抗剪强度设计值 118、T=125.00N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.702kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 0.702 1200.04/(100 206000.00 121210.7)=0.395mm 龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=3.071kN 均布荷载取托梁的自重 q119、=0.075kN/m。托梁计算简图 900 900 900 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 0.07kN/mAB0.9911.258武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 51 托梁弯矩图(kN.m)托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.257kN.m 经过计算得到最大支座 F=15.286kN120、 经过计算得到最大变形 V=0.511mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.50cm3；截面惯性矩 I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=1.257106/8496.0=140.91N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 6.316.313.243.220.150.142.932.956.026.039.119.116.18 6.173.093.080.010.013.083.096.17 6.189.119.116.036.022.952.930.14121、0.153.223.246.316.31 900 900 900 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.93kN 0.07kN/mAB0.5110.035武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 52 最大变形 v=0.511mm 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：122、(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1315.380=0.706kN 钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5001.2000.900=0.540kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1201.2000.900=3.253kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=4.499kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(3.000+2.300)1.2000.900=5.724kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40NQ 五、立123、杆的稳定性计算 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.41kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 53 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=300.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0=h+2ka (1)非顶部立杆段：124、l0=h (2)计算长度修正系数，取值为1.150；k 计算长度折减系数，可取0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；l0=2.500m；=2500/15.9=157.233,=0.210 =13412/(0.210450)=141.704N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.125、80m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.1081.2001.8001.800/10=0.053kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；立杆Nw=1.2004.499+1.4005.724+0.91.4000.053/0.900=13.486kN 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 54 l0=2.5m；=2500/15.9=157.233,=0.210 =13486/(0.210450)+53000/4730=153.673N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满126、足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算 六、盘扣式模板支架整体稳定性计算 盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。盘扣式模板支撑架计算满足要求！武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 55 附件二：（轮扣式）承插型钢管模板支架工程施工方案计算书（人防区域）附件二：（轮扣式）承插型钢管模板支架工程施工方案计算书（人防区域）依据规范:依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB5127、0009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 计算参数:计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.80m。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 56 立杆钢管类型选择：SH-B-LG-1200(483.21200);横向128、水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-1200(483.21140);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm，间距200mm，梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.30kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2。图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性129、荷载计算单元 钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 57 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.2500.900+0.5000.900=6.097kN/m 活荷载标准值 q2=(2.300+3.000)0.900=4.770kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=33.750cm3 I=25.312cm4(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其130、中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.125(1.206.097+1.404.770)0.2000.200=0.070kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.07010001000/33750=2.073N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算(2)挠度计算 v=5ql4/384EI v=l/400 面板最大挠度计算值 v=5131、6.0972004/(3846000253125)=0.084mm 面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算 二、支撑次龙骨的计算 次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算 1.荷载的计算 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 58 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.2500.200=1.255kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.200=0.100kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(3.000+2.300)0.132、200=1.060kN/m 静荷载 q1=1.201.255+1.200.100=1.626kN/m 活荷载 q2=1.401.060=1.484kN/m 计算单元内的次龙骨集中力为(1.484+1.626)0.900=2.799kN 2.次龙骨的计算 2.次龙骨的计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.799/0.900=3.110kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.110.900.90=0.252kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9003.110=1.679kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.9003.110=3.079kN 龙骨的133、截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=4.04cm3；截面惯性矩 I=12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.252106/4040.4=62.35N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 59 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31679.40/(240.0060.00)=1.050N/mm2 截面134、抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.355kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.355 900.04/(100 206000.00 121210.7)=0.241mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算 三、托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P=3.079kN 均布荷载取托135、梁的自重 q=0.075kN/m。托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m)900 900 900 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 3.08kN 0.07kN/mAB0.9941.261武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 60 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=1.260kN.m 经过计算得到最大支座 F=15136、.323kN 经过计算得到最大变形 V=0.735mm 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=8.50cm3；截面惯性矩 I=20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算(1)顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=1.260106/8496.0=141.24N/mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算(2)顶托梁挠度计算 最大变形 v=0.735mm 6.336.333.253.230.150.142.942.966.036.059.139.136.19 6.183.103.090.010.013.093.106.18 6.199.139.1137、36.056.032.962.940.140.153.233.256.336.33 900 900 900 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 1.34kN 0.07kN/mAB0.7350.050武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 61 顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值 四、立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包138、括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)：NG1=0.1244.800=0.593kN 钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.2500.9000.900=5.083kN 经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2)=6.081kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(3.000+2.300)0.9000.900=4.293kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N=1.20NG+1.40139、NQ 五、立杆的稳定性计算 五、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=13.31kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.59 A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.73 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 62 f 钢管立杆抗压强度设计值，f=300.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0=h+2ka (1)非140、顶部立杆段：l0=h (2)计算长度修正系数，取值为1.150；k 计算长度折减系数，可取0.7；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；l0=2.500m；=2500/15.9=157.233,=0.210 =13307/(0.210450)=140.592N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9 MW=0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆141、的步距，1.80m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.1080.9001.8001.800/10=0.040kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；立杆Nw=1.2006.081+1.4004.293+0.91.4000.040/0.900=13.363kN l0=2.5m；=2500/15.9=157.233,=0.210 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 63 =13363/(0.210450)+40000/4730=149.568N/mm2,立杆的稳定性142、计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算 六、盘扣式模板支架整体稳定性计算 盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。盘扣式模板支撑架计算满足要求！武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 64 附件三：梁底无支撑杆施工方案计算书 依据规范:依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计143、规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008 计算参数:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.8m，武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 65 梁截面 BD=200mm400mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方144、钢管40.60.1.2mm。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.30kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.40+0.30)+1.402.50=16.100kN/m2 48001800400200900武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 66 由永久荷载效应控制的组合S=145、1.3525.500.40+0.71.402.50=16.220kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.4000.900=9.180kN/m(2)模板的自重线荷载146、(kN/m)：q2=0.3000.900(20.400+0.200)/0.200=1.350kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.300)0.2000.900=0.864kN 均布荷载 q=1.359.180+1.351.350=14.216kN/m 集中荷载 P=0.980.864=0.847kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=48.60cm3；截面惯性矩 I=43.74cm4；计算简图 67 67 67 0.85kN14.22kN/mB武侯147、区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 67 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.316kN N2=1.529kN N3=1.529kN N4=0.316kN 最大弯矩 M=0.011kN.m 最大变形 V=0.001mm 0.0110.0110.320.630.900.420.420.900.630.32 67 67 6710.53kN/mB0.000武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 68 (1)抗148、弯强度计算 经计算得到面板抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.01110001000/48600=0.226N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 0T=3 0Q/2bh=3 1.00 897.0/(2 900.000 18.000)=0.083N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.001mm 面板的最大挠度小于66.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计149、算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=1.529/0.900=1.699kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.11.700.900.90=0.138kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9001.699=0.918kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.9001.699=1.682kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=4.04cm3；截面惯性矩 I=12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.138106/4040.4=34.07N/150、mm2 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 69 龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.00917.60/(240.0060.00)=0.574N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.151、858kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 0.858 900.04/(100 206000.00 121210.7)=0.153mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算 三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图 900 0.32kN 1.53kN 1.53kN 0.32kNAB武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 70 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管152、剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.748kN.m 最大变形 vmax=1.475mm 最大支座力 Qmax=1.845kN 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.748106/4247.0=176.05N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!0.7480.0001.841.841.531.530.000.001.531.531.841.84 900 0.28kN 0.77kN 0.153、77kN 0.28kNAB0.0001.475武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 71 (二)梁底支撑纵向钢管计算(二)梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R=1.001.85=1.85kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算 五、立杆的稳154、定性计算 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=1.85kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.572=0.772kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.238=0.322kN 非顶部立杆段 N=1.845+0.772=2.617kN 顶部立杆段 N=1.845+0.322=2.167kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面155、积(cm2)；A=3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 72 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.20m；顶部立杆段：a=0.2156、m时，u1=1.432,l0=3.639m；=3639/16.0=227.260 允许长细比(k取1)0=227.260/1.155=196.762 210 长细比验算满足要求!=0.141 =1.002167/(0.141397.6)=38.524N/mm2 a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m；=3768/16.0=235.310 允许长细比(k取1)0=235.310/1.155=203.732 210 长细比验算满足要求!=0.132 =1.002167/(0.132397.6)=41.142N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=38.524N/mm157、2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.750,l0=3.638m；=3638/16.0=227.231 允许长细比(k取1)0=227.231/1.155=196.737 210 长细比验算满足要求!武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 73 =0.141 =1.002617/(0.141397.6)=46.530N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3158、001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，1.20m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2251.2001.8001.800/10=0.055kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；H159、m 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.2254.81.20(0.54.8+1.20)=4.666kN.m Nwk=69/(9+1)/(9+2)(4.666/8.10)=0.283kN 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 74 Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.845+1.3500.238+1.40.60.283=2.404kN 非顶部立杆Nw=1.845+1.3500.572+1.40.60.283=2.854kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m；=3639/16.0=227160、.260 允许长细比(k取1)0=227.260/1.155=196.762 210 长细比验算满足要求!=0.141 =1.002404/(0.141397.6)+1.0055000/4247=55.724N/mm2 a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m；=3768/16.0=235.310 允许长细比(k取1)0=235.310/1.155=203.732 210 长细比验算满足要求!=0.132 =1.002404/(0.132397.6)+1.0055000/4247=58.629N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=55.724N/mm2,立杆的稳161、定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.75,l0=3.638m；=3638/16.0=227.231 允许长细比(k取1)0=227.231/1.155=196.737 210 长细比验算满足要求!=0.141 =1.002854/(0.141397.6)+1.0055000/4247=63.730N/mm2 立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 75 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=1.162、845kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.1194.800=0.772kN N=1.845+0.772=2.617kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=3.976cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h 最大步距，h=1.80m；l0 计算长度，取1.800+20.200=2.200m；长细比，为2200/16.0=137 150 满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i163、 查表得到0.363；经计算得到=1.002617/(0.363397.6)=18.153N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 76 la 立杆纵向间距(梁截面方向)，1.20m；lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.6164、0.2251.2001.8001.800/10=0.055kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.2254.81.20(0.54.8+1.20)=4.666kN.m Nwk=69/(9+1)/(9+2)(4.666/8.10)=0.283kN Nw 考虑风荷载时，立165、杆的轴心压力最大值；Nw=1.845+1.3500.572+1.40.60.283=2.854kN 经计算得到=1.002854/(0.363397.6)+1.0055000/4247=32.777N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算 六、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板166、施工方案 77 抗倾覆力矩:MR=8.10021.200(0.530+0.300)+2(0.0008.1001.200)8.100/2=65.299kN.m 倾覆力矩:MT=31.0004.666=13.997kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 78 附件四：梁底支撑杆施工方案计算书（300700）附件四：梁底支撑杆施工方案计算书（300700）依据规范:依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-167、2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008 计算参数:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 79 模板支架搭设高度为5.4m，梁截面 BD=300mm700mm，立杆的纵距(跨度方向)l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板168、厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图 53801800700300450450武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 80 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的169、组合S=1.2(25.500.70+0.30)+1.402.50=25.280kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.70+0.71.402.50=26.548kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算170、：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.7000.900=16.065kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3000.900(20.700+0.300)/0.300=1.530kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.3000.900=1.215kN 均布荷载 q=1.3516.065+1.351.530=23.753kN/m 集中荷载 P=0.981.215=1.191kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩171、 W=48.60cm3；截面惯性矩 I=43.74cm4；武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 81 计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.468kN 50 50 50 50 50 50 1.19kN23.75kN/mB0.0050.0060.470.720.630.560.580.610.610.580.560.630.720.47 50 50 50 50 50 5017.59kN/mB0.000武侯区红牌楼街办太平村 172、8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 82 N2=1.348kN N3=1.142kN N4=2.401kN N5=1.142kN N6=1.348kN N7=0.468kN 最大弯矩 M=0.006kN.m 最大变形 V=0.000mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.00610001000/48600=0.123N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 0T=3 0Q/2bh=3 1.00 719.0/(2 900.000 18.00173、0)=0.067N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.000mm 面板的最大挠度小于50.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.401/0.900=2.668kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.670.900.90=0.216kN.m 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 83 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9002.668=1.441kN 最174、大支座力 N=1.1ql=1.10.9002.668=2.641kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=4.04cm3；截面惯性矩 I=12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.216106/4040.4=53.49N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.001440.72/(240.0060.00)=0.175、900N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.109kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.109 900.04/(100 206000.00 121210.7)=0.197mm 龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算 三、梁底支撑钢管计算 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工176、方案 84 (一)梁底支撑横向钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)450 450 0.47kN 1.35kN 1.14kN 2.40kN 1.14kN 1.35kN 0.47kNAB0.0550.1800.180.180.29 0.291.63 1.632.78 2.782.78 2.781.63 1.630.29 0.290.180.18 450 177、450 0.35kN 1.00kN 0.85kN 0.90kN 0.85kN 1.00kN 0.35kNAB0.0000.027武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 85 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.180kN.m 最大变形 vmax=0.027mm 最大支座力 Qmax=7.952kN 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.180106/4247.0=42.41N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算(二)梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑178、纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R=1.007.95=7.95kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算 五、立杆的稳定性计算 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1179、=7.95kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.641=0.865kN 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 86 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.274=0.370kN 非顶部立杆段 N=7.952+0.865=8.817kN 顶部立杆段 N=7.952+0.370=8.322kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2180、)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m；=3639/16.0=227.260 允许长细比(k取1)0=227.260/1.155=196.762 210 长细比验算满足要求!=0.181、141 =1.008322/(0.141397.6)=147.981N/mm2 a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m；=3768/16.0=235.310 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 87 允许长细比(k取1)0=235.310/1.155=203.732 210 长细比验算满足要求!=0.132 =1.008322/(0.132397.6)=158.037N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=158.037N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.750,l0=3.638m；=3638/1182、6.0=227.231 允许长细比(k取1)0=227.231/1.155=196.737 210 长细比验算满足要求!=0.141 =1.008817/(0.141397.6)=156.788N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，1.20m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立183、杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2251.2001.8001.800/10=0.055kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 88 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.2255.41.20(0.55.4+184、1.20)=5.651kN.m Nwk=69/(9+1)/(9+2)(5.651/8.10)=0.342kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=7.952+1.3500.274+1.40.60.342=8.610kN 非顶部立杆Nw=7.952+1.3500.641+1.40.60.342=9.105kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m；=3639/16.0=227.260 允许长细比(k取1)0=227.260/1.155=196.762 210 长细比验算满足要求!=0.141 =1.008610/(0.141397.6)+1.005185、5000/4247=166.073N/mm2 a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m；=3768/16.0=235.310 允许长细比(k取1)0=235.310/1.155=203.732 210 长细比验算满足要求!=0.132 =1.008610/(0.132397.6)+1.0055000/4247=176.476N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=176.476N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 89 非顶部立杆段：u2=1.75,l0=3.638m；=3638/16.0186、=227.231 允许长细比(k取1)0=227.231/1.155=196.737 210 长细比验算满足要求!=0.141 =1.009105/(0.141397.6)+1.0055000/4247=174.880N/mm2 立杆的稳定性计算 150 不满足要求!轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.235；经计算得到=1.008817/(0.235397.6)=94.280N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 90 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩187、 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，1.20m；lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2251.2001.8001.800/10=0.055kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaH188、mwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.2255.41.20(0.55.4+1.20)=5.651kN.m Nwk=69/(9+1)/(9+2)(5.651/8.10)=0.342kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=7.952+1.3500.641+1.40.60.342=9.105kN 经计算得到=1.009105/(0.235397.6)+1.0055000/4247=110.333N/mm2 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 91 考189、虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算 六、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.10021.200(0.594+0.300)+2(0.0008.1001.200)8.100/2=70.335kN.m 倾覆力矩:MT=31.0005.651=16.952kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计190、算满足要求！武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 92 附件五：梁底支撑龙骨方案计算书（500X2000mm）附件五：梁底支撑龙骨方案计算书（500X2000mm）依据规范:依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008 建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003 混凝土结构设计规范GB50010-2010 建筑地基基础设计规范GB50007-2011 建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-191、2008 计算参数:计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.4m，武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 93 梁截面 BD=500mm2000mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加4道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆6根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土192、荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 94 图1 梁模板支撑架立面简图 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.502.00+0.30)+1.402.50=65.060kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.502.00+0.71.402.50=71.300kN/m2 由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 5380180193、02000500300 100100100 300武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 95 采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5002.0000.600=30.600kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.3000.600(22.000194、+0.500)/0.500=1.620kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.5000.600=1.350kN 均布荷载 q=1.3530.600+1.351.620=43.497kN/m 集中荷载 P=0.981.350=1.323kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=32.40cm3；截面惯性矩 I=29.16cm4；计算简图 83 83 83 83 83 83 1.32kN43.50kN/mB武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都195、希联妇产医院项目 模板施工方案 96 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.429kN N2=4.113kN N3=3.485kN N4=5.017kN N5=3.485kN 0.0230.0321.432.201.921.711.781.851.851.781.711.922.201.43 83 83 83 83 83 8332.22kN/mB0.0000.005武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 97 N6=4.113kN N196、7=1.429kN 最大弯矩 M=0.031kN.m 最大变形 V=0.006mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.03110001000/32400=0.957N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截 面 抗 剪 强 度 计 算 值 0T=3 0Q/2bh=3 1.00 2195.0/(2 600.000 18.000)=0.305N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.006mm197、 面板的最大挠度小于83.3/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=5.017/0.600=8.362kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.360.600.60=0.301kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6008.362=3.010kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.6008.362=5.519kN 龙骨的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=4.04cm3；武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 198、98 截面惯性矩 I=12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算(1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.301106/4040.4=74.51N/mm2 龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算(2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:0T=30Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31.003010.47/(240.0060.00)=1.882N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2 龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算(3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载199、标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.077kN/m 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.077 600.04/(100 206000.00 121210.7)=0.178mm 龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算 三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 99 支撑钢管计算简图 支撑钢200、管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.115kN.m 300 100 100 100 300 1.43kN 4.11kN 3.49kN 5.02kN 3.49kN 4.11kN 1.43kNAB0.1150.0850.320.321.11 1.115.225.221.901.901.581.582.51 2.512.51 2.511.581.581.901.905.225.221.11 1.110.320.32 300 100 100 1201、00 300 1.06kN 3.05kN 2.58kN 2.74kN 2.58kN 3.05kN 1.06kNAB0.0140.000武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 100 最大变形 vmax=0.015mm 最大支座力 Qmax=7.121kN 抗弯计算强度 f=0M/W=1.000.115106/4247.0=26.98N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算(二)梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算202、 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:0R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R=1.007.12=7.12kN 选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算 五、立杆的稳定性计算 1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=7.12kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N203、2=1.001.350.587=0.793kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.001.350.251=0.339kN 非顶部立杆段 N=7.121+0.793=7.914kN 顶部立杆段 N=7.121+0.339=7.460kN 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 101 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60 A 立杆净截面面积(cm2)；A=3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.25 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/204、mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m；=3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1)0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求!=0.150 =1.007460/(0.150397.6)205、=125.085N/mm2 a=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m；=3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1)0=228.443/1.155=197.786 210 长细比验算满足要求!=0.140 =1.007460/(0.140397.6)=133.807N/mm2 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 102 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=133.807N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m；=3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1)0=2206、20.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求!=0.150 =1.007914/(0.150397.6)=132.694N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.4207、0.60.2250.9001.8001.800/10=0.055kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 103 B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.2255.40.90(0.55.4+1.20)=4.238kN.m Nwk=69/(208、9+1)/(9+2)(4.238/8.10)=0.257kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=7.121+1.3500.251+1.40.60.257=7.676kN 非顶部立杆Nw=7.121+1.3500.587+1.40.60.257=8.130kN 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.388,l0=3.527m；=3527/16.0=220.277 允许长细比(k取1)0=220.277/1.155=190.716 210 长细比验算满足要求!=0.150 =1.007676/(0.150397.6)+1.0055000/4247=141.679N/mm2 a209、=0.5m时，u1=1.131,l0=3.658m；=3658/16.0=228.443 允许长细比(k取1)0=228.443/1.155=197.786 210 长细比验算满足要求!=0.140 =1.007676/(0.140397.6)+1.0055000/4247=150.654N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=150.654N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m；=3528/16.0=220.349 允许长细比(k取1)0=220.349/1.155=190.778 210 长细比验算满足要求!=0.1210、50 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 104 =1.008130/(0.150397.6)+1.0055000/4247=149.288N/mm2 立杆的稳定性计算 150 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.235；经计算得到=1.007914/(0.235397.6)=84.618N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 105 MW=1.40.6Wklah2/10 211、其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m；lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.8001.800/10=0.055kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk=0.5H2lawfk+HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架212、计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。MTk=0.2255.40.90(0.55.4+1.20)=4.238kN.m Nwk=69/(9+1)/(9+2)(4.238/8.10)=0.257kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw=7.121+1.3500.587+1.40.60.257=8.130kN 经计算得到=1.008130/(0.235397.6)+1.0055000/4247=99.902N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算213、 六、模板支架整体稳定性计算 依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求：武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 106 MTMR 式中：MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.10020.900(0.725+0.300)+2(0.0008.1000.900)8.100/2=60.520kN.m 倾覆力矩:MT=31.0004.238=12.714kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联214、妇产医院项目 模板施工方案 107 附件六：梁侧模板施工方案计算书（300X700mm）附件六：梁侧模板施工方案计算书（300X700mm）一、梁侧模板基本参数 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度300mm，高度700mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距200mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/215、mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 108 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T 混凝土的入模温度216、，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.790kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9028.790=25.911kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 三、梁侧模板面板的计算 160160160200700mm300mm武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医217、院项目 模板施工方案 109 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q=1.225.9110.450+1.403.6000.450=16.260kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=24.30cm3；截面惯性矩 I=21.87cm4；计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 193 193 19316.26kN/mAB0.0490.0611.261.891.571.571.89218、1.26 193 193 19311.66kN/mAB武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 110 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.257kN N2=3.458kN N3=3.458kN N4=1.257kN 最大弯矩 M=0.060kN.m 最大变形 V=0.084mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.06010001000/24300=2.469N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=31219、886.0/(2450.00018.000)=0.349N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.084mm 面板的最大挠度小于193.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1925.91+1.40.193.60=6.986kN/m 0.0840.007武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 111 挠度计算荷载标准值q=0.1925.91=5220、.001kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.144/0.450=6.986kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.16.9860.450.45=0.141kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4506.986=1.886kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.4506.986=3.458kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W=4.04cm3；截面惯性矩 I=12.12cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.141106/1.05/4040.4=33.35N/mm2 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算 最221、 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.009 450.04/(100 206000.00 121210.7)=0.056mm 最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。10 190 370 10 3.46kN 3.46kN 3.46kNAB武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 112 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照222、规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.263kN.m 最大变形 vmax=0.044mm 最大支座力 Qmax=6.917kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.263106/8494.1=30.96N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!0.2370.2630.000.001.481.481.981.984.944.941.481.481.981.980.000.00 10 190 370 10 2.48kN 2.48kN 2.48kNAB0.0050.044武侯区红牌楼街办太223、平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 113 支撑钢管的最大挠度小于370.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 六、对拉螺栓的计算 计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12 对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=6.917 对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医224、院项目 模板施工方案 114 附件七：梁侧模板施工方案计算书（500X2000mm）附件七：梁侧模板施工方案计算书（500X2000mm）一、梁侧模板基本参数 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度500mm，高度2000mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置10道，内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm225、2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 115 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.71226、4h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.790kN/m2 1981981981981981981981981982004504504502000mm500mm武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 116 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9028.790=25.911kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产227、生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q=1.225.9110.450+1.403.6000.450=16.260kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=24.30cm3；截面惯性矩 I=21.87cm4；计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)209 209 209 209 209 209 209 209 20916.26kN/mAB0.05228、50.0751.342.061.791.601.671.721.701.691.701.701.691.701.721.671.601.792.061.34武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 117 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.339kN N2=3.852kN N3=3.275kN N4=3.429kN N5=3.390kN N6=3.390kN N7=3.429kN N8=3.275kN N9=3.852kN N10=1.339kN 最大弯矩 M=0229、.074kN.m 最大变形 V=0.109mm(1)抗弯强度计算 209 209 209 209 209 209 209 209 20911.66kN/mAB0.1090.006武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 118 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.07410001000/24300=3.045N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32057.0/(2450.00018.000)=0.381N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.230、40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.109mm 面板的最大挠度小于208.9/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2125.91+1.40.213.60=7.548kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2125.91=5.415kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.397/0.450=7.548kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.5480.450.45=0.153kN231、.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4507.548=2.038kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.4507.548=3.736kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W=4.04cm3；截面惯性矩 I=12.12cm4；(1)抗弯强度计算 武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 119 抗弯计算强度 f=M/W=0.153106/1.05/4040.4=36.03N/mm2 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.413 450.04/(100 206000.00 232、121210.7)=0.060mm 最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 190 450 450 450 320 10 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kN 3.74kNAB0.2980.2230.000.001233、.681.682.06 2.064.644.640.900.902.84 2.845.455.451.711.712.022.025.765.762.322.321.411.415.155.152.57 2.571.16 1.160.000.00武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 120 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.298kN.m 最大变形 vmax=0.044mm 最大支座力 Qmax=8.285kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.298106/8494.1=35.08N/mm2 支撑钢管的抗弯234、计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 六、对拉螺栓的计算 计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12 对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000 10 190 450 450 450 320 10 2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kN 2.68kNAB0.0040.044武侯区红牌楼街办太平235、村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 121 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.285 对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 122 附件八：梁侧模板施工方案计算书（600X1950mm）附件八：梁侧模板施工方案计算书（600X1950mm）一、梁侧模板基本参数 一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度600mm，高度1950mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置10道，内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。外龙骨间距450mm236、，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置4道，在断面内水平间距200+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 123 模板组装示意图 二、梁侧模板荷载标准值计算 二、梁侧模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值237、。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.790kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:19219219219238、2192192192192192200 4504504501950mm600mm武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 124 F1=0.9028.790=25.911kN/m2 考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算 三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷载计算值 q=1.225.9110.450+1.403.6000.450=16.260kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本239、算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=24.30cm3；截面惯性矩 I=21.87cm4；计算简图 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：203 203 203 203 203 203 203 203 20316.26kN/mAB0.0520.0711.302.001.751.561.631.681.661.651.651.651.651.661.681.631.561.752.001.30武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 125 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各240、支座力分别为 N1=1.304kN N2=3.749kN N3=3.188kN N4=3.337kN N5=3.300kN N6=3.300kN N7=3.337kN N8=3.188kN N9=3.749kN N10=1.304kN 最大弯矩 M=0.071kN.m 最大变形 V=0.098mm(1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.07110001000/24300=2.922N/mm2 203 203 203 203 203 203 203 203 20311.66kN/mAB0.0980.005武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案241、 126 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=32002.0/(2450.00018.000)=0.371N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.098mm 面板的最大挠度小于203.3/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2025.91+1.40.203.60=7.3242、47kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2025.91=5.260kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.306/0.450=7.347kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.3470.450.45=0.149kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4507.347=1.984kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.4507.347=3.637kN 截面力学参数为 截面抵抗矩 W=4.04cm3；截面惯性矩 I=12.12cm4；(1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.149106/1.05/4040.4=35.07N/mm2 武侯区红243、牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 127 抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)挠度计算 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.269 450.04/(100 206000.00 121210.7)=0.059mm 最大挠度小于450.0/400,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算 五、梁侧模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静244、荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 190 450 450 450 270 10 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kN 3.64kNAB0.2250.3000.000.001.611.612.02 2.024.694.691.051.052.582.585.685.682.042.041.591.595.235.232.94 2.940.700.704.33 4.332.952.950.69 0.690.000.00武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 128 支撑钢管变形计算受力图 245、支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.300kN.m 最大变形 vmax=0.044mm 最大支座力 Qmax=8.262kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.300106/8494.1=35.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 六、对拉螺栓的计算 计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12 对拉螺栓有效面积246、(mm2):A=105.000 10 190 450 450 450 270 10 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kN 2.61kNAB0.0040.044武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 129 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.262 对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 130 附件九：墙模板计算书 附件九：墙模板计算书 一、墙模板基本参数一、墙247、模板基本参数（取最具代表性的地下室剪力墙厚度进行计算）（取最具代表性的地下室剪力墙厚度进行计算）计算断面宽度600mm，高度5500mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距150mm，内龙骨采用单钢管48mm2.8mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度248、15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 131 模板组装示意图 二、墙模板荷载标准值计算 二、墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况200 4504504504504504504504504504504505500mm600mm武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 132 按两个公式计算，取较小值:其中 249、c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取20.000；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2 考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0027.000=27.000kN/m2 考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.00250、0kN/m2。三、墙模板面板的计算 三、墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取5.38m。荷载计算值 q=1.227.0005.380+1.404.0005.380=204.440kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=201.75cm3；截面惯性矩 I=151.31cm4；计算简图 150 150 150204.44kN/mB武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 133 弯矩图(kN.m)剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用251、静荷载标准值，受力图与计算结果如下：变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=12.266kN N2=33.733kN N3=33.733kN N4=12.266kN 最大弯矩 M=0.459kN.m 最大变形 V=0.055mm 0.3680.46012.2718.4015.3315.3318.4012.27 150 150 150145.26kN/mB0.0550.004武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 134 (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.45910001000/201750=2.275N252、/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 截面抗剪强度计算值 T=3Q/2bh=318399.0/(25380.00115.000)=0.342N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v=0.055mm 面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算 四、墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.1527.00+1.40.154.00=5.7253、00kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.1527.00=4.050kN/m 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)10 190 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 220 10 5.70kN/mAB0.0570.102武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 135 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.254、102kN.m 最大变形 vmax=0.027mm 最大支座力 Qmax=2.648kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.102106/4247.0=24.02N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算 五、墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。0.000.060.160.921.221.351.301.271.281.291.281.281.281.281.281.281.281.281.2255、81.281.291.281.271.301.351.220.960.290.060.00 10 190 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 450 220 10 4.05kN/mAB0.0020.027武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 136 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.317kN.m 450 450 450 2.65kN 256、2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kN 2.65kNAB0.2910.3181.941.940.710.713.353.352.652.650.000.002.652.653.353.350.710.711.941.94 450 450 450 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kN 1.88kNAB0.0780.005武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 137 最大变形 vmax=0.078mm 最大支257、座力 Qmax=8.649kN 抗弯计算强度 f=M/W=0.317106/8494.1=37.32N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算 六、对拉螺栓的计算 计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12 对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.64258、9 对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 138 附件十：柱模板计算书（附件十：柱模板计算书（600X600mm）一、中小断面柱模板基本参数 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm；柱断面宽度H=600mm；木方截面宽度=40mm；木方截面高度=60mm；木方间距l=150mm,胶合板截面高度=18mm。取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 139 二、荷载标准值计算:二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝259、土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中 c为混凝土重力密度，取25.5(kN/m3)；t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取3h；T混凝土的入模温度,取20()；V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=22.62kN/m2。实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=28.79kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=4kN/m2。三、柱箍间距验算 三、柱箍间距验算 依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)260、，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E柱木面板的弹性模量(kN/mm2)；I柱木面板的弹惯性矩(mm4)；F新浇混凝土侧压力设计值；Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值；武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 140 b柱木面板一块的宽度(mm)；W木面板的抵抗矩；fm木材抗弯强度设计值。计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3 胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=600(18)3/12=291600.00mm4 Fs=0.95(1.228.79+261、1.44)/1000=0.0381N/mm2 第一式：0.7836000291600.00/(34.548/1000600.00)1/3=343.47mm 第二式：83240015/(0.0381600)1/2=412.19mm 由于柱箍间距实际取150mm不大于上面两式计算的最小间距343.47mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算 四、柱箍强度验算 依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中 N柱箍轴向拉力设计值；q沿柱箍方向垂直线荷载设计值；An柱箍净截面面积；An=4060=2400mm2 Mx柱箍承受的弯矩设计值；Wnx柱箍截面抵262、抗矩；计算过程如下：q=Fsl=0.0381150=5.721N/mm N=5.721600/2=1716.33N Mx=5.7216002/8=257449.05N N/An+Mx/Wnx=1716.33/2400+257449.05/24000.00=10.73fm=15N/mm2 柱箍强度满足要武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 141 求!五、胶合板侧模验算 五、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1)侧模抗弯强度验算:(1)侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2 其中 q强度设计荷载(kN/m)263、:q=(1.228.79+1.44.00)600.00/1000=24.089kN/m l木方间距,取l=150mm；经计算得 M=0.124.089(150.00/1000)2=0.054kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=600(18)2/6=32400.00mm3 =M/W=0.054106/32400.000=1.673N/mm2 胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2)侧模抗剪强度验算:(2)侧模抗剪强度验算:=3V/2bh 其中 V为剪力:v=0.6ql=0.6(1.228.79+1.44)600150/106=2.168kN 经计算得=32.1681264、03/(2600.00018.000)=0.301N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3)侧模挠度验算:(3)侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中 q强度设计荷载(kN/m):武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 142 q=28.79600/1000=17.274kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=600.00018.0003/12=291600.000mm4；a木方间距,取a=150mm；E弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.67717.274150.0004/(100600265、0.00291600.00)=0.03mm 最大允许挠度 W=l/250=150/250=0.60mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求!六、木方验算 六、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1)木方抗弯强度验算:(1)木方抗弯强度验算:M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m):q=(1.228.790+1.44.000)150/1000=6.022kN/m B截面长边,取B=600mm；经计算得 M=6.022(600/1000)2/8=0.271kN.m；木方截面抵抗矩 W=bh2/6=40602266、/6=24000.000mm3；=M/W=0.271106/24000.000=11.292N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2)木方抗剪强度验算:(2)木方抗剪强度验算:=3V/2bh 其中 V为剪力:武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 143 v=0.5qB=0.5(1.228.790+1.44.000)150600/106=1.807kN 经计算得 =31.807103/(240.00060.000)=1.129N/mm2 木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3)木方挠度验算:(3)木方挠度验算:W267、=5qB4/(384EI)其中 q设计荷载(kN/m):q=28.79150/1000=4.319kN.m I=bh3/12=40603/12=720000.000mm4 B柱截面长边的长度,取B=600mm；E弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得 W=54.3196004/(3849000.00720000.00)=1.125mm 允许挠度 W=B/250=600/250=2.400mm 木方的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求!中小断面柱模板设计计算满足要求！武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 144 附件十一：柱模板计算书（附件十一：柱模板计268、算书（1200X1100mm）安全设施计算软件(2017)PKPM软件出品 一、一、柱模板基本参数（加固柱箍的抗拉强度可代替2道对拉螺杆的抗拉强度）柱模板基本参数（加固柱箍的抗拉强度可代替2道对拉螺杆的抗拉强度）一、柱模板基本参数 一、柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1200mm，B方向对拉螺栓2道，柱模板的截面高度 H=1100mm，H方向对拉螺栓2道，柱模板的计算高度 L=5380mm，柱箍间距计算跨度 d=450mm。柱箍采用14号工字钢。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度60mm。B方向竖楞8根，H方向竖楞7根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2269、，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 145 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算 二、柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取25.500kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；T 混凝土的入模温度，取20.000270、；V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m；混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.780kN/m2 考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=1.0028.790=28.790kN/m2 考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=1.004.000=4.000kN/m2。三、柱模板面板的计算 三、柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 120016516516516516516271、51654001100176176176176176176366武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 146 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。荷载计算值 q=1.228.7900.450+1.404.0000.450=18.067kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=24.30cm3；截面惯性矩 I=21.87cm4；(1)抗弯强度计算(1)抗弯强度计算 f=M/W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f272、 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.2012.956+1.401.800)0.1770.177=0.056kN.m 经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.05610001000/24300=2.320N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 (2)抗剪计算 T=3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.956+1.401.800)0.177=1.915kN 截面抗剪强度计算值 T=31915.0/(2450.00018.000)=0.355N/m273、m2 177 177 17718.07kN/mAB武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 147 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算(3)挠度计算 v=0.677ql4/100EI v=l/250 面板最大挠度计算值 v=0.67712.9561774/(1006000218700)=0.065mm 面板的最大挠度小于176.7/250,满足要求!四、竖楞木方的计算 四、竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 B274、H 两方向最大间距0.177m。荷载计算值 q=1.228.7900.177+1.404.0000.177=7.093kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.192/0.450=7.093kN/m 最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.0930.450.45=0.144kN.m 最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4507.093=1.915kN 最大支座力 N=1.1ql=1.10.4507.093=3.511kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W=24.00cm3；截面惯性矩 I=72.00cm4；450 450 45275、0 7.09kN/mAB武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 148 (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=M/W=0.144106/24000.0=5.99N/mm2 抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算 最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql 截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=31915/(24060)=1.197N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算 最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.086 450.04/(100276、 9000.00 720000.3)=0.218mm 最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、B方向柱箍的计算 五、B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P=(1.228.79+1.404.00)0.166 0.450=2.99kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。B 柱箍计算简图 490 400 490 1.50kN 2.99kN 2.99kN 2.99kN 2.99kN 2.99kN 2.99kN 1.50kNAB武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 149 B 柱箍弯矩图(kN.m)B 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用277、静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.354kN.m 经过计算得到最大支座 F=8.435kN 经过计算得到最大变形 V=0.003mm B柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=102.00cm3；截面惯性矩 I=712.00cm4；(1)B柱箍抗弯强度计算(1)B柱箍抗弯强度计算 0.3150.3542.04 2.040.550.552.452.455.445.442.99 2.990.000.002.99 2.995.445.442.452.450.550.552.04 2.04 490 400 490 1.07kN278、 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 2.15kN 1.07kNAB0.0000.002武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 150 抗弯计算强度 f=M/W=0.354106/1.05/102000.0=3.31N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)B柱箍挠度计算(2)B柱箍挠度计算 最大变形 v=0.003mm B柱箍的最大挠度小于490.0/400,满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(m279、m2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12 对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.435 B方向对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算 七、H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P：P=(1.228.79+1.404.00)0.177 0.450=3.19kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。H 柱箍计算简图 457 367 457 1.60kN 3.19kN 3.19kN 3.19kN 3.19280、kN 3.19kN 1.60kNAB武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 151 H 柱箍弯矩图(kN.m)H 柱箍剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M=0.254kN.m 经过计算得到最大支座 F=7.733kN 经过计算得到最大变形 V=0.002mm H柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W=102.00cm3；截面惯性矩 I=712.00cm4；(1)H柱箍抗弯强度计算(1)H柱箍抗弯强度计算 0.2460.2551.84 1.840.250.25281、2.952.954.794.791.601.601.601.604.794.792.952.950.250.251.84 1.84 457 367 457 1.14kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 1.14kNAB0.0000.002武侯区红牌楼街办太平村 8 组新建成都希联妇产医院项目 模板施工方案 152 抗弯计算强度 f=M/W=0.254106/1.05/102000.0=2.37N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)H柱箍挠度计算(2)H柱箍挠度计算 最大变形 v=0.002mm H柱箍的最大挠度小于456.7/400,满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算 八、H方向对拉螺栓的计算 计算公式:N N=fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14 对拉螺栓有效直径(mm):12 对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=7.733 H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！