1、和达铭著铂岸二期高大模板施工方案1和达铭著铂岸二期项目高大模板施工方案2020.8 发发布布2020.08 实实施施和达铭著铂岸二期高大模板施工方案2目目录录1编制依据.42工程概况.52.1 工程建设概况一览表.52.2 设计概况.52.3 工程施工条件.63施工安排.103.1 项目管理组织.103.2 项目管理目标.113.3 各项资源供应方式.113.4 施工流水段的划分及施工工艺流程.113.5 工程施工重点和难点分析及应对措施.124 施工进度计划.135施工准备与资源配置计划.135.1 施工准备计划.135.2 资源配置计划.156.施工方法及工艺要求.176.1 方案及技术参2、数.176.2 施工工艺流程.226.3 质量标准.266.4 质量保证措施.287 施工安全保障措施.317.1 高大模板支撑及混凝土浇筑管理组织结构.317.2 高大模板支撑体系监测措施.317.3 混凝土浇筑注意事项.337.4 模板拆除注意事项.337.5 安全、文明施工保证措施.347.6 洞口封闭措施.368 质量保证措施.38和达铭著铂岸二期高大模板施工方案39 环境保护措施.3810 绿色施工措施.3911 危险源分析及预防措施.3911.1 危险源预防措施.3911.2 危险源应急措施.4212 计算书.43和达铭著铂岸二期高大模板施工方案41 1编制依据编制依据序号类别文件3、名称编号1国家行政文件建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号2工程建设标准强制性条文2013 版3危险性较大分部分项工程安全管理规定中华人民共和国住房和城乡建设部令 37 号4建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号5规范标准建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20136混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20157混凝土结构工程施工规范GB50666-20118建筑结构荷载规范GB50009-20129建筑结构可靠性设计统一标准GB50068-201810建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-201011建筑施工安全技术统一4、规范GB50870-201312建设工程施工现场消防安全技术规范GB50720-201113建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-201614建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200815建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程T/CCLAT003-201916建筑施工起重吊装工程安全技术规范JGJ276-201217建筑施工安全检查标准JGJ59-201118建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201119设计文件和达铭著铂岸二期施工蓝图2020 年 7 月20企业管理文件XX标准化手册2019 版21企业技术标准混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-205、1722脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-201723其他关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知青建管质字2012101号24青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定青岛市安监站2008-5-1625关于进一步加强建筑施工钢管扣件使用管理的通知青建管字201515 号26PKPM 安全计算软件云授权 2017 版和达铭著铂岸二期高大模板施工方案52 2工工程程概概况况2.1 工工程程建建设设概概况况一一览览表表2.1-1 工程建设概况一览表工程名称和达铭著铂岸二期工程性质住宅、商用配套建设规模高层住宅共 6 栋，27 层 4 栋，18层 2 栋；小高层住宅 116、 层共 8 栋；配套商业 2 栋；门卫室 1 栋；3 层幼儿园 1 栋。工程地址本项目位于平度市同和路以南、咸阳路以北、崔侯路以西、秀水河东路以东。总占地面积57486 平方米总建筑面积156732 平方米建设单位结构类型框架剪力墙结构设计单位主要分包工程混凝土工程、机电安装工程勘察单位合同要求质量青岛市优质结构监理单位工期760 日历天总承包单位XX有限公司安全青岛市标准化示范工地工程主要功能或用途民用住宅、商用配套2.2 设设计计概概况况表 2.1-2建筑设计概况序号项目内容1基础结构型式筏板基础、独立基础+防水板结构形式框架结构2设计使用年限50 年建筑结构安全等级二级地基基础设计等级丙7、级结构抗震等级三级耐火等级二级3混凝土强度等级及抗渗要求垫层C15基础C30框柱C35梁板C354钢筋类别：HRB4005建筑参数建筑单体层数楼层高度建筑高度建筑面积（m2）商业网点1 层5.61m6.5m1200车库1 层3.74.8m4.75.5m3.6 万和达铭著铂岸二期高大模板施工方案62.3 工程施工条件工程施工条件2.3.1 高大模板的定义与判断标准根据危险性较大的分部分项工程安全管理办法2018 年建办质 37 号文、建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质 2009 年 254 号文的有关条文规定：混凝土模板支撑工程：搭设高度 8m 及以上；搭设跨度 18m 及以上；施8、工总荷载 15KN/及以上；集中线荷载 20KN/m 及以上的混凝土模板支撑工程，应编制专项施工方案并组织专家论证。为进一步加强青岛市建筑工程模板支撑系统安全管理，积极预防和控制安全事故发生，根据青岛市关于进一步加强建筑工程模板支撑系统安全管理的通知青建管质字2012101 号要求，青岛市城乡建设委员会建筑工程管理局在省建管局山东省建筑工程安全专项施工方案编制审查与专家论证办法（鲁建管发20104 号）规定的基础上，将必须进行专家论证的高大模板支撑系统专项施工方案的范围进行调整，进一步提高安全生产预防性和保障性，具体规定为：1）原规定高度超过 8m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家9、论证，现调整为超过 6.5 米必须进行专家论证。2）原规定跨度超过 18m，施工总载荷大于 15kN/的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为超过 15m，大于 12kN/必须进行专家论证。3）原规定集中线荷载大于 20kN/m 的现浇混凝土梁板构件模板支撑系统必须进行专家论证，现调整为大于 15kN/m 必须进行专家论证。分项系数：永久荷载分项系数取 1.2 施工均布活荷载分项系数取值 1.4和达铭著铂岸二期高大模板施工方案7荷载条件施工人员及设备荷载标准值 Q1k(kN/m2)2.5振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)，对水平面模板2振捣混凝土时产生的荷载标准10、值Q2k(kN/m2)，对垂直面模板4倾倒混凝土时产生的水平荷载标准 值Q3k(（kN/m2）4模板自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值 G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值 G3k(kN/m3)楼板1.1梁1.52.3.2 高大模板荷载计算1、楼板面荷载计算本工程商业网点板厚为 120mm，车库顶板厚度为 250mm、300mm 板厚，柱帽区域板厚为 500mm、550mm、600mm、650mm、700mm、750mm、800mm、850mm、900mm、950mm。(1)楼板施工总荷载计算分析施工总荷载：1)板厚 300mm 时：活载控制时荷载组合 S1=0.9111、.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k=0.91.2(0.9+240.3+1.10.3)+1.42.5=12.254 kN/m2恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k=0.91.35(0.9+240.3+1.10.3)+1.40.72.5=12.447 kN/m2两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=12.447 kN/m2 12kN/m2需要进行专家论证。2)板厚 250mm 时：施工总荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.91.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q1k=0.91.2(0.9+240.25+1.10.25)+1.12、42.5=10.899 kN/m2和达铭著铂岸二期高大模板施工方案8恒载控制时荷载组合 S2=0.91.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q1k=0.91.35(0.9+240.25+1.10.25)+1.40.72.5=10.923 kN/m2两者取大值，即施工总荷载 S=maxS1，S2=10.923 kN/m212 kN/m2不需要进行高大模板分析论证。综上计算：当板厚300mm 时，需进行高大模板分析论证。本工程顶板板厚为 300mm厚的车库顶板和所有车库柱帽，需专家论证2、梁集中线荷载计算分析本工程商业网点最大梁截面均为 250600，地下车库梁截面以下面尺寸为代表 WKL13、2（1）(3501400)、WKL2-4（1）（5001200）1)3501400mm 梁集中线荷载：活载控制时荷载组合 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k=0.90.351.2(0.9+241.4+1.51.4)+1.42=14.7168 kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k=0.90.351.35(0.9+241.4+1.51.4)+1.40.72=16.182 kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=16.182 kN/m15kN/m2)250600mm 梁集中线荷载：活载控制时荷载组合14、 S1=0.9b1.2(G1k+G2k+G3k)+1.4Q2k=0.90.251.2(0.9+240.6+1.50.6)+1.42=5.004 kN/m恒载控制时荷载组合 S2=0.9b1.35(G1k+G2k+G3k)+1.40.7Q2k=0.90.251.35(0.9+240.6+1.50.6)+1.40.72=5.362 kN/m两者取大值，即集中线荷载 S=maxS1，S2=5.362kN/m15kN/m不需要进行高大模板分析论证。综上计算：当梁截面尺寸3501400mm 时，需进行高大模板分析论证。本工程梁截面尺寸为 3501400、5001200 的梁，需专家论证。和达铭著铂岸二期15、高大模板施工方案9综上计算可知：本工程商业网点层高超过 6.5m，楼板需要进行专家论证；地下车库施工总荷载大于 12 kN/m2，部分集中线荷载大于 15 kN/m2，车库柱帽、部分楼板和部分梁需要进行专家论证根据住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知 建办质(2018)37 号，此模板工程属超过一定规模的危险性较大的分部分项工程范围，条文规定：施工单位应当组织专家对专项方案进行论证。施工单位应当根据论证报告修改完善专项方案，专项施工方案应当由施工单位技术负责人审核签字、加盖单位公章，并由总监理工程师审查签字、加盖执业印章后方可实施。2.3.3 工程施工16、条件模板工程施工前应具备以下施工条件：1、已熟悉图纸要求，并完成发难审批和对施工班组的安全、技术交底工作。2、楼板底模板支撑完毕，标高尺寸准确无误，木板屋破损、凹陷、突起等质量问题。满堂架支撑系统良好，无安全隐患。3、相关防护工程施工完毕，所需材料、机械、人员等全部就位。4、经项目相关人员及监理对以上问题验收后方可进行下一道工序施工。2.3.4 高度模板位置及范围根据青岛市规定，对本工程高支模区域进行了统计，相关板厚和梁截面尺寸如下：2.3-1 集中线荷载 15kN/m 及以上的梁构件模板支撑系统楼层类型梁号截面尺寸（mm）梁跨度（mm）板厚（mm）轴线地下车库屋框梁WKL235014009417、00250D-E/91地下车库屋框梁WKL335014005800250E/84-91地下车库屋框梁WKL3b-135014008598250D-E/54地下车库屋框梁WKL1b-435014005800250E/50-54地下车库屋框梁WKL1b-235014009400250D-E/10地下车库屋框梁WKL2-450012005800300D/82-83地下车库屋框梁WKL3-450012005700300D/60-61地下车库屋框梁WKL4-450012005700300D/36-37施工总荷载 12kN/m2 及以上的板构件模板支撑系统本工程部分板厚为 300mm，柱帽部位为 500m18、m、550mm、600mm、650mm、700mm、和达铭著铂岸二期高大模板施工方案10750mm、800mm、850mm、900mm、950mm 厚。3 3施工安排施工安排3.1 项目管理组织项目管理组织组织机构图3.1-1 项目管理人员及分工表序号姓名职位职责分工1马武鹏项目经理领导监督、职责分工，项目第一负责人2于海峰项目总工方案编制、施工交底、企业信用维护、项目培训、设计变更深化、技术复核新技术应用、质量管理和改进、危险源辨识和安全验收3孟凡龙生产经理实施计划编制、日周情况报表、企业信用维护、绿色施工、分包管理、现场协调组织安排4韩伟安全总监1、组织项目的职业健康安全和环境管理教育。219、负责项目相关职业健康安全/环境管理法律法规的识别、收集和提供。3、组织项目职业健康安全/环境管理检查，定期进行监测，发现问题下达整改通知单，并对整改情况进行验证。4、组织进行环境及职业健康安全的合规性评价。5、负责安全管理的相关方沟通体系的建立与维护。6、安全监督检查、发现问题督促整改5曹海毅孙胜鑫张东东施工技术员技术安全交底、隐蔽验收、资料编制、生产安排、质量控制、物资计划、成本管控6王跃军材料员负责材料的及时进场，定期轮点剩余材料数量和达铭著铂岸二期高大模板施工方案113.2 项目管理目标项目管理目标项目管理目标名称目标值工期100 天质量目标一次性验收合格安全目标无因工死亡事故、无火灾20、水灾事故；杜绝重伤事故节能目标/环保施工、CI 目标无噪声、扬尘污染3.3 各项资源供应方式各项资源供应方式3.3-1 劳务资源安排一览表序号专业施工队名称资质要求开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人1青岛兴顺达工程机械有限公司一级2020.8.1100 天劳务分包邀请高会永2南通奇润建筑劳务有限公司一级2020.8.1100 天劳务分包邀请高会永3.3-2 施工大宗物资采购供应安排一览表周转材料名称规格提供方式要求进场时间计划出场时间责任人钢管48.33.6分包租赁2020-8-12020-11-10王跃军扣件十字、旋转分包租赁2020-8-12020-11-10王跃军木跳板521、0mm分包自有2020-8-12020-11-10王跃军模板12mm分包采购2020-8-12020-11-10王跃军木方5080分包采购2020-8-12020-11-10王跃军顶丝500mm分包租赁2020-8-12020-11-10王跃军对拉螺栓14分包采购2020-8-12020-11-10王跃军3.3-3 施工周转工具采购供应安排一览表周转工具名称估计数量提供方式要求进场时间计划出场时间责任人交流电焊机1 台分包自备2020.8.1随施工进度曹海毅架子扳手6 把分包自备2020.8.1随施工进度曹海毅扭矩扳手1 把分包自备2020.8.1随施工进度曹海毅倒链1 套分包自备2020.822、.1随施工进度曹海毅3.4 施工流水段的划分及施工工艺流程施工流水段的划分及施工工艺流程3.4.1 施工流水段的划分和达铭著铂岸二期高大模板施工方案12根据本工程招标文件及招标图纸要求，我们将本工程分为东西两个区，详见图 3.4-1所示。其中东区为 1#、2#、3#、7#、9#、10#、11#楼所在区域，西区为 4#、5#、6#、8#、12#、13#、14#楼所在区域。图3.4-1 施工区域划分示意图按照以上施工分区划分图及施工工艺设计说明，确定出地下室施工顺序。3.4.2 施工工艺流程1）框架柱模板及支撑架施工工艺流程柱子定位放线校正柱子主筋安装模板定位筋搭设操作架立柱子片模安装柱箍校正柱子23、方正、垂直和位置全面检查校正群体固定预检、验收。2）梁模板及支撑架施工工艺流程弹出梁轴线及水平线并进行复核搭设梁模板支架安装梁底楞安装梁底模板并固定梁底起拱安装梁侧模板梁内钢筋绑扎安装另一侧模板安装梁侧背楞、主楞安装对拉螺栓复核梁模尺寸、位置与相邻模板连接牢固完善支撑加固体系（完善扫地杆和扫天干及剪刀撑）预检、验收。3）板模板及支撑架施工工艺流程搭设支架测水平安装横纵主次楞调整板下皮标高及起拱铺设顶板模板检查模板上皮标高、平整度完善扫地杆和扫天干及剪刀撑预检、验收。3.5 工程施工重点和难点分析及应对措施工程施工重点和难点分析及应对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1模板支撑架支设操作量24、大，难以控制合格加强过程中的旁站监督，及时发现问题，做到事前交底到位，事中管控有力，模板铺设前及时进行支撑架的检查与孙胜鑫和达铭著铂岸二期高大模板施工方案13验收。2梁高超高、梁截面尺寸大较大截面梁部分出现在梁两侧板面标高不一致的情况，结构较为复杂，除模板竖向承载力外需考虑两侧模标高不一致导致的模板加固措施。满堂架采用轮扣式支撑体系，梁下单独加设扣件式支撑体系并与四周满堂架可靠刚性连接，扣件式立杆每步水平杆与相邻轮扣式架体连接每侧不少于 1 跨曹海毅3工人安全性意识工人施工安全性意识差，工作往往求量不求质，细节与质量意识差导致施工质量不易保证。模板支撑架支设操作量大，难以控制合格。对每批工人进25、行技术交底，强化工人的安全与质量意识，并采取责任追究与奖罚措施。加强过程中的旁站监督，及时发现问题，做到事前交底到位，始终掌控有力，模板铺设及时进行支撑架的检查与验收。曹海毅4 4 施工进度计划施工进度计划本工程高大模板的施工进度计划根据现场施工段及施工进度总计划的要求同步进行，2020 年 8 月 1 开始施工，2020 年 11 月 10 日前全部完成施工。5 5施工准备与资源配置计划施工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划施工准备计划5.1.1 技术准备1、组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸26、是否一致。2、方案实施前由项目技术负责人向现场管理人员和作业人员进行安全技术交底。3、对施工人员进行安全和技术培训，加强班组的技术素质。4、完成模板样板施工，并对班组进行了学习交底。5、施工前编制安全专项施工方案，并由施工单位技术部门组织公司技术、安全、质量等部门的专业技术人员进行审核。审核合格后由施工单位技术负责人审批、签字。6、由施工单位组织召开专家论证会，对专项方案进行论证。7、指定专人对方案实施情况进行现场监督和按规定进行监测。发现不按照方案施工的，应要求其立即整改；发现危及人身安全的紧急情况的，应当立即组织作业人员撤离危险区域。8、施工单位技术负责人定期巡查该方案的实施情况。和达铭著27、铂岸二期高大模板施工方案149、支撑体系搭设完毕后，会同监理单位组织有关人员进行验收。验收合格，经施工单位项目技术负责人及项目总监理工程师签字后，方可进行下一道工序。表 5.1-1 技术文件准备计划一览表序号 文件名称文件编号配备数量 持有人1钢管脚手架扣件规范GB15831-20061孙维海2建筑结构荷载规范GB50009-20121孙维海3混凝土结构设计规范GB50010-20101孙维海4混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151孙维海5建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20131孙维海6混凝土结构工程施工规范GB50666-20111孙维海7建筑施工模板安全技术28、规范JGJ162-20081孙维海8建筑施工安全检查标准JGJ59-20111孙维海9建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-20161孙维海10建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111孙维海11建筑施工直插盘销式模板支架安全技术规范DB371/5008-2014 1孙维海12建筑施工承插型轮扣式模板支架安全技术规程 T/CCLAT003-2019 1孙维海表 5.1-2 技术复核计划表序号 验收项目验收内容责任人1满堂架材料质量、立杆间距、步距、剪刀撑、垫板、顶丝等李宁2模板施工质量模板几何尺寸、模板标高定位尺寸复核、垂直度、平整度、预埋件位置、预留洞位置、清扫口留置模板29、清理、脱模剂涂刷、模板支撑脚手架的材质、构造、基础、模板加固、支撑架加固墙柱模板垂直度，顶梁板起拱，构件尺寸，模板表面平整度等孙孟军3工程定位放线轴线定位偏差、构件尺寸及构件轴线偏差张东东4结构标高梁板底模标高偏差张东东5机电安装机电管线预留预埋王黎明表 5.1-3 隐蔽验收计划表序号技术复核和隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1墙柱钢筋隐蔽钢筋规格、型号、间距等孙孟军2顶板梁钢筋隐蔽钢筋规格、型号、间距等孙孟军和达铭著铂岸二期高大模板施工方案155.1.2 现场准备表 5.1-4 施工设施准备计划序号 设施名称数量单位完成时间责任人1平刨10个2020-8-1王跃军2压刨10个2020-8-130、王跃军3圆轮锯5个2020-8-1王跃军4电钻20个2020-8-1王跃军5手提电刨10个2020-8-1王跃军6手提电锯10个2020-8-1王跃军5.2 资源配置计划资源配置计划表 5.2-1 劳动力配置计划序号专业工种劳动量进场时间出场时间责任人1木工2002020-8-12020-11-10孟凡龙2架子工402020-8-12020-11-10孟凡龙3测量工102020-8-12020-11-10孟凡龙4电工52020-8-12020-11-10孟凡龙表 5.2-2 周转料具配置计划序号原材料名称规格需要量需要时间责任人单位数量进场日期出场日期1模板12 厚木胶板平方12000202031、-8 分批进场2020-11王跃军2木方5080mm立方4502020-8 分批进场2020-11王跃军3钢管48.33.6米120002020-8 分批进场2020-11王跃军4扣件个10.8 万2020-8 分批进场2020-11王跃军5水平杆48.33.6米180002020-8 分批进场2020-11王跃军6顶丝500mm个2 万2020-8 分批进场2020-11王跃军表 5.2-3 测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1钢卷尺C10尺寸计量12 个月项目总工专业工程师2经纬仪B2测量定向12 个月测量员和达铭著铂岸二期高大模板施工方案163全站仪B2测量定32、位12 个月测量员4垂直度检测尺（靠尺）C2实体检测12 个月工程部5水准仪B4测量标高12 个月劳务分包6扭矩扳手C2扣件检测12 个月质量员5.3 材料进场验收标准材料进场验收标准为确保设计可靠和搭设的安全，在钢管、扣件、顶丝进场时，项目部技术质量部与物资设备部联合对进场钢管、扣件进行检查验收，杜绝不符合要求的钢管进入现场。支撑系统构配件进场后，严格按照要求进行进场验收和复验。5.3.1 扣件式钢管脚手架支撑体系材料要求1）进场钢管、扣件材质、规格和外观要求(1)脚手架钢管应采用国家现行直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管(GB/T 3091)中规定的 Q235 普通33、钢管;钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢(GB/T 700)中 Q235 级钢的规定。(2)脚手架钢管采用48.3X3.6 钢管（由于钢管的锈蚀、损耗等原因，计算书采用的钢管以 483.0mm 计算），每根钢管最大质量不应大于 25.8kg。(3)扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行 钢管脚手架扣件(GB15831)的规定。采用其它材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准规定后方可使用。(4)外观检查要求:无严重锈蚀、弯曲、裂纹。2）进场新钢管应检查的项目(1)产品质量合格证；(2)质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行 金属材料室温拉伸试验方法(GB/T228)34、的有关要求，其质量应符合规定；(3)钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕及深的划道。(4)钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应符合相关技术规范要求；(5)钢管检查验收合格后应按规定涂有防锈漆；(6)钢管上严禁打孔。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案173）进场旧钢管应检查的项目(1)钢管外表面锈蚀深度0.18mm。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。(2)钢管弯曲变形应符合规范规定。4）进场扣件应检查的项目(1)扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。(2)扣35、件不允许有裂缝、变形、螺栓滑丝；扣件与钢管接触部位不应有氧化皮，活动部位应能灵活转动。(3)应进行抽样复试，技术性能应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件(GB15831)的规定。(4)新、旧扣件均应进行防锈处理。6.6.施工方法及工艺要求施工方法及工艺要求本方案针对结构各构件模板进行设计。本工程钢筋混凝土结构柱、墙及梁板模板体系主要采用散支散拆的木模板体系，梁板模板支撑架采用扣件式钢管脚手架。模板选用主要以 12mm 厚的木胶板为主的模板方案，梁底增设附加支撑。由于钢管周转次数多，且存在锈蚀，由于钢管的锈蚀、损耗等原因，为保证安全，现场采用的钢管计算式按 483.0mm计算。6.1 方案及技术参36、数方案及技术参数本方案设计分为车库和商业网点两部分设计，超限梁截面尺寸主要有 3501400、5001200 规格。模板支撑体系设计详见表 6.1-1。表 6.1-1 梁、板荷载超限部位模板及支撑体系设计主要构件计算选型模板及支撑体系300mm厚板300mm模板梁、板模板选用均为 12 厚双面覆膜多层板龙骨次龙骨 5080mm 木方300mm，主龙骨48.3*3.6 双钢管900mm。支撑体系负一层车库顶板支撑采用扣件式模板满堂支撑架，立杆48.3*3.6、水平杆48.3*3.6，立杆纵横向间距900mm，横杆步距1200mm,扫地杆距底板面 200mm，立杆顶部采用 U 托，下端垫木采用 537、0mm 厚通长脚手板，沿架高方向连续布置剪刀撑（和达铭著铂岸二期高大模板施工方案1848.3*3.6 钢管），在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面剪刀撑间距不宜超过 6m，剪刀撑宽度应为 35m，保证整个支撑体系稳定性。车库柱帽950mm侧模5080mm 木方做次龙骨200mm，48.3*3.6 双钢管做主龙骨，距梁底 300mm,对拉螺栓直径 14mm，设 1 道，梁底起 300mm，水平间距600mm。龙骨次龙骨 5080mm 木方250mm，主龙骨48.3*3.6 双钢管450mm。支撑体系支撑采用扣件式模板支架搭设，立杆48.3*3.6、水平杆48.3*38、3.6，立杆纵横向间距450mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆顶部采用 U 托，下端垫木采用 50mm 厚通长脚手板，沿架高方向连续布置剪刀撑（48.3*3.6 钢管），在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置连续水平剪刀撑。水平剪刀撑至架体底平面剪刀撑间距不宜超过 6m，剪刀撑宽度应为 35m，保证整个支撑体系稳定性。架体计算可变荷载设计值已考虑布料机荷载（施工活荷载按照 4KN/计算），布料机支腿（展开尺寸按照 3.5m*3.5m 考虑）位置应支设在柱帽位置。梁35014003501400龙骨梁侧5080mm 木方做次龙骨200mm，48.3 双钢管做主龙骨500mm，穿梁39、螺栓 2 道，直径 14mm，水平间距：300,500mm，第一道距梁底 300mm。梁底次龙骨 5080mm 木方垂直于梁截面 4 根100，主龙骨48.3*3.6 双钢管450mm。支撑体系支撑采用扣件式模板支架,立杆48.3*3.6、水平杆48.3*3.6，梁下设置 1 根立杆,梁两侧立杆与梁底立杆间距 500,500mm，立杆顺梁长度方向间距 450mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面200mm，立杆下端垫木采用 50mm 厚通长脚手板或槽钢，沿架高方向连续布置剪刀撑。梁50012005001200龙骨梁侧5080mm 木方做次龙骨200mm，48.3 双钢管做主龙骨500mm，40、穿梁螺栓 2 道，直径 14mm，水平间距：300,500mm，第一道距梁底 300mm。梁底次龙骨 5080mm 木方垂直于梁截面 4 根150，主龙骨48.3*3.6 钢管450mm。支撑体系支撑采用扣件式模板支架,立杆48.3*3.6、水平杆48.3*3.6。梁底设 1 道承重立杆，梁两侧立杆与梁底立杆间距 450,450mm，立杆顺梁长度方向间距 450mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 50mm 厚通长脚手板或槽钢，沿架高方向连续布置剪刀撑。表 6.1-2模板支撑搭设高度超 6.5m 部位模板设计序号部位架体体系模板次龙骨主龙骨立杆间距板底梁底和41、达铭著铂岸二期高大模板施工方案191商业网点扣件式钢管满堂支撑架12mm厚覆膜多层板5080mm木方，板底木方间距300mm，梁底木方间距150mm双钢管 48.33.6mm立杆间距纵横向间距均为0.9mm，立杆歩距1.2m，自由端高度500支撑采用扣件式模板支架,立杆48.3*3.6、水平杆48.3*3.6。梁底设 1 道承重立杆，梁两侧立杆与梁底立杆间距 450,450mm，立杆顺梁长度方向间距 900mm，横杆步距1200mm，扫地杆距底板面 200mm，立杆下端垫木采用 50mm 厚通长脚手板或槽钢，沿架高方向连续布置剪刀撑。（1）支撑架体抱柱做法（选取 J/94 轴柱作为示例，其他部42、位参照此图做法）（2）梁高大模板支撑架体设计本工程 3501400、5001200 超截面梁作为设计计算选型。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案203400120014003505005002202202202202203005001400mm350mm3501400mm 大梁模板支撑架体刨面图和达铭著铂岸二期高大模板施工方案213600120012005004504502132132132133005001200mm500mm5001200mm 大梁模板支撑架体刨面图和达铭著铂岸二期高大模板施工方案226.2 施工工艺流程施工工艺流程6.2.1 模板支架施工工艺流程6.2.2 支撑架搭设顺序底43、座布置放纵横水平扫地杆自角部起依次向两边竖立底层立杆，底端与水平扫地杆扣接固定，固定底层杆前应校核立杆的垂直度，每个方向装设立杆后，随既装设第二层水平加固杆与立杆对接固定，校核立杆和水平杆符合要求后，按上述要求依次延伸搭设直至第一步架完成，再全面检查一遍构架质量，确保构架质量要求后再进行第二步水平杆安装。随后按搭设进程及时搭设剪刀撑。6.2.3 支撑架搭设要求（1）钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，立柱基础、立杆、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483.0钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。（2）梁和板的立柱，其纵横向间距应符合方案要求，钢管立柱底部应设垫木、底座。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向44、扫地杆应向低处延长不少于2跨。（3）立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，同一步内隔一根立杆的两个相隔对接接头沿竖向错开的距离不宜小于 500 mm，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。（4）在立柱距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的顺序设扫地杆。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。（5）钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接。（6）梁下立杆：梁下立杆应与支撑架连成一体，上部采用小横杆，小横杆采用沿和达铭著铂岸二期高大模板施工方案23梁方向的纵向横杆连接。（7）严禁将上段的钢管立柱与下段的钢管立柱错开固定在水平拉杆上。（8）可调支托：如顶部采用可45、调支托，U型支托与楞梁两侧间如有间隙，必须楔紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。（9）在所有外侧周圈布置由下至上的竖向连续剪刀撑，在架体内部最大每隔6跨（5.4米）沿纵、横向均设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。在扫地杆处及梁底处设两道水平剪刀撑，在架体中间每道竖向剪刀撑处加设一道水平剪刀撑。最上层剪刀撑处设一道安全平网。（10）剪刀撑与水平杆或立杆扣件固定，扣件中心点距节点的距离不得大于150mm；其宽度宜为46m，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。（11）垂直剪刀撑底部应延伸至支撑基础面，顶部应延伸至支架最顶46、层水平连杆。与立杆相交的剪刀撑两端部均应与立杆用扣件连接。图 6.2-4 模板支架剪刀撑布置平面图1立杆；2水平杆；3竖向剪刀撑；4水平剪刀撑（12）架体搭设完后，在每层顶部铺设一层安全网，并在洞口四周搭设洞口防护设施架体的其他构造要求（1）梁板模板支撑架所用杆件必须为合格的国标产品；每个扣件的拧紧力矩都要进行控制，直接承受荷载较大的扣件（如剪刀撑、斜撑与立杆等之间）要专人负责检和达铭著铂岸二期高大模板施工方案24查严格控制拧紧力矩在 4560N.m。（2）设在模板支架立杆底部或顶部的可调底座或底托，可调托撑受压承载力设计值不应小于 40KN，支托板厚度不应小于 5mm，其丝杆外径不得小于 347、6mm。（3）梁支撑架和满堂架立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。（4）所有方木的位置和放置方向必须严格按照设计执行，如有调整应经过设计计算并报批。（5）纵横梁交接处，不得因梁底支撑架相会减少立杆，根据具体情况，适当增加构造立杆。（6）架体遇到立面结构标高变化处，应注意协调步高与结构标高的关系，以保证不超步高为原则，可采用一至两步小步高的变步距设置进行调整。（7）当有稳固既有结构时，模板支架应与稳固既有结构可靠连接，并应符合下列规定：1、竖向连接间隔不应超过 2 步，宜优先布置在有水平剪刀撑的水平杆层；2、水平方向连接间隔不宜大于 8m；3、当遇柱时，宜采用扣件式钢管抱48、柱拉结，拉结点应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于 300mm。图 6.2-5 抱柱拉结措施1结构柱；2立杆；3水平杆；4直角扣件；5结构梁6.2.4 模板安装1、柱模板的安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，和达铭著铂岸二期高大模板施工方案25柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于 600mm 在中间设置一道穿墙螺杆，且螺杆间距600。（非人防区域）为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套49、 PVC 硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。2、梁模板的安装（1）先在柱上弹出轴线、梁位置线和水平控制标高线，按设计标高调整扣件式脚手架可调顶托的标高，将其调至预定的高度，然后在可调顶托上安放木方、固定木方后在其上安装梁底龙骨。龙骨安装完成后，用胶合板安装梁底模板。主、次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁底模安装50、后，再安装侧模、压脚板及斜撑。（2）模板起拱要求为：当梁的跨度大于等于 4m 且小于 9m 时，模板按梁跨度的 1/400 起拱；模板应按照跨度的 3.5预先起拱；悬臂梁按梁臂长度的 1/200 起拱，拱高不小于 20mm。主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。（3）为了防止梁身不平直、梁底不平及下挠、梁侧模炸模、局部模板嵌入柱梁间，拆除困难的现象，可采用如下措施：1）支模应遵守侧模包底模的原则，梁模与柱模连接处，下料尺寸一般应略为缩短。2）梁侧模必须有压脚板、斜撑，拉线通直将梁侧模钉固。3）砼浇筑前，模板应充分用水浇透。砼浇筑时，不得采用使支撑系统产生偏心荷载的砼浇筑顺序，泵送砼时，应随浇随51、平整，砼不得堆积在泵送管路出口处。3、楼面模板的安装首先通线，然后调整可调顶托的标高，将其调到预定的高度，在可调顶托托板上架设两根48.3 钢管作托梁，托梁固定后架设木方横楞，然后在横楞上安装胶合板模板。铺胶合板时，可从四周铺起，在中间收口。若为压旁时，角位模板应通线钉固。6.2.5 模板支撑架施工注意事项1、模板支架搭设注意事项（1）模板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找平措施，确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；和达铭著铂岸二期高大模板施工方案26（2）垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板，垫板应复合规范规定；（3）模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序52、搭设，形成基本的架体单元，应依次扩展搭设整体支架体系；（4）每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的 1.5且不得大于 30mm；2、模板支架拆除注意事项（1）模板支架拆除前应经项目技术负责人同意方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应达到下述要求：表 6.2-1 底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁8758100悬臂梁/100（2）模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完成前，严禁拆除下层模板支架水平杆；（3）拆除53、作业应按先搭后拆，后搭先拆的原则顺序自上而下逐层拆除，严禁上下两层同时拆除；设有附墙连接件的模板支架，连接件必须随支架逐层拆除，严禁先将连接件全部拆除后再拆除支架；（4）分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；（5）拆除的构件应及时分类，制定位置堆放，以便周转使用。6.3 质量标准质量标准6.3.1 模板支架搭设前检查验收表 6.3-1 模板支架搭设前检查验收和达铭著铂岸二期高大模板施工方案276.3.2 模板支架搭设完成后检查验收质量标准表 6.3-2 模板支架搭设完成后检查验收质量标准6.3.3 模板安装精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，54、模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见表 6.3-2。表 6.3-3 模板拼装精度要求一览表序号项目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差36.3.4 模板安装规范要求和达铭著铂岸二期高大模板施工方案28表 6.3-3 模板安装允许偏差和检验方法序号项目检查方法国家规范标准1轴线位移柱、墙、梁5尺量2底模上表面标高5水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁54层高垂直度层高不大于 6m8经纬仪或拉线55、尺量层高大于 6m105相邻两板表面高差2尺量6表面平整度5靠尺、塞尺7阴阳角方正/方尺、塞尺垂直/线尺8预埋铁件中心线位移/拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置3拉线，尺量螺栓外露长度+10，010预留孔洞中心线位移+10，拉线，尺量尺寸+10，011门窗洞口中心线/拉线，尺量宽、高/对角线/12插筋中心线位置5尺量外露长度+10，-06.3.5 模板支架在使用过程中应进行下列检查：（1）基础是否有不均匀沉降；（2）立杆底部与垫板是否有活动或悬空；（3）水平杆是否有松动现象；（4）施工是否超载；（5）安全防护措施是否符合要求。6.4 质量保证措施质量保证措施6.4.1 技术准备1、模板支架施工56、前依据图纸梁、板、柱结构设计尺寸，合理设计板模的排板、梁和达铭著铂岸二期高大模板施工方案29模的拼接以及模板支撑体系，编制专项施工方案并通过专家论证后，经总包单位技术负责人及总监理工程师批准后实施。2、模板支架搭设前，项目技术负责人应按专项施工方案的要求对现场管理人员和作业人员进行技术和安全作业交底。6.4.2 材料性能1、钢管（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 12793 或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3091 中规定的 Q235 普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700 中 Q235 级钢的规定。（2）脚手架钢管采用48.33.6 钢管，57、考虑到安全系数及市场钢管质量，钢管计算时均按483.0。（3）新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准 金属材料室温拉伸试验方法 GB/T228的有关规定，其质量应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第 3.1.1条的规定；钢管表面应平滑，不应有裂痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.8 的规定；钢管应涂有防锈漆。（4）旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.8 序号 3 的规定。锈58、蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.8 序号 4 的规定。2、扣件（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831 的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65Nm 时，不得发生破坏。3、可调托撑（1）可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走丝与螺距应符合现行国家标准梯形螺纹第 3 部分：基本尺寸GB/T5796.3 的规定。59、和达铭著铂岸二期高大模板施工方案30（2）可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm；可调托撑螺杆与螺母旋合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。（3）可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN，支托板厚不应小于 5mm。4、模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度等。6.4.3 技术措施1、墙柱烂根的处理在浇筑顶板砼时在墙、柱根部支设模板处分别用 4m 和 2m 刮杠刮平，并控制墙体两侧及柱四周板标高，标高偏差控制在 2 以内，模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。2、模板漏浆处理顶板模板和墙体60、的接缝处理：采用在墙体砼浇筑控制浇筑高度的办法，即墙体砼浇筑时高出楼板底标高 34，在剔除 23 浮浆后将顶板边木方靠紧墙体后支设顶板模。3、防止胀模、偏位可采取的措施模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控制轴线、墙柱模安装就位前采取定位措施，所有定位钢筋提前预埋，确保位置准确，并且可以减少安装管件破坏的可能性。4、胶合板拼缝顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。墙体相邻两模板用企口形式拼接，拼缝宽度小于等于 2mm，并应把拼缝所在的木方与相邻模板的木方用螺栓固定起来，以保证模61、板的整体性和严密性，以防漏浆。5、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量控制和管理，加强现场管理人员的质量意识，对工人进行技术培训核技术交底工作，切实做到持证上岗，严格现场的管理制度和管理纪律，规范工人的作业技术和管理活动行为，加强激励和沟通活动。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案317 7 施工安全保障措施施工安全保障措施7.1 高大模板支撑及混凝土浇筑管理组织结构高大模板支撑及混凝土浇筑管理组织结构1.高大模板支撑及混凝土浇筑管理小组组长：马武鹏副组长：于海峰、孟凡龙、韩伟组员：孙维海、张东东、曹海毅、王跃军、孙胜鑫、高会永2.岗位职责项目经理负责总体协调，组织编写安全专项方案，并按方62、案落实组织实施。技术负责人负责高支模安全专项方案的编制，并上报公司相关部门履行审批手续，审批完成后组织专家论证。生产经理负责落实方案各项具体内容，负责人员及现场资源调配，负责落实安全施工。安全总监及安全工程师负责监督方案实施过程，现场施工是否按方案要求，监督施工过程安全是否受控。专业工程师负责安全技术交底、模板专项现场沟通协调。质量工程师负责现场质量自检，参与监理工程师组织模板验收工作。7.2 高大模板支撑体系监测措施高大模板支撑体系监测措施1、监测目的为了确保模板支撑体系的安全和砼结构施工的顺利进行，掌握模板支撑体系在搭设、钢筋安装、砼浇捣过程中及砼终凝前后的受力与变形状况，确保模板支撑体系63、在各种施工工况及荷载的作用下，获得模板支撑体系的实际变形数据，起到对模板支撑体系实时监控，最终达到最佳安全状况。2、影响因素本工程模板支架传力体系如下：上部荷载梁或楼板底模木楞横向水平钢管竖向钢管立杆承载地基或结构层楼板。在荷载作用下，木楞、水平横杆会产生弯曲变形，钢管立杆会产生竖向压缩变形。一旦杆件变形过大，轻则对砼构件的质量产生影响（如标高不准确，平整度超过允许范围，甚至产生结构裂缝），重则使架体受力不均导致架体失稳坍塌，这要求杆件有足够的刚度来抵抗变形。3、监测项目和达铭著铂岸二期高大模板施工方案32立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆的基础沉降。4、监测点设置支架监测点布设按监测项目64、分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置根据支架平面大小设置各不少于 2 个立杆顶水平位移、支架整体水平位移及立杆基础沉降监测点。监测仪器精度满足现场监测要求，并设变形监测报警值。5、仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212”，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3检测板手16、监测标准序号 项目搭设允许偏差（mm）变形允许值（mm）变形预警值(mm)检查工具1立杆钢管弯曲 3mL4mL6.5m1220/经纬仪2水平65、杆、斜杆的钢管弯曲 L6.5m30/经纬仪3立杆垂直度全高50/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度 H 内50/经纬仪5立杆顶水平位移/1510经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/1510经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/-10-5经纬仪及钢板尺7、监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过 2030 分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前至混凝土 7 天龄期应实施实时监测，终凝后的监测频率为每天一次。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进和达铭著铂岸二期高大模板施工方案33行加固处理。8、监测说明班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司进行安全月检查，66、模板工程日常检查重点部位：（1）杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；（2）连墙件是否松动；（3）架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；（4）施工过程中是否有超载现象；（5）安全防护措施是否符合规范要求；（6）支架与杆件是否有变形现象；7.3 混凝土浇筑注意事项混凝土浇筑注意事项1.本工程混凝土浇筑部位使用车载泵配合汽车泵进行浇筑。2.在混凝土施工前应由项目经理组织对高大模板支撑体系进行验收，合格后报监理工程师核查，符合要求后经总监理工程师认可后才能浇注。3.浇筑混凝土时设专人看模，经常观察模板支架的情况，当发生变形移位时立即停止浇筑。4.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，在67、混凝土浇捣的过程中，混凝土不得大量堆积在同一处，堆积高度不超过 300mm。泵送砼应随浇、随捣、随平整，砼不得堆积在泵管口附近。5.砼浇筑与振捣均从高支模架区域中间向两边跨浇筑。严禁从垂直主梁一端向另一端浇捣的方式施工。6.泵管应用支架垫固放在梁上，不得直接与楼板接触。泵送管应用支架垫离模板，且在泵送管与支架之间设圆钢管，以减少泵送时对模板支撑体系产生的水平冲击力。严禁将泵送管直接固定在支撑系统上。7.4 模板拆除注意事项模板拆除注意事项1.现浇混凝土结构的模板及其支架拆除时的混凝土强度，必须符合设计要求和 混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）的规定。2.梁侧模等竖向结构的模板应68、在砼强度大于 1.2MPa 时方可拆除，防止砼表面及棱角受损。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案343.梁、板等水平部位底模拆除必须满足强度达到 100%，才可拆除。4.拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。5.拆模时必须注意确保混凝土结构的质量和安全，应严格遵守以下规定：（1）拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。（2）在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。（3）模69、板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。7.5 安全、文明施工保证措施安全、文明施工保证措施1.安全注意事项（1）搭设模板支架人员须戴好安全帽、系安全带、穿防滑鞋。（2）应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。（3）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，室外脚手架不得与模板支架相连，模板支架使用期间，不得任意拆除杆件。（4）当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支架搭设和拆除作业。（5）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。工作人员从楼梯上下，不得攀爬脚手架。（6）登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工70、具袋中，不得掉落。（7）装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。（8）装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员要扣上安全带。（9）在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。（10）专业工程师应向作业人员进行安全技术交底，安全、技术、质量相关责任人监督审核，并做好记录。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案35（11）模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。拆除支架时，应在周边设置围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作入内。271、.预防坍塌事故的安全措施（1）模板作业前，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字后，方可实施作业。（2）模板作业时，对模板支撑不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。（3）模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。（4）模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等72、严格控制数量、重量，防止超载。（5）架体搭设严格按照方案设计要求布设，同时连墙件、剪刀撑、水平拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。（7）拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。3.预防高处坠落事故安全措施（1）支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗73、。（3）对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬和达铭著铂岸二期高大模板施工方案36挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设74、高度要高于施工作业面至少 1.2m。（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（8）模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，防止人员及物体坠落。7.6 洞口封闭措施洞口封闭措施根据公司文件，对楼层上的洞口进行盖筋处理。根据不同洞口的尺寸，采用不同的钢筋进行覆盖。盖筋采用单层双向钢筋。具体要求见下表。表 7.6-1 洞口尺寸钢筋75、规格表表 7.6-1 不同洞口形式下，盖筋的形式和达铭著铂岸二期高大模板施工方案37在本项目中，需要进行搭设盖筋的位置有，烟道、风井、电梯井道。盖筋形式分别如下：和达铭著铂岸二期高大模板施工方案38烟道、风井盖筋形式电梯井道盖筋形式8 8 质量保证措施质量保证措施（1）模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。（2）模板安装时不得随意在结构上开洞。（3）与混凝土接触的模板表面应认真涂刷脱模剂，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷脱模剂。（4）模板支好后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、砂浆、木屑等杂物。（5）不准在吊模、桁架、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定76、不变形。（6）不得在模板平台上行车和堆放大量材料和重物。（7）拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。（8）拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。9 9 环境保护措施环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：1、技术措施：结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。尽量多采用轮扣式(直插轮销式)钢管脚手架，减少因装拆扣件引发的噪音。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。木和达铭著铂岸二期高大模板施工方案39工77、工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2、管理措施：塔吊指挥全部配套使用对讲机来降低噪音污染。加强环保意识的宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。1010 绿色施工措施绿色施工措施（1）依据进度计划以及工程量合理安排进场材料。（2）材料进场后堆放至平面布置图中规划的材料堆放场地。（3）周转料具应提前进场后直接调运至使用区域，减少吊运次数。（3）使用木方接长技术，减少木方损耗。1111 危险源分析及预防措施危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，78、有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。11.1 危险源预防措施危险源预防措施1、坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，模板支撑材料不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管79、支撑作立杆。基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立杆应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业和达铭著铂岸二期高大模板施工方案40人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要稳妥堆放，以防坍塌事故发生。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。2、高空坠落事故安全预防技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应80、保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂81、在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。3、施工现场安全用电及触电事故预防措施安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，82、并建立相和达铭著铂岸二期高大模板施工方案41应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。在高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或83、堆放构件、材料及其他杂物等。4、机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员应不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。(2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。5、物体打击安全预防措施模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m 以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准84、施工。外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。6、火灾安全预防措施(1)设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。(2)切割模板产生的锯末、随模板及时清理，防止焊接的火花溅入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案42(4)水管应随楼层设置，便于取水。11.2 危险源应急措施危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织施救。1、模板坍塌（1）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长85、陶健统筹安排救援工作。（2）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。（3）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）。2、高处坠落（1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。（2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。（3）如果发生头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成86、头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。3、触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不能立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变87、化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，和达铭著铂岸二期高大模板施工方案43保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，88、马上送往定点医院（城阳区人民医院）。4、机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。5、物体打击（1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。（2）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。（4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。6、火89、灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果因电路失火必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。1 12 2 计算书计算书12.112.1（商业网点楼板板厚（商业网点楼板板厚 120mm120mm）扣件钢管楼板模板支架计算书）扣件钢管楼板模板支架计算书和达铭著铂90、岸二期高大模板施工方案44依据规范依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 6.9m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度 12mm，剪切强度 1.491、N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.80.mm 木方，间距 300mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案45图 1楼板支撑架立面简图图 2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.10 0.12+092、.50)+1.40 2.50=7.714kN/m2由永久荷载效应控制的组合 S=1.3525.100.12+0.71.402.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.1201.000+0.5001.000=3.512kN/m和达铭著铂岸二期高大模板施工方案46活93、荷载标准值 q2=(0.000+2.500)1.000=2.500kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=24.00cm3；截面惯性矩 I=14.40cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M=0.100(1.203.512+1.402.500)0.3000.300=0.06994、kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.06910001000/24000=0.000N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)抗剪计算抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.512+1.402.500)0.300=1.389kN截面抗剪强度计算值 T=31389.0/(21000.00012.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)(3)挠度计算挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.6773.5123004/(1095、06000144000)=0.223mm和达铭著铂岸二期高大模板施工方案47面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.1200.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1=1.200.904+1.200.96、150=1.264kN/m活荷载 q2=1.400.750=1.050kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.050+1.264)0.900=2.083kN2.2.龙骨的计算龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=2.083/0.900=2.314kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.12.310.900.90=0.187kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9002.314=1.250kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9002.314=2.291kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm397、；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.187106/53333.3=0.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!和达铭著铂岸二期高大模板施工方案48(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31249.73/(250.0080.00)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，98、均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=1.054kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 1.054 900.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.244mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、板底支撑钢管计算三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。900 900 900 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.29kN 2.299、9kN 2.29kN 2.29kNAB支撑钢管计算简图和达铭著铂岸二期高大模板施工方案490.5040.550支撑钢管弯矩图(kN.m)1.681.680.610.612.902.902.292.290.000.002.292.292.902.900.610.611.681.68支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：900 900 900 1.04kN 1.04kN 1.04kN 1.04kN 1.04kN 1.04kN 1.04kN 1.04kN 1.04kN 1.04kNAB支撑钢管变形计算受力图0.6550.040支撑钢管变形图(mm)经过连100、续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.550kN.m最大变形 vmax=0.655mm最大支座力 Qmax=7.485kN抗弯计算强度 f=M/W=0.550106/4493.0=122.39N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!和达铭著铂岸二期高大模板施工方案50支撑钢管的最大挠度小于 900.0/150 与 10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 101、R 取最大支座反力，R=7.49kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值五、模板支架荷载标准值(立杆轴力立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.1.静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1426.880=0.978kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5000.9000.900=0.405kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.1200.9000.900=2.440kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=3.822kN。2.2.活荷载为施工荷102、载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.500+0.000)0.9000.900=2.025kN3.3.不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式和达铭著铂岸二期高大模板施工方案51其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=6.539kN，非顶部立杆 N=7.422kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=103、1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.719,l0=3.177104、m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=6539/(0.182424.1)=84.709N/mm2和达铭著铂岸二期高大模板施工方案52a=0.5m 时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.325允许长细比(k 取 1)0=207.325/1.155=179.502 210长细比验算满足要求!=0.169=6539/(0.169424.1)=91.165N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=91.165N/mm2,立杆的稳定性计算 f105、,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=7422/(0.182424.1)=96.153N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向106、的立杆间距，0.90m；和达铭著铂岸二期高大模板施工方案53风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.9001.2001.200/10=0.037kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶 部 立 杆Nw=1.200 3.086+1.400 2.025+0.9 1.400 0.037/0.900=6.590kN非 顶 部 立 杆 Nw=1.200 3.822+1.400 2.025+0.9 1.400 0.037/0.900=7.473kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=19107、9.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=6590/(0.182424.1)+37000/4493=93.553N/mm2a=0.5m 时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.325允许长细比(k 取 1)0=207.325/1.155=179.502 210长细比验算满足要求!=0.169=6590/(0.169424.1)+37000/4493=100.060N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=100.060N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177108、m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182和达铭著铂岸二期高大模板施工方案54=7473/(0.182424.1)+37000/4493=104.997N/mm2,立杆的稳定性计算 Mmax=45.81所以第 5 天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。第 2 层以下的模板支撑可以拆除。钢管楼板模板支架计算满足要求！12.212.2（车库顶板板厚（车库顶板板厚 300mm300mm）扣件钢管楼板模板支架计算书）扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范依据规范:建筑施工扣件式钢管脚109、手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011和达铭著铂岸二期高大模板施工方案56建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 4.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.110、0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.80.mm 木方，间距 300mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。图 1楼板支撑架立面简图和达铭著铂岸二期高大模板施工方案57图 2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.10 0.30+0.50)+1.40 2.50111、=13.136kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.10 0.30+0.7 1.40 2.50=12.616kN/m2由于可变荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.2，可变荷载分项系数取 1.40采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.3001.000+0.5001.000=8.030kN/m活荷载标准值 q2=(0.000112、+2.500)1.000=2.500kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=24.00cm3；截面惯性矩 I=14.40cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；和达铭著铂岸二期高大模板施工方案58经计算得到 M=0.100(1.208.030+1.402.500)0.3000.300=0.113、118kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.11810001000/24000=0.000N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)(2)抗剪计算抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.208.030+1.402.500)0.300=2.364kN截面抗剪强度计算值 T=32364.0/(21000.00012.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)(3)挠度计算挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.6778.0303004/114、(1006000144000)=0.510mm面板的最大挠度小于 300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.3000.300=2.259kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.300=0.150kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1=1.202.259+1.200.150=2.891kN/m活荷115、载 q2=1.400.750=1.050kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.050+2.891)0.900=3.547kN和达铭著铂岸二期高大模板施工方案592.2.龙骨的计算龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.547/0.900=3.941kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.13.940.900.90=0.319kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9003.941=2.128kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9003.941=3.901kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33116、cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.319106/53333.3=0.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32128.03/(250.0080.00)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大117、支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=2.409kN/m和达铭著铂岸二期高大模板施工方案60最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 2.409 900.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.557mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、板底支撑钢管计算三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。800 800 800 3.90kN 3.90kN 3.90kN 3.90kN 3.90kN 3.90kN 3.90kN 118、3.90kN 3.90kNAB支撑钢管计算简图0.7070.845支撑钢管弯矩图(kN.m)2.362.361.541.545.45 5.455.85 5.851.951.951.951.955.85 5.855.45 5.451.541.542.362.36支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：800 800 800 2.38kN 2.38kN 2.38kN 2.38kN 2.38kN 2.38kN 2.38kN 2.38kN 2.38kNAB支撑钢管变形计算受力图和达铭著铂岸二期高大模板施工方案610.9200.050支撑钢管变形图(mm)经过119、连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.845kN.m最大变形 vmax=0.920mm最大支座力 Qmax=11.297kN抗弯计算强度 f=M/W=0.845106/4493.0=188.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 800.0/150 与 10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=11.3120、0kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值五、模板支架荷载标准值(立杆轴力立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.1.静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.1354.500=0.608kN(2)模板的自重(kN)：和达铭著铂岸二期高大模板施工方案62NG2=0.5000.9000.800=0.360kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.3000.9000.800=5.422kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=6.390kN。2.2.活荷载为121、施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.500+0.000)0.9000.800=1.800kN3.3.不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=9.734kN，非顶部立杆 N=10.188kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(122、cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)和达铭著铂岸二期高大模板施工方案63k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.719,l0=3123、.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=9734/(0.182424.1)=126.101N/mm2a=0.5m 时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.325允许长细比(k 取 1)0=207.325/1.155=179.502 210长细比验算满足要求!=0.169=9734/(0.169424.1)=135.712N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=135.712N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆124、段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182和达铭著铂岸二期高大模板施工方案64=10188/(0.182424.1)=131.985N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb125、 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.80m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.9001.2001.200/10=0.037kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶 部 立 杆Nw=1.200 6.011+1.400 1.800+0.9 1.400 0.037/0.800=9.792kN非 顶 部 立 杆 Nw=1.200 6.390+1.400 1.800+0.9 1.400 0.037/0.800=10.246kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.126、155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=9792/(0.182424.1)+37000/4493=135.029N/mm2a=0.5m 时，u1=1.301,l0=3.306m；和达铭著铂岸二期高大模板施工方案65=3306/16.0=207.325允许长细比(k 取 1)0=207.325/1.155=179.502 210长细比验算满足要求!=0.169=9792/(0.169424.1)+37000/4493=144.697N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=144.697N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.2127、92,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=10246/(0.182424.1)+37000/4493=140.912N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。基础承载力计算基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=40.75N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.19A 基础底面面积(m2)；A=0.2128、5fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40和达铭著铂岸二期高大模板施工方案66fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！12.312.3（车库柱帽板厚（车库柱帽板厚 950mm950mm）扣件钢管楼板模板支架计算书）扣件钢管楼板模板支架计算书依据规范依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB500129、17-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.9m，立杆的纵距 b=0.45m，立杆的横距 l=0.45m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.80.mm 木方，间距 250mm，木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0130、N/mm2。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.10kN/m3。施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。扣件计算折减系数取 1.00。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案67图 1楼板支撑架立面简图图 2楼板支撑架荷载计算单元按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.10 0.95+0.50)+1.40 2.50=32.714kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.10 0.95+0.7 1.40 2.50=34.641kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 131、S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算和达铭著铂岸二期高大模板施工方案68面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1=25.1000.9501.000+0.5001.000=24.345kN/m活荷载标准值 q2=(0.000+2.500)1.000=2.500kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩132、 W 分别为:截面抵抗矩 W=24.00cm3；截面惯性矩 I=14.40cm4；(1)(1)抗弯强度计算抗弯强度计算f=M/W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M 面板的最大弯距(N.mm)；W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取 15.00N/mm2；M=0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经 计 算 得 到M=0.100 (1.35 24.345+0.98 2.500)0.250 0.250=0.221kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.22110001000/24000=0.000N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求133、!(2)(2)抗剪计算抗剪计算T=3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.3524.345+0.982.500)0.250=5.297kN截面抗剪强度计算值 T=35297.0/(21000.00012.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!和达铭著铂岸二期高大模板施工方案69(3)(3)挠度计算挠度计算v=0.677ql4/100EI v=l/250面板最大挠度计算值 v=0.67724.3452504/(1006000144000)=0.745mm面板的最大挠度小于 250.0/250,满足要求!二、模板支撑龙134、骨的计算二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.1.荷载的计算荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.1000.9500.250=5.961kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.5000.250=0.125kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2=(2.500+0.000)0.250=0.625kN/m静荷载 q1=1.355.961+1.350.125=8.216kN/m活荷载 q2=0.980.625=0.612kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.612+8.216)0.450=135、3.973kN2.2.龙骨的计算龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.973/0.450=8.829kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.18.830.450.45=0.179kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4508.829=2.384kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4508.829=4.370kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；和达铭著铂岸二期高大模板施工方案70(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/136、W=0.179106/53333.3=0.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32383.81/(250.0080.00)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=6.086kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/137、100EI=0.677 6.086 450.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.088mm龙骨的最大挠度小于 450.0/400(木方时取 250),满足要求!三、板底支撑钢管计算三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案71 450 450 450 4.37kN 4.37kN 4.37kN 4.37kN 4.37kN 4.37kNAB支撑钢管计算简图0.4100.346支撑钢管弯矩图(kN.m)1.221.223.153.155.155.150.780138、.783.593.595.285.280.910.913.463.46支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：450 450 450 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0110.163支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.410kN.m最大变形 vmax=0.163mm和达铭著铂岸二期高大模板施工方案72最大支座力 Qmax=8.873kN抗弯计算强度 f=M/W=0.410106/4493.0=91.27N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计139、强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150 与 10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=8.87kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、模板支架荷载标准值五、模板支架荷载标准值(立杆轴力立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.1.静荷载标准值包括以下内容：静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重140、(kN)：NG1=0.0973.850=0.372kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.5000.4500.450=0.101kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.1000.9500.4500.450=4.829kN经计算得到，静荷载标准值 NG=(NG1+NG2+NG3)=5.302kN。2.2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ=(2.500+0.000)0.4500.450=0.506kN3.3.不考虑风荷载时不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公141、式N=1.35NG+0.98NQ和达铭著铂岸二期高大模板施工方案73六、立杆的稳定性计算六、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N=7.373kN，非顶部立杆 N=7.653kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku142、1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数，按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.669,l0=3.084m；=3084/16.0=193.432允许长细比(k 取 1)0=193.432/1.155=167.474 210长细比验算满足要求!=0.193和达铭著铂岸二期高大模板施工方案74=7373/(0.193424.1)=89.920N/mm2a=0.5m 时，u1143、=1.257,l0=3.194m；=3194/16.0=200.313允许长细比(k 取 1)0=200.313/1.155=173.431 210长细比验算满足要求!=0.180=7373/(0.180424.1)=96.581N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=96.581N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=193.403允许长细比(k 取 1)0=193.403/1.155=167.449 210长细比验算满足要求!=0.193=7653/(0.193424.1)=93.338N/mm144、2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=0.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，0.45m；和达铭著铂岸二期高大模板施工方案75lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.4501.2001.200/10=0.018kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶 部 立 杆Nw=1.350 5.094+0.980 0.5145、06+0.9 0.980 0.018/0.450=7.409kN非 顶 部 立 杆 Nw=1.350 5.302+0.980 0.506+0.9 0.980 0.018/0.450=7.689kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.669,l0=3.084m；=3084/16.0=193.432允许长细比(k 取 1)0=193.432/1.155=167.474 210长细比验算满足要求!=0.193=7409/(0.193424.1)+18000/4493=94.448N/mm2a=0.5m 时，u1=1.257,l0=3.194m；=3194/16.0=200.313允许长细比(k 146、取 1)0=200.313/1.155=173.431 210长细比验算满足要求!=0.180=7409/(0.180424.1)+18000/4493=101.141N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=101.141N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=193.403允许长细比(k 取 1)0=193.403/1.155=167.449 210长细比验算满足要求!和达铭著铂岸二期高大模板施工方案76=0.193=7689/(0.193424.1)+18000/4493=97.866N/mm2147、,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。基础承载力计算基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=30.61N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=7.65A 基础底面面积(m2)；A=0.25fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!钢管楼板模板支架计算满足要求！12.148、412.4（商业网点（商业网点 250*600250*600）梁模板扣件钢管支撑架计算书）梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008和达铭著铂岸二期高大模板施工方案77计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 6.149、4m，梁截面 BD=250mm600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加 1 道承重立杆。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.80.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼板150、厚度 0.12m，梁两侧的楼板计算长度 0.50m。地基承载力标准值 170kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取 1.00。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案7864001200600250450450图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 0.60+0.50)+1.40 2.00=21.760kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 0.60+0.7 1.40 2.00=22.61151、5kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.3525.5000.1200.5000.900=1.859kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算和达铭著铂岸二期高大模板施工方案79面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：152、(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5000.6000.900=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.900(20.600+0.250)/0.250=2.610kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.2500.900=1.012kN均布荷载 q=1.3513.770+1.352.610=22.113kN/m集中荷载 P=0.981.013=0.992kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截153、面抵抗矩 W=21.60cm3；截面惯性矩 I=12.96cm4；125 125 0.99kN22.11kN/mAB计算简图0.0240.043弯矩图(kN.m)和达铭著铂岸二期高大模板施工方案801.041.731.731.04剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：125 12516.38kN/mAB变形计算受力图0.0000.026变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.037kNN2=4.447kNN3=1.037kN最大弯矩 M=0.043kN.m最大变形 V=0.027mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W154、=0.04310001000/21600=1.991N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 1727.0/(2 900.000 和达铭著铂岸二期高大模板施工方案8112.000)=0.240N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.027mm面板的最大挠度小于 125.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:155、均布荷载 q=P/l=4.447/0.900=4.942kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.14.940.900.90=0.400kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.9004.942=2.668kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.9004.942=4.892kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.400106/53333.3=7.51N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(156、2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32668.44/(250.0080.00)=1.001N/mm2和达铭著铂岸二期高大模板施工方案82截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=2.844kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 2.844 900.04/(100 9000.00 157、2133334.0)=0.658mm龙骨的最大挠度小于 900.0/400(木方时取 250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。450 450 1.04kN 4.45kN 1.04kN 1.86kN 1.86kNAB支撑钢管计算简图0.1340.241支撑钢管弯矩图(kN.m)0.500.501.36 1.362.402.402.402.401.36 1.360.500.50和达铭著铂岸二期高大模板施工方案83支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要158、求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：450 450 0.77kN 2.56kN 0.77kN 1.38kN 1.38kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.058支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.241kN.m最大变形 vmax=0.058mm最大支座力 Qmax=9.247kN抗弯计算强度 f=M/W=0.241106/4493.0=53.68N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150 与 10mm,满足要求!(二二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计159、算。四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=9.25kN和达铭著铂岸二期高大模板施工方案84选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=9.25kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.910=1.228kN顶160、部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.350.242=0.326kN非顶部立杆段 N=9.247+1.228=10.475kN顶部立杆段 N=9.247+0.326=9.573kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k161、 计算长度附加系数,按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；和达铭著铂岸二期高大模板施工方案85顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=9573/(0.182424.1)=124.027N/mm2a=0.5m 时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0162、=207.325允许长细比(k 取 1)0=207.325/1.155=179.502 210长细比验算满足要求!=0.169=9573/(0.169424.1)=133.480N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=133.480N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=10475/(0.182424.1)=135.709N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载163、时,立杆的稳定性计算公式为：和达铭著铂岸二期高大模板施工方案86风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 5.2.9MW=0.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.9001.2001.200/10=0.037kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆 Nw=9.247+1.3500.242+0.90.98164、00.037/0.900=9.610kN非顶部立杆Nw=9.247+1.3500.910+0.90.9800.037/0.900=10.511kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=9610/(0.182424.1)+37000/4493=132.671N/mm2a=0.5m 时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.325允许长细比(k 取 1)0=207.325/1.155=179.165、502 210长细比验算满足要求!=0.169=9610/(0.169424.1)+37000/4493=142.159N/mm2和达铭著铂岸二期高大模板施工方案87依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=142.159N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.292,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=10511/(0.182424.1)+37000/4493=144.353N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架166、应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=41.90N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.48A 基础底面面积(m2)；A=0.25fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！12.512.5（350*1400350*14167、00）梁模板扣件钢管支撑架计算书）梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:和达铭著铂岸二期高大模板施工方案88建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.4m，梁截面 BD=350mm1400mm，立杆的纵距(168、跨度方向)l=0.45m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加 1 道承重立杆。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.80.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距1.00m。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁单侧的楼板厚度 0.25m，梁单侧的楼板计算长度 0.50m。地169、基承载力标准值 170kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取 1.00。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案89340012001400350500500图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 1.40+0.50)+1.40 2.00=46.240kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 1.40+0.7 1.40 2.00=50.155kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永170、久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98计算中考虑梁单侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。集中力大小为 F=1.3525.5000.2500.5000.450=1.936kN。采用的钢管类型为483.0。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案90钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.50171、01.4000.450=16.065kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.450(21.400+0.350)/0.350=2.025kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.3500.450=0.709kN均布荷载 q=1.3516.065+1.352.025=24.422kN/m集中荷载 P=0.980.709=0.695kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=10.80cm3；截面惯性矩 I=6.172、48cm4；117 117 117 0.69kN24.42kN/mAB计算简图0.0240.039弯矩图(kN.m)和达铭著铂岸二期高大模板施工方案911.091.761.770.350.351.771.761.09剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：117 117 11718.09kN/mAB变形计算受力图0.0580.004变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.088kNN2=3.533kNN3=3.533kNN4=1.088kN最大弯矩 M=0.039kN.m最大变形 V=0.058mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强173、度 f=M/W=0.03910001000/10800=3.611N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!和达铭著铂岸二期高大模板施工方案92(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 1771.0/(2 450.000 12.000)=0.492N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.058mm面板的最大挠度小于 116.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，174、计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.533/0.450=7.852kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.850.450.45=0.159kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4507.852=2.120kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4507.852=3.887kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.159106/53333.3=2.98N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2175、,满足要求!(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:和达铭著铂岸二期高大模板施工方案93T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32120.08/(250.0080.00)=0.795N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=5.159kN/m最 大 变 形 v=0.677ql4/100EI=0.677 5.159 450.04/(100 9176、000.00 2133334.0)=0.075mm龙骨的最大挠度小于 450.0/400(木方时取 250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。500 500 1.09kN 3.53kN 3.53kN 1.09kN 1.94kNAB支撑钢管计算简图0.2570.366支撑钢管弯矩图(kN.m)和达铭著铂岸二期高大模板施工方案940.950.950.98 0.982.072.075.61 5.614.56 4.561.031.030.060.06支撑钢管剪177、力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：500 500 0.84kN 2.32kN 2.32kN 0.84kN 1.43kNAB支撑钢管变形计算受力图0.1620.017支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.366kN.m最大变形 vmax=0.162mm最大支座力 Qmax=10.166kN抗弯计算强度 f=M/W=0.366106/4493.0=81.48N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!(二二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算梁底178、支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:和达铭著铂岸二期高大模板施工方案95R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=10.17kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=10.17kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2179、=1.350.420=0.566kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.350.210=0.283kN非顶部立杆段 N=10.166+0.566=10.733kN顶部立杆段 N=10.166+0.283=10.450kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a180、)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)和达铭著铂岸二期高大模板施工方案96k 计算长度附加系数,按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.799,l0=3.325m；=3325/16.0=208.498允许长细比(k 取 1)0=208.498/1.155=180.518 210长细比验算满足要求!=0.168=10450/(0.168424.1)=147.047N/mm2a=0.5m 时，u1=1.3181、52,l0=3.435m；=3435/16.0=215.452允许长细比(k 取 1)0=215.452/1.155=186.539 210长细比验算满足要求!=0.157=10450/(0.157424.1)=156.601N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=156.601N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=193.403允许长细比(k 取 1)0=193.403/1.155=167.449 210长细比验算满足要求!=0.193和达铭著铂岸二期高大模板施工方案97=10733/(0.19182、3424.1)=130.895N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 5.2.9MW=0.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，1.00m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.0001.2001.200/10=0.041kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1183、0.166+1.3500.210+0.90.9800.041/0.450=10.530kN非顶部立杆Nw=10.166+1.3500.420+0.90.9800.041/0.450=10.813kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.799,l0=3.325m；=3325/16.0=208.498允许长细比(k 取 1)0=208.498/1.155=180.518 210长细比验算满足要求!=0.168=10530/(0.168424.1)+41000/4493=157.259N/mm2a=0.5m 时，u1=1.352,l0=3.435m；和达铭著铂岸二期高大模板施工方案98=3435184、/16.0=215.452允许长细比(k 取 1)0=215.452/1.155=186.539 210长细比验算满足要求!=0.157=10530/(0.157424.1)+41000/4493=166.887N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=166.887N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=193.403允许长细比(k 取 1)0=193.403/1.155=167.449 210长细比验算满足要求!=0.193=10813/(0.193424.1)+41000/4493=140.95185、7N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=42.93N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=10.73A 基础底面面积(m2)；A=0.25fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按下式计算fg=kc fgk和达铭著铂岸二期高大模板施工方案99其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00地基186、承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！12.612.6（500*1200500*1200）梁模板扣件钢管支撑架计算书）梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数计算参数:钢管强度为 205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取 1.00。模板支架搭设高度为 3.187、6m，梁截面 BD=500mm1200mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.45m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加 1 道承重立杆。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。内龙骨采用 50.80.mm 木方。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.90m。梁底按照均匀布置承重杆 3 根计算。模板自重 0.50kN/m2，混凝土钢筋自重 25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值 2.00kN/m2，施工均布荷载标准值 2.50kN/m2。梁两侧的楼188、板厚度 0.30m，梁两侧的楼板计算长度 0.50m。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案100地基承载力标准值 170kN/m2，基础底面扩展面积 0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取 1.00。360012001200500450450图 1梁模板支撑架立面简图按照模板规范 4.3.1 条规定确定荷载组合分项系数如下：由 可 变 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.2 (25.50 1.20+0.50)+1.40 2.00=40.120kN/m2由 永 久 荷 载 效 应 控 制 的 组 合 S=1.35 25.50 1.20+0.7 1.40 2.00=43189、.270kN/m2由于永久荷载效应控制的组合 S 最大，永久荷载分项系数取 1.35，可变荷载分项系数取 0.71.40=0.98计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案101集中力大小为 F=1.3525.5000.3000.5000.450=2.324kN。采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.1.荷载的计算：荷载190、的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=25.5001.2000.450=13.770kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2=0.5000.450(21.200+0.500)/0.500=1.305kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1=(2.500+2.000)0.5000.450=1.012kN均布荷载 q=1.3513.770+1.351.305=20.351kN/m集中荷载 P=0.981.013=0.992kN面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分191、别为:截面抵抗矩 W=10.80cm3；截面惯性矩 I=6.48cm4；167 167 167 0.99kN20.35kN/mAB计算简图和达铭著铂岸二期高大模板施工方案1020.0690.043弯矩图(kN.m)1.282.112.190.500.502.192.111.28剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：167 167 16715.08kN/mAB变形计算受力图0.2030.016变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.282kNN2=4.302kNN3=4.302kNN4=1.282kN最大弯矩 M=0.068kN.m最大变形192、 V=0.203mm和达铭著铂岸二期高大模板施工方案103(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.06810001000/10800=6.296N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 2192.0/(2 450.000 12.000)=0.609N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.203mm面板的最大挠度小于 166.7/250,满足要求!二、梁底支撑193、龙骨的计算二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.302/0.450=9.559kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.19.560.450.45=0.194kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.4509.559=2.581kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.4509.559=4.732kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)(1)龙骨抗弯强度计算龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.194106/53333.194、3=3.63N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!和达铭著铂岸二期高大模板施工方案104(2)(2)龙骨抗剪计算龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32580.96/(250.0080.00)=0.968N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)(3)龙骨挠度计算龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到 q=6.142kN/m最 大 变 形 v=0.677ql195、4/100EI=0.677 6.142 450.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.089mm龙骨的最大挠度小于 450.0/400(木方时取 250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算三、梁底支撑钢管计算(一一)梁底支撑横向钢管计算梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取次龙骨支撑传递力。450 450 1.28kN 4.30kN 4.30kN 1.28kN 2.32kN 2.32kNAB支撑钢管计算简图和达铭著铂岸二期高大模板施工方案1050.2800.519支撑钢管弯矩图(kN.m)1.931.930.39 0.391.681.196、685.98 5.985.98 5.981.681.680.39 0.391.931.93支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：450 450 1.01kN 2.76kN 2.76kN 1.00kN 1.72kN 1.72kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0000.129支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.519kN.m最大变形 vmax=0.129mm最大支座力 Qmax=11.954kN抗弯计算强度 f=M/W=0.519106/4493.0=115.50N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!和达197、铭著铂岸二期高大模板施工方案106支撑钢管的最大挠度小于 450.0/150 与 10mm,满足要求!(二二)梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取 8.00kN,双扣件取 12.00kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中 R 取最大支座反力，R=11.95kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中198、 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=11.95kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2=1.350.428=0.578kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2=1.350.202=0.273kN非顶部立杆段 N=11.954+0.578=12.532kN顶部立杆段 N=11.954+0.273=12.227kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60A 立杆净截面面积(cm2)；A=4.24W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49 钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；和达铭著铂岸二期高大模板施工199、方案107f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；l0 计算长度(m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0=ku1(h+2a)(1)非顶部立杆段：l0=ku2h(2)k 计算长度附加系数,按照表 5.4.6 取值为 1.155,当允许长细比验算时 k 取 1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录 C 表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.50m；顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比200、验算满足要求!=0.182=12227/(0.182424.1)=158.398N/mm2a=0.5m 时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.325允许长细比(k 取 1)0=207.325/1.155=179.502 210长细比验算满足要求!=0.169=12227/(0.169424.1)=170.471N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=170.471N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!和达铭著铂岸二期高大模板施工方案108非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=193.403允许长细比(201、k 取 1)0=193.403/1.155=167.449 210长细比验算满足要求!=0.193=12532/(0.193424.1)=152.833N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 5.2.9MW=0.91.4Wklah2/10其中Wk风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uzusw0=0.3001.2500.600=0.225kN/m2h 立杆的步距，1.20m；la 立杆迎风面的间距，0.90m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.45m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.202、2250.9001.2001.200/10=0.037kN.m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=11.954+1.3500.202+0.90.9800.037/0.450=12.299kN非顶部立杆Nw=11.954+1.3500.428+0.90.9800.037/0.450=12.604kN顶部立杆段：a=0.2m 时，u1=1.719,l0=3.177m；=3177/16.0=199.227和达铭著铂岸二期高大模板施工方案109允许长细比(k 取 1)0=199.227/1.155=172.491 210长细比验算满足要求!=0.182=12299/(0.1824203、24.1)+37000/4493=167.509N/mm2a=0.5m 时，u1=1.301,l0=3.306m；=3306/16.0=207.325允许长细比(k 取 1)0=207.325/1.155=179.502 210长细比验算满足要求!=0.169=12299/(0.169424.1)+37000/4493=179.652N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500 时，=179.652N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.225,l0=3.084m；=3084/16.0=193.403允许长细比(k 取 1)0=193.403/1.155=16204、7.449 210长细比验算满足要求!=0.193=12604/(0.193424.1)+37000/4493=161.889N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、基础承载力计算六、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中p 立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=50.13N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.53和达铭著铂岸二期高大模板施工方案110A 基础底面面积(m2)；A=0.25fg 地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00地基承载力设计值应按205、下式计算fg=kc fgk其中kc 脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40fgk 地基承载力标准值；fgk=170.00地基承载力的计算满足要求!模板支撑架计算满足要求！12.712.7（350*1400350*1400）梁侧模板计算书）梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 350mm，高度 1400mm，两侧楼板厚度 250mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 6 道，内龙骨采用 50.80.mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 300+500mm，断面跨度方向间距 500mm，直206、径 14mm。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案111220220220220220300 5001400mm350mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况207、按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2和达铭著铂岸二期高大模板施工方案112考虑结构208、的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.403.6000.500=17.100kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=12.00cm3；截面惯性矩 I=7.20cm4；230 230 230 230 23017.10kN/mAB计算简图0.0700.095弯矩图(209、kN.m)1.552.382.071.861.971.971.862.072.381.55剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：和达铭著铂岸二期高大模板施工方案113 230 230 230 230 23012.15kN/mAB变形计算受力图0.5080.027变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.553kNN2=4.451kNN3=3.830kNN4=3.830kNN5=4.451kNN6=1.553kN最大弯矩 M=0.095kN.m最大变形 V=0.508mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.09510210、001000/12000=7.917N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 2380.0/(2 500.000 12.000)=0.595N/mm2和达铭著铂岸二期高大模板施工方案114截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.508mm面板的最大挠度小于 230.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算211、。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2324.30+1.40.233.60=7.866kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2324.30=5.589kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=3.933/0.500=7.866kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.8660.500.50=0.197kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5007.866=2.360kN最大支座力 N=1.1ql=1.10.5007.866=4.326kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.212、33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.197106/53333.3=3.69N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:和达铭著铂岸二期高大模板施工方案115Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32360/(25080)=0.885N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 5.589 500.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.123mm最大挠度小于 213、500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。10 290 500 340 10 4.33kN 4.33kN 4.33kN 4.33kN 4.33kNAB支撑钢管计算简图0.2960.392支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.003.683.680.640.644.974.973.313.311.021.025.345.343.633.630.690.690.000.00和达铭著铂岸二期高大模板施工方案116支撑钢管剪力图(kN)变形214、的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 290 500 340 10 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kN 3.07kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0060.074支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.392kN.m最大变形 vmax=0.074mm最大支座力 Qmax=8.978kN抗弯计算强度 f=M/W=0.392106/8985.9=43.62N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N 215、N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12和达铭著铂岸二期高大模板施工方案117对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.978对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！12.812.8（500*1200500*1200）梁侧模板计算书）梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算断面宽度 500mm，高度 1200mm，两侧楼板厚度 300mm。模216、板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 5 道，内龙骨采用 50.80.mm 木方。外龙骨间距 500mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置 2 道，在断面内水平间距 300+500mm，断面跨度方向间距 500mm，直径 14mm。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。213213213213300 5001200mm500mm模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混217、凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案118当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落度影响修正系数，取 0.850。根据公218、式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.50m。荷载计算值 q=1.224.3000.500+1.403.6000.500=17.100kN/m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 219、和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=12.00cm3；截面惯性矩 I=7.20cm4；和达铭著铂岸二期高大模板施工方案119 225 225 225 22517.10kN/mAB计算简图0.0670.093弯矩图(kN.m)1.512.342.061.791.792.062.341.51剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：225 225 225 22512.15kN/mAB变形计算受力图0.4570.023变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.512kNN2=4.397kN和达铭著铂岸二期高大模板施工方案120N3=3.573k220、NN4=4.397kNN5=1.512kN最大弯矩 M=0.092kN.m最大变形 V=0.457mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.09210001000/12000=7.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 2335.0/(2 500.000 12.000)=0.584N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.457mm面板的最大挠度小于221、 225.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2324.30+1.40.233.60=7.695kN/m挠度计算荷载标准值 q=0.2324.30=5.468kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:和达铭著铂岸二期高大模板施工方案121均布荷载 q=P/l=3.848/0.500=7.695kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.6950.500.50=0.192kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.5007.695=2.309kN最大支座力 N=1.222、1ql=1.10.5007.695=4.232kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.192106/53333.3=3.61N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32309/(25080)=0.866N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最 大 变 形v=0.67223、7ql4/100EI=0.677 5.468 500.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.120mm最大挠度小于 500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案122 10 290 500 90 10 4.23kN 4.23kN 4.23kN 4.23kNAB支撑钢管计算简图0.2800.396支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.003.623.620.610.614.84 4.8224、43.463.460.780.785.015.014.40 4.400.000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 290 500 90 10 3.01kN 3.01kN 3.01kN 3.01kNAB支撑钢管变形计算受力图0.0060.074支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.395kN.m最大变形 vmax=0.074mm和达铭著铂岸二期高大模板施工方案123最大支座力 Qmax=9.408kN抗弯计算强度 f=M/W=0.395106/8985.9=43.96N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强225、度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 500.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=9.408对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！12.912.9 车库柱帽侧模板计算书车库柱帽侧模板计算书一、梁侧模板基本参数一、梁侧模板基本参数计算226、断面宽度 3000mm，高度 950mm，两侧楼板厚度 300mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置 4 道，内龙骨采用 50.80.mm 木方。外龙骨间距 600mm，外龙骨采用双钢管 48mm3.0mm。对拉螺栓布置1道，在断面内水平间距300mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度 12mm，剪切强度 1.4N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。木方剪切强度 1.3N/mm2，抗弯强度 15.0N/mm2，弹性模量 9000.0N/mm2。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案124200200200300950mm3000mm模板组装示227、意图二、梁侧模板荷载标准值计算二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于 10m/h 或坍落度大于 180mm 时，新浇混凝土侧压力按公式 2 计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取 24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为 0 时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h；T 混凝土的入模温度，取 20.000；V 混凝土的浇筑速度，取 2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 1.200m；混凝土坍落228、度影响修正系数，取 0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数 0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.904.000=3.600kN/m2。三、梁侧模板面板的计算三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取 0.60m。和达铭著铂岸二期高大模板施工方案125荷载计算值 q=1.224.3000.600+1.403.6000.600=20.520kN/229、m面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=14.40cm3；截面惯性矩 I=8.64cm4；217 217 21720.52kN/mAB计算简图0.0770.096弯矩图(kN.m)1.782.672.222.222.671.78剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：217 217 21714.58kN/mAB变形计算受力图和达铭著铂岸二期高大模板施工方案1260.4200.033变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.778kNN2=4.891kNN3=4.89230、1kNN4=1.778kN最大弯矩 M=0.096kN.m最大变形 V=0.420mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f=M/W=0.09610001000/14400=6.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取 15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截 面 抗 剪 强 度 计 算 值T=3Q/2bh=3 2667.0/(2 600.000 12.000)=0.556N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v=0.420mm面板的最大挠度小于 216.7/2231、50,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载 q=1.20.2224.30+1.40.223.60=7.410kN/m和达铭著铂岸二期高大模板施工方案127挠度计算荷载标准值 q=0.2224.30=5.273kN/m按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q=P/l=4.446/0.600=7.410kN/m最大弯矩 M=0.1ql2=0.17.4100.600.60=0.267kN.m最大剪力 Q=0.6ql=0.60.6007.410=2.668kN最大支座力 N=1.1ql=1.10232、.6007.410=4.891kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为:截面抵抗矩 W=53.33cm3；截面惯性矩 I=213.33cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f=M/W=0.267106/53333.3=5.00N/mm2抗弯计算强度小于 15.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32668/(25080)=1.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算和达铭著铂岸二期高大模板施工方案128最 233、大 变 形v=0.677ql4/100EI=0.677 5.265 600.04/(100 9000.00 2133334.0)=0.241mm最大挠度小于 600.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载 P 取横向支撑钢管传递力。10 290 340 10 4.89kN 4.89kN 4.89kNAB支撑钢管计算简图0.2820.263支撑钢管弯矩图(kN.m)0.000.004.654.650.240.245.13 5.133.443.441.451.450.234、000.00支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：10 290 340 10 3.47kN 3.47kN 3.47kNAB支撑钢管变形计算受力图和达铭著铂岸二期高大模板施工方案1290.0000.030支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.282kN.m最大变形 vmax=0.031mm最大支座力 Qmax=8.578kN抗弯计算强度 f=M/W=0.282106/8985.9=31.38N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于 340.0/150 与 10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算六、对拉螺栓的计算计算公式:N N=fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积(mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取 170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm):14对拉螺栓有效直径(mm):12对拉螺栓有效面积(mm2):A=105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN):N=17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=8.578对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！