1、 凡尔赛公馆一期工程15#18#楼人货电梯接料平台专项方案人货电梯钢管接料平台的搭设及计算专项方案钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。本方案以33层为验算依据。 一、 料台材料准备与搭设、拆除要求料台落地部分落地料台的脚手架为双排脚手架，搭设高度从地面-0.3m搭至五层顶16M，搭设高度为0.3m+16m=16.3m。立杆采用双立管。接料台搭设宽度为4M，搭设间距为0.8M，正立面在1.8m步高处设置一道水平杆，故下方步高为1.8m，上方步高为1.1m。侧立面小横杆设置在中间部位，并设置之字撑。接料台安全门采用钢筋网片封闭。中间前方及两侧采用木板2、封闭。后附图示说明。 采用的钢管类型为483.0，连墙件采用逐层1跨布置，竖向间距2.9，水平间距1.5米。 施工均布荷载为5.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设1层。悬挑料台搭设随悬挑架做分层悬挑设置到屋顶。第一段悬挑从5层顶16m搭至12层顶36.3m，搭设高度：36.3m-16m-0.3m(两槽钢间空隙)=20m。第二段悬挑从12层顶36.3m搭至54.6m处，搭设高度为54.6m-36.3m+1.5m(超高防护1.5m)=19.8m。则悬挑式脚手架以20m为计算依据、风荷载以最高高度54.6M取标准制值60M高度（Uz =1.35，C类地区）为计算依据。悬挑型钢采用16#槽钢。长3、度为4M，搭设宽度为0.8M，立杆步距最高为取值1.8M，横向间距（纵距）为1.5M 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为20米，立杆采用双立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.8米，立杆的步距1.80米。 连墙件采用逐层1跨布置,竖向间距2.9米，水平间距1.5米。 施工均布荷载为5.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设5层。 悬挑水平钢梁采用16号槽钢U口侧放，其中建筑物外悬挑段长度1.2米，建筑物内锚固段长度2.80米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.05m。拉杆采用钢丝绳。搭设要求：1、料台搭设必须是钢管制作，同时做好料台支撑预埋。其强4、度（预埋件）必须确保足够的刚度和稳定性，连墙件不少于3个。2、料台的钢管、扣件材料必须符合JGJ130-2011规范中第3项的规定，采用的钢管类型应为国家标准48.33.6，但考虑到市场材料供应与施工现场的安全起见，计算时可按483.0；有弯曲、锈蚀、裂纹的钢管不得使用。3、料台基础回填土应按规范要求回填，宜采用机械分层回填碾压平整、密实（人工辅助夯实），立杆底部应浇筑C20砼垫层保持在150mm厚以上，向外有不小于1:0.05的排水坡度，建筑物的基础周围自然地面应做好护坡，在拐角外设有600mm600mm1000mm的积水坑，备好排水机械做到有组织排水。（基础处理相关回填资料须施工单位提前提5、供给架业公司以备检查验收。）4、料台搭设与架体必须分开，立杆应垂直，必须设置刚性连接，料台连墙件设不少于3个。不得把吊盘设置在紧靠墙面的位置，确保视线清楚。料台立杆的横向间距不大于架体的横向间距，如料台大于架体间距，两立杆之间应增设立杆。5、料台层高与建筑层高相一致，纵向水平杆与填芯杆应搭在横向水平杆上面。横向水平杆间距与立杆纵向间距相同，并在其间设置12根填芯，但不得大于250mm。6、楼层卸料平台严禁与脚手架等设施相连，并层层单独设置刚性连墙件，并且应在明显位置悬挂限荷标牌。7、悬挑式楼层卸料平台，悬挑梁必须采用型钢伸至建筑物内，且必须在尾端设置光圆钢筋锚固筋，与建筑物结构连接牢固。8、平6、台两侧必须分别在500600mm和1200mm高处设置防护栏杆，并采用密目安全网或竹笆、木工板进行封闭（由施工单位提供）。9、平台上铺厚度不小于50mm的木板，且必须固定牢固。10、平台铺板与人货电梯、物料提升机吊笼（篮）水平间距离应为50mm120mm。11、人货电梯、接口处必须设置定型化、工具化的内开防护门。对人货电梯安全防护门的设置统一安装高度为1800mm，底部距料台铺板垂直间距不大于200mm，并用钢板网封闭，插销安装在吊笼一侧，在插销空隙处加焊钢板。确保人货电梯楼层卸料平台安全防护门统一由吊笼内司机开闭，料台上作业人员无法随意打开。12、在料台的背面应设置八字撑，增加防滑扣件正面应7、设置与立杆相平行的负立杆间距不得大于250mm，负立杆的对接扣件应错开安全门装置位置，开口处应设置横向斜撑，连墙件应按规范每层设置。13、料台平台板应用木板填铺，板与板之间不得有空隙，木板应按纵向沿墙铺设，用木条连接钉牢，使铺板成块，料台铺设应里低外高，坡度均5度为宜。（由专业木工）铺严、铺实、钉牢。14、每层料台两侧必须设置二道防栏杆，栏杆高度距铺板面分别为500600mm和10001200mm，外侧应加设防护竹笆和围网防护，料台下面应设置能开启自如的封闭式牢固门栏。15、料台两侧与建筑物层层预埋钢管，进行刚性拉接，连接点每步料台不能拆除。16、当外架拆除时，必须采取加固措施，此现场还应由专8、人指挥，确保其料台的安全性。17、料台在搭设过程中，企业安全部门和使用单位应对料台进行分段分层验收，合格后方可使用；如有变更、重新搭设应有记录，搭设好后，按验收程序验收,方可继续使用。拆除要求拆除前的准备1、办理签证手续:工程施工完毕,确认不需要脚手架时,由工程负责人签证后方可拆除。 2、安全技术交底:安全技术人员要向拆除料台的作业人员进行书面技术交底工作,并有接受交底人签字。3、设置警戒区:在拆除脚手架周围有可能影响安全的范围内要有醒目标志,并有专人负责监护。4、清理料台:将料台上存有的材料和杂物等清理干净,以防落物伤人。5、拆前检查: 应全面检查扣件连接,连墙件,支撑体系等是否符合 构造要9、求, 对有影响拆除安全的隐患部位要采取补救措施。制定拆除步骤:1、统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时应先告知对方，以防坠落。划出工作区标志，禁止行人进入，并有专人监护。2、拆除料台应严格遵守拆架顺序：由上而下，后装构件先拆，先装后拆，一步一清原则，依次进行，不得上下同时拆除作业。拆下的杆件、物品等应及时按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。3、斜撑、拉杆不准一次性全部拆除，要求拆到哪一层，斜撑、拉杆拆到哪一层。在拆过程中，中途不得换人，如果在中途更换操作人员，应及时对更换人员作详细交底，方可操作。4、连墙件必须随料台按先上后下，先外后里的顺序逐层拆除 ,严禁先将连墙件整层或数10、层拆除后再拆除烂料台。5、除安全网、栏杆站在本层拆除外，其余各部分必须站在下层拆上层，当料台拆至下部最后一根时,长立杆的高度(约6m). 应先在适当位置设临时抛撑,加固后再拆除连墙件。6、拆除纵向水平杆、剪刀撑时，安全网拆除后，作业人员应站在架内，正确配带好安全带，按先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子，最后拆除连墙件。连墙件不准一次性全部拆除 ,要求做到料台拆到那一层, 连墙件、剪刀撑,拉杆方可拆到那一层。7、在拆除水平安全挑网时，作为人员应站在架体内把挑网拽至跟前，方可拆除安全挑网，严禁悬空进入挑网上作业。8、拆除悬挑槽钢：在剩三至四步架时先拆除网丝绳，等外架此段架体拆除完后再松11、动槽钢木楔，最后抽出槽钢。安全吊运至地面堆放整齐，装车运出施工现场。在拆除过程中作业人员必须正确配带好安全带。安全生产措施: 1、参于编制,审核,搭拆的作业人员必持证挂挂牌上岗。2、架子工作业时必须配备好安全帽,安全带。3、架子工安拆作业前应由施工员进行书面技术交底,并由班长签字后方可进行安拆作业。在拆除作业中，要严格杜绝安排不同工种进行交叉作业。4、拆过程中中途不得换人，如中途换人,应对更换人员作详细交底方可操作. 5、拆脚手架时,外侧应有防止坠物伤人的防护措施,并悬挂安全警牌,设置安全警戒区,并派专人看护,严禁非操作人员入内.安全操作要求：1、应严格遵守高处作业有关安全规定，患有不宜高处作12、业病症的人员及其它不适合高处作业人员不得从事脚手架安拆工作。2、所有操作人员必须熟知遵守国家安全法规和本岗位安全技术规程，正确使用个人防护用品，严禁酒后上班。3、按安全要求戴好安全帽，系好安全带，穿软底防滑鞋，衣着灵便。 4、料台拆除要按规定程序进行，操作时严禁使用榔头等硬物击打、撬、挖。拆下的脚手杆、脚手板、钢管、扣件、钢丝绳等材料，应向下传递或用垂直运输机械吊运至地面，严禁抛掷。5、操作前必需学习安全技术交底，并进行岗位安全检查；下班时收集好工具和材料，清除不安全因素。6、遇六级大风和暴雨天气及夜间，应仃止料台安拆作业。7、运至地面的构配件，应及时按规格品种整齐堆放。每班作业结束要做到工完13、料净场地清。8、料台拆除作业，操作工必须思想集中，听从专人指挥，禁止多人在同一块脚手板上进行作业。禁止不同工种的人员进行交叉作业。在保证安全的前堤下做好建筑产品保护。二、料台计算落地料台部分计算：（一）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/3=0.093kN/m 活荷载标准值 Q=5.0000.800/3=1.333kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+114、.20.093=0.158kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.333=1.867kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.158+0.101.867)1.5002=0.448kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.158+0.1171.867)1.5002=-0.527kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.527106/4491.0=1115、7.339N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m 活荷载标准值q2=1.333kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.132+0.9901.333)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.213mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! （二）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷16、载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/3=0.140kN 活荷载标准值 Q=5.0000.8001.500/3=2.000kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.140+1.42.000=3.037kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+3.0370.800/3=0.814kN17、.m =0.814106/4491.0=181.159N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.140+2.000=2.198kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2197.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.0610518、107780.0)=1.799mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.808mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! （三）、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.500/2=0.210kN 活荷载标准值 Q=5.0000.8001.500/2=3.000kN 荷载的计算值 19、R=1.20.031+1.20.210+1.43.000=4.489kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 （四）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10716.300=1.744kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 =20、 0.35041.500(0.800+0.200)/2=1.050kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50016.300=0.122kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.366kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 5.00021.5000.800/2=21、6.000kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：Us = 1.128 经计算得到，风荷载标准值Wk =10.2500.8401.128 = 0.237kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.366+0.851.422、6.000=11.179kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.366+1.46.000=12.439kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2371.5001.8001.800/10=0.137kN.m （五）、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳23、定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.439kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =12439/(0.124、9424)=154.806N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.179kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，25、为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.137kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11179/(0.19424)+137000/4491=169.271N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 4.443kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! （八）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下26、式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 49.76 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 12.44 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 190.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 190.00 地基承载力的计算满足要求!人货电梯悬挑部分计算： (一)、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面27、的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.800/3=0.040kN/m 活荷载标准值 Q=5.0000.800/3=1.333kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.040=0.094kN/m 活荷载的计算值 q2=1.41.333=1.867kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 28、M1=(0.080.094+0.101.867)1.5002=0.437kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.094+0.1171.867)1.5002=-0.513kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.513106/4491.0=114.132N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.040=0.078kN/m 活荷载标准值q2=1.333kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.29、6770.078+0.9901.333)1500.04/(1002.06105107780.0)=3.131mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! （二）、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/3=0.060kN 活荷载标准值 Q=5.0000.8001.500/3=2.000kN 荷载的计算值 P=1.20.05830、+1.20.060+1.42.000=2.941kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.8002/8+2.9410.800/3=0.788kN.m =0.788106/4491.0=175.459N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V31、1=5.00.038800.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm 集中荷载标准值P=0.058+0.060+2.000=2.118kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=2117.600800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105107780.0)=1.733mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.742mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! （三）、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.032、kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1500.8001.500/2=0.090kN 活荷载标准值 Q=5.0000.8001.500/2=3.000kN 荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.090+1.43.000=4.345kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； （四）、脚手33、架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1070 NG1 = 0.10720.000=2.139kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35051.500(0.800+0.200)/2=1.312kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5005/2=0.563kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.034、051.50020.000=0.150kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.164kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5000.800/2=3.600kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.350 U35、s 风荷载体型系数：Us = 1.128 经计算得到，风荷载标准值Wk = 10.2501.3501.128 = 0.381kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.164+0.851.43.600=9.281kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.164+1.43.600=10.037kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk36、 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.3811.5001.8001.800/10=0.220kN.m （五）、立杆的稳定性计算 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.037kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.37、118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10037/(0.19424)=124.916N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.281kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数38、，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 由长细比，为3118/16=196； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.220kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =9281/(0.19424)+220000/4491=164.193N/mm2； f39、 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 5.320kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! （七）、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。 悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体200mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1050mm， 水平支撑梁的截面惯性矩I = 866.20cm4，截面抵抗矩W = 108.30cm3，截面积A = 21.95cm2。 受脚40、手架集中荷载 P=10.04kN 水平钢梁自重荷载 q=1.221.950.00017.8510=0.21kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到 悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN) 悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m) 悬挑脚手架支撑梁变形图(mm) 各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.019kN,R2=9.817kN,R3=0.067kN 最大弯矩 Mmax=1.233kN.m 抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=1.233106/(1.05108300.0)+1.9951000/2195.0=11.748N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于41、215.0N/mm2,满足要求! （八）、悬挑梁的整体稳定性计算 水平钢梁采用16a号槽钢U口水平,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 经过计算得到 b=57010.063.0235/(1050.0160.0235.0)=2.14 由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.938 经过计算得到强度 =1.23106/(0.938108300.00)=12.13N/mm2； 水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! （九）、拉杆的受力计算 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中R42、Uicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=11.198kN （十）、拉杆的强度计算 拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=11.198kN 拉绳的强度计算： 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数，取6.0。 选择拉钢丝绳的破断拉力要大于6.00011.198/0.850=743、9.048kN。 选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14.0mm。 钢丝拉绳的吊环强度计算： 钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=11.198kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算； 所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=111984/(3.1416502)1/2=12mm，现场采用直径20mm吊环。 （十一）、锚固段与楼板连接的计算 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9.817kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=98174/(3.1416502)1/2=12mm，现场采用直径20mm锚环。 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧15cm以上搭接长度