1、xx（xx）仓储物流有限公司仓储物流项目浅圆仓及其附属工程浅圆仓专项施工方案目录一、 工程概况1二、 编制依据1三、 施工计划23.1、施工进度计划23。2、机械设备计划33。3、周转材料计划5四、 施工工艺技术54。1、技术参数54.2、工艺流程64。3、施工方法64。3。1、筒仓滑模施工64.3。2、仓底板施工24、仓顶结构304。3。4、相关图片48五、施工安全保证措施535。1、组织保障535.2、技术措施545。2。1、浅圆仓滑模安全技术措施545。2.2、脚手架安全技术措施565.3、应急预案58事故应急救援机构的建立585。3.2、事故应急救援器材、设备59、事故信息收集联系与上2、报595。3.4、支模坍塌应急救援方法605。3。5、发生高处坠落事故应急救援60、触电事故救援615。3.7、对受伤人员的抢救处理方法635。3.8、总结与完善635。4、监测与监控64、滑模的监控645.4。2、支撑系统监控64五、 劳动力计划66六、 计算书及相关图纸687.1、仓底板模板（扣件式)计算书687.1。1、板模板（扣件式）计算书687.1。2、板模板（扣件式）审核表777.2、仓底梁模板(扣件式）计算书79、梁模板(扣件式）计算书797。2.2、梁模板(扣件式）审核表867.3、仓顶板计算书887。3.1、设计计算书887。3。2、结构优化设计书997.4、仓顶板支撑脚手架3、计算书1067。5、挑檐板计算书110xx(xx)仓储物流有限公司仓储物流项目浅圆仓专项施工方案一、 工程概况xx(xx)仓储物流有限公司仓储物流项目浅圆仓及附属工程二标段位于xx临港经济区粮油产业园内，本工程共16座钢筋混凝土浅圆仓，呈82排列，该工程建设单位xx（xx）仓储物流有限公司，设计单位国贸工程设计院，监理单位中资工程建设监理公司。16只浅圆仓为钢筋混凝土贮仓结构，单仓容量1万吨,总仓容量16万吨，占地面积共8208m2。呈82排列，排列纵向净距2640，横向排列净距3440,结构设计使用年限为50年,结构安全等级二级,抗震设防烈度:7度。0。000相当于孔口大沽标高为5。25m，4、室内外高差150mm.浅园仓单体基础为圆形整板基础，整板基础直径为27.30m，板面标高为1.10m，板厚400mm。承台底标高为2.10m，顶标高为1。10m,承台厚1000mm.浅圆仓仓体内径均为25m，壁厚280,筒仓檐口底标高33。00m，仓顶平台结构面标高38。55m。浅园仓仓内3。65m标高以下设钢筋砼仓底板，板厚500mm，仓底板上设,33003600的钢制挡粮门。库底板为现浇钢筋砼有梁板，梁截面尺寸6001100，每仓纵横双向设置4道。梁与梁相交及梁与仓壁相交处设置现浇钢筋砼柱，梁与梁相交柱截面为800800,共计16根，梁与仓壁相交附壁柱580700,共计16根。仓顶为钢筋混5、凝土圆锥壳结构,圆锥壳结构板厚200mm，锥壳板与水平面成27角,标高范围33.00m38.55m。仓顶锥壳底部33.75m标高下设下环梁HL2，仓顶锥壳顶部38.55m标高下设上环梁HL1。下环梁HL2尺寸为500mm*750mm,上环梁HL1尺寸为500650.仓壁、仓底板、仓顶结构砼等级均为C35。拟建场地位于xx市临港经济区内，场地原为浅海,经吹填而成陆地；场地现为荒地,地形有一定的起伏，局部为堆土，孔口大沽标高一般为1.584。91m.本工程质量目标：合格。工期目标：342天，2013年7月18日竣工。安全目标：杜绝人员伤亡、火灾及重大设备事故。二、 编制依据1、本工程的施工合同；26、本工程的施工图纸；3、本工程的施工组织设计；4、本公司类似工程的施工经验；5、采用的规范、规程、规定、标准建筑工程施工质量验收统一标准 (GB503002001）混凝土结构工程施工质量验收规范 （GB50204-2002）钢筋混凝土筒仓施工与质量验收规范 （GB50669-2011）滑动模板工程技术规范 （GB501132005）混凝土结构工程施工规范 (GB506662011)钢结构设计规范 (GB500172003）钢结构工程施工质量验收规范 (GB50205-2001）预拌混凝土 （GB149022003）混凝土强度检验评定标准 （GBT501072010）建筑结构荷载规范 （GB507、0092012）组合钢模板技术规范 （GB502142001）混凝土强度检验评定标准 （GB/T50107-2010)安全防范工程技术规范 (GB503482004）建筑施工安全检查标准 (JGJ 59-2011）建筑施工模板安全技术规范 （JGJ 162-2008)施工现场临时用电安全技术规范 （JGJ46-2005)建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ1302001）钢筋焊接及验收规程 （JGJ182003）钢筋机械连接通用技术规程 (JGJ1072010）混凝土泵送技术规范 （JGJT102011）建筑工程冬期施工规程（JGJ104-2011）建筑钢结构焊接技术规程 (JGJ88、1-2002）建筑机械使用安全技术规程 （JGJ33-2012）建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ80-91）三、 施工计划3。1、施工进度计划本方案重点是筒仓部分施工计划，根据筒仓结构形式，可分为基础、支撑筒体结构滑模、库顶板施工、安装库顶支撑钢结构、库顶结构施工等主要工序，为保证工程进度，本工程拟投入12套滑模系统，8套库顶支撑钢结构,因此工期围绕这两个主要因素进行考虑，同时由于我公司项目部刚进入xx施工,外部沟通需要时间,因此前期影响工程进度因素较多,故以2只库为一组作为一个施工段，共计4组，春节后以后，劳动力调集方便，各种影响进度的因素基本消除，具备抢工期的条件，因此，采用4只库为9、一组作为一个施工段,共计2组,因此筒仓施工共设6个施工段。考虑到后期安装工程的需求，本工程以101108优先安排。进度计划基于上述因素进行安排,具体施工进度计划见附件-1施工进度计划。3.2、机械设备计划本工程主要施工机具围绕筒仓滑模施工进行配置,主要材料运输为3塔吊和2汽车泵，滑模系统按照12套配置，钢筋加工机具配置4套，仓顶支撑钢构吊装、拆解的手动、电动葫芦一套，除此以外配置相应的其他设备，具体见下表：机械设备计划表.机械设备计划表序号机械或设备名称型号规格数量国别产地制造年份额定功率（KW）生产能力用于施工部位备注1塔吊QTZ63R553北京20094055/1.浅园仓结构2汽车吊QY210、52徐州2006钢构3汽车泵THB125372上海200840砼结构4液压控制台HY-3612江都20117.5浅园仓滑模5液压千斤顶GYD60750江都20126。0T浅园仓滑模6插入震动器HZ-50A60常州20121.1砼结构7平板震动器PZ-5010常州20120。5砼结构8钢筋碰焊机UN1-1504上海2011150结构9钢筋切割机GJ5-404上海20117.5结构10钢筋成型机GJ7-404常州20112。8结构11电焊机BX3-50010上海201230结构12电焊机BX340010上海201222全部13氧炔割炬8常州2012全部14角向砂轮机12扬州20120。8全部15砂11、轮切割机8扬州20121。5全部16木工车床4南京201216模板17高压水泵4南京20113.5养护18潜水泵8扬州20121.2排水19照明镝灯3。5KW6上海20113。5现场照明20碘钨灯1KW60南京20121。0现场照明21手拉葫芦1T20无锡2011结构22电动葫芦3T20无锡20113结构23电锤2上海2011安装24电钻2上海2011安装25摇表4上海2011安装26万用表2上海2011安装27压接钳4上海2009安装28发电机1002常州2010全部29激光垂准仪DZG64国产2008测量30全站仪TDM5501国产2008测量31自动安平水准仪DSZ32国产2009测量312、2水准仪DSZ32国产2007测量33水准仪SI1国产2006测量34经纬仪J22国产2006测量35L1普通型锢钢尺1国产2006测量36对讲机GP6810国产2008滑模37组合检测工具6国产2006检测38砼抗压模20国产2006检测39防水砼试压模10国产2005检测40砂浆试模10国产2006检测41砼塔落度筒2国产2006检测42砂浆稠度仪2国产2006检测43取样送检桶4国产2008检测44质检检测仪器4国产2008检测45摇表2国产2009检测46万用表2国产2007检测47压力计2国产2006检测48试压泵2国产2006检测49电子磅秤2国产2007检测3.3、周转材料计划本13、工程3个主要阶段，其中滑模配置12套系统及模板,以及配套的安全防护、脚手板,库底板按照12套配置支撑及模板，库顶结构按照8套配置钢结构及支撑、模板，具体周转材料配置详见下表：周转材料计划表。周转材料计划表序号材料名称规格型号单位数量备注1滑升系统自制套122库顶支撑钢构自制套83钢管483T3504扣件万只125钢滑模板6001200m2250012套6木材m3150722厚胶合板1.22m2.44mm2115008安全网m250009竹笆片m2600010脚手板块1500四、 施工工艺技术4。1、技术参数筒仓：内径均为25m，壁厚280，基础顶面标高1。100，筒仓檐口底标高33。00m,仓14、顶平台结构面标高38。55m.库底板下口标高3.150，板厚500，库底板上口设有一33003600挡粮门。筒仓比采用滑模施工工艺,从基础顶面1。100开始，到仓壁顶33。000，中间库顶板区域采用滑空,施工完成后继续上部筒体滑模。库底板：库底板下口标高3.150,板厚500，板顶标高3.650m.库底板为现浇钢筋砼有梁板，梁截面尺寸6001100，每仓纵横双向设置4道。梁与梁相交及梁与仓壁相交处设置现浇钢筋砼柱,梁与梁相交柱截面为800800，共计16根，梁与仓壁相交附壁柱580700，共计16根。柱下均为独立承台，库内基础为整板基础,板厚400。库底板采用翻模施工,扣件式钢管支撑体系,胶合15、板模板。仓顶：为钢筋混凝土圆锥壳结构,圆锥壳结构板厚200mm，锥壳板与水平面成27角，标高范围33。00m38。55m。仓顶锥壳底部33。75m标高下设下环梁HL2，仓顶锥壳顶部38。55m标高下设上环梁HL1。下环梁HL2尺寸为500mm750mm，上环梁HL1尺寸为500*650。仓顶板采用翻模施工，支撑为自制钢结构平台上搭设扣件钢管支撑，胶合板模板。本工程砼均为C35，采用汽车泵输送。4。2、工艺流程工程结构滑模主要分支撑筒体滑模、库顶板翻模、上部仓体滑模以及仓顶板翻模等四个主要施工工序，其施工工艺流程为:滑模组装仓底板以下滑模仓底板施工仓顶支撑钢结构安装及滑升系统调整仓底板以上滑模仓16、顶支撑钢结构就位、加固、验收平台支撑搭设安装梁底模板绑扎梁钢筋安装板模板绑扎板钢筋浇筑砼监测养护支撑系统拆除301308分为2只一个施工段，共计4个施工段；401408分为4只一个施工段，共计2个施工段。施工段划分4.3、施工方法根据总体施工方案，本工程基础采用翻模施工，基础以上采用滑模施工,滑升到库底板下口后滑空，采用翻模施工库底板，库底板施工完成后，安装库顶结构支撑钢结构，然后滑模施工上部筒体结构，滑升到顶后，将库顶支撑钢结构安装在筒仓内壁，采用翻模施工库顶钢筋砼结构.、筒仓滑模施工浅圆仓滑模始点为基础顶面即-1.10m，第一次滑升到3.10m后滑空，滑空模板上口标高为4。90m,库底板施17、工完成后,滑模施工上部仓壁，滑模控制标高32。95m，滑模施工结束。附壁柱随滑模同步滑升施工,门洞考虑预留、在滑模以后翻模施工。浅圆仓仓壁采用滑模施工，附壁柱采用滑框倒模,随滑升平台同步施工,库顶支撑钢构为环形平台滑模顶升（托带)施工。每只筒仓均为独库滑升平台.环形平台内、外平台宽1800、每只浅园仓单体共设置千斤顶（提升架）60只。仓顶钢结构支撑平台悬挂在库底板施工后安装，搁置点在滑升模板下调节杠上,支撑钢平台为拱形辐射桁架组成，共计20榀，因此滑模提升架和千斤顶的数量必须是20的倍数，这也是实际千斤顶使用量远大于计算用量的原因.汽车泵把砼泵送至滑模外平台直接入模，局部位置不够时,由平台上的18、砼运输车，集料后推至浇筑地点.每仓每滑模层300，砼量约6。5m3，钢筋约10T。4.3。1。1、施工准备为确保实施的顺利不但需要根据常规做好施工准备,还要做好以下几项工作：1）、确定砼配合比。砼配合比应按照滑模施工实际使用的材料进行试配，材料应考虑整个施工期材料的一致性,同时水泥宜选用硅酸盐或普通硅酸盐水泥，采用泵送砼坍落度宜控制在142cm以内。砼初凝时间对滑模施工而言至关重要，必须根据设计强度、施工期的气候条件、施工实际使用的材料，按照滑模期预计平均气温通过模拟条件下,控制砼初凝时间在68小时以内。2）、做好施工图会审。技术人员应仔细阅读施工图，对影响滑模施工的细部提出修改建议，通过与设19、计沟通，在不影响结构安全和使用功能实现的基础上,予以修改以便于滑模作业.4。3.1.2、滑模系统设计这是保证滑模施工成败的关键。主要内容及流程有:平台系统设计;提升系统设计；模板系统设计；电气、油路系统设计；运输体系设计；测量、监视体系设计.1）、平台系统设计本工程平台系统主要分为操作平台、堆料平台和下部粉刷平台三个主要部分.（1）、操作平台:不管施工部署是2只还是4只同滑，均采用独库平台，平台与相邻筒仓滑模平台完全断开,空隙间距150,其平面布置示意图见右图：沿浅园仓圆周方向在提升架立柱上支出内、外悬挑平台,平台采用钢管搭设格构式桁架,上铺5cm脚手板，用弧形钢管在三角架外侧连结成围圈.环形20、平台用于绑扎钢筋、浇筑砼，为保证安全内外平台设1.2m高栏杆，栏杆外挂安全网.堆料平台：滑模平台上的钢筋、支撑杆等需要堆在平台上，因此，在外平台上口局部对称搭设堆料平台，平台采用开支架外支腿上立杆与平台外侧立杆之间连接横钢管，其净高不低于1800.抹灰吊脚手：内外吊脚手架悬挂在调节钢管及提升架立柱上，以钢管立杆和横杆形成吊架，上铺脚手板，设栏杆，外包安全网，吊脚手架净高2.0米,宽度大于0。7米，用以筒壁表面处理、抹光、养护等。在脚手架的内外立柱上,下挂操作脚手架,上铺脚手板，设栏杆，外包安全网，用于检查砼出模强度,处理滑升过程中的质量缺陷，滑模后仓壁修整、清理出预留、预埋件、原浆抹光(内外仓21、壁砼表面粉刷）等，挂脚手用钢管扣件搭设，挂脚手外侧用钢管连成围圈增加稳定性，并在外侧和底部满挂安全网保证安全。各层平台竖向关系见下图：2）、提升系统设计提升系统设计是整个滑模系统设计的关键，其中提升架的布置是重中之重，应以分布均匀、荷载均衡、避开库壁预留预埋为原则。提升架的布置，涉及到滑模提升的主要设备-千斤顶配置，不同的是千斤顶配置相对灵活一些，当提升力不足可以采用双顶或多顶抬顶形式,而提升架受结构尺寸、库壁结构特征、库顶钢结构支点位置等因素的影响，应作为设计的重点。随网顶升滑模系统提升架平面见下图：浅圆仓滑模平台托带仓顶钢结构支撑体系布置平面示意图见下图： 仓顶钢结构支撑平台 上、下弦各222、0根杆件浅圆仓滑模系统托带仓顶钢结构支撑体系剖面图： 仓顶钢结构支撑平台体系液压系统千斤顶使用GYD60滚珠式千斤顶，工程每榀提升架设置一台GYD60滚珠式千斤顶，一次行程为25 mm,额定顶推力60KN，施工设计时取额定顶推力50%计算为30KN。支承杆为483.5普通建筑钢管，A3钢，接头处加40（外径）衬管焊接手动砂轮磨平，支承杆接头尽量错开，不可都在同一平面。使用16、8钢丝编织高压软管与各种分油器组成并联平行分支式液压油路系统,布管时尽可能使油路长短相近。液压动力使用YHJ-36型控制台，油压机试验压力为15MPa施工中油压控制在8Mpa正常压力升高滑动模板.提升架立柱为尺寸150023、2400，用483普通钢管焊接成的格构式构件，上、下横梁为双拼10号槽钢，立柱与横梁螺栓连接。浅园仓每仓设置提升架60榀、千斤顶60只、36型油泵1台.（1）、荷载按规范取值：操作平台上的施工荷载：滑升平台自重：按照实际量计算，本工程每榀开支架0.8KN，每米模板自重1KN，平台每米3。0 KN/m（内、外平台宽度1800）;施工人员、工具、存放材料:计算支承杆：1.0 KN/m2；库顶支撑钢结构自重：按照实际量计算，本工程为300KN;平台上料斗、手推车等设备按实际计算:每只小铁斗车自重1KN；模板与混凝土摩阻力：1.53。0KN/m2;倾倒砼时冲击力：2。0KN/m2；（2）、千斤顶数量验24、算：千斤顶：选用GYD60型滚珠式千斤顶,每榀开字架设一台千斤顶的设置数量计算如下：N=F/（Pj);其中，N：千斤顶需要数量(单位：只)；F：全部荷载综合，包括:平台自重、施工荷载、摩擦阻力（单位：KW）;P:千斤顶设计提升力(单位：KN);j：千斤顶整体拆减系数，与平台钢度及设计系数有关，本工程j1.0。摩阻力：380KN；平台及上部自重：175+300=475KN；施工荷载：306KN；荷载组合:1.2（475+380）+1.4306=1455KN；F =1455KN；N=1455/（301。0）=49只;实际使用数量为60只大于49只，满足需要。每根支承杆承受荷载：正常滑模施工时:1425、55/60=24。25KN;滑空时：999/60=16。65KN;支撑杆:本工程选用48钢管（壁厚3。5mm）做为支撑杆.使得提升力与整体刚度均得到提高，其数量与千斤顶数量相同，该支撑杆的允许承载力为：P0=（/K）(99。60。22L)；P0：钢管支承杆的允许承载力;:工作条件系数,0。71。0，一般整体刚性平台取0。7、分割式平台取0.8；E：支撑杆的弹性模量;K：安全系数不小于2。0；L：支承杆脱空长度（cm）。当支撑杆在结构体内时，L取千斤顶下卡头到混凝土上表面的距离。正常滑升时，支撑杆脱空长度取90cm,支承杆承载力：P0=(/K）（99.60。22L）=（0.7/2）90)=27。26、93KN，正常滑升支承杆满足要求。（3）、最大脱空长度时，支撑杆脱空长度取230cm，支承杆承载力：P0=（/K）（99。6-0。22L）=(0.7/2)（99。60。22230）=17。15KN,仓底板滑空时，支承杆满足要求。3）、模板系统设计内、外模板均使用自制定型大钢模板,其规格为6001200,板厚4mm，模板之间采用螺栓拼接(每条拼缝不少于4个)，不足模数部分采用配置木模。在模板上端第二孔、下端第一孔分别设双钢管围檩,以管卡勾头拉结模板（每条拼缝不少于2个）,围檩以调节钢管与提升架立柱连接。安装好的模板单面倾斜度为模板高度的0。20。5%。按规范要求模板高1/2处净距为结构截面尺寸。27、模板采用拼缝严密,表面平整光滑.4）、油路系统设计本工程每只库均为一个独立的滑升系统,因此，每库采用一台液压控制台，60只60型千斤顶，其油管油路平面布置见下图：油路系统由主油管、支油管构成，每个千斤顶配一根支油管,每九只千斤顶配一根主油管,主油管连接至操作平台上油泵机房. 油泵机房油路设计以油压损失最小，端口压力均衡为原则。各千斤顶的油管规格、长度尽可能一致,布管应便于维护。多库连滑是，各库平台尽可能保持基本一致，最大高差不大于200.5）、运输体系设计（1）、砼运输：采用每2只库一台56型汽车泵作为垂直运输机械，本工程檐口高度33m，根据汽车泵的工作参数，基本满足直接入模的需要，局部不足处28、，用小铁斗车接料后再推至浇筑点入模。（2）、钢筋、支撑杆、铁件等其他零星材料和设备，由塔吊运输。(3）、人员上下:每4只库作为一组，在4库中间搭设上人爬梯一部，作为人员上下的通道，上人爬梯的搭设按照公司标准施工。6)、测量、监视体系设计测量和监视系统是控制定型、定位的重要手段，也是保证工程质量的基础，应作为一个系统进行单独设计。设计包含平面测量和竖向测量两个部分，所确定的方法和设备，应能保证测量精度，便于操作和施测安全。(1）、平面测量主要是测量、监视筒库的轴线，以此获得对结构或预留、预埋的平面位置的控制。要求在筒仓轴线的外平台下对称设置四个观测点，以监视筒仓的扭转及平台的变形。测量设备采用激29、光垂准仪，辅助线坠用于过程监视，垂准仪用于结果测量。外平台同一个观测点应同时设置上述两种观测标志，并应保持在筒仓轴线上。（2）、竖向测量标高传递采用水平仪钢尺传递法，每库至少设置两个互为校验的传递观测点.平面的高程采用水平仪结合水平管测放，其中水平仪测放不少于8个点，并应均匀分布。设计中除了上述测量方法和设备的规划外，还应考虑测量人员的安全防护,地面测量通道及其施测作业区域设置防护棚,测量点位的设置尽可能避开作业危险源。4.3。1.3、滑模系统组装1)、提升、模板系统制作由于模块组件的使用，需要制作的提升、模板系统的量相对较小，主要有特殊模板、提升架及模板围圈的制作。应符合以下要求:(1）、钢30、构件的制作应符合现行国家规范的要求，几何定位尺寸应与现有系统一致。除计算的焊缝高度以外，一般连接焊缝高度不得小于6mm。（2)、定制模板应与现有的模板系统配套，模板的必须是钢模，钢板厚度不得小于3mm，其阴阳角应做成圆弧形，圆弧的半径不得小于25。（3)、提升架的横梁宜采用槽钢，并综合考虑以后再利用的可能.（4)、模板的围圈宜采用钢管卷制,最后应采用人工调整，圆弧的半径偏差应小于千分之一。2）、提升、模板系统组装本工程滑模系统组装在1.100开始，60榀开支架均匀布置，同时注意避开附壁柱位置，开支架间距可根据实际情况调整。调整后的提升架与附壁柱、库顶支撑钢结构的相互关系见下图所示：（1）、组装31、要求准确控制提升架、模板上口相对标高误差,应小于为3mm。提升架下横梁顶与该处模板上口间距偏差应小于3mm.模板两端采用螺栓拼接，其余部分可采用回形卡.模板与围圈连接应先用勾头螺栓紧固后，再用8铁丝将模板与围圈铰紧。筒仓外壁必须全部采用全新钢模，其它模板宜采用全新钢模。围圈在系统组装完成后全部采用焊接连成整体，变截面处还应采用型钢对围圈进行加固,在保证围圈的完整性的同时防止受力变形。同时外模板下口应采用直径不小于22的钢筋焊成套箍。模板下口的找补应在模内清理完成，系统验收后进行。（2)、作业流程钢筋放样钢筋采购钢筋制作钢筋绑扎钢筋复检隐蔽验收埋设模板系统放样埋件下料制作采购复检提升系统放样材料32、准备千斤顶、油管、油泵检查千斤顶安装模板拼装开字架安装开字架拼装围圈制作材料准备操作平台系统放样平台支架搭设材料准备支撑杆制作支撑杆就位油泵、油管安装平台铺设滑模系统综合验收照明系统安装试 滑模板下口补缝进入滑模施工吊脚手搭设负荷试运转验 收垂直运输机械就位、安装3）、库顶支撑钢结构安装当库底板完成后，再进行库顶支撑钢结构安装，具体安装方法及要求,详见后面的专门章节。4）、油路、平台系统组装根据系统的设计，系统的组装主要是设计意图的实施，因为涉及整个滑模系统的运行稳定和实施安全，故应严格按照现行规范的要求实施作业和验收。同时应注意以下事项：（1）、所有与提升动力相关的千斤顶、液压控制台、油管等33、，在安装前必须全数进行工作压力试验，满足原产品参数的方可使用。（2）、液压控制台宜放置在筒库中心,尽可能保持到各千斤顶的油路相同。所有液压设备安装完成后，应进行空载试验,重点检查千斤顶的响应速度，对明显不一致的千斤顶应予以更换。（3）、平台板宜采用50mm厚木板或多层胶合铺设,其平面刚度应能满足该平台上作业需要.人员的主要进出口应采取必要的防护措施,并设置醒目的标记。（4）、各种引测到平台上的控制点、线应标注醒目，不易被破坏。5）、滑模系统总体验收全部滑模系统组装完成后，应由系统的使用负责人组织系统的设计人、审核批准人、设备管理员、安全员、质量员、项目相关其他管理人员，以及业主代表、监理代表对34、系统进行验收,验收通过后才能使用。验收不但是对过程质量的检验，更重要的是通过实物，对系统的可靠性、合理性进行全面的评估，应充分考虑其对施工的过程和结果的影响.应按照各个子系统逐项检查，先考察设计的合理性，再检查完成质量。对发现的不足应及时调整或纠正，并进行再次验证.液压系统应进行负载试验，所有千斤顶应插入支撑杆进行空载和负载试验，千斤顶负载提升不少于一个工作行程,静置不少于8小时，对出现漏油或锁卡不紧的千斤顶及时更换.6）、滑模施工前准备一个滑模工程的成败，依赖于良好的设计、充分的准备和精心地组织.因此本项工作是整个滑模施工过程中的关键过程，作为滑模施工的组织者应从“4W1E”的角度,全方位的35、考虑和组织实施，确实落实各项准备工作。（1）、技术准备需要重点做好以下几项工作：绘制技术准备图。为直观体现结构的特征，避免工作上的遗漏，必须绘制相关的技术准备图：控制线平面图：除轴线外，为控制预留、预埋，根据需要可以设置施工过程中的控制线,所有控制线的位置及其编号应单独绘制，并与平台上的标记对应和一致。预留、预埋示意图：通过平面和立面示意图，将所有预留预埋绘制出来，有助于管理人员在实施过程中及时安排,防止遗漏.所有的预留、预埋均应换算为最低点标高值，以便实施控制。液压控制示意图：将所有液压设备编号，并绘制示意图，表述其相互作用关系，有利于实施控制或排除故障。编制交底由于滑模作业的特殊性，因此交36、底内容应全面系统.重点应包含：工作内容；作业要点；质量要求;作业安全;交叉作业的时序和要求,应针对每一个工作岗位分别编制。编制滑模作业表。由于滑模作业内容多,时间短，为防止在施工过程中的工作遗漏,应按照单层滑升高度施工作业层的划分，编制分层工作内容一览表。完成测量基准设定.根据测量系统设计，进行相关基准值的测放，其中支撑杆在系统验收完成后，应采用水平仪全数测放水平控制线.2）、材料准备所有材料应尽可能在滑模施工前准备就绪。钢筋、预埋、预留、支撑杆均一次加工完成，以单层滑升高度施工作业需要量，分类编号,并按照施工次续逆序堆放。当能在24小时内获得水泥安定性检查结果的现场，其水泥储存量不宜低于3昼37、夜的需求量，否则不应低于4昼夜需求量，砂石应按照48小时的需要量进行储备,同时供应商应有保证相同材料持续供应的能力。其它如外加剂、养护液等使用数量较少的材料，应一次全部进场。3）、设备就位及检查在滑模系统的总体验收时，应对所有与滑模有关的在用或备用设备进行检验。特别是垂直运输设备，在条件许可时应进行负载试验。现场将投入使用的设备应编号,并绘制简图，相应的安全装置和防护措施应已完成。4）、施工场地准备主要是堆场和道路的准备，由于滑模施工连续作业时间较长，期间气象变化较大,为保障滑模施工的正常进行,应对可能出现的不利气候条件对施工现场的影响采取必要的预防措施准备。堆场一般应硬化，以防止堆放的材料受38、到污染。道路宜硬化，并设置排水沟等确保在不利气候下的正常使用措施。与此同时，还应对现场进行规划安排，标记出危险区域，对危险区域内的作业区设置安全防护。5）、人员组织与交底人员组织应涵盖所有参与（包括备用）的管理和作业层次。按照交接的班次规划，定人、定岗、定位、定责。应编制相应的岗位人员名册,使人员管理明确，管理层次清晰.交底除通过书面形式以外，在滑模前还应采取大会的形式组织所有参与人员集中交底，各相关管理人员在会后应组织各自管理范围内的作业人员进行现场交底.4。3。1。4、浅园仓滑模施工整个滑模系统组装结束，经验收后,即进入滑模施工阶段.整个滑模施工过程是一个交叉流水的作业过程。工种多,整体协39、调作业要求高.因而，合理安排,有序作业是滑模施工成败的关键。滑升施工顺序为：内外竖筋、环筋绑扎预埋、预留浇筑砼滑升仓壁表面处理、养护进入下一循环。1）、模板滑升(1）初升模板的初次滑升，应在模板内砼浇筑高度900mm左右及第一层浇筑的砼强度时0.10.3Mpa进行。开始滑升前,必须先进行试滑升，试滑升时，应将全部千斤顶同时升起510cm，观察砼出模强度，符合要求即可将模板滑升到30cm高,对所有提升设备和模板系统进行全面检查。修整后，可转入正常滑升，正常砼脱模强度宜控制在0.10.3Mpa。（2）正常滑升当初滑以后，即可按计划的正常班次和流水分段，分层浇筑检,分层滑升。正常滑升时，两次滑升之间40、的时间间隔，以砼达到0.10。3MPa立方体强度的时间来确定。一般控制在1。5h左右，每个浇筑层的控制浇筑高度为30cm。滑升过程中，操作平台应保持水平，千斤顶的相对高差不得大于50mm，相邻两个千斤顶的升差不得大于25mm。如果超过允许值,应及时检查各系统的工作情况以及砼出模强度，并及时找出原因，采取有效地措施以排除。（3）末升当模板滑升到距顶1m左右时，即应放慢滑升速度，并进行准确的抄平和找正工作。整个模板的抄平、扰正，应在滑升到距顶标高最后一皮以前作好，以便顶部检均匀地交圈,保证顶部标高及位置的正确.砼全部浇筑结束后,应及时卸去平台上所能卸去的荷载，并按正常滑升时间继续提升模板.支撑杆之41、间以钢管连结加固。（4）特殊状况的紧急处理遭遇狂风暴雨等恶劣气候及机械故障、停电等被迫中断作业后，须采取特殊状况的紧急处理措施.停工时必须设置施工缝，以便继续浇筑时,新旧混凝土有良好的粘结，施工缝的设置位置按规定要求。中强级地震及大风暴雨侵袭时,立即停止作业，设置施工缝，并做必要的防护,复工前作出损坏鉴定,并按工程项目监理的指示实施后续作业。使用中的模板及滑升装置,于每次复工前,认真复查,经项目工程师确认后，复工运作.(5）停滑措施和水平施工缝的处理为确保工程质量，应优先采用连续施工，如因气候或其它特殊原因，必须暂停施工时，应采取下列措施：停止浇筑破后，仍应每隔半小时到1小时提升一个行程，如此42、连续进行4小时以上，到模板不会粘结为止。因停滑造成的水平施工缝应按防水砼要求设置镀锌铁皮止水带，二次施工前清理干净，凿除松动石子和浮碴，并用水冲洗干净,再次浇筑时，应按配合比减半石子的砼浇筑一层（30cm)后,再继续按原配合比浇筑。2)、钢筋绑扎浅园仓滑模钢筋采用绑扎接头。竖向钢筋搭接长度为40d，接头位置错开布置，任意水平截面（搭接长度范围为同一截面）,接头钢筋截面不超过25（1/4错接）。环向水平钢筋搭接长度60d，接头位置错开布置,接头水平方向不小于一个搭接长度,也不小于1000，同一竖向截面内每隔三根钢筋允许有一个搭接接头,内外水平钢筋也均匀错开。钢筋加工环筋9m、竖筋6m定长,滑模所43、用钢筋预先按规格、使用部位、长度、允许吊重捆扎,并挂设标牌，注明钢筋直径、编号、数量、长度、使用部位。浅园仓钢筋每提升架之间设置一组焊接网片，内外层钢筋按设计要求设置拉钩。对于控制竖筋位置,可在提升架下横梁上焊内外两道环筋，环筋上按竖筋间距焊上滑环，滑环中心即为每根竖筋所在位置，焊接时按滑环位置接长竖筋,注意所接竖筋的下端应在滑环之下时再开始接，以免接头钩住滑环。环筋可预先在竖筋上用粉笔画出间距线以控制绑扎间距，模板上口距提升架下横梁有4050cm左右，但应保持模板之上环筋不超过两道.滑模施工前可按排钢筋工预先模拟以获取实践经验来验证、指导、改进人员按排及施工方法.此外,还须注意在滑升过程中对44、纵筋的监控,防止因纵筋偏位而导致水平加筋无法穿扎。3）、预埋、预留滑升前，将所有预埋预留工作统计详尽,列出表格，注明标高、部位、预埋预留品种、规格,如平面位置较复杂，应事先在滑模平台上做好标志，按照表格查验各种预埋件、预留孔是否已准备妥当。预埋预留由专人负责,需凿出的预埋件、预留孔、预留插筋一旦出模立即凿出，注意找准位置再进行，以免影响仓壁表面.各种预埋预留件均不得与仓壁环筋焊接，预留洞口两侧砼须对称浇筑。预留洞口用木板钉制木盒预埋，木盒外侧刨光、涂刷脱模剂。4）、浇筑砼、提升仓壁砼采用商品砼、泵送浇筑,砼制备在计划书中标明浇捣时间、部位、强度及抗渗要求、坍落度要求、一次浇捣方量及计划浇捣时间45、等数据。为保持仓壁色泽一致要求：凡是供仓壁滑模的砼均采用同厂、同标号、同批号的水泥。将试验配合比报请业主、监理，如无疑议则形成施工配合比，如有疑议则根据具体情况加以调整.砼进场后，进行坍落度抽检及强度试件抽检，滑模施工泵送砼最适宜坍落度为120140mm。现场进行强度等技术指标的抽检工作，形成文字记录，注明浇筑部位，强度等指标。标养后送检，并将检测结果与商品砼供应商提供的资料相比较,合格者作为技术资料存档。不合格者则请有关方面对不合格品进行评审，分析原因，并对不合格品作出处理意见。汽车泵把砼泵送入模，不足处采用小铁侧车入模。砼按30cm分层浇筑，每一分层砼从开始浇筑至结束须经过四至三层浇筑时间46、才出模，按控制砼出模时间5小时考虑，则容许每分层砼浇筑时间为75分钟。初浇时，第一层砼入模达4小时后可提升二个行程观察砼出模强度是否适宜,如适宜即可进入正常浇捣、提升，注意砼不应浇满模板，而是离模板上口5cm左右。按每次滑升0.3m考虑，每仓需砼约6。5立方米、每组4只仓计26立方米，采用1台37方汽车泵完全能满足施工要求.仓壁滑升时，每一车倾倒在两个提升架空档滑槽内,平仓手将平台上砼铲入模内，振捣手跟进振捣。砼连续浇灌,正反方向同时分头入模和振捣（分仓分头浇筑），避免单向施工最后出现冷缝。混凝土顶面高度应低于模板5cm。砼入模后及时用插入式振动棒振捣，操作时按“快插慢拔”、“棒棒相接，采用“47、并列式振捣;每点振捣时间20s30s，当砼表面不再显著下沉不出现气泡，表面泛浆方能停止振捣；振捣棒在振捣上层砼，插入下层砼不大于5cm，消除两层之间接缝,严禁漏振、过振现象发生。砼出模时，以略带湿润且指压有微痕为宜，按此原则调整砼坍落度、模板滑升速度。通常泵送滑模砼坍落度以14cm为宜.为减轻挂浆对仓壁表观质量造成的影响，可在模板下口紧贴仓壁贴特利龙布一道，如仍有局部砼浆流挂，则在砼浆硬化前,挂脚手以上的由瓦工处理.除正常留置标养试块外，尚需留置同条件养护试块。仓壁滑升采用日夜两班制连续施工，日提升控制高度约3m，砼出模强度由贯入阻力仪测量确定（或用手压无明显压痕为准），并以此检查和调整实际施48、工时的滑升速度。仓壁滑模施工执行GB501132005液压滑动模板施工技术规程.5）、仓壁表面处理、养护仓壁内外均随滑随抹光，原则上为表面原状打磨出浆后压光，如局部须修补，应从滑模砼中筛出原浆以保证修补处色泽与其它部位一致。本工程滑升时,尤其要重视柱角、停歇后浇处的缺陷处理。仓壁随滑随浇水养护、确保砼表面处湿润状态。滑模施工完成后，在进行模板拆除前,对外壁进行一次检查，局部采用吊脚手处理.6）、支承杆加固如工艺要求支承杆全部脱空时,支承杆应加固，要求支承杆竖直,接头焊接牢靠。加固时注意保持加固围圈及水平拉结杆以上支承杆最大脱空长度不超过2.3m。预留洞口处支承杆可在支承杆一侧加设立钢管架子加固49、。筒壁内支承杆可采用短钢筋加焊在竖向钢筋上，形成整体骨架以减少杆件的计算长度。7）、滑模施工容许偏差序号项目允许偏差（mm）1轴线相对位移52直径偏差该截面筒壁直径的1并不超过403标高304垂直度高度的0.1，并不得大于505仓壁截面尺寸偏差10/56表面平整(不抹灰）57门窗洞口及预留洞口的位置偏差158预留件位置偏差204.3。1.5、滑模系统拆除系统拆除应在滑升结束后2天后进行，拆除以先装后拆为原则利用塔吊配合。本工程滑升结束,先拆除库顶支撑钢结构支座部位的内侧模板，焊接其支座牛腿，然后拆除滑模操作平台面板，按照挑檐悬挑设计加固内外平台桁架，在拆除千斤顶、开支架、模板，进行挑檐、库顶结50、构施工，当库顶结构满足100%强度后，拆除其模板及支撑，固定库顶支撑钢结构，拆除滑升平台，最后将库顶支撑钢平台用电动葫芦整体降到库底板上分解。其主要工序如下：滑模系统拆除：滑模结束清除多余荷载滑模加固支撑杆焊接钢牛腿拆除滑模操作平台面板加固平台桁架，拆除提升系统库顶结构、挑檐施工拆除库顶结构、挑檐模板拆除平台桁架拆除库顶支撑钢结构库外壁修补拆除人员必须服从指挥，并带好安全带，按顺序拆除，并应充分利用塔吊。6、仓壁附壁柱及门洞本工程的仓壁设有出仓门洞,门洞设置门柱加强、顶部设门头梁。门柱、加筋、门头梁截面宽出仓壁,钢筋密、并设置箍筋,给滑模施工带来很大的困难.为此,我们考虑仓壁滑模施工区域的门柱51、门头梁包括雨棚、门头梁内侧挑沿等全部考虑后施工，接口位置留设在距变截面500处，筒仓仓壁水平筋、竖向筋正常绑扎，在二次施工时，门柱、门头梁采用翻模施工，砼掺加微膨胀剂补偿收缩。浅园仓仓壁16根附壁柱采用滑模施工，附壁柱滑升模板与仓壁滑升模板组装在一起同时滑升，滑升到仓底板底标高时滑模平台整体滑空，浇筑仓底板。4.3。1。7、滑模安全、质量要求1)、滑模施工劳动纪律（1)严格执行滑模期间的作息制度,不得无故迟到、早退，凡因病或回事不能到岗者，须事先请假。（2）下班人员离岗，须由平台指挥或地面指挥统一按排，不得擅自离岗.(3）休息期间须遵守项目部各项规章制度，不违法、违纪，不大声喧哗，影响他人休52、息。（4）滑模是多工种协调作业，所有参加滑模作业的操作人员，必须服从现场管理人员的调配，不得借故推托。（5）上、下班应按接班制度执行,认真完成本班作业内容,保持整洁的作业环境。(6）作业过程中，各工种应相互照应,不得各行其事，野蛮作业，如有矛盾应由平台指挥或地面指挥处理，不得吵闹、斗殴。滑模作业是多工种协调有序的作业过程,项目部制定的各项规章制度是保证工程质量、安全的前提，所有作业人员认真执行，不得违反，违者将视情节轻重，予以必要的经济处罚。2）、滑模施工交接班制度(1）作业时间白班晚班6：006：45早餐18：0018：45晚餐7:0011：30上班19：0023:30上班11：3012：353、0午餐23：30次日00：30夜餐12：3019：00上班次日00：30次日7:00上班19：00次日6：00休息次日7：0018：00休息（2)所有作业人员必须提前15分钟到达作业现场，管理人员在岗交接。（3）交接内容应包括：工作内容完成情况、质量、安全注意事项、工具、用具点交等。（4）管理人员交接除口头交底时，对重要事项应记录在滑模施工记录内，提请下班注意。（5）各班次作业人员必须完成本班作业内容。未完工种不得办理交接，特殊情况须征得平台、地面指挥许可。(6）任何情况下，办理交接前，各工种都必须保持本工种作业范围内现场整洁，工具、用具清洁。(7)垃圾、杂物不得乱抛、乱掷，必须收集包装，携至54、地面指定地点堆放。3）、滑模施工安全生产要求（1）所有施工人员必须经三级安全教育，必须严格遵守各工种安全技术操作规程，必须遵守安全纪律和各项规章制度。（2）所有操作人员必须严格按安全交底进行作业，不得违返作业程序。（3）进入现场必须对作业范围内进行检查，发现安全隐患应及时汇报。有关责任人员应及时予以排除。(4）所有设备、电气，非专职操作人员不得擅自开动，并应注意保护平台上的电器接口及电缆.（5）操作过程中应随时注意周边情况,避免影响他人作业发生争端，现场任何争执均应由管理人员协调，不得自行处理。（6）操作人员在作业过程中，注意力应集中，不得嬉笑打闹，更不得无事生非.(7）所有作业人员不得擅自离55、岗,窜岗，影响他人作业。（8）施工过程中应随做随清，做到工完料清，保持现场整洁，为其他工种提供良好的作业环境。(9）现场所有的安全设施，不得乱拆、乱移、如确有影响作业的情况需征得安全员的许可.（10）所有作业人员必须接受专职安全员的监督、管理，安全员有权处罚任何违章作业。4）、滑模施工质量保证措施（1）所有作业人员必须接受专职质量员的监督、管理，质量员有权处罚任何违章作业。(2)所有作业人员必须接受监理、业主的指导,对提出的问题及时改正.（3)各工种必须严格按交底要求进行作业,不得以任何借口自行改动作业程序。（4）完成本段操作后，应进行自检,确保本段作业满足质量要求。（5）发现质量问题应及时汇56、报，由平台指挥与有关人员会同处理不得自行掩盖，或隐瞒不报。(6）滑模施工的成败、工程质量的好坏，关键在滑升速度的控制。适宜的滑模速度,应根据当时施工期间的气候条件确定。施工过程中要保持既定的滑模速度，受到各工序的操作时间、垂直运输时间等因素的影响。因此，实际施工时，应根据各种影响因素，调整机械、人员的配置。(7）由于滑模施工对施工人员整体协作能力的要求较高，所以，参与滑模施工的操作人员应选用熟练技工，并加强管理和教育。(8）测量工作是保证浅园仓垂直度的重要手段，应选用责任心强的工作人员施测，其结果应及时传递到平台上。测量所用的仪器应经常校正。（9）外表面质量,是由出模砼强度和操作人员的素质所决57、定，其中砼出模强度的影响更甚，而其又由滑升速度所决定，因此，合理的滑模速度，应采用试验和施工现场经验，相结合的办法确定。.8、仓壁面层质量保证措施1）、浅园仓滑升模板采用新出厂模板,拼缝严密，表面平整；2）、滑升过程中，操作平台应保持水平，千斤顶的相对高差不得大于50mm，相邻两个千斤顶的升差不得大于25mm;3）、在脚手架的内外立柱上,下挂操作脚手架，上铺脚手板，外包安全网,用于检查砼出模强度,滑模后仓壁修整、清理出预留、预埋件、原浆抹光（内外仓壁砼表面粉刷)；4)、预埋预留由专人负责,需凿出的预埋件、预留孔、预留插筋一旦出模立即凿出，注意找准位置再进行,以免影响仓壁表面。5）、为保持仓壁色58、泽一致要求：凡是供仓壁滑模的砼均采用同厂、同标号、同批号的水泥。工程滑模使用砼的原材料、配比尽可能统一，以保证滑模出模砼色泽一致。6）、库壁内、外壁随滑随手原浆抹光,用木镘刀清除升模痕迹及其他不均匀处，全部平整美观，孔隙须补好,坑洼应刷平，不得有凹陷或突起。对滑升过程中易出现的挂浆、漏浆等污染,采取在模板下口绑海绵条，及时吸去挂浆、漏浆的浆水,避免下挂.7）、仓壁表面处理、养护：仓壁内外均随滑随抹光，原则上为表面原状打磨出浆后压光,如局部须修补，应从滑模砼中筛出原浆以保证修补处色泽与其它部位一致。本工程滑升时，尤其要重视柱角、停歇后浇处的缺陷处理。仓壁随滑随浇水养护、确保砼表面处湿润状态。滑模59、施工完成后,在进行模板拆除前，对仓壁进行一次检查，局部采用吊脚手处理。4.3。2、仓底板施工筒壁在滑至仓底板底标高3.100时，模板空滑至仓顶板顶面5cm处,开始进行仓底板施工。浅园仓仓内3。65m标高以下设钢筋砼仓底板,板厚500mm，仓底板上设,33003600的钢制挡粮门。库底板为现浇钢筋砼有梁板，梁截面尺寸6001100，每仓纵横双向设置4道。梁与梁相交及梁与仓壁相交处设置现浇钢筋砼柱，梁与梁相交柱截面为800800,共计16根，梁与仓壁相交附壁柱580700，共计16根（已随滑模施工完成）。本工程由于结构构件尺寸较大，总体施工荷载超过15KN/m2,因此重点是仓底板支撑系统，模板为胶60、合板模板,翻模施工。4。3。2.1、支撑系统设计库内满堂支撑高度为4。2m，支撑基础落在筒仓整板基础上(C35，厚度400）,轴线纵横间距均为5000，支撑架体立杆布置见下图: 根据计算（具体计算详见第七章有关贝隆),仓底板施工时，在筒仓内部搭设满堂脚手架,立杆主要纵、横距均为700，局部600（梁边垮）,梁两侧距轴线500。采用的钢管为483，水平杆步距1400，所有水平杆均顶到筒仓壁，顶层及底层设置水平剪刀撑，竖向剪刀撑详见下图：竖向剪刀撑平面布置示意图.1)、支撑系统的统一构造要求（1）、支撑立杆除应按照上面图示布置立杆以外,同时梁下均应增加双排顶托。（2）、平台板下支撑网格边长不得大于61、700，凡是网格尺寸大于700(含700）的，均应增加中间立杆，平台距边缘100处应增加竖向关头立杆。（3）、应设置竖向连续剪刀撑，其顶部加设局部（相交处）水平剪刀撑,竖向连续剪刀撑其位置详见上图竖向剪刀撑平面布置图示意。（4）、所有杆件均为直径48mm，壁厚不小于3mm的焊接钢管，链接件为铸铁扣件，使用前均应检查合格后方可使用。2)、模板系统的构造要求(1)、模板均采用15mm的胶合板，格底及背方均为50100mm本松.(2）、梁底宽600设置7根背方，均为竖立，板底格底钢管间距不大于300。（3）、梁高上口，设置一道对拉螺栓，对拉螺栓直径12mm，间距800。2、支撑系统搭设1)、搭设前应62、测放出结构主次梁中线，并按照本方案的布置要求布置支撑立杆.2）、搭设构造除应满足本施工方案的要求,还应符合JGJ130、JGJ162的相关规定.3)、一般工艺流程如下：基础准备安放垫板安放底座竖立杆并同时安扫地杆搭设水平杆设置剪刀撑、斜杆和连件逐层搭设至设计标高。4）、一般要求：4.1）、双排支撑架每根钢管的固定扣件不应少于2个。4.2）、支撑架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度应与本结构施工一致。4。3）、搭设立杆应符合下列要求：（1）、外径不同的钢管不应混合使用，钢管与竹、木不得混合使用；（2）、立杆必须按施工组织设计规定的纵距和横距搭设；（3）、底部立杆必须采用不同长度的钢管，立杆的连接63、必须交错布置，相邻立杆的连接不应在同一高度，其错开的高差不得少于500mm，并置于不同的构架框格内；（4）、立杆接头除顶层可采用搭接连接外，其余接头必须采用对接扣件连接，搭接连接的长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于300mm,对接接头中心距纵向水平杆轴心线的距离应小于步距的1/3；4。4）、搭设纵向水平杆应符合下列要求：（1）、纵向水平杆应水平设置，钢管长度不宜小于3跨；（2）、接头宜采用对接扣件连接，内外两根相邻纵向水平杆的接头不应在同步同跨内，上下两个相邻接头应错开一跨，其错开的水平距离不应小于500mm，各接头中心距立杆轴心线距离应小于纵距的1/3.当采用搭接时，64、其搭接长度不应小于1m，不少于2个旋转扣件固定，其固定间距不应小于800mm，扣件中心至杆端的距离不应小于150mm;（3）、纵向水平杆与立杆相交处必须用直角扣件与立杆固定;(4）、沿建筑物周围搭设的支撑架应采用闭合形式，支撑架的同一步纵向水平杆必须四周交圈。4.5）、搭设横向水平杆应符合下列要求:凡立杆与纵向水平杆相交处均必须设置一根横向水平杆，严禁任意拆除。跨度中间的横向水平杆根据需要设置；4.6）、搭设纵、横向扫地杆应符合下列要求：（1）、每根立杆的底座向上200mm处，应设置纵、横向扫地杆，用直角扣件与立杆固定；（2)、当立杆基础不在同一水平高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长265、跨，并与低跨立杆固定。4.7）、搭设剪刀撑应符合下列要求:(1）、剪刀撑应在整个长度和高度方向上连续设置剪刀撑;（2)、每副剪刀撑跨越立杆的根数不应少于4根，也不应超过7根，与纵向水平杆呈4560角；(3）、剪刀撑用旋转扣件固定在立杆横向水平杆的伸出端上，其交点距主节点的距离不应大于150mm。杆件接头采用搭接连接，其搭接长度不应小于1m,不少于2个旋转扣件固定，固定间距不应小于800mm.4.8）、为防止支撑架内外倾覆，架设连件应符合下列要求：立杆一般应从第一步纵向水平杆处开始用刚性连墙件与建筑物可靠连接。当无法连接时应配用顶撑顶在混凝上梁、柱等结构部位；4.9）、支撑架在搭设、使用中应经常66、检查下列项目：（1）、支承体系、连件等是否符合本方案的要求；（2)、各主节点处的诸杆件是否符合支撑架工程施工图的要求;(3)、地基是否积水、底座是否松动、立杆是否悬空；(4）、扣件螺栓是否松动；（5）、安全防护措施是否符合要求。4。3。2。3、支撑系统拆除1）、支撑拆除应待强度达到80%设计要求后方可进行。2）、为保证支撑架拆除中的稳定性，拆除支撑架必须完成下列准备工作：（1）、全面检查支撑架，重点检查扣件、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；（2）、根据检查结果及现场情况编制拆除方案并经有关部门批准；（3)、进行技术交底，交底双方均应在交底书上签字；(4）、根据拆除现场的情况，设围栏或警戒标67、志，并有专人看守；（5）、清除支撑架上留存的材料、电线等杂物。3）、支撑架的拆除应符合下列要求：（1）、拆除支撑架必须有专人指挥,参与拆除的人员应注意动作的配合和协调，在拆除过程中不宜中途换人，不得单人拆除较重杆件等有危险的构配件；（2)、拆除顺序应是后搭设的部件先拆，先搭设的部件后拆，严禁采用推倒或拉倒的拆除做法;(3）、连件应在位于其上的全部可拆杆件拆除之后才能拆除。当拆除至最后一节立杆时,应先搭临时支撑加固后,方可拆连墙件和支撑件；（4）、拆支撑架宜一步一清，分段拆除时高差不应大于2步，如高差不得已大于2步,应采取临时稳定措施；（5）、拆剪刀撑和纵向水平杆时，应先拆中间扣件，后拆两端扣件68、.拆扣件时，应有防止杆件突然坠落的措施。4）、拆除的支撑架部件应及时运至地面，严禁从空中抛掷.5）、运至地面的支撑架部件，应及时清理、保养,根据需要涂刷防锈油漆，并按品种、规格入库堆放.4.3。2.4、砼浇筑要求1）、泵管与模板的垂直距离不得大于1。5m，尽可能减少泵送砼对模板支撑系统的垂直冲击荷载。2）、平台部分砼堆料高度不得大于100mm，并及时安排人员均匀布料，避免堆料过于集中造成局部失稳。3）、浇筑应先梁后板，并尽可能对称浇筑,避免荷载不均造成支撑不规则变形。4）、浇筑宜从中间开始向两侧延伸，板随梁的方向推进。5）、竖向结构和水平结构不得同时浇筑,应先完成竖向结构再浇筑水平结构.4.369、。2。5、仓底板模板仓底板均为18mm胶合板模板，背方为50100木方，采用翻模施工工艺.柱模板：背方净间距不大于100，采用10号槽钢抱箍，抱箍间距不大于500。梁模板：梁底背方净间距不大于100，格底钢管间距不大于300；梁侧模板，背方净间距不大于100，其上口设置对拉螺栓直径12,间距800。平台模板：背方净间距不大于100.库壁：封模前，应清理滑模模板内结浆,并清理砼上表面垃圾。模板背方净间距100,外侧设置上下两道钢管抱箍，下层抱箍应包在已完仓壁上，上层抱箍距模板上口100，并与滑模模板下口连接一体。4.3。2。6、仓底板钢筋先绑扎柱钢筋，完成梁底板模板后随即绑扎梁钢筋，最后当平台模70、板完成后进行平台板钢筋绑扎。平台板双层钢筋之间采用直径25钢筋马凳，马凳间距小于1200。4.3。2。7、仓底板砼先浇柱，后浇梁板,板的浇筑应沿梁的走向顺序倒退浇筑，同时在梁柱接头部分要复振，砼为商品砼,由汽车泵泵送浇筑。砼的表面整理工艺应按随打随抹进行，表面收光不得少于2道,不得采用撒水收光的方法.4。3.3、仓顶结构4。3。3.1、钢结构架体平台体系内力计算当滑模施工滑到32.95m时，停止滑模施工，当砼强度达到2MPa是，拆除支座对应处滑升模板，焊接支座牛腿，待砼强度达到25MPa后，拆除库顶支撑钢结构与滑模平台的连接，拆除滑模内平台,进行库顶支撑、模板的施工。筒仓砼仓顶施工用的是钢结构71、架体平台体系，砼仓顶为圆锥壳体结构,直径25m，故钢结构架体上部承受荷载计算如下：1）、荷载取值设计砼荷载计算: 2.238/40.6983.144.512（9.022+9。023。25+3.252）/3+10.337+22.5524/491=3.12kN/m2钢筋荷载计算：3510/491=0。71kN/m2设计脚手架荷载计算:14070.0358/491=0。11kN/m2设计模板木方荷载计算615。990。085/491=0.11kN/m2设计施工荷载(不含砼重量) 2。5kN/m2设计总荷载：q=1.2(3。12+0.71+0。11+0.11）+1.42。5=8.36kN/m2，取9k72、N/m2计算。施工临时设施,不计算大风和地震作用。结构布置为上下两个圆环，上小下大，圆环间用径向型钢连接，组成圆台体系，整个构造分20个对称单元,加上支撑拉杆构成稳定体系.2）、结构计算整体结构铰接支撑在滑模模板架上。采用有限元软件MIDAS进行建模分析。钢桁架平台布置图和有限元分析结果如下图所示：钢架体结构布置平面图 钢架体下弦结构布平面图钢架剖面结构示意图钢桁架平台加载图钢桁架平台边界图钢桁架平台X方向位移钢桁架平台Y方向位移钢桁架平台Z方向位移钢桁架平台应力图通过上述有限元分析结果可以得出：钢桁架平台X方向最大位移为0。89mm，Y方向最大位移为0。893mm，Z方向最大位移为16。9573、mm，可见变形较小，可以满足施工要求。钢桁架平台最大应力为133。31MP,最大应力发生在平台中心斜交梁处，小于钢材的屈服强度235MP和345MP，可见此钢平台能满足承载力要求。3）、预埋件计算3。1)、荷载计算钢架体结构自重计算：H350175：1641。8=668.8kgH300150：5.657432.6=737.67kgH350175：25。1241.8=1050。02kgH250125：4。22025。8=2167.2kgH250175：4。22044。1=3704.4kg工28b：78.535.82=2812。11kg钢管：1254。5：1.7872012。72=454。61kg74、1504.5：4。9812017。15=1708.48kg拉杆:20圆钢:（5.56+7。38）2202。47=1278.47kg25圆钢：7。162202。47=1102.64kg合计：15.684t，即156kN。结构支架设计荷载为:P1=9.0kN/m2，直径25m，钢架体自重156kN，共20个支座；并假定局部一个埋件未达标，为了保证安全可靠，取其承载力的一半计算，则周边的埋件需要提高25强度，则单个埋件外力：P=125%P1(D2/4）+156/20=1。259(3。14252/4)+156/20=285.73kN3.2）、。内力埋件剖面和平面钢结构支架搭接长度150mm，取中点为计75、算荷载作用点，则力臂为：e=125mm,于是: 埋件剪力： V=285。73 KN埋件弯矩： M=285。73x0。125=35。72KNm3。3）、埋件设计查混凝土结构计算手册（第三版）表2-13-1，取螺纹钢825，t=16，z=450，e=125时:V=325.5kN 285。73kN表2-131z(mm)E(mm）锚筋 锚板（mm）612l=8812l=8614l=10814l=10616l=10816l=10618l=12818l=12620l=12620l=12622l=14822l=14625l=16825l=1645012586。5109.0112.6141。7139.317576、.5167。4210.8194.7245.2221。7279.2258。5325。5经检预埋件受剪承载力设计值(kN）混凝土：C204)、牛腿焊缝验算N=285.73kNM=35。72 kN.m4.1）、形心计算 =12cm =I=I0+Sa2I1=2(0。80.7(45-1。6）3/12+0.80.7（45-1.6)（45-1。6）/2-25.8)2 ）=8445 cm4I2=(0。80.72418.82)=4750 cm4I3=2（0。80。78。216。42)=2470 cm4I=I1+I2+I3=8445+4750+2470=15665 cm44.2)、应力计算翼缘焊缝最大应力1=M/77、IWh/2=(35。72106/15665104)450/2=51 N/mm2 tf=1。22160=195N/mm2腹板焊缝中由于弯距M引起的最大应力2=51213/225=48N/ mm2剪力V在腹板焊缝中产生的平均剪应力f=V/（heLw）=285.73103/（20.78426）=60 N/mm2焊缝强度=(（2/t）2+2）1/2=(（48/1.22)2+602）1/2 =72 N/ mm2 f=160 N/mm2 满足要求4.3.3.2、仓顶板工程施工筒身层滑模施工完成后即进行该组筒仓的仓顶板钢筋混凝土施工.在利用加固后的仓顶支撑钢结构平台作为仓顶板和环梁脚手架的搭设平台，进行仓顶78、板和环梁支撑脚手架的搭设进而进行模板支护、钢筋绑扎、混凝土浇筑。仓顶下料孔板等仓内将随结构施工完毕后再进行施工，先在上环梁处预留钢筋.1）、脚手架支撑体系仓顶板脚手架搭设采用483mm钢管进行搭设，脚手架搭设时梁荷载只考虑主梁、环梁荷载,仓顶板连梁荷载不给予考虑。（1）、脚手架支撑体系搭设要求脚手架为双排脚手架，搭设高度按照1。35米考虑，立杆采用单立管。根据以往实际施工经验，本工程浅圆仓仓顶板支撑脚手架实际施工中采用的搭设方法如下图所示.脚手架搭设剖面示意图支模搭设尺寸为：上环梁（截面尺寸为500mm650mm）：钢管支顶间距为600600mm，在可调顶托上架设7070mm双木枋600mm（79、主龙骨)；7070mm单木枋200mm（次龙骨），立柱纵横设钢管水平拉杆1200mm（离地面200mm设扫地杆)。仓顶板:板底模板均采用18厚夹板，在可调顶托上架设7070mm双木枋900（主龙骨）,及7070mm木枋450（次龙骨)，483钢管配可调托作支顶，顶托伸出长度不大于200mm，采用483钢管.483钢管立杆横向间距900mm，纵向间距为900mm，离地200mm设扫地杆一道,以上每隔1.20m架设钢管纵横水平拉杆。脚手架搭设平面示意图(2)、脚手架搭设施工工艺（2。1）、水平杆的设置水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨；纵向水平杆接长采用对接扣件连接。对接扣件交错布置:两根相邻80、纵向水平杆的接头不设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不大于纵距的1/3.（2.2)、脚手板的设置作业层脚手板铺满、铺稳，离开墙面120150mm；桥板设置在三根横向水平杆上.当脚手板长度小于2m时，采用两根横向水平杆支承，将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。脚手板的铺设采用对接平铺。脚手板对接平铺时，接头处设两根横向水平杆，脚手板外伸长取140mm，两块脚手板外伸长度的和不大于300mm.（2.3)、立杆的设置：每根立杆底部都设置垫板。脚手架必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200m81、m处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上.当立杆基础不在同一高度上时，将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm。立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各步接头必须采用对接扣件连接。（2.4）、挑檐板支架系统的设置挑檐板的支撑结构采用在外仓壁上埋设预埋件、预留套管、在埋件焊加固桁架，以此装置作为悬挑仓顶板的受力平台。在其上进行仓顶板的钢筋、模板、混凝土的施工作业。在外挑加固桁架上铺设模板，铺模板时可从四周铺起,在中间收口。若为压旁时，角位模板应能线钉固。仓顶模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面82、板面应清扫干净。为避免模板拼装不严，板缝漏浆，在绑扎板筋之前应用油毡浆缝隙封闭。挑檐板模板采用18mm竹胶板，采用48*3架管作为支撑，详细计算书见后附.悬挑仓顶板脚手架示意图注：仓顶板施工完成，外脚手架拆除后,预留洞口采用C40砼（原仓壁砼标号为C35）填充,C40砼添加UEA微膨胀剂。为保证支撑结构的安全，对此支撑结构进行受力验算：荷载计算本支撑上部荷载汇集如下：砼荷载 (0。80.220.5+0.50。1+0.080.06）125=3。57kN脚手架荷载 （115+0。82）3。718102=0.62kN模板及木方荷载 （0。8+0。6+0。44+0。06）10.35=0。66kN施工83、荷载 2。50.1=0.25kN设计总荷载:q=（3.57+0。62+0。66+0。25）/1。8=2。83kN/m，取3kN/m计算。1号杆按拉弯构件计算，2号杆按轴心受压构件计算.受均布荷载q=3kN/m，即每米均布荷载300kg.1号杆反力F=31.5/2=2.25kN2号杆力传于2号杆上，对2号杆受力分析。Fy=F=2.25kNF=Fy/sin33。7=2。25/sin33.7=4。055kNFx=Fy/tan33.7=2.25/tan33。7=3。37kN按热轧无缝钢管d=45,t=3.5,查表A=4.56cm2,m=3.58kg/m,=4。4cm3，i=1。47cm。1号杆计算:弯84、矩:M=1/8ql2=1/8（3+3。580.011.2)1。52=0.86kNm强度：N/An+M/xnx=3.37103/4。56102+0。86106/1.054.4103=7。39+186.2=193.59f=215N/mm2长细比：x=150/1。47=102=150满足要求。2号杆计算:N/A=4.055103/0。4244。56102=21N/mm2f=215N/mm22号杆长度l=1803mm，长细比x=180。3/1。47=122.65=150满足要求。2）、仓顶板、梁模板工程脚手架工程施工完成后即进行模板工程施工，本工程仓顶板模板铺设施工工艺如下：采用18mm竹胶板,自身固85、定为木垫枋和钢管背杠。梁底模、侧模、板模的配置要考虑压边顺序，一般为梁侧模压梁底模，板模压梁侧模。模板采用散装散拆，模板编号定位.模板支设示意图（1）、立模前的准备工作（1。1）、安装放线：模板安装前先测放控制轴线网和模板控制线。根据平面控制轴线网，在仓顶板上放出环梁中线和检查控制线,待竖向钢筋绑扎完成后,在每层竖向主筋上部标出标高控制点.(1.2)、模板安装前将表面的施工杂物、砼浮浆清理干净，并将模板修整涂刷脱模剂.（1.3）、在梁端部、梁与梁转角处留置清扫口。顶板浇筑前将模板、钢筋上的杂物用高压气泵清理干净。（2）、梁模板安装（2.1)、在仓壁上弹出轴线、梁位置和水平线.（2。2）、梁底模86、板:调整支架高度，然后安装梁底模板,并拉线找平.（2.3)、梁侧模板：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模板制作高度应根据梁高及仓顶模板碰旁或压旁来确定。（2.4）、当梁高超过450mm时，梁侧模板宜加穿梁螺栓加固。(2.5）、为控制好梁侧模下口尺寸，支模时按1000间距安装用花监螺杆加工而成的卡具,防止梁下口胀模.（3）、仓顶板模板安装(3。1）、根据模板的排列图架设支柱和龙骨。支柱与龙骨的间距，应根据仓顶板的混凝土重量与施工荷载的大小，在模板设计中确定。一般支柱为8001200mm,大龙骨间距为6001200mm，小龙骨间距为400600mm。支柱排列要考虑设置施工通道。（3。2）87、通线调节支柱的高度，将大龙骨找平，架设小龙骨.（3.3）、铺模板时可从四周铺起，在中间收口.若为压旁时，角位模板应能线钉固。（3.4）、仓顶板模板铺完后，应认真检查支架是否牢固，模板梁面、板面应清扫干净.（3.5）、为避免模板拼装不严，板缝漏浆，在绑扎板筋之前应用油毡浆缝隙封闭。(4)、梁、板模板安装要求(4。1）、现浇钢筋砼梁、板，当跨度等于或大于4m时模板应起拱。根据本工程设计情况,起拱高度为全跨长度的3/1000。（4。2）、梁模板采用脚手钢管和扣件组成的井架支模。安装时从边跨一侧开始安装，先安第一排立杆,上好连接横杆，再安第二排立杆，两者之间用横杆连接好，依次逐排安装。（4.3)、按88、设计标高调整支撑头的标高，然后安装梁底模板，并拉线找直，此时,应按前述要求，进行梁底板起拱,注意起拱应在支模开始时进行，而后将侧模和底模连成整体。（4。4)、模板在梁侧模板上支阴角模板，然后竖立钢管支柱，在支柱上托架钢管横管上找好标高后铺板模板，侧模板。钢管支撑在高度方向应设置双向水平拉杆，并应布置对角拉杆和斜拉杆,用脚手架扣件连接成整体，增加刚度和稳定性,上下层模板支柱,应设置在同一竖向中心线上。（4。5）、模板要有足够的刚度，施工时必须上满回型销子。（4。6）、模板接缝不得漏浆,缝隙宽度2。5mm.3)、仓顶板钢筋工程仓顶板环梁主筋采用机械连接，板钢筋接头采用绑扎接头。钢筋制备、加工、绑扎89、工艺具体见施工工艺中阐述.（1）、施工工艺（1.1）、钢筋制作钢筋加工制作时，要将钢筋加工表与设计图复核，检查下料表是否有错误和遗漏,对每种钢筋要按下料表检查是否达到要求，经过这两道检查后，再按下料表放出实样,试制合格后方可成批制作，加工好的钢筋要挂牌堆放整齐有序。施工中如需要钢筋代换时,必须充分了解设计意图和代换材料性能，严格遵守现行钢筋砼设计规范的各种规定，并不得以等面积的高强度钢筋代换低强度的钢筋。凡重要部位的钢筋代换，须征得甲方、设计单位同意，并有书面通知时方可代换。钢筋表面应洁净，粘着的油污、泥土、浮锈使用前必须清理干净,可结合冷拉工艺除锈。钢筋调直，可用机械或人工调直。经调直后的钢90、筋不得有局部弯曲、死弯、小波浪形，其表面伤痕不应使钢筋截面减小5%。钢筋切断应根据钢筋号、直径、长度和数量,长短搭配，先断长料后断短料，尽量减少和缩短钢筋短头，以节约钢材。钢筋弯钩或弯曲：钢筋弯钩.形式有三种，分别为半圆弯钩、直弯钩及斜弯钩。钢筋弯曲后，弯曲处内皮收缩、外皮延伸、轴线长度不变，弯曲处形成圆弧，弯起后尺寸不大于下料尺寸,应考虑弯曲调整值。钢筋弯心直径为2.5d，平直部分为3d。钢筋弯钩增加长度的理论计算值：对转半圆弯钩为6。25d，对直弯钩为3。5d,对斜弯钩为4。9d。弯起钢筋。中间部位弯折处的弯曲直径D,不小于钢筋直径的5倍。箍筋。箍筋的末端应作弯钩，弯钩形式应符合设计要求。91、箍筋调整，即为弯钩增加长度和弯曲调整值两项之差或和，根据箍筋量外包尺寸或内包尺寸而定。钢筋下料长度应根据构件尺寸、混凝土保护层厚度，钢筋弯曲调整值和弯钩增加长度等规定综合考虑。直钢筋下料长度=构件长度-保护层厚度+弯钩增加长度弯起钢筋下料长度=直段长度+斜弯长度弯曲调整值+弯钩增加长度箍筋下料长度箍筋内周长箍筋调整值弯钩增加长度（1。2）、钢筋绑扎与安装:钢筋绑扎前先认真熟悉图纸,检查配料表与图纸、设计是否有出入,仔细检查成品尺寸、心头是否与下料表相符。核对无误后方可进行绑扎。采用20铁丝绑扎直径12以上钢筋，22铁丝绑扎直径10以下钢筋。梁与板的钢筋绑扎纵向受力钢筋出现双层或多层排列时，两排92、钢筋之间应垫以直径15mm的短钢筋，如纵向钢筋直径大于25mm时，短钢筋直径规格与纵向钢筋相同规格.箍筋的接头应交错设置，并与两根架立筋绑扎，悬臂挑梁则箍筋接头在下，其余做法与柱相同。梁主筋外角处与箍筋应满扎，其余可梅花点绑扎。板的钢筋网绑扎与基础相同,双向板钢筋交叉点应满绑.应注意板上部的负钢筋（面加筋)要防止被踩下;特别是挑檐部位，要严格控制负筋位置及高度.板、次梁与主梁交叉处，板的钢筋在上，次梁的钢筋在中层,主梁的钢筋在下，当有圈梁或垫梁时，主梁钢筋在上。楼板钢筋的弯起点，如加工厂(场）在加工没有起弯时,设计图纸又无特殊注明的，可按以下规定弯起钢筋，板的边跨支座按跨度1/10L为弯起点。93、板的中跨及连续多跨可按支座中线1/6L为弯起点。（L板的中一中跨度）.框架梁节点处钢筋穿插十分稠密时，应注意梁顶面主筋间的净间距要有留有30mm,以利灌筑混凝土之需要。钢筋的绑扎接头应符合下列规定：a.搭接长度的末端距钢筋弯折处，不得小于钢筋直径的10倍,接头不宜位于构件最大弯矩处.b.受拉区域内,级钢筋绑扎接头的末端应做弯钩，级钢筋可不做弯钩。c.钢筋搭接处，应在中心和两端用铁丝扎牢。d.受拉钢筋绑扎接头的搭接长度,应符合结构设计要求。e。受力钢筋的混凝土保护层厚度，应符合结构设计要求.f。板筋绑扎前须先按设计图要求间距弹线，按线绑扎，控制质量。g.为了保证钢筋位置的正确，根据设计要求，板筋94、采用焊接骨架钢筋予以支撑。4）、仓顶板、梁混凝土浇筑工程仓顶板、梁混凝土采用商品砼,采用汽车泵进行浇筑.钢筋绑扎、模板支设完毕并加固牢固，预埋、预留准确，并经监理检查认可后才许浇筑。（1）、砼浇筑前的准备：浇筑前，了解天气情况,便于提前做好针对性的防雨、防风等措施，与有关部门建立良好的协作关系，保证道路畅通，水、点供应正常。在施工现场内设专人负责指挥调度，做到不待料、不压车、工作上有序作业.砼浇筑前，应做好各种机械设备的保养工作.组织施工班组进行技术交底,班组必须熟悉图纸,明确施工部位的各种技术因素要求（砼强度等级、抗渗等级、初凝时间等）.组织班组对钢筋、模板进行交接检，如果不具备砼施工条件则95、不能进行砼施工.组织施工设备、工具用品等，确保良好。浇筑前应对模板浇水湿润，墙、柱模板的清扫口应在清除杂物及积水后再封闭。顺序见下图:砼浇注顺序示意图(注：浇注顺序按上图所示，先浇注外圈，并依次向内圈浇注。即）（2)、混凝土浇筑的一般要求混凝土自布料机口下落的自由倾落高度不得超过2m，如超过2m时必须采取措施。应采用串筒、导管、溜槽或在模板侧面开门子洞（生口).浇筑混凝土时应分段分层进行，每层浇筑高度应根据结构特点、钢筋疏密决定。分层高度为振动器作用部分长度的1.25倍，最大不超过500mm。砼的振捣采用插入式振动棒进行，开动振动棒，振捣手握住振捣棒上端的软轴胶管，快速插入砼内部，振捣时，振动96、棒上下略为抽动，振动棒的操作要做到“快插慢拔，直上直下”.振捣时间为2030秒，但以砼面不再出现气泡、不再显著下沉、表面泛浆和表面形成水平面为准，且在浇灌过程中要将泌水及时抽排。使用插入式振动器应做到快插慢拔,插点要均匀排列，逐点移动，按顺序进行，不得遗漏，做到均匀振实.移动间距不大于振动棒作用半径的1。5倍(一般为300400mm)，靠近模板距离不应小于200mm。振捣上一层时应插入下层混凝土面50100mm，以消除两层间的接缝。确保砼无烂根、蜂窝、麻面等不良现象.浇筑混凝土应连续进行。如必须间歇，其间歇时间应尽量缩短,并应在前层混凝土初凝之前,将次层混凝土浇筑完毕。间歇的最长时间应按所有水97、泥品种及混凝土初凝条件确定,超过2小时应按施工缝处理。浇筑混凝土时应派专人经常观察模板钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形或堵塞情况,发现问题应立即浇灌并应在已浇筑的混凝土初凝前修整完毕。浇筑完毕后，检查钢筋表面是否被砼污染，并及时擦洗干净。（3）、梁、板混凝土浇筑：浇筑顺序为：由外到内、由下到上（详见砼浇筑顺序示意图）。本次砼浇筑最大梁高0。75m，分2层浇筑，下层砼初凝前浇筑上层砼。(4）、混凝土的养护混凝土浇筑完毕后，应在12小时以内加以覆盖，并浇水养护。混凝土养护7天.在砼强度达到1。2N/mm2之前,不得在其上踩踏或施工振动.拆模后再继续浇水养护。每日浇水次数应能保持混凝土处于98、足够的润湿状态。常温下每日浇筑两次.5）、梁、板模板脚手架拆除工程待仓顶板、梁混凝土同条件养护试块经试验强度达到75%时方可进行模板拆除。拆除完成模板、脚手架后,进行钢架体拆除。用卷扬机将钢架体降落至仓底板后，依次拆除钢架体并从仓底板门洞口运送至仓外。（1）、模板拆除模板拆除时不得使用大锤或硬撬乱捣，如果拆除困难，可用撬杠从底部轻微撬动，保证砼表面及棱角不因拆除受损坏。（2)、脚手架拆除拆除脚手架时，本着先安装的后拆，后安装的先拆的原则，按层次由上而下进行.拆除程序应先拆护身栏杆,然后依次拆横杆、立杆等。拆横杆时要三人配合操作同时拆卸。拆除脚手架的过程中,要听从统一指挥，不宜中途换人。6）、库99、顶支撑钢结构拆除钢架体拆除，使用20台卷扬机,每台提升机的钢铰链均穿过仓顶板预留孔，与钢结构架体连接牢固并保持钢结构架体的平衡。电动提升机支架见下图:仓顶板、梁脚手架、模板拆除完成后即进行库顶支撑钢结构的拆除工作.首先将库顶支撑钢结构按照前述降落平台的施工工艺。用气焊将预埋件（牛腿）切割完成后，利用20台电动葫芦吊装缓缓降落到仓底板标高位置后,利用电焊工和工人操作扳手等工具,将整个滑模平台分解、切割从仓底板门洞口运出.其中钢架体最大构件中心圆盘尺寸为R500，即最宽处为1m，而挡粮门洞口尺寸为33003600,可以从此门洞口将中心圆盘运出，其他构件尺寸均小于中心圆盘尺寸,故所有构件都可以从挡粮100、门洞口运出.钢平台采取单件依次拆除，拆除顺序:先安装的后拆，后安装的先拆。首先拆除拉杆,其次拆除中心圆盘，然后拆除斜撑架杆，再拆除主架杆，最后拆除加固加杆。降模吊点布置示意图拆除顺序示意图4。3.4、相关图片1)、堆载试验平面组装外部结构示意图平面组装内部结构示意图堆载过程中堆载结束，最大堆载500吨。2）、已完工程现场拼装完成示意图库顶支撑钢结构与提升架关系示意图库顶支撑结构安装就位示意图库顶支撑钢结构下降吊点示意图库顶支撑钢结构降到库底板示意图五、 施工安全保证措施5。1、组织保障1）安全生产管理机构成立以项目指挥长及项目经理为组长,项目副经理、技术负责人、安全员为副组长,专业工长和班组长101、为组员的项目安全生产领导小组,在项目形成纵横网络管理体制。项目副经理技术负责人施工员质安员预算员资料员综合治理员员材料员机电员专业队伍施工班组项目经理指挥长安全生产管理机构图5。2、技术措施5。2。1、浅圆仓滑模安全技术措施1)、对参加滑模工程施工的人员,必须进行技术培训和安全教育，使其了解本工程滑模施工特点，熟悉相关规范的有关条文和本岗位的安全技术操作规程。主要施工人员应相对固定.2)、滑模施工中应经常与当地气象台取得联系，遇到雷雨、六级和六级以上大风时,必须停止施工。停工前做好停滑措施，操作平台上人员撤离前，应对设备、工具、零散材料、可移动的铺板等进行整理、固定并作好防护,全部人员撤离后立102、即切断通向操作平台的供电电源。3）、滑模操作平台上的施工人员应体检,经医生诊断凡患有高血压、心脏病、贫血、癫痫病及其他不适应高空作业疾病的人,不得上操作平台工作。4）、在施工的建(构)筑物周围必须划出施工危险警戒区，警戒线至建（构）筑物的距离不应小于施工对象高度的1/10，且不小于10m。当不能满足要求时，应采取有效的安全防护措施。5)、危险警戒区内严禁闲杂人员进入，外单位参观人员需经我单位同意后在我方带领下参观。6）、危险警戒线应设置围栏和明显的警戒标志。7)、施工现场的供电、办公及生活设施等临时建筑和大宗材料的堆放，应布置在危险警戒区外。8）、危险警戒区内的建筑物出入口、地面通道及机械操作103、场所,应搭设高度不低于2.5 m的安全防护棚.滑模工程进行立体交叉作业时,上、下工作面间应搭设隔离防护棚。各种牵拉钢丝绳、滑轮装置、管道、电缆及设备等应采取防护措施。9）、楼板和平台上的洞口及内外墙上的危险洞口处，应及时设盖板、围栏或满挂安全网封闭。10）、楼梯、爬梯等处应设扶手或安全栏杆。11）、工程开始滑升前，应进行全面的技术检查,并应符合下列要求:操作平台系统、模板系统及其连接符合设计要求;液压系统经试验合格；垂直运输机械设备系统及其设备保护接地装置检验合格；动力及照明用电线路的检查与设备保护接地装置检验合格；通讯联络与信号装置试用合格；安全防护设施符合施工安全技术的要求；防火、避雷等设104、施的配备符合施工组织设计的要求。完成职工上岗前的安全教育及有关人员的考核工作。12）、操作平台上材料堆放位置及数量应符合施工组织设计的要求，不用的材料、物件应及时清理运至地面。13）、模板的滑升必须在施工指挥人员的统一指挥下进行，液压操作台应由持证人员操作。14）、初滑阶段，必须对滑模装置和混凝土的凝结状态进行检查,发现问题,应及时纠正。15）、每作业班组应设专人负责检查混凝土的出模强度，混凝土出模强度应不低于0。2Mpa（kgf/cm2）。当出模混凝土发生流淌或局部坍落现象时，应立即停滑处理。16）、每作业班组的施工指挥人员应严格按施工组织设计的要求控制滑升速度，严禁随意超速滑升。17）、当105、空滑施工时，应根据对支撑杆的验算结果，采取加固措施.18）、滑升过程中，应随时检查支撑杆工作状态，当出现弯曲、倾斜等失稳情况时，应及时查明原因，并采取有效的加固措施.19）、滑模施工中,应经常对垂直运输机械进行检查。20）、拆模滑模装置拆除前必须组织拆除专业人员，指定专人负责统一指挥.凡参加拆除工作的作业人员,必须是经过技术培训，考试合格。不得中途随意更换作业人员。滑模装置拆除前应检查各支撑点埋件牢固情况,以及作业人员上下走道是否安全可靠。拆除作业必须在白天进行，宜采用分段整体拆除，在地面解体。拆除的部件及操作平台上的一切物品,均不得从高空抛下。当遇到雷雨或风力达到五级或五级以上的天气时，不得106、进行滑模装置的拆除作业。5。2。2、脚手架安全技术措施1）、脚手架搭设安全技术措施 （1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选,所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm65 Nm之间。（3）架子搭设完成时由架子搭设单位进行自检;架子搭设完毕后由搭设会同使用单位对整个脚手架进行验收检查,验收合格后方可投入使用。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5）脚手架的安全性是由架子的整107、体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件.其中在脚手架使用期间,下列杆件严禁拆除:主节点处横、纵向水平杆,连墙件。 （6）操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育. （7)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。（8)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必须在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 （9)脚手架搭设完备，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改. (10）操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 （11）架108、子在搭设(拆卸）过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全,高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (12）在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员），不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (13）雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 （14）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 A 在下列情况下，必须对脚手架进行检查a 在六级大风和大雨后 b 停用超过二个月,复工前。B 检查保修项目 a 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求； b 扣109、件螺丝是否松动； c 安全防护措施是否符合要求. （15)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护.(16)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 （17）搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。2）、脚手架拆除安全技术措施(1)、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划,报请批准，进行技术交底后才准工作.作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。（2)、拆架时应划分作业区,周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥,禁止非作业人员进入.（3)、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防110、滑鞋。（4）、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则,即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。（5）、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣.（6)、连墙杆（拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时,应用临时撑支住,然后才能拆除。（7）、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。（8)、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故.（9)、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离111、开。（10)、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷.运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放,当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。(11）、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。（12)、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。（13）、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故.(14）、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。(15)、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。3）、钢结构滑模架体拆除安全监控重点拆除滑模架体最重要的是控制钢结构架体的水平度，为此要求所有112、电动提升机操作人员必须听从现场负责人的统一指挥，要求所有电动提升机操作人员必须在听到信号时，同时按下提升机操作按钮,保持降模速度一致.降模速度不应过快，现场负责人必须随时检查电动提升机运行情况,当发现运行不正常时要及时解决。4）、拆除钢结构架体的安全措施（1）拆除中使用的垂直运输设备、机具、绳索，必须经检查合格后方可使用。（2）凡参加拆除人员均遵守“一切行动听从指挥的原则,所有操作人员均应听从现场负责人的指挥，禁止擅自行动，同时在降模过程中禁止中途换人.（3）所有操作人员必须佩戴安全帽.并保证仓内灯光及通风要求。（4）降模过程中所有操作者要坚守岗位，注意力要高度集中，听从现场负责人的信号，在信113、号不明确的情况下不得乱动设备.（5）在仓顶进行拆除工作时,所有拆下的物件应放置稳妥,同时及时运出仓外。（6)电动提升机控制按钮由10人操作，每人负责2台电动提升机，在听到信号后10人同时按下按钮。（7）在仓内有4人负责倒绳索，仓顶板处系有连接紧靠的4根安全绳，另一头系在负责倒绳索人员的安全带上，以保证倒绳索人员的安全。5。3、应急预案当事故发生后，现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由应急救援组长指挥对伤员立即组织抢救,采取有效措施防止事故扩大和保护现场.按照有关规定，及时报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人,及请求救援。5.3。1事故应急救援机构的建立1)、项目部生产114、安全事故应急救援管理小组成立项目经理、项目安全经理、项目副经理、技术负责人及施工员、安全员等各部门人员组成的项目生产安全救援小组，负责领导、组织、指挥工程项目的生产安全事故救援工作.组长项目经理周育人副组长项目安全经理唐进项目副经理徐家荣组员项目技术负责人解志广施工员何会军质检员刘耀云取样员朱森林测量员王利伟材料员熊小强资料员耿正安全员崔锡忠钢筋工长董云平木工工长赵平瓦工工长徐爱成机电员邹书贵2）、项目部生产安全事故应急救援实施小组包含施工项目涉及可能发生施工生产安全事故的各专业工种,按各专业队伍总人数的5%比例组建一支事故应急救援实施队伍。实施成员：项目部的在场脚手架工、木工、砼工、铁工、电115、工、汽车司机、卫生员等（约1020人）。救援队伍人员名单项目部在开工后15天内报公司安全生产管理部门，不同施工阶段人员产生变化后，项目管部生产安全事故应急救援管理小组须及时对实施小组成员及时补充完善。5.3。2、事故应急救援器材、设备项目部现场需贮备一定数量的抢险救援物资.如:圆杉、上落钢爬梯、48钢管及卡子、千斤顶、手动葫芦、铁铲、锄头、砂箱、砂包、消防贮水池、灭火器、消防带等消防器材、汽车（现场配备）、钢丝绳、粗麻绳、电工钳、绝缘手套、绝缘鞋、安全帽、安全带、担架、急救药箱（常备感冒药、止疼药、食盐、万金油、绷带、跌打药、烫伤药、酒精、止血贴、纱布、定位夹板等）等.以上物资由项目经理负责协116、调，材料员负责组织购买、保养和贮备。5.3。3、事故信息收集联系与上报1）、项目部办公室配置电话或事故应急小组主要人员配备移动电话，相关人员移动电话日常保持开机状态.发生重大事故后，最先发现事故的有关人员应立即向项目部和公司领导报告,项目部及公司办公室有关人员得知或接到事故报告后,应立即向项目生产安全事故应急救援小组和公司生产安全事故应急救援小组报告。接报告后，项目及公司事故应急救援小组应立即组织人员对事故进行救援并向上级部门报告。2）、急救报警电话：1203）、项目部紧急电话：组长：周育人副组长：唐 进徐家荣4）、最近医院的地点及联系电话名 称地 址联系电话xx市港口医院xx市新港二号路12117、0、支模坍塌应急救援方法1）、施工项目在班组作业必须要结合工作环境进行有针结性的安全技术交底。并保持出入口畅通.2)、在施工危险区域悬挂对口警示标志,设专人监护.按规定设防护措施。保持出入口畅通,有计划清理拆除下来的材料，严禁阻塞通道。3)、当支模在拆除过程中发生大面积倒塌、坍塌,不要慌张，保持镇静，注意事态的发展情况、方向及受影响的位置，有序指挥员工疏散。4）、在坍塌过程中不要盲目抢险，有危及用电安全的，应立即切断电源,确认没有继续坍塌危险的情况下，组织抢救人员。5）、抢救工作，应首先抢救受伤人员，再抢救集体财产。抢险过程中要先做好支撑加固措施,才能进入坍塌的现场抢险,防止再次坍塌伤人.6）118、现场急救处理:（1）、尽快解除重物压迫，减少挤压综合症的发生.(2）、伤肢固定，可用夹板等简单托持伤肢。(3)、伤肢降温（避免冻伤),尽量避免局部热缺血。（4）、伤肢不应抬高、按摩或热敷。（5）、如果挤压部位有开放创伤及活动出血者，应止血，但避免加压,除有大血管断裂外不用止血带。(6)、迅速转住医院。7）、立刻设危险区域,并设警示标志，设专人监护，保护事故现场。8）、按规定上报有关主管部门请求救援。、发生高处坠落事故应急救援当发生高处坠落事故后，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。1）、发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先119、处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右,尽快送医院进行抢救治疗。2)、出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧,面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞.有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现,创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗.3）、发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时,将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招120、致死亡.抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运.4）、发现伤者手足骨折,不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉,神经或血管.固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。5)、遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。（1）、一般伤口小的止血法:先用生理盐水(0。9NaCl溶液）冲洗伤口,涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带;较紧地包扎。（2）、加压包扎止血法:用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口121、上再加包扎，来增强压力而达到止血。(3）、止血带止血法:选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处（靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处。结扎时,在止血带与皮肤之间垫上消毒纱布棉垫.每隔2540分钟放松一次，每次放松0。51分钟。6）、动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救,运送途中应尽量减少颠簸。同时,密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。5。3.6、触电事故救援1）、当事故发生后现场有关人员首先要尽快使触电者脱离电源1。1)、脱离电源的基本方法有:（1）、将出事附近电源开关刀拉掉、或将电源插头拔掉，以切断电源。（2）、122、用干燥的绝缘木棒、竹竿、布带等物将电源线从触电者身上拨离或者将触电者拨离电源。(3）、必要时可用绝缘工具(如带有绝缘柄的电工钳、木柄斧头以及锄头)切断电源线.（4）、救护人可戴上手套或在手上包缠干燥的衣服、围巾、帽子等绝缘物品拖拽触电者,使之脱离电源。（5）、如果触电者由于痉挛手指紧握导线或导线缠绕在身上，救护人可先用干燥的木板塞进触电者身下使其与地绝缘来隔断入地电流，尽快采取其它办法把电源切断。（6）、如果触电者触及断落在地上的带电高压导线，且尚未确证线路无电之前，救护人员不可进入断线落地点810米的范围内，以防止跨步电压触电。触电者脱离带电导线后应迅速将其带至810米以外立即开始触电急救。123、只有在确证线路已经无电，才可在触电者离开触电导线后就地急救。1.2）、在使触电者脱离电源时应注意的事项：（1）、未采取绝缘措施前，救护人不得直接触及触电者的皮肤和潮湿的衣服。（2)、严禁救护人直接用手推、拉和触摸触电者;救护人不得采用金属或其它绝缘性能差的物体(如潮湿木棒、布带等)作为救护工具。（3）、在拉拽触电者脱离电源的过程中,救护人宜用单手操作,这样对救护人比较安全。（4）、当触电者位于高位时，应采取措施预防触电者在脱离电源后坠地摔伤或摔死(电击二次伤害）。（5）、夜间发生触电事故时,应考虑切断电源后的临时照明问题，以利救护.2）、触电者未失去知觉的救护措施应让触电者在比较干燥、通风暖和124、的地方静卧休息，并派人严密观察，同时请医生前来或送往医院诊治.3）、触电者已失去知觉但尚有心跳和呼吸的抢救措施应使其舒适地平卧着，解开衣服以利呼吸，四周不要围人,保持空气流通，冷天应注意保暖,同时立即请医生前来或送往医院诊治。若发现触电者呼吸困难或心跳失常，应立即施行人工呼吸或胸外心脏挤压.4)、对“假死”者的急救措施当判定触电者呼吸和心跳停止时，应立即按心肺复苏法就地抢救。方法如下：通畅气道。第一,清除口中异物。使触电者仰面躺在平硬的地方，迅速解开其领扣、围巾、紧身衣和裤带。如发现触电者口内有食物、假牙、痰血块等异物,立即把病人的头侧向一边,迅速用一只手指或两只手指交叉从口角处插入，从口中取125、出异物，操作中要注意防止将异物推到咽喉深入.第二,采用仰头抬颊法畅通气道。操作时，救护人用一只手放在触电者前额，另一只手的手指将其颏颌骨向上抬起,两手协同将头部推向后仰，舌根自然随之抬起、气道即可畅通.为使触电者头部后仰，可于其颈部下方垫适量厚度的物品，但严禁用枕头或其他物品垫在触电者头下.口对口（鼻）人工呼吸。使病人仰卧，松解衣扣和腰带，清除伤者口腔内痰液、呕吐物、血块、泥土等,保持呼吸道通畅。救护人员一手将伤者下颌托起,使其头尽量后仰，另一只手捏住伤者的鼻孔，深吸一口气，对住伤者的口用力吹气，然后立即离开伤者口，同时松开捏鼻孔的手.吹气力量要适中，次数以每分钟16-18次为宜。胸外心脏按压126、。将伤者仰卧在地上或硬板床上，救护人员跪或站于伤者一侧，面对伤者，将右手掌置于伤者胸骨下段,左手置于右手之上，以上身的重量用力把胸骨下段向后压向脊柱，以能使胸骨向下移动三四厘米即可,随后将手腕放松，每分钟挤压60-80次。在进行胸外心脏按压时，宜将伤者头放低以利静脉血回流.若伤者同时拌有呼吸停止，在进行胸外心脏按压时，还应进行人工呼吸。一般做四次胸外心脏按压，做一次人工呼吸。5。3。7、对受伤人员的抢救处理方法应对受伤人员迅速抢救，但要及时进行支撑加固等措施，防止事故再次发生确保参加抢救人员的安全不受到伤害，免至受伤人员数量增加，并注意保留现场状况以便作事故分析。搬移受伤人员前要作好现场划线标127、记。将受伤人员用担架或类似物搬离危险区域后,视伤者受伤害情况由熟知救护知识的人员作简易和必要的抢救和护理（如止血、包扎、固定等），然后再视现场条件情况,可选用现场汽车或拦截出租汽车，或打电话通知医院派急救车等方法，尽快将伤者短时间内送往医院抢救。1）、止血应急救援方法:指压止血法：主要用于动脉出血的一种临时止血方法.在伤口上方,找到搏动的动脉血管，用手指或掌压迫骨头，即可止血,手和前臂出血，可用拇指压迫上臂内侧动脉搏动处；脚和小腿出血，可压迫大腿根部股动脉搏动处.加压包扎止血法：一般用于创口较小处。用干净的（最好是无菌)纱布、绷带或手绢等物品堵塞伤口，外用绷带、布条等加压包扎的时间、松紧适度，128、止住出血即可。抬高肢体止血法：抬高出血的肢体是减缓肢体出血的一种临床应急止血措施。止血带止血法：只要用于四肢大血管出血加压包扎不能有效止血时,在出血部位近心端肢体上选择动脉博动处，在伤口近心端肢体垫上衬垫。左手在距止血带一端约100mm处用拇指、食指及中指捏紧止血带，手背下压衬垫,右手将止血带绕伤肢一圈,扎在止血带上，绕第二圈把止血带夹在左手食指、中指之间向下牵拉，打成一个活结，外观成一个倒置A字型。2)、骨折应急救援方法发生骨折后,立即将手势肢体固定，其方法是:用木板、树枝、雨伞、报纸卷等物附在患体一侧，并在之间垫上棉花或毛巾等松软物品，用带子绑好固定后，送医院救治。、总结与完善1）、建立健129、全安全生产事故报告制度，指定专人负责安全生产事故的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性.2）、当安全事故应急救援工作结束后,按公司对事故的总结、分析，按“四不放过原则吸取教训,进行整改。3)、项目部应经常组织工人学习有关安全生产法律、法规和规章制度、安全生产专业技能知识和各种急救技能，开展广泛的自查自纠工作，增强职工的应急应变技能和自我保护能力，以提高全员生产安全意识。4）、全面进行安全管理评价，落实安全生产工作岗位责任制，严格遵守和贯彻执行各项安全管理规章制度，实现安全绩效管理与安全科学评价的有机结合。5。4、监测与监控、滑模的监控1）、组装时，按90间隔在外挑平台130、上设置4个激光照靶，在整板基础面相应位置做出基准点,滑升时，每90cm检验一次相对标志偏移值，及时传达给平台指挥，及时查明原因进行调整。垂直度、扭转度应以预防为主,纠正为辅。本工程采取以下办法预防纠正。保持平台水平上升一般就能保证结构竖直。在支承杆上按每30cm划线、抄平，用限位器按支承杆上的水平线控制整个平台水平上升。本工程应勤抄平、勤调平，如局部经常与其它部位不同步，应尽早查明原因，排除故障。砼浇筑遵循分层、交圈、变换方面的原则,分层交圈即按每30cm分层闭合浇筑,防止出模砼强度差异大，摩阻力差异大，导致平台不能水平上升。变换方向即各分层砼应按顺时针、逆时针变换循环浇筑，以免模板长期受同一131、方向的力发生扭转。平台上堆载应均匀、分散。2）、平台纠偏：平台及模板水平度的控制是控制中心偏差的关键,在模板开始滑升前用水准仪对整个平台及千斤顶的高程进行测量校平，并在支承杆上用水准仪抄平每隔一个浇筑抄平一次。平台纠编采用平台倾斜法纠编达到纠编目的,当发现垂直度偏差超过10mm时，适当提高偏移一侧千斤使平台倾斜（不大于1）后滑升,纠正偏差后正常滑升.纠偏纠扭遵循勤纠正，小幅度纠正的原则，观测得到的偏移值须结合沉降观测数据加以分析。平台纠纽：平台扭转采用牵拉法，沿周边均布1820个点（提升架位置）用手拉葫芦与扭转方向反向牵拉,平台提升时达到反向纠扭.5。4.2、支撑系统监控1）、监测方案根据现场132、实际情况，项目部准备在现场采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪对支模系统进行施工过程的监测。结合本工程的特点，制定了以下的沉降、位移观测方案：由于本工程的模板支顶采用扣件钢管脚手架，间距较密，且框架梁在建筑物内部,采用的观测设备受到很大的限制，为此本工程的沉降观测采用钢尺、线锤、水准仪和经纬仪的形式来测量其沉降值、位移偏量；观测的基准点设置在建筑物外围，测量时将基准点引测至建筑物内。2）、观测点布置本工程观测点分沉降观测点及位移观测点，观测点主要设置在自重与跨度均较大的框架梁上（以6001100的大梁为主要观测对象）,其中每条大截面梁的跨中及两端（1/3L梁位置）各设置一个观测点。3）、观察方法将观133、测基准点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板上；测量时,用钢尺测量线锤、红油标记的标高，并在角钢上作原始标记;4）、观察时间模板的沉降量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑过程中，连续观测，结束后8小时内，每隔30分钟测量一次，并与初始值相对比,得出沉降、位移量，模板的沉降观测量到浇筑完成后10小时后结束。5）、监测预警值大梁支架沉降预警值为18mm;支座沉降量预警值为8mm；大梁支架水平位移预警值为8mm.6)、注意事项对红油标记线锤、标示角钢做好保护，并挂好警示牌,防止人为破坏。当沉降量超出预计值时,立即通知作业人员进行疏散，并通知134、相关部门人员来处理.五、 劳动力计划1、劳动力组织施工过程复杂，涉及的专业多,质量要求高，因此，劳动力组织遵循以下原则：（1）所有劳动力组织由我公司劳务部门组织，劳动力选择要挑选水平高，责任心强的操作人员.（2)项目在开工前15天向劳务部门提供详细的劳动力计划,劳务部门按项目计划保证劳动力投入.（3）施工过程中,劳务部门与项目部保持密切联系，按项目部劳动力计划及时、足额、保质提供。(4）所有特殊工种工人均要求必须做到持证上岗，持证上岗率100%。(5）所有工人分阶段分批次进入施工现场，项目部提前15天将下一阶段的劳动力计划上报至公司人事部门。（6）公司生产经理亲自监督劳动力的落实情况，并对相关135、负责人视情况进行奖惩。2、劳动力的使用与安排(1）操作人员进场，项目部要进行入场三级教育并进行考核，对各部分施工工艺进行安全技术交底，使之明确工程的质量和操作要求，并与之签订合同,明确各自的责任和权益.(2)项目部要制订详细的劳务考核办法,按办法及时考核,对不合要求的劳务及时退场，同时通知劳务部门补充。对好的劳务进行奖励,确保工程进度与质量。（3）对工艺复杂的项目要先由管理人员讲解工艺要求，进行培训后再上岗.(4）合理安排工序，工程穿插，确保劳务操作的连续性，减少或避免造成窝工现象，加快工程进度，保证工程质量。我们将调遣具有较高施工技术水平和同类工程施工经验的施工队。根据施工进度计划的安排、工136、程量、工程质量的要求，本工程劳动力安排如下：劳动力计划表序号专业工种明细数量工作范围每班人数备注1管理人员18项目负责、技术、档案、预算等82混凝土工48平台混凝土运输、浇筑24四个浅圆仓滑模施工3钢筋工48仓墙体钢筋安装244吊料8钢筋吊料45塔吊指挥12平台上下各一个66料斗8混凝土车放料47平台放料8施工平台溜槽放料48塔吊司机6钢筋混凝土垂直运输39木工48支撑杆的安装及限位操平2410电工4负责现场照明及电路设施211电焊工16预埋件加工、焊接812施工员操平4滑模平台水平、仓壁垂直控制及预埋213维修工4维修塔吊及机械设备214瓦工48内外仓壁表观处理2415筛灰浆工4滑模专职筛灰137、浆216液压油路工8滑模液压油路系统监控、维修417混凝土工30混凝土浇筑浅圆仓仓底板仓顶板施工18架工80满堂支架搭设、组模19木工80模板制作、安装20钢筋工80钢筋制作安装21电焊工20预埋件制作安装22力工50浅圆仓施工配合共计632六、 计算书及相关图纸7.1、仓底板模板（扣件式）计算书、板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB500102010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2001 5、钢结构设计规范GB 500172003 一）、工程属性138、新浇混凝土楼板名称B1，标高3.15m新浇混凝土楼板板厚（mm）500新浇混凝土楼板边长L(m)3。6新浇混凝土楼板边宽B（m)3。55二)、荷载设计施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载（kN/m2）3当计算面板和小梁时的集中荷载（kN）3当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2）1。5当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2）面板自重标准值0.15面板及小梁自重标准值0.35楼板模板自重标准值0。5模板及其支架自重标准值0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1。139、1模板支拆环境不考虑风荷载 三)、模板体系设计模板支架高度(m）4.25立柱纵向间距la（mm）700立柱横向间距lb（mm)700水平拉杆步距h（mm)1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离（mm）50立柱距混凝土板长边的距离(mm)25主梁布置方向平行楼板长边小梁间距（mm）300小梁距混凝土板短边的距离（mm)150小梁两端各悬挑长度（mm）25，25设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)模板设计剖面图（楼板宽向） 四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E（N/mm2)1000140、0根据建筑施工模板安全技术规范5。2.1面板可按简支跨计算”的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁,取1m单位宽度计算。计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 1、强度验算 q10。9max1。2(G1k+ （G3k+G2k）h）+1。4Q1k,1。35（G1k+ （G3k+G2k）h）+1.40。7Q1kb=0。9max1.2（0.15+（1。1+24)0。5）+1.43，1。35(0.15+(1.1+24)0.5）+1。40。73 1=18。08kN/m q20.91。35G1141、Kb=0.91。350。151=0.18kN/m p0.91.40。7Q1K=0.91。40。732。65kN Mmaxmaxq1l2/8,q2l2/8+pl/4=max18.080.32/8,0.180。32/8+2。650。3/4= 0。2kNm Mmax/W0.2106/375005.42N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q（G1k+(G3k+G2k)h)b=（0。15+（1.1+24)0.5)1=12.7kN/m 5ql4/(384EI)512.73004/（38410000281250）0.48mml/400300/4000。75mm 满足要求！ 五）、小梁验算小142、梁类型方木小梁材料规格(mm)50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15。44小梁抗剪强度设计值(N/mm2）1。78小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I（cm4）416。67 因B/lb取整3550/700取整5，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为25mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下： 1、强度验算 q10.9max1。2(G1k+（G3k+G2k）h）+1。4Q1k，1.35（G1k+(G3k+G2k）h)+1。40.7Q1kb=0.9max1。2(0.35+（1。1+24)0.5）+1。43，1.35(0.35+(143、1。1+24)0.5）+1.40。730。35.5kN/m 因此，q1静0.91.35（G1k+(G3k+G2k)h)b=0。91.35（0。35+(1。1+24）0。5）0.34.7kN/m q1活0。91.40。7Q1kb=0.91。40。730.30。79kN/m M10。107q1静L2+0.121q1活L20.1074.70.72+0.1210.790.720.29kNm q20。91。35G1kb=0.91。350。350。30。13kN/m p0。91。40.7Q1k=0.91.40.732.65kN/m M2max0。077q2L2+0。21pL,0.107q2L2+0。181144、pLmax0。0770.130。72+0.212。650.7，0。1070。130。72+0.1812.650。70.39kNm M3maxq1L12/2，q2L12/2+pL1=max5.50。022/2，0。130。022/2+2.650.020.07kNm MmaxmaxM1,M2，M3max0.29，0。39，0。070。39kNm Mmax/W0.39106/833304。73N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.607q1静L+0。62q1活L0。6074.70.7+0。620.790。72。34kN V20.607q2L+0。681p0.6070。1145、30。7+0。6812。651。86kN V3maxq1L1，q2L1+pmax5.50.02，0.130.02+2.652.65kN VmaxmaxV1，V2，V3max2。34,1。86，2.652。65kN max3Vmax/（2bh0)=32.651000/(210050)0。79N/mm21.78N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q=(G1k+（G3k+G2k)h）b=（0.35+(24+1.1)0.5）0。33。87kN/m 跨中max0。632qL4/（100EI）=0.6323。877004/（10093504166700)0.15mml/400700/4001.75mm 146、悬臂端maxqL4/(8EI）=3。87254/（893504166700)0mml1/40025/4000。06mm 满足要求！ 六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm)483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁抗剪强度设计值（N/mm2）125主梁截面惯性矩I（cm4）10。78主梁截面抵抗矩W（cm3）4。49 1、小梁最大支座反力计算 Q1k1。5kN/m2 q10。9max1.2(G1k+ (G3k+G2k)h)+1.4Q1k,1.35(G1k+（G3k+G2k)h）+1.40。7Q1kb=0.9max1.2（147、0.5+(1.1+24)0。5)+1。41。5，1。35(0.5+（1.1+24）0。5)+1.40。71。50。35.15kN/m q1静0.91.35(G1k+ （G3k+G2k)h）b=0.91。35(0。5+（1。1+24)0。5)0。34.76kN/m q1活0.91.4Q1kb=0.91。41.50。30.57kN/m q2（G1k+ (G3k+G2k）h）b=(0。5+（1。1+24)0.5）0.3=3.92kN/m 承载能力极限状态 按四跨连续梁,Rmax(1。143q1静+1。223q1活)L1.1434.760。7+1。2230。570.74.29kN 按悬臂梁，R1q1l148、=5。150。020。13kN RmaxRmax，R14.29kN； 同理，R3.22kN，R3.22kN 正常使用极限状态 按四跨连续梁,Rmax1.143q2L1。1433.920。73。13kN 按悬臂梁，R1q2l=3.920。020.1kN RmaxRmax，R13。13kN; 同理，R2。35kN，R2。35kN 2、抗弯验算 计算简图如下: 主梁弯矩图(kNm) Mmax0.61kNm Mmax/W0.61106/4490135。79N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图（kN） Vmax5.51kN max2Vmax/A=25.511000/4242149、6N/mm2125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图（mm) max0.68mm max0。68mm1。75mm 满足要求！ 七)、立柱验算立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd(mm）1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm)100顶部立杆计算长度系数11.386非顶部立杆计算长度系数21.755钢管类型483立柱截面面积A（mm2)424立柱截面回转半径i（mm)15.9立柱截面抵抗矩W（cm3)4。49抗压强度设计值f(N/mm2)205 1、长细比验算 顶部立杆段：l01=k1(hd+2a150、）=11。386(1500+2100）=2356。2mm 非顶部立杆段：l02=k2h =11。7551500=2632。5mm =l0/i=2632。5/15。9=165。57=210 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 顶部立杆段：l01=k1（hd+2a）=1.1551.386（1500+2100）=2721.411mm 1l01/i2721.411/15.9171。158，查表得，10.243 f=N/（A)=0.9max1。2（0。5+(1.1+24)0。5）+1。41, 1.35(0.5+(1。1+24）0.5）+1.40。710.70。71000/(0.24424）=8.210151、00/103。03=79.6N/mm2f=205 N/mm2 满足要求! 非顶部立杆段：l02=k2h =1.1551。7551500=3040。538mm 2l02/i3040。538/15.9191。229，查表得,20。197 非顶部立杆段：l02=k2h =1。1551.7551500=3040。538mm 2l02/i3040.538/15。9191.229，查表得，20。197 f=N/（A）=0。9max1.2（0.75+（1.1+24)0.5）+1.41， 1.35(0。75+(1.1+24)0.5)+1。40。710.70。71000/(0。2424)=8。351000/83152、。53=99。97N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 八、可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N8.2kNN30kN 满足要求！、板模板（扣件式）审核表工程属性新浇混凝土楼板名称B1，标高3.15m新浇混凝土楼板板厚（mm）500新浇混凝土楼板边长L（m)3.6新浇混凝土楼板边宽B(m)3.55荷载设计面板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.15，0。35，0.5，0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k(kN/m3）1。1施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）3，3，1.5，1模板工程支拆环境不考153、虑风荷载支撑设计模板支架高度(m)4。25主梁布置方向平行楼板长边立柱纵向间距la(mm）700立柱横向间距lb(mm）700水平拉杆步距h（mm）1500立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的距离(mm）50立柱距混凝土板长边的距离(mm）25小梁间距（mm）300小梁两端各悬挑长度(mm)25，25小梁距混凝土板短边的距离（mm）150面板面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2）15面板弹性模量E（N/mm2)10000小梁小梁类型方木小梁材质规格（mm）50100小梁截面惯性矩I（cm4)416.67小梁截面抵抗矩W(cm3)83。33154、小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15.44小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.78主梁主梁类型钢管主梁材质规格（mm)483主梁截面惯性矩I（cm4)10。78主梁截面抵抗矩W（cm3）4。49主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁弹性模量E(N/mm2）206000主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125立柱立杆稳定性计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011剪刀撑设置普通型立杆顶部步距hd（mm）1500立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a（mm)100顶部立杆计算长度系数11。386非顶部立杆计算长度系数21.755钢155、管类型483立柱截面面积A（mm2）424立柱截面回转半径i（mm)15。9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30支撑简图序号验算项目计算过程结论1面板验算强度Mmax/W0。2106/375005.42N/mm2f15N/mm2满足要求挠度5ql4/（384EI）512。73004/（38410000281250)0.48mml/400300/4000.75mm满足要求2小梁验算抗弯Mmax/W0。39106/833304。73N/mm2f15.44N/mm2满足要求抗剪max3Vmax/(2bh0156、)=32.651000/(210050)0.79N/mm21.78N/mm2满足要求挠度跨中max0.632qL4/（100EI）=0.6323.877004/(10093504166700)0。15mml/400700/4001。75mm;悬臂端maxqL4/(8EI)=3.87254/(893504166700）0mml1/40025/4000.06mm满足要求3主梁验算抗弯Mmax/W0。61106/4490135.79N/mm2f205N/mm2满足要求抗剪max2Vmax/A=25。511000/42426N/mm2125N/mm2满足要求挠度max0.68mm1。75mm满足要求4157、立柱验算长细比=l0/i=2632。5/15。9=165.57=210满足要求f=N/（A)=0.9max1。2（0。5+(1.1+24）0.5）+1。41 1.35（0。5+（1。1+24)0.5）+1.40。710。70。71000/（0。24424）=8.21000/103。03=79。6N/mm2f=205 N/mm2满足要求f=N/（A）=0。9max1.2(0。75+（1.1+24)0。5)+1。41 1。35（0.75+（1。1+24）0。5)+1.40.710。70.71000/(0。2424)=8。351000/83。53=99。97N/mm2f=205 N/mm2满足要求5158、可调托座验算N8。2kNN30kN满足要求结论符合要求 注：此表数据来源于计算书,详细计算过程请查阅计算书。7.2、仓底梁模板（扣件式）计算书7。2。1、梁模板（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 500092001 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一）、工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度(m）4。3混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001100新浇混凝土结构层高（m）4.25梁侧楼板厚度(159、mm)500 二）、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.15面板及小梁0。35模板面板0.5模板及其支架0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24钢筋自重标准值G3k（kN/m3）梁1.5板1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)1振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值2模板支拆环境不考虑风荷载 三）、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用（A)梁跨度方向立柱间距la（mm）700梁两侧立柱间距lb(mm）1000步距h(mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距la（mm)、l160、b（mm)700、700混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm）500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm）400,600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度（mm）50 设计简图如下:平面图立面图 四）、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）15面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下： Wbh2/6=10001515/637500mm3,Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10161、.9max1.2（G1k+ （G2k+G3k）h）+1.4Q1k，1。35(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0。15+(24+1.5)1.1)+1。42，1.35（0.15+（24+1。5）1。1)+1。40。72136.03kN/m q1静0。91。35G1k+（G2k+G3k)hb0。91.350。15+(24+1.5)1.1134.26kN/m q1活0。91.40。7Q2kb0.91。40。7211。76kN/m q2（G1k+ (G2k+G3k)h)b=0。15+（24+1.5）1.1128.2kN/m 1、强度验算 Mmax0。107q1162、静L2+0。121q1活L20.10734。260。152+0。1211。760.1520。09kNm Mmax/W0。09106/375002.33N/mm2f15N/mm2 满足要求! 2、挠度验算 max0。632qL4/(100EI）=0。63228.21504/(10010000281250)0。032mml/400150/4000.38mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值（承载能力极限状态） R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.39334。260。15+0.4461.760.152.14kN R2=R4=1。143 q1静l +1。223 q1活l=163、1.14334.260。15+1.2231。760。156。2kN R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.92834.260。15+1.1421。760。155.07kN 标准值（正常使用极限状态) R1=R5=0。393 q2l=0.39328。20。151。66kN R2=R4=1。143 q2l=1.14328.20。154。83kN R3=0。928 q2l=0。92828。20.153.93kN 五）、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mm）50100小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15.44小梁抗剪强度设计值（N/mm2）1。78小梁弹性模量E（N/mm2)93164、50小梁截面抵抗矩W(cm3)83.33小梁截面惯性矩I(cm4)416。67 为简化计算,按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算,如下图: q1max2.14+0.91。35(0.350.15)0.6/4+0。5(1。10。5）+0。9max1。2(0.5+(24+1.1)0.5）+1。41，1.35（0.5+(24+1.1）0.5)+1。40.71max0。5-0。6/2，（1-0.5)0.6/2/21，6。2+0.91.35（0.350。15)0。6/4=6。23kN/m q2max1。66+（0。35-0。15)0。6/4+0.5（1。1-0。5)+(0。5+（24+1.1）0。5)max0.165、5-0.6/2，（10。5）0。6/2/21，4.83+(0。35-0.15)0.6/44。86kN/m 1、抗弯验算 Mmaxmax0。107q1l12,0。5q1l22max0。1076。230.72,0。56.230。0520。33kNm Mmax/W0。33106/833303.92N/mm2f15.44N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0。607q1l1，q1l2max0。6076。230。7,6.230。052。649kN max3Vmax/（2bh0)=32.6491000/(250100)0.79N/mm21。78N/mm2 满足要求! 3、挠度验算 10。6166、32q2l14/（100EI）0.6324.867004/(10093504166700)0。19mml/400700/4001。75mm 2q2l24/(8EI）4。86504/(893504166700）0mml/40050/4000.12mm 满足要求！ 4、支座反力计算 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部) 承载能力极限状态 Rmaxmax1.143q1l1，0。393q1l1+q1l2max1.1436。230.7,0。3936.230.7+6.230。054.99kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R53。37kN，R2R44.99kN，R34.09kN 正常使用极167、限状态 Rmaxmax1。143q2l1，0。393q2l1+q2l2max1。1434.860.7，0。3934.860。7+4.860。053.89kN 同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1R52.99kN,R2R43.89kN，R33.17kN 六）、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mm）483可调托座内主梁根数1主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗弯强度设计值f（N/mm2)205主梁抗剪强度设计值（N/mm2)125主梁截面惯性矩I(cm4）10.78主梁截面抵抗矩W(cm3）4。49 主梁自重忽略不计，计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm） Mm168、ax/W0。306106/449068。16N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN） Vmax6。83kN max2Vmax/A=26.831000/42432。22N/mm2125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图（mm) max0。15mml/400400/4001mm 满足要求! 4、扣件抗滑计算 RmaxR1，R41。53kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 同理可知，右侧立柱扣件受力R1。53kN8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 七)、立柱验算立杆169、稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008钢管类型483立柱截面面积A(mm2)424回转半径i（mm)15。9立柱截面抵抗矩W（cm3)4。49抗压强度设计值f(N/mm2)205 =h/i=1500/15.9=94。34=150 长细比满足要求！ 查表得,0。63 立柱最大受力NmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2max1.53+0.9max1.2(0.75+（24+1.1）0.5)+1.41,1。35(0。75+(24+1。1)0。5)+1。40。71（0.7+0.5-0.6/2）/20。7,8.87，8.87，1。53+0.9max1.2（0。75+（24+1.170、1）0.5）+1.41，1。35(0。75+（24+1。1）0.5)+1。40.71（0。7+10.50.6/2)/20。78。87kN fN/(A）8.87103/(0。63424）33。01N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 八)、可调托座验算可调托座承载力容许值N（kN）30 由主梁验算”一节计算可知可调托座最大受力NmaxR2，R318。87kNN30kN 满足要求！、梁模板(扣件式）审核表 工程属性新浇混凝土梁名称KL1新浇混凝土梁计算跨度（m)4。3混凝土梁截面尺寸(mmmm)6001100新浇混凝土结构层高（m)4.25梁侧楼板厚度（mm）500荷载组合模板及其支架自重标准171、值G1k(kN/m2)0。15,0。35,0.5，0。75新浇筑混凝土自重标准值G2k（kN/m3）24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1。5混凝土板钢筋自重标准值G3k（kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k（kN/m2）1振捣荷载Q2k（kN/m2）2模板工程支拆环境不考虑风荷载支撑设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁板立柱共用(A)梁跨度方向立柱间距la(mm)700梁两侧立柱间距lb（mm）1000步距h（mm）1500新浇混凝土楼板立柱间距la（mm)、lb（mm)700、700混凝土梁居梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离（mm)500梁底增加立柱布172、置方式按混凝土梁梁宽均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离（mm)400，600梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁一端悬挑长度(mm）50梁底增加立柱根数2面板面板类型覆面木胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板弹性模量E（N/mm2）10000小梁小梁类型方木小梁材质规格(mm)50100小梁截面惯性矩I(cm4）416.67小梁截面抵抗矩W（cm3)83.33小梁抗弯强度设计值f(N/mm2）15。44小梁弹性模量E（N/mm2)9350小梁抗剪强度设计值（N/mm2)1。78主梁主梁类型钢管主梁材质规格（mm)483主梁截面惯性矩I（cm4)10。78主梁截面抵抗173、矩W（cm3）4。49主梁抗弯强度设计值f(N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125立柱立杆稳定性计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008钢管类型483立柱截面面积A（mm2）424回转半径i（mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4。49抗压强度设计值f（N/mm2）205可调托座可调托座内主梁根数1可调托座承载力容许值N(kN)30支撑简图序号验算项目计算过程结论1面板抗弯Mmax/W0。09106/375002。33N/mm2f15N/mm2满足要求挠度max0。632qL4/(100EI)=0.63228。2150174、4/（10010000281250）0.032mml/400150/4000.38mm满足要求2小梁抗弯Mmax/W0。33106/833303。92N/mm2f15.44N/mm2满足要求抗剪max3Vmax/（2bh0）=32。6491000/（250100)0.79N/mm21.78N/mm2满足要求挠度2q2l24/(8EI）4.86504/(893504166700）0mml/40050/4000。12mm满足要求3主梁抗弯Mmax/W0.306106/449068。16N/mm2f=205N/mm2满足要求抗剪max2Vmax/A=26。831000/42432。22N/mm212175、5N/mm2满足要求挠度max0.15mml/400400/4001mm满足要求4立柱长细比=h/i=1500/15。9=94。34=150满足要求fN/（A)8。87103/（0.63424）33。01N/mm2f205N/mm2满足要求5可调托座最大受力N8。87kNN30kN满足要求结论符合要求 注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。7。3、仓顶板计算书7。3。1、设计计算书一）、材料及构件规格同设计图纸。二）、模型该结构为双层钢结构网壳，分析模型的三维图如下图所示.图1 分析模型的三维图三）、边界约束条件结构模型分析时，钢网壳下层外环与混凝土相连接处的节点设置为铰接,下层176、内环节点设置为铰接，如下图所示.图2 分析模型的边界约束四）、荷载设计荷载按面荷载作用在双层钢结构网壳的上表面，各分区的荷载设计值如下:I区的荷载设计值为q=11.82kN/m2。II区的荷载设计值为q=9。95kN/m2.III区的荷载设计值为q=9.91kN/m2.结构模型的荷载分区图如图3所示，荷载分布图如图4所示.I区II区III区图3 荷载分区图图4 荷载设计值分布五）、计算结果5。1 结构挠度在上述面荷载作用下，钢结构网壳的竖向挠度如下图5至图7所示。由图可知，最大挠度发生在上层钢网壳的平台中心处,该挠度值约为19.9mm。桁架上斜梁的跨中挠度约为7.7mm。一榀桁架的三维图，以及177、未变形和变形后的图分别如图8、图9所示。图5 结构竖向挠度等值线图（单位：mm）图6 桁架上斜梁的跨中挠度（单位：mm）图7 结构的整体变形（放大100倍显示)图8 一榀桁架的三维图图9 一榀桁架未变形和变形后的对比图5。2 结构的应力比根据结构的整体受力分析和SAP2000的结构设计，可得到钢网壳上层构件的应力比如图10所示.由图可知，大部分构件的应力比小于1。0,强度要求能得到满足。但有部分构件（第三道环梁,截面尺寸为H200*100*5.58）的应力比大于1。0,强度不满足要求，对于此类构件，应增大构件的截面面积。还有部分构件（第一道环梁，截面尺寸为槽钢28c； 第四道环梁和第五道环梁之178、间的撑杆，截面尺寸为工字型钢I16)的强度虽然满足要求，但其长细比不满足规范要求，即构件截面相对于构件长度来说太小了，对于此类构件，它主要是稳定起控制而不是强度起控制，应增大构件的截面回转半径.对于双层钢结构网壳所有的径向构件（即一榀桁架的上弦）,其应力比最大不超过0。45，大部分构件的应力比都在0。3左右， 这些应力比虽然小于1.0，满足强度要求，但构件截面不经济，造成材料浪费。为此，可以通过构件的截面优化重新设计，以使构件既经济又符合强度和稳定要求.图10 钢网架上层构件的应力比一榀桁架的构件应力比如图11所示。由此可知，桁架中各构件的强度满足要求。由以上分析可知，钢网壳大部分构件既能满足179、强度要求（即应力比小于1.0），也能满足稳定性要求（即长细比符合规范要求)，但部分环梁不满足强度要求或稳定性要求，同时所有径向构件的应力比太小，构件截面不经济,造成材料浪费，这可以通过截面优化来进一步合理地减小构件截面尺寸。图11 一榀桁架的构件应力比5。3 内力从钢网壳整体中取出一榀桁架来说明各构件的内力，轴力、剪力和弯矩分别如图12、图13和图14所示。由于承担拉力的钢筋未施加预拉力，因此,钢筋一旦受压后即失稳退出工作，即在分析模型中，对钢筋设置为只受拉，不受压。对于此桁架，由内力分析可知，钢筋所受的轴力为0，表明钢筋是受压，且退出工作。因此，建议应对该钢筋采用花篮螺栓施加一定的预拉力，以180、防止钢筋失效.1595的钢管斜柱的轴压力为171。36kN,与黄总近似计算的轴压力值123。7kN有一些偏差，主要是手算没有考虑到各构件间的相互传力的影响。1274。5的小短钢管柱轴压力为33。8kN,与与黄总近似计算的轴压力值235。28kN有很大偏差，这主要是手算时没有考虑到桁架的整体变形，而近似计算则把桁架看成是一个不会变形的刚体，从而算出的内力太大。图12 一榀桁架的轴力图（单位：kN)图13 一榀桁架的剪力图（单位：kN)图14 一榀桁架的剪力图（单位:kN。m）为了对各构件之间的连接节点进行设计,需要知道该节点各杆件的内力。由于网壳节点是一个空间节点，节点上相连的各杆件也都是空间杆181、件，这给节点力的计算带来很大困难，必须借助有限元分析软件才能完成节点相连各杆件内力的计算。对于该工程的双层钢结构网壳，取其中的一个较复杂的节点作为一个例子来说明。该节点位于第四道环梁（如图15所示），节点相连接的杆件数达到了8根（如图16所示），并且各杆件的轴力、剪力和弯矩分别如图17至图19所示.图15 示例节点图16 节点相连的杆件图17 节点相连杆件的轴力（单位:kN)图18 节点相连杆件的剪力（单位:kN）图19 节点相连杆件的弯矩（单位：kN.m）5。4 支座节点力 经过分析，得到下层支座节点力如图21所示.内环节点外环节点图20 下层支座节点(a)内环节点力(b）外环节点力图20 182、下层支座节点力（单位：kN)六）、建议对于此类复杂的空间结构，采用简化的手工近似计算可以用于结构方案设计，即结构选型和大体确定构件截面，但由于近似计算很难考虑结构的整体性，各构件之间传递荷载的途径和传力大小很难准确确定，故必需借助有限元分析软件建立整体分析模型，再行设计和分析。7。3.2、结构优化设计书一)、构件截面及用钢量经过建立结构整体的三维有限元模型分析，在满足构件强度和稳定性要求之后,优化前后的构件截面分别如下表1和表2所示。优化前的用钢量为27233kg，而优化后的用钢量为22037kg，经过优化设计之后，用钢量减少5196kg,用钢量减少比重为19。1。表1 优化前的构件截面构件截183、面材料截面形状t3（mm）t2（mm）tf（mm）tw（mm）t2b(mm）tfb（mm）截面面积（mm2）重量(kg)总重量（kg)2Q20Q235Pipe28.2814.13628 581 27233 2Q25Q235Pipe35。3517。67981 2349 GBC14BQ235Channel140609.582132 858 GBC28CQ235Channel2808612。511.55123 3124 GBI16Q235I/Wide Flange160889.96889。92613 4315 H194X150X6X9Q235I/Wide Flange1941509615093756184、 2037 H200X100X5.5X8Q235I/Wide Flange20010085.510082612 1237 H244X175X7X11Q345I/Wide Flange244175117175115404 3975 H250X125X6X9Q345I/Wide Flange2501259612593642 4148 H350X175X7X11Q345I/Wide Flange350175117175116146 3072 Q127X4.5Q235Pipe1274。51732 557 Q14Q235Pipe146.9154 73 Q159X4。5Q235Pipe1594.52184185、 906 表2 优化后的构件截面构件截面材料截面形状t3（mm）t2(mm）tf(mm）tw（mm）t2b（mm）tfb（mm）截面面积(mm2）重量（kg）总重量（kg）Q14Q235Pipe146。9154 73 22037 GB-SSP60X3Q235Pipe603537 173 2Q20Q235Pipe28.2814.13628 581 GBI16Q235I/Wide Flange160889.96889。92613 809 GB-C16AQ235Channel16063106。52196 884 Q159X4。5Q235Pipe1594。52184 906 GBHN100X75X6X186、8Q235I/Wide Flange10075867581790 1184 BEAM1Q235Channel150901082840 1731 H194X150X6X9Q235I/Wide Flange1941509615093756 2037 2Q25Q235Pipe35。3517。67981 2349 GB-HN140X90X5X8Q235I/Wide Flange14090859082146 3041 GBHN300X150X6。5X9Q345I/Wide Flange30015096.515094753 934 GB-HN200X100X5.5X8Q345I/Wide Flange20187、010085.510082757 1110 H350X175X7X11Q345I/Wide Flange350175117175116146 1863 GB-HN220X125X6X9Q345I/Wide Flange2201259612593607 4361 上层网壳优化前后的构件截面显示如图22至图25所示,（a)为优化前的构件截面，(b)为优化后的构件截面.(a)优化前（b）优化后图22 上层网壳优化前后的构件截面显示（a)优化前(b)优化后图23 上层网壳优化前后的构件截面(a)优化前 （b)优化后图24 下层网壳优化前后的构件截面显示（a)优化前(b）优化后图25 上层网壳优化前后的188、构件截面二）、应力比优化前后的构件应力比如图26所示。经过构件的优化设计之后，优化前的第三道环梁(截面尺寸为H2001005.5*8）强度不满足,第一道环梁（截面尺寸为槽钢28c）及第四道环梁和第五道环梁之间的撑杆(截面尺寸为工字型钢I16）的稳定性不满足,这些构件在优化之后均符合规范要求.并且优化之后构件的应力比趋于均匀,使构件受力更合理。（a)优化前（b)优化后图26 优化前后的构件应力比三）、挠度优化前后的结构竖向挠度如图27所示。经过构件的优化设计之后,虽然用钢量减小了19.1%，但由于优化之后构件的受力更趋合理，故优化之后桁架上斜梁的最大挠度也只比优化之前增加了1。35mm.优化前的189、跨中挠度为7.75mm,优化后的跨中挠度为9。1mm，优化后的跨中挠度占总跨度的比例为:9.1/9375=1/1030，远小于规范中的1/250.(a）优化前(b)优化后图27 优化前后桁架上斜梁的跨中挠度(单位：mm)7.4、仓顶板支撑脚手架计算书基本参数1。脚手架参数立杆横向间距或排距la（m）:1。20；立杆纵向间距或跨距lb（m）:1.05；立杆步距h（m):1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0。10；模板支架计算高度H（m):3。00；采用的钢管（mm)：483；考虑扣件保养情况,扣件抗滑承载力系数:0。80；板底支撑连接方式：方木支撑；2。荷载参数模板与木板自重（kN/190、m2）:0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000;板混凝土厚度(mm):280(按最大板厚计算）;施工均布荷载（kN/m2)：2.500；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB 335(20MnSi）;板混凝土强度等级：C35；板的计算厚度(mm）：280.00；4。木方参数木方弹性模量E(N/mm2）:9500。000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2）:1。400;木方的截面宽度(mm)：60。00；木方的截面高度(mm)：90。00；1、按照水平杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算水平杆的最大弯矩和变形。(1）均布荷载值计算水平191、杆的自重标准值 P1=0。038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.1501。050/3=0。052kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001。050/3=0。700kN/m静荷载的计算值 q1=1.20。038+1。20。052=0。109kN/m活荷载的计算值 q2=1。40.700=0。980kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度） 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)（2）抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为 M1=（0。080。109+0。100.980)1.2002=0。154kN。m支座最大弯矩计192、算公式如下：支座最大弯矩为：M2=-（0。100。109+0。1170.980)我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0。181106/5080。0=35.594N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求!（3）挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值q1=0。038+0。052=0。091kN/m活荷载标准值q2=0。700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=（0.6770。091+0。9900。700）1200.04/（1002。06105121900.0)=0.623mm大横杆的最大挠度小于1200.0/150193、与10mm，满足要求!2、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值，取8。0kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;荷载值计算横杆的自重标准值P1=0.0381.050=0。040kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501。0501.200/2=0。095kN活荷载标准值 Q=2.0001.0501。200/2=1。260kN荷载的计算值 R=1。20。040+1.20.095+1.41。260=1.926kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N。m时，试194、验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8。0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。3、脚手架荷载标准值本工程作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0.1489 NG1 = 0.1493。000=0.447kN（2)脚手板的自重标准值（kN/m2）；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0。15041。200(1.050+0。300）/2=0.486kN（3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 =195、 0。1501.2004/2=0.360kN(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2): 0。005 NG4 = 0.0051。2003。000=0.018kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1。311kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值 NQ = 2.00021.2001.050/2=2.520kN立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ其中 Wk - 风荷载基本风压标准值（kN/m2); la 立杆的纵距 （m）； h 立杆的步距 （m)。196、4、立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=5.10kN; - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0.39； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； l0 - 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定，l0=2。08m； k 计算长度附加系数,取1。155; u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50； A 立杆净截面面积,A=4.89cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩）,W=5.08cm3； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2);经计算得到 = 26.66 f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；立杆的稳定197、性计算 f,满足要求!7.5、挑檐板计算书模板支模架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130、混凝土结构设计规范GB50010、建筑结构荷载规范GB 50009、钢结构设计规范GB 50017等规范编制。一）、参数信息:1。脚手架参数立杆横向间距或排距la(m):1。00;立杆纵向间距或跨距lb（m)：1。00；立杆步距h（m）:0。60;立杆上端伸出至模板支撑点长度（m)：0.10；模板支架计算高度H（m）:2.00；采用的钢管（mm）:483；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数：0。80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN198、/m2）：0。350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）:25.000；板混凝土厚度（mm)：120。00（按最大板厚计算）；施工均布荷载（kN/m2):2。500；3.楼板参数钢筋级别：二级钢HRB 335(20MnSi)；板混凝土强度等级:C35;板的计算宽度（m）：1。00；板的计算厚度(mm）:120。00；4.木方参数木方弹性模量E（N/mm2）:9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2)：13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1.400；木方的间隔距离（mm）：300.000；木方的截面宽度（mm）:60。00;木方的截面高度(mm）：90。00；二）、模板支撑方木的199、计算:方木按照简支梁计算，方木的截面几何参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=699/6 = 81 cm3；I=6999/12 = 364。5 cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算：(1）钢筋混凝土板自重(kN/m）：q1= 250.30.12103 = 0。9 kN/m；(2）模板的自重线荷载(kN/m）：q2= 0.350.3 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）：p1 = （2 + 2）10。3 = 1.2 kN；2.强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 200、1。2 (q1 + q2） = 1.2（0。9 + 0。105） = 1。206 kN/m；集中荷载 p = 1.41.2=1。68 kN;最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.681 /4 + 1.20612/8 = 0.571 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1。68/2 +1.2061/2 = 1.443 kN ；方木最大应力计算值 = M /W = 0。571106/81000 = 7。046 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13。0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 7.046 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13。0 N/mm2,满足要201、求！3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力： Q = 1。2061/2+1。68/2 = 1。443 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1.443103/（2 6090) = 0.401 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1。4 N/mm2;方木的受剪应力计算值 0。401 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：均布荷载 q = q1 + q2 = 1.005 kN/m;集中荷载 p 202、= 1。2 kN;最大挠度计算值 V= 51.00510004 /（38495003645000） +120010003 /( 4895003645000) = 1。1 mm；最大允许挠度 V=1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值1。1 mm小于方木的最大允许挠度4 mm,满足要求！三）、板底支撑钢管计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算;集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P = 1.2061 + 1.68 = 2.886 kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kN。m） 支撑钢管计算变形图(kN.m） 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0。972 203、kN。m ；最大变形 Vmax = 2.484 mm；最大支座力 Qmax = 10。496 kN ；最大应力 = 191。241 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 191.241 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！支撑钢管的最大挠度小于1000/150与10 mm，满足要求！四）、扣件抗滑移的计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页,双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。纵向或横向水平杆与立204、杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2.5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取12.80 kN； R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值; 计算中R取最大支座反力,R= 10。496 kN；R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 五)、模板支架立杆荷载标准值(轴力)：本工程作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重（kN）：NG1 = 0。1492 = 0.298 kN；(2）模板的自重（kN）：NG2 = 0。3511 = 0。35 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重（kN）：NG3 = 205、250.1210-311 = 3 kN；静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.648 kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值 NQ = (2+2 ） 11 = 4 kN；3。立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ = 9.977 kN;六）、立杆的稳定性计算：其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 9.977 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 Lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2）：A = 4.89 cm2; 206、W - 立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3):W=5。08 cm3； - 钢管立杆受压应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 （m）;w如果完全参照扣件式规范,由下式计算l0 = h+2aa - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；得到计算结果：立杆计算长度 L0 = h + 2a = 0.6+20.1 = 0.8 m；L0 / i = 800 / 15.8=51 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.849 ;钢管立杆受压应力计算值；=9977。36/（0。849489) = 24.033 N/mm2；立杆稳定性计算 = 24。033 N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值 f= 205 N/mm2，满足要求!