1、模板施工方案第一部分 插扣式满堂脚手架、模板施工方案一、编制依据1）建筑施工安全检查标准JGJ59-2011。2）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ1302011、J842011。3)建设工程项目管理规范。4)混凝土结构工程施工质量验收规范 GB 50204-2011；5)建筑工程施工质量验收统一标准 GB 50300-2001；6)建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；7)施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）；8)建筑机械使用安全技术规程（JGJ33-2001）；9)建筑结构荷载规范 （GB50009-2006）；10)建筑环境设计规范（GB15831-202、02）。11）工程设计图纸、施工验收规范、建筑施工安全检查标准。12）西安市有关文件要求。二、工程概况XXB区工程南邻xx大厦，北邻交通指挥中心，东邻太白南路，由西安市XX区城乡建设开发公司开发，西安市建筑科技大学建筑设计研究院设计，陕西XX建设监理有限责任公司监理，西安市XX工程公司总承包施工。本工程为钢筋混凝土框架剪力墙结构，设计使用年限50年，抗震设防烈度为八度，建筑物耐火等级为一级，建筑结构安全等级为二级，人防抗力等级为核6常6。建筑层数及高度：地下二层地上29层，建筑高度93.15m。结 构 概 况基础形式承台、筏板结构形式 框架-剪力墙筏板基础底标高-13.000/-12.700/3、-11.400地下一层板面标高-6.650/-6.050地下室顶板标高-0.600/-0.050筏板厚度500/800/2100mm地下室顶板厚度 250mm商铺（四层）4.8/4.2/4.2/4.45m标准层层高（五层及以上） 3m三、模板方案的选择1、墙柱模板方案的选择：根据建筑、结构形式特点，本工程墙柱模板采用散支散拆模板工艺。2、梁板模板方案的选择：梁板模板采用散支散拆模板工艺，配备三层模板，周转使用。3、五层以下（非标层）楼梯采用采用散支散拆工艺，五层及以上（标准层）楼梯采用定型钢模板施工工艺。4、材料的选择：本工程模板采用915183015七层板；木枋选用60100松木，双面刨光后4、为5080；支撑加固材料采用483.5钢管、可调节地脚螺栓、12圆钢丝杆、夹具等；满堂架采用插扣式脚手架，局部采用扣件式钢管脚手架。四、模板支撑架（满堂架）搭设要求本工程模板支撑架体采用插口式满堂架，局部采用扣件式脚手架。 1、新工艺插扣式脚手架介绍插扣式脚手架是由承插型盘扣式钢管支架衍生出来的一种新型建筑支撑系统。与盘扣式钢管支架相比具有承载力大，搭建速度快，稳定性强，易于管理等特点。插扣式脚手架在脚手架发展史上实现了三个第一：即“第一个”实现了钢管脚手架在结构上无任何专门的锁紧零件；“第一个”实现了在钢管脚手架上无任何活动零件；“第一个”实现了我国对整体新型钢管脚手架的自主知识产权。该产品5、已被普遍使用于路桥、市政工程中，在房建工程中正被广泛运用。2、新工艺施工特点插扣式脚手架是新.型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架：具有可靠的双向自锁能力；无任何活动零件；运输、储存、搭设、拆除方便快捷；受力性能合理；可以自由调节；产品标准化包装；组装合理，它的安全性、稳定性好于碗扣式、优于门式脚手架。 3、架体组成 （1）、立杆：杆上焊接有连接的轮盘和连接套管的竖向支撑杆件。 立杆参数表标准杆型号A（mm）理论重量（Kg）LG-300300017.06LG-240240013.82LG-180180010.52LG-606004.07LG-303002.48 (2)、连接轮6、盘：焊接于立杆上可扣接 4 个方向扣接头的圆扣形孔板。 (3)、立杆连接套管：焊接于立杆一端，用于立杆竖向接长的专用外套管。 (4)、横杆：两端焊接有扣接头，且与立杆扣接的水平杆件。横杆参数表标准杆型号长度(mm)理论重量（Kg）型号长度(mm)理论重量（Kg）HG-24024009.73HG-909003.97HG-18018007.43HG-606002.82HG-15015006.28HG-303001.67HG-12012005.124、施工要点 （1）、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，搭设前应进行放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和7、抗倾覆性。 （2）、插扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。 （3）、插扣式脚手架宜使用于同一标高范围的梁板，而对于标高相差较大的梁板需进行详细的排版、设计， （4）、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证； （5）、目前我国建设部未有插扣式脚手架行业标准和规范出台，不过在建设工地上已开始广泛使用，其现场施工可参照建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程，施工计算可参照 建筑施工碗口式脚手架安全技术规程。 5、架体搭设施工工艺 （1）适用范围1）插扣式脚手架适用支模高度小于8m的模板支撑架8、或标准层模板支撑架。2）插扣式脚手架基础应夯实平整并有混凝土硬化措施，且基础标高变化较少、较小。3）插扣式脚手架适用于结构形式较规整的结构。 （2）、立杆选择1）轮扣式脚手架立杆采用483.5mm钢管，受力计算时应根据现场实际情况进行调整，一般按483.0mm进行计算。2）立杆需尽量选用标准杆，根据本工程的楼层高度，现选用标准型号A2400、A1800、A900、A300四种标准杆对接，将满足模板架体的高度。 3）因每根立杆均设置有立杆连接套管，连接套管将使单根立杆总长增加100mm，故选用立杆时必须考虑其增加长度，以避免立杆过长。 （3）、横杆选择横杆均为标准杆件，其杆件长度符合300mm模9、数，故在进行架体立杆间距设计时应按照所提供横杆长度进行计算，故立杆间距设置无扣件式钢管脚手架灵活。根据本工程实际情况，水平横杆选择长度为600、900、1200三种横杆。 （4）、步距选择架体步距的设置需与轮盘相对应，标准立杆的轮盘间距为600mm，故步距选择时需符合600模数。且最底部轮盘距立杆底端距离为350mm，故扫地杆实际设置于400mm处。根据本工程现场实际情况，第一步扫地杆按实际设置距地400mm，纵横向双向设置，第二步水平杆连接杆件按立杆每步距的模数，选用距扫地杆向上1.8m，纵横向双向设置，根据现场施工条件，横向水平连接杆件，纵横向共设置两道。 （5）、架体布置架体布置时需按实10、际开间尺寸排设，按纵向立杆间距不大于1200mm进行立杆定位。排设时先从建筑物一端开始，向另一端立杆定位，定位时按立杆间距不大于1200mm进行，局部不足排设间距的可减小一个横杆等级进行排设，且宜设置于墙柱边。梁底宜采用锁钢管扣件的形式进行支设，可以保证梁板模板的正常搭设。6、施工流程及要求 （1）、施工流程测量放线，确定本层梁、板位置定位立杆，并作出十字标记竖立杆并搭设扫地杆及第一步横杆搭设上部横杆及剪刀撑锁梁底钢管铺设梁底模板板底模板铺设1）将楼层各构件位置的边线在地面上标出，以保证支架、模板施工过程中按设计尺寸进行施工。2）按预先的支架设计位置在地面上将立杆位置标出，并做好标记，保证立杆11、排列整齐。3）先竖立最角端的立杆，并逐步将周边立杆竖起，将扫地杆及第一步横杆搭设，保证已搭设架体稳固、不倾倒。4）在立杆全部竖立完成后，进行上部立杆搭设，将全部横杆搭设完成，并预留出梁位。按预定架体设计要求搭设剪刀撑，剪刀撑必须按要求整体搭设。5）搭设梁底纵向受力钢管，受力钢管需采用双扣件固定，钢管搭设时需进行标高复核以保证梁底模板为设计标高。6）梁底模板铺设时，次楞木枋放置应平顺，且靠近节点位置需放置次楞。7）板底模板铺设时，应先将顶部可调顶托调整至预定标高位置，并对其进行拉线找平，满足平整度要求后再铺设模板。 （2）、施工要求1）所有模板支撑满堂脚手架搭设前，都要先熟悉方案要求，根据楼层高12、度，混凝土构件大小，确定立杆的间距要求，确定立杆的高度，拉线放出立杆的位置，注意横杆能尽量纵横贯通，平直。梁底的立杆与板底的立杆能通过横杆形成整体。2）立杆基础应坚实，且底部需设置垫板。3）立杆接头不宜设置在同一截面。4）横杆接头需卡紧，并且保证端部与立杆接触紧密，在架体搭设完成后及混凝土浇筑过程中，需派人对横杆紧固情况进行检查。5）立杆可调底托伸出长度不应大于300mm，立杆可调顶托伸出长度不宜超过300mm，立杆内长度不得小于150mm，且可调底托及顶托需满足建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程中的要求。 （3）、现场情况处理1）现象：立杆底部楼板存在降板，降板位置架体正常搭设时无法与13、周边架体连接形成整体。 处理：可在降板位置立杆下设置较厚的垫板将立杆底部调至同一标高，或按建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程要求使用可调底座。2）现象：基础局部位置或部分楼层中筒位置高差超过300mm，无法使用可调底托调整的，架体与整体分离。 处理：采用扣件将不能正常连接的横杆于立杆连接。 五、模板支设和拆除的一般要求1、 模板支设 （1）模板及其支架在安装过程中必须设置防倾覆的临时措施，钢管支架按规定及时设置纵横向的水平杆，钢顶撑之间可用钢管扣件进行连接，木枋、面板等枋板材料临时固定。 （2）当梁、板跨度等于或大于4米时，模板应起拱，起拱高度为全长度的3/1000，悬挑3m的梁端部应比14、根部梁底模高悬挑长度的3/1000。 （3）支梁、板模板时，上下楼层支撑布置应尽可能保持一致，在同一轴线上，防止局部应力过大而影响主体结构质量。 （4）模板支撑不能固定在脚手架或门窗上，避免发生外架倒塌或模板位移。 （5）冬季施工时，不能在冻土或潮湿地面上支立柱，防止因土体受冻膨胀将楼板顶裂或化冻时立柱下沉引起结构变形。 （6）大模板吊装前，应检查吊装用的绳索，卡具及每个吊环是否牢固可靠，然后将吊钩挂好，拆除临时支撑，慢起稳吊，吊起过程中防止模板摆动碰倒其他模板。 （7）大模板放置时，下面不得压有电线和气焊管。严禁任何人员随大模板起吊，安装外模板的操作人员应系好安全带。2、模板拆除 （1）模板15、拆除施工前，必须进行安全技术交底。 （2）梁板模板拆除前依据砼强度报告，达到设计强度的75%，悬挑梁板达到设计强度的100%时，主管工长填写模板拆除申请单，经项目技术负责人审批方可拆除模板及支撑。 （3）已拆除模板及其支架的结构，在砼强度符合设计砼强度等级的要求后，方可承受使用荷载；当施工荷载所产生的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑。 （4）模板应先支后拆，后支先拆，先拆非承重部位，后拆承重部位。 （5）模板拆除时，应先确定拆模方向、顺序，2米以上高处作业时，应有可靠的立足点，操作人员不得站在模板拆除的下方，按规定搭设吊运模板外挑架吊运时，严禁长短混杂，起吊物必须堆整16、齐，捆绑牢固。 （6）模板拆除区域应设置警戒线和监护人。 （7）梁板模板必须全部一次拆除完毕，不得留有未拆除的悬空模板。 （8）拆除后的模板应及时清理，涂刷脱模剂，堆码整齐。 （9）拆除梁、板、柱、墙模板时，严禁在同一垂直面上进行交叉作业。六、模板工艺质量保证措施1、质量管理程序 （1）模板支设前必须由施工工长编制模板分项工程质量技术、安全技术交底卡，并召集作业班组进行交底，技术交底应全面，有侧重点，有针对性。 （2）模板安装完毕，先由班组进行自检，再交施工工长检查验收，填写模板工程验收申请单交质安组，质检员验评核定，评定质量等级。2、质量保证措施 （1）认真学习图纸，结合设计图意，掌握施工图17、的内容、要求和特点，发现施工图中需完善或矛盾的地方，应及时请设计单位明确，保证施工正常进行。 （2）剪力墙、柱模板检查验收后，在下脚用1：2水泥砂浆堵缝，4小时再浇筑墙柱砼，防止墙体烂根。 （3）墙、柱、梁板模板拆除必须经项目技术负责人审批，剪力墙、柱砼强度达到1.2MPa方能拆除，防止损坏墙面。 （4）在墙柱施工缝处，必须按规范要求进行处理，梁板支模时，墙柱用双面胶处理，防止漏浆。 （5）梁板模板之间的拼缝，必须用提刨子沿板边刨平拼缝，保证拼缝严密，不得漏浆。 （6）砼浇筑时，必须有木工值班，随时检查模板，发现有漏浆、倾斜、移位、胀裂等情况应及时处理。 七、模板工艺的安全保证措施1、剪力墙、18、柱砼必须分层浇筑，防止一次浇筑超高，造成砼侧压力过大，胀裂模板。2、在浇筑板砼时，砼堆积高度不得大于500，防止集中荷载过大，模板的支架承载力不足而破坏。3、模板及支架材料必须挑选，材质不符合要求的坚决不用，钢管顶撑及支架必须定期维修，防止锈蚀。4、模板立杆必须按规定设置纵横向支撑，防止立杆过高，失稳破坏，立杆间距也必须符合要求。5、遇到4级或4级以上强风天气时，严禁安装或拆除大模板作业。6、操作人员不许攀登模板，不许在墙顶，独立梁及其它狭窄面无防护栏的模板面上行走。八、安全、质量、环境保证措施1、安全施工要求 （1）、安全施工主要注意事项 1） 支设立柱模板和梁板模板时，应搭设工作台，不足419、m的，可使用马凳操作，不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。 2）当搭设4m以上的梁板模板时，应在满堂架中间设一层简易安全网，以防止高空坠落及坠物伤人。 3） 搭拆脚手架、模板时，应按高处作业安全技术规范的有关规定进行。且地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。4） 拆脚手架、模板前，应由工程项目技术负责人向工长、安全员、施工操作队组全体人员作详细的安全技术交底。5） 架子工、模板工持证上岗，搭设施工时避免上下同时作业。钢管横杆、立杆的接头应错开。紧固时注意握紧工具、扣件避免其坠落伤人。外架上所有脚手板、挡脚板、安全网必须搭设牢固、封闭严密，以20、防发生高空坠落、施工落物和水泥、建筑垃圾等粉尘飞扬等现象。6） 搭拆脚手架过程中，操作人员应系好安全带带好安全帽，一切操作过程都应符合相关安全操作规范、规程和标准。7） 拆模采用长撬杆，严禁操作人员站在正拆除的模板下，拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑固定。8） 对职工进场进行安全技术教育，发现施工中的安全技术问题应及时解决。9）现场安全员有权制止违章指挥和违章作业，遇有险情应立即停止施工作业，并报告工程项目领导及时处理。10） 模板拆除时，不应对搂层形成冲击荷载，拆除的模板和支架应分散堆放并及时运走，防止人员踏空坠落。 （2）、脚手架施工的危险源脚手架搭、拆、使用时的高空坠落；脚手架搭、拆21、使用时的物体打击；脚手架的坍（垮）塌。 1） 针对高空坠落的管理要求 参与搭拆作业的人员，须持证上岗，安全帽、安全带、防滑鞋等要穿戴齐全，严禁酒后作业。作业面上宜铺设必要数量的脚手板并予临时固定。 工人在架上作业时，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞、闪失、和落物；严禁在架上嬉闹和坐在栏杆上等不安全处休息。 脚手架进行全封闭使用，外架底部满铺脚手板，下挂密目安全兜网一道。（外架另行设计。）安全网必须与结构连接严密牢固。严禁使用损坏和腐朽的安全网。 作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。 人员上下脚手架必须走设安全防护的出22、入通(梯)道，严禁攀援脚手架上下。 六级及六级以上大风和雨、雪天应停止脚手架作业；雨、雪之后上架作业时，应把架面的积雪、积水清除掉，仔细检查确认安全后，方可上人操作。2）针对物体打击的管理要求 搭拆过程中，不得单人进行装设较重杆配件和其它易发生失衡、脱手、碰撞、滑跌等不安全的作业。 拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的扣件应放入袋内，传递至地面并放指定地点堆存。 拆下的钢管与配件，应及时传送至楼层内，防止碰撞，严禁抛掷。 在整个拆除作业过程中，项目安全员应切实作好现场巡查工作，在主要通道处设置警戒区，安排警戒员一名巡视，确保拆除作业顺利进行。3）针对坍（垮）塌的管理要求 脚手架必须23、严格按方案进行搭设，在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距做尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交技术主管人员解决。 本支模架只允许作为结构施工支模架，不允许堆载，不得随意超负荷使用。 本支模架作为支撑架，立杆垂直度须严格控制，一般须吊线复核，必要时用经纬仪复核垂直度。 在作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件、整体性杆件、连接紧固件、安全网等。 施工前因操作要求需要拆除部分架体时，必须经项目总工程师同意，并由施工工长旁站指挥，防止误拆杆件。2、施工质量管理 （1）、 质量管理基本要求为保证支模架施工质量，控制安全风险，设置二个停工验收点，即：脚手架基础验24、收、脚手架验收。由安全员、技术员负责停工验收，验收合格后，方可插入下一道工序施工。脚手架搭设时，应先搭设一个区域作为样板，进行区域样板验收后，才能大面积搭设。 （2）、 脚手架的施工验收要求1）验收人员：施工完由项目经理组织生产经理、技术负责人、技术内业、工长、质检和安全员进行验收，确认合格后方可投入使用。2） 检查验收必须严肃认真进行，要对检查情况、整改结果填写记录内容，并签字齐全。3） 重点验收项目 插口连接验收：安装后的插碗插口应按随机均布原则进行抽样检查，检查扣件主要看其连接是否紧固，不合格时，必须整体重新插入或靠紧，并经复验合格方可验收。 安全设施、防坠装置是否齐全和安全可靠。基础是25、否平整坚实，支垫是否符合要求。 （3）、脚手架维护与保养2） 检查脚手架整体和局部尤其是主梁或大梁下立杆的垂直度，若有异常，应及时加固和消除隐患。3） 检查插碗插口时，先看其外观，视情况对其进行涂油和紧固。4） 检查连接件是否齐全、松动、位移等，因施工需要移动，必须在专人负责下在相邻位置补足。5）检查安全网等是否完整、牢固，若有损坏及时调换、整改。6）检查脚手架的荷载情况。支模架上不准堆放大量材料、过重的设备，以免超过设计荷载，如发现有处于不安全位置和不稳定状态的，应及时纠正。此外，还要逐日清除脚手板上的垃圾。7）脚手架维护和保养应设专人定期完成，遇大风、大雪、大雨天气应重新维护验收后投入使用26、。3、环境管理 对现场架料堆场进行统一规划，对不同的进场材料设备进行分类合理和储存，并挂牌标明标示，重要设备材料利用专门的围栏和库房储存并设专人管理。 架料堆放场地要求硬化、平整、有围护。 环保与文明施工。做到工完场清。整个架料堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低扬尘低能耗的整体效果。九、安全应急预案1、危险性分析本工程在高支模作业存在着坍塌、高处坠落、物体打击危险。上述危险存在着人员伤亡、死亡等严重事故的潜在危险。本工程的重大危险源有：坍塌、高处坠落、物体打击。2、坍塌倒塌事故应急救援预案施工现场一旦发生卸料平台坍塌或倒塌事故，将会造成人员伤亡和财产损失。为了争取在第一时间抢救伤27、员，最大限度地降低员工及相关方人员生命安全和财产损失，特制定本项目部坍塌倒塌应急救援预案。 （1）、组织机构本项目部成立坍塌倒塌事故应急救援小组，负责指挥及协调工作。组长： 夏邑凯 成员： 高新安 刘继续 （2）、事故处理程序1）不论任何人，一旦发现外架、井架、模板支撑系统、深基坑、塔吊等有坍塌或倒塌的可能性，应立即呼叫在场全体人员进行紧急撤离。2）现场人员应迅速通知项目经理或施工员，并打电话及时向公司应急救援中心报告事故的发生情况。必要时请求公司应急救援中心的支援。3）根据现场情况，若有人员受伤，应立即拨打120急救电话，向急救中心求救。应务必讲清受伤人数、地点和人员受伤情况，并派人到主要路28、口引导急救车尽快赶到事故现场。同时，现场急救人员在急救车到来之前，应对受伤人员进行现场急救。本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室。4）在没有人员受伤的情况下，现场负责人应根据实际情况研究补救措施，在确保人员生命安全的前提下，组织恢复正常施工秩序。5）现场安全员应对施工现场坍塌或倒塌事故进行原因分析，制定相应的改正措施，认真填写伤亡事故报表、事故调查等有关处理报告，并上报公司应急救援中心。（3）、各相关方联系电话如下：医院：120 公安：110 消防：1193、高处坠落事故应急救援预案为确保施工现场高处坠落事故发生后，能迅速有效地开展抢救工作，最大限度地降低员工及相关方生命安全风险29、，特制定本项目部高处坠落应急救援预案。 （1）、组织机构本项目部成立高处坠落事故应急救援小组，负责指挥及协调工作。组长： 夏邑凯成员： 高新安 卫武魁（2）、事故处理程序：1）高处坠落事故发生后，事故发现第一人应立即大声呼救，报告责任人（项目经理或管理人员）。2）项目管理人员获得求救信息并确认高处坠落事故发生以后，应：a、立即组织项目职工自我救护队伍进行施救；本项目部配备应急急救药箱1只，药箱存放在现场办公室；b、立即向所属分公司、经理部应急救援中心汇报事故发生情况并寻求支持；c、立即向当地医疗卫生（120）、公安部门（110）电话报告；d、严格保护事故现场。4、分公司、经理部指挥部接到电话报30、告后，应立即在第一时间赶到现场，了解和掌握事故情况，开展抢救和维护现场秩序，保护事故现场。5、当事人被送入医院接受抢救以后，指挥部即指令善后处理人员到达事故现场，做好当事人家属的接洽善后处理工作，按职能归口做好与当地有关部门的沟通、汇报工作。十、插扣式脚手架荷载计算书梁木模板与支撑计算书1、梁模板基本参数梁截面宽度 B=400mm，梁截面高度 H=900mm，H方向对拉螺栓2道，对拉螺栓直径14mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)450mm。梁模板使用的木方截面5070mm，梁模板截面侧面木方距离300mm。梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=31、15N/mm2。梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。2、梁模板荷载标准值计算模板自重 = 0.200kN/m2；钢筋自重 = 1.500kN/m3；混凝土自重 = 24.000kN/m3；施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取132、0.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.928.800=25.920kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.94.000=3.600kN/m2。3、梁底模板木楞计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！4、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算33、如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.225.92+1.403.60)0.90=32.530N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 34、0.100(1.2023.328+1.403.240)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.29310001000/48600=6.024N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2023.328+1.43.240)0.300=5.855kN截面抗剪强度计算值 T=35855.0/(2900.00018.000)=0.542N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度35、计算值 v = 0.67723.3283004/(1006000437400)=0.487mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!5、穿梁螺栓计算计算公式:N N = fA其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.225.92+1.403.60)0.900.45/2=7.32kN穿梁螺栓直径为14mm；穿梁螺栓有效直径为11.6mm；穿梁螺栓有效面积为 A=105.000mm2；穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=17.850kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=7.319kN；36、穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距450mm。每个截面布置2 道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!6、现浇板楼板模板验算依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高37、度为3.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5070mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。按照扣件新规范中规定并参照模板规范，确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.20)+1.402.50=8.38、258kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.402.50=7.533kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为483.5。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。1、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1500.900+0.2000.900=3.569kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.900=2.250kN/m面板的截面惯性39、矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 90.001.801.80/6 = 48.60cm3； I = 90.001.801.801.80/12 = 43.74cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.203.569+1.402.250)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.0671040、001000/48600=1.376N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.203.569+1.42.250)0.300=1.338kN截面抗剪强度计算值 T=31338.0/(2900.00018.000)=0.124N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6773.5693004/(1006000437400)=0.075mm面板的最大挠度小于300.41、0/250,满足要求!2、支撑木方的计算木方按照均布荷载计算。（1）荷载的计算1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+0.000)0.300=0.750kN/m静荷载 q1 = 1.201.130+1.200.060=1.427kN/m活荷载 q2 = 1.400.750=1.050kN/m计算单元内的木方集中力为(1.050+1.4242、7)1.200=2.972kN（2）木方的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = 2.972/1.200=2.477kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.12.481.201.20=0.357kN.m最大剪力 Q=0.61.2002.477=1.783kN最大支座力 N=1.11.2002.477=3.270kN木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.007.007.00/6 = 40.83cm3； I = 5.007.007.007.00/12 = 142.92cm4；1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.3571043、6/40833.3=8.743N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!2)木方抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31338/(25070)=0.573N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!3)木方挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=1.190kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.1901200.04/(1009000.001444、29167.0)=0.411mm木方的最大挠度小于900.0/250,满足要求!3、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.782mm最大支座力 Qmax=8.012kN抗弯计算强度 f = M/W =0.589106/4248.0=138.57N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢45、管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!4、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=8.01kN单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!5、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1339.500=1.260kN钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 满堂架自重标准值，设计人员可根46、据情况修改。2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2001.2001.200=0.288kN3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.2001.200=5.422kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 6.970kN。（2）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+0.000)1.2001.200=3.600kN（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ6、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴47、心压力设计值，N = 8.20kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表取值为1.185； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；48、 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=3.026m；=3026/16.0=188.890, =0.203=6928/(0.203397.4)=85.828N/mm2 a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.139m；=3139/16.0=195.932, =0.190=6928/(0.190397.4)=91.966N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=87.874N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.128,l0=3.026m；=3026/16.0=1849、8.890, =0.203=8201/(0.203397.4)=101.603N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2251.2001.8001.800/10=0.0.110kN.m； 50、Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.8003.411+1.4002.025+1.21.4000.110/1.200=9.129kN 非顶部立杆Nw=1.8004.472+1.4002.025+1.21.4000.110/1.200=11.035kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.596,l0=3.026m；=3026/16.0=188.890, =0.203=6979/(0.203397.4)+37000/4248=95.114N/mm2 a=0.5m时，u1=1.204,l0=3.139m；=3139/16.0=195.932, =0.190=6979/(0.151、90397.4)+37000/4248=101.298N/mm2 依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=97.176N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.128,l0=3.026m；=3026/16.0=188.890, =0.203=8252/(0.203397.4)+37000/4248=110.890N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!第二部分 高支模施工方案 根据本工程结构概况可知，本工程地下二层最大层高6.35m、地下一层最大层高为6.6m(此高度均指结构完成面），因此局部模板支设高度超过5m，属于高支模。 一、高支模设计与施工技术措施 52、1、 高支模模板及支撑设计根据经验，模板支撑系统采用483.5插口式钢管脚手架和扣件式钢管满堂支撑架相结合的支撑体系，设水平支撑和剪刀撑。楼板下立杆沿主梁横向900，纵向900；主梁下立杆横向间距700，纵向间距700；次梁下立杆横向间距800，纵向间距1000。所有立杆在竖向每隔1.5米设纵横向的联系杆，立柱距地面200mm处设扫地杆一道。高支模梁板支撑系统如下图。框架梁模板及支撑示意图 2、高支模支撑体系的验收 高支模施工是本工程施工的重点，由于梁板高度高，若支撑体系处理不当，极易发生事故，故必须对高支模支撑体系进行验收，达到施工方案要求后，方可进行下道工序施工。 （1）支模支撑体系的水平53、纵横拉杆严格按1500mm的竖向间距设置，地面第一道水平纵横拉杆距地面为200mm。（2）立杆下垫50100 mm断面、长度不小于2m的木板。（3）查扣件螺栓的拧紧程度。（4）横向均设置垂直剪刀撑，其间距为不大于6m；同时主梁支撑立杆也必须设置剪刀撑。（5）单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。 3、 防止高支模支撑系统失稳的措施 （1）浇筑梁板砼前，应组织专门小组检查支撑体系中各种紧固件的紧固程度。 （2）浇筑梁板砼时，应派专人看护，发现紧固件滑动或杆件变形异常时，应立即报告。由值班施工员组织人员，采用事前准备好的10t千斤顶，把滑移部位顶回原位，以及54、加固变形杆件，防止质量事故和连续下沉造成意外坍塌。 4 、高支模支撑架搭设和拆除的安全技术措施 （1）应遵守高处作业安全技术规范有关规定； （2）模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时措施； （3）施工现场应搭设工作梯，作业人员不得爬支架上下； （4）高支模上高空临边要有足够的操作平台和安全防护，特别在平台外缘部分应加强防护； （5）模板安装、钢筋绑扎、砼浇筑时，应避免材料、机具、工具过于集中堆放； （6）不准架设探头板及未固定的立杆； （7）拆模应严格遵守从上而下的原则，先拆非承重模板，后拆承重模板，禁止抛掷模板。5、墙柱模板采用散支散拼工艺；墙柱模板配置一套，周转使用；二、墙55、柱模板设计计算书（按地下室层高6.6米计算）1、荷载计算 （1）新浇筑砼对模板侧面的压力（F1）采用内部振捣器时，新浇筑砼对模板的最大侧压力按下列二式计算，并取其中较小值作为侧压力的最大值。F1=0.22ct012V1/2F1=cH式中：F1新浇筑砼对模板的最大侧压力（KN/m2）c砼的重力密度，取c=25 KN/m3t0新浇筑砼的初凝时间h，可采用t0=200/（T+15）计算（T为砼的温度）V砼的浇筑速度（m/h）,取V=8 m/hH砼侧压力计算位置处至新浇筑砼顶面的总高度（m），取理论最大值H=5.9 m1外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2。2砼坍56、落度影响修正系数，当坍落度小于30时，取0.85；当坍落度为5090时，取1.0;当坍落度为110150时，取1.15。F1=0.22ct0121/2=0.222521.21.1581/2=42.93 KN/m2F2=cH=256.6=165KN/m2所以,取F1=F1=42.93 KN/m2 （2）倾倒砼时产生的水平荷载标准值F2本工程采用砼输送泵进行砼浇筑，则F2取6.0 KN/m2 （3）荷载设计值组合F=1.2 F1+1.4 F2=1.242.93+1.46.0=59.92 KN/m22、面板计算墙柱模板采用七层板，规格为915183015,面板以5080木枋(250)为龙骨，墙柱取间57、距为250计算。 （1）取1mm作为计算单元，计算简图如下：（按等截面连续三等跨计算） （2）承载力计算跨中最大弯距：M=0.08gkl2=0.0859.9210-32502式中0.08为弯距分配系数，1.0为1mm计算单元。层板截面抵抗距W=bh2/6=1.0182/6=54mm3所以，层板最大内应力=Mmax/W=299.6/54=5.55 N/mm2=15 N/mm2符合要求3、背肋计算墙柱模以5080松木刨枋为背肋，2483.5钢管为围柃，取最高墙身6.6m（钢管间距为300，共25排，上下两端各有200悬挑)的最大侧压力进行计算。 （1）取b=300宽为计算单元（采用等截面连续五等跨58、计算）g=59.9210-3300=17.98 N/,计算简图如下：（2）承载力计算跨中最大弯距Mmax=Kmgl2=0.07817.983002=1.26105 N.式中0.078为弯距分配系数，300为计算间距。截面抵抗距：W=bh2/6=50802/6=5.331043背肋最大内应力=Mmax/W=1.26105/5.33104=2.36N/2 =13 N/2 符合要求4、围柃计算（不考虑槽钢围柃与背枋、面板通过固模螺栓连接成为一整体，以483.5钢管受穿墙对拉螺栓300约束计算。）计算简图（按等截面连续五等跨计算）g=59.9210-3300=17.98 N/ 跨中最大弯距Mmax=K59、mgl2=0.07817.983002=1.26105 N.围柃483.5钢管截面抵抗距W，查表得Wx=5.081033所以，围柃最大应力=Mmax/W=1.26105/25.08103=12.4N/2 =215 N/2 符合要求5、对拉螺栓计算对拉螺栓采用12圆钢加工制作而成，水平、垂直间距均为300，中间一个对拉螺栓承受的荷载：Ntb=30030059.9210-3=5.39103N=5.39KN= Ntb/An=5.39103/113.1=47.6N/2 =215 N/2满足要求三、梁板支撑系统的计算（h=6.6m）首层梁板板厚200，框架梁为4001400，根据经验，楼板下立杆沿主梁纵60、横方向均为800，主梁下立杆横向间距为400，纵向间距为800，所有立杆在竖向每隔1.8米设纵横向的联系杆。1、主梁（4001400）的支撑验算： （1）荷载计算关于荷载分项系数，除施工人员及施工荷载、振捣砼时产生的荷载这两项取1.4外，其余均取1.2。主梁0.8米长度模板及其支架自重A模板：（0.4+1.32）0.81801.2=518.4N B木枋：（0.050.080.83+0.050.0850.82）80001.2=399.36NC木枋背钢管：1.28根38.51.3=480.48ND支撑钢管1.2（47.75+26.45+0.84+0.845）38.5=2915.18NE扣件重：3261、1.250=1920N0.8米长度砼的自重：1.20.41.50.825000=14400N施工人员及设备荷载：1.40.80.83000=2688N合计：23321.46N即23.32KN则每根立杆上所受的荷载为：N=23.32/3=7.77KN （2）横杆承载力验算q=23.320.82/(0.80.8)=14.575KN/m计算简图为中间支座最大弯矩：M=0.125ql2=0.12514.5750.42钢管483.5,截面矩为W=50573则，钢管的应力=M/W=0.29106/5057=57.3N/2=215 N/2满足要求。（3）横杆变形计算钢管惯性矩I=（d4-dl4）/64=1.62、2181054，挠度f=5ql4/384EI=514.5754004/(3842.061.2181010)=0.19f=l/250=800/250=3.2满足要求（4）立杆强度验算：=N/An=7770/489.3=15.88N/2f=215 N/2满足要求（5）立杆稳定性验算立杆验算长度：L0=1.8米而i=(482+412)1/2=15.8= L0/i=1800/15.8=114,查表可得，Q235钢材，a类截面，=0.534=N/An=7.77103/(0.543489.3)=29.2N/2f=215 N/2满足要求2、板（200厚）的支撑验算（根据经验，楼板下立杆沿主梁纵横方向均为8063、0）： （1）荷载计算关于荷载分项系数，除施工人员及施工荷载、振捣砼时产生的荷载这两项取1.4外，其余均取1.2。板0.8米长度模板及其支架自重A模板：0.80.81801.2=138.24NB木枋：0.050.080.8480001.2=122.88NC支撑钢管（46.6+0.845）1.238.5=1958.88ND扣件重：401.210=480N0.80.8m板砼的自重：1.20.80.80.225000=3840N施工人员及设备荷载：1.40.80.83000=2688N合计：9440N即9.44KN则每根立杆上所受的荷载为：N=9.44/2=4.72KN （2）横杆承载力验算q=9.64、440.82/(0.80.8)=5.9KN/m计算简图为跨中最大弯矩：M=ql2/8=5.90.82钢管483.5,截面矩为W=50573则，钢管的应力=M/W=0.472106/5057=93.3N/2=215 N/2满足要求 （3）横杆变形计算钢管惯性矩I=（d4-dl4）/64=1.2181054，挠度f=5ql4/384EI=55.98004/(3842.061.2181010)=1.25f=l/250=1000/250=4满足要求（4）立杆强度验算：=N/An=5900/489.3=12.06N/2f=215 N/2满足要求（5）立杆稳定性验算立杆验算长度：L0=1.8米而i=(482+412)1/2=15.8= L0/i=1800/15.8=114,查表可得，Q235钢材，a类截面，=0.534=N/An=5.9103/(0.543489.3)=22.2N/2f=215 N/2满足要求为了保证高支模的稳定，防止失稳，纵横向主梁下均设置垂直剪刀撑；单块梁板的模板支撑体系的四周边缘，也必须设置剪刀撑，防止边缘失稳，造成质量事故。水平纵横拉杆应严格按设计的竖向间距设置，底部加设扫地杆。