1、汉中灾后重建安置小区4#、6#、8#楼脚手架搭设拆除方案一、工程概况。本方案依据西铁局汉中灾后重建安置小区（汉重建2008-01）图纸及施工现场，现行施工验收规范、相关图集为依据进行编制。建筑面积19710m2 m的框架六层结构。室外地坪标高度为-0.75m，脚手架搭设最高处为18.45/19.55 m，符合JGJ 130-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范要求。二、扣件式双排钢管脚手架搭设构造。1、钢管：外径48mm，壁厚。2、立杆：横距，纵距，内立杆距外墙。3、大横杆：步距。4、小横杆：根据架板长度必须在立杆与大横杆交接处不大于处设置。5、剪刀撑：设置为间断剪刀撑斜杆与地面夹角42、50-600。6、连接杆：架高4m以下，水平间距7m内，每层均设。7、护栏与挡脚板，操作层上设护拦和挡脚板。8、垫块：硬化地面上设置25025080砼垫块。三、脚手架搭设的基本要求。脚手架是建筑施工中不可缺少的临时设施，砼浇筑，墙体砌筑，木工支模，钢筋绑扎，外粉、装饰都需要搭设脚手架，脚手架虽然是随着工程进度而搭设，工程完毕就拆除，若脚手架选材不当，搭设不牢固、不稳定就会造成施工中重大伤亡事故。因此，对脚手架的选材、构造搭设质量等决不可疏忽大意，它对作业人员起防护作用，保证其上部和周围及地下操作人员的安全。因此它必须满足以下几点基本要求。1、严格按JGJ130-2001构造要求搭设，脚手架要有3、足够的牢固性和稳定性，保证施工期间在规定荷载的作用下以及天气条件变化的影响不变形、不摇晃、不倾斜，安全有保障。2、大横杆设置在立杆内侧，接头采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻大横杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不大于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。3、主节点必须设置一根小横杆，用直角扣件连接且严禁拆除。4、每根立杆底部应设置底坐或垫块，立杆必须用连墙杆与建筑物可靠拉连。四、施工方法。 1、基础处理和底座安装： 先进行场地平整、夯实、硬化，然后进行放线定位，铺设砼垫块，保证位置准确，铺设平稳，不得悬空，搭设前一定要将4、地基处理好，施工方案是：首先是将地基从墙外度向外平整好大于以上的脚手架，搭设位置然后逐层夯实到基本平整，靠坡地边用砖或石块把边沿砌筑好以防泥土受雨水冲刷流失。然后在平整好的基础上浇灌150mm厚c20砼，再在上面支垫块搭设。连墙杆和立杆必须按照JGJ130-2001构造要求搭设。2、搭设作业：严格遵守搭设顺序：摆放扫地杆逐根树立杆并与扫地杆扣紧装扫地小横杆并与立杆和扫地杆扣紧装第一步大横杆并与各立杆扣紧装第一步小横杆第二步大横杆装第二步小横杆加设临时撑杆，上部与第二步大横杆扣紧（在装设连墙杆后拆除）装第三、四步大横杆和小横杆装墙连件接立杆加设剪刀撑铺竹脚板绑扎防护栏及挡脚板挂安全蜜目网（施工层5、另加大眼网，下部应用挂设小眼兜网进行防护）。搭设时要及时与结构拉接，或采用临时支撑，以便确保搭设过程的安全，并随搭设随校正杆件的垂直度和水平度同时适度拧昆扣件，螺栓根部要放正，必要时可用力距搬手检查，应在40-50n/m之间，最大不超过70n/m，连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓要向上，以防雨水进入。双排架的小横杆靠墙一端应离开墙面60mm，各杆件相应伸出的端头，均要大于100mm，以防杆件滑落。剪刀撑的搭设要将一根杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出部分上，斜杆两端扣件与立杆节点距离不大于200mm。随搭设随应与主体结构相连接，扣件式钢管脚手架的脚手板采用竹脚手板，铺设前应严格检查6、，以防腐烂或强度不够的板用于工程上造成安全隐患；如有不平之处，禁止用砖块等物垫塞，须用木块垫好，并用铁丝或绳子绑牢，同时每隔三层楼高要留一步架的脚手板，门口或通道上方的脚手板应满铺，以防高空坠物伤人，并在洞口处设施临边防护栏杆进行防护。五、脚手架验收与拆除1、验收方法和内容架子搭设和组装完毕，在投入使用前，应逐层、逐流水段，由项目经理、安全员、架子班班长和专职技术人员一起组织验收，并形成书面材料。验收的具体内容见JGJ130-2001规范。2、脚手架的拆除（1）架子拆除时应划分作业区，周围设置围栏或竖立警戒标志，地面没有专人指挥，严禁非作业人员入内。（2）高处作业人员，必须戴好安全帽、系安全带7、扎裹腿、穿软底鞋。（3）拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆的原则。即先拆安全防护密目网、挡脚板、栏杆、脚手板、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清的原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。（4）拆立杆时，应先抱住立杆，再拆最后两个扣件，拆除大横杆、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住横杆中间，再拆除两端扣件。（5）连墙杆应随拆除进度逐层拆除，严禁架未拆先拆连墙杆，造成整体倾斜。（6）拆除的同时，要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方，以防坠落。（7）有大片架子拆除前将预留的通道、斜道、上下料平台等先进 行加固，以便拆除后能够保其完整、安全、稳定。（88、）拆除时，如附近有外电线路，要采取隔防措施严防杆件接触电线。（9）拆除时应做好成品保护工作，以防碰坏门窗、玻璃、水落管、檐角等。（10）拆下的材料应用绳索栓住，溜放至地面，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点，随拆随运，分类堆放，当天折当天清。（11）在拆除过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚方可离去。 六、脚手架安全技术措施脚手架是对作业层上施工人员进行防护的设施，在安装拆除过程中也必须注意安全，我们特制定如下技术措施：1、凡在3步架以上作业时，作业人员必须戴安全带；所用工具应栓绳，挂在身上。2、搭架子时，如果遇六级以上大风或雷电大雨，4步架以上必须停止作业。3、在高压线9、路附近架设架子时，如果遇10KV以上的高压输电线路，需距6m以上；如果遇35-110KV以上的高压输电线路，需距8m以下。4、选用架妇可按工程的实际情况，但架子必须要有足够的坚固性和稳定性，施工期间在允许荷载和气候温度变化作用下，不得产生变形，倾斜或摇晃等现象；要有足够的工作面满足工人操作和材料的堆放以及施工车辆行驶的需要。5、钢管脚手架、必须设防雷接地装置，其接地电阻（包括导线电阻加散流电阻）不得超过20。6、脚手架的荷载每平方米不应超过2.70kn。对于未经架子工负责人允许，其他任何人不准随意拆、改脚手架或斜道上的扣件，堆砖不得超过三层，且应砖顶头朝外堆置。7、架子拆除时应划分作业区，周围10、设围栏或竖立警戒标志，地面设有专人指挥，严禁非作业人员入内。8、进行拆除的高处作业人员，必须戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋。9、拆除顺序应遵循由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”的原则依次进地，要严禁上下同时进行拆除作业。10、拆立杆时，应先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣。11、连墙点应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应设置临时支撑，然后再拆抛撑。12、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调。当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。13、在大11、片架子拆除前应将预留的斜道、上料平台、通道等先行架固，以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。14、拆除时如附近有供电线路，要采取隔离措施。严禁架杆接触电线。15、拆除时应对成品进行保护，以防碰坏。16、拆下的材料，应用绳索栓，溜放到地，严禁抛郑。运至地面的材料应按指定地点，做到随拆随运分类堆放，当天拆当天清。拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。17、在拆架过程中，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。七、脚手架计算双排脚手架搭设高度为18.421 米，17.421米以下采用单管立杆，17.412米以上采用双管立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 ，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为012、.8 米；内排架距离墙长度为；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 48； 横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 1.6 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；本工程地处陕西省安康市，基本风压为0.45 kN/m2；风荷载高度变化系数z 为1.00，风荷载体型系数s 为0.65；脚手架计算中考虑风荷载作用每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1611；脚手板自重标准值(kN/m2):0.13、300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:7；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.50。2）、大横杆的计算:按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重14、标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的自重标准值:P21/(2+1)=0.1 kN/m ；活荷载标准值: Q=21/(2+1)=0.667 kN/m；静荷载的设计值: q10.1=0.166 kN/m；活荷载的设计值: q20.667=0.933 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距为M1max22 =0.24 kN.m；支座最大弯距计算公式如下: 支座最大弯距为 M2max6622 =-0.283 kN.m；选择支座弯矩和跨中15、弯矩的最大值进行强度验算：106106)/5080=55.709 N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 = 55.709 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算:最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下： 其中： 静荷载标准值: q1= P1+P2=0.038+0.1=0.138 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =0.667 kN/m；最大挠度计算值为：15004/(10010515004/(100105121900) = 1.519 mm；大横杆的最大挠度 1.519 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500/15016、 mm与10 mm，满足要求！3）、小横杆的计算:根据JGJ130-2001第条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。大横杆的自重标准值：p11.5 = 0.058 kN；脚手板的自重标准值：P211.5/(2+1)=0.150 kN；活荷载标准值：Q=211.5/(2+1) =1.000 kN；(0.058+0.15)+1.4 1 = 1.649 kN； 小横杆计算简图最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下:17、 Mqmax12/8 = 0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下: Mpmax1/3 = 0.55 kN.m 最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.555 kN.m；最大应力计算值 106/5080=109.344 N/mm2 ；小横杆的最大弯曲应力 =109.344 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=510004/(384105121900) = 0.02 mm ；大横杆传递荷载 P = p1 +18、 p2 + Q = 0.058+0.15+1 = 1.208 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下: Vpmax1000(310002-410002/9 ) /(72105 121900) = 1.707 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.02+1.707 = 1.727 mm；小横杆的最大挠度为 1.727 mm10 mm,满足要求！4）、扣件抗滑力的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵19、向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P12/2=0.058 kN；小横杆的自重标准值: P21/2=0.019 kN；脚手板的自重标准值: P311.5/2=0.225 kN；活荷载标准值: Q = 211.5 /2 = 1.5 kN；1.5=2.462 kNR 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 5）、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 20、NG12/2)0.038/0.80(22.00-21.00) = 0.233； NGL12/2)0.038/0.8021.00 = 5.702；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2 NG27(1+0.3)/2 = 2.048 kN； NG371.5/2 = 0.788 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG422 = 0.165 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.233 kN； NGL =NGL1+NG1+NG2+NG3+NG4 = 8.935 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施21、工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 212/2 = 3 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.45 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.645；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 10.645 = 0.203 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 NsGLQ3= 14.922 kN； NdGQ3= 8.08 kN22、；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 Ns = 1.2 NGLQ3= 14.292 kN； Nd = 1.2 NGQ3= 7.45 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 kLah2/10 =0.850 2/10 = 0.023 kN.m；6）、立杆的稳定性计算: 外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。1.米以上立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 8.08 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；23、计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 1.386 m；长细比 Lo/i = 88 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.673 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；489)=24.551 N/mm2；立杆稳定性计算 = 24.551 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =24、 7.450 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 1.386 m；长细比: L0/i = 88 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；2；立杆稳定性计算 = 27.206 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm25、2，满足要求！2. 17.412.米以下立杆稳定性计算。不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴向压力设计值 ：N = 7.461 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 1.386 m；长细比 Lo/i = 88 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.673 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：26、W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；489)=22.67 N/mm2；立杆稳定性计算 = 22.67 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =7.146 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 1.386 m；长细比: L0/i = 88 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长27、细比 lo/i 的结果查表得到 ：立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2；2；立杆稳定性计算 = 26.282 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！7）、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.203 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 7.2 m2；按规范条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生28、的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：NlwWkAw = 2.048 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 7.048 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 300/15.8的结果查表得到 ，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf10-4205103 = 95.133 kN；Nl = 7.048 Nf = 95.133,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 7.048小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图8）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg = fgkkc = 80 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ； 脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.5 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =29.799 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 7.45 kN；基础底面面积 ：A = 0.25 m2 。p=29.799 fg=80 kpa 。地基承载力满足要求！