1、xx科研生产大楼灾后重建工程脚手架施工方案编制人： 职务：负责人： 职务：审核人： 职务：批准人： 职务：目录第一章 工程概况。.3第二章 落地式双排钢管脚手架工程32。1 架子构造.32。2脚手架的搭设.42.3脚手架的拆除。.52。4脚手架的检查和验收。.62.5脚手架的维护和安全管理。72。6计算书.8第三章 悬挑式扣件钢管脚手架工程。223。1主要编制依据.。.。.。.。. 。.。.。 。.。.。.。.233.2危险源与相关控制措施.。.。 .。.。.。.。.233.3安全技术设计。.。.。.。.。. .。.。.。.253.4设计计算。.。.。 . .。.。.。.。.。.。.343。52、施工要求.。.。.。.。 。.。.。.。.。.。.533.6脚手架质量检查与验收。.。.。.。.。.。.。583。7安全管理及日常维护。 。.。.。.。.。.613。8应急救援预案.。.。.。. .。 。.。.。.。.。64第四章 室内脚手架工程.67第五章 门洞。68第六章 安全防护架工程.69第一章 工程概况本工程为xx科研生产大楼，工程地上二十五层，（层高3.9m)，地下两层(负二层层高4。8m，负一层层高4.85m)的高层建筑，室内外高差为0.3m,大屋面最高外板面标高99.45m,结构体系采用框架剪力墙结构。根据本工程特点，外脚手架1到4层采用落地式双排钢管脚手架、4层以上采用悬挑式3、双排钢管脚手架。第二章 落地式双排钢管脚手架工程本工程1到4层采用落地式双排钢管脚手架，搭设高度15.6m，搭架采用483.5脚手架钢管和与之配套的扣件，钢管扣件质量及构造应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范(JGJl30-2001）的技术标准。（严禁48与51钢管混用）2。1该工程双排外架按如下构造搭设：2。1。1 架管立杆纵向间距1.8m，内外立杆横向距离0.9m，内立杆距外墙面距离300mm.因外架基本都处于地下室顶板上，所以外架基础地基不需作处理。立杆下采用垫板。 步高:采用1.8m步距搭设，每步均设通长扶手钢管和挡脚杆。2。1。3上横杆：间距同立杆，用扣件与立杆相连，小横杆距墙024、m，伸出大横杆0。2m。（大于0。15m）2。1.4 连墙杆：水平方向每个柱子处及跨中各设一个，且不大于3跨一个点,连墙点的竖向间距小于等于4m。竖向每层应与建筑物相连，脚手架上部未设置连墙点的自由高度不得大于2个步距。2.1。5 扫地杆：固定在距底座不大于200mm处的立杆上。2。1.6 剪刀撑：剪刀撑应随外架的搭设而同时搭设，剪刀撑与地面的夹角为4560，同一位置沿高度方向剪力撑应连续设置不得中断，剪刀撑之间间距不大于6个跨距；架子转角处均设置剪刀撑.2.1。7 脚手板：脚手板采用50mm厚木架板，脚手架板在架上应满铺，并在横杆处用短钢筋夹紧架板，以保证架板安全。2.1。8 安全网:架子外5、侧满挂聚氯乙烯防火密目安全网。2.2脚手架的搭设2。2.1 双排脚手架的搭设顺序：放 线外立杆排列外第一根大横杆抛撑设置内立杆内第一根大横杆小横杆第二步架搭设连墙件设置扫地杆第三步架搭设第四步架搭设完剪刀撑设置密目安全网挂设水平兜网安设循环至架搭设完毕验收使用2。2。2 每层脚手架搭设后,应按规范要求校正步距、纵距、横杆及立杆的垂直度。2.2。3 脚手架搭设，尚应符合以下规定：.1 扣件必须拧紧,施工时其扭紧力矩应在40Nm至65Nm之间。2。2。3。2 脚手架搭设过程中，在外立杆内侧搭设1.2m高护身栏杆。2。2.3。3 脚手架必须配合施工进度进行,一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。26、。2。3.4 开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。2.2。3。5 当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆，纵向水平杆，横向水平杆后，应立即设置连墙件。2。2.3.6在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内、外角部立杆固定。.7对接扣件开口应朝上或朝内，脚手板应满铺、铺稳、离开墙面120150mm。2.3脚手架的拆除2。3。1 拆除顺序：与搭设顺序相反。2.3。2 脚手架拆除前,应进行以下准备工作:2。3。2.1 应全面检查脚手架的扣件连接，连墙件及支撑体系是否符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范（JGJl302001）构造7、要求。2。3.2.2 应根据检查结果补充完善施工组织设计中的拆除顺序及措施，经主管部门批准后方可实施。2.3。2.3 应对班组进行专项安全技术交底。2。3。2。4 应首先清除脚手架上的杂物及障碍物。2。3。2。5 应根据拆除区域划出施工警戒线，并派专人值班,以免其它人进入作业区. 拆除脚手架时，应符合下列规定：。1 拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上、下同时作业。2 连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差应不大于2步,如高差大于2步,应增设连墙件加固。3 脚手架采取分段，分立面拆除时,对不拆的脚手架两端,应按前述连墙件及剪力撑的设置要求加固。2.48、脚手架的检查和验收2。4.1脚手架的检查：脚手架的检查包括对使用材料的检查及搭设过程的检查。2.4。1。1 脚手架使用钢管及扣件的检查应符合建筑施工扣件式脚手架安全技术规范(JGJl302001)规定。2。4.1.2 新扣件及新钢管使用应有产品质量合格证及法定检测单位出具的测试报告。.3 木脚手板中有黄芯腐朽的不得使用，板厚不应小于50mm，宽度不小于200mm。.4 脚手架搭设过程中，应随时检查扣件是否拧紧，是否按设计图纸要求搭设，搭设顺序是否合理等。2.4。1.5外架搭设过程中做好预埋环隐蔽验收，搭设完毕后经公司职能部门验收合格后方可使用。2.4。1。6 做好安全保证措施，组织保障,技术措9、施，监测监控等.2。4。2脚手架的验收。1 脚手架搭设的技术要求,允许偏差及检验方法，应符合规范的规定.2.4。2.2 脚手架的检查验收2。4.2.2.1 脚手架搭设前对脚手架基础进行检查。.2。2 作业层上施加荷载前。2。4。2。2.3 每搭设完一层使用前。2.4。2.2.4 达到设计高度后。.2.5 遇有六级大风与大雨后。2。4.2.2.6 停工超过一个月。2。4。3 脚手架使用中,应定期检查下列项目：2。4。3.1 杆件的设置和连接，连墙件，支撑，门洞桁架等的构造是否符合要求.。2 扣件是否检松动,安全网及钢丝网的安装是否牢固、严密。2.4。3。3 脚手架使用荷载是否超过设计值。2。4.10、3.4 脚手架的杂物是否清理干净。2.5 脚手架的维护和安全管理 脚手架使用过程中，应派专人每天对每个部位进行巡视检查,主要检查以下几个方面：2。5。1。1 扣件是否有松动.2。5。1.2 架上堆物使用荷载是否超过规定。2.5。1。3 架上垃圾及网内杂物是否清除干净.2.5.1.4 安全网是否有破损及烧坏,应立即更换或维护.2。5。1。5 水平防护是否封闭严实,若未严实，应立即封闭.2。5。1。6 各连墙件及斜拉杆是否有松动现象。2.5.1。7 水平挑杆的变形是否超过规定要求，若有，应立即向项目负责人反映，以便立即研究，采取应对措施。2.5。2脚手架上进行电、气焊作业时，必须经由现场管理人员同11、意并采取可靠防火措施后，由专人看守实施。2。5.3脚手架的防雷措施：每层采用40X4扁铁分别与外装饰预埋件焊接，所焊接的预埋件应选择与主体防雷接地连通的预埋件，每层设置不少于3处。2。5。4当有雾、雨、雪等天气时应停止脚手架的搭拆工作，并应派人清扫积雪。雨、雪后作业时，应采取可靠防滑措施。 脚手架搭拆人员必须持证上岗，并按规定戴好安全带，穿防滑鞋。2.5。6 脚手架拆除前，严禁私拆脚手架配件。2。6计算书：四层落地架计算书工程名称：民航二所科研生产大楼项目；结构类型:框剪；建筑高度：99.90m；标准层层高:3.90m ；总建筑面积:28300。00m2；总工期:720天；施工单位:xx工程集12、团总公司;钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ1302001）、建筑地基基础设计规范（GB 50007-2002）、建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）、钢结构设计规范（GB 50017-2003)等规范.一、参数信息:1。脚手架参数搭设尺寸为:立杆的纵距为 1.80米，立杆的横距为0.90米,立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 15。6 米,立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米;大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 2；采用的钢管类型为483.5;横杆与立杆连接方式为单扣件;扣件抗滑承载力系数为 0。80;连墙件采用13、两步三跨，竖向间距 3.60 米，水平间距5.40 米，采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件。2。活荷载参数施工荷载均布参数（kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2。3.风荷载参数四川省成都市地区，基本风压为0。30，风荷载高度变化系数z为0.84，风荷载体型系数s为1.20；4。静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准（kN/m2）:0。1337;脚手板自重标准值（kN/m2 )：0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2)：0.150；安全设施与安全网（kN/m2 ):0.005；脚手板铺设层数:1;脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别：栏杆竹笆片.5.地基参数地14、基土类型：稍密卵石层；地基承载力标准值(kN/m2)取：68。00；基础底面扩展面积（m2):0。25；基础降低系数:1.00。m二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形. 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值：P2=0.3500。900/(2+1)=0.105 kN/m ；活荷载标准值： Q=3.0000。900/（2+1)=0。900 kN/m；静荷载的计算值: q1=1.20.038+1.20。105=0.172 kN/m；活荷载的15、计算值： q2=1。40.900=1。260 kN/m;大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图（支座最大弯矩）2。强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0.080.1721.8002+0.101.2601.8002 =0.453 kN。m；支座最大弯距计算公式如下:支座最大弯距为 M2max= 0.100.1721。8002-0。1171。2601.8002 =-0。533 kN.m；我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0。453106,0.533106)/5080.0=16、104.921 N/mm2;大横杆的抗弯强度：= 104。921 N/mm2小于 f=205.0 N/mm2。满足要求！3.挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下：静荷载标准值： q1= P1+P2=0.038+0.105=0。143 kN/m;活荷载标准值: q2= Q =0。900 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V= 0.6770.1431800.04/(1002。06105121900.0)+0.9900。9001800.04/(1002.06105121900.0） = 4.131 mm；脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与1017、 mm 请参考规范表5.1。8.大横杆的最大挠度小于 1800.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求！三、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0381。800 = 0。069 kN；脚手板的荷载标准值:P2=0。3500。9001。800/（2+1）=0。189 kN； 活荷载标准值：Q=3。0000.9001.800/(2+1） =1。620 kN； 荷载的计算值: P=1.2(0.069+0。189）+1.4 1。620 =18、 2.578 kN；小横杆计算简图2。强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: Mqmax = 1。20。0380。9002/8 = 0。005 kN。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下： Mpmax = 2。5780.900/3 = 0.773 kN。m ;最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.778 kN。m； = M / W = 0.778106/5080.000=153。147 N/mm2；小横杆的计算强度小于 205.000 N/mm2，满足要求！3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不19、利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下: Vqmax=50。038900.04/(3842.060105121900.000) = 0.013 mm ；P2 = p1 + p2 + Q = 0.069+0.189+1。620 = 1。878 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下： Vpmax = 1878.120900.0（3900.02-4900。02/9 ) /（722。060105121900.0） = 1。935 mm；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.013+1.935 = 1.948 mm;小横杆的最大挠度小于 (90020、。000/150）=6.000 与 10 mm,满足要求! 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5。1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）： R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取6.40 kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0380.900=0。035 kN;脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500。9001。800/2=0.284 kN；活荷载标准值： Q = 21、3。0000。9001.800 /2 = 2。430 kN；荷载的计算值: R=1。2(0。035+0.284）+1.42。430=3。784 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架荷载标准值： 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1）每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1337 NG1 = 0.13415。600 = 2。086 kN； (2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用木脚手板,标准值为0.35 NG2= 0。35011。800(0。900+0.3)/2 = 0。378 kN； （322、)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆竹笆片,标准值为0。15 NG3 = 0。15011.800/2 = 0.135 kN； (4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051.80015。600 = 0。140 kN;经计算得到,静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 2.739 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3。0000.9001。8002/2 = 4.860 kN;风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(k23、N/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用： Uz= 0.840 ； Us 风荷载体型系数:Us =1。200 ；经计算得到,风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3000。8401.200 = 0.212 kN/m2； 不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1。22.739+ 1.44.860= 10.091 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851。4NQ24、 = 1。22.739+ 0.851.44.860= 9。070 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1。4WkLah2/10 =0.850 1。40.2121。8001.8002/10 = 0.147 kN。m；六、立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴心压力设计值：N =10。091 kN；计算立杆的截面回转半径：i = 1.58 cm；计算长度附加系数：K = 1.155 ；算长度系数参照扣件式规范表得:U = 1。500计算长度 ，由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；25、轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i 的结果查表得到：= 0。186 ；立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值：f =205。000 N/mm2； = 10091.000/（0.186489。000)=110。946 N/mm2；立杆稳定性计算 = 110。946 小于 f = 205.000 N/mm2满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值:N =9.070 kN；计算立杆的截面回转半径:i = 1。58 cm；计算长度附加系数： K = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表26、5.3。3得：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ; 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到：= 0.186立杆净截面面积： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量（抵抗矩) ：W = 5.08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值：f =205。000 N/mm2； = 9070。344/(0。186489.000)+146907。613/5080。000 = 128.643 N/mm2;立杆稳定性计算 = 128。643 小于 f = 205。000 N/mm2满足要求！七、最大搭设高度的计27、算： 不考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0。653 kN；活荷载标准值：NQ = 4。860 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0.134 kN/m； Hs =0.1864.89010-4205。000103-(1。20.653+1.44.860)/(1.20.134）=68.920 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米： H = 68。920 /（1+0.00168.920)=64.476 m； H=28、 64。476 和 50 比较取较小值。得到,脚手架搭设高度限值 H =50。000 m。考虑风荷载时，采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为： NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.653 kN；活荷载标准值：NQ = 4。860 kN；每米立杆承受的结构自重标准值：Gk = 0。134 kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: Mwk=Mw / (1.40.85) = 0。147 /(1.4 0。85） = 0。123 kN。m; Hs =( 0.1864。89010-4205.00010-329、-（1.20。653+0.851。4(4。860+0.1864。8900.123/5。080)/（1.20.134)=58。887 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： H = 58。887 /(1+0。00158。887)=55.612 m； H= 55。612 和 50 比较取较小值.经计算得到,脚手架搭设高度限值 H =50。000 m.八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk = 0。212 kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 19。440 m2；连墙件约束30、脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 5.761 kN;连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 10.761 kN;其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度，由长细比 l/i=300。000/15。800的结果查表得到0.949; A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN；Nl=10。761Nf=95。133，连墙件的设计计算满足要31、求！连墙件采用双扣件与墙体连接.经过计算得到 Nl=10。761小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值： fg = fgkKc = 68。000 kN/m2;其中，地基承载力标准值：fgk= 68.000 kN/m2；脚手架地基承载力调整系数:kc = 1.000 ；立杆基础底面的平均压力，p = N/A =36。281 kN/m2；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值:N = 9。070 kN；基础底面面积 （m2）：A = 0.250 m2。 p=36。281 fg=32、68.000 kN/m2。地基承载力的计算满足要求！第三章 悬挑式扣件钢管脚手架工程本工程悬挑式扣件钢管脚手架从第五层楼板高度开始搭设。因本工程外观造型设计新颖，为我项目部的外脚手架搭设施工带来挑战。最特殊处在于AC轴区域于第十五层平面进行了16.8米的斜向收台，以及D轴外墙面局部垂直度上有强烈变化，基本情况如：D交1轴框架柱的垂直度，每楼层高度内,向A轴方向进行78mm的倾斜，因此施工中将对此类情况做为重点进行具体布置,并在外架投入使用后，派专人不间断进行巡察，维护。3。1主要编制依据(1）建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 1302001）（2） 建筑施工安全检查标准 （JGJ33、 59）(3） 建筑施工高处作业安全技术规范 （JGJ 80)（4) 建筑施工手册 (第四版) (中国建筑工业出版社出版)（5) 钢结构设计规范 (GB 50017)3。2危险源与相关控制措施（1）脚手架工程事故的类型分析1）整架倾倒或局部垮架2）整架失稳、垂直坍塌3）人员从脚手架上高处坠落4）落物伤人（物体打击）5)不当操作事故（闪失、碰撞等）（2)引发事故的主要原因分析1）整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架构架缺陷：构架缺少必须的结构杆件,未按规定数量和要求搭设连墙件等。在使用过程中任意拆除必不可少的杆件和连墙件等.构架尺寸过大、承载能力不足或设计安全不够与严重超载。2)人员从脚手架上高处坠落作34、业层未按规定设置围挡防护.作业层未满铺脚手板或架面与墙之间的间隙过大。脚手板和杆件因搁置不稳、扎结不牢或发生断裂而坠落。不当操作产生的碰撞和闪失等.3）落物伤人（物体打击)在搭设或拆除时,高空抛掷构配件，砸伤工人或路过行人.架体上物体堆放不牢或意外碰落，砸伤工人或路过行人。整架倾倒、垂直坍塌或局部垮架,砸伤工人或路过行人等。4）不当操作大致有以下情形：用力过猛，致使身体失稳.在架面上拉车倒着行走.拥挤碰撞。集中多人搬运或安装较重的构件.架面上的冰雪未清除,造成滑落。开始泵送混凝土时，混凝土输送泵管口正对工人，致使吹落。5）其他伤害在不安全的天气条件（四级以上大风、雷雨和雪天）下继续施工。在长期35、搁置以后未作检查的情况下重新投入使用。脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间没有保持安全操作距离等。(3)危险源的监控1）对脚手架的构配件材料的材质，使用的机械、工具、用具进行监控。2)对脚手架的构架和防护设施承载可靠和使用安全进行监控。3）对脚手架的搭设、使用和拆除进行监控，坚决制止乱搭、乱改和乱用的情况。4）加强安全管理，对施工环境和施工条件进行监控。3.3安全技术设计（1） 一般规定本工程按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2001)规定：1)脚手架的承载力能力按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。本工程安全专项施工方案编制需进行下列设计计算36、：纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算。立杆的稳定性计算连墙件的强度、稳定性和连接强度计算.立杆基础承载力计算。2)计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。永久荷载分项系数应取1。2，可变荷载分项系数取1。4。3）脚手架中的受弯构件，应根据正常使用极限状态的要求验算变形。验算构件变形时，应采用荷载短期效应组合的设计值。4）纵向或横向水平杆的轴线的偏心距不大于55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。5）当满足本方案的构造体系要求时，其相应杆件可不再进行设计验算,但连墙件、立杆基础承载力等应根据实际荷载进行设计计算.6）钢材的强度设计值37、与弹性模量按下表采用：钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2)Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值f205弹性模量E2。061057）扣件、底座的承载力设计值按下表采用：扣件、底座的承载力设计值（kN）项目承载力设计值项目承载力设计值对接扣件(抗滑）3。20底座（抗压）40。00直角、旋转扣件(抗滑）8.00注:扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40Nm，且不应大于65 Nm。8）受弯构件的挠度不应超过下表规定的容许值：受弯构件的容许挠度构件类别容许挠度v构件类别容许挠度v脚手板、纵向、横向水平杆L/150与10mm悬挑受弯构件L/4009）受压、受拉构件的长细比不应超过下表规定的容许值受压、受拉构38、件的容许长细比构件类别容许长细比立杆双排架210单排架230横向斜撑、剪刀撑中的压杆250拉杆350（2） 构造体系要求1）平面布置立杆纵向间距1500mm，横向间距1000mm，内排立杆与建筑物外墙皮的距离为350mm，距挑梁上表面200mm处设置纵、横向扫地杆。立杆与大横杆必须采用直角扣件,不得隔步设置和遗漏.且相邻立杆的接头应错开，接头与大横杆的距离不大于步距的1/3.2）立面布置 立杆步距1800mm,上下横杆的接头应错开布置，错开距离不小于纵距的1/3，扶手栏杆水平设置于每步架1.2米高处。剪刀撑要求满设,并沿高连续布置，斜杆与立杆接触部位用旋转扣件扣紧，与水平杆的夹角为4560,剪39、刀撑的节点应在同一水平和垂直线上，其接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm，且不少于2个扣件,除在两头与立杆和大横杆连接外,中间还应增加24个节点。立杆和大横杆交接处设小横杆。横向斜撑应在同一平面由底至顶呈“之字形连续布置，除拐角应设横向斜撑外，中间应每隔6跨设置一道。3）纵向水平杆的构造纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不小于3跨。纵向水平杆采用对接扣件连接，符合下列规定：纵向水平杆的对接扣件交错布置;两个纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个接头在水平方向错开距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向40、水平杆上，应等间距设置，间距不应大于400mm。4）横向水平杆的构造主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接,严禁拆除。作业层上非主节点处的横向水平杆应根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距的1/2.横向水平杆两端应用直角扣件固定在立杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠的固定。5）立杆的构造脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮200mm处的立杆上,横向扫地杆亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆的下方的立杆上。立杆必须用连墙杆与建筑物可靠连接。立杆除顶层顶步可采用搭接外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接41、应符合下列规定：A 立杆的对接扣件交错布置,两根相邻立杆的接头不设置在同步内，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。B 搭接长度不小于1m，采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。立杆顶端高出女儿墙上皮1.0m，高出檐口上皮1。5m。6）连墙件为了增强脚手架的刚度及稳定性，在脚手架与建筑物之间设置连接杆,设置说明如下：连接杆用短钢管制成，长度为500800mm，一段用扣件固定于脚手架的立杆上,另一端固定于建筑物上，架体两步两跨设连墙杆。连接杆尽可能设置在立杆与纵、横向水平杆的连接处,与脚手架的架体垂直，如在规定的位置上设置有困难,应在邻近点补足。7)门42、洞脚手架门洞采用上升斜杆、平行弦杆椼架结构型式，斜杆与地面的倾角在4560之间。脚手架的门洞椼架的构造应符合下列规定：A 脚手架门洞处的空间椼架，除下弦平面外，在其余5个平面内的节间设置一根斜腹杆。B 斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。C 斜腹杆宜采用通长杆件，当必须接长时，采用对接扣件连接.门洞椼架下的两侧立杆应为双管立杆,副立杆高度应高于门洞12步.门洞椼架中伸出上、下弦杆端头,均应增设一个防滑扣件,该扣件宜紧靠主节点的扣件.8）剪刀撑与横向斜撑剪刀撑的设置应符合下列规定:A 每道剪刀撑跨越立杆的根数按下表确定，每道剪刀撑43、宽度不小于4跨，且不打于6m，斜杆与水平杆的倾角宜在4560之间.剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑斜杆与水平杆的倾角阿a455060剪刀撑跨越立杆的最多根数n765B 在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑.C 剪刀撑斜杆的接长必须采用搭接，搭接长度不小于1000mm,且不少于2个扣件,除在两头与立杆和大横杆连接外，中间还应增加24个节点。D 剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件的中心线至主节点的距离不大于150mm.横向斜撑的设置应符合下列规定:A 横向斜撑应在同一节间，由底至顶呈“之”字形连续布置。B 两端均应设置横向斜撑。C 除拐角应设置横向斜撑外，中间44、应每隔6跨设置一道.9）脚手板铺设要求本工程采用木脚手板，在铺设中应注意以下几点：作业层脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120150mm。脚手板应设置在3根横向水平杆上.当脚手板长度小于2m时，可采用2根横向水平杆支承，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾覆.脚手板采用对接平铺，四个角应用直径1。2m的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。作业层端部脚手板探头长度应取150mm，其板长两端均应与支承杆可靠固定。10）安全网架设脚手板的外侧要满挂安全立网,立网的下口与立杆或建筑物要牢固的扎结，固定点的间距应不大于500mm，下边沿设挡脚板，上、下两网之间的拼接要严密。立网平面与施工作业面边缘的最大间缝不得大于45、100mm。11）栏杆、挡脚板设置要求栏杆和挡脚板均应设在外立杆的内侧。上栏杆上皮高度为1200mm。挡脚板高度不应小于180mm。中栏杆应居中设置。12)防避雷措施在高、低压线路下方不得搭设脚手架。脚手架的外侧边缘与外电架空线路的边线之间必须保持安全操作距离.最小安全操作距离不应小于下表数值。当条件限制达不到下表规定的最小距离时，必须采取防护措施，增设屏障、防护架并悬挂醒目的警告标志牌,如果上述防护措施也无法实现，则必须与有关部门协商迁移外电线路，甚至改变工程位置.在建工程(含脚手架）的周边与外电架空线路边线之间最小安全操作距离外电线路电压等级（kV)小于11103511022033050046、最小安全操作距离(m）4。06。08。01015脚手架若在相邻建筑物、构筑物防雷保护范围之外，则应安装防雷装置，防雷装置的冲击接地电阻值不得大于30.A 本工程可采用1m高直径12镀锌圆钢做避雷针,立于楼四角脚手架立杆上,并将所有最上层的纵向水平杆全部接通，形成避雷网络。B 接地板可以利用建筑物防雷接地引下线。C 接地装置完成后,要用电阻表测定电阻是否符合要求.D 在施工期间遇有雷雨，脚手架上操作人员应立即离开。13）外架悬挑梁要求在外架悬挑梁之上搭设扣件式钢管脚手架,一般外架悬挑梁的间距1.5m，大于2.0m时，在挑梁上应加设横梁，以支搭处于挑梁之间的脚手架立杆。本工程的外架悬挑梁应从屋顶高47、度加1.2m向下不大于19.5m间隔设置，悬挑梁采用合格的16号以上的工字钢，悬臂长度为1400mm，搁置长度为2000mm.角部斜撑出去的悬挑梁可用9m的工字钢4.5m均分。悬挑梁间距一般不得大于1500mm,外架悬挑梁避开柱。外架悬挑梁在角部设置时，穿过剪力墙的洞口不得截断剪力墙的垂直受力筋。工字钢采用预埋圆钢U形箍施加反力和固定，反力圆钢直径14, U形箍不少于2道，第一道箍设置在距悬挑梁搁置段端部200mm，第二道箍设置在距悬挑梁搁置段端部400mm。预埋反力圆钢U形箍处,楼板纵向和横向1米板宽范围内各加8根8负筋对板进行加强，固定圆钢直径10，设置在挑梁搁置段支点附近的楼板上。为保证48、悬挑脚手架的安全，本工程外架可用6x1917钢丝绳将悬挑梁悬挑端斜拉在上一层结构梁上。2悬挑梁的间距和横梁的设置悬挑梁的布置间距是挑梁式脚手架的关键问题之一，在确定挑梁的布置间距时,应考虑以下问题：挑梁承受的荷载情况：当挑梁的间距与脚手架的立杆纵距a一致时，它承受一排（队）立杆传下来的荷载p；当间距分别取2a、3a、4a和5a时,则其相应荷载增加为1。5p、2p、2.5p、和3p。因此，当脚手架较高时p值较大，应取较小间距；较低时则取较大间距。结构条件:挑梁必须装设在可以承受其荷载作用的结构部位,当根据施工需要只能设置在结构的薄弱位置时，必须对结构进行加固；或设拉杆或压杆，将荷载传给结构的坚强49、部位.无论何种情况下，必须请结构设计人员对结构进行核算，以确保悬挑式脚手架和结构的安全。施工对悬挑梁设置部位的要求：既考虑便于作业和不影响其它作业项目的进行，也考虑吊运和拆装的方便。经济效果：要对不同的布置方案的工料耗用和架子效能进行综合比较，择优选用.15）脚手架立杆与悬挑梁（横梁）的连接在悬挑梁或横梁上焊短钢管（长150200mm，其外径比脚手架立杆内径小11。5mm）,用接长扣件与立杆连接,同时在立杆下部绑12道扫地杆，以确保脚手架底部的稳定。16)对外架钢管要求外架钢管要求采用48x3。5mm的钢管。3.4设计计算悬挑式扣件钢管脚手架计算书工程名称：民航二所科研生产大楼项目；结构类型:50、框剪；建筑高度:99。90m；标准层层高：3.90m ；总建筑面积：28300.00m2；总工期：720天；施工单位：xx工程集团总公司；钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001）.计算参数:双排脚手架，搭设高度19。5米,立杆采用单立管。立杆的纵距1。50米,立杆的横距1.00米,内排架距离结构0.30米，立杆的步距1。80米.采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3。60米，水平间距4.50米。施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工.脚手板采用木板，荷载为0。35kN/m2，按照铺设1层计算。栏杆采用竹笆片，荷载为0.15kN51、/m，安全网荷载取0。0050kN/m2.脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加两根大横杆.基本风压0。30kN/m2，高度变化系数0。8400，体型系数0。6500。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。40米，建筑物内锚固段长度2。00米.悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1。30m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.52、000/3=0。117kN/m活荷载标准值 Q=3.0001。000/3=1.000kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20。117=0.186kN/m活荷载的计算值 q2=1。41。000=1.400kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2。抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：跨中最大弯矩为 M1=（0.080。186+0。101.400)1。5002=0。348kN。m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为 M2=-(0。100.186+0.1171。400）1。553、002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0。410106/5080.0=80。791N/mm2大横杆的计算强度小于205。0N/mm2，满足要求! 3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0。038+0.117=0.155kN/m活荷载标准值q2=1.000kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.155+0.9901.000）1500.04/(1002.06105121900。0）=2。207mm大横杆的最大挠度小于1500。0/150与10mm，满足要求！二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算54、,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形. 1。荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381。500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0。3501.0001。500/3=0。175kN活荷载标准值 Q=3.0001.0001.500/3=1。500kN荷载的计算值 P=1.20。058+1。20。175+1。41.500=2.379kN小横杆计算简图 2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下： M=（1.20。038)1。00055、2/8+2.3791。000/3=0.799kN。m=0。799106/5080。0=157。244N/mm2小横杆的计算强度小于205。0N/mm2,满足要求! 3。挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5。00.0381000。004/(3842.060105121900.000）=0.02mm集中荷载标准值P=0。058+0。175+1.500=1.733kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1732.6001000.0（31000.0241056、00.02/9)/（722。06105121900.0)=2。449mm最大挠度和 V=V1+V2=2.469mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）: R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0。0381。000=0。038kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0001。500/2=0。262kN活荷载标准值 Q=3。0001。0001.500/2=2。57、250kN荷载的计算值 R=1.20.038+1。20。262+1.42。250=3。511kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN;双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12。0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0。1248 NG1 = 0.12519.500=2。434kN （2)脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0。35 NG58、2 = 0.35011.500(1.000+0.300)/2=0.341kN (3）栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m）；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0。15 NG3 = 0.1501。5001/2=0。113kN （4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2)；0。005 NG4 = 0.0051.50019。500=0.146kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3。034kN.活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.00021.5001。000/2=59、4.500kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001）附录表D。4的规定采用：W0 = 0。300 Uz 风荷载高度变化系数,按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001）附录表7。2。1的规定采用：Uz = 0.840 Us 风荷载体型系数：Us = 0.650经计算得到，风荷载标准值Wk = 0。70.3000.8400。650 = 0。115kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.034+0.851。460、4.500=8.995kN不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1。2NG + 1。4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23。034+1。44.500=9.940kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0。851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值（kN/m2）； la 立杆的纵距 （m）; h 立杆的步距 （m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0。851。40。1151.5001.8001。800/10=0.066kN。m五、立杆的稳定性计算 1。不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=9.940kN61、； i - 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k - 计算长度附加系数，取1。155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1。500； l0 - 计算长度 (m）,由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551.5001.800=3。118m； A 立杆净截面面积，A=4。890cm2; W - 立杆净截面模量（抵抗矩)，W=5.080cm3； 由长细比，为3118/16=197； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l0/i 的结果查表得到0。186； 钢管立杆受压强度计算值 （N/mm2）；经计算得到=9940/（0。19489)=109.420N/mm2；f 钢管62、立杆抗压强度设计值,f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值,N=8.995kN； i 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm； k - 计算长度附加系数，取1.155; u 计算长度系数,由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 - 计算长度 （m)，由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551。5001。800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.080cm3； - 由长细比，为3118/16=197； - 轴心受压立63、杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.186； MW - 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩,； - 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到=8995/（0.19489）+66000/5080=112.072N/mm2;f - 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求！六、连墙件的计算连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No其中 Nlw - 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应按照下式计算： Nlw = 1。4 wk Aw wk - 风荷载标准值,wk = 0。115kN/m2； A64、w - 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3。604。50 = 16.200m2； No - 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5。000经计算得到 Nlw = 2。600kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 7.600kN连墙件轴向力设计值 Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l/i=30。00/1。58的结果查表得到=0.95； A = 4。89cm2；f = 205.00N/mm2。经过计算得到 Nf = 95.411kN NfNl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 7。600kN65、小于扣件的抗滑力8。0kN，满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点.本工程中,脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1300mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130。00cm4，截面抵抗矩W = 141。00cm3,截面积A = 26。10cm2.受脚手架集中荷载 P=9。94kN水平钢梁自重荷载 q=1。226。100。00017.8510=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁66、剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为 R1=11.732kN，R2=9。186kN，R3=-0。201kN最大弯矩 Mmax=1。643kN。m抗弯计算强度 f=M/1。05W+N/A=1。643106/(1.05141000。0)+5.0841000/2610.0=13。044N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2，满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB500172003)附录B得到：b=2。067、0由于b大于0。6，按照钢结构设计规范（GB500172003）附录B其值b=1。070.282/b=0。929经过计算得到强度=1.64106/（0。929141000.00)=12。54N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=12.786kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=12.786kN 拉绳的强度计算:如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的68、容许拉力按照下式计算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力（kN）; Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0。85、0.82和0。8； K 钢丝绳使用安全系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00012。786/0。850=120。338kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径15.5mm，采用16mm钢丝绳。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N,为 N=RU=12.786kN 钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度,取f = 50N/mm2,每个吊环69、按照两个截面计算;所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径 D=127864/（3。1416502）1/2=13mm本项目采用16mm圆钢作为吊环。十一、锚固段与楼板连接的计算水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环，拉环强度计算如下:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=9。186kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=91864/（3。1416502)1/2=11mm本项目采用16mm圆钢作为锚环。水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm70、以上搭接长度。3.5施工要求（1)施工准备1)技术准备（严禁48与51钢管混用)在本安全专项施工方案实施前，工程负责人应对相关人员进行详细的技术交底。2)物资准备（严禁48与51钢管混用）材料准备根据材料分析和施工进度计划的要求，编制材料需要量计划，为施工备料，确定堆放场地为组织运输提供依据。构(配）件和制品加工准备根据脚手架构造体系要求，对构（配）件和制品进行加工。脚手架施工准备由架子工自带扳手及其他所需工具。3)劳动组织准备组织机构项目负责人(负责安全)施工员、安全员脚手架施工技术人员主要人员安排A 施工员3人：主要负责脚手架搭设、拆除的技术指导。B 安全员3人：主要负责脚手架的安全工作。71、C 脚手架技术工人10人：根据进度需要,主要负责脚手架搭设、拆除工作。D 其他配合人员10人:主要负责协助塔吊及操作人员进行模板、钢管、扣件等的运输工作。4)施工现场准备做好“三通一平。组织物质进场，拟定有关的材料试验。做好季节性施工准备.5）施工场外协调材料加工和订货。施工机具租赁或订购.做好劳务安排，签订劳务合同.（2）脚手架搭设1)脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。2）每搭完一步脚手架后，应按脚手架安全技术规范相应条款的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度。3）立杆搭设应符合下列规定：严禁将48与51的钢管混用。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，错开72、距离应符合脚手架安全技术规范相应条款的规定。当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。顶层立杆搭接长度与立杆顶端伸出建筑物的高度应符合脚手架安全技术规范相应条款的规定。4）纵向水平杆搭设应符合下列规定：纵向水平杆搭设应符合脚手架安全技术规范的构造规定。在封闭型脚手架的同一步中，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定.5)横向水平杆搭设应符合下列规定:横向水平杆搭设应符合脚手架安全技术规范的构造规定。横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于100mm。6）纵向、横向扫地杆搭设应符合脚手架安全技术规范的构造规定.7）连墙件、剪刀撑、横73、向斜撑等的搭设应符合下列规定：连墙件搭设应符合脚手架安全技术规范的构造规定。当脚手架施工操作层高出连墙件两步时,应采取临时稳定措施,直到上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设.8）门洞搭设应符合脚手架安全技术规范的构造规定.9)扣件安装应应符合下列规定：扣件规格必须与钢管外径相同。螺栓拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65 Nm。在主节点处固定纵向、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件的开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。10）作业层、防护栏74、杆和挡脚板的搭设应符合下列规定：栏杆和挡脚板均应搭设在外立杆的内侧。上栏杆上皮高度不应小于1200mm；中栏杆居中设置。挡脚板高度不应小于180mm。构造做法如右图所示。11）脚手板的铺设应符合以下规定：脚手板应铺满、铺稳,离开墙面120150mm。采用对接或搭接时均应符合脚手架安全技术规范的规定；脚手板探头应采用直径3.2mm的镀锌钢丝固定在支承杆件上。在拐角处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接，防止滑动.自顶层作业层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。13）悬挑梁的搭设应满足以下要求:悬挑梁的间距为1.5m,固定在结构上.悬挑梁的搭设应满足上述结构要求.(3）脚手架的拆除脚手架使用完75、毕后应立即拆除，在拆除前应做好以下工作：1)对脚手架进行安全检查，确认不存在严重隐患。如存在影响拆除脚手架安全的隐患,应先对脚手架进行修整和加固，以确保脚手架在拆除过程中不发生危险.2)在拆除脚手架时,应先清除脚手板上的垃圾杂物,清除时严禁高空向下抛掷，大块的装入容器内由垂直运输设备向下运送，能使用扫帚集中的要集中装入容器内运下.3）脚手架在拆除前应先明确拆除范围、数量、时间和拆除顺序、方法，物件垂直运输设备，脚手架上的水平运输、人员组织，指挥联络的方法和用语，拆除的安全措施和警戒区域。4)严格遵循拆除顺序，由上而下,后搭者先拆,先搭者后拆，同一部位拆除顺序是：栏杆 -脚手板-剪刀撑纵向水平杆76、横向水平杆-立杆。5）外脚手架的拆出一般严禁在垂直方向上同时作业，因此，要事先做好其他垂直方向的工作安排。6)拆除脚手架时，下部的出入口必须停止使用，对此,除监护人员要特别注意外，还应在出入口处设置明显的停用标志和围栏，此装置必须在内、外两面加以设置.7)拆除脚手架时，在坠落范围内应有明显“禁止入内”字样的标志，并有专人监护,以保证拆脚手架时无其他人员入内.8)对于拆除脚手架用的垂直运输设备要用滑轮和绳索运送或塔吊配合，严禁乱扔乱抛，并对操作人员和使用人员进行交底，规定联络用语和方法,明确职责,以保证脚手架拆除时其垂直运输设备能安全运转。9)拆下的脚手架钢管、扣件及其他材料运至地面后，应及时清77、理，将合格的，需要整修后重复使用的和应报废的加以区分，按规格堆放。对合格件应及时进行保养，保养后送仓库保管以备日后使用.10）本工程脚手架拆除遇大风、大雨、大雾天气时应停止作业。11)拆除时操作人员要系好安全带，穿软底防滑鞋,扎裹腿.12）脚手架拆除过程中,不得中途换人。如必须换人，则应该在安全技术交底中交代清楚。3。6脚手架质量检查与验收(1）钢管材质要求脚手架的钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管 (GB/T 13793）或低压流体输送用焊接钢管 （GB/T 3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢 (GB/T 700）中Q235A级钢的规定。每根钢管的最大质量不应78、大于25kg，宜采用48x3.5mm的钢管。钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：A 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 1302001）第8。1。1、8.1。2条规定，新钢管的检查应符合下列规定：a.应有产品合格证。b。质量检验报告,钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法 （GB/T 228)的有关规定。c.钢管表面应平直光滑,不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。d。钢管外径、壁厚、端面等的偏差,应分别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1302001）表8。1.5 的规定.e.钢管上必须涂有防锈漆.f。钢管上严禁打孔。B 建筑施工79、扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1302001）第条规定，旧钢管的检查应符合下列规定：a. 表面锈蚀深度应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 130-2001）表8。1。5序号3的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时应在锈蚀严重的钢管中抽取3根,在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过固定值时不得使用。b. 钢管弯曲变形应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 (JGJ 1302001）表8。1。5序号4的规定.2)扣件材质要求扣件式脚手架应采用可锻铸铁制作，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件 （GB 15831)规定;采取其他材料制作的扣件，应经试验证明80、其质量符合该标准的规定后方可使用.脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65 Nm时不得破坏。3）脚手板的材质要求本工程脚手板采用竹材料制作，每块质量不宜大于30kg.脚手板宜采用木脚手板.4）连墙件材质要求连墙件的材质要求应符合现行国家标准碳素结构钢 （GB/T 700)中Q235-A级钢的规定。经检验合格的购备件应按品种、规格分类，堆放整齐、平稳，堆放场地不得有积水。并对数量进行核实。5）安全网材质要求架设安全网作业使用的所有材料及材质，必须经过检查并符合其专项安全施工组织设计要求。安全网的支撑系统,宜选用脚手架的钢管。企业购入安全网，应分进货批次记录存档.记录应载明进货日期，供货商及地址、81、电话，产品名称及分批标记,制造商、商标及地址、电话，制造日期（或编号),批号,有效期限,生产许可证编号及其他必须填写的内容，使用的工程项目名称以及使用时间等，以便发生问题时追溯。使用过一次以上的旧网调入其他工程使用,必须附其原始记录及其使用记录，并按规定进行耐冲击性能检验和耐贯穿性检验，合格后方可投入使用。当使用单位无此项检验能力时，应委托具有法定资格的检验检测单位进行，检验记录应留档备查.对超出产品有效期的旧网不得投入使用，必须作报废处理。首次使用的新网，在开拆包装前应对包装物上的产品标志进行检查。产品标志应符合下列要求，产品标志记载内容表明产品不符合国家标准或与实际使用用途不符的，不得投入82、使用。A 产品名称及分类标记内容符合使用要求。B 网目边长符合国家标准和使用要求。C 制造商名称及地址清晰。D 有制造日期（或编号）或生产批号。E 有有效期限且产品在有效期限内.F 有产品生产许可证编号。安全立网应符合下列要求：A 用锦纶、维纶、涤纶或其他的耐候性不低于上述品种(耐候性）的材料制成。B 同一张安全网上的同种构建的材料、规格和制作方法必须一致，外观应平整。C 网的宽度不得小于3m，产品规格偏差允许在2以下，每张网的重量不超过15kg。D 菱形或方形的网目，网目边长不得大于80mm。E 边绳与网体连接必须牢固。F 系绳沿网边均匀分布,长度不得大于0.5m，相邻两系绳间距应不大于0。83、75m,安全网的续燃、阻燃时间均不得大于4s。(2）脚手架的检查与验收 脚手架的检查与验收应严格按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 （JGJ 1302001）第8条检查与验收相关条款及建筑施工安全检查标准 (JGJ5999)表3。0.42悬挑式脚手架检查评分表中所列项目和施工方案要求的内容进行检查.填写验收记录单，并有施工单位主要负责人、安全员、监理签字后，方能交付使用.3。7安全管理及日常维护（1)安全管理要求1）脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准特种作业人员安全技术考核管理规则 （GB 5036）考核合格的专业架子工。上岗人员应定期检验，合格者方可持证上岗.2）搭设脚手架人员必须84、戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋。3）脚手架的构配件质量与搭设质量，应按安全技术规范规定进行检查验收，合格后方准许使用.4）作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备.5）当有四级以上大风和雾、雨、雪天气，应停止脚手架的搭设与拆除作业，雪后上架作业应由防滑措施，并扫除积雪。6）脚手架的安全检查与维护应安全技术规范规定进行。安全网应按有关规定搭设和拆除。7)在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件:主节点处的纵、横向水平杆。连墙件.交叉支撑、水平架。加固杆件，如剪刀撑、水平加固杆件、扫地杆、封口杆等。栏杆。8）在脚手架上进85、行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守。9）脚手架的接地、避雷措施应按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范 （JGJ462005)的有关规定执行。10）搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。（2）日常维护管理要求 脚手架大多在露天使用，搭拆频繁，耗损较大，因此必须加强维护和管理，及时做好回收、清理、保管、整修、防锈、防腐等各项工作,才能降低损耗率，提高周转次数，延长使用年限，降低工程成本。日常维护管理要求如下：1）使用完毕的脚手架加料和构件、零件要及时回收，分类整理,分类存放。堆放地点要场地平坦,排水良好，下设支垫。钢管和其他钢构件最好放在室内，扣件、86、螺栓及其他小零件，应用麻袋、草包等容器分类贮存，放在室内.2）弯曲的钢管杆件要调直，损坏的构件要修复、零件要更换。3）做好钢铁件的防锈工作。钢管外壁在湿度较大地区（相对湿度大于75）,应每年涂刷防锈漆一次；其他地区可两年涂刷一次.涂刷时涂层不宜过厚，经彻底除锈后,涂一次红丹即可.钢管内壁可根据地区情况，每隔24年涂刷一次,每次涂刷二遍。扣件要涂油，螺栓宜镀锌防锈，使用35年保护层剥落后应再次镀锌.没有镀锌条件时，应在每次使用后用煤油洗涤并涂机油防锈。4）搬运长钢管时,应采取措施防止弯曲。拆架时不得抛丢，防止损坏。5）脚手架使用的扣件、螺栓、螺母、垫板、连接棒、插销等小配件易丢失，在安装脚手架时87、,多余的小配件应及时收回存放,在拆卸脚手架时,散落在地面上小配件要及时收检起来。6)健全制度，加强管理，减少损耗和提高效益是脚手架管理的中心环节，采用的管理办法有两种：由架子工班（组)管理，采用谁使用、谁维护、谁管理的原则，并建立积极的奖罚制度，做到确保施工需要，用毕及时归库、及时清理、及时维修保养，减少丢失和损耗。由材料部门集中管理,实行租赁制。施工队根据施工需要向公司材料部门租赁脚手架材料，实行按天计费和损坏赔偿制度。3。8应急救援预案（1）目的为了贯彻实施“安全第一，预防为主”的安全方针，本外架工程应根据本方案第3条” 危险源与相关控制措施”，采取相应的预防措施及救援方案，提高整个项目部88、队事故的整体应急能力，确保发生意外事故时能有序地应急指挥，有效的保护员工的生命、企业的财产安全，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度.（2）应急领导小组 本工程属危险性较大的脚手架工程，施工前成立了专门的应急领导小组，以确保发生意外事故时能有序地进行应急指挥.序号姓名职务联系电话1薛庆文组长2吴贤俊副组长3张忠林副组长4罗秀林成员5王利春成员6蒋庆成员7黄祥明成员应急领导小组由组长、副组长、成员构成.（3）应急领导小组职责1）领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高其应变能力。2）当施工现场发生突发事件时，负责指挥协调救险人员、器材、车辆、通信联络和组织工作。3）负责配备好各种应急物资和消89、防器材、救生设备和其他应急设备.4）发生事故时要及时的赶到现场组织指挥，控制事故的扩大和连续发生,并迅速向上级部门报告。5）负责组织抢险、疏散、救助及通信联络。6）组织应急检查，保证现场道路畅通，对危险性较大的施工项目应与当地医院取得联系，做好救护准备.（4）应急反应预案1）事故报告程序 事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目经理部安全主管领导应逐级上报，并联络报警,组织救援.2)事故报告事故发生后应逐级上报:一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故（包括人员死亡、重伤、及财产损失等严重事故)是,应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出90、书面报告。3)现场事故应急处理危险性较大的脚手架工程施工过程中可能发生的事故主要有：机具伤人、火灾事故、雷击触电事故、高温中暑、高空坠落、落物伤人等事故.火灾事故应急处理A 及时报警，组织扑救.当火灾发生时，当事人或周围发现者应立即拨打119，并说明火灾位置和简要情况。同时报告给值班人员和义务消防队进行扑救。B 集中力量控制火势，根据工地情况，利用周围消防设施对可燃物的性质、数量、火势、燃烧速度及周围作出正确判断，迅速进行灭火。C 消灭飞火.组织人力密切监视未燃尽飞火，防止造成新的火源。D 疏散物质。安排人力、物力对没被损坏的物品进行疏散,减少损失，防止火势蔓延。E 注意人生安全.在扑救过程中91、，防止自身及周围人员的重新伤害。G 积极抢救被困人员。由熟悉情况的人员作向导，积极寻找失落遇难的人员。H 配合好消防人员，最终将火扑灭。触电事故应急处理A 立即切断电源。用干燥的木棒、竹竿等绝缘工具将电线挑开,放置适当位置,以防再次触电.B 伤员被救后应迅速观察其呼吸、心跳情况，必要时可采取人工呼吸、心脏挤压术。C 在处理电击时，还应注意有无其他损伤而做相应的处理。D 在局部电击时，应对伤员进行早期清创处理，创面宜暴露,不宜包扎。由电击而发生内部组织坏死时，必须注射破伤风抗菌素。高温中暑的应急处理A 应迅速将中暑的人员移至阴凉的地方，解开衣服，让其平卧，头部不要垫高.B 降温。用凉水或50%酒92、精擦其全身，直至皮肤发红,血管扩张以促进散热.降温工程中，必须加强护理,密切观察体温、血压和心脏情况。当肛温降至38左右时，应立即停止降温，防止虚脱。C 及时补充水分和无机盐。能饮水患者应鼓励其喝足凉水或其他饮料；不能饮水者应静脉补液，其中生理盐水约占一半。D 及时处理呼吸、循环衰竭.E 转院。医疗条件不完善时，应及时送往就近的医院，进行抢救。其他人身伤害事故处理当发生如高空坠落、被高空坠物击中、中毒窒息和机具伤人等造成人身伤害时：A 向项目经理部汇报。B 应立即排除其他隐患，防止救援人员遭到伤害。C 积极进行伤员抢救。D 做好死亡者的善后工作，对其家属进行抚恤。4）应急培训和演练应急反应组织93、和预案确定后,施工单位应急组长组织所有应急人员进行应急培训，组织按照有关预案进行分项演练，对演练效果进行评价，根据评价结果进行完善。在确认险情和事故处置妥当后，应急反应小组应进行现场拍照、绘图，收集证据,保留物证.经业主和监理单位同意后，清理现场恢复生产.各楼号将应急情况向现场项目经理部报告，组织事故的调查处理。在事故处理后,将所有调查资料分别报业主、监理单位和有关安全管理部门.5）应急通信联络遇到紧急情况要首先向项目经理部汇报。项目经理部利用电话或传真向上级部门汇报，并采取相应的救援措施。各施工班组应制定详细的应急反应计划，列明各营地及相关人员的通信联系方式，并在施工现场、营地的显要位置张贴94、，以便紧急情况下使。第四章 室内脚手架工程室内抹灰原则上用木制高凳和简易铁马凳上铺木板来作为操作平台.第五章 门洞 脚手架应在安全通道出入口处设置门洞.门洞处挑空一根立杆。门洞处的空间桁架,除下弦平面外,应在其余5个平面内设置斜腹杆。斜腹杆采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.安全通道处的门洞两侧立杆应为双管立杆,副立杆高度应高于门洞口1至2步（外排架2步，内排架1步）。（a）挑空一根立杆(A型);（b）挑空二根立杆（A型）；（c）挑空一根立杆（B型);（d）挑空二根立杆（B型）；1防滑扣件;2增设的横向水平杆；3副立杆；4主立杆安全通道、卸料平台、不得与脚手架杆件连接。第六章 安全防护架工程6.1基坑周边搭钢管架并在立面钉竹胶合板作为周边防护,主体结构施工时各层楼面也要搭临边防护.6。2 主体结构施工阶段要对操作楼层作立面全封闭，以防人员坠落或物体打击。