1、盈田蔡家工谷建设工程31#楼模板支撑专项方案模 板 支 撑 方 案一 、编制依据l 建筑结构荷载规范GB50009-2001中国建筑工业出版社；l 混凝土结构设计规范GB50010-2002中国建筑工业出版社；l 建筑施工计算手册江正荣著 中国建筑工业出版社；l 建筑施工手册第四版 中国建筑工业出版社；l 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001 中国建筑工业出版社；l 钢结构设计规范GB 50017-2003中国建筑工业出版社；l 盈田蔡家工谷厂房工程施工图纸。二、工程概况本项目是由XX发展有限公司开发的工业地产，位于北碚区蔡家工业园区，园区内的主要市政道路网基本形成，交通2、方便，给排水和施工用电基本能够保证工程建设期间的使用。其中由XX工程有限公司承担建设的31#厂房，建筑面积，基础为独立柱基础,全框架结构，楼层为3层，首层层高为米，二层为米，三层为米，建筑物的檐口高度为米。最大梁截面为：500mm1000mm 、350mm*900mm 跨度为：6m、18m 板厚：100mm，支撑的地基C20砼150mm厚。三、施工计划及劳动力 1、施工计划 本工程计划工期6个月（2009年11月1日-2010年5月1日），划分三个施工段：AG轴为第一施工段，AG/16轴为第二施工段。AG/1622轴为第三施工段以减少周材使用量。 2、劳动力计划 为满足施工工期要求，现场配备木3、工20人；钢筋工10人；架子工8人；混凝土工10人；普工4人；电焊工各1人；塔司、指挥各2人。 四、模板及支撑系统材料选用根据GB502042002对模板及支架的选材要求，模板及其支架需满足足够的承载能力、刚度和稳定性等要求。本工程模板采用18mm厚胶合板，枋木采用50100mm，模板支撑体系采用48，钢管扣件式脚手架。为保证模板施工质量和施工进度，本工程将根据施工进度的要求，柱竖向模板配备按每栋的使用情况进行配备，每栋划分为3个施工段进行流水施工，能满足其流水施工的定型模板，楼梯模板每栋二套，模板支撑配足3个流水施工段结构的施工用量。五、施工方法1. 基础模板施工根据测量员放出的轴线，弹出基4、础边线，根据承台及地梁断面尺寸预先将模板钉在木楞上，采用地锚结合木楞支撑固定。2. 柱模施工（1）.根据测量员放出的轴线弹出柱边线，柱脚采用电焊30303角钢或8圆钢定位。（2）.根据柱断面及柱高（柱脚找平以后标高至上层板底）预先将模板钉在木楞上，并开出梁口、浇筑洞口、清扫口，以形成定型柱模板，为防止柱角漏浆，采用模板与模板、木楞与木楞双咬合。模板制作时，按不同柱编好号，分别堆放，以方便组装。（3）用型钢柱箍将定型模板进行固定。柱箍根据柱模的尺寸、侧压力大小等因素确定，柱箍采用钢管，截面808080mm，详见图一。（4）柱模校正及固定。利用线锤复核校正柱模的垂直度，然后固定于四周钢管支撑架上。5、3. 梁模施工（1）.定型模板。根据梁的断面、板厚、梁净跨定出梁底模、侧模尺寸，将模板钉在木楞上使之成型。梁下角采用模板、木楞双重咬合以防漏浆。（同柱角做法一样）（2）.梁模支撑及模板安装。先支钢管架，支架立杆沿梁纵向间距1000mm，横向间距小于1500mm，小横杆间距同立杆间距。（立杆间距经计算确定附后）小横杆立杆交接处立杆加设保险扣。立杆应设水平拉杆和扫地杆，梁纵向立杆设斜撑形成排架。梁底模放置于小横杆上，对准柱模梁口的位置，用扣件将梁底模固定在小横杆上，待扎完梁钢筋后吊装梁侧模。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用穿墙螺栓加固，间距为600800，具体做法如图三。4楼6、板模板施工（1）根据模板拼装图搭设楼面模板支架和模板龙骨。支架立杆与龙骨的间距，应根据楼板的砼重量与施工荷载大小，在模板结构设计中确定。支架立杆应设置水平拉杆，水平拉杆间距不大于3m且符合立杆间距要求。每隔两排立杆设斜撑一道，使模板支架成为排架。（2）挂通线将大龙骨找平。根据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。（3）楼面模板铺完后，应认真检查支加查否牢固。模板梁面、板面清扫干净。5楼梯模板楼梯底模采用胶合板，踏步侧模板和踏步档板采用50厚木板，踏步面为使踏步尺寸准确，棱角分明，踏步挡板应设置拉杆或顶撑。由于浇捣砼时将产生模板上顶力，在施工时要加强对模板变形的控制。6、钢架的平面布7、置如下图：六、模板的拆除1、模板的拆除，侧模应以能保证砼表面及棱角不受损坏时（砼强度大于2）方可拆除，底模应按砼结构工程施工及验收规范（GB50204-2002）的有关规定执行。并有砼试压报告，经施工员向技术负责人申请审批后签发拆模通知书后方可拆模。2、模板拆除的顺序和方法。应按照配板设计的规定进行，遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。3、拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理干净，并按文明施工要求运出堆放整齐。4、拆下的模板、配件等，严禁抛扔，要有人接应传递。按指定地点堆放，并做到8、及时清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。七、施工质量及验收标准1、模板及支撑体系应满足混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）相关规定，要求一次性验收合格率达到100%。2、要求严格按照月施工进度计划施工。八、质量保证措施及施工注意事项1、模板需通过设计计算，满足刚度，强度和稳定性要求。能可靠承受所浇砼重量、侧压力及施工荷载。2、施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工负责人复核后方可施工，安装完成后，经项目部有关人员复核验收。3、模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。4、浇筑混凝土时，木工要有专人看模。5、认真执行三检制度，未经验收合格不允9、许进入下一道工序。6、严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7、在封模以前要检查预埋件是否放置，位置是否准确。九、安全生产及文明施工模板支撑架严格按照文明施工要求搭设整齐划一，支撑搭设完毕后，多余架料、模板均应清理干净；不得有多余杂物堆放于施工楼层或外架上；圆盘锯只允许在木工加工车间或置于专用锯料盘中使用，以防锯木落到模板内。墙、柱模板应在柱、墙内垃圾清扫干净验收后方可支设。拆模时，必须一次拆除干净，不得有多余模板附在墙或梁板上。所有架杆均需一次性全部转移干净，完毕后立即组织清扫、做到楼层无杂物，无积水和浮尘。1、支模过程中应遵守安全操作规程，如遇中途停歇，应将就位的支顶，模板联结稳固，不得空10、架浮搁。2、拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，防止坠下伤人。3、拆模时应搭设脚手架。4、废烂木枋不能用作龙骨。5、内模板安装超过时，应搭设临时脚手架。6、在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落。操作时必须注意下方人员动向。7、正在施工浇筑的楼板其下一层楼板的支撑不准拆除。8、坚持每次使用后清理板面，涂刷脱模剂。9、材料应按编号分类堆放。10、每次下班时保证工完场清。11、 模板支撑不得用腐朽、扭裂、劈裂的材料，顶撑要垂直，底端平整坚实并加垫木。木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。 12、 采用钢架架支撑应严格检查，发现木架严重变形、松动等应及时修复。 13、 11、支撑应按工序进行，模板没有固定前不得进行下道工序。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。14、 支模时，支撑、拉杆不准连接在门窗、脚手架或其他不稳固的物件上。在混凝土浇灌过程中，要有专人检查，发现变形、松动等现象要及时加固和修理，防止塌模伤人。 15、 在现场安装模板时，所用工具要装入工作袋，防止高处作业时工具掉下伤人。 16、 二人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。 17、 基础模板安装时，应先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有塌方危险时，必须采取安全加固措施后，方能作业。 18、 支设独立梁模应设临时工作台，不得站在柱模上操作，和梁底模上行走12、。 19、 支设4米以上的立柱模板，四周必须顶牢，操作时要搭设工作台，不足4米的可使用马凳操作。 20、 安装二层或以上的外围柱、梁模板，应先搭设脚手架或挂好安全网。装订楼面模板，在下班时对已铺好而来不及固定的模板等应堆放稳妥。 21、 拆除模板时应严格遵守各类模板拆除作业的安全要求。十、板、模板计算书（一）模板高支撑架计算因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距；纵距；步距；立杆上端伸出至模板支撑点长度；脚手架13、搭设高度(m):；采用的钢管(mm):483.5 ；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2；混凝土与钢筋自重(kN/m3；楼板浇筑厚度(m):0.120；施工均布荷载标准值(kN/m2；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2；木方抗弯强度设计值(N/mm2；木方抗剪强度设计值(N/mm2；木方的间隔距离；木方的截面宽度；木方的截面高度； 楼板支撑架荷载计算单元（二）、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:3；4； 方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN14、/m)：q10.100 = 0.625 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q20.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.250 = 0.750 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载(0 + 0.088) = 1.006 kN/m；集中荷载0.750=1.050 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql21.000 /4 + 1.0062/8 = 0.388；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.0515、0/2 + 1.006028 kN ；方木的最大应力值 = M / w = 0.388106/83.333103 = N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 N/mm2 小于 方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力1.006028 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1327.500/(2 50.000 100.000) = 0.398 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木16、受剪应力计算值为 0.398 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.250+0.088=1.337 kN/m；集中荷载 p = 0.750 kN；方木最大挠度计算值 V= 54 /(3843 /( 484166666.67) = 0.835 mm；方木最大允许挠度值；方木的最大挠度计算值 0.835 mm 小于 方木的最大允许挠度值 4.000 mm,满足要求!（三）、木方支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算17、；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，1.000 + 1.050 = 2.655 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.996 kN.m ；最大变形 Vmax = 2.795 mm ；最大支座力 Qmax = 11.616 kN ；钢管最大应力 = 0.996106/5080.000=196.021 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管的计算最大应力计算值 196.021 N/mm2 小于 钢管的抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支18、撑钢管的最大挠度小于与10 mm,满足要求!（四）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 11.616 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （五）、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：G100 = kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)： 19、NG21.000 = 0.350 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG30.1201.000 = 3.000 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 1.000 = 3.000 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算GQ = 11.679 kN；（六）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式: 其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 11.679 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表20、得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.58 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=5.08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.100 m；上式的计算结果：立杆计算长度 L0 2 =21、 2.000 m； L0/i = 2000.000 / 15.800 = 127.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.412 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；（） = 57.969 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 57.969 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数按照表1取值；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 2.000 按照表2取值1.011 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = 22、k1k22) = 2.396 m； Lo/i = 2396.070 / 15.800 = 152.000 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；（） = 79.346 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 79.346 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。（七）、楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑23、以下内容1.模板支架的构造要求：a.板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架24、的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严25、格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十、梁模板计算书高支撑架26、的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:KLA。 （一）、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度；梁截面高度 D(m):混凝土板厚度0；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）；立杆上端伸出至模板支撑点长度；脚手架步距(m):1.5；梁27、支撑架搭设高度H(m)：；梁两侧立柱间距；承重架支设:木方支撑平行梁截面A；立杆横向间距或排距；采用的钢管类型为；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数；2.荷载参数模板自重(kN/m2；钢筋自重(kN/m3；施工均布荷载标准值(kN/m2；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2；倾倒混凝土侧压力(kN/m2；振捣混凝土荷载标准值(kN/m23.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)28、：；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；4.梁底模板参数梁底模板支撑的间距(mm)：；面板厚度(mm)：；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度50mm，高度100mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；（二）、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计29、算，并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度，取3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得； T - 混凝土的入模温度，取； V - 混凝土的浇筑速度，取h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取； 1- 外加剂影响修正系数，取； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。（三）、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑30、新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板的最大弯距(N.mm)； W - 面板的净截面抵抗矩，3； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距；面板的最大弯距02131、04；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.701042；面板的抗弯强度设计值2；面板的受弯应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值； l-计算跨度(内楞间距； E-面板材质的弹性模量2； I-面板的截面惯性矩4；面板的最大挠度计算值: 4/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板的最大容许挠度值:；面板的最大挠度计算值 mm 小于 面板的最大容许挠度值 ，满足要求！（四）、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计32、算。本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 40603；I = 4060604； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞的最大弯距(N.mm)； W - 内楞的净截面抵抗矩； f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞的荷载，0.90)； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞的最大弯距2105；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值 = 1.65105/2.40104 = 6.863 N/mm2；33、 内楞的抗弯强度设计值2；内楞最大受弯应力计算值 = 6.863 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值 小于2，满足要求！（2）.内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量：N/mm2； q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：； l-计算跨度(外楞间距)：； I-面板的截面惯性矩：105N/mm2；内楞的最大挠度计算值: 4/(10010000.007.20105) = 0.317 mm；内楞的最大容许挠度值: ；内楞的最大挠度计算值 =0.317mm 小于 内楞的最大容许挠度值 ，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采34、用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 501003；I = 501001004； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm)； W - 外楞的净截面抵抗矩； f -外楞的强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞的荷载0.90)； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞的最大弯距：3294.000105经计算得到，外楞的受弯应力计算值: = 1.73105/8.33104 = 2.075 N/mm2； 外楞的抗弯强度设计值235、；外楞的受弯应力计算值 2 小于 外楞的抗弯强度设计值2，满足要求！（2）.外楞的挠度验算 其中 E - 外楞的弹性模量，其值为2； p-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：； l-计算跨度(拉螺栓间距)：； I-面板的截面惯性矩：106mm4；外楞的最大挠度计算值: = 1.1462.701033/(10010000.004.17106；外楞的最大容许挠度值: ；外楞的最大挠度计算值 =0.020mm 小于 外楞的最大容许挠度值 ，满足要求！（五）、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取136、70.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓的直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力2 =5.400 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值76/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值，满足要求！（六）、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新37、浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 104mm3；105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算的最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距； q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1（）；模板结构自重荷载：q2；振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3；跨中弯矩计算公式如下: Mmax2； =0.082106/1.621042；梁底模面板计算应力 =5.073 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值2，满足要求38、！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)）； l-计算跨度(梁底支撑间距； E-面板的弹性模量2；面板的最大允许挠度值:；面板的最大挠度计算值: 4/(1009500.01.46105；面板的最大挠度计算值: =0.307mm 小于 面板的最大允许挠度值:，满足要求！（七）、梁底支撑木方的计算1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)： q1= (24.000+1.500)0.300=2.295 kN；(2)模板的自重荷载(kN)： q2(21.000+0.339、00) =0.241 kN；(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.300=0.405 kN；2.木方的传递集中力验算：静荷载设计值0.241=3.044 kN；活荷载设计值0.405=0.567 kN；P=3.044+0.567=3.611 kN。本工程梁底支撑采用方木，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:101 cm3；102 cm4；3.支撑方木抗弯强度验算：最大弯矩考虑为简支梁集中荷载作用下的弯矩，跨中最大弯距计算公式如下: 跨中最大弯距；方木最大应力计算值 =1354050.000/8.3340、104=16.249 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2； 方木最大应力计算值 16.249 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f=17.000 N/mm2，满足要求！4.支撑方木抗剪验算：最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力1000/2=1.805 kN；圆木的截面面积矩50.00 = 1962.50 N/mm2；圆木受剪应力计算值10650.00) = 0.017 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2；方木受剪应力计算值 0.017 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 T=1.700 N/mm2，满足要求！5.41、支撑方木挠度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下: 集中荷载 P = q1 + q2 + p1 = 2.941 kN；方木最大挠度 3/(4810000.004.17106)=4.964 mm；方木的挠度设计值 =1.5001000/250=6.000 mm；方木的最大挠度 =4.964 mm 小于 方木的最大允许挠度 =6.000 mm，满足要求！（八）、梁底支撑钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等,通过方木的集中荷载传递。1.支撑钢管的强度计算：按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=3.611 kN；计算简图如42、下：支撑钢管按照简支梁的计算公式 其中经过简支梁的计算得到：钢管支座反力 RA = RB=(3-1)/23.611+3.611=7.222 kN；通过支撑钢管传递到支座的最大力为23.611+3.611=10.832 kN；钢管最大弯矩 Mmax=(33-1)0.800/(8；支撑钢管的最大应力计算值 =0.963106/5080.000=189.543 N/mm2；支撑钢管的抗弯强度的其设计值 T=205.0 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 189.543 N/mm2 小于 支撑钢管的抗弯强度的设计值 205.0 N/mm2,满足要求!（九）、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过43、扣件连接到立杆。（十）、扣件抗滑移的计算:按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取，按照扣件抗滑承载力系数，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=10.83 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! （十一）、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 其中 N 44、- 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力： N1 =10.832 kN ； 脚手架钢管的自重： N27.600=1.205 kN； N =10.832+1.205=12.037 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：； A - 立杆净截面面积 (cm2)：； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo - 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 lo = k1uh45、 (1) k1 - 计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u - 计算长度系数，参照扣件式规范表，；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k11.650 = 3.240 m； Lo/i = 3239.775 / 15.800 = 205.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.172 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12037.152/(0.172489.000) = 143.115 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 143.115 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.00 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜46、由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.850 按照表2取值1.012 ；上式的计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k22) = 2.177 m； Lo/i = 2177.369 / 15.800 = 138.000 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.357 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=12037.152/(0.357489.000) = 68.952 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 68.952 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205.0047、 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全（十二）、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验:除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计：a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，48、轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c.高支撑架步距以为宜，不宜超过。3.整体性构造层的设计：a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计：a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据49、需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计：a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求：a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d.地基支座的设计要满50、足承载力的要求。7.施工使用的要求：a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。十二、柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层（木楞或钢楞）组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系。柱截面宽度B(mm):50；柱截面长度H(mm):700.051、0；柱模板的总计算高度:H = 2；（一）、参数信息柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M12；柱箍材料:木楞；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；柱箍的间距(mm):500；柱箍肢数:1；竖楞材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；竖楞肢数:1；面板类型:竹胶合板；面板厚度(mm):18.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；方木抗弯52、强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50； 柱模板设计示意图 （二）、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: 其中 - 3； t - 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5.200m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.000； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对53、模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、124.800 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F12；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2.000 kN/m2。（三）、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 320 mm，且竖楞数为 3，面板为2 跨，因此54、柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下下的二跨连续梁进行计算。 面板计算简图对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距： 其中， M-面板计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=25.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大弯距：M =0.125 320105N.mm；面板最大应力55、按下式计算： 其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯距(N.mm)； W -面板的截面抵抗矩 : b:面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 500104 mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm22；面板的最大应力计算值： = M/W = 2.77105 / 2.701042；面板的最大应力计算值 2 小于 面板的抗弯强度设计值 2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下: 其中， -面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=256、5.761kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=1.260kN/m，式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =25.761+1.260=27.021 kN/m；面板的最大剪力：320.0 = 5404.140N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； -面板计算最大剪力(N)： = 5404.140N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 500mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: 2；面板截57、面抗剪强度设计值: fv2；面板截面的受剪应力 2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=2，满足要求！最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下: 其中， -面板最大挠度(mm)；0.5023.85 kN/m； l-计算跨度(竖楞间距): l =320.0mm ； E-面板弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-面板截面的惯性矩(mm4)； I= 500105 mm4；面板最大容许挠度: = 320.0 / 250 = 1.280 mm；面板的最大挠度计算值: 4/(1009500.02.43105) = 0.564 mm；面板的最大挠度计算值 =058、.564mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.280mm,满足要求！（四）、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为m,柱箍间距为500mm，竖楞为大于 3 跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 60803；I = 6080804； 竖楞方木计算简图支座最大弯矩计算公式： 其中， M-竖楞计算最大弯距(N.mm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q10.90=11.33559、kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=0.554kN/m； q = (11.335+0.554)/1=11.889 kN/m；105N.mm； 其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯距(N.mm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm22；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.97105/6.401042；竖楞的最大应力计算值 2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 2，满足要求！最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm； q60、-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括: 新浇混凝土侧压力设计值q10.90=11.335kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q20.90=0.554kN/m； q = (11.335+0.554)/1=11.889 kN/m；竖楞的最大剪力：500.0 = 3566.732N；截面抗剪强度必须满足下式: 其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； -竖楞计算最大剪力(N)： = 3566.732N； b-竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截61、面最大受剪应力计算值: 2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv2；竖楞截面最大受剪应力计算值 2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=2，满足要求！最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下: 其中， -竖楞最大挠度(mm)；0.22 = 10.50 kN/m； l-计算跨度(柱箍间距): l =500.0mm ； E-竖楞弹性模量（N/mm2）：E = 9500.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4106；竖楞最大容许挠度: ；竖楞的最大挠度计算值: 4/(1009500.02.56106) = 0.183 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.183mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.00062、mm ，满足要求！（五）、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用方木，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00 10.00 10.00 / 6 = 83.33 cm3； I = 5.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 416.67 cm4；柱箍为2 跨，按集中荷载二跨连续梁计算（附计算简图）： B方向柱箍计算简图其中 P - -竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取B方向的； P = (1.2 0.90 + 1.4 0.90)0.220 0.50/1 = 5.94 kN； B方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 9.237 kN； B方向柱箍弯矩图(63、kN.m)最大弯矩: M = 0.186 kN.m； B方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V = 0.034 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 其中 ，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.19 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm3；B边柱箍的最大应力计算值: = 2.12 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13.000 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 2 2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.034 mm；柱箍最大容许挠度: = 250.0 / 250 = 1.000 mm；柱箍的最大挠度 =0.064、34mm 小于 柱箍最大容许挠度 ，满足要求!（六）、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M12 ； 对拉螺栓的有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 76.00 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 9.237 kN。10510-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=9.237kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（七）、H方向柱箍的计算本工65、程中，柱箍采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.00 10.00 10.00 / 6 = 83.33 cm3； I = 5.00 10.00 10.00 10.00 / 12 = 416.67 cm4；柱箍为2 跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞方木传递到柱箍的集中荷载(kN)，竖楞距离取H方向的；0.90)0.320 0.50/1 = 8.65 kN； H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力: N = 12.472 kN； H方向柱箍弯矩图(kN.m)最大弯矩: M = 0.338 kN.m； H方向柱箍变形图(kN.m)最大变形: V66、 = 0.095 mm；柱箍截面抗弯强度验算公式: 其中， 柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 0.34 kN.m； 弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩: W = 83.33 cm3；H边柱箍的最大应力计算值: = 3.859 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 13.000 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 2 2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: V = 0.095 mm；柱箍最大容许挠度: V = 350.000 / 250 = 1.400 mm；柱箍的最大挠度 V =0.095mm 小于 柱箍最大容许挠度 V=1.400mm，满足要求!（八）、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下: 其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M12 ； 对拉螺栓有效直径: 9.85 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 76.00 mm2；10510-5 = 12.920 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 12.472 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=12.472kN 小于 N=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!