1、xx文化艺术学校迁建项目11#演艺中心13#地下室模板工程专项施工方案编制人：审核人：审批人：目 录一、工程概况41.1工程简介41.2高支模工程概况41.3本高支模工程施工的重点、难点、特点7二、编制依据7三、高支模体系搭设方案83.1本工程高支模体系搭设构造要求：83.2地下室1-9轴区域模板支撑设计方案103.3 地下室9-13轴区域搭设方案要求123.4 二层楼面（7.750m结构标高）1-5轴D-J轴区域搭设方案要求123.5 三层楼面（13.15m结构标高）5-9轴区域搭设方案要求123.6 13.150m和16.200m标高2-5轴高支模凝土梁模板搭设方案要求133.7 坡屋面（2、17.986m-23.100m结构标高）2-5轴D-J轴区域搭设方案要求133.8屋面（26.04m至26.40m结构标高）5-8轴C-K轴区域搭设方案要求14四、模板支撑体系施工总部署144.1施工准备144.2施工流程说明17五、高支模施工方法175.1模板组拼精度要求175.2模板定位175.3模板的支设规范要求185.4满堂架搭设195.5剪刀撑的设置195.6核验标高195.7柱模安装195.8梁模安装195.9板模安装205.10边梁模板加固205.11高支模与非高支模部分整体性处理215.12高低强度砼交接处理215.13穿梁、板孔、洞口模板215.14高支模施工注意事项21六、3、高支模拆除的工艺要求226.1高支模拆除工艺要求226.2高支模拆除安全要求23七、施工组织管理及验收247.1高支模支撑系统施工管理247.2高支模支撑系统质量验收247.3高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收25八、安全、环境保障措施308.1安全教育措施308.2安全防护措施308.3泵送砼安全措施308.4施工技术措施308.5环境保护措施318.6安全检查31九、危险源分析及预防措施319.1危险源预防措施329.1.1坍塌事故的安全技术预防措施329.1.2高空坠落事故安全预防技术措施329.1.3施工现场安全用电及触电事故预防措施339.1.4机械伤害安全预防措施339.1.4、5物体打击安全预防措施349.1.6火灾安全预防措施349.2危险源应急措施349.2.1模板坍塌349.2.2高处坠落349.2.3触电359.2.4机械伤害359.2.5物体打击369.2.6火灾36十、高支模支架监测措施3610.1高支撑模板支架重点监测措施3610.2高支撑模板支架搭设时监测措施3810.3高支撑模板支架使用时监测措施3910.4高支撑模板支架拆除时监测措施39十一、高支撑模板支架应执行的强制性条文40十二、成品保护41十三、高支模安全应急预案4113.1机构设置4113.2人员职责4213.3应急救援工作程序4213.4救援方法43十四、附件 高支模体系图纸及设计计算5、书44一、工程概况1.1工程简介1、工程建设项目概况工程名称：xx文化艺术学校迁建项目8#行政楼模板工程工程地点：xx市建设单位：xx市文化艺术学校设计单位：xx监理单位：施工单位：2、工程概况本工程由11#演艺中心及13#地下车库组成，0.00相当于黄海高程4.60米，11#演艺中心为地下1层地上3层，13#地下车库为地下1层。该建筑物总建筑面积为4404.22 m2，最大高度为26.4米，内为中空结构，舞台、侧舞台、一层看台、二层看台、舞蹈排练厅等区域挑高，主体为框架结构。1.2高支模工程概况根据“关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知”建质200987号文、xx市建设行政主管6、部门通知，混凝土模板支撑工程专家论证范围有： 搭设高度8 m及以上。 搭设跨度超过18 m。 施工总荷载大于15 kN/m2，或集中线荷载大于20 kN/m。据此，查结构设计图纸，本工程高支模分布位置有如下几个区域：1、地下室1-9轴区域本区域地下室底板厚500mm，底板标高-4.900m，局部-5.200m；地下室顶板厚180mm，板面标高不一、变化较多，-1.000m至0.850m不等；地下室层高3.900m至5.750m；5-6轴地下室底板、顶板设南北走向的800mm宽后浇带。该区域混凝土梁板模板支撑架搭设在地下室底板上，搭设高度3.9m至5.75m。钢筋混凝土梁截面，东西向（x向）有67、00800，4001400，4001300，4001280，4001100，400950，400900，400800，400750，400700，400650，400600，400500，3001100，3001000，300900，300800，300750，300700，300650，300600，300550，300500，2501450，2501100，2501050，250650，250550，250450，200800，200700，200500，200450，200400。钢筋混凝土梁截面，南北向（y向）有8001050，8001000，5001100，500800，5006008、， 4001200，4001100，400850， 400800，400750，400700， 400600，400500，3001400， 300900，300800，300750， 300650，300600， 300500， 2501100，250700，250650，250550，250450， 200550，200450，200400。经筛选对照确定本工程-演艺中心地下室1-9轴区域，支撑架搭设高度、跨度及板厚均未达到高支模范围，但截面4001400，4001300，4001280，8001050，8001000，5001100框架大梁的截面积达到0.5及以上或集中线荷载已达20 k9、N/m2及以上，已接近或已属超过一定规模的危险性较大分部分项工程范围。2、地下室9-13轴区域本区域地下室底板厚500mm，底板标高-4.900m；地下室顶板厚300mm，板面标高-1.100m；地下室层高3.800m；9-10轴地下室底板、顶板设南北走向的800mm宽后浇带。该区域混凝土梁板模板支撑架搭设在地下室底板上，搭设高度3.8m。钢筋混凝土梁截面，东西向（x向）均为400800，南北向（y向）有400700。演艺中心地下室9-13轴区域，支撑架搭设高度、跨度均未达到高支模范围，但板厚300mm，梁截面400800，400700，经计算，施工总荷载接近15 kN/m2，已接近一定规模的10、危险性较大分部分项工程范围。3、二层楼面（7.750m结构标高）1-5轴D-J轴区域混凝土梁板本区域二层楼板标高以7.750m为主，二层圆弧形看台板面标高5.735m至7.750m不等，板厚均为140mm；本区域地下室顶板厚300mm，板面标高0.800m、0.850m。该区域混凝土梁板模板支撑架搭设在180mm厚的地下室顶板上，搭设高度4.885m至6.9m。截面6001000（跨度19.2m），6001600（圆弧形，跨度约20m）框架大梁的搭设跨度大于18m。演艺中心二层楼面（7.750m结构标高）1-5轴D-J轴区域，支撑架搭设高度及板厚均未达到高支模范围，但截面6001000，60011、1600框架大梁的截面积达到0.5及以上或集中线荷载已达20 kN/m2及以上，且搭设跨度大于18m，已属超过一定规模的危险性较大分部分项工程范围。4、二层楼面（7.750m结构标高）8轴C-K轴700750框架大梁该混凝土梁截面700750，两侧无板，跨度小于或等于9m；模板支撑架搭设在180mm厚的地下室顶板（标高-0.050m或-0.200m）上，搭设高度7.95m。该框架大梁的截面积达到0.5及以上，且搭设高度接近8m，已接近一定规模的危险性较大分部分项工程范围。5、三层楼面（13.15m结构标高）2轴1/D-1/H轴6001000框架大梁KL304该混凝土梁截面6001000，单侧有12、板，跨度19.2m；模板支撑架搭设在180mm厚的二层楼板（标高7.750m）上，搭设高度5.4m。该框架大梁的截面积达到0.5及以上，集中线荷载已达20 kN/m2及以上，且搭设跨度大于18m，已属超过一定规模的危险性较大分部分项工程范围。6、11.95m结构标高5轴D-J轴6001450、700750、7001350框架大梁KL314该混凝土梁截面6001450、700750、7001350，单侧有板，跨度最大19.2m；模板支撑架搭设在180mm厚的地下室顶板（标高-0.200m、-1.000m）上，最大搭设高度12.95m。该框架大梁的截面积达到0.5及以上，集中线荷载已达20 kN/13、m2及以上，且搭设高度大于8m、跨度大于18m，已属超过一定规模的危险性较大分部分项工程范围。7、16.200m结构标高6001000的KL302框架大梁、5001000的KL322框架大梁6001000的KL302两根框架大梁，跨度均为18m；模板支撑架搭设在180mm厚的地下室顶板（标高-1.000m）上，最大搭设高度17.2m。5001000的KL322框架大梁，跨度19.2m；模板支撑架搭设在180mm厚的地下室顶板（标高-1.000m）上，最大搭设高度17.2m。该3个框架大梁的截面积达到0.5及以上，集中线荷载已达20 kN/m2及以上，且搭设高度大于8m、跨度大于18m，已属超过14、一定规模的危险性较大分部分项工程范围。8、三层楼面（13.15m结构标高）5-9轴区域混凝土梁板本区域三层楼板标高为13.150m，板厚均为140mm；本区域地下室顶板厚180mm，板面标高-0.050m、-0.150m、-0.200m；本区域二层楼板板厚140mm，板面标高7.750m。该区域混凝土梁板模板支撑架搭设在180mm厚的地下室顶板或140mm厚的二层楼板上，搭设高度5.4m至13.35m。钢筋混凝土梁截面，东西向（x向）有7001350，400800，3001000等。钢筋混凝土梁截面，南北向（y向）有4001000， 400800， 400600， 3001000，30080015、等。经筛选对照确定本工程-演艺中心三层楼面（13.15m结构标高）5-9轴区域，支撑架搭设跨度及板厚均未达到高支模范围，但本区域支撑架搭设高度大于8m，且截面7001350框架大梁的截面积达到0.5及以上、集中线荷载已达20 kN/m2及以上，已属超过一定规模的危险性较大分部分项工程范围。9、坡屋面（17.986m-23.100m结构标高）2-5轴D-J轴区域混凝土梁板本区域坡屋面标高17.986m-23.100m，板厚均为120mm；本区域地下室顶板厚180mm，板面标高-1.000至0.850m；本区域二层楼板板厚140mm，板面标高5.735m至7.750m。该区域混凝土梁板模板支撑架搭16、设在180mm厚的地下室顶板或140mm厚的二层楼板上，搭设高度10.236m至24.100m。钢筋混凝土梁截面，东西向（x向）有400800，4001000，200400。钢筋混凝土梁截面，南北向（y向）有6001500， 6001000， 250500， 200500，200400。本区域支撑架搭设高度大于8m达到高支模范围，且截面6001500、6001000框架大梁的截面积达到0.5及以上、集中线荷载已达20 kN/m2及以上，截面6001500、6001000、400800、4001000框架大梁跨度超过18m达到高支模范围，已属超过一定规模的危险性较大分部分项工程范围。10、屋面（17、26.04m至26.40m结构标高）5-8轴C-K轴区域混凝土梁板本区域坡屋面标高26.04m-26.40m，板厚均为120mm；本区域地下室顶板厚180mm，板面标高-0.200m。该区域混凝土梁板模板支撑架搭设在180mm厚的地下室顶板上，搭设高度26.24m至26.60m。钢筋混凝土梁截面，东西向（x向）有4001100，4001600，5001600,200400,200420。钢筋混凝土梁截面，南北向（y向）有6001700， 4001100， 250600， 200400。本区域支撑架搭设高度大于8m达到高支模范围，且截面6001700、5001600、4001600框架大梁的截面18、积达到0.5及以上、集中线荷载已达20 kN/m2及以上，截面6001700、5001600、4001600、4001100框架大梁跨度超过18m达到高支模范围，已属超过一定规模的危险性较大分部分项工程范围。为严格执行国家的法律、法规，确保工程安全施工，确保混凝土模板支撑体系万无一失。为此，根据本工程高（大）混凝土模板支撑体系的特征，对上述区域编制了有针对性的混凝土模板支撑体系的专项方案，并邀请专家对本专项方案进行论证后实施。1.3本高支模工程施工的重点、难点、特点1、本工程结构模架支撑空间高，跨度大，主舞台、侧舞台中心区域最大支撑高度达到26.6m，对钢筋混凝土梁、板支撑体系的刚度和整体稳定19、提出了极高要求。 2、看台上方支撑架高度大且为斜屋面，结构施工过程中支撑架受力复杂，不仅轴向受压，同时必须考虑立杆顶部水平力；同时，斜屋面给顶部支撑稳定设计和模板体系（模板和主次龙骨）设计带来较大难度。3、结构断面复杂，支撑架底（地下室顶板）标高变化多、局部高差大。看台分两层，看台底部为环状阶梯型，增加了支撑架底部的设计定位和搭设定位难度。4、除主舞台中心区外，屋面梁截面大且标高随斜屋面标高的变化而变化，对模板支撑架顶部设计、施工造成较大难度。5、地下室底板和顶板5-6轴和9-10轴区域分别有800mm宽后浇带，立杆设计必须充分考虑。二、编制依据 1）相关国家规范、地方标准等技术文件：木结构设20、计规范GB 50005-2003；建筑结构荷载规范GB50009-2012；混凝土结构设计规范GB50010-2010；混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2015；钢结构工程施工质量验收规范GB 50205-2001；建筑工程施工质量验收统一标准GB 50300-2013；混凝土结构工程施工规范GB 50666-2011；施工现场临时用电安全技术规范JGJ 46-2005；建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011；建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008；建筑施工安全检查标准JGJ59-2011；建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91；建筑施工临时21、支撑结构技术规范JGJ300-2013。2）“关于印发建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则”建质2009254号；3）“关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知”建质200987号文；4）本工程施工图纸和本工程施工组织设计等；5）品茗安全计算软件2016版。三、高支模体系搭设方案3.1本工程高支模体系搭设构造要求：本支撑架采用扣件式钢管满堂支撑架，482.7钢管搭设。模板支撑所使用的材料必须按规定对现场使用的钢管、扣件、可调托等材料进行检查验收，不合格产品不得使用。1、立杆设置：（1）立杆应采用对接接头，且接头位置不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开22、的距离不宜小于500；各接头中心至柱节点的距离不宜大于步距的13。（2）钢管立杆垂直度偏差不得大于架高的1300，且控制在30mm以内。（3）为结合工程实际开间尺寸进行施工操作，高支模区域立杆纵横间距统一按立杆布置图所示尺寸进行调整，严禁超过验算尺寸。（4）梁底附加立杆必须在梁底模放置前搭设，均采用可调托撑支承，支撑托螺杆插入立杆内长度不小于150mm，伸出长度不得大于300，可调托撑托座底到最上步水平杆轴线距离不大于200mm。2、纵横向水平杆设置：（1）必须设置纵横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆也应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下23、方的立杆上。在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆，梁底另行设置短钢管承重水平杆，最上层水平杆兼做枋木搁置钢管。（2）纵横向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。两根相邻纵向水平杆接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的13。端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆端的距离不应小于100mm。（3）高支模区域水平拉杆应与周边非高支模区域有大于二跨的搭接拉接。3、剪刀撑设置：（1）为了便于实际操作，垂直、水平剪刀撑统一采用6m钢管搭设。剪刀撑杆件的底部与地面顶紧，夹角为4560，剪刀撑搭接长度不小于1m，用3个扣件连24、接牢固。 （2）垂直剪刀撑：支架四周及内部纵横向不大于8m，由底至顶连续设置竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应不大于8m。框架主梁下支撑系统沿梁纵向立杆两侧设置竖向剪刀撑，从下向上连续设置。剪刀撑斜杆与水平成4560度，具体详见后附图纸。（3）水平剪刀撑：在梁底、扫地杆必须设置，中间高度按后附图纸要求设置。4、连墙件设置：（1）柱模板与支撑架同时搭设，先浇筑柱混凝土，高支模架体应与与框架柱采用抱柱方式连接，按水平间距69m、竖向间距23m与建筑结构设置一个固结点。（2）连墙件一般设置在水平剪刀撑下，竖向间距与水平剪刀撑间距相同。5、立杆下基础处理：（1）高支模区域的下层结构模板与支撑体系必须待上层高支模25、混凝土浇筑后达到设计强度75%以上才能拆除。（2）架体立杆下垫300mm宽方形15mm厚木模板。应尽可能减小上下层立杆错位，施工时应两层立杆位置对比结合施工，如不能满足对应位置的，应在高支模支撑系统立杆下层结构对应位置增设立杆，以确保安全。6、扣件（1）对接扣件的开口应朝上或朝内；扣件螺栓方向尽量一致。（2）扣件螺栓拧紧力矩控制在45-60Nm，梁底扣件应采用专用扭力扳手逐个检查。（3）在主节点处纵横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150。（4）抗滑扣件间应顶紧，安装完毕应由专职安全、技术人员进行复核验收。5.其它要求：（1）支撑架（梁下、板下）必须26、同时同步搭设，一次按方案要求完成。剪刀撑也应随支撑架同时完成，防止开始搭设不按方案要求，然后再加固的现象发生。（2）支撑架顶部搁置木枋的水平钢管或支撑托标高应认真控制，梁下起拱取梁跨度1-3，防止结构成型后调整困难。（3）同层竖向结构先于水平结构施工时，支撑架在搭设过程中除按方案设置剪刀撑还应与已完成的竖向结构（墙体、柱）顶紧，抱牢。（4）在楼层上搭设支撑时，运至楼层的支撑架材料（钢管、扣件等）不应过于集中堆放，严格控制实际施工荷载不超过设计荷载。（5）竖向泵送管道的位置固定应搭设独立支架，不得附着于满堂支撑架上。(6)模板支架搭设过程中，应及时检查立杆的垂直度，测量立杆之间和结构间的距离，随27、时纠偏，确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件式脚手架规范的要求。(7)高支模支撑系统搭设过程中，纵横向的水平拉杆，在过楼层时拉杆要求周边顶撑在梁侧面，形成高支模的竖向限位；当高支模外有外脚手，如果外脚手超出二步不具备连墙拉结时，高支排架与外脚手拉结，形成整体受力，当上层结构施工时，利用结构拉结点做好拉结，同时拆除高支模与外架临时增设的拉结。(8)为保证整个钢管排架支撑系统的稳定，其它未注构造做法，水平拉杆、斜撑、斜道等按现行规范要求。3.2地下室1-9轴区域模板支撑设计方案架体构造应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）满堂支撑架普通型要求。剪刀撑设置：应在28、高支模支撑架外围周边设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；内部在框架主梁两侧和中间在纵横向间隔不超过8m设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，并在顶层梁底水平杆处、扫地杆处共设2道设置水平剪刀撑。具体详见后附图纸。施工参数设计详见下表：3.3 地下室9-13轴区域搭设方案要求架体构造应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）满堂支撑架加强型要求。剪刀撑设置：应在高支模支撑架外围周边设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；内部在框架主梁两侧和中间在纵横向间隔6m左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，并在顶层梁底、扫地杆处共设2道设置水平剪刀撑。具体详见后附图纸。施工参数设计详见下表：3.429、 二层楼面（7.750m结构标高）1-5轴D-J轴区域搭设方案要求架体构造应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）满堂支撑架普通型要求。剪刀撑设置：应在高支模支撑架外围周边设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；内部在框架主梁两侧和中间在纵横向间隔6m左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，并在顶层梁底、扫地杆处共设2道设置水平剪刀撑。具体详见后附图纸。施工参数设计详见下表：3.5 三层楼面（13.15m结构标高）5-9轴区域搭设方案要求架体构造应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）满堂支撑架加强型要求。剪刀撑设置：应在高支模支撑架外围周边设置30、由下至上的竖向连续式剪刀撑；内部在框架主梁两侧和中间在纵横向间隔6m左右设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，并在顶层梁底、扫地杆处和中部共设3道设置水平剪刀撑。具体详见后附图纸。施工参数设计详见下表：3.6 13.150m和16.200m标高2-5轴高支模凝土梁模板搭设方案要求施工参数设计详见下表：3.7 坡屋面（17.986m-23.100m结构标高）2-5轴D-J轴区域搭设方案要求架体构造应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）满堂支撑架加强型要求。剪刀撑设置：应在高支模支撑架外围周边设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；内部在框架主梁两侧和中间在纵横向间隔6m左右设置31、由下至上的竖向连续式剪刀撑，并在顶层梁底、扫地杆处共设5道水平剪刀撑。具体详见后附图纸。施工参数设计详见下表：3.8屋面（26.04m至26.40m结构标高）5-8轴C-K轴区域搭设方案要求架体构造应符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 130-2011）满堂支撑架加强型要求。剪刀撑设置：应在高支模支撑架外围周边设置由下至上的竖向连续式剪刀撑；内部在框架主梁两侧和中间在纵横向间隔不超过6m设置由下至上的竖向连续式剪刀撑，并在顶层梁底、扫地杆处和中部共设5道设置水平剪刀撑。具体详见后附图纸。施工参数设计详见下表：四、模板支撑体系施工总部署4.1施工准备1、主材模板用15mm厚多层胶合32、木模板。小楞木：用4090mm杉木方。大楞：用482.7mm焊接钢管。主要扣件：直角扣件、对接扣件、旋转扣件。主要杆件：立杆、大横杆、剪刀撑等, 用482.7mm焊接钢管。其它材料：14穿墙螺杆、40100mm长铁钉、可调顶托、底托等。（1）对进场的钢管、扣件检验合格后才能用到现场。不合格的必须退场处理。本工程模板支架至少抽验一次，检测方式须委托第三方进行检测。（2）对钢管、扣件检测的内容a、钢管检测的内容有：试件的尺寸、抗拉强度及弯曲试验。b、扣件检测的内容：直角扣件检测：抗滑性能、抗破坏性能和扭转及钢度； 旋转扣件检测：抗滑性能、抗破坏性能；对接扣件检测：抗拉性能。（3）旧钢管的检查应符合33、下列规定a、表面锈蚀深度应符合规范的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用。b、钢管弯曲变形符合要求。（4）扣件的验收应符合下列规定a、新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定抽样检测；b、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；c、新、旧扣件均应进行防锈处理。（5）构配件的允许偏差符合建筑施工扣件式钢管脚手架（JGJ130-2001，2002年版）要求。2、主要施工机34、具模板、轻便爬梯、手提电锯、台锯、木工电刨、手电钻、铁锤、活动扳手、墨斗、卷尺、水平尺（管）、吊铊、撬棍、5、50钢卷尺、脚手板等。3、施工进度计划本工程高支模面积非常大，施工过程中专门组织工人进行高支模支撑系统施工，确保工程总进度计划。为使高支系统能够满足安全要求，本工程施工进度安排较宽裕，确保高支系统严格按方案和规范要求进行搭设。4、人力资源计划序号工种人数作业内容备注1架子工30支模架体搭设特殊工种2木工50立模3钢筋工35钢筋绑扎4混凝土工15浇筑砼5.安全物资设备计划序号设备名称规格单位数量备注1密目安全网1.8m6m口2302安全帽/顶150按人员分色3安全带双扣全身式条504灭火35、器MF/ABC5个205药箱及药品/个/批2医务室6对讲机/部87担架/副2医务室8手推车/辆156、材料进场计划序号设备名称规格单位数量备注1多层模板900mm1800mm15mm张70002木枋40mm90mmM32803木垫板200mm4m50mm(厚)块若干4钢管48mm2.75mm(厚)m985005扣件直角、转向、对接只950007、作业条件a、材料进场，机具到位，人员备齐。b、楼板混凝土浇筑完毕，并且混凝土强度已满足施工要求；同时，高支撑区对应的顶板模板支撑保留。c、根据图纸要求，放好轴线和模板边线，定好水平控制标高。d、柱钢筋绑扎完毕，水电管线及预埋件已安装完毕，并且已绑扎好钢36、筋保护层垫块及相关隐蔽验收手续。e、已编制高大模板安全专项施工方案并经专家论证方案可行！同时，根据模板的设计要求和工艺标准向班组工人进行安全技术交底，三级安全教育及施工技术交底等。8、技术交底根据下列“操作工艺”和“操作方法”对工人进行技术交底。交底人对工人进行技术、安全交底，派专人进行监督实施。4.2施工流程说明根据现场实际条件，现制定以下施工流程：（1）总流程：测量放线搭设满堂架顶板标高引测安装柱及梁底模板安装梁侧模及板模板检查验收浇筑柱砼绑扎梁板钢筋检查验收梁板钢筋浇筑梁板砼养护到设计强度拆模。（2）安装柱模：立相邻两边模板并临时与梁板或梁底模板及满堂架固定穿穿墙螺杆基本调垂直这两边模板37、立另两侧模板并穿好穿墙螺杆上紧螺杆，同时将模板调垂直、平整检查验收封堵模板底的检查口。（3）安装梁模搭设满堂架引测标高铺设方木安装底模安装侧梁模检查验收。（4）安装楼板模板搭设满堂架引测标高铺设方木铺设模板检查验收。五、高支模施工方法5.1模板组拼精度要求模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子或设置木方压缝，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装要求详见下表模板拼装精度要求一览表序 号项 目允许偏差(单位：mm)1两块模板之间拼缝22相邻模板之间高低差23模板平整度24模板平面尺寸偏差338、5.2模板定位根据定位桩点，投放出十字交叉控制线，再由十字交叉控制线测放出每根偏轴线500mm的控制线。投放完后，再用经纬仪在其它控制线上检查所放控制线的准确性。其它控制线以最外的轴线为主，中间轴线采取抽查方式检查。待偏轴控制线经核验准确后，再根据设计图纸和设计变更等资料，将梁、柱等边线引放出，用以控制模板边线。（1）标高引测：根据控制水准点，用水准仪引测出板面标高（建筑标高）加0.5m控制点，并将其标注在柱钢筋上，再根据此点用钢尺或水平管引测出梁底、板底的标高。待铺设完楼板模板、未与梁柱模板固定前，再用水准仪、钢卷尺配合检查其准确性。（2）柱模板的标高控制：1)根据柱的高度，扣除砼楼板的标高39、后，根据胶合板或已制作好的模板高度，计算出用整块的模板数和非整块的模板尺寸，然后裁出非整模板，将非整块模板安装在柱模板中间，以保证已定形的柱交接处的模板不受破坏。 2)弹线：待楼板新浇筑砼结硬后，由测量员在楼面砼上弹出轴线控制线，核验无误之后，通知木工将柱边线弹出，最后由木工工长和质检员核查控制线，无误后，木工才能进场施工。5.3模板的支设规范要求模板支设前将已完成浇捣砼的楼面清理干净，不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆剔除，用水冲净，模板排架支撑体系搭设要严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ 130-2011执行。模板安装允许偏差和检验方法 序号项 目允许偏差（mm）检查方法40、国家规范标准鲁班奖标准1轴线位移柱、墙、梁53尺量2底模上表面标高53水准仪或拉线尺量3截面模内部尺寸基础105尺量柱、墙、梁+4，-534层高垂直度层高不大于5m63经纬仪或拉线尺量层高大于5m855相邻两板表面高差22尺量6表面平整度52靠尺、塞尺7阴阳角方正/2方尺、塞尺垂直/2线尺8预埋铁件中心线位移/2拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位置32拉线，尺量螺栓外露长度+10，-0+5，-010预留孔洞中心线位移+10，5拉线，尺量尺寸+10，-0+5，-011门窗洞口中心线/3拉线，尺量宽、高/5对角线/612插筋中心线位置55尺量外露长度+10，-0+10，-05.4满堂架搭设根据后附图41、纸搭设满堂支架，包括剪刀撑，支立杆时应先在钢管底部垫300mm300mm胶合板垫块，再搭中间水平拉杆，再搭扫地杆，扫地杆离地面200mm处，使立柱纵横方向左右对直，立杆的水平牵引杆根据各层结构层高设置，步距按图纸要求设置；同时，立柱要间距均匀，满足设计要求。之后用水平管根据标志点弹出梁底模标高，并搭设梁底钢管。满堂架搭设时应与框架柱、构造柱作刚性连接，增加整个支撑系统的刚度。立杆接长必须采用对接扣件连接，严禁采用搭接接长。5.5剪刀撑的设置整个钢管支撑系统须与框架柱连在一起，增强整个支撑系统的刚度。为了便于实际操作，水平剪刀撑统一采用6000mm钢管搭设。纵向剪刀撑按附图布设，与楼面夹角成4542、60沿高支架四周从底至顶连续布置。5.6核验标高标高弹出之后，及时核查正误，并由项目测量员和质检员共同验收，自检合格后，报监理审核。5.7柱模安装根据弹出柱的控制线，待钢筋经隐蔽验收后，可以封柱模，安装前清理干净柱内杂物，安装时要先吊直模板，然后上紧柱箍、穿穿墙螺杆，各面打斜撑与满堂架连结固定牢固。在封柱模时，可以将梁柱接头模板一起安装。为了保证混凝土的施工质量，柱箍均采用钢管箍配合穿墙螺杆安装使用，当柱截面大于700时在中间设置一道穿墙螺杆。为了能回收和再利用穿墙螺杆，在穿墙螺杆外套PVC硬塑管，其长度与柱或梁的穿墙厚度相同，让穿墙螺杆与砼隔离开。穿墙螺杆必须安装在同一水平线或垂直线上，但为43、了防止因周转次数多而造成滑丝等影响质量的因素，每根穿墙螺杆使用前均应仔细检查，严禁使用已损坏的螺杆。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。5.8梁模安装按设计间距要求整齐铺好4090木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用5090mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/100044、3/1000，本工程统一按2/1000起拱，主次梁交接时，应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。5.9板模安装（1）在钢管立柱上弹出横钢管标高控制线，并架设 48横钢管，在钢管上直接铺设方木，拉线检查，直至平整。然后铺楼面模板，用长40铁钉钉牢，如果楼板宽度不合模板模数时，补板应补在梁、柱边。板缝用胶带纸粘好。(2)板模板施工时注意以下几点：1）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；2）模板第一排次楞木方需紧靠柱边模，模板与模板之间拼接缝小于2mm，否则用腻子封条；3）根据板跨度大小，决定板模板45、起拱大小：4m 开间不考虑起拱，4mL6m起拱10mm，6m的起拱15mm。4）板模板支设，下部支撑用满堂架子，每根立杆底部应设置300mm300mm胶合板垫块。脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，必须与每根立杆连接并拧紧。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。满堂模板支架四边与中间每隔四排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高46、上，板与格栅用50mm长钉子固定，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。5）从墙根起步250mm 立第一根立杆以后按支撑体系设计的间距立支撑，保证立柱支撑上下层位置对应。按要求设设置纵横向水平拉杆，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，中、下两道水平不设（在板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。5.10边梁模板加固铺完楼面模板后，要对边梁模板加固。按照轴线控制好边模位置，用方木顶牢，禁止顶到外架钢管上。并拉通线检查是否平直。5.11高支模与非高支模部分整体性处理为提高整个高支模系统整体稳47、定性，要求做到以下注意事项：1、 高支与非高支部分立杆间距尽可能保持统一模数，并将水平杆通常连接在一起；2、 在高支与非高支交界处增设水平剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；3、 在高支与非高支交界处增设竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为高支与非高支系统各跨两排立杆；施工前按以上要求进行交底，过程中严格按方案要求施工，完成后将此部位作为重点验收部位。5.12高低强度砼交接处理在砼强度等级改变的交接部位，为了防止不同的砼互相混合，保证柱子混凝土的强度等级，在其两边用密目钢丝网拦截，若钢筋密集或者密目钢丝网安装困难时可以先浇筑柱子部位的混凝土，并沿梁方向多浇筑500长，同时应比楼面稍高，然后再48、浇筑梁板砼。 5.13穿梁、板孔、洞口模板预埋件、预留洞在施工前和安装图详细复核，无误后方能进行施工。在模板和钢筋骨架上画出预埋件和预留洞的标高、几何尺寸和位置用胶合板做成相应规格模盒，盒子内部用方木支撑固牢，安装时， 孔洞模应用铁钉钉牢或用铁线绑牢，并焊钢筋顶侧模。预埋件固定在模板上，预留洞如预留在钢筋上则要用短钢筋电焊固定在钢筋网架上，确保在施工中不会移动。施工完毕的预留洞、预埋件进行复核和验收。混凝土浇捣时，要派专人对预埋件、预留洞进行检查和校正，确保埋件和预留洞的准确。5.14高支模施工注意事项（1）具体布置立杆时，需对主梁、次梁、顶板三者支撑立杆间距整体考虑，使三者立杆纵、横方向均在49、同一条直线上。调整平分立杆间距时，以上述立杆间距为最大极限值，间距只能调小，不能调大；（2）立杆之间必须按每步距满设双向水平杆，确保其在两个方向（x,y）均具有足够的设计刚度；（3）满堂支撑架底部距基础面200以内必须设双向扫地杆；（4）严格按规范要求设置竖向和水平剪刀撑；（5）确保每一扣件的拧紧力矩控制在4565NM内；（6）立杆接长不得采用搭接，必须使用对接扣件进行对接，并确保立杆的对接端头平整；且立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格中设置；（7）板厚大于120mm，顶部承载支撑采用钢管横杆，支撑横杆与立杆的连接采用双扣件；（8）底部支座如座落在垫层上，则立杆下部需铺通长木跳板和垫铁；（50、9）高支模系统验收合格后，楼板钢筋绑扎前将柱子砼浇捣完毕，以增加高支模系统的稳定性。六、高支模拆除的工艺要求6.1高支模拆除工艺要求1.拆模的时机应是砼达到必要的强度，其强度要求是根据规范规定，现浇砼结构拆模时所需强度，应符合以下要求：（1）侧模、柱模拆除时的砼强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（2）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。（3）拆除模板前，由木工工长填写好模板拆除申请，项目主管工程师审核后，并附上试块强度报告递交监理工程师批准后方可进行拆除.（4） 梁底、楼板模板拆除时应根据试块强度，同时参考同条件养护的混凝土试块强度，在达到规定强度要求后才51、可以进行模板拆除工作,在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除支撑高支架层的模板支撑。（5）在拆除时，不得中途换人，如果必须换人，必须做好移交工作。每天收工前，对未拆除的部分应及时加固处理。（6）严禁夜间进行拆架施工。2.高支撑模板拆除的工序要求：（1）拆除应按一定的顺序进行，一般是“后支的先拆，先支的后拆；先拆非承重部分，后拆承重部分，由上而下；先拆侧向支撑，后拆竖向支撑”。拆除时不要用力过猛，拆下来的材料应整理好及时运走，做到工完场地清。为了便于管理，利于前道工序为后工序创造条件，混凝土模板一经拆除，立即做好现场清理和成品保护工作。(2)在拆除模板过程中，如发现砼有影响结构安全52、的质量问题时，应暂停拆除，并报项目部及监理，待出方案处理后，再拆除模板。(3)模板要加强保护，拆除后逐块传递下来，不得抛掷，拆下后，即清理干净，按规格分类放整齐，以利再用。(4)模板的拆除对结构混凝土表面、强度要求应符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）中4.3模板拆除分项的如下规定：主控项目1、底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合下表的规定。检查数量：全数检查。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。底模拆除时的混凝土强度要求结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁875853、100悬臂梁/100一般项目1、侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2、模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。检验方法：观察。6.2高支模拆除安全要求（1）本工程使用的钢管架，在材料运输时，不得随意乱丢，以免伤人。（2）凡超过2m以上的操作部位，必须搭设操作平台，不得违章临边、临空施工。（3）上班时必须戴好安全帽、穿防滑胶底鞋，严禁酒后上班。（4）搭设满堂架时，必须随工作面的展开上紧钢管扣件，防止不知情人员发生意外。（5）禁止垂直交叉作业，特殊要求必须上下同时作业时，要做好交叉作业的安全54、防护措施后进行。（6）拆模时，必须设警戒标志，必要时派专人看守，禁止他人入内。（7）拆模时，禁止将模板大块撬下，以免发生意外。（8）模板拆除后，在及时归堆清理的同时要避免出现朝天钉。七、施工组织管理及验收7.1高支模支撑系统施工管理（1）严格按支撑架设计书进行操作。（2）施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。（3）支模完毕，经施工高支模管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部和质保部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。（4）严格按设计尺寸和要求搭设。搭设前在施工员、测量员参与下先弹出纵、横立杆位置线，再据此55、搭设立杆。（5）支撑支架系统必须连为一体，不得因班组施工区域的划分而断开。精心设计砼浇筑方案，具体施工方法详见砼施工方案。（6）施工材料，特别是钢管和扣件不满足要求的严禁使用。搭设的主要材料在进场堆放前，必须根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）中关于构配件检查和验收的要求，逐一进行验收。经验收合格的钢管、扣件按规格、种类，分类整齐堆放、堆稳。堆放地不得有积水。（7）严格控制实际荷载不超过设计荷载。严禁在支撑架上集中堆放材料；楼面梁板混凝土浇筑时，泵管出口应随出料随铺摊，不应过多堆积于泵管出口，堆积高度不应超过结构面上100mm。在实际操作中，施工荷载不能超过设计荷56、载（2.5kN/）。（8）确保安全的前提下，在砼浇筑开始后，派人检查支架及其支承情况，发现有下沉、松动和变形情况，及时予以解决。7.2高支模支撑系统质量验收模板工程检查验收必须符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）有关规定，本工程模板工程应符合下述具体规定。（1）主控项目a、安装上层模板及其支架时，下层楼板支架不拆除。立杆下应铺设垫板。b、涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。 （2）一般项目a、模板接缝不应漏浆，可以使用贴胶带纸或封水泥砂浆。在浇筑砼前，应浇水湿润模板，但模板内不应有积水；b、模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或57、妨碍装饰工程施工的隔离剂；c、浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 （3）实测允许偏差项目a、现浇结构模板安装的允许偏差：轴线位置5mm；底模上表面标高5mm；柱、梁截面内部尺寸+4mm、-5mm；层高垂直度（不大于5m）6mm；相邻两板表面高低差2mm；表面平整度5mm。b、预埋件和预留孔洞的允许偏差：预埋管、预留孔中心线位置3mm；插筋中心线位置5mm；插筋外露长度+10 mm；预留洞中心线位置10mm；预留洞尺寸+10mm。7.3高支模支撑系统整体稳定性和安全可靠性验收模板高支撑架搭设完毕后应进行安全可靠性检查验收，合格后方准使用。对高大模板支架的验收按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术58、规范(JG130-2011)、建筑施工模板及作业平台钢管支架构造安全技术规范的相关规定进行验收，检查验收表格详见下页：表A.5高大模板支架安全要点检查表，表A.6高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表，表A.7扣件拧紧抽样检查表。表 A . 5 高大模板支架安全要点检查表工程名称支架材质钢管施工单位监理单位资 料 检 查有专项施工方案不少于5人的专家组论证专项施工方案并出具论证意见论证后经修改的方案经施工企业技术负责人批准有计算书（纵横两向立杆间距、步高取值，立杆稳定计算或可以不计算的说明）经总监理工程师批准有技术交底记录现 场 检 查保证支架内容稳固的措施设置纵横两向扫地杆，扫地杆位置59、有水平剪力撑外连装置设置梁底位置、每楼层（或沿柱高每4m）设抱柱装置，危险区域每步高设抱柱装置沿立杆每步均设置纵横水平杆且纵横两向均不缺杆设置纵横两向封顶杆，封顶杆位置有水平剪力撑每楼层设连板装置竖直方向沿纵向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑剪力撑倾角4560,跨越57条杆,宽度6m连墙装置在水平剪力撑位置上设置（禁止在砌体上设置）竖直方向沿横向全高全长从两端开始每4m设一道剪力撑在无墙无板处设连梁装置水平方向沿全平面每4.5m高设一道剪力撑，架顶部位加密水平剪力撑在无法采用以上4种方法处设辅助装置立杆支承支于地面时，须在混凝土地面上支立杆。支承面的处理符合规定建筑物悬挑部分的模板支架立杆60、支在混凝土地面上，支承面的处理符合规定支于楼面时加支顶，需支顶层数由验算定，但不少于1层从楼面（悬臂结构除外）挑出型钢梁作上层作业平台的立杆支座，型钢梁搁置在楼板上的长度与挑出长度之比2，型钢梁与楼面接触部分的首尾两端均与结构有可靠锚固。保证立杆不滑移的限位装置。型钢梁平面外约束伸出长度：可调底座不大于300mm：可调顶托不大于200mm。禁止事项支承梁的立杆应对接，禁止搭接水平杆在禁止区域内，禁止对接禁止用钢管从楼层挑出作为立杆支座禁止从外脚手架中伸出钢管斜支悬挑的模板禁止使用叠层搭设的木材支撑体系禁止用水平杆相互扣接代替水平杆与立杆扣接禁止用木杆接长作立杆禁止输送混凝土的泵管与支架连结禁止61、不同形式的钢管支架、钢材木材支架混用其它立杆间距、水平杆步高符合要求截面高度1m及以上的梁的支承情况扣件螺栓拧紧符合规定格构框架体系设置检查结论1 通过 2 整改 3 停止搭设整改或停止范围如下：检查单位：施工 监理检查人： 年 月 日注：高大模板是指达到或超过以下指标的作业平台：高度8m，或结构跨度18m，或经荷载组合后的施工面荷载15Kn/,或经荷载组合后的施工线荷载20Kn/m。第 29 页 共 652 页表 A . 6 高大模板支架、高大作业平台支架整架验收记录表类别： 高大模板支架 高大作业平台支架 验收日期：工程名称： 验收部位：验收内容实测项 实测值1234567891011立杆62、间距横距纵距水平杆步高每道纵向竖直剪刀撑间距每道横向竖直剪刀撑间距每道水平剪力撑间距危险区域加强措施加密抱柱： 加密顶部水平剪力撑： 辅助装置：外连装置设置情况抱柱： 连板： 连墙：支承面为地面的处理情况支承面为楼面的支顶情况扫地杆缺失情况扫地杆位置的水平剪力撑水平杆缺失情况封顶杆缺失情况封顶杆位置的水平剪力撑扣件螺栓拧紧情况截面高度1m及以上的梁的支承情况格构框架体系设置情况禁止对接区内，水平杆搭接情况负责人验收意见架子班长签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）安全员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）质检员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目部技术负责人签名：意见：合格（ ） 不合格（ 63、）公司技术部门人员签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案编审人员意见方案编制人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）方案审查人签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）验收结论项目经理签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）项目总监理工程师签名：意见：合格（ ） 不合格（ ）表 A . 7 扣件拧紧抽样检查表 检查日期 年 月 日工程名称支架所在部位抽样部位安装扣件数量（个）规定抽检数量（个）允许不合格数（个）实抽数（个）不合格数（个）所检部位质量判定封顶杆位置及封顶杆往下一步高h范围内不限所抽部位的5%，且不少于10个0合格 不合格 截面高度1m并320064、nn/10合格 不合格检查结论处理意见检查人注：1、使用力距板手检查，拧紧力矩为40Nm65 Nm。2、“其余部位”栏中，按所检支架实际安装扣件数的栏目填写。3、扣件安装数量超过3200个，抽样数应增加。4、对检查不合格的部位，应重新扣紧后再次抽样检查，直至合格。5、截面高度1.2m的梁，直接用立杆或立杆顶部的可调顶托承重。八、安全、环境保障措施为保障高支模支撑系统安全顺利进行，项目部要求严格做好安全和环境保障措施，具体如下：8.1安全教育措施（1）新工人进场或变换工种的工人都要及时进行三级安全教育，进行安全技术交底，对模板安装工作存在的易发事故隐患进行分析，并提出预防措施及有关要求，使工人的65、安全意识提高，时刻牢记做好安全施工。（2）实行班前安全活动，每天班前，由班长安排工作时，班长向队组人员指出各工作部位的安全注意事项。8.2安全防护措施1）项目部负责安排人员做好各工作部位的安全防护设施，可由专业队组完成。2）楼层洞口、临边应进行有效防护，以保证施工人员的安全。3）楼面模板施工时，必须提前搭设外架，保证高出楼面1.5米以上。8.3泵送砼安全措施(1)浇筑屋顶时砼输送管不得直接支承在钢筋、模板支架上，水平管每隔2米用支架固定，垂直或斜管用独立钢管架固定。(2)浇筑梁板时，砼的堆积厚度不得超过模板设计时的计算厚度。(3)浇筑砼时，必须安排专人对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况66、，立即停止浇筑砼，并卸载纠正变形模板后，才能继续浇筑砼。8.4施工技术措施模板支撑系统施工前，应按施工规范、施工方案和施工组织设计的要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。立杆底座下应铺设15mm厚300mm300mm木胶合板垫块。不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一支撑系统。支撑架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。（6）模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。(7)泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口67、处。(8)应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。(9)交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。(10)拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。(11)高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。(12)高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。(13)混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。8.5环境保护措施（1）加强对现场施工人员68、的环保意识教育，在砼震捣过程中要尽量避免震动钢筋及模板，尽可能避免发出不必要的施工噪音，最大限度地减少施工噪音对环境的污染。（2）废弃的模板及方木应及时收集清理，要做到工完场清。（3）楼层模板拆除完后，楼层内的废料垃圾均应清理出楼层，运至堆放场。(4)现场木作余料要尽量利用，不能再利用的要及时送到回收站。8.6安全检查(1）每天值班工长及安全员必须巡视工地，对存在的安全隐患及潜在的安全因素及时提出，及时整改。(2）发现违章行为，及时纠正。(3）班组安全员每天对本班工作部位详细检查，发现问题及时处理或报告值班工长处理。(4)如果需要动火，如电焊、氧割等,应征得工长和安全员同意,并办好动火审批手续69、,才能动火。且火源周边配备2个以上灭火器，派专人监控火情。九、危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械伤害、物体打击。（2）可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。9.1危险源预防措施9.1.1坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有70、关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒71、塌伤人。9.1.2高空坠落事故安全预防技术措施高支模工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全72、带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方73、可实施。9.1.3施工现场安全用电及触电事故预防措施1、安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。2、安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。 施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏）电保护器。夜间施工，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，74、严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。9.1.4机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。(2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。9.1.5物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m以上高处作业应有可靠的立足点，不要在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业75、。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护，预防料具掉下砸伤人。9.1.6火灾安全预防措施(1)设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。(2)切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。(4)水管应随楼层设置，便于取水。9.2危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、防止事故蔓延扩大。若事故现场存在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏76、散被困现场人员，立即组织施救。9.2.1模板坍塌）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情况下，控制好事故现场。）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）9.2.2高处坠落1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落地的身体部位和着地部位的具体情况。3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速送往医院进行77、抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员，否则，会加重伤员的伤势。9.2.3触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插入触电者身下，以隔断78、电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服，让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工的方法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人79、员进行抢救，通过使用紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。9.2.4机械伤害（1）发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护车辆，有程序的处理事故。（2）机械伤害抢救疏散组安排电工立即切断事故现场电源或移出机械。发生机械人员伤亡时，医疗救护组应立即对人员进行固定、包扎、止血、紧急救护等。伤势严重、呼吸中断或心脏停止跳动：医疗救护组人员应立即进行人工呼吸和胸外挤压急救。根据伤情情况、救护组依照先重后轻的原则分批送往指定医院进行救治。9.2.5物体打击）当发生物体打击伤害时80、，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及时送往医院进行进一步的治疗。）同时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅速送往医院进行抢救。9.2.6火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，81、防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。十、高支模支架监测措施10.1高支撑模板支架重点监测措施本工程模板支撑架采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设过程中必须随时监测。本方案重点采取如下监测措施：1、模板支架搭设前，由工长及安全员对所支撑的地下室顶板进行检查，按规范底板混凝土强度达到施工强度时方可进行本模板支撑系统的施工，并要求待高支部分砼浇捣完毕后下层模板支撑方可拆除。2、模板支架搭设过程中，工长及安全员负责对支架搭设施工进行监测，确保支撑系统施工安全，检查、巡查重点要求如下：82、(1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪刀撑等构件是否符合要求。（2）底板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）施工过程中是否有超载的现象。（5）脚手架架体和杆件是否有变形现象。(6）脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复，在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过20-30分钟一次，浇筑完后不少于2小时一次。4、现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4米时，模板应起拱；本工程模板统一按全跨长度的2/1000起拱。5、上83、层支架立杆是否与对准下层支架立杆，立杆底部是否铺设垫板。6、模板支架立杆外侧周围是否按方案要求设置由下至上的竖向连续式剪刀撑。7、立杆是否有搭接现象，立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接。8、支架立杆成一定角度倾斜，或者支架立杆的顶表面倾斜式，是否有可靠措施确保支点稳定，支撑脚底是否有防滑移的可靠措施。9、立杆接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立杆的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。10、高支架四周外侧和中间有结构柱的部位是否已按方案要求设置拉结点。11、在浇捣梁板混凝土之前，必须由项目部组织对高支架进行全面检查，84、合格后方可进行浇筑，并且在混凝土浇筑过程中，项目技术负责人、质安员、施工员必须随时对高支架进行观测。12、因高支架直接支撑在一层顶板上，故在高支架模板支撑架施工完毕至拆除高支撑架前，严禁拆除顶板的模板支撑，待高支撑架拆除完毕后方可拆除高支撑区一层的模板支撑；高支撑架的拆除按现场留置的同养试块达到拆除要求强度时，方可拆架。13、监测点布设：沿建筑物纵向不大于15m设置一个监测剖面，每个监测剖面布设5个支架水平位移监测点，5个支架沉降观测点。监测点主要设置在高支模区域混凝土大梁下。监测仪器精度应满足现场监测要求。14、监测方法：将观测基点引测至一个约50cm高的角钢上，并将其底座通过螺栓固定在底板85、上；测量时，用钢尺测量线锤、焊接钢筋的标高，并在角钢上作原始标记；高支模体系监测示意图测量时间和频率：模板的沉降测量由专人专职负责。在开始浇筑前测量一次，记录此值并以此值为初始值；在浇筑时，每隔2030min测量一次,并与初始值作对比，得出沉降、位移量；浇筑完后24h内不少于2小时一次，24h后当架体无变形时可停止检测。15、监测控制值和预警值：本工程监测报警值、预警值监测项目预警值控制值位移量45mm和近3次读数平均值的1.5倍50mm若接近预警值，要立即向现场管理人员汇报，并要求暂停混凝土浇筑施工，对变形量大的部位进行钢管加固，加固完成后再进行混凝土浇筑施工。10.2高支撑模板支架搭设时监86、测措施1、安装前应在楼面或地面弹出支撑架纵、横方向位置线，并进行抄平。本工程高支架基础直接落在地下室底板、地下室顶板和楼面上。2、支撑架的组装要求和顺序可参考外脚手架搭设中相应的规定。3、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。4、满堂脚手架顶部施工操作层应满铺脚手板，并采取可靠连接方式与支撑架横梁固定。5、搭设用的钢管规格、间距、扣件应符合设计要求，每根立杆底部应设置垫板或者垫木。6、立杆底部的垫板应有足够的强度和支承面积，且应中心承载。7、模板及其支架在安装过程中，必须设置有效的防倾覆临时固定设施。10.3高支撑模板支架使用时监测措施1、脚手架使用过程中应避免产生偏心荷载。泵送混87、凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不可堆在输送管道出口处，以免产生较大的堆积荷载，使架子偏心受荷；装卸其它物料时亦防止对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。2、水平加固杆、交叉支撑等不得随意拆卸，施工要求拆卸时，应待施工完毕后马上补齐。3、模板支撑及满堂脚手架下方，施工人员不得经常出入。4、穿着安全：现场操作人员不得赤脚、穿硬底鞋、拖鞋或高跟鞋，必须戴安全帽。5、浇筑同时应控制混凝土出料时不成堆，泵管设置严禁与支撑架连接且不得与外架连接，泵管设置应另外进行加固以防碰到架体使架体变形失稳。6、支撑架上堆料限制：支撑架的操作层应保持畅通，不得堆放超载的材料。交通过道应有适当高度。工作前应检查脚88、手架的牢固性和稳定性。7、模板和支撑承载安全：模板在支撑系统未钉稳牢前不得上人；在未安装好的梁底板或平台上不得放重物或行走。在安装好的模板上，不得堆放超载的材料和设备等。8、恶劣天气限制：凡遇到恶劣天气，如大雨、大雾及6级以上的大风时，应停止露天高空作业。风力达到5级时，不得进行大块模板和高支模板等大件模具的露天吊装和支撑作业。10.4高支撑模板支架拆除时监测措施在高空拆模时。作业区四周及进出口处应设围栏并加设明显标志和警示牌，严禁非操作人员进入作业区，垂直运输模板和其它材料时，应有统一指挥，统一信号。混凝土在浇筑完成一些构件或一层结构之后，经过覆盖淋水养护之后，在混凝土具有相当强度时，为使模89、板能周转使用，就要对支撑的模板进行拆除。一般说拆模可分为两种情况：一种是在混凝土硬化后对模板无作用力的，如侧模板；一种是混凝土虽已硬化，但要拆除模板则其构件本身还不具备承担荷载的能力，那么，这种构件的模板不是随便就可以拆除的，如梁、板、楼梯等构件。因此对混凝土支撑的模板，拆除要求：现浇结构的模板及其支架，要拆除时，其混凝土的强度应符合设计图纸上说明的要求；当设计上无具体要求时，应符合下列的规定：（1）侧模板如梁、柱、墙的侧模板，一般在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。通常在常温时期（气温平均在10-250C），混凝土浇筑后24h即可拆模。（2）梁、板等底模梁、板等底模则90、要求混凝土强度符合混凝土结构工程施工质量验收规范（GB50204-2002）要求，模板才可以拆除。（3）悬挑模板拆除拆除楼板及梁底等横向结构模板时，应先将支架下降200-300。然后逐块拆除，严禁大片撬松垮落。如先将支模架拆除，则必须在支好临时支撑后方可拆模。在支拆挑檐的模板时，必须有可靠的安全措施。（4）拆模操作安全拆除模板时，不得用力过猛或身体前倾，避免连人带板坠落，拆除高处部位的模板时，必须站稳在脚手架上操作，不得站在正在拆除的模板下面操作。（5）所有构件拆模之前必须填写拆模申请表，待监理单位以及施工单位技术负责人同意签字后，方可拆模。（6）预留孔洞封闭平台及楼板模板上的预留孔洞，应使用91、木板或安全网盖好或设围栏。（7）操作者站立处规定模板和支模安拆时，指挥、挂卡环和拆环人员必须站在安全可靠的地方操作，严禁人员随模板起吊。（8）用电和输送电路安全在模板上架设的电线和使用的电动工具，应采用36v的低压电源，或采取其它有效的安全措施。在架空的高压输电线路下作业时，应停电作业或采取隔离防护措施。（9）预防钉子伤人拆除的木模板，应将板上的朝天钉子向下，并及时运至堆放地点。然后应拔除钉子再分类堆放整齐。（10）拆卸吊运安全装拆组合模板时，上下应有人接应，模板及配件应随装拆随转运；严禁从高向下抛掷，已松动件必须拆卸完毕方可吊运。十一、高支撑模板支架应执行的强制性条文本高支撑架施工和使用期间92、应执行的强制性条文如下：）钢管上严禁打孔。）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。）立杆接长除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。）严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。）剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。）拆除作业必须由上而下93、逐层进行，严禁上下同时作业；）各构配件严禁抛掷至地面；）旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；10）作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。十二、成品保护1、吊装钢筋上楼时，应轻起轻放，不得冲撞，同时不能堆放过重，每平方米不能超过250,防止模板下沉或变形。2、放材料到强度达1.2MPa以上混凝土楼面时，应轻放在梁位置上。3、搭设脚手架时，严禁与模板及支柱连接在一起。4、与砼接触的模板表面应认真涂刷脱模剂，不得漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷。5、拆模时应禁锤打或撬棍猛撬，以94、免损坏模板。6、拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。十三、高支模安全应急预案本高支模支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。（1）危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物体打击和火灾。（2）可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体伤残、劳动能力丧失、死亡。13.1机构设置为对可能发生的事故能够快速反应、及时求援，项目部成立应急求援小组。由项目经理万马坤任组长，负责事故现场指挥，统筹安排全面工作。应急机95、制小组名单及联系方式：组 长：万马坤（电话：13093090765）副组长：陈 婷（电话：13601515671）组 员：吕圣荣（电话：15161696618）蒋玉坤（电话：13771027952）王 磊（电话：13915332052）王 耀（电话：13943533432）火警：119 公安：110 医疗：120 交通：122 xx市藕塘医院电话0510-83292041。13.2人员职责(1) 万马坤负责制定事故预防工作相关部门人员的应急救援工作职责。(2) 顾红伟负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。(3) 陈婷负责进行有针对性的应急救援应变96、演习，有计划区分任务，明确责任。(4) 吕圣荣当发生紧急情况时，立即报告公司相关主管部门并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告当地部门，取得政府部门的帮助。(5) 其余组员在进行作业是根据现场实际情况，做出相对工作分配。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。13.3应急救援工作程序1、报告（1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员安全部现场指挥组区人民医院急诊科公司经理及工作站。（2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，97、可能产生的后果、性质、当前现场状况初步减少伤亡损失的应急措施。（3）联系方式利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。2、联络（1）医疗救护组与医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员及救护车辆。（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以便顺利准确到达指定地点。3、疏散（1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存在立即进行施救。（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待98、令，并联系施救所需设备、器具。13.4救援方法高空坠落应急救援方法：现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于99、木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。模板、坍塌应急救援方法：地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。止血：根100、据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。预备应急救援工具如下表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包3个用于抢救伤101、员5手电筒8个用于停电时照明求援6应急灯8个用于停电时照明求援7爬梯5樘用于人员疏散8对讲机8台联系指挥求援十四、附件 高支模体系图纸及设计计算书附：11#演艺中心7.75m大梁高支模计算书编制： 江苏天亿建设工程有限公司2016年7月5日400x2650梁（KL213），7.75m计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称4002102、650混凝土梁截面尺寸(mmmm)4002650模板支架高度H(m)8.75模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.24地基粗糙程度B103、类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)8.75风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)375梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)750、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距80每纵距内附加梁底支撑主梁根数104、0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.65)+1.42，1.35(0105、.1+(24+1.5)2.65)+1.40.72183.989kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.65182.225kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.65)167.675kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10782.2250.082+0.1211.7640.0820.058kNm Mmax/W0.058106/375001.538N/mm2f15N/106、mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63267.675804/(10010000281250)0.006mmL/40080/4000.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39382.2250.08+0.4461.7640.082.648kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14382.2250.08+1.2231.7640.087.691kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92882.2250.08+1.1421.7640107、.086.266kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39367.6750.082.128kN R2=R4=1.143q2L=1.14367.6750.086.188kN R3=0.928q2L=0.92867.6750.085.024kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.648108、/12.648kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.691,6.266,7.691/1=7.691kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.648/12.648kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/5 =0.019kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.52.65=1.61kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(2.65-0.14)=1.525kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1109、.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.857kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=2.648+0.019+1.61=4.277kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.691+0.019=7.711kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.648+0.019+1.525+0.857=5.049kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.277,7.711,5.049=7.711kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.128/12.128110、kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max6.188,5.024,6.188/1=6.188kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.128/12.128kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/5 =0.016kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.52.65=1.325kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(2.65-0.14)=1.255kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.14)(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.502kN/m 左侧小梁荷载q左111、q1左+q2+q3左=2.128+0.016+1.325=3.469kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.188+0.016=6.204kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.128+0.016+1.255+0.502=3.9kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.469,6.204,3.9=6.204kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.17.7110.3752，0.57.7110.320.347kNm =Mmax/W=0.347106/5400112、0=6.426N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.67.7110.375，7.7110.32.313kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3131000/(24090)0.964N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6776.2043754/(1009600243104)0.036mml1/400375/4000.938mm 2ql24/(8EI)6.2043004/(89600243104)0.269mm2l2/4002300/4001.5mm 满足要求！ 4、支113、座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.17.7110.375,0.47.7110.375+7.7110.3=3.47kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.925kN,R2=3.47kN,R3=2.828kN,R4=2.828kN,R5=3.47kN,R6=2.272kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.16.2040.375,0.46.2040.375+6.2040.3=2.792kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.561kN,R2=2.792kN,R3=114、2.268kN,R4=2.268kN,R5=2.792kN,R6=1.755kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.211106/4120=51.213N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.327kN max=2Vmax/A=26115、.3271000/38432.956N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.067mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.352kN，R2=8.546kN，R3=8.923kN，R4=0.324kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.352,0.3240.352kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单116、扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R38.923kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.546非顶部立柱计算长度系数22.062钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.546(750+117、2200)=1777.9mm 非顶部立柱段：l02=k2h =12.0621200=2474.4mm =l0/i=2474.4/16=154.65=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.240.3751.22/100.016kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)2.65)+1.40.92183.73kN/m 2)小梁验算 q1max2.643+11.2(0.3-0.1)0.4/5+0.52.65+11.2(0.5+(118、24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9-0.45)-0.4/2)/21，7.672+11.2(0.3-0.1)0.4/5=7.692kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.354kN，R28.527kN，R38.858kN，R40.329kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.546(750+2200)=2106.812mm 1l01/i2106.812/16131.676，查表得，10.391 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.354，8.527，8.858，0.329+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.119、40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.375+0.016/0.98.877kN fN/(A)+Mw/W8876.622/(0.391384)+0.016106/412063.004N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1852.0621200=2932.164mm 2l02/i2932.164/16183.26，查表得，20.214 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+11.20.15(8.75-2.65)+Mw/lbmax0.354，8.527，8.858，0.329+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1120、.40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.375+1.098+0.016/0.99.975kN fN/(A)+Mw/W9974.622/(0.214384)+0.016106/4120125.265N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.75/20=0.4383 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！600x1600梁（KL206），7.75m计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规121、范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称6001600混凝土梁截面尺寸(mmmm)4002650模板支架高度H(m)8.75模板支架横向长度B(m)20模板支架纵向长度L(m)30梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3122、k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.24地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)8.75风压高度变化系数z1风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)375梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)750、900混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立123、柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距80每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q124、10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)2.65)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)2.65)+1.40.72183.989kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)2.65182.225kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)2.65)167.675kN/m 计算简图如下： 1、强度验125、算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10782.2250.082+0.1211.7640.0820.058kNm Mmax/W0.058106/375001.538N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63267.675804/(10010000281250)0.006mmL/40080/4000.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39382.2250.08+0.4461.7640.082.648kN R2=R4=1.143126、q1静L+1.223q1活L=1.14382.2250.08+1.2231.7640.087.691kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92882.2250.08+1.1421.7640.086.266kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39367.6750.082.128kN R2=R4=1.143q2L=1.14367.6750.086.188kN R3=0.928q2L=0.92867.6750.085.024kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)127、1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.648/12.648kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.691,6.266,7.691/1=7.691kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.648/12.648kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/5 =0.019kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.52.65=1.61kN128、/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(2.65-0.14)=1.525kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.857kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=2.648+0.019+1.61=4.277kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.691+0.019=7.711kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.648+0.019+1.525+0.857=5.0129、49kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.277,7.711,5.049=7.711kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.128/12.128kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max6.188,5.024,6.188/1=6.188kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.128/12.128kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/5 =0.016kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.52.65=1.325kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q130、3右10.5(2.65-0.14)=1.255kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.14)(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.502kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=2.128+0.016+1.325=3.469kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=6.188+0.016=6.204kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =2.128+0.016+1.255+0.502=3.9kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.469,6.204,3.9=6.204kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁131、和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.17.7110.3752，0.57.7110.320.347kNm =Mmax/W=0.347106/54000=6.426N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.67.7110.375，7.7110.32.313kN max=3Vmax/(2bh0)=32.3131000/(24090)0.964N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6776.2043754/(1009600243132、104)0.036mml1/400375/4000.938mm 2ql24/(8EI)6.2043004/(89600243104)0.269mm2l2/4002300/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.17.7110.375,0.47.7110.375+7.7110.3=3.47kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.925kN,R2=3.47kN,R3=2.828kN,R4=2.828kN,R5=3.47kN,R6=2.272kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4q133、L1+qL2=max1.16.2040.375,0.46.2040.375+6.2040.3=2.792kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.561kN,R2=2.792kN,R3=2.268kN,R4=2.268kN,R5=2.792kN,R6=1.755kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主134、梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.211106/4120=51.213N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax6.327kN max=2Vmax/A=26.3271000/38432.956N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.067mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.352kN，R2=8.546kN，R3=8.923kN，R4=0.324kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)3135、0扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.352,0.3240.352kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R38.923kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.546非顶部立柱计算长度系数22.062钢管截面类型(mm)483钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回136、转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.546(750+2200)=1777.9mm 非顶部立柱段：l02=k2h =12.0621200=2474.4mm =l0/i=2474.4/16=154.65=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.240.3751.22/100.016kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)137、面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)2.65)+1.40.92183.73kN/m 2)小梁验算 q1max2.643+11.2(0.3-0.1)0.4/5+0.52.65+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9-0.45)-0.4/2)/21，7.672+11.2(0.3-0.1)0.4/5=7.692kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.354kN，R28.527kN，R38.858kN，R40.329kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.1851.546(750+2200)=2106.812mm 1l01/i2106.812/1138、6131.676，查表得，10.391 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.354，8.527，8.858，0.329+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.375+0.016/0.98.877kN fN/(A)+Mw/W8876.622/(0.391384)+0.016106/412063.004N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.1852.0621200=2932.164mm 2l02/i2932.164/16183.26，查表得，20.214139、 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+11.20.15(8.75-2.65)+Mw/lbmax0.354，8.527，8.858，0.329+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.9+0.9-0.45-0.4/2)/20.375+1.098+0.016/0.99.975kN fN/(A)+Mw/W9974.622/(0.214384)+0.016106/4120125.265N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=8.75/2140、0=0.4383 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！400x2650梁侧模板计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝梁名称400x2450梁，标高7.75m混凝土梁截面尺寸(mmxmm)4002650新浇混凝土梁计算跨度(m)18 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4141、塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)2.65新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，242.65min34.213，63.634.213kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.934.213+1.40.9244.089kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k34.213 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平142、向布置主梁间距(mm)550主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)250结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)550 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)140140梁下挂侧模高度(mm)25102510小梁道数(下挂)1414 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2650对拉螺栓31100对拉螺栓41550对拉螺栓52000对拉螺栓62300对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1200对拉螺栓2650对拉螺栓31100对拉螺栓41550对拉螺栓52000对拉螺栓62300对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算面板类型覆面木143、胶合板面板厚度(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承144.08944.089kN/m q1静01.350.9G4kb11.350.934.213141.569kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10741.5690.144、1932+0.1212.520.19320.177kNm Mmax/W0.177106/375004.725N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正134.21334.213kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63234.213193.0774/(10010000281250)0.107mm193.077/400=0.483mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左+1.223q1活l左1.14341.5690.193+1.2232.520.1939.769kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左145、q1.1430.19334.2137.55kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)250小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.769kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12=max0.19.7690.552，0.59.7690.252=0.305kNm Mmax/W0.305106/540005.65146、3N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.7690.55，9.7690.25=3.224kN max=3Vmax/(2bh0)=33.2241000/(24090)1.343N/mm21.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.55kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.555504/(10096002430000)0.201mm550/400=1.375mm 2maxqL4/(8EI)=7.552504/(896002430000)=0.158mm250/400=0.625mm 满足要求！ 4、最147、大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.19.7690.55，0.49.7690.55+9.7690.255.91kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.17.550.55，0.47.550.55+7.550.254.568kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)482.7主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)9.89主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主148、梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.224kN，R23.546kN，R32.905kN，R42.905kN，R52.905kN，R62.905kN，R72.905kN，R82.905kN，R92.905kN，R102.905kN，R112.905kN，R122.905kN，R133.546kN，R141.224kN 正常使用极限状态：R10.942kN，R22.741kN，R32.225kN，R42.225kN，R52.225kN，R62.225kN，R72.225kN，R82.225kN，R92.225kN，R102.225kN，R112.22149、5kN，R122.225kN，R132.741kN，R140.942kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.317106/4120=77.029N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=24.771000/38424.844N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max0.3mm450/4001.125 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max7.163/0.6=11.939kN 七、汇总表 下挂侧模汇总结果面板抗弯Mmax/W0.1771150、06/375004.725N/mm2f15N/mm2满足要求挠度max0.107mm193.077/400=0.483mm满足要求支座反力承载极限状态：Rmax9.769kN正常使用状态：Rmax7.55kN小梁抗弯Mmax/W5.653N/mm2f13N/mm2满足要求抗剪max=1.343N/mm21.4N/mm2满足要求挠度1max0.201mm550/400=1.375mm2max0.158mm250/400=0.625mm满足要求支座反力承载极限状态：Rmax5.91kN正常使用状态：Rmax4.568kN主梁抗弯maxMmax/W77.029N/mm2f=205 N/mm2满足要求151、抗剪max=24.844N/mm2120N/mm2满足要求挠度max0.3mm450/4001.125 mm满足要求支座反力Rmax11.939kN 八、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max11.93911.342kNNtb17.8kN 满足要求！附：11#演艺中心13.15m“5-9轴”梁板高支模计算书编制： 江苏天亿建设工程有限公司2016年7月5日700x1350梁（KLx321，13.15m）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、152、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称700x1350梁（KLx321，13.15m）混凝土梁截面尺寸(mmmm)7001350模板支架高度H(m)13.2模板支架横向长度B(m)30.2模板支架纵向长度L(m)48梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混153、凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.26地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)13.2风压高度变化系数z1.083风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)450梁两侧立柱间距lb(mm)1200步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)900、84154、2混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)600梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)400,800梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距140每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/155、637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.35)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.35)+1.40.72143.712kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.35141.948kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(156、0.1+(24+1.5)1.35)134.525kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10741.9480.142+0.1211.7640.1420.092kNm Mmax/W0.092106/375002.458N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63234.5251404/(10010000281250)0.03mmL/400140/4000.35mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393157、41.9480.14+0.4461.7640.142.418kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14341.9480.14+1.2231.7640.147.015kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92841.9480.14+1.1421.7640.145.732kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39334.5250.141.9kN R2=R4=1.143q2L=1.14334.5250.145.525kN R3=0.928q2L=0.92834.5250.144.485kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(158、mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=2.418/12.418kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max7.015,5.732,7.015/1=7.015kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=2.418/12.418kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.7/5 =0.034k159、N/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.51.35=0.82kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.35-0.14)=0.735kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72(1.2-0.6)-0.7/2)/21=0.857kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=2.418+0.034+0.82=3.272kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=7.015+0.034=7.049kN/m 右侧小梁荷载q右q1160、右+q2+q3右+q4右 =2.418+0.034+0.735+0.857=4.044kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3.272,7.049,4.044=7.049kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.9/11.9kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.525,4.485,5.525/1=5.525kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.9/11.9kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.7/5 =0.028kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左1161、0.51.35=0.675kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.35-0.14)=0.605kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.14)(1.2-0.6)-0.7/2)/21=0.502kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.9+0.028+0.675=2.603kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.525+0.028=5.553kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.9+0.028+0.605+0.502=3.034kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.603,5.5162、53,3.034=5.553kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.17.0490.452，0.57.0490.320.317kNm =Mmax/W=0.317106/54000=5.874N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.67.0490.45，7.0490.32.115kN max=3Vmax/(2bh0)=32.1151000/(24090)0.881N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(10163、0EI)0.6775.5534504/(1009600243104)0.066mml1/400450/4001.125mm 2ql24/(8EI)5.5533004/(89600243104)0.241mm2l2/4002300/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.17.0490.45,0.47.0490.45+7.0490.3=3.489kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.62kN,R2=3.489kN,R3=2.854kN,R4=2.854kN,R5=3.489kN,R6=2.0164、02kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.5530.45,0.45.5530.45+5.5530.3=2.749kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.288kN,R2=2.749kN,R3=2.234kN,R4=2.234kN,R5=2.749kN,R6=1.502kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I165、(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.229106/4120=55.48N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.224kN max=2Vmax/A=25.2241000/38427.211N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.077mmL/400400/4001mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.172kN，R2=7.743kN，R3=8.127kN，R4=0.267kN 七、可调托座验算荷载传递至166、立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.172,0.2670.267kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R38.127kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.596非顶部立柱计算长度系数22.128钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482167、.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.596(750+2200)=1835.4mm 非顶部立柱段：l02=k2h =12.1281200=2553.6mm =l0/i=2553.6/16=159.6=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.260.451.22/100.021kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ168、130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1.35)+1.40.92143.95kN/m 2)小梁验算 q1max2.437+11.2(0.3-0.1)0.7/5+0.51.35+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(1.2-0.6)-0.7/2)/21，7.061+11.2(0.3-0.1)0.7/5=7.095kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.169kN，R27.805kN，R38.141kN，R40.252kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.596(750+2200)=2233169、.682mm 1l01/i2233.682/16139.605，查表得，10.353 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+Mw/lbmax0.169，7.805，8.141，0.252+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.842+1.2-0.6-0.7/2)/20.45+0.021/1.28.159kN fN/(A)+Mw/W8158.562/(0.353384)+0.021106/412065.285N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.2172.1281200=3107.731mm 2l02/i3107.170、731/16194.233，查表得，20.191 立柱最大受力NwmaxR1，R2，R3，R4+N边+11.20.15(13.2-1.35)+Mw/lbmax0.169，7.805，8.141，0.252+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.842+1.2-0.6-0.7/2)/20.45+2.133+0.021/1.210.292kN fN/(A)+Mw/W10291.562/(0.191384)+0.021106/4120145.416N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6171、.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=13.2/30.2=0.4373 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=10.292kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800172、mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积173、为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11040160/1000=99.94kNF1=10.292kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下174、表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48175、810000/1000=303.264kNF1=10.292kN 满足要求！400x1000梁（KLy318a，13.15m）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称400x1000梁（KLy318a，13.15m）混凝土梁截面尺寸(mmmm)4001000模板支架高度H(m)13.2模板支架横向长度B(m)30.2模板支架纵向长176、度L(m)48梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.26地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)13.2风压高度变化系数z1.083风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计177、新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)912梁两侧立柱间距lb(mm)900步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)912、912混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)450梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)178、15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)h179、b0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10731.1040.12+0.1211.7640.120.035kNm Mmax/W0.035106/375000.944N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63225.61004/(10010000281250)0.180、006mmL/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39331.1040.1+0.4461.7640.11.301kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14331.1040.1+1.2231.7640.13.771kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92831.1040.1+1.1421.7640.13.088kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39325.60.11.006kN R2=R4=1.143q2L=181、1.14325.60.12.926kN R3=0.928q2L=0.92825.60.12.376kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.301/11.301kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.771,3.088,3.771/1= 3.771kN/m 梁底182、面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.301/11.301kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/4 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.14)=0.522kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.14)=0.522kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72(0.45-0.4/2)/21=0.857kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1183、.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.857kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.301+0.024+0.522+0.857=2.705kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.771+0.024=3.795kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.301+0.024+0.522+0.857=2.705kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.705,3.795,2.705=3.795kN/m 正常使用极限184、状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.006/11.006kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.926,2.376,2.926/1= 2.926kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.006/11.006kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/4 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.14)=0.43kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.14)=0.43kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.14185、)(0.45-0.4/2)/21=0.502kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.14)(0.9-0.45)-0.4/2)/21=0.502kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.006+0.02+0.43+0.502=1.958kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.926+0.02=2.946kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.006+0.02+0.43+0.502=1.958kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.958,2.946,1.958=2.946kN/m 为简化计算186、，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.13.7950.9122，0.53.7950.320.316kNm =Mmax/W=0.316106/54000=5.845N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.63.7950.912，3.7950.32.077kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0771000/(24090)0.865N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.9469124/(10187、09600243104)0.591mml1/400912/4002.28mm 2ql24/(8EI)2.9463004/(89600243104)0.128mm2l2/4002300/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.7950.912,0.43.7950.912+3.7950.3=3.807kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.714kN,R2=3.807kN,R3=3.122kN,R4=3.807kN,R5=2.714kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL188、1+qL2=max1.12.9460.912,0.42.9460.912+2.9460.3=2.955kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.964kN,R2=2.955kN,R3=2.404kN,R4=2.955kN,R5=1.964kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =M189、max/W=0.218106/4120=52.861N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.368kN max=2Vmax/A=25.3681000/38427.958N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.058mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.237kN，R2=8.319kN，R3=8.319kN，R4=0.237kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc190、0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.237,0.2370.237kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R38.319kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.596非顶部立柱计算长度系数22.128钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16191、立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.596(750+2200)=1835.4mm 非顶部立柱段：l02=k2h =12.1281200=2553.6mm =l0/i=2553.6/16=159.6=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.260.9121.22/100.043kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2192、(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92133.24kN/m 2)小梁验算 q1max1.32+11.2(0.3-0.1)0.4/4+0.5(1-0.14)+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91max0.45-0.4/2，(0.9-0.45)-0.4/2/21，3.819+11.2(0.3-0.1)0.4/4=3.843kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.255kN，R28.324kN，R38.324kN，R40.255kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.596(750+2200)=2233.682mm 1l01/i2233.682193、/16139.605，查表得，10.353 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.255+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.45-0.4/2)/20.912，8.324，8.324，0.255+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.9-0.45-0.4/2)/20.912+0.043/0.98.371kN fN/(A)+Mw/W8371.305/(0.353384)+0.043106/412072.194N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=194、k2h =1.2172.1281200=3107.731mm 2l02/i3107.731/16194.233，查表得，20.191 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+11.20.15(13.2-1)+Mw/lbmax0.255+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.45-0.4/2)/20.912，8.324，8.324，0.255+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.9-0.45-0.4/2)/20.912+2.196+0.043/0.910.567kN fN/(A)+Mw/W10195、567.305/(0.191384)+0.043106/4120154.516N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=13.2/30.2=0.4373 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=10.567kN 1、受冲切承196、载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0197、.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(198、0.710.858+0.250)11040160/1000=99.94kNF1=10.567kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=199、1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=10.567kN 满足要求！400x800梁（KLy318，13.15m）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-20200、03 一、工程属性新浇混凝土梁名称400x800梁（KLy318，13.15m）400x800梁（KLy318，13.15m）混凝土梁截面尺寸(mmmm)400800模板支架高度H(m)13.2模板支架横向长度B(m)30.2模板支架纵向长度L(m)48梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平201、面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.26地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)13.2风压高度变化系数z1.083风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)912梁两侧立柱间距lb(mm)950步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)912、912混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)475梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱202、距离(mm)317,633梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.3203、5(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.72126.671kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.8124.908kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.8)120.5kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10724.9080.12+204、0.1211.7640.120.029kNm Mmax/W0.029106/375000.768N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63220.51004/(10010000281250)0.005mmL/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39324.9080.1+0.4461.7640.11.058kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14324.9080.1+1.2231.7640.13.0205、63kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92824.9080.1+1.1421.7640.12.513kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39320.50.10.806kN R2=R4=1.143q2L=1.14320.50.12.343kN R3=0.928q2L=0.92820.50.11.902kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三206、等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.058/11.058kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.063,2.513,3.063/1= 3.063kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.058/11.058kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/4 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.8-0.14)=0.401kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.8-0.14)=0.401kN/207、m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72(0.475-0.4/2)/21=0.943kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72(0.95-0.475)-0.4/2)/21=0.943kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.058+0.024+0.401+0.943=2.425kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.208、063+0.024=3.087kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.058+0.024+0.401+0.943=2.425kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.425,3.087,2.425=3.087kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=0.806/10.806kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max2.343,1.902,2.343/1= 2.343kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=0.806/10.806kN/m 小梁自重：q21(0.209、3-0.1)0.4/4 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.8-0.14)=0.33kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.8-0.14)=0.33kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.14)(0.475-0.4/2)/21=0.552kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.14)(0.95-0.475)-0.4/2)/21=0.552kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=0.806+0.02+0.33+0.552=1.708kN/m 中间小梁荷载q中=210、 q1中+ q2=2.343+0.02=2.363kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =0.806+0.02+0.33+0.552=1.708kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.708,2.363,1.708=2.363kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.13.0870.9122，0.53.0870.320.257kNm =Mmax/W=0.257106/54000=4.755N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql211、1，ql2max0.63.0870.912，3.0870.31.689kN max=3Vmax/(2bh0)=31.6891000/(24090)0.704N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.3639124/(1009600243104)0.474mml1/400912/4002.28mm 2ql24/(8EI)2.3633004/(89600243104)0.103mm2l2/4002300/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.08212、70.912,0.43.0870.912+3.0870.3=3.097kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.433kN,R2=3.097kN,R3=2.545kN,R4=3.097kN,R5=2.433kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.3630.912,0.42.3630.912+2.3630.3=2.371kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.713kN,R2=2.371kN,R3=1.928kN,R4=2.371kN,R5=1.713kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.213、7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.2106/4120=48.485N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.37kN max=2Vmax/A=24.371000/38422.758N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.059mmL/400214、317/4000.792mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.251kN，R2=7.053kN，R3=7.053kN，R4=0.251kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.251,0.2510.251kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR2，R37.053kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱215、顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.596非顶部立柱计算长度系数22.128钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.596(750+2200)=1835.4mm 非顶部立柱段：l02=k2h =12.1281200=2553.6mm =l0/i=2553.6/16=1216、59.6=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.260.9121.22/100.043kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.8)+1.40.92127.12kN/m 2)小梁验算 q1max1.079+11.2(0.3-0.1)0.4/4+0.5(0.8-0.14)+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91max0.475-0.4/2，(0.95-0.475)-0.4/2/21，3.12+11217、.2(0.3-0.1)0.4/4=3.144kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.269kN，R27.066kN，R37.066kN，R40.269kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.596(750+2200)=2233.682mm 1l01/i2233.682/16139.605，查表得，10.353 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.269+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.475-0.4/2)/20.912，7.066，7.066，0.269+11.2(0.5+(24218、+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.95-0.475-0.4/2)/20.912+0.043/0.957.111kN fN/(A)+Mw/W7111.325/(0.353384)+0.043106/412062.899N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.2172.1281200=3107.731mm 2l02/i3107.731/16194.233，查表得，20.191 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+11.20.15(13.2-0.8)+Mw/lbmax0.269+11.2(0.5+(24+1.1)0.219、14)+1.40.91(0.912+0.475-0.4/2)/20.912，7.066，7.066，0.269+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.95-0.475-0.4/2)/20.912+2.232+0.043/0.959.343kN fN/(A)+Mw/W9343.325/(0.191384)+0.043106/4120137.827N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=13.2/30.2=0.4373 满足要求，不需220、要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=9.343kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗221、拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：222、对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11040160/1000=99.94kNF1=9.343kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混223、凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=9.343kN 满足要求！400x600梁（224、13.15m）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称400x600梁（13.15m）混凝土梁截面尺寸(mmmm)400600模板支架高度H(m)13.2模板支架横向长度B(m)30.2模板支架纵向长度L(m)48梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0225、.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.26地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)13.2风压高度变化系数z1.083风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)912梁两侧立柱间距lb(mm)1050步距h(m226、m)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)912、912混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)525梁底增加立柱根数1梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)525梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距200每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=10227、00mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.72120.475kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.6118.711kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.7228、64kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.6)115.4kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12520.4750.220.102kNm Mmax/W0.102106/375002.73N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52115.42004/(10010000281250)0.046mmL/400200/4000.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37518.711229、0.2+0.4371.7640.21.557kN R2=1.25q1L=1.2520.4750.25.119kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.37515.40.21.155kN R2=1.25q2L=1.2515.40.23.85kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.557/230、11.557kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max5.119/1= 5.119kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.557/11.557kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.4/2 =0.049kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.6-0.14)=0.279kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.6-0.14)=0.279kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(2231、4+1.1)0.14)+1.40.72(0.525-0.4/2)/21=1.114kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72(1.05-0.525)-0.4/2)/21=1.114kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.557+0.049+0.279+1.114=3kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.119+0.049=5.167kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.557+0.049+0.279+1.114232、=3kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max3,5.167,3=5.167kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.155/11.155kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.85/1= 3.85kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.155/11.155kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.4/2 =0.04kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.6-0.14)=0.23kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.6-0.14)=0.23233、kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.14)(0.525-0.4/2)/21=0.652kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.14)(1.05-0.525)-0.4/2)/21=0.652kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.155+0.04+0.23+0.652=2.077kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.85+0.04=3.89kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.155+0.04+0.23+0.652=2.077kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q234、中,q右=Max2.077,3.89,2.077=3.89kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.15.1670.9122，0.55.1670.320.43kNm =Mmax/W=0.43106/54000=7.959N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.65.1670.912，5.1670.32.827kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8271000/(24090)1.178N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算235、 10.677ql14/(100EI)0.6773.899124/(1009600243104)0.781mml1/400912/4002.28mm 2ql24/(8EI)3.893004/(89600243104)0.169mm2l2/4002300/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.1670.912,0.45.1670.912+5.1670.3=5.184kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=3.01kN,R2=5.184kN,R3=3.01kN 正常使用极限状态 Rmax=1236、.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.890.912,0.43.890.912+3.890.3=3.902kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.084kN,R2=3.902kN,R3=2.084kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.302106237、/4120=73.232N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax2.438kN max=2Vmax/A=22.4381000/38412.697N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.108mmL/400525/4001.312mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.572kN，R2=10.06kN，R3=0.572kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力N238、maxR1,R3max0.572,0.5720.572kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算 可调托座最大受力NmaxR210.06kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.596非顶部立柱计算长度系数22.128钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N239、/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.596(750+2200)=1835.4mm 非顶部立柱段：l02=k2h =12.1281200=2553.6mm =l0/i=2553.6/16=159.6=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.260.9121.22/100.043kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)0.6)+1.40.9212240、1kN/m 2)小梁验算 q1max1.606+11.2(0.3-0.1)0.4/2+0.5(0.6-0.14)+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91max0.525-0.4/2，(1.05-0.525)-0.4/2/21，5.25+11.2(0.3-0.1)0.4/2=5.298kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.556kN，R210.056kN，R30.556kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.596(750+2200)=2233.682mm 1l01/i2233.682/16139.605，查表得，10.353 立柱最大受力Nwma241、xR1+N边1，R2，R3+N边2+Mw/lbmax0.556+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.525-0.4/2)/20.912，10.056，0.556+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+1.05-0.525-0.4/2)/20.912+0.043/1.0510.097kN fN/(A)+Mw/W10097.197/(0.353384)+0.043106/412084.926N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.2172.1281200=3107.731mm 2l0242、2/i3107.731/16194.233，查表得，20.191 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3+N边2+11.20.15(13.2-0.6)+Mw/lbmax0.556+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.525-0.4/2)/20.912，10.056，0.556+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+1.05-0.525-0.4/2)/20.912+2.268+0.043/1.0512.365kN fN/(A)+Mw/W12365.197/(0.191384)+0.043106/4120179.243、029N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=13.2/30.2=0.4373 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=12.365kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规244、定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截245、面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11040160/1000=99.94k246、NF1=12.365kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2247、=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.264kNF1=12.365kN 满足要求！300x1000梁（L，13.15m）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称300x1000梁（13.15m）混凝土梁截面248、尺寸(mmmm)3001000模板支架高度H(m)13.2模板支架横向长度B(m)30.2模板支架纵向长度L(m)48梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.26地基粗糙程度B类(城市郊区)249、模板支架顶部距地面高度(m)13.2风压高度变化系数z1.083风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间距la(mm)912梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)912、912混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数2梁底增加立柱布置方式按梁两侧立柱间距均分梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)267,533梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结250、构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1)+1.42，1.35(0.1+(2251、4+1.5)1)+1.40.72132.868kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1131.104kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1)125.6kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.131.1040.12+0.1171.7640.120.033kNm Mmax/W0.033106/375000.884N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.252、677q2L4/(100EI)=0.67725.61004/(10010000281250)0.006mmL/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.431.1040.1+0.451.7640.11.324kN R2=R3=1.1q1静L+1.2q1活L=1.131.1040.1+1.21.7640.13.633kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R4=0.4q2L=0.425.60.11.024kN R2=R3=1.1q2L=1.125.60.12.816kN 五、小梁验算小梁类型方木小253、梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9600小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.324/11.324kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b = Max3.633,3.633/1= 3.633kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.324/11.324kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/3 =0.024k254、N/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1-0.14)=0.522kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1-0.14)=0.522kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72(0.4-0.3/2)/21=0.857kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.72(0.8-0.4)-0.3/2)/21255、=0.857kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.324+0.024+0.522+0.857=2.727kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.633+0.024=3.657kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.324+0.024+0.522+0.857=2.727kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.727,3.657,2.727=3.657kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.024/11.024kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3/b =256、 Max2.816,2.816/1= 2.816kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R4/b=1.024/11.024kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/3 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1-0.14)=0.43kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1-0.14)=0.43kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.14)(0.4-0.3/2)/21=0.502kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.14)(0.8-0.4)-0.3/2)/21=0.5257、02kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.024+0.02+0.43+0.502=1.976kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=2.816+0.02=2.836kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.024+0.02+0.43+0.502=1.976kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.976,2.836,1.976=2.836kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.13.6570.9122，0.53.6570.320.304k258、Nm =Mmax/W=0.304106/54000=5.633N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.63.6570.912，3.6570.32.001kN max=3Vmax/(2bh0)=32.0011000/(24090)0.834N/mm2=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6772.8369124/(1009600243104)0.569mml1/400912/4002.28mm 2ql24/(8EI)2.8363004/(89600243104)0.123mm2l2/400259、2300/4001.5mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.6570.912,0.43.6570.912+3.6570.3=3.669kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.736kN,R2=3.669kN,R3=3.669kN,R4=2.736kN 正常使用极限状态 Rmax=1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.12.8360.912,0.42.8360.912+2.8360.3=2.845kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.982kN,R2=2.845kN260、,R3=2.845kN,R4=1.982kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)482.7主梁计算截面类型(mm)482.7主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.12主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)9.89可调托座内主梁根数1 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.162106/4120=39.322N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.669kN max=2Vmax/A=23.6691000/38419.109261、N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.042mmL/400267/4000.667mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=0.359kN，R2=6.764kN，R3=6.764kN，R4=0.359kN 七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30扣件抗滑移折减系数kc0.85 1、扣件抗滑移验算 两侧立柱最大受力NmaxR1,R4max0.359,0.3590.359kN0.858=6.8kN 单扣件在扭矩达到4065Nm且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！ 2、可调托座验算262、 可调托座最大受力NmaxR2，R36.764kNN30kN 满足要求！ 八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距hd(mm)750立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)200顶部立柱计算长度系数11.596非顶部立柱计算长度系数22.128钢管截面类型(mm)482.7钢管计算截面类型(mm)482.7钢材等级Q235立柱截面面积A(mm2)384回转半径i(mm)16立柱截面抵抗矩W(cm3)4.12抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=11.596(750+2200)=1835.4mm 263、非顶部立柱段：l02=k2h =12.1281200=2553.6mm =l0/i=2553.6/16=159.6=210 长细比满足要求！ 2、风荷载计算 Mw1c1.4klah2/1010.91.40.260.9121.22/100.043kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q111.2(0.1+(24+1.5)1)+1.40.92133.24kN/m 2)小梁验算 q1max1.342+11.2(0.3-0.1)0.3/3+0.5(1-0.14)+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.264、40.91max0.4-0.3/2，(0.8-0.4)-0.3/2/21，3.682+11.2(0.3-0.1)0.3/3=3.706kN/m 同上四六计算过程，可得： R10.368kN，R26.736kN，R36.736kN，R40.368kN 顶部立柱段：l01=k1(hd+2a)=1.2171.596(750+2200)=2233.682mm 1l01/i2233.682/16139.605，查表得，10.353 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+Mw/lbmax0.368+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.4-0265、.3/2)/20.912，6.736，6.736，0.368+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.8-0.4-0.3/2)/20.912+0.043/0.86.79kN fN/(A)+Mw/W6790.128/(0.353384)+0.043106/412060.529N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段：l02=k2h =1.2172.1281200=3107.731mm 2l02/i3107.731/16194.233，查表得，20.191 立柱最大受力NwmaxR1+N边1，R2，R3，R4+N边2+11.20.15(13.2-266、1)+Mw/lbmax0.368+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.4-0.3/2)/20.912，6.736，6.736，0.368+11.2(0.5+(24+1.1)0.14)+1.40.91(0.912+0.8-0.4-0.3/2)/20.912+2.196+0.043/0.88.986kN fN/(A)+Mw/W8986.128/(0.191384)+0.043106/4120132.957N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于267、3 H/B=13.2/30.2=0.4373 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立柱支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)14混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)7.488混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.858立柱垫板长a(mm)100立柱垫板宽b(mm)100 F1=N=8.986kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h20268、00mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构269、类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.858N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.858+0.250)11040160/1000=99.94kNF1=8.986kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clf270、cAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=7.488N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35137.48810000/1000=303.271、264kNF1=8.986kN 满足要求！300x700梁（L，13.15m）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计规范GB 50017-2003 一、工程属性新浇混凝土梁名称300x700梁（13.15m）混凝土梁截面尺寸(mmmm)300700模板支架高度H(m)13.2模板支架横向长度B(m)30.2模板支架纵向长度L(m)48梁侧楼板厚度(mm)140 二、荷载设计模板及其支架自272、重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立柱及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.26地基粗糙程度B类(城市郊区)模板支架顶部距地面高度(m)13.2风压高度变化系数z1.083风荷载体型系数s0.8 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立柱间273、距la(mm)912梁两侧立柱间距lb(mm)800步距h(mm)1200新浇混凝土楼板立柱间距la(mm)、lb(mm)912、912混凝土梁距梁两侧立柱中的位置居中梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)400梁底增加立柱根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)300梁底支撑小梁根数4梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.5面板弹性模量E(N/mm2)10000 取单位宽度b=1000mm，按三等跨连续梁274、计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.7)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.7)+1.40.72123.573kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.7121.809kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G275、1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.7)117.95kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.1q1静L2+0.117q1活L20.121.8090.12+0.1171.7640.120.024kNm Mmax/W0.024106/375000.637N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.677q2L4/(100EI)=0.67717.951004/(10010000281250)0.004mmL/400100/4000.25mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R4=0.4q1静L+0.45q1活L=0.421.8090.1+0.451.76