1、目录第一章 工程概况1一、 基本工程概况1二、危大工程概况和特点1三、施工要求2四、技术保证条件2第二章 编制依据3一、 相关法律、法规、规范性文件、标准、规范3二、其他相关依据4三、验算软件选择依据4第三章 方案设计说明4一、验算说明4二、构件验算选择列表4三、施工说明5第四章 施工计划6一、材料、设备配置计划6二、 施工进度计划与劳动力计划10第五章 施工工艺技术11一、 技术参数11二、 工艺流程15三、 施工方法16四、 操作要求21第六章 检查验收26一、 验收要求26二、 验收程序28三、 验收内容28第七章 施工安全保证措施30一、 组织保障措施30二、 技术措施33三、 支撑体2、系监测监控措施34第八章 施工管理及作业人员配备和分工36一、 安全和质量生产管理人员36二、 特种作业人员37第九章 应急处置措施37一、目的37二、应急领导小组及其职责37三、应急反应预案37四、应急小组成员与通信联络52第十章 文明施工及职业健康52一、文明施工52二、施工环保措施53三、施工消防管理措施53四、施工职业健康管理53第十一章 计算书55梁模板KL1 1100*1400（扣件式，梁板立柱不共用）计算书55一、工程属性55二、荷载设计55三、模板体系设计56四、面板验算58五、小梁验算59六、主梁验算62七、2号主梁验算64八、可调托座验算66九、立杆验算66十、高宽比验算63、7十一、立杆支承面承载力验算67梁模板300*760（扣件式，梁板立柱不共用）计算书69一、工程属性69二、荷载设计70三、模板体系设计70四、面板验算73五、小梁验算74六、主梁验算77七、可调托座验算79八、立杆验算79九、高宽比验算80十、立杆支承面承载力验算80梁模板KL20 500*1400（扣件式，梁板立柱不共用）计算书82一、工程属性82二、荷载设计82三、模板体系设计83四、面板验算85五、小梁验算86六、主梁验算89七、可调托座验算91八、立杆验算91九、高宽比验算92十、立杆支承面承载力验算92梁模板500*936（扣件式，梁板立柱不共用）计算书94一、工程属性94二、荷载4、设计94三、模板体系设计95四、面板验算97五、小梁验算98六、主梁验算101七、可调托座验算103八、立杆验算103九、高宽比验算104十、立杆支承面承载力验算104梁侧模板500*1400计算书106一、工程属性106二、荷载组合106三、支撑体系设计107四、面板验算108五、小梁验算110六、主梁验算111七、对拉螺栓验算113梁侧模板1100*1400计算书113一、工程属性113二、荷载组合113三、支撑体系设计114四、面板验算115五、小梁验算116六、主梁验算118七、对拉螺栓验算120梁侧模板300*800计算书120一、工程属性120二、荷载组合121三、支撑体系设计125、1四、面板验算122五、小梁验算123六、主梁验算125七、对拉螺栓验算129板模板JKC11.1（扣件式）计算书129一、工程属性129二、荷载设计129三、模板体系设计130四、面板验算133五、小梁验算134六、主梁验算136七、可调托座验算138八、立杆验算138九、高宽比验算139十、立杆支承面承载力验算139第一章 工程概况一、 基本工程概况项 目内 容工程名称云东海碧桂广场11-14号楼、16-20号楼及地下车库工程建设地点建设单位设计单位施工单位监理单位楼号地下层数地上层数建筑面积结构形式建筑高度工期13#楼12120340.95框剪91.95m410d16#楼121226606、.43框剪91.95m410d17#楼11415206.64框剪60.5m360d地下室129624.19二、危大工程概况和特点根据设计图纸，本工程存在高支模、超重梁施工，范围详见下表：高支模、超重梁范围一览表所在位置轴号最大支模高度最大梁尺寸mm特点13#号楼二层梁AC轴交1115轴 6.6米1100*1400超重梁16#号楼二层梁GJ轴交1115轴 6.6米1100*1400超重梁17#楼-0.6m10.5mBE轴交713轴11.1米300*650高支模17#楼-0.66mB轴交713轴6.6500*1400超重梁 根据住建部规定超过一定规模的危险性较大的分部分项工程，需要做专项方案并经专7、家组论证合格后方可施工；设计荷载属于超过一定规模危险性较大的分部分项工程，验算按最不利工况（高度、荷载）考虑。三、施工要求1、 确保模板在使用周期内安全、稳定、牢靠。2、 模板在搭设及拆除过程中要符合工程施工进度要求。3、 模板施工前对施工人员进行技术交底，严禁盲目施工。四、技术保证条件1、 安全网络2、 模板的搭设和拆除需严格执行该专项施工方案。第二章 编制依据一、 相关法律、法规、规范性文件、标准、规范类别名 称编 号法规中华人民共和国建筑法主席令第19号建筑工程质量管理条例国务院令第279号建设工程安全生产管理条例国务院令第393号危险性较大的分部分项工程安全管理规定建设部第37号令规范8、规程建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016钢结构设计标准GB50017-2017木结构设计标准GB50005-2017混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2013混凝土结构工程施工规范GB50666-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013建筑施工安全检查标准JGJ599、-2011建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-2016住房城乡建设部办公厅关于实施危险性较大的分部分项工程安全管理规定有关问题的通知 建办质(2018) 31号建筑施工脚手架实用手册二、其他相关依据依 据 名 称文件编号危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法建设部建质200987号建设工程安全生产管理条例国务院令第393号云东海碧桂广场11-14号楼、16-20号楼及地下车库工程图纸三、验算软件选择依据类别文件名称软件版本验算软件品茗模板安全专项方案编审软件V12.6 注：本方案采用建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）规定的计算公式及计算标准进行验算。第三章 方10、案设计说明一、验算说明本方案适用于支撑高度在8m以上，跨度18m以上，平面荷载大于15KN/m2，线荷载大于20kN/m的所有混凝土工程的模板及其支撑构件，验算按最不利工况（高度、荷载）考虑。二、构件验算选择列表本高支模、超重梁验算范围内的板、梁规格不多，本方案对同规格的梁、板，采用支撑高度选择最不利工况验算；没列出高支模支架规格采用同一级别或高一级的支架标准进行施工。本期项目中出现高大支模的部位、构件规格等情况主要有：高大支模、超重梁构件参数序号部位楼层高度（米）主梁截面梁跨度（米）板厚备注113#、16#楼二层6.6KL1110014007.2180、250线荷载达到要求213#、16#楼11、二层6.6KL290014007.2180、250线荷载达到要求313#、16#楼二层6.6LL160014002.8180、250线荷载达到要求417#楼-0.6m6m6.6KL20 300*130+外侧构造200*1440换算成500*14008.4无板线荷载达到要求517#楼-0.6m11.1m架空层11.1KL16 300*760+外侧构造200*1200换算成500*9368.4130高度达到要求617#楼-0.6m11.1m架空层11.1300*550 300*650250*650 250*6008.95100、130高度达到要求验算截面：KL1 ：1100*1400支撑高度按6.12、6米验算支架模板KL20 ：500*1400支撑高度按6.6米验算支架模板KL16 ：500936支撑高度按11.1米验算支架模板 300760支撑高度按11.1米验算支架模板板h=130支撑高度按11.1米验算支架模板梁侧验算 ：11001400（两侧有板） 5001400（两侧无板） 500*936（一侧有板）300*760（两侧有板）其它截面按大一级验算构件的做法施工。三、施工说明1、本工程高大支模采用扣件钢管架支撑体系，对于整体梁板为高大支模、超重梁部位，采用梁板不共用扣件式钢管支架进行搭设及计算验算；对于出现的局部大截面梁，采用梁底钢管支架连接两侧板结构模板支撑体系进行搭设，此时梁计13、算验算时按梁独立支撑体系验算。支撑主梁统一采用钢管支撑形式，支撑小梁统一采用4090木方。2、本计算书验算内容采用最不利工况进行验算，施工时如因实际需要调整立柱纵、横向间距、步距时，相应的数值不得大于验算部分的数据，在验算数值内可作施工调整，但需经技术人员批准及见证。3、本支撑区域的梁侧固定考虑到施工及梁截面因素，梁高800中部设置一道对拉螺栓，腹板顶部设置压点木方（固定支撑）；梁高8001400的，中部按高度间距设置两道对拉螺栓（设置位置参考各计算书设定位置），对于梁两侧无板情况，顶部采用钢管扣件把梁侧主楞与整体架体相连的方式，边梁外侧加设铁丝与内侧主楞用铁钉拉结。4、梁高为8001400的14、两侧梁中增加2道加固支撑，梁高600800的两侧梁中增加1道加固支撑，每道支撑水平间距1800，加固支撑与整体架体立柱相连，提高梁整体稳定性；详见附图5、在支撑系统搭设前，外围护栏需先搭设完毕，距工作面最高点需高出1.2m， 6、高大支模体区域的下层架体必须待高大支模区域的混凝土完成浇筑才能拆除。高大支模区域上部若有支模体系的，高大支模架体必须在上部支模体系完成混凝土浇筑方能拆除。第四章 施工计划一、材料、设备配置计划1、 钢材的选用(1)、 钢材应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700和低合金高强度结构钢GB/T 1591的规定。(2)、 钢管应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 1315、793或低压流体输送用焊接钢管GB/T 3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T 700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。(3)、 钢管采用48.33.6钢管（现场实际采用483.0钢管）。(4)、 钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定:1)、 应有产品质量合格证；2)、 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准金属拉伸试验方法GB/T 228的有关规定；3)、 钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；4)、 钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手16、架安全技术规范JGJ130-2011的规定；5)、 钢管必须涂有防锈漆。(5)、 旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定:1)、 表面锈蚀深度应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；2)、 钢管弯曲变形应符合现行规范建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011的规定；3)、 钢管上严禁打孔。(6)、 钢铸件应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB/T 11352中规定的ZG 200-420、ZG 217、30-450、ZG 270-500和ZG 310-570号钢的要求。(7)、 钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件GB 15831的规定。(8)、 扣件的验收应符合下列规定1)、 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：2)、 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；3)、 新、旧扣件均应进行防锈处理；4)、 支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65Nm时，不得发生破坏。(9)、 连接用的焊条应符合现行国家标准碳钢焊条GB/T 5117或低合金钢焊条GB/T 5118中的规定。(10)、 连接用的普通螺栓应符合现行国家标准六角头螺栓C级18、GB/T 5780和六角头螺栓GB/T 5782。(11)、 组合钢模板及配件制作质量应符合现行国家标准组合钢模板技术规范GB 50214的规定。2、 木材的选用(1)、 模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。(2)、 模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定。(3)、 用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准木结构设计规范GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。(4)、 主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无19、节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。(5)、 当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准木结构设计规范GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。(6)、 当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准木结构设计规范GB 50005的标准进行。(7)、 施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定1)、 制作的原木、方木结构，不应大于15%；2)、 板材和规格材，不应大于20%；3)、 受拉构件的连接板，不应大于18%；4)、 连接件，不应大于15%。3、 竹、木胶合模板板材的选用(1)、 胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保20、护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于15mm，并应符合现行国家标准混凝土模板用胶合板GB/T 17656-2018的规定。(2)、 各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。(3)、 胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。(4)、 进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。4、模板及支撑架材料选择见下表材料名称规格质量要求聚酯面木胶合板183091515强度高、不起层、不变形，表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并具有保温性能好、21、易脱模和可两面使用等特点。抗剪强度1.4N/mm2,抗弯强度15N/mm2。扣件式钢管48.33.6（现场实际采用483.0）采用Q235A-3号钢，符合现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235A级钢的规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、严重锈蚀、割痕和硬弯，两端面平整，严禁打孔，必须进行防锈处理，钢管应满足抗弯强度f205N/m；抗剪强度t125N/m扣件直角扣件、对接扣件、旋转扣件钢管扣件应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，不应有裂纹、气孔，疏松、砂眼或其它影响使用22、性能的构造缺陷。扣件应进行防锈处理方木4090选用杉木，不得有裂纹、挠曲、抗剪强度1.3N/mm2,抗弯强度13N/mm2螺栓12/14高强螺栓、丝口完整。2垫板100*100*50mm木垫板满足规范要求可调托撑-破坏荷载不小于40KN5、材料用量计划表材料及设备名称规格计划数量计划进场时间扣件式钢管48.33.6（现场实际采用483.06000mm10000条按需分批进场5000mm8000条按需分批进场4000mm4000条按需分批进场3000mm1500条按需分批进场扣件式钢管横（现场实际采用483.012002400mm9000条按需分批进场9001200mm20000条按需分批进场直23、角扣件6600个按需分批进场旋转扣件5000个按需分批进场对接扣件4000个按需分批进场可调托撑25000个按需分批进场对拉螺杆1413000条按需分批进场胶合板183091515mm17000按需分批进场方木4090mm45000米按需分批进场6、机械需用量计划序号机械名称型号数量单机功率1手提锯-20台1.5KW2圆盘锯MJ104A5台2KW3手提转-20台1.5KW4电焊机BX1-5003台-5台钻MK3621台6砂轮机立式5台-二、 施工进度计划与劳动力计划1、模板施工穿插在整个主体结构施工过程中，属于主体结构施工配套分项工程，其施工进度与项目总体进度息息相关，特别是地下室阶段的模板支24、设及周转材料的配备，直接影响到项目的工期节点；因此项目部在施工总承包合同工期的监控下，细化模板等周转材料的进场计划，落实操作工人数量；施工时做好上下工序承接；及时调配班组人力，确保模板施工进度紧贴主体结构进度计划要求；最终达到“监理放心，让业主满意”的目 标。2、模板搭设拆除进度计划见下表3、人员配置计划组织：时间2019年2020年5月6月7月8月9月10月11月12月1月2月3月4月5月6月木工班140505050505050505050404030木工班2-40505050505050505050404030说明：由于不同阶段所需劳动力不同，按阶段性及进度要求进行适当调整。第五章 施工工25、艺技术一、 技术参数【梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）】 计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mm)11001400梁侧楼板厚度(mm)250梁跨度方向立柱间距(mm)600梁两侧立柱间距(mm)900步距(mm)1500梁底增加立柱根数2梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300,600梁底支撑小梁材料方木荷载传递至立杆方式可调托座主梁材料钢管【梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）】 计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)11.1混凝土梁截面尺寸(mm)300760梁侧楼板厚度(mm)130梁跨26、度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)600步距(mm)1500梁底增加立柱根数0梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0梁底支撑小梁材料方木荷载传递至立杆方式可调托座主梁材料钢管【梁模板（扣件式，梁板立柱不共用）】 计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)6.6混凝土梁截面尺寸(mm)5001400梁侧楼板厚度(mm)梁侧无板梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)600步距(mm)1500梁底增加立柱根数1梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)300梁底支撑小梁材料方木荷载传递至立杆方式可调托座主梁材料钢管【梁模板（扣件式，梁27、板立柱不共用）】 计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板支架高度H(m)11.1混凝土梁截面尺寸(mm)500936梁侧楼板厚度(mm)130梁跨度方向立柱间距(mm)900梁两侧立柱间距(mm)600步距(mm)1500梁底增加立柱根数0梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)0梁底支撑小梁材料方木荷载传递至立杆方式可调托座主梁材料钢管【梁侧模板】新浇混凝土梁名称KL120 500*1400梁板结构情况混凝土梁截面尺寸(mm)5001400新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4左侧楼板厚度(mm)0右侧楼板厚度(mm)0结构表面的要求结构表面外露小梁布置方式水平向布置主梁合并根28、数2对拉螺栓水平间距(mm)500面板材质覆面木胶合板小梁材料方木主梁材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011【梁侧模板】新浇混凝土梁名称KL1 1100*1400梁板结构情况混凝土梁截面尺寸(mm)11001400新浇混凝土梁计算跨度(m)7.2左侧楼板厚度(mm)120右侧楼板厚度(mm)120结构表面的要求结构表面外露小梁布置方式竖直向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)500面板材质覆面木胶合板小梁材料方木主梁材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011【梁侧模板】新浇混凝土梁名称梁高29、800以下梁板结构情况混凝土梁截面尺寸(mm)300800新浇混凝土梁计算跨度(m)8.95左侧楼板厚度(mm)100右侧楼板厚度(mm)100结构表面的要求结构表面外露小梁布置方式竖直向布置主梁合并根数2对拉螺栓水平间距(mm)500面板材质覆面木胶合板小梁材料方木主梁材料钢管对拉螺栓类型M14侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011【板模板（扣件式）】新浇混凝土板厚(mm)130模板支架高度H(m)11.1模板支架纵向长度L(m)66.4模板支架横向长度B(m)27.2立柱型号(mm)483立杆纵向距离la(mm)900立杆横向距离lb(mm)900水平拉杆步距h(30、mm)1500面板材质覆面木胶合板小梁材质方木小梁间距(mm)300主梁材质钢管主梁布置方向平行立杆纵向方向荷载传递至立杆方式可调托座计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008二、 工艺流程【柱模板】搭设安装沿模板边线贴密封条立柱子片模安装小梁、柱箍校正柱子方正、垂直和位置全面检查校正群体固定办预检。【墙模板】单块就位组拼安装工艺流程：组装前检查安装第一步模板(两侧)安装内楞调整模板平直安装第二步至顶部两侧模板安装内楞调平直安装穿墙螺栓安装外楞加斜撑并调模板平直与柱、墙、楼板模板连接。【板模板】搭支架 测水平摆主梁 调整楼板模标高及起拱 铺模板 清理 检查模板标高、平整度、支撑牢固31、情况。【高度800mm及以下梁模板】弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁安放次楞和梁底模并固定 梁底起拱 安侧模 扎梁筋 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。【高度800mm以上梁模板】弹梁轴线并复核 搭支模架调整托梁摆主梁 安放次楞和梁底模并固定 梁底起拱 扎梁筋 安侧模 侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓） 复核梁模尺寸、标高、位置 与相邻模板连固。三、 施工方法1、 柱模板搭设完毕经验收合格后，先浇捣柱砼，然后再绑扎梁板钢筋，梁板支模架与浇好并有足够强度的柱和原已做好的主体结构拉结牢固。经有关部门对钢筋和模板支架验收合格后方可浇捣梁板砼。2、 浇筑时按梁32、中间向两端对称推进浇捣，由标高低的地方向标高高的地方推进。事先根据浇捣砼的时间间隔和砼供应情况设计施工缝的留设位置。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除，且拆模试块满足强度要求后才能拆除。3、 根据本公司当前模板工程工艺水平，结合设计要求和现场条件，决定采用扣件式钢管架作为本模板工程的支撑体系。4、 在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立柱步距要一致，便于统一搭设；立柱纵或横距尽量一致或成倍数，便于立柱纵横向水平杆件拉通设置；构造要求规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。33、5、 一般规定：(1)、 保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)、 具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)、 不同支架立柱不得混用。(4)、 构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)、 多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)、 现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/10003/1000，且不得大于20mm。(7)、 拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)、 当支架立柱成一定34、角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(10)、 所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(11)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用483mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用35、对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用不少于2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(12)、 支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。6、 立柱及其他杆件(1)、 立柱平面布置图（详见附图）；(2)、 搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：(3)、 严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。7、 水平杆(1)、 每步纵横向水平杆必须拉通；(2)、 水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：(3)、 当层高在820m时，在最顶步距两水平拉杆中间应加设一道水36、平拉杆；如下图示意：8、 剪刀撑（1） 剪刀撑布置图（详见附图）（2） 采用普通型。（3） 竖向剪刀撑：在架体外侧周边及内部纵横向每5m8m,应由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为5m8m。（4） 水平剪刀撑：层高6.6m扫地杆和竖向剪刀撑交点各设置一道水平剪刀撑，层高11.1在中部加设一道水平剪刀撑。9、 周边拉结(1)、 架空层架体立柱高度11.1m，在中间层设置连墙件水平间距69m、与建筑结构形成整体；(2)、 竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体；(3)、 当支架立柱高度超过5m时，应在立柱周全外侧和中间有结构柱的部位，按水平间距69m、竖向间37、距23m与建筑结构设置一个固结点；(4)、 用抱柱的方式将高大支模体系与周边结构柱联结成整体，抱柱采用钢管扣件连接，每5步横杆设置一道，如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。10、 梁模安装按设计间距要求整齐铺好方木，随即铺设梁底模，铺设时应先与柱头对接好并钉牢，并用40mm90mm枋木条作立档及立档支撑，用约30mm宽，15mm厚模板做压脚压紧侧模底部（或者使用铁制侧模卡勾步步紧代替侧模压脚）。之后吊直侧模，根据梁截面积不同，在梁高的中间加14穿墙螺杆。另外，当梁跨度大于4米时，跨中梁底处应按设计要求起拱，如设计无要求时，起拱高度为梁跨度的1/10003/1000，主次梁交接时，38、应先主梁起拱，后次梁起拱。为了保证梁不出现下沉变形等质量事故，在大梁底模中间加一排到两排立杆与高支模排架相连接。11、 柱模安装(1)、 柱模安装工艺流程：弹线找平定位组装柱模涂刷脱模剂安装柱箍安装拉杆或斜撑校正轴线、垂直度固定柱模预检封堵清扫口；(2)、 先弹出柱的轴线及四周边线；(3)、 根据测量标高抹水泥砂浆找平层调整柱底标高，并作为定位的基准，支侧模时应与其靠紧；(4)、 通排柱(或多根柱)模板安装时,应先将柱脚互相搭牢固定,再将两端柱模板找正吊直,固定后,拉通线校正中间各柱模板.柱模除各柱单独固定外还应加设剪刀撑彼此拉牢,以免浇灌混凝土时偏斜；(5)、 柱脚应预留清扫口；(6)、 柱39、模应根据柱断面尺寸和混凝土的浇灌速度加设柱箍及对拉螺栓；(7)、 柱模板的安装必须待钢筋检查无问题并办好验收手续后方可进行封模，封模前必须将模内垃圾清理干净，施工时要留出梁口位置，紧固夹具间距不大于500，柱模安装时在下部留设清除口，待模板内垃圾清除干净后再封模。12、 墙模安装剪力墙采用九夹板配制，14500对拉螺栓连接，竖向围檩采用483.0250钢管，水平向围檩采用483.0500钢管与对拉螺栓相连，每排两根，外侧用二个山形帽固定件或成品铁板垫块加双螺帽拧紧。墙“L”型时的阴阳角及模板拼缝处必须用两根4090木楞方固定，以免漏浆走位。外墙内侧模板离结构面10mm，离结构面150mm处设一40、限位钢筋1000，在层间节点处及楼梯井搭接处需设一20mm统长带，以便下一层浇捣时搭接良好，同时在层间节点处须预埋单头螺栓500与板板筋焊接，墙外侧用48钢管沿外墙统长配置，墙端最外一道对拉螺杆离墙端必须150mm。四、 操作要求1、 准备工作(1)、 模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。(2)、 模板的基准定位工作：1)、 首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以41、便于模板的安装和校正；2)、 标高测量，利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置；3)、 竖向模板的支设应根据模板支设图；4)、 已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用；5)、 支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。2、 模板支设(1)、 楼梯模板1)、 梯模施工前，根据实际斜度放样，先安平台梁及基础模板，然后安梯外帮侧板。外帮板先在其内侧弹楼梯底板厚度线，划出踏步侧板位置线，钉好固定踏步侧板的档木，在现场装钉侧板，梯高度要均匀一致，特别注意最下一步及最上一步的高度，必须考虑楼地面面层的粉刷厚度；2)、 楼梯模板支撑用钢42、管架支设牢固；3)、 模板搭设后应组织验收工作，认真填写验收单，内容要数量化，验收合格后方可进入下道工序，并做好验收记录存档工作。(2)、 梁、板模板1)、 梁、板的安装要密切配合钢筋绑扎，积极为钢筋分项提供施工面；2)、 所有跨度4m的梁必须起拱0.2%，防止挠度过大，梁模板上口应有锁口杆拉紧，防止上口变形；3)、 所有2mm板缝必须用胶带纸封贴；4)、 梁模板铺排从梁两端往中间退，嵌木安排在梁中，梁的清扫口设在梁端；5)、 梁高300的梁侧模板底部的压条不得使用九合板，用方木固定钢管顶、夹牢；梁高300的梁如用模板压条，则其抗剪强度必须能满足，浇砼时不能挤崩掉。3、 模板支架搭设的构造要求43、(1)、 梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。(2)、 钢管立杆底部应设垫木和底座，顶部应设可调支托，U形支托与楞梁两侧间如有间隙，必须顶紧，其螺杆伸出钢管顶部不得大于200mm，螺杆外径与立柱钢管内径的间隙不得大于3mm，安装时应保证上下同心。(3)、 在立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的间距，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向应各设一道水平拉杆。(4)、 钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用48mm3.0mm钢管，用扣44、件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于1000mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(5)、 搭设高度2m以上的支撑架体应设置作业人员登高措施。作业面应按有关规定设置安全防护设施。(6)、 模板支撑系统应为独立的系统，禁止与施工升降机、塔吊等起重设备钢结构架体机身及其附着设施相连接；禁止与施工脚手架、物料周转料平台等架体相连接。4、 浇捣混凝土管理(1)、 隐蔽工程，模板工程均验收合格后，方出商品砼采购单，采购单详细填写工程地址，施工部位，强度等级，需求方量，添加剂，坍落度，浇筑时间等相关信息，正式施工前24小时电话再次45、确认砼站材料储备，供应能力等相关信息。确保砼浇筑正常进行。(2)、 根据实验室砼配合比，派相关人员在搅拌站进行监督和检测。(3)、 开盘前检查砼配合比报告，实测砼坍落度，符合要求，方可进行浇筑，浇筑过程中按相关要求进行抽查。(4)、 砼浇筑前输送管线的布置方式符合方案要求，浇筑过程中坚决避免堆载过大现象。5、 模板拆除(1)、 拆模板前先进行针对性的安全技术交底，并做好记录，交底双方履行签字手续。模板拆除前必须办理拆除模板审批手续，经技术负责人、监理审批签字后方可拆除。(2)、 支拆模板时，2米以上高处作业设置可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。拆模顺序应遵循先支后拆，后支先拆，从上往下的原46、则。(3)、 模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可拆模。 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率(%)板2502,8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件-1001)、 侧模在混凝土强度能保证构件表面及棱角不因拆除模板而受损坏后方可拆除；2)、 底模拆除梁长8m，混凝土强度达到100%；8m,混凝土强度达到75%；悬臂构件达到100%后方可拆除；3)、 板底模2m，混凝土强度达到50%；2米、8m,混凝土强度达到75%；8m，混凝土强度达到100%方可拆除；4)、 柱模拆除，先拆除拉杆再卸掉柱箍，然后用撬棍轻轻撬动模47、板使模板与混凝土脱离，然后一块块往下传递到地面；5)、 墙模板拆除，先拆除穿墙螺栓，再拆水平撑和斜撑，再用撬棍轻轻撬动模板，使模板离开墙体，然后一块块往下传递，不得直接往下抛；6)、 楼板、梁模拆除，应先拆除楼板底模，再拆除侧模，楼板模板拆除应先拆除水平拉杆，然后拆除板模板支柱，每排留12根支柱暂不拆，操作人员应站在已拆除的空隙，拆去近旁余下的支柱使木档自由坠落，再用钩子将模板钩下。等该段的模板全部脱落后，集中运出集中堆放，木模的堆放高度不超过2米。楼层较高，支模采用双层排架时，先拆除上层排架，使木档和模板落在底层排架上，上层模板全部运出后再拆底层排架，有穿墙螺栓的应先拆除穿墙螺杆，再拆除梁侧48、模和底模；7)、 当立柱的水平拉杆超过2层时，应首先拆除2层以上的拉杆。当拆除最后一道水平拉杆时，应和拆除立柱同时进行；8)、 当拆除48m跨度的梁下立柱时，应先从跨中开始，对称地分别向两端拆除。拆除时，严禁采用连梁底板向旁侧拉倒的拆除方法。6、 过程管理(1)、 施工前管理1)、 材料管理：材料质量满足方案设计和相关规程要求，搭设模板支架用的钢管、扣件，使用前必须进行抽样检测，抽检的数量按有关规定执行。未经检测和检测不合格的一律不得使用；2)、 交底管理：交底的形式分为技术交底和安全交底，均由项目技术负责人对相关班组成员、管理岗位人员进行交底，并落实相关签字手续。(2)、 施工中管理要点1)49、 竖向结构隐蔽工程质量符合设计要求，进入下道模板支架工序的施工；2)、 模板支架搭设方式符合施工方案要求，并通过相关部门验收；3)、 砼浇筑方式符合施工方案要求，控制堆载，避免上部荷载集中化；4)、 模板拆除方式符合施工方案要求，拆模时间符合相关检测结果和规范要求。拆模以接到拆模通知书为准，不得私自拆除任何构件。(3)、 质量管理措施1)、 认真仔细地学习和阅读施工图纸，吃透和领会施工图的要求，及时提出不明之处，遇工程变更或其他技术措施，均以施工联系单和签证手续为依据，施工前认真做好各项技术交底工作，严格按国家颁行混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015和其它有关规定施工和验收50、，并随时接受业主、总包单位、监理单位和质监站对本工程的质量监督和指导；2)、 认真做好各道工序的检查、验收关，对各工种的交接工作严格把关，做到环环扣紧，并实行奖罚措施。出了质量问题，无论是管理上的或是施工上的，均必须严肃处理，分析质量情况，加强检查验收，找出影响质量的薄弱环节，提出改进措施，把质量问题控制在萌芽状态；3)、 严格落实班组自检、互检、交接检及项目中质检“四检”制度，确保模板安装质量；4)、 混凝土浇筑过程中应派专人23名看模，严格控制模板的位移和稳定性，一旦产生移位应及时调整，加固支撑；5)、 对变形及损坏的模板及配件，应按规范要求及时修理校正，维修质量不合格的模板和配件不得发放51、使用；6)、 为防止模底烂根，放线后应用水泥砂浆找平并加垫海绵；7)、 所有柱子模板拼缝、梁与柱、柱与梁等节点处均用海绵胶带贴缝，楼板缝用胶带纸贴缝，以确保混凝土不漏浆；8)、 模板安装应严格控制轴线、平面位置、标高、断面尺寸、垂直度和平整度，模板接缝隙宽度、高度、脱模剂刷涂及预留洞口、门洞口断面尺寸等的准确性。严格控制预期拼模板精度；9)、 严格执行预留洞口的定位控制，预留洞口时，木工严格按照墨线留洞；10)、 每层主轴线和分部轴线放线后，规定负责测量记录人员及时记录平面尺寸测量数据，并要及时记录墙、柱、成品尺寸，目的是通过数据分析梁体和柱子的垂直度误差。并根据数据分析原因，将问题及时反馈到52、有关生产负责人，及时进行整改和纠正；11)、 所有竖向结构的阴、阳角均须加设橡胶海绵条于拼缝中，拼缝要牢固；12)、 阴、阳角模必须严格按照模板设计图进行加固处理；13)、 为防止梁模板安装出现梁身不平直、梁底不平下挠、梁侧模胀模等质量问题，支模时应将侧模包底模，梁模与柱模连接处，下料尺寸应略为缩短等。第六章 检查验收一、 验收要求1、 不满足要求的相关材料一律不得使用，采用问责式制度，总监，专业监理工程师，项目经理，项目技术负责人，施工员进行检查验收，并且签字。2、 施工过程中加强管理，加大检查力度，将隐患消灭在初始状态，避免遗留安全隐患和加固时人力、物力大量耗费。确保一次验收通过。3、 砼53、结构观感质量符合相关验收标准，少量的缺陷修补完善。4、 预埋件和预留孔洞的允许偏差如下表：项目允许偏差（mm）预埋板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，05、 现浇结构模板安装的允许偏差及检查方法如下表：项 目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5尺量底模上表面标高5水准仪或拉线、尺量模板内部尺寸基础10尺量柱、墙、梁5尺量楼梯相邻踏步高差5尺量柱、墙垂直度层高6m8经纬仪或吊线、尺量层高6m10经纬仪或吊线、尺量相邻模板表面高差2尺量表面平整度52m靠尺和塞尺量测6、 整体式结构模板安装的质54、量检查除根据现行国家标准混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2015的有关规定执行外，尚应检查下列内容：(1)、 扣件规格与对拉螺栓钢楞的配套和紧固情况；(2)、 支柱斜撑的数量和着力点；(3)、 对拉螺栓钢楞与支柱的间距；(4)、 各种预埋件和预留孔洞的固定情况；(5)、 模板结构的整体稳定；(6)、 有关安全措施。7、 模板工程验收时应提供下列文件：(1)、 专项施工方案及变更文件；(2)、 模板工程的施工设计或有关模板排列图和支承系统布置图；(3)、 模板工程质量检查记录及验收记录；(4)、 模板工程支模的重大问题及处理记录。(5)、 安全技术交底文件；(6)、 模板支架构配件55、的出厂合格证或质量分类合格标志；8、模板支架应在下列阶段进行检查与验收：(1)、 施工准备阶段，对进场构配件进行检查验收；(2)、 在基础完工后模板支架搭设前；对基础进行检查验收；(3)、 每搭设完两层后；在搭设完成后，对模板支架进行检查验收；(4)、 在模板施工完成后混凝土浇筑前，对安全防护设施进行检查验收；9、架子搭设和组装完毕，使用前必须由总监、专业监理工程师、项目经理、技术负责人、项目安全负责人、架子班长等人员组成验收小组，进行验收，并填写验收单。二、 验收程序三、 验收内容1、 扣件式模板支架验收表序号验收项目验收要求1施工方案1)模板支架搭设应编制专项施工方案，结构设计应进行计算，56、并应按规定进行审核、审批;2) 模板支架搭设高度8m 及以上;跨度18m 及以上，施工总荷载15kN/m2 及以上;集中线荷载20kNjm 及以上的专项施工方案，应按规定组织专家论证。2架体基础1)基础应坚实、平整，承载力应符合设计要求，并应能承受支架部全部荷载;2) 支架底部应按规范要求设置底座、垫板，垫板规格应符合规范要求和方案设计:3) 支架底部纵、横向扫地杆的设置应符合规范要求和方案设计，4)基础应采取排水设施，并应排水畅通;5)当支架设在楼面结构上时，应对楼面结构强度进行验算，必要时应对楼面结构采取加固措施。3支架构造1)立杆间距应符合方案设计和规范要求:2) 水平杆步距应符合方案设57、计和规范雯求，水平杆应按规也要求连续设置;3) 竖向、水平剪刀撑或专用斜杆、水平斜杆的设置应符合规范要求和方案设计。4支架稳定1)当支架高宽比大于规定值时，应按规定设置连墙杆或采用增加架体宽度的加强措施:2) 立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度应符合规范要求;3) 浇筑混凝土时应对架体基础沉降、架体变形进行监控，基础沉降、架体变形应在规定允许范围内。5施工荷载1)施工均布荷载、集中荷载应在设计允许范围内;2) 当浇筑混凝土时，应对混凝土堆积高度进行控制6杆件连接1)立杆应采用对接、套接或承插式连接方式.并应符合规范要求;2) 水平杆的连接应符合规范要求;3) 当剪刀撑斜杆采用搭接时，搭接长58、度不应小1m;4) 杆件各连接点的紧固应符合规范要求。7底座与托撑1)可调底座、托撑螺杆直径应与立杆内径匹配，配合间隙应符合规范要求;2) 螺杆旋人螺母内长度不应少于5 倍的螺距。8构配件材质1)钢管壁厚应符合规范要求;2) 构配件规格、型号、材质应符合规范要求;3) 杆件弯曲、变形、锈蚀量应在规范允许范围内。第七章 施工安全保证措施一、 组织保障措施1、安全管理架构项目副经理杨锦钢项目经理尹剑波商务经理姚鑫水项目总工田迎春抹灰施工班组杂工施工班组门窗安装施工班组防水施工班组模板施工班组混凝土施工班组砌砖施工班组脚手架施工班组油漆施工班组外墙贴砖施工班组机电施工班组给排水施工班组钢筋施工班组施59、工管理部熊令合约部周淑娴质检部邝继安全主任刘松仁2、安全管理架构3、环境保护体系二、 技术措施1、 安全管理措施(1)、 应遵守高处作业安全技术规范的有关规定。(2)、 模板及其支撑系统在安装过程中必须设置防倾覆的可靠临时设施。施工现场应搭设工作梯，工作人员不得爬模上下。(3)、 登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中严禁放在模板或脚手架上，各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中，不得吊落。(4)、 装拆模板时，上下要有人接应，随拆随运，并应把活动的部件固定牢靠，严禁堆放在脚手板上和抛掷。(5)、 装拆模板时，必须搭设脚手架。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。高处作业时，操作人员60、要扣上安全带。(6)、 安装墙、柱模板时，要随时支设固定，防止倾覆。(7)、 对于预拼模板，当垂直吊运时，应采取两个以上的吊点，水平吊运应采取四个吊点。吊点要合理布置。(8)、 对于预拼模板应整体拆除。拆除时，先挂好吊索，然后拆除支撑及拼装两片模板的配件，待模板离开结构表面再起吊。起吊时，下面不准站人。(9)、 在支撑搭设、拆除和浇筑混凝土时，无关人员不得进入支模底下，应在适当位置挂设警示标志，并指定专人监护。(10)、 在架空输电线路下安装板时，应停电作业。当不能停电时，应有隔离防护措施。(11)、 搭设应由专业持证人员安装；安全责任人应向作业人员进行安全技术交底，并做好记录及签证。(12)61、 模板拆除时，混凝土强度必须达到规定的要求，严禁混凝土未达到设计强度的规定要求时拆除模板。2、 文明施工及环保措施(1)、 模板拆除后的材料应按编号分类堆放。(2)、 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。(3)、 模板安装时，应注意控制噪声污染。(4)、 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地规定，防止噪声扰民。(5)、 加工和拆除木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。(6)、 每次下班时保证工完场清。三、 支撑体系监测监控措施1、 监测目的为了确保模板支撑体系的安全和砼结构施工的顺利进行，掌握62、模板支撑体系在搭设、钢筋安装、砼浇捣过程中及砼终凝前后的受力与变形状况，确保模板支撑体系在各种施工工况及荷载的作用下，获得模板支撑体系的实际变形数据，起到对模板支撑体系实时监控，最终达到最佳安全状况。2、 影响因素本工程模板支架传力体系如下：上部荷载梁或楼板底模木楞横向水平钢管竖向钢管立杆承载地基或结构层楼板。在荷载作用下，木楞、水平横杆会产生弯曲变形，钢管立杆会产生竖向压缩变形。一旦杆件变形过大，轻则对砼构件的质量产生影响（如标高不准确，平整度超过允许范围，甚至产生结构裂缝），重则使架体受力不均导致架体失稳坍塌，这要求杆件有足够的刚度来抵抗变形。3、 监测项目立杆顶水平位移、支架整体水平位移63、立杆基础沉降。4、 监测点设置支架监测点布设按监测项目分别选取在受力最大的立杆、支架周边稳定性薄弱的立杆及受力最大或地基承载力低的立杆设监测点。监测点布置根据支架平面大小设置各不少于2个立杆顶水平位移、支架整体水平位移、立杆基础沉降测点。监测仪器精度满足现场监测要求，并设变形监测报警值5、 仪器设备配置名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪12”全站仪一台RXT23212” ，最大允许误差20”自动安平水准仪2千米往返3mm红外线水准仪1激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机5检测板手16、 监测变形报警值高支模搭设允许偏差及监测变形允许值、预警值序号项目搭设允许偏差（mm）变64、形允许值（mm）变形预警值(mm)检查工具1立杆钢管弯曲3mL4m4mL6.5m1220/经纬仪2水平杆、斜杆的钢管弯曲L6.5m30/经纬仪3立杆垂直度全高50/经纬仪及钢板尺4立杆脚手架高度H内50/经纬仪5立杆顶水平位移/1510经纬仪及钢板尺6支架整体水平位移/1510经纬仪及钢板尺7立杆基础沉降/-10-5经纬仪及钢板尺7、 监测频率在浇筑混凝土过程中应实时监测，一般监测频率不宜超过2030分钟一次，在混凝土实凝前后及混凝土终凝前应实施实时监测。监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固处理。8、 支撑架体检查班组每日进行安全检查，项目部进行安全周检查，公司65、进行安全月检查，模板工程日常检查重点部位：(1)、 杆件的设置和连接，连墙件、支撑，剪刀撑等构件是否符合要求；(2)、 连墙件是否松动；(3)、 架体是否有不均匀沉降，垂直度偏差；(4)、 施工过程中是否有超载现象；(5)、 安全防护措施是否符合规范要求；(6)、 支架与杆件是否有变形现象；9、监测点布置监测点具体布置位置详见监测点平面布置图。第八章 施工管理及作业人员配备和分工一、 安全和质量生产管理人员搭设过程中，因处在施工高峰期，各施工班组在交叉作业中，故应加强安全监控力度，现场设定若干名安全监控员。水平和垂直材料运输必须设置临时警戒区域，用红白三角小旗围栏。谨防非施工人员进入。同时成立66、以项目经理为组长的安全和质量领导小组以加强现场安全防护工作，本小组机构组成、人员编制及责任分工如下：序号姓名职务小组职责1伊剑波项目经理组长负责协调指挥工作2杨锦钢项目副经理副组长负责协调指挥工作3田迎春项目总工组员负责现场技术交底4姚鑫水商务经理组员负责合同跟踪管理5邝继技术经理组员负责现场技术交底6刘松仁专职安全员组员负责现场安全检查工作7刘晓纯专职安全员组员负责现场安全检查工作8陆旭真专职安全员组员负责现场安全检查工作10周淑娴资料员组员负责现场配套资料11熊令综合工长组员负责现场具体施工12谢冠鸿施工员组员负责现场具体施工二、 特种作业人员为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征67、和模板支架的工程量，确定本工程模板支架搭设按下表配置人力资源，操作工均有上岗作业证书。序号工种人数备注序号工种人数备注1电工2用电安全2焊工2焊接3塔吊司机3塔吊吊运4刷漆工3防锈5架子工15架体搭设6信号工3指挥塔吊第九章 应急处置措施一、目的提高整个项目组对事故的整体应急能力，确保意外发生的时候能有序的应急指挥，为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，保护生态环境和资源，把事故降低到最小程度，制定本预案。二、应急领导小组及其职责应急领导小组由组长、副组长、成员等构成。(1) 领导各单位应急小组的培训和演习工作，提高应变能力。(2) 当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆68、通信和组织指挥协调。(3) 负责准备所需要的应急物资和应急设备。(4) 及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。三、应急反应预案(1) 事故报告程序事故发生后，作业人员、班组长、现场负责人、项目部安全主管领导应逐级上报，并联络报警，组织抢救。(2) 事故报告事故发生后应逐级上报：一般为现场事故知情人员、作业队、班组安全员、施工单位专职安全员。发生重大事故时，应立即向上级领导汇报，并在24小时内向上级主管部门作出书面报告。(3) 现场事故预防措施及应急处理模板施工过程中可能发生的事故主要有：模板坍塌事故、高处坠落事故、物体打击事故、火灾事故、机具伤人、高温中暑事故，具体预防措施69、及应急处理方法如下：模板坍塌事故预防及应急救援措施A、模板坍塌事故预防措施1)现场技术负责人应对施工人员进行技术、质量、安全的交底。严格按模板装拆施工方案及有关国家、行业、地方的技术标准、规范、规程进行施工。施工过程应做好自检、工序交接等，使工程质量和安全得以控制。2)模板装拆必须按施工方案进行，严禁任意变动。3)如采用高支模，其支撑结构必须有足够的强度和刚度，并必须有施工设计计算。4)在临街、交通要道地区及高处复杂结构装拆模板，尚应设警示牌标识，严禁非作业人员进入作业区，并设专人监护，防止伤及行人。5)装拆模板时，2m以上高处作业必须有可靠的立足点，并有相应的安全防护措施。6)安装上层楼板及70、支架时，下层楼板砼强度必须达到1.2MPa以后，才能上料具，料具要分散堆放，不得过分集中。模板上材料应堆放均匀，并不得超过施工方案的规定。下层楼板结构的强度必须达到能承受上层支模系统和新浇筑混凝土的重量以后，才能进行浇筑混凝土楼板，否则下层楼板结构的支撑系统不能拆除。7)支模系统在安装过程中，必须设置临时固定设施，严防倾覆。如遇途中停歇，应将就位的支顶、模板联结稳固，不得空架浮搁。8)模板作业面的预留孔洞和临边应进行安全防护，上下交叉作业应采取有效的安全防护措施。9)内墙柱模板安装高度超过2.5m时，应搭设临时脚手架施工，作业人员不得从模板支撑系统爬上爬下。10)模板搭设、拆除和混凝土浇筑期间71、，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。11)混凝土浇筑时，应派专人监察模板及其支撑系统的变形情况，如发现异常现象时应立即暂停施工，迅速疏散人员，待采取措施进行调整或加固后，方可继续作业。12)模板拆除前必须有混凝土强度报告，强度达到规定要求后方可进行拆模审批和模板拆除工作。13)大模板拆除应按方案要求进行，用吊机事先吊好，使模板面与接触面脱离，确认无误后，方可慢速起吊。起吊前认真检查固定件是否全部拆除。施工时必须有专人指挥，不能随意操作。14)拆除钢模板一般采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。在拆除楼板模板时，要注意防止整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时更要注意。172、5)拆模间歇时应将松开的部件和模板运走，不得留有未拆除的悬空模板，防止坠下伤人。有计划清理拆除下来的材料，保持出入口畅通，严禁阻塞通道。B、模板坍塌事故应急救援措施当发生模板坍塌时，立即报告救援小组组长，迅速确定该部位作业人数和伤员人数及受伤情况，立即组织救援人力，切断电源，指挥人员往安全地方疏散，设置危险区域警戒，控制出现二次伤害事故。迅速按规定程序上报有关各级主管部门请求救援，同时按实际情况采取救援措施。1)救援由于在浇筑砼过程时造成的坍塌情况，首先要明确伤员的具体位置、伤员的受伤情况及受伤人数，立即组织切实可行的机械设备进行救援(如动用塔吊将坍塌位置的钢筋网吊起；使用钢筋切割机或焊机将钢73、筋割断)，避免钢筋夹着伤员，如果伤员被砼浆包着，应立即进行人手清理，先进行眼、口、鼻的清理，保持气道的通畅，再救人。2)救援由于拆除模板时造成的坍塌情况，立即查明受伤的人员数量，同时进行相邻危险区域的支护加固，以确保救援人员的安全，迅速将坍塌下来的材料用人手逐一清除，禁止用机械搬运材料，以免二次伤害伤员。3)对现场救出的伤员进行下列的急救处理：如肢体受伤，可用夹板等简单托持伤肢，对伤肢进行降温，尽量避免局部热缺血，伤肢不应抬高，按摩或热敷如挤压部位有开放创伤及活动出血者，应立即止血，但避免加压，除有大血管断裂外不用止血带，并立即送往医院进行急救。在坍塌事故中伤员被救出后，必须对该范围设置危险区74、域警示标志，设专人监护，保护事故现场，待事故调查小组及上级有关部门进行现场堪察鉴定同意解封后，才能进行恢复施工，并应密切进行对相邻模板的检测。高处坠落事故预防及应急救援措施A、高处坠落事故预防措施1)上岗前应依据有关规定进行专门的安全技术签字交底，向施工人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。2)所有高处作业人员应接受高处作业安全知识的教育，特种高处作业人员应持证上岗。3)凡身体不适合从事高处作业的人员不得从事高处作业。从事高处作业的人员要按规定进行体检和定期体检，合格后方可上岗。4)各类安全警示标志按类别、有针对性地、醒目地张挂于现场各相应部位。对洞75、口临边等施工现场的危险区域设置醒目标准的安全防护设施、安全标志。5)高处作业之前，由施工单位工程负责人组织有关人员进行安全防护设施逐项检查及验收，验收合格后，方可进行高处作业。防护栏杆以黄黑或红白相间条纹标示，盖板及门以黄或红色标示。6)高处作业工程应按相关规定编制施工专题方案，经有关部门审核批准后，方能施工。7)严禁穿硬塑料底等易滑鞋、高跟鞋。8)作业人员严禁互相打闹，以免失足发生坠落危险。9)不得攀爬脚手架及跨越阳台。10)进行悬空作业时，应有牢靠的立足点并正确系挂安全带。11)尚未砌砖封闭的框架工程楼层周边，屋面周边，尚未安装栏杆的阳台边、楼梯口，井架、人货梯与建筑物通道、跑道(斜道)两76、侧，卸料平台外侧边、基坑周边等，必须设置1.2m高且能承受任何方向的1000N外力的临时护栏，护栏围密目式(2000目)安全网。12)脚手架内立杆与建筑物周边之间，从首层开始张挂一道平网及密目网兜底，以后每隔10m张挂一道平网，所有空隙必须作全封闭。脚手架外侧全部用密目式(2000目)网作企封闭，密目网必须可靠固定在架体上。电梯井内每隔两层或每隔10m张挂一道安全平网，平网必须生根牢靠。所有操作层均张挂一道安全平网。13)边长大于250mm，小于1500mm的预留洞口采用贯穿于混凝土板内的钢筋构成防护网，面用木板作盖板加砂浆封固；边长大于1500mm的洞口，四周设置防护栏杆并围密目式(200077、目)安全网，洞口下张挂安全平网。14)电梯口(包括垃圾口)、钢井架口必须设置规范化、标准化的层间闸(栅)门，其高度不得低于1800mm。施工外用电梯楼层门采用钢丝网片或铁皮作封闭，使楼层内人员无法开启门锁。15)各种架子搭好后，项目经理必须组织架子工和使用的班组共同检查验收，验收合格 后，方准上架操作。使用时，特别是台风暴雨后，要检查架子是否稳固，发现问题及时加固，确保使用安全。16)施工使用的临时梯子要牢固，踏步300400mm，与地面角度成6070，梯脚要有防滑措施，顶端捆扎牢固或设专人扶梯。17)屋面工程施工时应设置符合要求的防护栏杆。18)遇有恶劣天气(如风力六级以上)影响施工安全时禁78、止进行露天高空起重和打桩作业。19)因作业必须临时拆除或变动安全防护设施时，必须经施工负责人同意，并采取相应的可靠措施，作业后应立即恢复。B、高处坠落事故应急救援措施发现情况最先发现现场高处坠落事故的从业人员立即将现场情况报告现场管理人员(救援小组组长)，立即暂停现场的生产活动，保护好事故现场并按规定上报有关主管部门请求救援。组织抢救措施与事故控制项目负责人接到高处坠落事故情况后，奔赴出事地点迅速组织抢救伤者，抢救的重点放在对休克、骨折和出血上进行处理。处理后立即送医院救护。1)发生高处坠落事故，应马上组织抢救伤者，首先观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、79、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20左右。2)遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。正确的现场止血处理措施。一般伤口小的止血法：先用生理盐水(0.9%Nacl溶液)冲洗伤口，涂上红汞水，然后盖上消毒纱布，用绷带；较紧地包扎。加压包扎止血法：用纱布、棉花等作成软垫，放在伤口上再加包扎，来增强压力而达到止血。止血带止血法：选择弹性好的橡皮管、橡皮带或三角巾、毛巾、带状布条等，上肢出血结扎在上臂上1/2处(靠近心脏位置)，下肢出血结扎在大腿上1/3处(靠近心脏位置)。结扎时，在止血带与80、皮肤之间垫上消毒纱布棉垫。每隔2540分钟放松一次，每次放松0.51分钟。3)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后。搬运时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，招致死亡。抢救脊椎受伤者，搬运过程，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，81、不要盲目搬动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或剌伤肌肉，神经或血管。固定方法：以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹头等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与腱侧下肢缚在一起。6)项目安全负责人组织人员对出事地点的范围进行现场保护及安排人员作警戒。公司生产经营安全事故应急救援指挥部负责人奔赴现场，根据出事现场实际情况，组织有关部室进入应急救援工作程序，制定应急救援抢险措施和其他安全保障事项。抢救注意事项尽快动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时，密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。物体打击事故预82、防及应急救援措施A、物体打击事故预防措施1)作业前，针对物体打击事故频发的部位，对有关施工人员进行安全交底教育，使每个人在思想上、行动上做好安全防范。2)施工人员进入施工现场必须按规定配带安全帽。应在规定的安全通道内出入和上下，不得在非规定通道位置行走。进行交叉作业时要做好安全预防措施。3)每天班后对临边处各种散件进行清理放好，安全通道上方应搭设双层防护棚，防护棚使用的材料要能防止高空坠落物穿透。4)施工用人货梯出入口位置应搭设防护棚，防护棚长度以钢井架、施工用人货梯外边沿两侧各超出0.8m，宽度：当建筑物高度在15m30m时，搭设34m；当建筑物高度在30m以上，搭设45m；超高层建筑物，搭83、设56m。5)临时设施的盖顶不得使用石棉瓦作盖顶。6)边长小于或等于250mm的预留洞口必须用坚实的盖板封闭，用砂浆固定。7)施工作业过程一般常用工具必须放在工具袋内，物料传递不准往下或向上乱抛材料和工具等物件。所有物料应堆放平稳，不得放在临边及洞口附近，并不可妨碍通行。8)高空安装起重设备或垂直运输机具，要注意零部件落下伤人。9)吊运一切物料都必须由持有司索工上岗证人员进行绑码，散料应用吊篮装置好后才能起吊。10)拆除或拆卸作业要在设置警戒区域、有人监护的条件下进行。11)高处拆除作业时，对拆卸下的物料、建筑垃圾要及时清理和运走，不得在走道上任意乱放或向下丢弃。B、物体打击事故应急救援措施发84、现情况当发生物体打击事故后，现场救援小组人员首先抢救负伤人员，对负伤人员作必要的处理，抢救的重点放在对颅脑损伤、脊柱骨折和出血上进行处理。处理后速送医院救护；抢救措施见第三点。报告救援小组组长最先发现现场物体打击事故的从业人员立即将现场情况报告现场管理人员(救援小组组长)，在场人员不要惊慌失措，立即暂停现场的生产活动，保护好事故现场。组织抢救措施与事故控制救援小组组长接到物体打击事故报告后，奔赴出事地点迅速组织抢救伤者，抢救的重点放在对颅脑损伤、脊柱骨折和出血上进行处理。1)发生物体打击事故，应马上组织抢救伤者脱离危险现场，以免再发生损伤。2)在移动昏迷的颅脑损伤伤员时，应保持头、颈、胸在一直85、线上，不能任意旋曲。若伴颈椎骨折，更应避免头颈的摆动，以防引起颈部血管神经及脊髓的附加损伤。3)观察伤者的受伤情况、部位、伤害性质，如伤员发生休克，应先处理休克。遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员要让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20左右，尽快送医院进行抢救治疗。4)出现颅脑损伤，必须维持呼吸道通畅。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物、呕吐物吸入，发生喉阻塞。有骨折者，应初步固定后再搬运。遇有凹陷骨折、严重的颅底骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送就近有条件的医院治疗。5)防止86、伤口污染：在现场，相对清洁的伤口，可用浸有双氧水的敷料包扎；污染较重的伤口，可简单清除伤口表面异物，剪除伤口周围的毛发。但切勿拔出创口内的毛发及异物、凝血块或碎骨片等，再用浸有双氧水或抗生素的敷料覆盖包扎创口。6)在送运伤员到医院就医时，昏迷伤员应侧卧位或仰卧偏头，以防止呕吐后误吸。对烦燥不安者可因地置宜地予以手足约束，以防伤及开放伤口。脊柱有骨折者应用硬板担架运送，勿使脊柱扭曲。以防途中颠簸使脊柱骨折或脱位加重。造成或加重脊髓损伤。7)救援小组组长组织人员对出事地点的范围进行现场保护及安排人员作警戒。火灾事故预防及应急救援措施 A、火灾事故预防措施施工现场防火工作必须认真贯彻“预防为主，防消87、结合”的方针，立足于自防自救，实行“谁主管，谁负责”的原则。施工现场的防火机构施工现场实行层级管理，落实各级消防安全责任人(管理人)，各负其责，项目经理是施工现场消防安全责任人，全面负责现场的防火工作。各部门负责人、生产班(组)长是本部门、班(组)消防安全责任人，负责本部门、班(组)的消防工作。1)施工现场成立防火领导小组，由消防安全责任人任组长，成员由生产、质技、保卫、行政(后勤)、材料、宣传部门和各生产班(组)的消防安全责任人组成。2)施工现场按参加施工总人数千人以上的百分之十，千人以下的按百分之十五的比例组建义务消防队。义务消防队队长由现场消防安全责任人任命，义务消防队下设灭火组、引导疏88、散组、物资疏散组、救护组、维护秩序组。各司其责。a灭火组：当接到着火报警，应迅速赶赴着火点进行灭火。b引导疏散组：当火灾发生后，引导火灾现场人员迅速疏散至安全地方，配合公安消防队灭火。c物资疏散组：当火灾发生后，抢救转移物资和火灾后物资清点。d救护组：对因火灾引起有毒气体，采取防中毒措施，对因火灾，灭火过程中受伤人员的抢救、护理。e维护秩序组：当火灾发生后，负责维持现场的治安秩序和保护火灾现场。施工项目应当对职工进行经常的防火宣传教育普及消防知识，增强消防观念，自觉遵守各项防火规章制度，抓好检查制度的落实。在施工过程需要动火，必须办理动火审批手续，落实动火作业“八不、四要、一清”的防火措施，才89、可动火。动火后，要进行检查验收。严格吸烟管理，施工现场应设立吸烟区，配置相应设施，严禁在非吸烟区吸烟。现场存放易燃，易爆化学危险物品，必须按规定经上级有关主管部门审批同意后，才可存放，严格控制存放数量，并落实防火措施。按规定配备消防器材，高层建筑，重点工程必须按建筑施工安全检查标准JGJ59-2011要求设立临时消防供水系统，做到与施工同步进行，临时消防供水系统高压水泵设专线供电、供水管直径不小于100mm，每层应设置消防栓口，并配备一条长度为20m的消防水带及配置水枪。电线架设、电器设备的安装要符合技术规程的要求，并由持有电工证的电工架设安装，严禁在外脚手架上架设电线及乱拉乱接电线。易燃杂物90、要及时清运，不宜长时间堆放在施工现场和宿舍附近，消防通道要保持畅通无阻。B、火灾事故应急救援措施当发生火情与爆炸重大的安全事故时，通讯联络组或发现事故人必须立即拨打“119”电话与消防指挥中心联系，报警时应沉着冷静，必须准确讲清起火单位、所在地区、道路、门牌号码、起火部位、着火物资、火势大小、报警人姓名，以及所使用报警的电话号码等，并派员到路口迎候和引导消防车进入火场，在使用无线移动电话报警时，还必须注意报警后不要关机，以便听取消防队的回唤问话，保持联系。扑救火灾的程序1)扑救初起火灾的程序一旦建筑物起火，要在起火后57分钟内，控制与扑灭初期火灾，灭火行动组和起火部位员工必须先利用内部固定消防91、设施(消防水管)、器材(灭火器材)进行自救。在组织灭火自救工作中，依次按分工做好下列工作。a分别向公司保卫武装部和公安消防支队指挥中心调度室“119”报警。b疏散引导组要向施工现场各层施工员发出火灾通报，迅速地指挥员工由上往下疏散，对各类电器、机械设备停止其运行或部分停止使用。c灭火行动组首先进入火场，启动高层加压水泵，合理采用消防栓和各种灭火器材有效地进行灭火。d疏散引导组对受到火势威胁的易燃易爆物品、氧气、乙炔、液化石油气等要迅速转移到安全地带，并派员专管。e安全防护救护组对发现有伤员，要进行护理，对重伤者要及时送医院救护。火灾现场要设置护卫人员，火灾扑灭后要根据划定的范围进行保护现场，不92、准无关人员进入警戒区内，以免影响调查工作。f物资转移，必须按先贵重后一般的原则进行转移，对转移的物资要列出清单，派员保护管理。2)在建工程火灾的扑救方法施工大楼发生火灾，灭火行动组、疏散引导组等各组必须迅速组织成员到位，进行观察分析火情，组成人员一般不少于2人进入火场进行扑救与疏散，应急疏散按先救人、后救物的原则有序进行，扑灭火灾应从火焰根部扑起，起火点扑起，从顺风方向推进扑救直到扑熄为止。a若某一楼层外脚手架着火，且燃烧范围不大时，应先通知着火楼层及上下层的人员疏散。若楼层着火，且楼层内人员较多时，用以疏散的砼梯，将着火层人员疏散到地面。b若某一防火区着火，且大火已将楼梯间封住，致使着火层以93、上楼层的人员无法从楼梯间向下疏散时，可先将人员疏散到层顶，从相邻未着火楼层的楼梯间往地面疏散。c若生活区某一房间内起火，而门已被火封住，使房内人员不能走出时，房内人员可通过从阳台或室外走廊转移到相邻未起火的房间，再绕道疏散。d若着火层的走廊、楼层被烟火封锁，有人逃到房间、窗口、阳台时，首先要通过广播稳定他们的情绪，同时消防人员应采用各种登高方法进行抢救、疏散，也可采用各种救生器具，如使用安全绳、缓降器、救生袋等降至地面。e若办公器材、设备、易燃易爆物品着火，切忌使用水源扑救，应选用干粉、二氧化碳气体灭火。一旦其他部位发生火灾，必须第一时间将其转移到安全地区存放。火灾扑救的基本方法发生火灾事故，94、要根据燃烧物质，燃烧特点，火场的具体情况，正确使用消防器材，及时扑救初起火灾。1)在火灾时对非消防用电都要断电。2)楼梯是建筑物唯一的疏散设施，楼梯间要有效地防止烟火侵入。3)火场上出现浓烟、高热、缺氧等致人伤亡时间，早在56分钟，晚的在1020分钟，所以人员疏散时间必须控制在3分钟内全面疏散到安全地方。4)施工现场发生的火灾，多数是由于烧焊作业或遗留火种而引起的，如可燃什物，可用冷却灭火方法，将水或灭火剂直接喷射在燃烧的物体上，使其温度降低到燃点以下，达到灭火效果。5)如电器设备火灾，可用窒息灭火法，用不导电的灭火剂，立刻关闭电源，使用二氧化碳灭火器、干粉灭火器等，直接喷射在燃烧的电器设备上95、，阻止空气接触，达到灭火效果。6)油类火灾同样可用窒息灭火法，用泡沫灭火器、二氧化碳灭火器、干粉灭火器等(严禁用水扑救)直接喷射在燃烧载油的器具上，阻止和氧气接触，达到灭火效果。7)火灾事故扑灭后，要保护好事故现场，由主管部门或消防部门对事故现场进行调查、鉴定、确定起火原因。依照对发生火灾事故“四不放过”的原则，依法、依规对事故责任人进行处理。吸取火灾事故教训，落实整改措施，改进消防工作。通过火灾事例，教育全体员工，提高员工防火意识。当发生爆炸事故时，应首先了解是何种物体爆炸，根据不同的爆炸物采取不同的救援步骤。采取有效措施防止事故扩大，尽快抢救伤者和财产，尽量减少损失。保护现场，设置危险区域96、，并阻止无关人员进入禁区。机械伤害事故预防及应急救援措施 A、机械伤害事故预防措施特种作业操作人员需体检合格(即无妨碍作业的疾病和生理缺陷)，同时经过专业培训并取得主管部门颁发的操作证方可上岗。操作人员进入作业地点前，施工技术人员应向操作人员进行施工任务和安全技术措施交底，操作人员应熟悉作业环境和施工条件，听从指挥、遵守现场安全规章制度。操作人员应遵守机械有关保养规定，认真及时做好各级的保养工作，保持机械完好。在工作中操作人员和配合作业人员必须按规定穿戴劳动保护用品。如长发应束紧不得外露，高处作业必须系安全带等。操作人员必须按照机械出厂说明书规定的使用条件和技术性能，正确操作和合理使用，严禁超97、负荷作业或任意扩大使用范围。机械上的各种安全防护装置及指示、仪表、报警自动报警信号等装置应完好齐全，有缺损时应及时停用并修复，安全防护装置不完整或已失效的机械不得使用。机械不得带病运转，运转中发现不正常现象时，应先关闭电源，待排除故障后方可使用。新机或经过大修或技术改造的机械，必须按出厂使用说明书或改造后的使用说明书的要求和现行国家标准建筑机械技术试验规程(JGJ34)进行测试和试运转，并符合建筑机械使用安全技术规程方可投入使用。停用一个月以上或封存的机械应认真做好停用或封存前的保养工作，并做好预防雨淋、水泡、锈蚀等措施。机械集中停放的场所应有专人看管，并设置消防器材;空气压缩机房、发电机房等98、易发生危险的场所应在危险区域界限设置围栏和警告标志，未经批准的人员不得入内;挖掘机、起重机、打桩机等重要作业区域，必须设置警示标志及按规定落实安全措施。各类型的机械使用前，必须检查其润滑部位的油路是否畅通，特别是液压系统，其压力表是否正常，密封环是否有效，刹车是否处于正常工作状态。切削机械必须控制刀具的进刀量，应按需切削的工件来调整其进刀量(按技术说明书的要求调整)。电焊机必须有二次空载降压保护器，初级、次级的防护罩必须齐全有效，焊机导线要具有良好的绝缘，绝缘电阻不少于1M。所有建筑施工机械(包括大型设备、金属加工设备)必须建立并做好台帐，维修档案，自检记录档案。B机械伤害事故应急救援措施当事99、故发生后现场有关人员应立即报告现场负责人及事故应急救援组组长，由救援组长指挥对事故现场实施警戒，采取有效措施防止事故扩大和保护现场，同时迅速采取切实可行的措施对被困人员或伤员组织抢救。按照有关规定，立即报告企业安全管理部门和本企业安全生产负责人，并酌情决定是否请求上级救援。求援的要点是动作迅速、救护得法。当发生机械伤害事故应立即切断动力电源，首先抢救伤员，根据伤员的伤害情况，采取相应的急救办法。1)如遇有创伤性出血的伤员，应迅速包扎止血，使伤员保持在头低脚高的卧位，并注意保暖。当手前臂、小腿以下位置出血，应选用橡胶带或布带或止血纱布等进行绑扎止血。2)伤员遇呼吸、心跳停止者，应立即进行人工呼吸100、，胸外心脏挤压。处于休克状态的伤员可用拇指压人中、内关、足三里等，以提升血压稳定病情，让其安静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20度左右，尽快送医院进行抢救治疗。3)出现颅脑损伤，必须保持呼吸道畅通。昏迷者应平卧，面部转向一侧，以防舌根下坠或分泌物瘀血、呕吐物吸入，发生喉阻塞。如有异物可用手指从口角一边插入摸至另一边将异物勾出。遇有凹陷骨折及严重的脑损伤症状出现，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎后，及时送邻近的医院治疗。4)发现脊椎受伤者，创伤处用消毒的纱布或清洁布等覆盖伤口，用绷带或布条包扎。移动时，将伤者平卧放在帆布担架或硬板上，以免受伤的脊椎移位、断裂造成截瘫，导101、致死亡。抢救脊椎受伤者，移动过程中，严禁只抬伤者的两肩与两腿或单肩背运。5)发现伤者手足骨折，不要盲目移动伤者。应在骨折部位用夹板把受伤位置临时固定，使断端不再移位或刺伤肌肉，神经或血管。固定方法:以固定骨折处上下关节为原则，可就地取材，用木板、竹板等，在无材料的情况下，上肢可固定在身侧，下肢与提侧下肢缚在一起。6)如机械对人体的切割伤。当手指被切离身体时，一定要保护好断端和伤员一起送到医院进行医疗。7)动用最快的交通工具或其他措施，及时把伤者送往邻近医院抢救，运送途中应尽量减少颠簸。同时密切注意伤者的呼吸、脉搏、血压及伤口的情况。当发生有人触电，首先要尽快使触电者脱离电源，按触电事故救援程序102、进行施救。中暑事故预防及应急救援措施 A、中暑事故预防措施采取综合的措施，切实预防中暑事故的发生，从组织、技术、保健等多方面去做好防暑降温工作。组织措施1)加强防暑降温工作的领导，在入暑以前，制订防暑降温计划和落实具体措施。2)要加强对全体职工防暑降温知识教育，增强自防中暑和工伤事故的能力。注意保持充足的睡眠时间。3)应根据本地气温情况，适当调整作息时间，利用早晨、傍晚气温较低时工作，延长休息时间等办法，减少阳光辐射热，以防中暑。还可根据施工工艺合理调整劳动组织，缩短一次性作业时间，增加施工过程中的轮换休息。4)贯彻劳动法，控制加班加点;加强工人集体宿舍管理；切实做到劳逸结合，保证工人吃好、睡103、好、休息好。技术措施1)进行技术革新，改革工艺和设备，尽量采用机械化、自动化，减轻建筑业劳动强度。2)在工人较集中的露天作业施工现场中设置休息室，室内通风良好，室温不宜超过30;工地露天作业较为固定时，也可采用活动布幕或凉棚，减少阳光辐射。c在高温作业点操作时，应尽量利用自然通风天窗排气，侧窗进气，也可采用机械通风措施，向高温作业点输送凉风，或抽走热风，降低气温。卫生保健措施1)入暑前组织医务人员对从事高温和高处作业的人员进行一次健康检查。凡患持久性高血压、贫血、肺气肿、肾脏病、心血管系统和中枢神经系统疾病者，一般不宜从事高温和高处作业工作。2)对露天和高温作业者，应供给足够的符合卫生标准的饮104、料。供给含盐浓度0.10.3%的清凉饮料。暑期还可供给工人绿豆汤、茶水，但切忌暴饮，每次最好不超过300毫升。3)加强个人防护。应避免阳光直接长时间照射头部，一般宜选用浅兰色或灰色的工作服，颜色越浅阻率越大。对辐射强度大的工种应供给白色工作服，并根据作业需要配戴好各种防护用具。露天作业应戴白色安全帽，防止阳光曝晒。B、中暑事故应急救援措施发现情况当发生中暑事故后，最先发现中暑事故的从业人员速将现场情况报告项目负责人或应急救援小组组长，项目负责人或应急救援小组组长立即按规定上报，救援现场人员（安全救护防护组）立即对中暑人员作必要的抢救处理，抢救的重点放在降温上；对于重症中暑人员送医院救护。组织抢105、救措施与事故控制首先，观察中暑人员的症状表现，分别作出不同的处理方法。1)中暑症状的表现a先兆中暑。其症状为：在高温环境中劳动一段时间后，出现大量流汗、口渴、身感到无力、注意力不能集中，动作不能协调等症状，一般情况下此时体温正常或略有升高，但不会超过37.5。b轻度中暑。其症状为：除有先兆中暑症状外，还可能出现头晕乏力、面色潮红、胸闷气短、皮肤灼热而干燥，还有可能出现呼吸循环系统衰竭的早期症状，如面色苍白、恶心、呕吐、血压下降、脉搏细弱而快、体温上升37.5以上。此时如不及时救护，就会发生热晕厥或热虚脱。c重症中暑。一般是因未及时和未适当处理出现的轻症中暑病人，导致病情继续严重恶化，随着出现昏106、迷、痉挛或手脚抽搐。稍作观察会发现，此时中暑病人皮肤往往干燥无汗，体温升至40以上，若不赶紧急救，很可能危及生命安全。2)中暑救援治疗a先兆和轻度中暑立即离开高温环境，到阴凉通风处安静休息，并解开衣扣以助身体降温，适当给予清凉含盐饮料。先用人丹、十滴水、解暑片(14片)，霍香正气丸或涂清凉油，也可用刮痧疗法。针刺合谷、大冲、大椎、风池、足三里。体温高者可用冷敷或冷水、冰水擦身以助散热。有周围循环衰竭者可给葡萄糖生理盐水静脉滴注等。b重症中暑物理降温：用冷水(冰水或水中加少量酒精)迅速敷擦全身，使皮肤发红并加风扇降温，头部、颈侧、腋下及腹股沟部放水袋或冰袋，头部如能放置冰帽更好。对于休克者让其安107、静、保暖、平卧、少动，并将下肢抬高约20左右。对于体弱可能出现呼吸、心跳骤停者，先通畅气道，并给予人工呼吸和心脏胸外挤压。药物降温：立即送医院进行人工冬眠疗法。四、应急小组成员与通信联络序号姓名职务应急职务联系方式1尹剑波项目经理组长135455807892杨锦钢项目副经理副组长158137295363田迎春项目总工组员139028115404姚鑫水商务经理组员138098874535邝继技术经理组员133982629976刘松仁专职安全员组员137375678487刘晓纯专职安全员组员150187403248陆旭真专职安全员组员1521892344410周淑娴资料员组员13874975161108、11熊令综合工长组员1398177401812谢冠鸿施工员组员1882625498413李建辉电工组员1343489286714黄锦全电工组员18815821318五、 其他联系方式序号名称地址电话1佛山市第六人民医院佛山市三水区西南广海大道西16号0757-878132102佛山市三水区公安消防大队佛山市三水区西南街道西青大道5号5座112号0757-87839123报警电话：110（公安）、120（急救）、119（火警）通信联系方式应在施工现场和营地的显要位置张贴，以便紧急情况下使用。第十章 文明施工及职业健康一、文明施工1、全体职工进入施工现场必须戴好安全帽，严禁赤脚、光膀子、穿拖鞋上班109、。2、所有管理人员必须挂牌上岗，出入甲方办公场所要衣冠整齐，礼貌待人。3、服从甲方有关人员对工程的监督指导，所有施工人员必须听从指导与建议，以理服人，不得与甲方及外来人员顶撞。 4、各种进场材料、机具要按平面布置，整齐堆放安置，做好边设备加工边废料清理工作，并在明显处设操作规程牌。 5、所有进场人员，在上岗前由项目经理进行职业道德教育，明确树立创优工程的意识，创现场文明窗口的意识。6、施工人员要熟悉公司内部对现场管理内容的有关规定，积极主动地配合土建，做好现场管理工作。7、各工种施工人员在现场，相互间要建立良好的工作关系，做到相互尊重、相互协调。努力创造一个和协的工作环境。8、严格遵守工地劳动110、纪律及各项规定，不打架，不讲粗话，具有良好的职业道德，作一个文明的施工者。9、各级人员在施工中，要积极配合听从上级人员的调配，积极与土建工种做好各项配合工作。二、施工环保措施1、模板隔离剂材料等易燃、易爆品必须设专门的库房保管，库房内严禁人员住宿，库房远离生活区，要求室内温度不宜过高，通风良好，悬挂“严禁烟火”的警示牌，并配备足够数量的灭火器等消防设备。2、模板施工时间尽量控制在非夜间施工时间，所使用的机械设备安装静音等防护措施，以免影响周边居民正常生活、休息。3、必须进行夜间施工时，需向有关行政管理部门申请夜间施工许可；同时使用的夜间施工照明设备必须设置防治光源散射措施，避免产生光污染。4、111、模板施工过程中的锯末灰等废弃物严禁随意丢弃或从楼层上往下洒落，必须统一装袋后交到垃圾站（有毒有害不可回收）进行处理。三、施工消防管理措施1、进入现场的木方、模板属易燃物品，易燃物品管理纳入项目易燃物品管理办法，材料堆放场地应有防火警示标识，设手提消防器材及工具，并与现场其它易燃物品、临时建筑等保持一定的安全距离。2、模板施工地点要配备灭火器，以备防火；同时安排专职安全员监管现场施工，确保安全。3、现场及保安人员如发现有火情时，应用手提消防器材灭火的同时，及时通知项目管理人员组织人员进行灭火。四、施工职业健康管理1、夏季施工做好防暑降温措施，施工时间可灵活安排，早上应提早上班，下午推迟上班，避开112、阳光直射，防止操作人员中暑，饮用水应供应凉开水，现场准备防暑药品、人丹等，宿舍应通风透气，必要时安装吊扇，保证操作人员睡眠质量，防止职业健康事件发生。2、操作人员要保持宿舍和生活区环境卫生，衣服要勤洗、被褥勤晒，生活垃圾及时放到垃圾桶，生活废水排入生活区下水道，自觉打扫宿舍内卫生，保持宿舍内和环境卫生。3、保持生活区公共卫生设施干净，不损坏公共卫生设施，如生活区公环境卫生给排水、垃圾桶、垃圾仓、生活区照明，防偷和放盗设施等。做一个文明操作人员，保护好自己的身体健康的同时，不损害别人的身心健康，项目管理人员通过教育，提高操作人员保护自己和别人的身心健康概念。4、夏季项目部安排好灭蝇、灭蚊、生活区113、消毒等工作，防止发生传染病，一旦发生传染病应启动应急预案。5、保持好职工食堂的卫生，食堂采购的食品，应是比较可靠的市场、菜农哪儿采购 ，严防将过期、含农药、达不到卫生标准、无生产日期、无供货商、无产品批号的食物采购进食堂。食堂应有专人打扫卫生，公用餐具及时进行消毒后方可使用。6、项目安全部应定期检查生活区环境卫生，检查发现的问题由责任人限期完成，特别是食堂、环境卫生是重点检查项目。其它模板工程相关事宜，可参照本期项目“模板工程专项施工方案第十一章 计算书梁模板KL1 1100*1400（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工114、扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL1100*1400混凝土梁截面尺寸(mmmm)11001400模板支架高度H(m)6.6模板支架横向长度B(m)30.9模板支架纵向长度L(m)50.55梁侧楼板厚度(mm)250 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混115、凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.153地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6.6风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s1 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)600梁底两侧立杆横向间距lb(mm)900步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置116、居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)450板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)850板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)850梁底增加立杆根数2梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)300,600梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距220每纵距内附加梁底支撑主梁根数1结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)100梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)100 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t117、(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.72145.261kN/m q1静0.91.35G1k+(G2118、k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.4143.497kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.4)135.8kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10743.4970.222+0.1211.7640.2220.236kNm Mmax/W0.236106/375006.282N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63235.82204/(1006119、000281250)0.314mmL/250220/2500.88mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39343.4970.22+0.4461.7640.223.934kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14343.4970.22+1.2231.7640.2211.412kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92843.4970.22+1.1421.7640.229.324kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39335.80.223.0120、95kN R2=R4=1.143q2L=1.14335.80.229.002kN R3=0.928q2L=0.92835.80.227.309kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)9040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)48小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.934/13.934kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max11.412,9.324,1121、1.412/1=11.412kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.934/13.934kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)1.1/5 =0.053kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(1.4-0.25)=0.699kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(1.4-0.25)=0.699kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.85-1.1/2)/21=1.499kN/m122、 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.72(0.85-1.1/2)/21=1.499kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =3.934+0.053+0.699+1.499=6.185kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=11.412+0.053=11.466kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.934+0.053+0.699+1.499=6.185kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max6.185,11.466123、,6.185=11.466kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=3.095/13.095kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max9.002,7.309,9.002/1=9.002kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=3.095/13.095kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)1.1/5 =0.044kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(1.4-0.25)=0.575kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(1.4-0.25)=0.575kN/m 梁左侧楼板传递124、给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.85-1.1/2)/21=1.016kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.25)(0.85-1.1/2)/21=1.016kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=3.095+0.044+0.575+1.016=4.731kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=9.002+0.044=9.046kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =3.095+0.044+0.575+1.016=4.731kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max4.731125、,9.046,4.731=9.046kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.111.4660.32，0.511.4660.220.229kNm =Mmax/W=0.229106/24000=9.555N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.611.4660.3，11.4660.22.293kN max=3Vmax/(2bh0)=32.2931000/(29040)0.956N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql126、14/(100EI)0.6779.0463004/(100900048104)0.115mml1/250300/2501.2mm 2ql24/(8EI)9.0462004/(8900048104)0.419mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.111.4660.3,0.411.4660.3+11.4660.2=3.784kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.041kN,R2=3.784kN,R3=3.094kN,R4=3.094kN,R5=3.784kN127、,R6=2.041kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.19.0460.3,0.49.0460.3+9.0460.2=2.985kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.561kN,R2=2.985kN,R3=2.426kN,R4=2.426kN,R5=2.985kN,R6=1.561kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面128、惯性矩I(cm4)10.78 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.204106/4490=45.457N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.094kN max=2Vmax/A=23.0941000/42414.594N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.034mmL/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=4.659kN，R2=4.26kN，R3=4.26kN，R4=4.659kN 正常使用极限状态 支座反力依次为R129、1=3.608kN，R2=3.364kN，R3=3.364kN，R4=3.608kN 七、2号主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 PmaxR1，R2，R3，R40.6=Max4.659，4.26，4.26，4.6590.6=2.796kN，130、PmaxR1，R2，R3，R40.6Max3.608，3.364，3.364，3.6080.6=2.165kN 1、抗弯验算 2号主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.294106/4490=65.389N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 2号主梁剪力图(kN) Vmax1.817kN max=2Vmax/A=21.8171000/4248.573N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 2号主梁变形图(mm) max0.243mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 极限承载能力状态 支座反力依次为R1=3.775kN，R2131、=6.011kN，R3=6.012kN，R4=3.775kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=6.012/0.6=10.019kN，P2=5.495/0.6=9.159kN，P3=5.495/0.6=9.159kN，P4=6.012/0.6=10.019kN 八、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座2可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P2，P3，P410.019kNN=30kN 满足要求！ 九、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3132、)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.1530.61.52/100.023kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.92140.932kN/m 2)小梁验算 q1max3.565+0.91.2(0.3-0.1)1.1133、/5+0.5(1.4-0.25)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.25)+1.40.91max0.85-1.1/2，0.85-1.1/2/21，10.333+0.91.2(0.3-0.1)1.1/5=10.38kN/m 同上四七计算过程，可得： P18.972kN，P28.336kN，P38.336kN，P48.972kN 立杆最大受力NwmaxP1，P2，P3，P4+0.91.20.15(6.6-1.4)+Mw/lbmax8.972，8.336，8.336，8.972+0.842+0.023/0.99.841kN fN/(A)+Mw/W9840.528/(0.634424)+0.0134、23106/449041.729N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 十、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=6.6/30.9=0.2143 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十一、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)150混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)200立杆垫板宽b(mm)200 F1=N=9.841kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2135、010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积136、形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=130mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1320mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11320130/137、1000=99.579kNF1=9.841kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+138、2b)/(ab)1/2=(600)(600)/(200200)1/2=3，Aln=ab=40000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29440000/1000=1343.628kNF1=9.841kN 满足要求！梁模板300*760（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL13 300139、*760混凝土梁截面尺寸(mmmm)300760模板支架高度H(m)11.1模板支架横向长度B(m)27.2模板支架纵向长度L(m)66.4梁侧楼板厚度(mm)130 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.199地基粗糙程度D类(有密集140、建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)11.1风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁两侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)300板底左侧立杆距梁中心线距离s1(mm)450板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)450梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数3梁底支撑小梁间距150每纵距内141、附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度b=1000mm，按二等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)142、h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.76)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)0.76)+1.40.72125.432kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.76123.668kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.76)119.48kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.125q1L20.12525.43143、20.1520.072kNm Mmax/W0.072106/375001.907N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.521q2L4/(100EI)=0.52119.481504/(1006000281250)0.03mmL/250150/2500.6mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R3=0.375q1静L+0.437q1活L=0.37523.6680.15+0.4371.7640.151.447kN R2=1.25q1L=1.2525.4320.154.769kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R3=0.375q2L=0.3144、7519.480.151.096kN R2=1.25q2L=1.2519.480.153.652kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.447/11.447kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max4.769/1= 4.769kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/145、b=1.447/11.447kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.3/2 =0.036kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.5(0.76-0.13)=0.383kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.76-0.13)=0.383kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左0.9Max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.45-0.3/2)/21=0.988kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(24+1.146、1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.45-0.3/2)/21=0.988kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左 =1.447+0.036+0.383+0.988=2.854kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.769+0.036=4.805kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.447+0.036+0.383+0.988=2.854kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.854,4.805,2.854=4.805kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载147、：q1左R1/b=1.096/11.096kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2/b = Max3.652/1= 3.652kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R3/b=1.096/11.096kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.3/2 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.5(0.76-0.13)=0.315kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.76-0.13)=0.315kN/m 梁左侧楼板传递给左边小梁荷载q4左1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.45-0.3/2)/21=0.564kN/m 梁148、右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.45-0.3/2)/21=0.564kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左+q4左=1.096+0.03+0.315+0.564=2.005kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.652+0.03=3.682kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.096+0.03+0.315+0.564=2.005kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.005,3.682,2.005=3.682kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mm149、axmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.8050.92，0.54.8050.220.389kNm =Mmax/W=0.389106/54000=7.208N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.64.8050.9，4.8050.22.595kN max=3Vmax/(2bh0)=32.5951000/(24090)1.081N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.6829004/(1009000243104)0.748mml1/250900/2503.6150、mm 2ql24/(8EI)3.6822004/(89000243104)0.034mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.8050.9,0.44.8050.9+4.8050.2=4.757kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.825kN,R2=4.757kN,R3=2.825kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.6820.9,0.43.6820.9+3.6820.2=3.645kN 同理可得： 151、梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.985kN,R2=3.645kN,R3=1.985kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.682152、106/4490=151.971N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax3.122kN max=2Vmax/A=23.1221000/42414.726N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.775mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=3.122kN，R2=3.122kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=3.122/0.6=5.203kN，P2=3.122/0.6=5.203kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载153、力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P25.203kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.1990.91.52/100.046kNm 154、3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.76)+1.40.92123.306kN/m 2)小梁验算 q1max1.332+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2+0.5(0.76-0.13)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91max0.45-0.3/2，0.45-0.3/2/21，4.37+0.91.2(0.3-0.1)0.3/2=4.402kN/m 同上四六计算过程，可得： P14.638kN，P24.638kN 立杆最大受力NwmaxP1，P2+155、0.91.20.15(11.1-0.76)+Mw/lbmax4.638，4.638+1.675+0.046/0.66.389kN fN/(A)+Mw/W6388.742/(0.634424)+0.046106/449034.011N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=11.1/27.2=0.4083 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8156、.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=6.389kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用157、面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N158、/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11040160/1000=96.562kNF1=6.389kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部159、受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29410000/1000=335.907kNF1=6.389kN 满足要求！梁模板KL20 500*1400（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG160、J 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL20 (300+200)*1400混凝土梁截面尺寸(mmmm)5001400模板支架高度H(m)6.6模板支架横向长度B(m)27.2模板支架纵向长度L(m)66.4 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/161、m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.199地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)6.6风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计新浇混凝土梁支撑方式梁侧无板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)600步距h(mm)1500混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置居中梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)300梁底增加立杆根数1梁底增加立杆布置方式按梁两侧立杆间距均分梁底增加立杆依次距梁底左侧立杆距离(mm)300梁底162、支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数6梁底支撑小梁间距100每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)0梁底支撑主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151163、515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.42，1.35(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.72145.261kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)1.4143.497kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)1.4)135.8kN/m 计算164、简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10743.4970.12+0.1211.7640.120.049kNm Mmax/W0.049106/375001.298N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63235.81004/(1006000281250)0.013mmL/250100/2500.4mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39343.4970.1+0.4461.7640.11.788kN R2=R4165、=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14343.4970.1+1.2231.7640.15.187kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92843.4970.1+1.1421.7640.14.238kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39335.80.11.407kN R2=R4=1.143q2L=1.14335.80.14.092kN R3=0.928q2L=0.92835.80.13.322kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面166、抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.788/11.788kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b=Max5.187,4.238,5.187/1=5.187kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.788/11.788kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/5 =0.024kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.51.4=0.851kN/m 梁右侧模167、板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.51.4=0.851kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.788+0.024+0.851=2.663kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=5.187+0.024=5.212kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=1.788+0.024+0.851=2.663kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.663,5.212,2.663=5.212kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.407/11.407kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3168、,R4/b=Max4.092,3.322,4.092/1=4.092kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.407/11.407kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/5 =0.02kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.51.4=0.7kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.51.4=0.7kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.407+0.02+0.7=2.127kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.092+0.02=4.112kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右=1.407+0.02+0.7=2.127169、kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.127,4.112,2.127=4.112kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.15.2120.92，0.55.2120.220.422kNm =Mmax/W=0.422106/54000=7.818N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.65.2120.9，5.2120.22.814kN max=3Vmax/(2bh0)=32.8141000/(24090)1.173N/mm2=1170、.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6774.1129004/(1009000243104)0.835mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)4.1122004/(89000243104)0.038mm2l2/2502200/2501.6mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.15.2120.9,0.45.2120.9+5.2120.2=5.16kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.636kN,R2=5.16kN,R3=4.2171、19kN,R4=4.219kN,R5=5.16kN,R6=2.636kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.1120.9,0.44.1120.9+4.1120.2=4.071kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.106kN,R2=4.071kN,R3=3.309kN,R4=3.309kN,R5=4.071kN,R6=2.106kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.4172、9主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.31106/4490=68.935N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax4.953kN max=2Vmax/A=24.9531000/42423.364N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.041mm173、L/250300/2501.2mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=2.257kN，R2=9.906kN，R3=2.257kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=2.257/0.6=3.762kN，P2=9.906/0.6=16.51kN，P3=2.257/0.6=3.762kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力NmaxP1，P2，P316.51kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转174、半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.1990.91.52/100.046kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)1.4)+1.40.92140.932kN/m 2)小梁验算 q1max1175、.621+0.91.2(0.3-0.1)0.5/5+0.51.4，4.697+0.91.2(0.3-0.1)0.5/5=4.718kN/m 同上四六计算过程，可得： P13.395kN，P214.957kN，P33.395kN 立杆最大受力NwmaxP1，P2，P3+0.91.20.15(6.6-1.4)+Mw/lbmax3.395，14.957，3.395+0.842+0.046/0.615.875kN fN/(A)+Mw/W15875.192/(0.634424)+0.046106/449069.301N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安176、全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=6.6/27.2=0.2433 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=15.875kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设177、计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不178、宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11040160/1000=96.562kNF1=15.875kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB5001179、0-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35180、clfcAln=1.35138.29410000/1000=335.907kNF1=15.875kN 满足要求！梁模板500*936（扣件式，梁板立柱不共用）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 3、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 4、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 5、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土梁名称KL16 500*936混凝土梁截面尺寸(mmmm)500936模板支架高度H(m)11.1模板支架横向长度B(m)27.2模板支架纵181、向长度L(m)66.4梁侧楼板厚度(mm)130 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24混凝土梁钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5混凝土板钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1当计算支架立杆及其他支承结构构件时Q1k(kN/m2)1对水平面模板取值Q2k(kN/m2)2风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.3非自定义:0.199地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)11.1风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s1.3 三、模板体182、系设计新浇混凝土梁支撑方式梁一侧有板，梁底小梁平行梁跨方向梁跨度方向立杆间距la(mm)900梁底两侧立杆横向间距lb(mm)600步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立杆间距la(mm)、lb(mm)900、900混凝土梁距梁底两侧立杆中的位置自定义梁底左侧立杆距梁中心线距离(mm)200板底右侧立杆距梁中心线距离s2(mm)550梁底增加立杆根数0梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)200梁底支撑小梁根数5梁底支撑小梁间距125每纵距内附加梁底支撑主梁根数0结构表面的要求结构表面隐蔽模板及支架计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008梁底支撑主梁左侧悬挑长度a1(mm)50梁底支撑183、主梁右侧悬挑长度a2(mm)0 设计简图如下：平面图立面图 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000 取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算： Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000151515/12281250mm4 q10.9max1.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4cQ2kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.5)0.936)+1.42，1.35(184、0.1+(24+1.5)0.936)+1.40.72130.885kN/m q1静0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb0.91.350.1+(24+1.5)0.936129.121kN/m q1活0.91.40.7Q2kb0.91.40.7211.764kN/m q21(G1k+(G2k+G3k)h)b1(0.1+(24+1.5)0.936)123.968kN/m 计算简图如下： 1、强度验算 Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L20.10729.1210.1252+0.1211.7640.12520.052kNm Mmax/W0.052106/375001.387N/mm185、2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max0.632q2L4/(100EI)=0.63223.9681254/(1006000281250)0.022mmL/250125/2500.5mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.39329.1210.125+0.4461.7640.1251.529kN R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.14329.1210.125+1.2231.7640.1254.43kN R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.92829.1210.125+186、1.1421.7640.1253.63kN 标准值(正常使用极限状态) R1=R5=0.393q2L=0.39323.9680.1251.177kN R2=R4=1.143q2L=1.14323.9680.1253.424kN R3=0.928q2L=0.92823.9680.1252.78kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)9040小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)15.444小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.782小梁截面抵抗矩W(cm3)24小梁弹性模量E(N/mm2)9350小梁截面惯性矩I(cm4)48小梁计算方式三等跨连续梁 承载能力极限状态： 梁底面板传递给左边小187、梁线荷载：q1左R1/b=1.529/11.529kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max4.43,3.63,4.43/1= 4.43kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.529/11.529kN/m 小梁自重：q20.91.35(0.3-0.1)0.5/4 =0.03kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左0.91.350.50.936=0.569kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右0.91.350.5(0.936-0.13)=0.49kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右0.9Max1.2(0.5+(2188、4+1.1)0.13)+1.42，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.72(0.55-0.5/2)/21=0.988kN/m 左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.529+0.03+0.569=2.128kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=4.43+0.03=4.461kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.529+0.03+0.49+0.988=3.037kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max2.128,4.461,3.037=4.461kN/m 正常使用极限状态： 梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左R1/b=1.1189、77/11.177kN/m 梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中MaxR2,R3,R4/b = Max3.424,2.78,3.424/1= 3.424kN/m 梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右R5/b=1.177/11.177kN/m 小梁自重：q21(0.3-0.1)0.5/4 =0.025kN/m 梁左侧模板传递给左边小梁荷载q3左10.50.936=0.468kN/m 梁右侧模板传递给右边小梁荷载q3右10.5(0.936-0.13)=0.403kN/m 梁右侧楼板传递给右边小梁荷载q4右1(0.5+(24+1.1)0.13)(0.55-0.5/2)/21=0.564kN/m 190、左侧小梁荷载q左q1左+q2+q3左=1.177+0.025+0.468=1.67kN/m 中间小梁荷载q中= q1中+ q2=3.424+0.025=3.449kN/m 右侧小梁荷载q右q1右+q2+q3右+q4右 =1.177+0.025+0.403+0.564=2.17kN/m 小梁最大荷载q=Maxq左,q中,q右=Max1.67,3.449,2.17=3.449kN/m 为简化计算，按三等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图： 1、抗弯验算 Mmaxmax0.1ql12，0.5ql22max0.14.4610.92，0.54.4610.220.361kNm =Mmax/W=0.36110191、6/24000=15.056N/mm2f=15.444N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql1，ql2max0.64.4610.9，4.4610.22.409kN max=3Vmax/(2bh0)=32.4091000/(29040)1.004N/mm2=1.782N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 10.677ql14/(100EI)0.6773.4499004/(100935048104)3.413mml1/250900/2503.6mm 2ql24/(8EI)3.4492004/(8935048104)0.154mm2l2/2502200/2501.6mm 满足192、要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.14.4610.9,0.44.4610.9+4.4610.2=4.416kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.107kN,R2=4.416kN,R3=3.623kN,R4=4.416kN,R5=3.007kN 正常使用极限状态 Rmax=max1.1qL1,0.4qL1+qL2=max1.13.4490.9,0.43.4490.9+3.4490.2=3.415kN 同理可得： 梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=1.653kN,R2=3.415kN,R3=2.7193、77kN,R4=3.415kN,R5=2.148kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为KsRn，Rn为各小梁所受最大支座反力 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) =Mmax/W=0.802106/4490=178.704N/mm2f=194、205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图(kN) Vmax5.539kN max=2Vmax/A=25.5391000/42426.127N/mm2=125N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图(mm) max0.98mmL/250600/2502.4mm 满足要求！ 4、支座反力计算 承载能力极限状态 支座反力依次为R1=6.803kN，R2=3.739kN 立杆所受主梁支座反力依次为P1=6.803/0.6=11.338kN，P2=3.739/0.6=6.232kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 可调托座最大受力Nma195、xP1，P211.338kNN=30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2)424回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 长细比满足要求！ 查表得，0.634 2、风荷载计算 Mw0.9c1.4klah2/100.90.91.40.1990.91.52/100.046kNm 3、稳定性计算 根据建筑施工模板安全技术规范196、JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 1)面板验算 q10.91.2(0.1+(24+1.5)0.936)+1.40.92128.153kN/m 2)小梁验算 q1max1.398+0.91.2(0.3-0.1)0.5/4+0.5(0.936-0.13)+0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.91(0.55-0.5/2)/21，4.045+0.91.2(0.3-0.1)0.5/4=4.072kN/m 同上四六计算过程，可得： P110.313kN，P25.595kN 立杆最大受力NwmaxP1，P2+0.91.20.15(11.1-0.936)+Mw/lbma197、x10.313，5.595+1.647+0.046/0.612.036kN fN/(A)+Mw/W12035.687/(0.634424)+0.046106/449055.018N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=11.1/27.2=0.4083 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.8198、29立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=12.036kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截199、面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2，=1，h0=h-20=160mm， um200、 =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11040160/1000=96.562kNF1=12.036kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部201、受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29410000/1000=335.907kNF1=12.036kN 满足要求！梁侧模板500*1400计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50202、017-2017 一、工程属性新浇混凝梁名称KL120 500*1400混凝土梁截面尺寸(mmxmm)5001400新浇混凝土梁计算跨度(m)8.4 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.4min34.213，33.203、633.6kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.933.6+1.40.9243.344kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k33.6 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式水平向布置主梁间距(mm)500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度(mm)200结构表面的要求结构表面外露对拉螺栓水平向间距(mm)500 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)00梁下挂侧模高度(mm)14001400小梁道数(下挂)88 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1350对拉螺栓21204、100对拉螺栓31400固定支撑 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1350对拉螺栓21100对拉螺栓31400固定支撑 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。面板计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承143.34443.344kN/m q1静01.350.9G4kb205、11.350.933.6140.824kN/m q1活01.4cQ4kb11.40.9212.52kN/m Mmax0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.10740.8240.22+0.1212.520.220.187kNm Mmax/W0.187106/375004.985N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正133.633.6kN/m max0.632qL4/(100EI)=0.63233.62004/(1006000281250)0.201mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max1.143q1静l左206、+1.223q1活l左1.14340.8240.2+1.2232.520.29.949kN 正常使用极限状态 R下挂max1.143l左q1.1430.233.67.681kN 五、小梁验算小梁最大悬挑长度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 跨中段计算简图 悬挑段计算简图 1、抗弯验算 q9.949kN/m Mmaxmax0.1ql2,0.5ql12207、=max0.19.9490.52，0.59.9490.22=0.249kNm Mmax/W0.249106/540004.606N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 Vmaxmax0.6ql,ql1=max0.69.9490.5，9.9490.2=2.985kN max=3Vmax/(2bh0)=32.9851000/(24090)1.244N/mm21.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q7.681kN/m 1max0.677qL4/(100EI)=0.6777.6815004/(10090002430000)0.149mm500/400=1.25mm 2maxqL4/208、(8EI)=7.6812004/(890002430000)=0.07mm200/400=0.5mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂maxmax1.19.9490.5，0.49.9490.5+9.9490.25.472kN 正常使用极限状态 R下挂maxmax1.17.6810.5，0.47.6810.5+7.6810.24.225kN 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(c209、m4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 1、下挂侧模 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 同前节计算过程，可依次解得： 承载能力极限状态：R11.133kN，R23.283kN，R32.69kN，R42.69kN，R52.69kN，R62.69kN，R73.283kN，R81.133kN 正常使用极限状态：R10.872kN，R22.535kN，R32.058kN，R42.058kN，R52.058kN，R62.058kN，R72.535kN，R80.872kN 计算简图如下： 1、抗弯验算 主梁弯矩图(kNm) maxMmax/W0.889210、106/4490=198.105N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 梁左侧剪力图(kN) max=2Vmax/A=26.3541000/42429.97N/mm2=120 N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 梁左侧变形图(mm) max1.4mm750/4001.875 mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 R下挂max10.77/0.6=17.949kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 同主梁计算过程，取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力。可知对拉螺栓受力N0.95Max17.94917.052kNNtb17.8kN 满足211、要求！梁侧模板1100*1400计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝梁名称KL1 1100*1400混凝土梁截面尺寸(mmxmm)11001400新浇混凝土梁计算跨度(m)7.2 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2212、梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)1.4新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，241.4min34.213，33.633.6kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.933.6+1.40.9243.344kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k33.6 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距200主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)150213、对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面外露 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)120120梁下挂侧模高度(mm)12801280 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1350对拉螺栓2990对拉螺栓 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1350对拉螺栓2990对拉螺栓 设计简图如下：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3214、，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承143.34443.344kN/m Mmax0.125q1l20.12543.3440.220.217kNm Mmax/W0.217106/375005.779N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 qbS正133.633.6kN/m max533.62004/(3846000281250)=0.415mm200/400=0.5mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=43.3440.28.669kN 正常使用极限状态 R下挂ql=33.60.26.72kN215、 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=8.669kN/m Mmax/W0.531106/540009.833N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)33.0341000/(29040)1.264N/mm21.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=6216、.72kN/m max1.289mm640/400=1.6mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max6.068kN 正常使用极限状态 R下挂max4.704kN 六、主梁验算主梁验算方式三等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)150主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0217、.6。 承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max6.0680.6=3.641kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max4.7040.6=2.822kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) Mmax/W0.546106/4490121.637N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=25.8441000/42427.565N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.137mm=500/400=1.25mm 悬挑段max0.262mm218、=2150/400=0.75mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=9.485/0.6=15.808kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 取有对拉螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.9515.80815.018kNNtb17.8kN 满足要求！梁侧模板300*800计算书 计算依据： 1、混凝土结构工程施工规范GB50666-2011 2、混凝土结构设计规范GB50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝梁名称梁高800以下混凝土梁截面219、尺寸(mmxmm)300800新浇混凝土梁计算跨度(m)8.95 二、荷载组合侧压力计算依据规范混凝土结构工程施工规范GB50666-2011混凝土重力密度c(kN/m3)24结构重要性系数1可变组合系数0.9新浇混凝土初凝时间t0(h)4塌落度修正系数0.9混凝土浇筑速度V(m/h)2梁下挂侧模，侧压力计算位置距梁顶面高度H下挂(m)0.8新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)梁下挂侧模G4kmin0.28ct0v1/2，cHmin0.282440.921/2，240.8min34.213，19.219.2kN/m2混凝土下料产生的水平荷载标准值Q4k(kN/m2)2 下挂部分：220、承载能力极限状态设计值S承01.350.9G4k+1.4cQ4k11.350.919.2+1.40.9225.848kN/m2 下挂部分：正常使用极限状态设计值S正G4k19.2 kN/m2 三、支撑体系设计小梁布置方式竖直向布置小梁间距250主梁合并根数2主梁最大悬挑长度(mm)225对拉螺栓水平向间距(mm)500结构表面的要求结构表面外露 梁左侧梁右侧楼板厚度(mm)100100梁下挂侧模高度(mm)700700 左侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1300对拉螺栓2700固定支撑 右侧支撑表：第i道支撑距梁底距离(mm)支撑形式1300对拉螺栓2700固定支撑 设计简图如下221、：模板设计剖面图 四、面板验算模板类型覆面木胶合板模板厚度(mm)15模板抗弯强度设计值f(N/mm2)15模板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4模板弹性模量E(N/mm2)6000 1、下挂侧模 梁截面宽度取单位长度，b1000mm。Wbh2/6=1000152/637500mm3，Ibh3/12=1000153/12281250mm4。计算简图如下： 1、抗弯验算 q1bS承125.84825.848kN/m Mmax0.125q1l20.12525.8480.2520.202kNm Mmax/W0.202106/375005.385N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 q222、bS正119.219.2kN/m max519.22504/(3846000281250)=0.579mm250/400=0.625mm 满足要求！ 3、支座反力验算 承载能力极限状态 R下挂q1l=25.8480.256.462kN 正常使用极限状态 R下挂ql=19.20.254.8kN 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小梁截面惯性矩I(cm4)243 1、下挂侧模 计算简图如下： 1、抗弯验算 小梁弯矩图(kNm) q=6.46223、2kN/m Mmax/W0.291106/540005.385N/mm2f13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 小梁剪力图(kN) max3 Vmax/(2bh)32.0191000/(29040)0.841N/mm21.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 小梁变形图(mm) q=4.8kN/m max0.442mm400/400=1mm 满足要求！ 4、主梁所受支座反力计算 承载能力极限状态 R下挂max3.958kN 正常使用极限状态 R下挂max2.94kN 六、主梁验算主梁验算方式三等跨连续梁主梁最大悬挑长度(mm)225主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(224、mm)483主梁合并根数2主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)120主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁受力不均匀系数0.6 因主梁2根合并，验算时主梁受力不均匀系数为0.6。 承载能力状态：F=maxR下挂max0.6=Max3.9580.6=2.375kN 正常使用状态：F=maxR下挂max0.6=Max2.940.6=1.764kN 计算简图如下： 主梁计算简图一 主梁计算简图二 1、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) 主梁弯矩图二(kNm) Mmax/W0.534106/4225、490119.014N/mm2f205N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) 主梁剪力图二(kN) max=2Vmax/A=24.251000/42420.049N/mm2120N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 主梁变形图一(mm) 主梁变形图二(mm) 跨中max=0.106mm=500/400=1.25mm 悬挑段max0.681mm=2225/400=1.125mm 满足要求！ 4、最大支座反力计算 Rmax=Max6.625,4.929/0.6=6.625/0.6=11.042kN 七、对拉螺栓验算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值Ntb(kN)17.8 取有对拉226、螺栓部位的侧模主梁最大支座反力，可知对拉螺栓受力N0.9511.04210.49kNNtb17.8kN 满足要求！板模板JKC11.1（扣件式）计算书 计算依据： 1、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008 2、混凝土结构设计规范GB 50010-2010 3、建筑结构荷载规范GB 50009-2012 4、钢结构设计标准GB 50017-2017 一、工程属性新浇混凝土楼板名称JKC11.1m新浇混凝土楼板板厚(mm)130模板支架高度H(m)11.1模板支架纵向长度L(m)66.4模板支架横向长度B(m)27.2 二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板227、及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1施工人员及设备荷载标准值Q1k当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m2)2.5当计算面板和小梁时的集中荷载(kN)2.5当计算主梁时的均布活荷载(kN/m2)1.5当计算支架立杆及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/m2)1风荷载标准值k(kN/m2)基本风压0(kN/m2)0.30.199地基粗糙程度D类(有密集建筑群且房屋较高市区)模板支架顶部距地面高度(m)11.1风压高度变化系数z0.51风荷载体型系数s1.3 三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距la(mm228、)900立杆横向间距lb(mm)900水平拉杆步距h(mm)1500小梁间距l(mm)300小梁最大悬挑长度l1(mm)0主梁最大悬挑长度l2(mm)300结构表面的要求结构表面外露 设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向) 四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm)15面板抗弯强度设计值f(N/mm2)15面板抗剪强度设计值(N/mm2)1.4面板弹性模量E(N/mm2)6000面板计算方式简支梁 楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 Wbh2/6=10001515/637500mm3，Ibh3/12=1000229、151515/12281250mm4 承载能力极限状态 q10.9max1.2(G1k +(G2k+G3k)h)+1.4Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.1+(24+1.1)0.13)+1.42.5，1.35(0.1+(24+1.1)0.13)+1.40.72.5 1=6.782kN/m q20.91.2G1kb0.91.20.11=0.108kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 正常使用极限状态 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b =(1(0.1+(24+1.1)0.13)13.363kN/m 230、计算简图如下： 1、强度验算 M1q1l2/86.7820.32/80.076kNm M2q2L2/8+pL/40.1080.32/8+3.150.3/40.237kNm MmaxmaxM1，M2max0.076，0.2370.237kNm Mmax/W0.237106/375006.332N/mm2f15N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max5ql4/(384EI)=53.3633004/(3846000281250)=0.21mm 0.21mmL/400300/4000.75mm 满足要求！ 五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm)4090小梁抗弯强度设计值f(N/mm2)13小231、梁抗剪强度设计值(N/mm2)1.3小梁截面抵抗矩W(cm3)54小梁弹性模量E(N/mm2)9000小梁截面惯性矩I(cm4)243小梁计算方式三等跨连续梁 q10.9max1.2(G1k+ (G2k+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.3+(24+1.1)0.13)+1.42.5，1.35(0.3+(24+1.1)0.13)+1.40.72.50.3=2.099kN/m 因此，q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b=0.91.2(0.3+(24+1.1)0.13)0.3=1.154kN/m q232、1活0.91.4Q1kb=0.91.42.50.30.945kN/m q20.91.2G1kb=0.91.20.30.30.097kN/m p0.91.4Q1k0.91.42.53.15kN 计算简图如下： 1、强度验算 M10.1q1静L2+0.117q1活L20.11.1540.92+0.1170.9450.920.183kNm M2max0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pLmax0.080.0970.92+0.2133.150.9，0.10.0970.92+0.1753.150.90.61kNm MmaxmaxM1，M2max0.183，0.610.61kNm233、 =Mmax/W=0.61106/54000=11.299N/mm2f=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V10.6q1静L+0.617q1活L0.61.1540.9+0.6170.9450.91.148kN V20.6q2L+0.675p0.60.0970.9+0.6753.152.179kN VmaxmaxV1，V2max1.148，2.1792.179kN max=3Vmax/(2bh0)=32.1791000/(24090)0.908N/mm2=1.3N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.3+(24+1.1)0.13)0.3234、1.069kN/m 挠度,跨中max0.677qL4/(100EI)=0.6771.0699004/(1009000243104)0.217mmL/400900/4002.25mm 满足要求！ 六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(mm)483主梁计算截面类型(mm)483主梁抗弯强度设计值f(N/mm2)205主梁抗剪强度设计值(N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁弹性模量E(N/mm2)206000主梁截面惯性矩I(cm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁根数2主梁受力不均匀系数0.6 1、小梁最大支座反力计算 q10.9max1.2(G1k +(G2k235、+G3k)h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)h)+1.40.7Q1kb=0.9max1.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.41.5，1.35(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.71.50.31.786kN/m q1静0.91.2(G1k +(G2k+G3k)h)b0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)0.31.219kN/m q1活0.91.4Q1kb0.91.41.50.30.567kN/m q2(G(G1k +(G2k+G3k)h)b=(1(0.5+(24+1.1)0.13)0.31.129kN/m 承载能力极限状态 按三等跨连续梁，236、Rmax(1.1q1静+1.2q1活)L1.11.2190.9+1.20.5670.91.819kN 主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6 RRmax0.61.092kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，Rmax1.1q2L1.11.1290.91.118kN RRmax0.60.671kN; 计算简图如下： 主梁计算简图一 2、抗弯验算 主梁弯矩图一(kNm) =Mmax/W=0.328106/4490=72.965N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算 主梁剪力图一(kN) max=2Vmax/A=21.2381000/4245.839N/mm2=125N/mm237、2 满足要求！ 4、挠度验算 主梁变形图一(mm) 跨中max=0.231mm=900/400=2.25mm 悬挑段max0.517mm=2300/400=1.5mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=3.422kN，R2=3.13kN，R3=3.13kN，R4=3.422kN 七、可调托座验算荷载传递至立杆方式可调托座可调托座承载力容许值N(kN)30 按上节计算可知，可调托座受力N3.422/0.6=5.703kNN30kN 满足要求！ 八、立杆验算立杆钢管截面类型(mm)483立杆钢管计算截面类型(mm)483钢材等级Q235立杆截面面积A(mm2238、)424立杆截面回转半径i(mm)15.9立杆截面抵抗矩W(cm3)4.49抗压强度设计值f(N/mm2)205支架自重标准值q(kN/m)0.15 1、长细比验算 l0=h=1500mm =l0/i=1500/15.9=94.34=150 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 根据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008，荷载设计值q1有所不同： 小梁验算 q10.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.40.9Q1kb=0.91.2(0.5+(24+1.1)0.13)+1.40.910.3 = 1.559kN/m 同上四六步计算过程，可得： R12.961kN，R22.709kN，R239、32.709kN，R42.961kN =l0/i=1500.000/15.9=94.34 查表得，1=0.634 不考虑风荷载: N=MaxR1,R2,R3,R4/0.6+0.9GqH=Max2.961,2.709,2.709,2.961/0.6+0.91.20.1511.1=6.733kN f=N/(1A)6.733103/(0.634424)=25.047N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载: Mw0.9Qcklah2/100.91.40.90.1990.91.52/100.046kNm Nw =MaxR1,R2,R3,R4/0.6+0.9GqH+Mw/lb=Max2.96240、1,2.709,2.709,2.961/0.6+0.91.20.1511.1+0.046/0.9=6.785kN f=Nw/(1A)+Mw/W6.785103/(0.634424)+0.046106/4490=35.485N/mm2=205N/mm2 满足要求！ 九、高宽比验算 根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3 H/B=11.1/27.2=0.4083 满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！ 十、立杆支承面承载力验算支撑层楼板厚度h(mm)180混凝土强度等级C30混凝土的龄期(天)7混凝土的实测抗压强度fc(N/mm2)8.294241、混凝土的实测抗拉强度ft(N/mm2)0.829立杆垫板长a(mm)100立杆垫板宽b(mm)100 F1=N=6.785kN 1、受冲切承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表公式参数剖析Fl(0.7hft+0.25pc,m)umh0F1局部荷载设计值或集中反力设计值h截面高度影响系数：当h800mm时，取h=1.0；当h2000mm时，取h=0.9；中间线性插入取用。ft混凝土轴心抗拉强度设计值pc,m临界面周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值，其值控制在1.0-3.5N/2范围内um临界截面周长：距离局部荷载或集中反力作用面积周边242、h0 /2处板垂直截面的最不利周长。h0截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值=min(1,2) 1=0.4+1.2/s,2=0.5+ash0/4Um1局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数2临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数s局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸比较，s不宜大于4：当s2时取s=2，当面积为圆形时，取s=2as板柱结构类型的影响系数：对中柱，取as=40，对边柱，取as=30：对角柱，取as=20说明在本工程计算中为了安全和简化计算起见，不考虑上式中pc,m之值，将其取为0，作为板承载能力安全储备。 可得：h=1，ft=0.829N/mm2243、，=1，h0=h-20=160mm， um =2(a+h0)+(b+h0)=1040mm F=(0.7hft+0.25pc，m)umh0=(0.710.829+0.250)11040160/1000=96.562kNF1=6.785kN 满足要求！ 2、局部受压承载力计算 根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表公式参数剖析Fl1.35clfcAlnF1局部受压面上作用的局部荷载或局部压力设计值fc混凝土轴心抗压强度设计值；可按本规范表4.1.4-1取值c混凝土强度影响系数，按本规范第6.3.1条的规定取用l混凝土局部受压时的强度提高系数Aln混凝土局部受压净面积l=(Ab/Al)1/2Al混凝土局部受压面积Ab局部受压的计算底面积，按本规范第6.6.2条确定 可得：fc=8.294N/mm2，c=1， l=(Ab/Al)1/2=(a+2b)(b+2b)/(ab)1/2=(300)(300)/(100100)1/2=3，Aln=ab=10000mm2 F=1.35clfcAln=1.35138.29410000/1000=335.907kNF1=6.785kN 满足要求！149