1、目录1 编制依据52 工程概况62.1 工程建设概况一览表62.2 设计概况73 施工安排73.2 项目管理目标73.3 各项资源供应方式84 施工进度计划85 施工准备及资源配置计划85.1 施工准备计划85.2 资源配置计划95.3 材料准备106 施工方法及工艺要求106.1模板支撑体系选型106.1-1模板选型106.2 施工工艺流程及施工要点116.3施工要点177质量标准及保证措施217.1质量标准217.2保证措施227.3模板质量通病的防治及质量保证措施228 安全防护和环境保护措施239 成品保护措施2410 应急预案25墙模板计算书271 编制依据表1.1-1 编制依据序号2、类别文件名称编号1国家行政文件中华人民共和国建筑法国家主席令第91号2中华人民共和国环境保护法 国家主席令第22号3中华人民共和国安全生产法 国家主席令第70号4生产安全事故报告和调查处理条例 国务院令第 493号5建设工程安全生产管理条例 国务院令第 393号6地方行政文件山东省建筑工程施工技术资料管理规程 DBJ14-023-20167山东省建筑现场管理标准 DB37/T 5063-20168国家行业规范建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-20089建筑施工高处作业安全技术规范 JGJ80-201610混凝土结构设计规范 GB50010-201011建筑工程施工质量验收统一标准 GB53、0300-201312建筑工程项目管理规范 GB/T50326-201713建筑工程绿色施工评价标准 GB/T 50905-201414建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-201115混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-201516设计文件绿城二期施工图17洽商、变更、图纸会审18企业技术标准混凝土结构工程施工技术标准ZJQ00SG-204-201719脚手架施工技术标准ZJQ08-SGJB003-200520绿色施工评价标准ZJQ08-SGJB005-201021其他施工总承包工程招标文件22xx项目综合塔楼标段施工总承包工程技术标准2 工程概况2.1 工程建设概4、况一览表 表2.1-1工程建设概况一览表工程名称青岛I-A-2005-10地块绿城项目（原审计局地块）1#、5#、7#楼部分工程性质商业、住宅、办公、酒店建设规模大型公共建筑工程地址青岛市东海西路11号总占地面积17118.9m2总建筑面积222349.32m2建设单位项目承包范围主体结构、粗装修设计单位主要分包工程钢结构等勘察单位合同要求质量确保“泰山杯”，争创“鲁班奖”监理单位工期2188日历天总承包单位安全山东省安全文明示范工地工程主要功能或用途本工程包括一栋74层的超高层综合塔楼（1#）和裙房（4#），一栋不超过24m高度的三层商业裙房（7#），以及一个五层（含地下夹层）组成。超高层塔5、楼主要功能为办公、服务式办公以及五星级酒店。7#塔楼一层、二层为商业，三层布置了一个电影院。的功能有设备用房、酒店服务用房、部分商业和办公用房以及塔楼等，其中地下三层为5级人防物资库，地下四层为5级人防人员掩蔽所。2.2 设计概况1#楼地上层高分别为2.1米、3.45米、4.0米、4.45米、4.7米、5.5米等，为核心筒框架柱结构，存在部分钢柱及钢梁。梁、板、柱、墙截面尺寸统计见下表2.2-1。表2.2-1 梁、板、柱、墙截面尺寸统计序号部位件规格、尺寸（mm）1柱600600、700700、600800、600500、等2剪力墙200、250、300、400、500、700、800、1206、0、1600、18003框架梁200350、200400、200450、200800、2001150、300600、400600、400700、400900、4001650、700700、800700等4楼板（厚）120等3 施工安排3.1 项目管理组织青岛I-A-2005-10地块绿城项目（原审计局地块）1#、5#、7#楼部分项目管理人员职责分工如表3.1-1所示。表3.1-1 模板施工职责分工表序号管理职务姓名职称（资质）职责和权限1项目经理付林高级工程师总负责人2技术负责人曲玉良中级工程师方案编制3生产经理刘京瑞中级工程师现场实施负责人4物资经理李贺琛中级工程师物资采购5成本经理张爱娟中7、级工程师成本管理8施工员吴金涛、于方舟、王桂祥、朱红助理工程师现场实施与管理3.2 项目管理目标表3.2-1 项目管理目标表项目管理目标名称目 标 值工 期2188天质量目标一次性验收合格安全目标无因工死亡事故、无火灾、水灾事故；杜绝重伤事故，负伤率不超过5，创建安全文明工地节能目标降低水资源消耗2%环保施工、CI目标无噪声、光、扬尘、砂浆污染3.3 各项资源供应方式表3.3-1劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间建设工期分包方式分包商选择方式责任人地上模板工程山东省顺和劳务有限公司一级0623劳务公司选定于正和表3.3-2 大型机械设备采购供应安排一览表机械设备名8、称拟选供应商提供方式要求进场时间计划出场时间责任人塔吊ZSL 500租赁李贺琛塔吊STL1000C租赁李贺琛表3.3-3 施工周转工具采购供应安排一览表周转工具名称估计数量提供方式要求进场时间计划出场时间责任人钢管（碗扣式）50000米租赁李贺琛钢管（扣件式）10000米租赁李贺琛模板30000平米自购李贺琛木方15000立方米自购李贺琛4 施工进度计划计划xx年10月10日开始施工，xx年8月10日地上结构全部完成。5 施工准备及资源配置计划5.1 施工准备计划表5.1-1 技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑、结构施工图1李鹏程2建筑施工模板安全技术规范JGJ169、2-20081李鹏程3建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111李鹏程4混凝土结构工程施工规范GB50666-20111李鹏程5混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20151李鹏程6建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-20131李鹏程7建筑结构荷载规范GB50009-20101李鹏程8建筑施工高处作业安全技术规范JGJ180-20091李鹏程9钢管扣件式模板垂直支撑系统安全技术规程DG/TJ08-16-20111李鹏程10建筑施工手册（第五版）1李鹏程11中建八局标准化管理手册1李鹏程表5.1-2 技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽10、内容责任人1工程轴线放线技术复核轴线定位偏差复核朱红、王桂祥2工程构件放线技术复核构件尺寸复核及构件轴线偏差复核朱红、于方舟3结构标高技术复核顶板模板底模及梁模板底模标高复核王桂祥、于方舟4柱及顶梁板模板安装技术复核柱模板垂直平整度及顶梁板构件尺寸复核，梁底模起拱尺寸复核王桂祥、于方舟5柱钢筋隐蔽钢筋规格型号数量及加密区等隐蔽朱红、王桂祥6顶梁板钢筋隐蔽钢筋规格型号数量、加密区及核心区隐蔽朱红、王桂祥5.2 资源配置计划表5.2-1配置劳动力计划表序号工种及工作内容投入劳动力情况备注1木工30人2杂工10人表5.2-2施工机具配置计划表序号机械或设备名称型号规格数量额定功率(KW)备注1单面压11、刨机MB105A142圆锯机MJ134233木工压刨MB10627.54台钻EQ302560.55空气压缩机VF.06/7230表5.2-3测量设备配置计划表序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1全站仪B1测量定位1年测量员2水准仪B1标高测量1年劳务分包3经纬仪B1测量定向1年测量员4钢卷尺C10尺寸计量半年专业工程师5靠尺C4实体检测1年工程部6扭矩扳手C4扣件检测1年质量员5.3 材料准备表5.3-1转料具需要量计划序号材料名称规 格单位需用量备 注1碗扣式钢管48.33.5mmt24002可调顶托4000个50003木胶板2440122015m53004扣件式钢管48.33.12、6mmt1005木 方5080m50006扣 件直角、旋转、对接套150007洞口防护标准化防护m23908安全立网1.8m6mm40009水平兜网/m62006 施工方法及工艺要求6.1模板支撑体系选型本方案针对结构各构件模板进行设计。本工程钢筋混凝土结构柱、墙、梁主要采用散支散拆的木模板体系，梁板模板支撑架采用碗口式钢管脚手架。特点和施工组织总体安排，结构模板体系、配备及支撑方案选用方案详见表6.1-1。 6.1-1模板选型序号构件部位模板选型支撑体系1柱采用15mm厚竹胶板木方次龙骨，双钢管主龙骨，M18对拉螺栓紧固，必要时加设钢管斜支撑2内墙3混凝土梁采用15mm厚竹胶板木方次龙骨，双13、钢管主龙骨4混凝土楼板5 楼梯6墙体洞口采用15mm厚竹胶板/6.2 施工工艺流程及施工要点1施工工艺流程墙体、柱模板：测量放线模板翻样模板加工涂刷脱模剂模板吊装模板校正固定模板验收。 顶板、楼梯模板：模板翻样模板加工架体支设模板安装调整标高涂刷脱模剂模板验收2各部位施工方法本工程结构模板采用15mm厚覆膜竹胶板，5080木方作为内楞，模板支撑体系主要采用碗扣式脚手架，局部采用钢管483.6扣件式脚手架。剪力墙、梁、柱子采用18对拉螺栓加固。 （1）墙模板1）内墙本工程剪力墙模板采用15mm厚覆膜竹胶板，内楞采用5080木方间距200mm；外楞采用483.6钢管，间距450mm。内墙采用普通螺14、栓，即M18螺杆外套内径20PVC管。使用对拉螺栓沿墙的竖向方向布置同外楞，沿墙的水平方向间距450mm一道。穿墙螺栓水平、竖向间距为450mm。最下一道对拉螺栓距板底不大于250mm，最上一道对拉螺栓距板顶不大于250mm。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。墙体加固通过在双钢管处打孔拉结穿墙螺栓用3型卡子固定在双钢管上。斜撑采用钢管+U型托。墙体外侧模板下口包住下层混凝土100200mm，以保证接槎平整、防止错台。图6.2-2内墙模板剖面图（一）图6.2-2内墙模板剖面图（二）（2）柱模板本工程柱子截面尺寸为200350、200400、20045015、200800、2001150、300600、400600、400700、400900、4001650、700700、800700等。模板做法如下：1）砼柱模板采用15mm厚覆膜竹胶板；内楞采用5080木方，沿柱的竖向每隔250设置一根；柱箍采用10槽钢，外楞沿柱的垂直方向每隔450设置一道；支撑采用扣件式钢管脚手架（483.6钢管）。2）外楞采用M18对拉螺栓将内外楞固定牢固。对拉螺栓沿柱的竖向布置间距同外楞；沿柱的水平方向：当柱的截面尺寸B700mm时，柱中不设置对拉螺栓，详见图6.2-3；当1000mmB700，在柱中设置一道，详见图6.2-3。图6.2-3 柱截面宽度B700时对拉螺栓16、设置示意图图6.2-4 柱截面宽度1000mmB700mm时对拉螺栓设置示意图型钢柱柱内遇型钢时腹板上开有螺栓孔的对拉螺栓直接穿过孔，若是遇翼缘，则对拉螺栓与翼缘上栓钉进行单面搭接焊，间距同上，详见图6.2-5。图6.2-5 对拉螺杆遇型钢时焊接示意图（3）梁模板梁截面尺寸为200350、200400、200450、200800、2001150、300600、400600、400700、400900、4001650、700700、800700等。1）梁的水平支撑即内楞使用木方规格为（直接承托梁底模板的木方）为5080mm，间距250mm；侧模次楞采用5080mm间距250mm的木方；梁底、梁侧17、的外楞均采用2根483.6mm钢管，梁侧外楞与梁底外楞拉结，梁底外楞与梁两边的立杆相连。2）当梁截面高度h400mm梁中不设对拉螺栓；梁截面高度400mmh1000mm时梁中设一道对拉螺栓,沿梁长方向间距450。对拉螺栓长度不小于梁宽加450mm。对于跨度大于4m的梁，模板需进行起拱，起拱高度符合设计和施工规范的要求，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱，起拱高度为全跨长度的13。3）梁宽不大于400mm时，梁底设单排立杆，梁宽大于等于400mm时，梁底设双排立杆以上（不同尺寸详见计算书）。梁两侧立杆间距为梁宽+600mm，立杆沿梁跨度方向的间距为900mm，立杆位于梁中，偏心距不得大于25m18、m，立杆高度根据层高及梁高来考虑，并通过调整底座及顶托的螺栓来满足支模的高度要求。沿着梁跨度方向在梁中部由底到顶的竖向剪刀撑，剪刀撑宽度5m8m剪刀撑垂直于梁的跨度方向，同时在剪刀撑的顶部和底部设置水平剪刀撑。（4）顶板模板楼板板厚度为120mm。楼板模板支设示意图详见图6.2-6。1）顶板模板采用15mm厚的覆膜竹胶板，次龙骨间距200mm，5080mm的木方，立放，木方表面进行处理，以保证与板模接合面平整，两板拼缝采用硬拼缝。支撑体系立杆间距为900mm900mm，水平杆步距不大于1200mm,主龙骨间距采用双钢管。立杆采用可调底座及可调顶托进行调节支撑顶板模板。图6.2-6 楼板模板支设19、图2）对于跨度大于4m的楼板，模板需进行起拱，起拱高度为全跨长度的13。模板拼缝采用硬拼缝，拼缝允许宽度1mm，且接缝处用油性腻子找补平整或者使用胶带粘补。3）模板底部第一排楞需要紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用封条。4)板模板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。模板安装好以后弹出钢筋档位线，隔墙线，保证构造柱插筋或预埋件位置准确。5)模板支撑系统采用碗扣式脚手架搭设。楼板模板支撑架主要为碗扣式支撑架，立杆纵横间距为900mm900mm，步距1200mm。支撑架立杆下加设20020050mm木垫板。 (5)楼梯模板楼梯底模采用15mm厚竹胶板，用钢管做20、次龙骨，2根5080方木作主龙骨，用钢管或升降撑作支撑，立柱间距不得大于900mm，立柱与地面垂直，斜向撑杆采用483.6mm钢管与立柱连接牢固。与剪力墙一测，根据图纸踏步尺寸，使用50mm厚角钢提前加工成定型化踏步支撑。见下图6.2-7所示。图6.2-7 楼梯模板支设示意图（6）预留洞口模板预留洞口采用木模板做成洞口模板放于墙模板之内，模板在与墙体或暗柱钢筋接触部位应采用钢筋焊接固定，以保证墙体模板位置的准确。木模板内需加水平支撑，上部有梁需增加梁底的顶撑，梁底顶撑立杆间距不大于900mm*900mm，梁底小楞木方采用50mm*80mm作为次龙骨，间距不大于200mm，梁底托梁采用双钢管作主21、龙骨。墙体水平顶撑采用钢管对顶，间距不大于500mm*500mm，墙体木方采用50mm*80mm木方，竖向放置，间距不大于200mm。洞口两侧再辅助以2根10#槽钢作为主龙骨，竖向间距500mm,将墙体外侧钢模上两端焊接一根对拉螺杆加固槽钢。超过1500mm的洞口必须增加如下图所示芯带，用木楔子将墙体端部塞紧，确保模板不涨模。竖向立杆与水平对顶杆必须在纵横方向连成整体，以保证支撑的牢固，做法如下图所示：门洞支撑示意图6.3施工要点1柱模板安装施工要点（1）木胶合板模板采用无齿锯下料预先加工成型，侧面应刨直、刨光，以保证柱四角拼缝严密。柱上梁的宽度小于柱宽时，在柱模上口按梁的宽度开缺口，并加设挡22、口木，以便与梁模板连接牢固、严密。（2）暗柱采用与墙体相同的模板，阴角处用阴角模板与墙体模板连接成整体。（3）安装柱模板时，应先在基础面（或楼面）上弹出柱轴线及边线，按照边线位置钉好压脚定位板再安装柱模板，校正好垂直度及柱顶对角线后在柱模之间用水平撑、剪刀撑等互相拉结固定。（4）柱箍：采用钢管柱箍，在柱中设置对拉螺栓。（5）柱模板安装时，模板封闭前将模板内杂物清扫干净方能全部封闭模板。（6）柱模的固定一般采取设拉杆（或斜撑）或用钢管井字支架固定。拉杆每边设两根，固定于事先预埋在梁或板内的钢筋环上（钢筋环与柱距离宜为3/4柱高），用花篮螺栓或可调螺杆调节校正模板的垂直度，拉杆或斜撑与地面夹角宜为23、45。（7）柱模板安装注意事项。1)柱模安装完毕与邻柱群体固定前，要复查柱模板垂直度、位置、对角线偏差以及支撑、连接件稳定情况，合格后再固定。柱高在4m以上时，一般应四面支撑。2)内墙、梁对拉螺栓孔塑料套管剔除后，采用聚合物水泥砂浆封堵。2墙模板安装施工要点（1）墙模板安装前，应先在基础或地面上弹出墙的中线及边线，根据控制线在底部使用C14的钢筋焊接形成定位筋，墙体纵向每500mm一道。墙体小于等于400mm厚采用水泥撑棍按照500mm纵横向布置；墙体厚度大于400mm，根据墙体厚度使用C14钢筋纵横向间距500mm布置，使其保证墙体几何尺寸。模板按位置线安装门窗洞口模板，下预埋件，根据边线先24、立一侧模板，待钢筋绑扎完毕后，再立另一侧模板。面板板与板之间的拼缝宜用双面胶条密封。（2）模板安装：墙模板面板预先与内龙骨（5080mm方木）钉成大块模板，内龙骨可横向布置，也可竖向布置；外龙骨与内龙骨垂直设置，用“3”形卡及穿墙螺栓固定。墙体外侧模板（如外墙、电梯井、楼梯间等部位）下口包住下层混凝土100200mm，以保证接槎平整、防止错台。（3）为了保证墙体的厚度正确，在两侧模板之间应设撑头。撑头可在墙体钢筋上焊接定位钢筋。（4）墙模板安装注意事项：1）穿墙螺栓规格和间距应按模板设计的规定边安装边校正，并随时注意使两侧穿孔的模板对称放置，以使穿墙螺栓与墙模保持垂直。穿墙螺栓的设置，应根据不25、同的穿墙螺栓采取不同的做法：2）墙、柱螺栓需套硬塑料管，以便回收利用，对拉螺栓重复使用，作为循环螺栓使用。内墙、梁对拉螺栓孔塑料套管剔除后，采用聚合物水泥砂浆封堵，墙体采用厚度5毫米的聚氨酯防水涂刷直径5厘米的圆。3）相邻模板边肋用U形卡连接的间距，不得大于300mm，预组拼模板接缝处宜满上U形卡要正反交替安装。4）预留门窗洞口的模板，应有锥度，安装要牢固，既不变形，又便于拆除。5）墙模板上预留的小型设备孔洞，当遇到钢筋时，在洞口处局部绕开，其他位置应保证钢筋数量和位置正确，不得将钢筋切断。6）上下层墙模板接槎的处理：当采用单块就位组拼时，可在下层模板上端设一道穿墙螺栓，拆模时该层模板暂不拆除26、，在支上层模板时，作为上层模板的支承面。当采取预组拼模板时，可在下层混凝土墙上端往下200mm左右处，设置水平螺栓，紧固一道通长的角钢作为上层模板的支托。7）模板安装校正完毕，应检查扣件、螺栓是否紧固，模板拼缝及底边是否严密，门洞边的模板支撑是否牢靠等，并办理预检手续。3楼梯模板安装施工要点（1）休息平台模板的支设方法与楼板模板相同。（2）楼梯段模板1）施工前根据设计图纸放大样或通过计算，配制出楼梯外帮板（或梁式楼梯的斜梁侧模板）、反三角模板、踏步侧模板等。2）楼梯段模板支架采用钢管或定型支柱等作立柱。立柱应与地面垂直，斜向撑杆与梯段基本垂直并与立柱固定。梯段底模可采用木胶合板。先安装休息平台27、梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模和安装外侧帮模板，绑扎钢筋后再安装反三角模板和踏步立板，踏步定位，根据图纸尺寸采用角钢焊接成定型化模具，角钢采用50x50x30mm型号将木模踏步安装至角钢模具，使其减少变形，达到更好的成性质量。4模板拆除施工要点（1）柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除。墙模板必须待混凝土强度达到1.2MPa以上时，方可拆除；板与梁模板的拆模强度应符合设计要求，当设计无具体要求时，按混凝土施工质量验收规范执行。（2）柱墙模板的拆除1）柱模板拆除，先拆柱斜拉杆或斜支撑，再28、拆柱箍和对拉螺栓，接着拆连接模板的U形卡或L形插销，然后用撬杠轻轻撬动模板，使模板与混凝土脱离，即可将模板运走。2）墙模板拆除，先拆斜拉杆或斜支撑，再拆除穿墙螺栓及纵横钢楞，接着将U形卡或L形插销等附件拆下，然后用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离开墙面，即可将模板吊运走。（3）梁板模板拆除1）先拆梁侧帮模，再拆除楼板、底模板。楼板底模板拆除应先拆支柱水平拉杆或剪刀撑，再拆U形卡，然后拆楼板模板支柱，每根大钢楞留12根支柱暂不拆。2）操作人员站在已拆除模板的空档，再拆除余下的支柱，使钢楞自由落下。3）用钩子将模板钩下，或用撬杠轻轻撬动模板，使模板脱离，待该段模板全部脱模后，运出集中堆放。4）梁底模板29、拆除，有穿墙螺栓者，先拆掉穿墙螺栓和梁托架，再拆除梁底模。拆除跨度较大的梁下支柱时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。5）拆下的模板应及时清理粘结物，修理并涂刷隔离剂，分类整齐堆放备用；拆下的连接件及配件应及时收集，集中统一管理。5 搭设及构造要求（1）模板支架应由架子工搭设和拆除，作业人员必须持证上岗。 （2）本工程塔楼满堂架采用碗扣式钢管支撑体系，钢管为483.5。梁模板支架与楼板模板支架及柱墙支撑体系综合布置，相互连接、形成整体。 1）立杆： 满堂架内立杆间距900mm900mm。水平杆：纵横向水平杆按步距1200mm搭设，最高一步大横杆与模板支撑点之间的立杆高度不得大于50cm。2）扫地30、杆：纵横向扫地杆应贴近楼地面（小于200mm）。3）剪刀撑：模板支架四周与中间在纵横向每隔6跨或者10米左右设置由下至上的竖向连续剪刀撑，其宽度宜为4m6m。，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑的构造应符合下列规定：纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在4560之间，水平剪刀撑与水平杆的倾角宜为45。剪刀撑斜杆的接长采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150m。4）抛撑：沿剪力墙方向应设置斜向抛撑，每隔两米设置31、一道，不少于两道。（3）模板支撑系统的基础应具有足够的承载力，模板的每根立柱底部均应设置木垫板、钢底座。（4）模板工程浇筑砼前，施工、监理单位应对模板支撑系统进行联合检查验收并签字确认。浇注砼时，施工单位应派专人对模板支撑系统进行监控，严禁无关人员随意进入模板支架区域内；模板拆除前，项目总监、项目经理应核查混凝土强度报告，达到拆模强度时方可拆除，并履行拆模签字手续。7质量标准及保证措施7.1质量标准1上、下层模板支架的立柱应对准，并铺设垫板。2在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。3模板安装应满足下列要求：(1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水32、。(2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。（3）浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。(4）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按设计要求起拱。起拱高度宜为跨度的13。（5）固定在模板上的预埋件、预留孔和预留洞均不得遗漏，且应安装牢固，其偏差应符合表7.1-1的规定。表7.1-1 预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺 寸+10，0注：检查中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测33、，并取其中的较大值。（6）现浇结构模板安装的偏差应符合表7.1-2的规定。表7.1-2 现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项 目允许偏差（mm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查注：检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。注：L为构件长度（mm）。（7）底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度应符合表7.1-3的规定。表734、.1-3 底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构100（8）后浇带模板和支顶须待后浇带施工完毕并达到表6.3的要求后方可拆除（9）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。（10）模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运。7.2保证措施1模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。2模板安装时不得随意在结构上开洞，穿墙螺栓通过模板时，应尽量避免在模板上钻孔。3与混凝土接触的模板表面应认真涂刷脱模剂，不得35、漏涂，涂刷后如被雨淋，应补刷脱模剂。4模板支好后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、砂浆、木屑等杂物。5墙柱加固时，严禁墙柱加固用钢管与爬架连接在一起。6不准在吊模、桁架、水平拉杆上搭设跳板，以保证模板牢固稳定不变形。7不得在模板平台上行车和堆放大量材料和重物。8拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。9拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。10拆除下的模板应及时清理干净，涂刷脱模剂，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。11模板需经甲方监理及施工方验收后方可浇注混凝土。7.3模板质量通病的防治及质量36、保证措施表7.3-1模板通病防治措施序号项目防治措施1混凝土墙底烂根模板下口缝隙用木条、海棉条塞严,或抹砂浆找平层，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。2墙面不平、粘连墙体混凝土强度达到1.2MPa方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3墙体垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,重新较正,变形严重的模板不得继续使用。4墙面凸凹不平加强模板的维修,每次浇筑混凝土前将模板检修一次.板面有缺陷时,随时进行修理.不得用大锤或振捣器猛振模板,撬棍击打模板。5墙体钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块,内部使用PVC塑料套管固定钢筋位置。6墙体阴角不37、垂直,不方正及时修理好大模板,阴角角模；支撑时要控制其垂直偏差,并且角模内用顶固件加固，保证阴角模或阴角部位的模板的每个翼缘至少设有一个顶件，顶件不得使用易生锈的钢筋或角钢；阴角模或阴角部位的模板两侧边需粘有海棉条,以防漏浆。7墙体外角不垂直保证入模准确，角部夹具夹紧边框，在必要的位置做加强处理，使角部线条顺直,棱角分明8墙体厚度不一致使用坚固的塑料撑具或钢筋顶模棍直接顶在两侧大模板上，保证模板间距；穿墙螺栓需按要求上紧，不得过紧。9梁柱接头处漏浆在第一次浇筑成形的砼柱上端预留的凹槽内，粘贴海绵条加厚，来保证不漏浆； 8 安全防护和环境保护措施8.1安全措施 1工人须经三级安全教育，考试合格后38、方可上岗。特殊工种持证上岗，有关证件须符合青岛市有关规定；安装模板操作人员应戴安全帽，高空作业应挂好安全带。2模板安装应按顺序进行，模板及支撑系统在未固定前，严禁利用拉杆上下人。3模板安装应在牢固的脚手架上进行，如中途停歇，应将就位的支柱、模板联结稳固，不得架空搁置，以防掉下伤人。4六级以上大风天，不得安装模板。5登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。在脚手架或操作台上堆放模板时，应按规定码放平稳，防止脱落并不得超载。6安装模板，必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过2m时，必须搭设脚手架。安装梁模板及梁、39、柱接头模板的支撑架或操作平台必须支搭牢固。模板的预留孔洞、电梯井口等处，应加设防护网，防止人员和物体坠落。7安装墙、柱模板时，应随时支撑固定。在模板的紧固件、连接件、支承件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。8墙、柱模板的支撑必须牢固，确保整体稳定。高度在4m以上的柱模，应四面设支撑或缆绳。当柱模超过6m时，宜群体或成列同时支模，并及时设置柱间支撑，形成整体的构架体系。水平拉杆避免钉在脚手架或脚手板等不稳定的部件上，以防松动、失稳。9浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。10现浇混凝土模板拆除(1)高空拆除模板时，除操作人员外，下面40、不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。(2)在支架上拆模时应搭设脚手板，拆模间歇时，应将拆下的部件和模板运走。(3)拆楼层外边梁和圈梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。(4)拆除时如发现梁混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。(5)拆下的支撑、木档，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。(6)六级以上大风天，不得进行模板拆除作业。(7)拆除模板，必须有稳固的登高工具或脚手架，高度超过3.5m时，必须搭设脚手架。(8)拆除模壳时，垂直运送模壳、配件等上下应配41、合接应，禁止自高处向下抛掷，同时应注意防火。(9)拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。8.2环保措施1模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2木模板加工过程中使用电锯、电刨，应在室内作业，注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。3加工木模板产生的锯末、碎木要严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。4涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。5模板拆除后的垃圾应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。9 成品保护措施拆模板吊运时应轻起轻放，不准碰撞柱、墙、梁、板等混凝土42、，以防模板变形和损坏结构。拆除模板时要轻轻撬动，使模板脱离混凝土表面，禁止狠砸硬撬，防止破坏模板和混凝土；拆下的模板，不得抛掷。拆除下的模板应及时清理干净，暂时不用时应遮荫覆盖，防止暴晒。10 应急预案10.1应急救援组织体系为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急求援小组，由项目经理赵鹏任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。具体架构见下图10.1-1。注：当施工再起发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援10.2 应急救援程序1、当事故发生时小组成员立即向组长汇报，由组长赵鹏立即上报公司，必要时向当地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。2、由应急救援领导小组43、，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的处理调查工作。3、事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他组员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。4、项目部指定吴霄负责故事的收集、统计、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。10.3 应急技术措施10.3.1 高空坠落应急救援办法1、现场只有1人时大声呼救；2人以上时，有1人或多人去打“120”急救电话及马上报告应急救救援领导小组抢救。2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。3、如果是头部着地，同时伴44、有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。10.3.2 模板坍塌应急救援办法1、地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；2、报120急救中心，到现场抢救伤员。（尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；3、发现人员急报项45、目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；5、预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。10.3.3 物体打击应急救援方法当物体打击伤害发生时，尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。1、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。2、对伤口进行包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。3、对于头部受伤的伤员，首先仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，迅速送46、医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。4、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如是重伤，迅速送医院拯救。10.4 应急物资准备序 号器材或设备数量主要用途备 注1支架若干支撑加固2模板、木方若干支撑加固3担架2个用于抢救伤员4止血急救包4个用于抢救伤员5手电筒6个用于停电时照明求援6应急灯6个用于停电时照明求援7爬梯3樘用于人员疏散8对讲机20台联系指挥求援10.5 应急响应、演练定期开展应急预演，由项目经理带队，提高全员应对风险的意识和能力。墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度347、00mm，高度3880mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用50.80.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.5mm。对拉螺栓布置8道，在断面内水平间距200+450+450+450+450+450+450+450mm，断面跨度方向间距500mm，直径20mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设48、计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实49、际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取3.76m。荷载计算值 q = 1.224.3003.760+1.405.4003.760=138.067kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 203.04cm3；截面惯性矩 I = 182.74cm4； 计算简图 弯矩图(k50、N.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=11.045kN N2=30.375kN N3=30.375kN N4=11.045kN最大变形 V = 0.090mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.55210001000/203040=2.719N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 316568.0/(23760.00018.51、000)=0.367N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.090mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!四、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2024.30+1.40.205.40=7.344kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2024.30=4.860kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结52、果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.053kN经过计算得到最大变形 V= 0.834mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.617106/53333.3=11.57N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33042/(25080)=1.141N/mm2截面抗剪强度设53、计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.834mm内龙骨的最大挠度小于450.0/250,满足要求!五、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.174mm最大支座力 Qmax=16.677kN抗弯54、计算强度 f = M/W = 0.771106/10155.6=75.92N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 20对拉螺栓有效直径(mm): 17对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 16.677对拉螺栓强度验算满足要55、求!侧模板计算满足要求！柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数柱断面长度B=700mm；柱断面宽度H=700mm；木方截面宽度=50mm；木方截面高度=80mm；木方间距l=250mm,胶合板截面高度=18mm。取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。二、荷载标准值计算:强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值：式中 c为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0 T混凝土的入模温度,取20()； V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.85。根据公式计算的新浇混凝56、土侧压力标准值F1=40.55kN/m2。实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=27kN/m2。倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=3kN/m2。三、柱箍间距验算依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱模为木面板时的柱箍间距必须同时满足下面两式:式中 E柱木面板的弹性模量(kN/mm2)； I柱木面板的弹惯性矩(mm4)； F新浇混凝土侧压力设计值； Fs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值； b柱木面板一块的宽度(mm)； W木面板的抵抗矩； fm木材抗弯强度设计值。计算过程如下：胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=70057、(18)2/6=37800.00mm3胶合板截面惯性矩 I=bh3/12=700(18)3/12=340200.00mm4Fs=0.95(1.227+1.43)/1000=0.0348N/mm2第一式：0.7836000340200.00/(32.4/1000700.00)1/3=350.89mm第二式：83780015/(0.0348700)1/2=431.70mm由于柱箍间距实际取250mm不大于上面两式计算的最小间距350.89mm,所以满足要求!四、柱箍强度验算依据规范建筑施工模板安全技术规程(JGJ162-2008)，柱箍强度应按拉弯杆件采用下式验算：式中 N柱箍轴向拉力设计值； q58、沿柱箍方向垂直线荷载设计值； An柱箍净截面面积；An=5080=4000mm2 Mx柱箍承受的弯矩设计值； Wnx柱箍截面抵抗矩；计算过程如下：q=Fsl=0.0348250=8.693N/mmN=8.693700/2=3042.38NMx=8.6937002/8=532415.63NN/An+Mx/Wnx=3042.38/4000+532415.63/53333.33=9.98fm=15N/mm2 柱箍强度满足要求!五、胶合板侧模验算胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下:胶合板计算简图(1) 侧模抗弯强度验算:M=0.1ql2其中 q强度设计荷载(kN/m): q59、=(1.227.00+1.43.00)700.00/1000=25.620kN/m l木方间距,取l=250mm；经计算得 M=0.125.620(250.00/1000)2胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=700(18)2/6=37800.00mm3 = M/W=0.160106 /37800.000=4.236N/mm2胶合板的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 侧模抗剪强度验算:=3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.6ql=0.6(1.227+1.43)700250/106=3.843kN经计算得 =33.843103/(2700.00018.000)=0.45860、N/mm2胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求!(3) 侧模挠度验算:W=0.677qa4/(100EI)其中 q强度设计荷载(kN/m): q=27700/1000=18.900kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=700.00018.0003/12=340200.000mm4； a木方间距,取a=250mm； E弹性模量,取E=6000N/mm2；经计算得 W=0.67718.900250.0004/(1006000.00340200.00)=0.24mm最大允许挠度 W=l/250=250/250=1.00mm胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求!61、六、木方验算木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下:木方计算简图(1) 木方抗弯强度验算:M=qB2/8其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.227.000+1.43.000)250/1000=9.150kN/m B截面长边,取B=700mm；经计算得 M=9.150(700/1000)2/8=0.560kN.m；木方截面抵抗矩 W=bh2/6=50802/6=53333.333mm3； = M/W=0.560106/53333.333=10.500N/mm2；木方的抗弯计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求!(2) 木方抗剪强度验算:=62、3V/2bh其中 V为剪力:v = 0.5qB=0.5(1.227.000+1.43.000)250700/106=3.203kN经计算得 =33.203103/(250.00080.000)=1.201N/mm2木方的抗剪计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求!(3) 木方挠度验算:W=5qB4/(384EI)其中 q设计荷载(kN/m): I=bh3/12=50803/12=2133333.333mm4 B柱截面长边的长度,取B=700mm； E弹性模量,取E=9000N/mm2；经计算得 W=56.7507004/(3849000.002133333.33)=1.099mm允许挠度63、 W=B/250=700/250=2.800mm木方的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求!中小断面柱模板设计计算满足要求！碗扣式梁模板钢管支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2,钢管强度折减系64、数取1.00。架体结构重要性系数取1.00。模板支架搭设高度为3.2m，梁截面 BD=800mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m，钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方。木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支65、撑龙骨长度 0.80m。梁顶托采用双钢管483.5mm。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.70+0.20)+1.402.50=25.160kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.7066、+0.71.402.50=26.548kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000.7000.800+0.2000.800=14.440kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.800=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵67、抗矩 W = 19.20cm3；截面惯性矩 I = 11.52cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.3514.440+0.982.000)0.300经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.19310001000/19200=10.057N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh68、 T其中最大剪力 Q=0.600(1.3514.440+0.982.000)0.300=3.862kN截面抗剪强度计算值 T=33862.0/(2800.00012.000)=0.603N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67714.4403004/(1009000115200)=0.764mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷69、载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.300=5.355kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.300(20.700+0.800)/0.800=0.165kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.8000.300=0.600kN均布荷载 q = 1.355.355+1.350.165=7.452kN/m集中荷载 P = 0.980.600=0.588kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规70、范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=3.275kN N2=3.275kN经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 3.275kN经过计算得到最大变形 V= 1.509mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.713106/53333.3=13.37N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪强度必71、须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33.274/(250.0080.00)=1.228N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =1.509mm龙骨的最大挠度小于800.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.104kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算72、得到最大支座 F= 10.861kN经过计算得到最大变形 V= 0.689mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.933106/10160.0=87.46N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.689mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=10.86kN (已经包括组73、合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.364=0.491kN N = 10.861+0.491=11.352kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0 = ku(h+2a) k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.15574、； u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.20-0.2) + 1.2 =1.20 l0=3.176m；=3176/15.9=199.922, =0.182根据承载力线性插值得到: =(1.0011352)/(0.182492.6)/1.20=105.522N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公75、式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2000.6000.600=0.072kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向(跨度方向)间距，0.90m； lb 立杆横向间距，0.80m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0720.9001.200；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk 76、B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.0723.20.90(0.5 Nwk = 63/(3+1)/(3+2)(0.498/6.00)=0.075kN 立杆Nw = 10.861+1.3500.364+1.40.60.075=11.415kN根据承载力线性插值得到: =1.00(11415/(0.182492.6)+8000/5149)/1.20=107.373N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆77、验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=6.00020.900(0.506+0.200)+2(0.0006.0000.900)倾覆力矩:MT=31.000 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=45.41 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 11.35kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷78、载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！碗扣式梁模板钢管支架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ166-2016建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-79、2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。架体结构重要性系数取1.00。模板支架搭设高度为3.9m，梁截面 BD=400mm780mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m，钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强80、度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用双钢管483.5mm。梁底支撑龙骨长度 0.60m。梁顶托采用50.80.mm木方。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。扣件计算折减系数取1.00。 图 碗扣式梁模板支撑架立面示意图按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.581、00.78+0.20)+1.402.50=27.608kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.78+0.71.402.50=29.302kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.5000.7800.400+0.2000.400=8.036kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.500)0.82、400=1.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 15.00cm3；截面惯性矩 I = 11.25cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.07410001000/15000=4.929N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)83、抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.358.036+0.981.000)0.250=1.774kN截面抗剪强度计算值 T=31774.0/(2400.00015.000)=0.444N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6778.0362504/(1009000112500)=0.210mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算（一）梁底次龙骨计算作用荷载包括梁与模板自重84、荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7800.250=4.973kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.2000.250(20.780+0.400)/0.400=0.245kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+0.000)0.4000.250=0.250kN均布荷载 q = 1.354.973+1.350.245=7.044kN/m集中荷载 P = 0.980.250=0.245kN 龙骨计算简图 龙骨弯矩图(kN.m) 龙骨剪力85、图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 龙骨变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.531kN N2=1.531kN经过计算得到最大支座 F= 1.531kN经过计算得到最大变形 V= 0.150mm龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.318106/10160.0=31.30N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算截面抗剪86、强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.531/(250.0050.00)=0.919N/mm2截面抗剪强度设计值 T=120.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算最大变形 v =0.150mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!（二）梁底顶托梁计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.043kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支87、座 F= 6.841kN经过计算得到最大变形 V= 0.754mm顶托梁的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.628106/53333.3=11.78N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33420/(25080)=1.283N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2顶托梁的抗剪强度计算满足要求!(3)顶托梁88、挠度计算 最大变形 v =0.754mm顶托梁的最大挠度小于900.0/250,满足要求!三、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=6.84kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.415=0.560kN N = 6.841+0.560=7.401kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15 钢管立杆抗压强度计算值89、 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0 = ku(h+2a) k 立杆计算长度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155； u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.20-0.2) + 1.2 =1.20 l0=3.190、76m；=3176/15.9=199.922, =0.182根据承载力线性插值得到: =(1.007401)/(0.182492.6)/1.20=68.790N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=0.2000.6000.600=0.072kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向(跨度方向)间距，0.90m； lb 立杆横向间距，0.60m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=91、1.40.60.0720.9001.2001.200/10=0.008kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.689/6.00)=0.061kN 立杆Nw = 6.841+1.3500.415+1.40.60.061=7.452kN根据承载力线性插值得到: =92、1.00(7452/(0.182492.6)+8000/5149)/1.20=70.537N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!四、梁模板支架整体稳定性计算依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=6.0002倾覆力矩:MT 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！五、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=29.60 93、(kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 7.40kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.363 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!碗扣式梁模板钢管支撑架计算满足要求！碗扣式楼板模板支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范JGJ94、166-2016建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体结构重要性系数取1.00。模板支架搭设高度为3.9m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.20m。钢管规格：48.33.5;立杆钢管类型选择：95、LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。内龙骨采用50.80.mm木方，间距200mm，木方剪切强度1.7N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。顶托梁采用双钢管483.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.00kN/m2。地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.2596、0m2，地基承载力调整系数0.40。 图 碗扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.12+0.20)+1.402.00=6.654kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.12+0.71.402.00=6.026kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板97、面板的按照简支梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1201.000+0.2001.000=3.212kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+2.000)1.000=2.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=37.500cm3 I=28.125cm4(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.125ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 1.0000.98、03310001000/37500=0.887N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400面板最大挠度计算值 v = 53.2122004/(3849000281250)=0.026mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1200.200=0.602kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.200=0.040kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时99、产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)0.200=0.400kN/m静荷载 q1 = 1.200.602+1.200.040=0.771kN/m活荷载 q2 = 1.400.400=0.560kN/m计算单元内的龙骨集中力为(0.560+0.771)0.900=1.198kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.198/0.900=1.331kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9001.331=0.719kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9001.3100、31=1.318kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 53.33cm3；截面惯性矩 I = 213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f =0M/W =1.00.108106/53333.3=2.02N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3718.68/(250.0080.00)=0.270N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)101、龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.642kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.642900.04/(1009000.002133334.0)=0.149mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 1.318kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.092kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力102、图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大支座 F= 6.617kN经过计算得到最大变形 V= 0.297mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 10.16cm3；截面惯性矩 I = 24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f =0M/W =1.00.544106/10160.0=50.99N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.297mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷103、载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1173.880=0.454kN钢管的自重计算参照碗扣式规范JGJ166-2017。(2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1200.9000.900=2.440kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 3.056kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+0.000)0.9000.900=1.620kN3.不考虑风荷载时,立杆的104、轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 5.94kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.93 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.15 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照碗扣式规范，由公式计算 立杆计算长度：l0 = ku(h+2a) k 立杆计算长105、度附加系数，依据规范根据架体高度取值为1.155； u 立杆计算长度系数，依据规范根据架体步距可取值为1.100； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；根据规范规定：立杆计算长度计算时，a可按0.65m取值，再根据实际a值采用承载力线性插值得到。承载力线性插值系数 k0 = (1.0-1.2)/(0.65-0.2) (0.20-0.2) + 1.2 =1.20l0=3.176m；=3176/15.9=199.922, =0.182根据承载力线性插值得到: =(1.005935)/(0.182492.6)/1.20=55.168N/mm2,立杆的稳定性计算 f,106、满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2000.240=0.086kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(架体宽度较短方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.0860.9001.2001.200/10=0.009kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*M107、Tk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 629/(29+1)/(29+2)(0.766/8.00)=0.018kN 立杆Nw = 1.2003.056+1.4001.620+1.40.60.018=5.950kN根据承载力线性插值得到: =1.00(5950/(0.182492.6)+9000/5149)/1.20=56.830N/mm2,108、立杆的稳定性计算 f,满足要求!六、碗扣式模板支架整体稳定性计算依据规范JGJ166-2016,碗扣式模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩 MR=8.0002倾覆力矩 MT 碗扣支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！七、基础承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 pk=N/Ag ufa其中 pk 脚手架立杆基础底面处的平均压力设计值，pk =N/Ag=23.74 (kPa) N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 N = 5.94kN Ag 基础底面面积 (m2)；Ag = 0.25 u 永久荷载和可变荷载分项系数加权平均值，u = 1.254 fa 地基承载力设计值 (kN/m2)；fa = 68.00地基承载力设计值应按下式计算 fa = mf fak其中 mf 脚手架地基承载力调整系数；mf = 0.40 fak 地基承载力标准值；fak = 170.00地基承载力的计算满足要求!碗扣式模板支撑架计算满足要求！其余荷载验算详见高支模方案。