1、xxx社区综合体建设工程项目模板工程施工方案编制单位：xx有限公司编 制 人： 审 批 人： 目录第一章 编制依据11.1 编制依据1第二章 工程概况22.1 工程建设概况22.2 建筑结构概况22.2.1 建筑结构概况22.2.2 主要结构构件尺寸2第三章 施工安排33.1 项目管理组织33.2 项目管理目标43.3 各项资源供应方式43.4 施工流水段的划分及施工工艺流程43.4.1 施工流水段的划分43.4.2 施工工艺流程53.5 工程施工重点和难点分析及应对措施6第四章 施工进度计划6第五章 施工准备与资源配置计划65.1 施工准备计划65.1.1 技术准备65.1.2 现场准备752、.2 资源配置计划7第六章 施工方法及工艺要求86.1 方案及技术参数86.1.1 支撑方案设计96.1.2 模板工程技术参数96.2 施工工艺流程116.3 施工要点126.3.1 脚手架搭设要点126.3.2 构造要求一般规定136.3.3 剪刀撑结构构造166.3.4 模板设计的要求186.3.5 搭设与拆除226.4 场材料性能及制作质量标准256.4.1 轮扣式支撑架材料性能要求256.4.2 扣件式支撑架材料性能要求276.4.3 制作质量要求286.5 支撑架检查与验收标准296.5.1 构配件的检查与验收296.5.2 模板支架检查与验收296.6 质量保证措施32第七章 安全3、和环境保护措施337.1 模板支架安全管理与维护337.2 安全防护措施347.3 技术安全措施357.4 消防安全措施367.5 预防坍塌事故的安全措施367.6 预防高空坠落事故安全措施377.7 预防物体打击事故的安全措施387.8 其他安全注意事项387.9 绿色施工及现场文明施工措施397.10 环境保护措施39第八章 成品保护计划408.1 模板安装过程的成品保护408.2 模板拆除过程的成品保护40第九章 施工监测方案及安全应急预案419.1 施工监测方案419.2 施工监测措施41第十章 应急救援预案4210.1 概况4210.2 组织机构4210.3 机构的职责4210.4 4、应急救援工作程序42第十一章 计算书44附件一：轮扣式钢管模板支架工程施工方案计算书44附件二：梁底无支撑杆施工方案计算书54附件三：梁底单支撑杆计算书(300*650梁)67附件四：梁底单支撑杆计算书(400*800梁)83附件五：梁底单支撑杆计算书(550*850梁)99附件六：梁底单支撑杆计算书(650*850梁)114附件七：梁底双支撑杆计算书(500*900梁)130附件八：梁底双支撑杆计算书(600*850梁)145附件九：梁侧模板施工计算书（200*1780梁）161附件十：柱模板计算书（600*600）170附件十一：柱模板计算书（800*1213）180第一章 编制依据1.15、 编制依据序号类别文件名称标号1国家行政文件建设工程质量管理条例国务院令第 279 号2建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号3工程建筑标准强制性条文建设部2002219 号文4危险性较大的分部分项工程安全管理办法住建部37号令5安全生产法/6国家行业规范混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20157建筑工程施工质量验收统一标准GB5030020138建筑工程施工现场消防安全技术手册GB50720-20119建筑施工模板安全技术规范JGJ1622008建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010四川省建筑施工承插型钢管支模架安全技术规程DBJ51/T046-6、201510建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-201111施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-200512建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201213建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-201614合 同xxx社区综合体建设工程施工总承包合同/15设计文件xxx社区综合体建设工程图纸/16八局企业技术标准xxx标准化管理手册/17混凝土结构工程施工技术标准ZJQ08-SGJB204-200518脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-200519中建总公司企业标准混凝土结构工程施工工艺标准ZJQ00-SG-002-200320建筑工程施工质量统一标准ZJQ007、-SG-013-200621混凝土结构工程施工质量标准ZJQ00-SG-016-2006第二章 工程概况2.1 工程建设概况表2.1-1 工程建设概况一览表工程名称xxx社区综合体建设工程工程性质xx建筑规模地下3层，地上5层工程地址xxx市金牛区长月路总占地面积9116总建筑面积32090.92建设单位项目承包范围主体结构、安装工程、抗震支架、装饰装修工程等内容设计单位主要分包工程机电工程、消防工程、景观工程、装饰装修工程、电梯、交安工程、幕墙工程工程等勘察单位合同要求质量合格监理单位工期540日历天总承包单位安全/工程主要功能或用途改善xxx市金牛区社区配套环境2.2 建筑结构概况 建筑结8、构概况地基基础埋深-13.5m持力层松散中密卵石层承载力特征值180KPa筏板800mm地下室顶板厚度：180mm、200mm主体结构形式框架-剪力墙结构主要柱网间距8100mm结构安全等级二级结构抗震等级框架3级 剪力墙2级设计使用年限50年抗震设防烈度7度混凝土强度等级及抗渗要求基础C35P8柱墙C30-C50圈梁构造柱C25梁C30、C25板C30钢筋类别：HPB300、HRB400、HRB400E、HRB500E 主要结构构件尺寸结构部位截面尺寸（mm）筏板厚度800下柱墩基础主要尺寸4600*4600*1600、2800*2800*1000、4000*4000*1400、3200*39、200*1000、5100*5300*1700、4400*4400*1500、4000*8100*1400剪力墙截面厚度300、350、400框架柱主要尺寸600*600、600*900、600*600（914）、650*650、650*800、650*650（929）、650*650（955）、800*800、800*900、800*913、800*1000、800*1213、800*800（1143）、800*800（1175）、800*800（1218）、800*800（1268）梁截面尺寸200*400、200*500、200*600、200*650、200*1780、250*350、10、250*450、250*500、250*550、250*600、250*650、250*700、250*900、250*1350、250*1850、300*300、300*400、300*500、300*501、300*550、300*600、300*650、300*800、300*850、300*950、300*1150、300*1350、300*1850、350*400、350*450、350*500、350*650、350*700、350*750、350*800、350*850、350*900、350*950、350*1000、350*1050、350*1060、350*1200、35011、*1300、350*1350、350*1400、350*1450、350*1500、350*1750、350*1800、350*2050、350*2200、350*2400、350*2500、350*3000、400*500、400*800、40*850、400*550、400*600、400*650、400*1450、400*1550、400*1600、400*1800、400*1950、450*1000、450*1350、500*1050、500*1200、500*1300、500*1450、550*900、550*1000、550*2600、600*900、600*1000、600*1112、00、650*900、650*1000、650*1050、650*1100、700*900等楼板板厚120、130、160、180、200、250第三章 施工安排3.1 项目管理组织模板及支撑架为工程重点控制工序，项目部成立以项目执行经理为组长，以项目总工为副组长，各地块相关负责人为组员的管理机构，分层落实方案及制定的措施，提供有力的组织及质量保证体系，确保模板及支撑架的施工质量。施工组织机构见图3.1-1。图3.1-1 施工组织结构图3.2 项目管理目标项目管理目标名称目 标 值工 期共540日历天质量目标工序一次性验收合格100%安全目标1、现场无轻伤事故；2、现场无明火事故发生节能目标满13、足五节一环保基本要求，绿色施工达到良好标准环保施工、CI目标满足五节一环保基本要求，绿色施工达到良好标准3.3 各项资源供应方式1、劳务资源安排一览表施工项目名称专业施工队名称资质要求开始施工时间施工完成时间模板及支撑架/模板脚手架专业分包部分等级2020/12/152021/5/303.4 施工流水段的划分及施工工艺流程3.4.1 施工流水段的划分图3.4-1 施工流水段划分示意图基础施工期间，共划分A-C三个大区，施工顺序为ABC。地上结构施工时共划分A、B1、B2、C四个区域。3.4.2 施工工艺流程施工工艺流程见图3.4-2。图3.4.2 施工工艺流程3.5 工程施工重点和难点分析及应14、对措施序号重点和难点具体分析应对措施责任人1模板支撑架情况复杂地下室区域楼层高度及板厚情况较为复杂，梁尺寸复杂按最不利条件计算支撑体系，在一定区域内统一支撑架规格；梁尺寸较大者重点关注，逐一复核。王博2场地狭小本工程使用的钢管扣件材料较多，堆码困难。合理规划场地平面布置，及时进行动态调整；合理组织物资材料进场安松、刘东第四章 施工进度计划模板工程：自地下室主体结构2020年12月15日开工，2021年5月30日架体全部拆除，总工期166日历天。表4-1 各楼栋模板工程开始完成时间表序号施工内容开始时间结束时间备注1模板工程2020.092021.05具体施工时间根据现场实际情况调整。第五章 施15、工准备与资源配置计划5.1 施工准备计划5.1.1 技术准备 1、技术文件准备计划一览表序号文件名称文件编号配备数量持有人1建筑施工模板安全技术规范JGJ16220082工程部、技术部2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20112工程部、技术部3xxx社区综合体建设工程设计图纸/2工程部、技术部4xxx社区综合体建设工程施工组织设计/1资料室2、施工方案编制计划表序号施工方案名称编制单位负责人审批完成时间1xxx社区综合体建设工程钢筋工程施工方案项目部王博地区科技部经理工程开始前15 天2xxx社区综合体建设工程模板工程施工方案项目部王博地区科技部经理工程开始前15 天3xxx16、社区综合体建设工程混凝土工程施工方案项目部王博地区科技部经理工程开始前15 天3、技术复核和隐蔽验收计划表序号技术复核、隐蔽验收部位复核和隐蔽内容责任人1资料对应分部分项工程方案、交底、图纸、变更落实情况王博2定位放线轴线、水准点、坐标点复核王博3机电安装机电管线预留预埋王博4模板模板标高定位尺寸复核、垂直度平整度、预埋件位置、预留洞位置 模板加固、支撑架加固王博 现场准备施工现场准备计划序号设施名称种类数量（或面积）规模（或可存储量）设施构造完成时间责任人1临时电临时设施主电缆沿场区四周环形布置，隔一定距离布置一处二级箱/电缆、省标配电箱待完善魏秋禹2临时水临时设施沿场区环形布置，隔50 米17、留设出水口主管网800米镀锌钢管/PE管待完善魏秋禹3临时道路临时设施500/300mm配筋混凝土待完善刘伟4木工加工棚临时设施124平方方钢管、跳板待完善刘伟5.2 资源配置计划1、劳动力配置计划工种按工程施工阶段投入劳动力情况/土石方施工阶段地下施工阶段主体施工阶段二次结构施工阶段装饰装修施工阶段幕墙施工阶段总平施工阶段木工0608060201010架子工02530201060合计085110803016102、工程施工主要周转材料配置计划序号材料名称规格单位需用量责任人备注1扣件式钢管48*2.8mmt1376安松2扣件直角、旋转、对接万套22安松3可调支座/套29238安松4木胶板2418、40*1220*18万10.3安松5木方50*1001051安松6防护栏杆48m12000安松3、施工机具配置计划序号施工机具名称型号电功率（kVA）需要量(台)使用时间责任人1木工压刨MI-105122020.12-2021.05刘伟2木工平刨MSB/4B122020.12-2021.05刘伟3木工圆锯MB104122020.12-2021.05刘伟4、测量设备配置计划序号测量设备名称分类数量使用特征检定周期保管人1全站仪B1良好12个月刘伟2水准仪B1良好12个月刘伟35米钢卷尺B10良好12个月施工员4扭矩扳手C2良好12个月刘伟5接地电阻仪A1良好12个月魏秋禹第六章 施工方法及工艺要19、求根据四川省建筑施工承插型钢管支模架安全技术规程DBJ51/T046-2015总则要求，进行8m以下模板工程时，采用承插型钢管搭设的支模架的设计、施工、验收和使用。则现场除了大于等于8m高支模范围采用普通钢管扣件式脚手架支撑体系外，其余部位均采用承插型轮扣式钢管脚手架支撑体系。由于梁底支撑不适合采用轮扣式钢管，则梁底的支撑立杆仍采用普通扣件式钢管立杆支撑、连接。本方案针对搭设高度在8m 以下，搭设跨度18m 以下，施工总荷载15kN/以下；集中线荷载20kN/m 以下的部位进行编制。6.1 方案及技术参数考虑到本工程工期短、楼层数少的特点，为保证工程进度，我方模板工程料具只进行23次周转。由于20、扣件式钢管xxx市场上只有482.8的钢管，计算书钢管按482.8 的规格进行计算，由于轮扣式钢管xxx市场上只有483.2的钢管，计算书钢管按483.2 的规格进行计算。本着创新工艺、新产品的原则，本工程支模体系采用轮扣式脚手架支模体系。本工程模板采用15厚双面覆膜多层板，楼板和梁采用40X60X1.2mm方钢管作为内愣，墙柱采用482.8钢管作为内楞，梁、剪力墙加固采用14对拉螺栓加固，框架柱采用482.8钢管进行加固。由于扣件式钢管xxx市场上只有482.8的钢管，计算书钢管按482.8的规格进行计算。6.1.1 支撑方案设计1、本工程轮扣式模板支撑体系整体采用900*1200*180021、（步距）的搭设方式。2、对楼梯踏步的模板支设，由于模板架支撑是斜向的，采用钢管、扣件进行固定。3、对楼板及梁，由于局部降板等，钢管脚手架的支设高度不一定能正好到达板底、梁底，因此，在架体顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整。可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度严禁超过500mm，立杆顶部U型托丝杆外露不得超过200mm，根据楼层标高可进行局部调整，须确保支架及U型托的的受力稳定安全。4、梁底采用钢管上铺设 40X60X1.2mm方钢管，间距 200mm，方钢管上铺设梁底板，梁高大于400mm的梁，梁底要加设支撑立杆。5、沿建筑物最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑，剪刀撑用钢管、扣件22、搭设。6、竖向剪刀撑沿主梁两侧搭设且间隔不大于8m，宽度宜为 46 米，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑，剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45度60度。6.1.2 模板工程技术参数本工程模板工程量较大。模板及支撑选用详见表6.1-1所示。表6.1-1 主要构件模板及支撑选用形式表部位模板支撑体系集水坑、电梯底坑、基础采用箱式模板，15mm厚双面覆膜多层板用482.8钢管、可调节U托施工缝快易收口网钢筋网竖向采用16500钢筋，横向采用12150，482.8钢管支撑。框架柱采用15mm厚双面覆膜多层板柱截面尺寸600X600mm及以下的柱，竖向内楞482.8钢管，间距200mm23、；水平外楞双482.8钢管，间距450mm，最底排200mm；柱截面尺寸600X600mm以上的柱，采用14普通对拉螺栓加固，间距450mm，最底排200mm；斜向支撑，采用482.8钢管斜向加固（尽量取45）地下室外墙采用15mm厚双面覆膜多层板竖向内楞482.8钢管，间距100mm；水平外楞双482.8钢管，间距450mm，14止水螺栓加固，对拉螺栓间距450mm450mm，最底排450mm200mm。墙体模板采用15mm厚双面覆膜多层板竖向内楞482.8钢管，间距100mm；水平外楞双482.8钢管，间距450mm，14普通对拉螺栓加固，螺栓间距450mm450mm，最底排450mm2024、0mm。梁采用15厚双面覆膜多层板梁侧面：内楞40X60X1.2mm方钢管，间距200mm；外楞双482.8钢管；梁底面：内楞40X60X1.2mm方钢管，间距200mm；外楞482.8钢管；梁底支撑架：梁底支撑体系选用扣件式钢管，根据梁尺共设计7种类型梁底支撑架：1)梁底无支撑杆，适用于梁宽*梁高200*400(250*350、300*300)；2)1根立杆，梁底跨度方向间距0.9m*梁底支撑小横杆间距0.9m，适用于梁宽*梁高200*650(250*700、300*650、350*500)；3)1根立杆，梁底跨度方向间距0.6m*梁底支撑小横杆间距0.6m，适用于梁宽*梁高250*900(25、300*1100、350*900、400*800)；4)1根立杆，梁底跨度方向间距0.45m*梁底支撑小横杆间距0.45m，适用于梁宽*梁高250*1350(300*1350、350*1300、400*950、450*1000、500*1000、550*850)；5)1根立杆，梁底跨度方向间距0.3m*梁底支撑小横杆间距0.3m，适用于梁宽*梁高200*1780(250*1850、350*1450、500*1000、550*900、600*850)；6)2根立杆，梁底跨度方向间距0.9m*梁底支撑小横杆间距0.9m，适用于梁宽*梁高400*950(450*1000、500*900、550*8026、0)7)2根立杆，梁底跨度方向间距0.6m*梁底支撑小横杆间距0.6m，适用于梁宽*梁高500*1000(550*900、600*850)梁的跨度大于4m时，按跨长的2起拱。悬挑梁按跨长的4起拱。在满堂支撑中上部满挂安全平网，确保人员施工安全。楼梯、现浇板采用15厚双面覆膜多层板轮扣式：立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，扫地杆离地300mm，立杆的步距 h=1.80m；最底排步距1.8m，顶端自由段高度不超过0.5m（包括顶托长度）；板的跨度大于4m时，按跨长的2起拱。在满堂支撑中上部满挂安全平网，确保人员施工安全。人防区域采用15厚双面覆膜多层板人防区域采用钢管扣件式模27、板支撑架时立杆的纵距b700mm，立杆的横距l700。洞口模板采用15厚双面覆膜多层板预留洞口及门洞口宽度或高度大于500mm的,在模板上开洞,洞口内支撑采用钢管支撑固定。预留洞口宽度或高度小于500的采用50mm厚刨光木板，表面钉15mm厚的多层板，加工成木盒，在支设构件模板前将木盒子固定在构件钢筋上,埋在模板内待砼浇注完毕拆除。6.2 施工工艺流程1、支撑架施工工艺流程2、搭设材料进场根据工程的结构形式及层高要求定制或租赁相应长度（型号）的立杆、横杆，选用时主要考虑两个因素：适用性和周转利用。3、定位放线楼层混凝土建筑完毕强度达到1.2MPA以上后，根据施工图轴线尺寸引测控制线，建立控制网28、，引测标高控制线，根据已经测好的控制线确定梁柱的位置，并标出立杆搭设位置。4、铺设垫木或安防底座为了扩大立杆底部承载面的受力面积，保证立杆承载面均匀受力，要在立杆底部铺放垫木，垫木采用长*宽=150mm*150mm的方形15厚双面覆膜多层板。5、搭设立杆、横杆轮扣式脚手架的构件较短，一般立杆和横杆的搭设一人就可以操作完成。搭设时先把立杆放在事先放置好的垫木上，再把横杆的插头插入立杆的轮盘中，另一端再插入另一根立杆的轮盘中。立杆的接长是直接插入立杆端部焊接好的58mm 4mm160mm的套管内，保证了上下立杆的对接，应力的有效传递。6、设置剪刀撑立杆和横杆按要求搭设完毕后，在架体四边与中间每隔四29、排支架立杆应设置一道纵向剪刀撑，由底至顶连续设置。高于4m的模板支架，其两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。四角抱角斜撑。外立面剪刀撑按常规做法。7、连接、加固板底架体支模架搭设完毕形成稳定的受力体后，将搭设板底架体，板底架体与立杆的连接采用可调顶托的形式。8、铺设顶板双层覆膜多层板当板底下的次龙骨（方钢管）及主龙骨（双钢管）按标高控制线（标高可通过可调顶托调整）安装完毕之后，就可以安装顶板的双层覆膜多层板。在安装顶板模板时，确保模板安装牢固、平整、拼缝严密。 9、检查验收（1）支模架是否严格按方案执行、构造措施是否合理。立杆与横杆的连接是否牢固。（2）模板铺设完毕30、后校正平整度与楼板标高。10、浇筑顶板混凝土模板安装及钢筋绑扎完毕经验收合格以后，浇筑顶板混凝土，在顶板混凝土浇筑的时候派专人守模，发现隐患及时消除。11、支模架拆除支模架的拆除顺序一般是后支的先拆；先拆除非承重部分，后拆除承重部分。梁板支模架拆除时混凝土强度达到的要求参照相关规定。模板支架拆除前应对拆除人员进行技术交底，并做好书面手续。拆除作业必须由上而下逐步进行，严禁上下同时作业。分段拆除的高度差不应大于两步。多层建筑的模板支架拆除时，应保留拆除层上方不少于两层的模板支架。扣件式脚手架拆除时要注意横杆、立杆和剪刀撑等构件的拆除顺序，严禁将构件抛掷至地面，要传至地面码放整齐。对拆除下来的构件31、要及时检查、整修、保养，剔除不合格的构件。6.3 施工要点6.3.1 脚手架搭设要点1、放线定位，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置，确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、脚手架安装基础必须要平整并采取混凝土硬化措施。3、脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时，对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算，确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证；5、在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重32、点如下；1）扣件式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。2）可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于500mm。3）作为扫地杆的最底层水平杆高度小于300mm。6.3.2 构造要求一般规定6.3.2.1 支架的地基应符合下列规定：1、搭设场地应坚实、平整；应有排水措施，防止产生不均匀沉降；地基承载力应满足受力要求；2、立杆支架底部应设置木垫板，木垫板采用150X150X15mm的双面覆膜多层板。6.3.2.2 立杆布置应符合下列规定：1、当支模架局部承受荷载较大时，当立杆需要加密时，加密区水平杆应向非加密区延伸不少于 2 跨，非加密区立杆、水平杆应与加密区间距互为倍数，且应先设置加密区杆件，再设置非33、加密区杆件。2、当模板支架跨度为一跨时，模板支架侧向应采取可靠的稳固措施。；6.3.2.3 水平杆布置应符合下列规定：1、模板支架应设置纵向和横向扫地杆，底步水平杆作为扫地杆距地高度（h1）不宜超过550mm；2、水平杆的步距为1800mm；3、水平杆应纵横向与立杆连接。6.3.2.4 可调托座的设置应符合下列规定：1、可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度不得超过500mm（如有特殊区域，需经计算通过后方可实施）；2、可调托座螺杆伸出长度不应超过300mm，插入立杆的长度不应小于150mm；3、可调托座上的主楞梁应居中，其间隙每边不大于3mm，安装时保证上下同心。图 6.3-1 带可调托座伸出顶层34、水平杆的悬臂长度1-可调托座；2-螺杆；3-调节螺母；4-立杆；5-水平杆6.3.2.5 立杆基础高度模板支架立杆基础不在同一高度时，必须将高处的扫地杆与低处水平杆拉通，见图。6.3.2.6 当有既有结构时，模板支架应与既有结构可靠连接，并应符合下列规定：1、竖向连接间隔不应超过2 步，优先布置在有水平剪刀撑的水平杆层；2、水平方向连接间隔不宜大于8m；3、当遇柱时，宜采用扣件式钢管抱柱拉结，拉结点应靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。图6.3-2 抱柱拉结措施1-结构柱；2-立杆；3-水平杆；4-扣件6.3.2.7 当支模架局部承受荷载较大时，当立杆需要加密时，加密区水平杆应35、向非加密区延伸不少于2跨，非加密区立杆、水平杆应与加密区间距互为倍数，且应先设置加密区杆件，再设置非加密区杆件。图6.3-3 立杆加密平面图6.3.2.8 当模板支架跨度为一跨时，模板支架侧向应采取可靠的稳固措施。6.3.3 剪刀撑结构构造6.3.3.1 模板支架的剪刀撑采用扣件式钢管进行搭设，材料应符合现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 中3.1、3.2 条的有关规定。6.3.3.2 竖向剪刀撑的布置应符合下列规定：1、模板支架外侧四周应连续布置竖向剪刀撑；2、模板支架中间应在纵向、横向分别连续布置竖向剪刀撑；竖向剪刀撑间隔不应大于6 跨，且不大于600036、mm；每个剪刀撑的跨数不应超过6 跨，且宽度不大于6000mm（见图6.3-5）图6.3-5 模板支架剪刀撑布置平面图1立杆；2水平杆；3-竖向剪刀撑；4-水平剪刀撑3、竖向剪刀撑杆件的底端应与垫板或地面顶紧，倾斜角度应在4560之间，应采用旋转扣件每步与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点，中心线与主节点的距离不宜大于150mm。6.3.3.3 水平剪刀撑的布置应符合下列规定：1、当模板支架支撑高度超过5m 时，顶步应连续设置水平剪刀撑，底步宜连续设置水平剪刀撑；2、水平剪刀撑的间隔层数不应大于6 步且不大于6000mm，每个剪刀撑的跨数不应超过6 跨，且宽度不大于6000mm；3、水平剪37、刀撑应采用旋转扣件每跨与立杆或水平杆固定，旋转扣件宜靠近主节点。图6.3-6 模板支架剪刀撑布置立面图1立杆；2水平杆；3竖向剪刀撑；4水平剪刀撑6.3.3.4 剪刀撑的斜杆接长应采用搭接，搭接长度不应小于1000mm，并应采用不少于3个旋转扣件等距离固定，且端部扣件盖板边缘离杆端距离不应小于100mm；扣件螺栓的拧紧力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。6.3.3.5 每对剪刀撑斜杆应分开设置在立杆或水平杆的两侧。6.3.4 模板设计的要求6.3.3.1电梯井、集水坑等模板1、电梯井、集水坑侧壁模板为吊模木模板。6.3.3.2地下室外剪力墙吊模模板地下室外剪力墙施工缝留置自基础顶面向上338、50mm，模板采用多层板吊模，吊模示意见下图。 图6.2-1地下外墙吊模示意图6.3.3.3后浇带、加强带及预留洞口模板施工1、后浇带、加强带按设计要求设置密目钢丝网和4厚止水钢板。2、预留洞口模板支设预留洞口及门洞口宽度或高度大于500mm的,在模板上开洞,洞口内支撑采用钢管支撑固定。预留洞口宽度或高度小于500的采用50mm厚刨光木板，表面钉15mm厚的多层板，加工成木盒，在支设构件模板前将木盒子固定在构件钢筋上,埋在模板内待砼浇注完毕拆除。如果墙中间的预留洞口，洞模下口模要钻出气孔，保证混凝土的密实度。.4楼板及筏板高低差错台部位模板支设基础底板、地下室顶板等部位存在高低差错层时，该部分39、高低跨处剪力墙、梁、板等在低跨处采取吊模的方式，其具体固定措施见下图：图6.2-4高低跨错层处低跨吊模图6.3.3.5剪力墙模板为保证砼外观质量，本工程地下室剪力墙和地上剪力墙模板均采用厚度为15mm的双面覆膜多层板，在板面拼缝处增加附加方钢管，模板拼缝处加海绵条；在地下室外挡土墙导墙部位模板与导墙接触处贴海绵条防止根部漏浆；在外墙和柱层间接茬部位模板要下伸不小于100mm，并粘贴海绵条，海绵条2mm厚、15mm宽，用钢管顶紧。竖楞采用40*60*1.2mm方钢管，间距200mm；横背楞采用多道双钢管竖向间距450mm，底部第一排200mm，第二排450mm，用穿墙螺栓固定；模板拼缝处后设一根40、4060的通长方钢管紧贴板缝；对拉螺栓采用14圆钢，横向间距为450mm，与回填土接触的外墙及消防水池侧壁在对拉螺栓中间加焊50503mm止水片，外墙对拉螺栓外侧用10厚塑料堵头或采用3030小木块，待混凝土浇筑完毕模板拆除后将堵头凿除，割掉对拉螺栓外伸钢筋头，刷防锈漆，然后采用与剪力墙颜色相近的防水砂浆封堵；地下室内墙及地上墙体，对拉螺栓不设止水钢片，该部分墙体支模时对拉螺栓设直径18mmPVC套管，该套管与墙体同宽，对拉螺栓插入其中，拆模后再将对拉螺栓取出，周转使用。加固示意见下图示。 模板的上、中、下设模板限位支撑，限位撑采用同强度的混凝土条块，横向间距为1000mm，沿墙竖向共设三道，41、长度为墙体厚度。人防部位墙体采用直径18mm的钢筋支撑筋，间距1000mm，沿墙竖向共设三道，长度为墙体厚度为调节模板的垂直度，用钢管斜撑进行加固，每道墙不少于3道斜支撑。施工过程中应检查斜撑及拉杆的扣件及螺栓是否紧固，模板拼缝及下口是否严密，并及时封堵清扫口。墙体对拉螺栓最下四排要求加设双螺帽加固，防止爆模。6.3.3.6柱模板设计柱模板采用15mm厚双面覆膜多层板板制作整体模板，柱截面尺寸，竖向内楞40*60*1.2mm方钢管，间距200mm；水平外楞双482.8钢管，间距450mm，底部第一排200mm，底部第二排450mm；板块与板块竖向接缝处理，做成企口式拼接，然后加柱箍、支撑体系将42、柱固定。支撑采用不少于三道482.8钢管刚性支撑校正固定柱模。模板接触处粘贴2mm厚、15mm宽的海绵条，防止漏浆。柱子根部要在双面留设清扫口，混凝土浇筑前清理完毕后封堵严密。6.3.3.7梁模板梁底模板根据表6.1-1选用。梁侧模采用15mm厚多层板，外侧根据梁高度不同设置不同。用40*80mm木方加强侧模刚度做为侧模纵向背楞，方钢管以40宽面接触梁侧模，木方间距为200mm；竖楞为482.8钢管，间距为450mm；对于高度小于700mm的梁，在钢管竖楞顶部加设一道沿梁纵向的钢管，在该钢管与下部纵向大楞之间加设45钢管三角斜撑加固；对于梁高大于等于700mm的梁，视验算情况在中间加设14穿梁43、拉杆，固定采用在钢管竖楞外侧加设纵向双钢管的方式进行，对拉螺栓沿梁长方向间距450mm，最下排对拉螺栓距离梁模板底模不大于200mm，距离楼板模板不大于300mm；对拉螺栓采用18PVC套管，以便周转；梁上口用同强度混凝土块支撑以保证梁上口宽度，支撑间距600mm，宽度同梁宽。对跨度大于4米的梁，按跨度的2进行起拱。梁节点详见下图： 6.3.3.8楼梯模板1、楼梯剪力墙模板为15厚覆膜多层板，此处的墙体随其他混凝土墙体一起支模和浇筑混凝土，预留楼梯梁窝，待拆除此墙的模板后，剔出墙内的楼梯板钢筋后，再绑扎楼梯板钢筋，支设楼梯板模板。2、楼梯踏板模板采用木模板，模板支设必须满足行人通过。楼梯模板施44、工前应根据实际层高放样，先支设平台模板，再支设楼梯底模板，然后支设楼梯外帮侧模，外帮侧模应先在其内侧弹出楼梯底板厚度线，侧板位置线，钉好固定踏步侧模的档板，在现场装钉侧板。支模详见下图：6.3.5 搭设与拆除6.3.5.1 模板支架搭设应符合下列规定：1、应根据模板支架图纸进行定位放线；2、模板支架在搭设时要求地面必须平整，当地面平整度较差时，应采取找平措施，确保水平杆与立杆可靠连接，且水平杆在同一水平面上；3、垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板；4、模板支架搭设应先立杆后水平杆的顺序搭设，形成基本的架体单元，应以此扩展搭设整体支架体系；5、水平杆承插头插入立杆的连接盘后，采用不小于0.545、kg 的手锤锤击水平杆端部，使承插头卡紧，保证盘销节点水平杆的抗拔力不小于800N；6、采用不小于4mm 的插销插入承插头下端的插销孔，防止承插头拔出；7、每搭完一步支架后，应及时校正水平杆步距，立杆的纵、横距，立杆的垂直偏差和水平杆的水平偏差；立杆的垂直偏差不应大于模板支架总高度的2且不得大于30mm；8、混凝土浇筑前施工管理人员应组织对搭设的支架进行验收，并应确认符合专项施工方案要求后浇筑混凝土。6.3.5.2 模板支架拆除时应符合下列规定：1、竖向结构（墙、柱）模板及梁侧模板必须在砼强度保证其表面及棱角不因拆除模板受损坏方可进行，即拆模强度达到1.2Mpa，同条件拆模试块试压强度达到1.46、2Mpa。2、水平结构（梁、板、楼梯）模板拆除时，应经项目技术负责人同意方可拆除，立杆拆除前混凝土强度应达到设计要求，当设计无要求时，同条件养护的混凝土立方体试件抗压强度应符合表6.3-1的规定；表6.3-1 立杆拆除时混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂结构1003、模板支架水平杆应进行施工工况验算后方可拆除，作业层混凝土浇筑完成前，严禁拆除下层模板支架水平杆；4、分段、分立面拆除时，应确定分界处的技术处理方案，并应保证分段后架体的稳定；5、拆除的构件应及时分类、指定位置堆放，以便周转使用47、。6、拆模前应检查所使用的工具应有效和可靠，扳手等工具必须装入工具袋或系挂在身上，并应检查拆模场所范围内的安全措施。7、模板的拆除工作应设专人指挥。作业区应设围栏，其内不得有其它工种作业，并应设专人负责监护。拆下的模板、零配件严禁抛掷。8、梁板拆除：先将支架上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部连接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨。拆模的顺序和方法为先支的后拆、后支的先拆、先拆非承重模板、后拆承重模板，并应从上而下进行拆除。拆下的模板不得抛扔，应按指定地点堆放。9、多人同时操作时，应明确分工、统一信号或行动，应具有足够的操作面，48、人员应站于安全处。10、高处拆除模板时，应遵守有关高处作业的规定。严禁使用大锤和撬棍，操作层上临时拆下的模板堆放不能超过3层。11、在拆除互相搭连并涉及其它后拆模板的支撑时，应补设临时支撑。拆模时，应逐块拆卸，不得成片撬落或拉倒。12、拆模如遇中途停歇，应将已拆松动、悬空、浮吊的模板或支架进行临时支撑牢固或相互连接稳固。对活动部件必须一次拆除。13、已拆除了模板的结构，应在混凝土强度达到设计强度值后方可承受全部设计荷载。若在未达到设计强度以前，需在结构上加置施工荷载时，应另行核算，强度不足时，应加设临时支撑。14、遇6级或6级以上大风时，应暂停室外的高处作业。雨、雪、霜后应先清扫施工现场，方可49、进行工作。15、拆除洞口模板时，应采取防止操作人员坠落的措施。洞口模板拆除后，应按现行行业标准建筑施工高处作业安全技术规范的有关规定及时进行防护。16、拆下的模板、木方等材料及时清理粘结物，模板涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。6.3.6 模板拆除技术要点1）拆模前必须填写拆模申请，在技术人员及监理同意后才可拆除模板，严禁私自拆模。2）已拆除模板及其支架结构，在混凝土强度符合设计混凝土强度等级的要求后，方可承受全部使用荷载。当施工荷载所产后的效应比使用荷载的效应更为不利时，必须经过核算，加设临时支撑，方可施工加荷。3）拆模时必须注意确保混凝土结构的质50、量和安全，应严格遵守以下规定。a.拆模顺序是先拆除承重小部位的模板及其支架，然后拆除其他部分的模板及其支架；例如，先拆非承重的侧模，然后拆承重的水平向模板等。b.在拆除模板过程中，如发现混凝土出现异常现象，可能影响混凝土结构的安全和质量等问题时，应立即停止拆模，与设计、监理等单位研究处理措施后，方可继续拆模。4）模板拆除原则a.模板拆除的顺序应遵循先支后拆、先非承重部位后承重部位以及自上而下的原则。肋形楼盖应先拆柱、墙模板，再拆楼板底模、梁侧模板，最后拆梁底模板。在模板拆除时，严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。b.柱、墙、梁、板模板的拆除必须待混凝土达到设计或规范要求的脱模强度。柱模板应在混凝土强度能51、保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；墙模板必须待混凝土强度达到1.2MPa以上时，先拆除一块模板，保证拆模时不缺棱掉角方可进行全部模板的拆除。板与梁底模板的拆模强度符合设计表6.3-1的要求。楼板支撑的拆除：当上层楼盖正在浇筑混凝土时，下层楼板的模板和支柱不得拆除。c.墙体模板的拆除顺序是：先拆两块模板的龙骨。再拆穿墙螺栓，使模板与墙、墙连柱的表面逐渐脱离。脱模困难时，可在底部用撬棍轻微撬动，不得在上口使劲撬动、晃动和用大锤砸模板。调节柱模支架的可调丝杆和侧向斜支撑，使柱模与混凝土墙面分离。6.4 场材料性能及制作质量标准6.4.1 轮扣式支撑架材料性能要求图6.4-1 盘销节点详图52、1-连接盘；2-承插头；3-水平杆；4-立杆；5-插销孔1、承插型模板支架的主要构配件材质应符合表6.4-1的规定表6.4-1 承插型模板支架的主要构配件材质立杆水平杆承插座承插头立杆连接套管可调托座可调螺母可调托座托板Q235Q235Q345或ZG270-500ZG270-500ZG230-450或20号无缝钢管Q235或ZG270-500ZG270-500Q2352、承插型模板支架的立杆、水平杆应符合现行国家标准直缝电焊钢管GB/T13793、低压流体输送用焊接钢管GB/T3091中的Q235级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。3、立杆钢管规格宜为53、48.3mm3.6mm，水平杆钢管规格不应小于48.3mm3.6mm，钢管壁厚（t）允许偏差为10%t。（由于市场原因，xxx市场钢管规格无法购买到的钢管，计算书按48X2.8mm的钢管进行计算）4、立杆连接盘宜采用钢板热冲压整体成型，其钢板应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700中Q235级钢的要求，并经600-650的时效处理；连接盘也可采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG270-500的规定；连接盘高度、厚度均不得小于10mm。5、水平杆承插头应采用铸钢制造，其机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG270-50054、的规定，板材厚度不得小于10mm。6、水平杆承插头长度不应小于100mm，下伸的长度不应小于40mm，侧面应与立杆钢管外表面形成良好的弧面接触，并应有不小于1000mm2的接触面积。 7、立杆连接套管规格应不小于57mm3.2mm，宜采用20号无缝钢管，其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T8162的规定。采用无缝钢管套管形式的立杆连接套管长度不应小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。 8、可调托座的丝杆外径不应小于36mm，调节螺母与可调螺杆啮合不得少于5扣，螺母厚度应不小于30mm。 9、可调托座的托板宜采用Q235钢板制作，厚55、度不应小于5mm，承力面钢板应与丝杆环焊，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于40kN。6.4.2 扣件式支撑架材料性能要求1、立杆钢管规格宜为48.3mm3.6mm，水平杆钢管规格不应小于48.3mm3.6mm。2、钢管表面应光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管的偏差应符合图中的规定。图6.4.1-1 构配件允许偏差5、立杆连接套管规格应不小于57mm3.2mm，宜采用20号无缝钢管，其材质性能应符合现行国家标准结构用无缝钢管GB/T8162的规定。采用无缝钢管套管形式的立杆连接套管长度不应56、小于160mm，可插入长度不应小于110mm。套管内径与立杆钢管外径间隙不应大于2mm。 6、可调托座的丝杆外径不应小于36mm，调节螺母与可调螺杆啮合不得少于5扣，螺母厚度应不小于30mm。 7、可调托座的托板宜采用Q235钢板制作，厚度不应小于5mm，承力面钢板应与丝杆环焊，托板下应设置加劲板；可调托座托板应设置开口挡板，挡板高度不应小于40mm。可调托座受压承载力设计值不应小于40kN。6.4.3 制作质量要求1、杆件焊接制作应在专用工艺装备上进行，焊接宜采用CO2气体保护焊，各焊接部位应牢固可靠。焊丝宜采用符合国家标准气体保护电弧焊用碳钢、低合金钢焊丝GB/T8110中气体保护焊用碳素57、钢、低合金钢焊丝的要求，有效焊缝高度不应小于3.5mm。2、连接盘与立杆焊接固定时，连接盘中心与立杆轴心的同轴度偏差不应大于0.3mm；以单侧边连接外边缘处为测点，盘面与立杆纵轴线正交的垂直度偏差不应大于0.3mm。连接盘的抗剪承载力不应小于60kN。 3、构配件外观质量应符合下列要求：（1）钢管应光滑、无裂纹、无锈蚀、无分层、无结疤、无毛刺等，不得采用横断面接长的钢管。 （2）钢管应平直，直线度允许偏差应为管长的1/500，两端应平整，不得有斜口、毛刺。 （3）铸造件表面应平整，不得有砂眼、缩孔、裂纹、浇冒口残余等缺陷，表面粘砂应清除干净。 （4）冲压件不得有毛刺、裂纹、氧化皮等缺陷。 （558、）各焊缝应饱满，焊渣应清除干净，不得有未焊透、夹渣、咬肉、裂纹等缺陷。 （6）构配件防锈漆涂层应均匀，附着应牢固。 （7）主要构配件上的生产厂家标识应清晰。 4、主要构配件均需配置出厂合格证（需加盖生产厂家及经销商红色公章）和符合本规范的力学性能检测报告。6.5 支撑架检查与验收标准6.5.1 构配件的检查与验收1、对模板支架构配件的外观质量按表6.5-1 执行：表6.5-1 构配件外观质量检查表序号项目要求抽查数量检查方法1钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划痕全数目测2外壁使用前应刷防锈漆，内壁宜刷防锈漆全数目测3外径允许偏差 0.5mm，壁厚允许偏差59、10%t3%游标卡尺4外表面的锈蚀深度 0.18mm3%游标卡尺5立杆连接套管材料同钢管6焊缝应饱满，不得有夹渣、裂缝、开焊现象全数目测7套管长度、可插入长度允许偏差 5mm3%钢卷尺8可调托座外径允许偏差 0.5mm3%游标卡尺9焊缝应饱满，不得有夹渣、裂缝、开焊现象全数目测2、构配件力学性能应符合表6.5-2 要求：表6.5-2 构配件力学性能序号构配件名称检测项目抽查数量检测标准1钢管抗拉强度、屈服点、断后延伸长度750根为一批，每批抽取 1根低压流体输送用焊接钢管2承插座节点焊缝抗剪承载力2000根为一批，每批抽取 3根不小于 60kN3承插头节点焊缝抗剪承载力2000根为一批，每批抽60、取 3根不小于30KN4承插节点抗压承载力2000根为一批，每批抽取 3根不小于 10kN5模板支架整体承载力每两年不少于一次本规范3、扣件式钢管的配件按现行国家标准建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130进行检查验收。6.5.2 模板支架检查与验收1、模板支架搭设前，应按表6.5-3 进行检查验收：表6.5-3 支架搭设前检查验收内容表序号项目技术要求允许偏差（mm）检验方法备注1地基承载力满足承载能力要求检查计算书、地质勘察报告2平整度场地应平整10水准仪测量3排水有排水措施、不积水观察4垫板应平整、无翘曲，不得采用已开裂垫板观察厚度符合要求5钢卷尺量宽度-20钢卷尺量2、模板支架61、搭设完成后按表6.5-4 进行检查验收表6.5-4 支架搭设完成后检查验收表序号项目技术要求允许偏差检查方法1立杆垂直度1.5且30mm经纬仪或吊线2水平杆水平度3水平尺3杆件间距步距10钢卷尺4纵、横距5钢卷尺6构造要求按规范要求3、在涂刷模板隔离剂时，要求在堆放场内涂刷，不得在操作面上，以免粘污钢筋和混凝土接槎处（通过观察检查）。4、木模板在拼装过程中加工质量标准如下：检查项目允许偏差（mm）检查方法表面平整2靠尺或楔尺平面尺寸-2-1钢卷尺对角线误差2钢卷尺穿墙孔位置1钢卷尺5、模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检62、查截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5层高垂直度全高5m6经纬仪或吊线、钢尺检查全高5m8相邻两板表面高低差2尺量表面平整52m靠尺和塞尺检查阴阳角方正2方尺、塞尺顺直2线尺预埋铁件中心线位移2拉线、尺量预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓外露长度+10，0预留孔洞中心线位置5拉线、尺量尺寸+5，-0门窗洞口中心线位移3拉线、尺量宽、高5对角线6插筋中心线位移5尺量外露长度+10，-06、脚手架搭设的技术要求、允许偏差与检验方法项次项 目技术要求允许偏差(mm)检查方法及工具1垫 板不晃动2立杆垂直度Hmax=20mHmax=40mH/200H/400100吊线、卷尺或经纬仪搭设63、中垂直度偏差的高度不同设计高度允许偏差（mm）吊线、卷尺或经纬仪40 m20mH=2m77H=10m2550H=20m50100H=30m1003间距步距偏差20钢板尺柱距偏差50排距偏差204纵向平杆高差一根杆两端20同跨中内外纵向水平杆高差10水平仪或水准尺5横向平杆外伸长度偏差外伸50050钢卷尺6扣件螺栓的拧紧力矩4050KNm扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面夹角45O60O伸长8脚手板外伸长度对接100a150卷尺搭接a100卷尺模板支架使用过程中的检查1、模板支架在使用过程中应定期检查下列内容：1）基础是否有不均匀沉降； 2）立杆底部与垫板是否有活动或悬空；3）水平杆是否有松动现象；4）64、施工是否超载；5）安全防护措施是否符合要求。2、施工过程控制点1）浇筑砼前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑砼时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。2）混凝土吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。3）所有接缝处加粘海绵条（包括柱墙根部、门窗洞模板与大钢模板面接合处、梁柱交接处等容易漏浆部位）。4）模板上墙前仔细检查脱模剂是否涂刷均匀。5) 模板支好后,垃圾清理应该采用吸尘器,以免锯末等影响混凝土质量。6.6 质量保证措施1、支模架必须根据相关的规范和标准进行设计和验收，对高大模板工程必须按要求进行专家论证，必要时编制应急方案。2、搭设构件本身的质量65、立杆和横杆所用的钢管不应有裂纹、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道。钢管外径、壁厚、端面等的偏差；钢管表面锈蚀深度；钢管的弯曲变形应符合相关硬性规定。立杆与轮盘的焊接、横杆与插头的焊接质量满足要求，立杆轮盘的焊接强度60KN不破坏，横杆插头的焊接强度25KN不破坏。3、承载面的强度不管是立杆搭设在地基上还是已浇筑好的楼面上都要经过计算满足强度的要求。如不满足要采取措施在下层进行加固。立杆的底部必须加设底座或垫板。4、立杆和横杆连接节点必须紧固，立杆的搭设要准确地放在定位线上。所有的立杆和横杆要形成一个稳固的整体共同受力。5、剪刀撑的搭设严格按规范要求进行。6、质量通病的防治及质量保证66、措施序号项 目防 治 措 施1混凝土墙底烂根模板下口缝隙用海棉条塞严，切忌将其伸入混凝土墙体位置内。2墙面不平、粘连墙体混凝土强度达到1.2MPa方可拆模板,清理模板和涂刷隔离剂必须认真,要有专人检查验收,不合格的要重新刷涂。3墙体垂直偏差支模时要反复用线坠吊靠,支模完毕经校正后如遇较大的冲撞,应重新较正,变形的大模板不得继续使用。4墙面凸凹不平定期对模板进行检查，及时进行修理。5墙体钢筋移位采用塑料卡环做保护层垫块,使用钢筋撑铁。6墙体阴阳角不垂直,不方正及时修理好模板,阴阳角处做好加固。木模板采用木方、背楞、对拉螺杆及钢管顶撑等控制牢固。7梁柱接头处漏浆支设梁模板时采用下包形式，并在下端粘67、贴海绵条，来保证不漏浆。8梁身不平直，梁底不平直，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠梁板模板应通过设计确定出纵横龙骨的尺寸及间距，支柱的尺寸及间距。使模板支撑系统有足够强度和刚度，防止浇筑混凝土时模板变形。9梁、板，水平、立面几何尺寸不准，胀膜梁板模板应通过设计确定出纵横龙骨的尺寸及间距，支柱的尺寸及间距。使模板支撑系统有足够强度和刚度，防止浇筑混凝土时模板变形。且板模板应按5.6.3.2要求起拱。第七章 安全和环境保护措施7.1 模板支架安全管理与维护1、模板支架（承插型模板支架）安装与拆除人员必须是经考核合格的专业架子工。架子工应持证上岗。2、支架搭设作业人员必须正确戴安全帽、系安全带68、穿防滑鞋。3、应控制模板支架混凝土浇筑作业层上的施工荷载，集中堆载严禁超过设计值。4、混凝土浇筑过程中，应派专人观测模板支架的工作状态，发生异常时观测人员应及时报告施工负责人，情况紧急时应迅速撤离施工人员，并应进行相应加固处理。5、高度4m 以上的柱、墙等竖向混凝土结构必须先浇筑，待混凝土达到一定强度后，再浇筑梁、板等水平混凝土结构。6、梁应从跨中向两端、楼板应从中央向四周对称分层浇筑。梁每层浇筑厚度不得大于400mm，楼板局部混凝土堆置高度不得超过楼板厚度100mm，以确保均匀加载，避免局部超载偏心作用使架体倾斜失稳。7、模板支架使用期间，严禁擅自拆除架体结构杆件，如需拆除必须报请工程项目69、技术负责人以及总监理工程师同意，确定防控措施后方可实施。8、严禁在模板支架及脚手架基础及邻近处进行挖掘作业。9、拆除的支架构件应安全传递至地面，严禁抛掷。10、高支模区域内，应设置安全警戒线，不得上下交叉作业。11、在模板支架上进行电气焊作业时，必须有防火措施和专人监护。12、模板支架应与架空输送电线路保持安全距离，工地临时用电线路及脚手架接地防雷击措施等按现行行业标准施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005的有关规定执行。7.2 安全防护措施1、模板上架设电线和使用电动工具采用36V低压电源。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下70、有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板上或抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑，防止突然整块塌落。8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。1071、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。13、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘1m范围内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。14、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。15、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。16、清扫模板时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于60cm的走道。17、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使72、清理砼渣块。由专人负责校对模板几何尺寸，偏差过大及时修理。18、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。19、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中 ，防止扎脚或滑落。安装与拆除高度5m 以上模板，应搭好脚手架，设防护栏杆，严禁上下在同一垂直面上操作。五级风以上应暂停作业。20、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模板等材料。支撑不得搭在脚手架上，通过路中间的斜撑应设在1.8m以上。7.3 技术安全措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(73、JGJ130)、建筑施工模板安全技术规范（JGJ162）和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆、水泥浆等污物填塞螺纹。7、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇74、砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。8、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。9、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。10、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后应立即恢复。11、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。12、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施工顺序。13、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。14、满堂脚手架不得与外架连接。15、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最75、大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。7.4 消防安全措施1、严格贯彻执行“预防为主，防消结合”的消防方针，结合施工的实际情况，加强领导小组由项目经理任组长，由安全员、施工员任成员，负责日常的消防工作，并设立义务消防队，各施工部位要明确安全责任人，实行挂牌。2、对进场作业人员进行安全防火知识教育，并充分利用板报，标语等多种形式宣传防火知识，从思想上使每个职工重视安全防火工作，增加安全防火意识。3、施工中的电气设施安装、维修均由持证专职电工负责，严禁私拉乱接电线、点电炉，避免电气引起火灾事故。4、坚持安全消防检查制度，发现隐患及时消除，预防火灾事故发生。5、在施工现场必须配备各76、种消防器材和消防池，必须按规定在各机具安装漏电保护器，木工场内严禁吸烟、生火，违者重罚。工地施工用电，必须接地接零，线路必须架空搭设，机械设备必须有防护措施及防护罩。7.5 预防坍塌事故的安全措施1、模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字后，项目经理组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方可作业。2、模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑77、和立柱应牢固拉接，形成整体。3、模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案模板施工监测方案要求对架体进行监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。4、模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、屋面未达到拆模要求前，堆放施工用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。5、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。6、拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。7.6 预78、防高空坠落事故安全措施1、模板安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。2、所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。3、高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场作业队应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。4、安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰79、部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。5、项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。6、已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.2m。7、高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。8、80、模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，架体上需设置安全平网，防止人员及物体坠落。7.7 预防物体打击事故的安全措施1、支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的模板或散板等进行稳定。散放材料要拿到稳妥地方堆放，以防物体打击事故发生。2、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。3、建筑物的四周设置硬防护，防止物件掉落至首层伤人。4、施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块81、，然后逐步拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时，应用人工托扶放于地上，严禁使拆下的模板自由坠落于地面。5、当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上架作业应有防滑措施。6、高空拆除模板时，除操作人员外，不得站人，操作人员应戴安全带。作业区周围及出入口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。7、登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。8、拆除层外边梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。7.8 其他安全注意事项1、模板支撑架拆82、除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，亦应该建立统一指挥并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。2、拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。3、拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。4、浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取紧固措施，方可继续施工。5、设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。6、在进行安装、拆除模板作业时操作人员应正确佩带戴安全帽，高空作业应正确挂好安全带。7、塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。883、木料应堆放在下风向，离火源不得小于30m，且料场四周应设置灭火器材。7.9 绿色施工及现场文明施工措施1、模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。2、现场材料应分类码放整齐。3、木模板加工过程中使用电锯、电刨，作业时应注意控制噪音。在居民稠密区夜间施工应遵守当地规定，防止噪音扰民。4、拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闲，并挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。5、加工木模板产生的锯末、碎木，模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。6、涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊84、运。7、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得乱丢，边拆边进袋。7.10 环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：1、技术措施：结构施工阶段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。木工工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2、管理措施：塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。加强环保意识的宣传。采用有力措施85、控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。第八章 成品保护计划8.1 模板安装过程的成品保护1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、应保护钢筋不受扰动。3、模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平86、台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、保持模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板面不变形。冬期施工时模板背面的保温措施应保持完好。8、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜挂钢筋。用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。9、模板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时，应轻搬轻放；模板分类分规格码放，对木模板的侧面、切割面、孔壁，应用封边漆封闭。10、冬期施工防止混凝上受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆模，否则会影响混凝土87、质量。8.2 模板拆除过程的成品保护1、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。第九章 施工监测方案及安全应急预案9.1 施工监测方案1、监测项目：满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：(1) 施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；(2) 砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况，检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板88、重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。(3) 在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；(4) 在梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、1个支顶沉降观测点。(5) 严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；(6) 支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3、观测方法：(1) 采用水准仪进行观测。(2) 浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。4、变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm，大梁支架沉降位移为10mm。9.2 施工监89、测措施1、安全检查制度在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：(1) 班组日常进行安全检查；(2) 项目每周进行安全检查；(3) 公司（地区）每月度进行安全检查；所有安全检查记录必须形成书面材料。2、日常检查、巡查重点部位(1) 杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。(2) 楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。(3) 连接件是否松动。(4) 架体是否不均匀的沉降、垂直度。(5) 施工过程中是否有超载的现象。(6) 安全防护措施是否符合规范要求。(7) 脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。(8) 脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须90、进行全面检查。第十章 应急救援预案10.1 概况本方案涉及到的模板堆放等可能引起火灾、坍塌等重大事故，机具使用中可能造成的人员伤害事故等。本预案是针对上述可能发生情况的应急准备和响应。10.2 组织机构为对可能发生的事故能够快速反应、求援，项目部成立应急救援。项目执行经理是应急救援领导小组的第一负责人，担任组长，负责紧急情况处理的指挥工作。成员分别由商务经理、项目副经理、技术负责人、机电经理组成。安全工程师是应急救援第一执行人，担任副组长，负责紧急情况处理的具体实施和组织工作。10.3 机构的职责1、负责制定事故预防工作相关人员的救援工作职责。2、负责突发事故的预防措施和各类应急救援实施的准备91、工作，统一对人员、材料、物资等资源的调配。3、进行有针对性的应急救援演习，有计划区分任务，明确责任。4、当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时报告当地部门，取得政府及相关部门的帮助。10.4 应急救援工作程序根据xxx安全生产管理手册要求，项目应急响应管理流程如下：1、当发生火灾伤害、坍塌等事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场。2、报120急救中心，到现场抢救伤员。（紧邻说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）。3、发现人员及时报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急92、救援措施。4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小。5、预备应急救援工具：小型汽车、灭火器、药箱、担架等。第十一章 计算书附件一：轮扣式钢管模板支架工程施工方案计算书（以板厚250mm，层高4.15m计算）承插型盘扣式楼板模板支架计算书依据规范:建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程JGJ231-2010建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范J93、GJ130-2011计算参数:盘扣式脚手架立杆钢管强度为300N/mm2，水平杆钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为4.2m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=0.90m，脚手架步距 h=1.80m。立杆钢管类型选择：SH-B-LG-1200(483.21200);横向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);纵向水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);横向跨间水平杆钢管类型选择：SH-A-SG-900(483.2840);面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，94、弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm，间距200mm，梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.30kN/m2，施工均布荷载标准值3.00kN/m2。 图 盘扣式楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.2501.200+0.3001.200=7.890k95、N/m活荷载标准值 q2 = (2.300+3.000)1.200=6.360kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 45.00cm3；截面惯性矩 I = 33.75cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.207.890+1.406.360)0.200经计算得到面96、板抗弯计算强度 f = M/W = 0.07310001000/45000=1.633N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.207.890+1.406.360)0.200=2.205kN截面抗剪强度计算值 T=32205.0/(21200.00015.000)=0.184N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6777.8902004/(1006000397、37500)=0.042mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、支撑次龙骨的计算次龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.2500.200=1.255kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.200=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (3.000+2.300)0.200=1.060kN/m静荷载 q1 = 1.201.255+1.200.060=1.578kN/m活荷载 q2 = 1.401.060=198、.484kN/m计算单元内的次龙骨集中力为(1.484+1.578)1.200=3.674kN2.次龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.674/1.200=3.062kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.061.20最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2003.062=2.205kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2003.062=4.042kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M99、/W = 0.441106/4040.4=109.13N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32204.64/(240.0060.00)=1.378N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.315kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677100、1.3151200.04/(100206000.00121210.7)=0.739mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.042kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩经过计算得到最大支座 F= 20.092kN经过计算得到最大变形 V= 0.949mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩101、 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 1.653106/8496.0=185.30N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.949mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.1324.150=0.548kN钢管的自重计算参照盘扣式规范附录A 。(2)模板的自重(kN)： NG2 =102、 0.3001.2000.900=0.324kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.2501.2000.900=6.777kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2) = 7.649kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (3.000+2.300)1.2000.900=5.724kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 17.19kN 轴心受压立杆的稳定103、系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 300.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照盘扣式规范2010，由公式计算 顶部立杆段：l0 = h+2ka (1) 非顶部立杆段：l0 = h (2) 计算长度修正系数，取值为1.250； k 计算长度折减系数，可取0.7； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；l0=2.500m104、；=2500/15.9=157.233, =0.210 =17192/(0.210450)=181.643N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式 MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6000.600=0.108kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，1.20m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.1081.2001.800； Nw 考105、虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 立杆Nw=1.2007.649+1.4005.724+0.91.4000.053/0.900=17.267kNl0=2.5m；=2500/15.9=157.233, =0.210 =17267/(0.210450)+53000/4730=193.611N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、盘扣式模板支架整体稳定性计算盘扣式模板支架架体高度小于8m，依据规范不需要进行整体抗倾覆验算。盘扣式模板支撑架计算满足要求！附件二：梁底无支撑杆施工方案计算书梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施106、工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.0m，梁截面 BD=350mm400mm，立杆的纵距(跨度方向) l=1.20m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.107、0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.40+0.50)+1.402.00=15.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.40+0.71.402.00=15.730k108、N/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.4000.600=6.120kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.400+0.350)/0.350=0.986k109、N/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (0.000+2.000)0.3500.600=0.420kN均布荷载 q = 1.356.120+1.350.986=9.593kN/m集中荷载 P = 0.980.420=0.412kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 22.50cm3；截面惯性矩 I = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计110、算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.885kN N2=1.885kN最大变形 V = 1.349mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.18210001000/22500=8.089N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 31884.0/(2600.00015.000)=0.314N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 1.349mm面板的最大挠度小于111、350.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.885/0.600=3.141kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.140.60最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6003.141=1.131kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6003.141=2.073kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.113106/4040.4=2112、7.99N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31130.72/(240.0060.00)=0.707N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=2.072kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6772.072600.04/(100206000.113、00121210.7)=0.073mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.433mm最大支座力 Qmax=1.885kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.518106/4247.0=122.03N/mm114、2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.184mm最大支座力 Qmax=4.052kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.396106/4247.0=93.18N/mm2支撑钢管的抗115、弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=4.05kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=4.05kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350116、.715=0.965kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.274=0.370kN 非顶部立杆段 N = 4.052+0.965=5.017kN 顶部立杆段 N = 4.052+0.370=4.422kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算117、 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=227.260允许长细比(k取1) 0=227.260/1.155=196.762 210 长细比验算满足要求! =0.141 =4422/(0.141397.6)=78.622N/mm2a=0.5m时，u1=118、1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=235.310允许长细比(k取1) 0=235.310/1.155=203.732 210 长细比验算满足要求! =0.132 =4422/(0.132397.6)=83.965N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=83.965N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.750,l0=3.638m； =3638/16.0=227.231允许长细比(k取1) 0=227.231/1.155=196.737 210 长细比验算满足要求! =0.141 =5017/(0.141397.6)=89.201119、N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW MW=0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆迎风面的间距，0.90m； lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2250.9001.8001.800/10=0.083kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=4.052+1.3500.274+0.90.9120、800.083/1.200=4.482kN 非顶部立杆Nw=4.052+1.3500.715+0.90.9800.083/1.200=5.077kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=227.260允许长细比(k取1) 0=227.260/1.155=196.762 210 长细比验算满足要求! =0.141 =4482/(0.141397.6)+83000/4247=99.167N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=235.310允许长细比(k取1) 0=235.310/1.155=203121、.732 210 长细比验算满足要求! =0.132 =4482/(0.132397.6)+83000/4247=104.584N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=104.584N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.75,l0=3.638m； =3638/16.0=227.231允许长细比(k取1) 0=227.231/1.155=196.737 210 长细比验算满足要求! =0.141 =5077/(0.141397.6)+83000/4247=109.747N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接122、连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！附件三：梁底单支撑杆计算书(300*650梁)梁模板扣件钢管支撑架计算书 依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度123、为5.1m，梁截面 BD=300mm650mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数124、如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.65+0.30)+1.402.50=23.750kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.65+0.71.402.50=24.826kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢125、筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.6500.900=14.918kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.900(20.650+0.300)/0.300=1.440kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.900=1.215kN 均布荷载 q = 1.3514.918+1.351.440=22.083kN/m集中荷载 P = 0.981.215=1.191kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W126、分别为:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.242kN N2=5.331kN N3=1.242kN最大变形 V = 0.029mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.06210001000/33750=0.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面127、抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 30.002070.0/(2900.00015.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.029mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求! 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.331/0.900=5.924kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9005.924=3.199kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9128、005.924=5.864kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4； (1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.480106/4040.4=0.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=30.003198.72/(240.0060.00)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/m129、m2龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.408kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.408900.04/(100206000.00121210.7)=0.606mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求! 三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算130、按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.036mm最大支座力 Qmax=7.602kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.122106/4493.0=27.22N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑131、承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 0.007.60=0.00kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.60kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.650=0.878kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.293=0.396kN 非顶部立杆段 N = 7.60132、2+0.878=8.480kN 顶部立杆段 N = 7.602+0.396=7.998kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6133、取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=228.201 允许长细比(k取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.007998/(0.140424.1)=0.000N/mm2 a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.1134、55=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.007998/(0.131424.1)=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.008480/(0.149424.1)=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的135、立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.9001.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(k136、N.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(1.692/8.10)=0.103kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.602+1.3500.293+ 1.40.60.103=8.084kN 非顶部立杆Nw=7.602+1.3500.650+ 1.40.60.103=8.566kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/1137、6.0=228.201 允许长细比(k取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.008084/(0.140424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.155=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.008084/(0.131424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=0.000N/m138、m2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.008566/(0.149424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.233；经计算得到=0.008480/(0.233424.1)=0.000N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计139、算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.9001.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公140、式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(1.692/8.10)=0.103kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.602+1.3500.650+1.40.60.103=8.566kN 经计算得到=0.008566/(0.233424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接141、连墙件，否则存在安全隐患。 六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.1002倾覆力矩:MT 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！ 附件四：梁底单支撑杆计算书(400*800梁)梁模板扣件钢管支撑架计算书 依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008142、建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.1m，梁截面 BD=400mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。梁两侧立杆间距143、 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.30)+1.402.50=28.340kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取144、0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.600=12.240kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.600(20.800+0.400)/0.400=0.900kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算145、得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.600=1.080kN 均布荷载 q = 1.3512.240+1.350.900=17.739kN/m集中荷载 P = 0.981.080=1.058kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 22.50cm3；截面惯性矩 I = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.330kN N2=5.49146、3kN N3=1.330kN最大变形 V = 0.109mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.08810001000/22500=0.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 30.002217.0/(2600.00015.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.109mm面板的最大挠度小于200.0/250147、,满足要求! 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.493/0.600=9.155kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6009.155=3.296kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6009.155=6.042kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4； (1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.330106/4040.4=0.00N/mm2龙骨的抗148、弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=30.003295.89/(240.0060.00)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=5.475kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.475600.04/(100206000.001149、21210.7)=0.192mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求! 三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.058mm最大支座力 Qmax=7.760kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.148106/4493.0=32.90N150、/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 0.007.76=0.00kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳151、定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.76kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.595=0.803kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.268=0.362kN 非顶部立杆段 N = 7.760+0.803=8.563kN 顶部立杆段 N = 7.760+0.362=8.122kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 152、4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=228.201 允许长细比(k取1)153、 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.008122/(0.140424.1)=0.000N/mm2 a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.155=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.008122/(0.131424.1)=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =352154、8/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.008563/(0.149424.1)=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.20m； N155、w 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.6001.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(1.128/8.10)=0.068kN N156、w 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.760+1.3500.268+ 1.40.60.068=8.180kN 非顶部立杆Nw=7.760+1.3500.595+ 1.40.60.068=8.621kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=228.201 允许长细比(k取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.008180/(0.140424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =37157、68/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.155=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.008180/(0.131424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.008621/(0.149424.1)+0.158、0038000/4493=0.000N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.233；经计算得到=0.008563/(0.233424.1)=0.000N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 159、立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.6001.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(1.128/8.10)=0.068kN Nw 考虑风荷载160、时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.760+1.3500.595+1.40.60.068=8.621kN 经计算得到=0.008621/(0.233424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.1002倾覆力矩:MT 模板支架整体抗倾覆验算 161、MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！ 附件五：梁底单支撑杆计算书(550*850梁)梁模板扣件钢管支撑架计算书 依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架162、搭设高度为5.1m，梁截面 BD=550mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.45m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合163、分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.85+0.30)+1.402.50=29.870kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.85+0.71.402.50=31.711kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： 164、(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8500.450=9.754kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.450(20.850+0.550)/0.550=0.552kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5500.450=1.114kN 均布荷载 q = 1.359.754+1.350.552=13.913kN/m集中荷载 P = 0.981.114=1.092kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗165、矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.435kN N2=5.874kN N3=1.435kN最大变形 V = 0.409mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.13110001000/16875=0.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算166、截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 30.002391.0/(2450.00015.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.409mm面板的最大挠度小于275.0/250,满足要求! 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 5.874/0.450=13.054kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.45013.054=3.524kN最大支座力 N=1.1ql = 1.167、10.45013.054=6.462kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4； (1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.264106/4040.4=0.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=30.003524.47/(240.0060.00)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.168、00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.873kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.873450.04/(100206000.00121210.7)=0.088mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求! 三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)169、变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.090mm最大支座力 Qmax=7.978kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.165106/4493.0=36.67N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc170、 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 0.007.98=0.00kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.98kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.559=0.754kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.252=0.340kN 非顶部立杆段 N =171、 7.978+0.754=8.732kN 顶部立杆段 N = 7.978+0.340=8.318kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表172、5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=228.201 允许长细比(k取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.008318/(0.140424.1)=0.000N/mm2 a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.28173、5/1.155=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.008318/(0.131424.1)=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.008732/(0.149424.1)=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设174、计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.4501.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩175、标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(0.846/8.10)=0.051kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.978+1.3500.252+ 1.40.60.051=8.361kN 非顶部立杆Nw=7.978+1.3500.559+ 1.40.60.051=8.775kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3176、639/16.0=228.201 允许长细比(k取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.008361/(0.140424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.155=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.008361/(0.131424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=0.0177、00N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.008775/(0.149424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.233；经计算得到=0.008732/(0.233424.1)=0.000N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆178、的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.45m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.4501.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.179、m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(0.846/8.10)=0.051kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.978+1.3500.559+1.40.60.051=8.775kN 经计算得到=0.008775/(0.233424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或180、柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.1002倾覆力矩:MT 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！附件六：梁底单支撑杆计算书(650*850梁)梁模板扣件钢管支撑架计算书 依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-181、2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.1m，梁截面 BD=600mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.30m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。梁两侧182、立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.85+0.30)+1.402.50=29.870kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.85+0.71.402.50=31.711kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分183、项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8500.300=6.503kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.300(20.850+0.600)/0.600=0.345kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 184、经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.300=0.810kN 均布荷载 q = 1.356.503+1.350.345=9.244kN/m集中荷载 P = 0.980.810=0.794kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 11.25cm3；截面惯性矩 I = 8.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.040kN N2=4.26185、0kN N3=1.040kN最大变形 V = 0.577mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.10310001000/11250=0.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 30.001733.0/(2300.00015.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.577mm面板的最大挠度小于300.0/250186、,满足要求! 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.260/0.300=14.201kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.30014.201=2.556kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.30014.201=4.686kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4； (1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.128106/4040.4=0.00N/mm2龙187、骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=30.002556.21/(240.0060.00)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=8.559kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.559300.04/(100206000.188、00121210.7)=0.019mm龙骨的最大挠度小于300.0/400(木方时取250),满足要求! 三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.070mm最大支座力 Qmax=5.690kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.117106/4493.0=26.189、04N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 0.005.69=0.00kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立190、杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.69kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.559=0.754kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.252=0.340kN 非顶部立杆段 N = 5.690+0.754=6.445kN 顶部立杆段 N = 5.690+0.340=6.030kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W191、 = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=228.201 允许长细比(k192、取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.006030/(0.140424.1)=0.000N/mm2 a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.155=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.006030/(0.131424.1)=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =193、3528/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.006445/(0.149424.1)=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.30m； lb 立杆横向间距，1.20m194、； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.3001.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(0.564/8.10)=0.034k195、N Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.690+1.3500.252+ 1.40.60.034=6.059kN 非顶部立杆Nw=5.690+1.3500.559+ 1.40.60.034=6.473kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=228.201 允许长细比(k取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.006059/(0.140424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； 196、=3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.155=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.006059/(0.131424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.006473/(0.149424.1)197、+0.0038000/4493=0.000N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.233；经计算得到=0.006445/(0.233424.1)=0.000N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.30m； 198、lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.3001.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(0.564/8.10)=0.034kN Nw 考虑199、风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.690+1.3500.559+1.40.60.034=6.473kN 经计算得到=0.006473/(0.233424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.1002倾覆力矩:MT 模板支架整体抗倾覆200、验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！附件七：梁底双支撑杆计算书(500*900梁)梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支201、架搭设高度为5.1m，梁截面 BD=500mm900mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组202、合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.30)+1.402.50=31.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.50=33.432kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1203、)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.900=20.655kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3000.900(20.900+0.500)/0.500=1.242kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.5000.900=2.025kN均布荷载 q = 1.3520.655+1.351.242=29.561kN/m集中荷载 P = 0.982.025=1.985kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为204、:截面抵抗矩 W = 33.75cm3；截面惯性矩 I = 25.31cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.771kN N2=11.222kN N3=2.771kN最大变形 V = 0.297mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.23010001000/33750=0.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强205、度计算值 0T = 30Q/2bh = 30.004618.0/(2900.00015.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.297mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 11.222/0.900=12.469kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.112.470.90最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.90012.469=6.733kN最大支座力 N=1.1q206、l = 1.10.90012.469=12.345kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I = 12.12cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.001.010106/4040.4=0.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=30.006733.38/(240.0060.00)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1207、25.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=7.603kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6777.603900.04/(100206000.00121210.7)=1.353mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变208、形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.087mm最大支座力 Qmax=7.978kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.253106/4493.0=56.33N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗209、滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 0.007.98=0.00kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=7.98kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.650=0.878kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.293=0.396kN 非顶部立杆段 N = 7.97210、8+0.878=8.856kN 顶部立杆段 N = 7.978+0.396=8.374kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6211、取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.50m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=228.201 允许长细比(k取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.008374/(0.140424.1)=0.000N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.155212、=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.008374/(0.131424.1)=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.008856/(0.149424.1)=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯213、矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.9001.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)214、，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1175.10.90(0.5 Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(1.692/8.10)=0.103kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=7.978+1.3500.293+ 1.40.60.103=8.460kN 非顶部立杆Nw=7.978+1.3500.650+ 1.40.60.103=8.943kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=215、3.639m； =3639/16.0=228.201 允许长细比(k取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.008460/(0.140424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.155=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.008460/(0.131424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0216、.500时，=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.008943/(0.149424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.233；经计算得到=0.008856/(0.233424.1)=0.000N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考217、虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.9001.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力218、矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.1175.10.90(0.5 Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(1.692/8.10)=0.103kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 7.978+1.3500.650+1.40.60.103=8.943kN经计算得到=0.008943/(0.233424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性219、计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.10020.900(0.602+0.300)+2(3.0008.1000.900)倾覆力矩:MT=30.000 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！附件八：梁底双支撑杆计算书(600*850梁)梁模板扣件钢管支撑架计算书 依据规范:建筑施工脚手架安全技220、术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为5.1m，梁截面 BD=600mm850mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m，立杆的步距 h=1.80m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度15mm221、，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用方钢管40.60.1.2mm。梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.85+0.30)+1.402.50=29.870kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525222、.500.85+0.71.402.50=31.711kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8500.600=13.005kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.300223、0.600(20.850+0.600)/0.600=0.690kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.600=1.620kN 均布荷载 q = 1.3513.005+1.350.690=18.488kN/m集中荷载 P = 0.981.620=1.588kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 22.50cm3；截面惯性矩 I = 16.88cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采224、用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.080kN N2=8.521kN N3=2.080kN最大变形 V = 0.577mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.20710001000/22500=0.000N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 30.003466.0/(2600.00015.000)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.4225、0N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.577mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 8.521/0.600=14.201kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.60014.201=5.112kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.60014.201=9.373kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 4.04cm3；截面惯性矩 I =226、 12.12cm4； (1)龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.511106/4040.4=0.00N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)龙骨抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=30.005112.42/(240.0060.00)=0.000N/mm2截面抗剪强度设计值 T=125.00N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求! (3)龙骨挠度计算 挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即227、龙骨下小横杆间距)得到q=8.559kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6778.559600.04/(100206000.00121210.7)=0.301mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求! 三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 228、vmax=0.071mm最大支座力 Qmax=5.918kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 0.000.221106/4493.0=49.27N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求! (二) 梁底支撑纵向钢管计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 0.0229、05.92=0.00kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.92kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.595=0.803kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 0.001.350.268=0.362kN 非顶部立杆段 N = 5.918+0.803=6.721kN 顶部立杆段 N = 5.918+0.362=6.280kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； 230、i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；231、a = 0.50m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=228.201 允许长细比(k取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.006280/(0.140424.1)=0.000N/mm2 a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.155=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.006280/(0.131424.1)=0.000N/mm2依据规范做承载力232、插值计算 a=0.500时，=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261 允许长细比(k取1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.006721/(0.149424.1)=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3000.650233、0.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.6001.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； 234、Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(1.128/8.10)=0.068kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.918+1.3500.268+ 1.40.60.068=6.337kN 非顶部立杆Nw=5.918+1.3500.595+ 1.40.60.068=6.778kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.432,l0=3.639m； =3639/16.0=228.201 允许长细比(k取1) 0=228.201/1.155=197.577 210 长细比验算满足要求! =0.140 =0.00235、6337/(0.140424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2a=0.5m时，u1=1.165,l0=3.768m； =3768/16.0=236.285 允许长细比(k取1) 0=236.285/1.155=204.576 210 长细比验算满足要求! =0.131 =0.006337/(0.131424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.500时，=0.000N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.697,l0=3.528m； =3528/16.0=221.261 允许长细比(k取236、1) 0=221.261/1.155=191.568 210 长细比验算满足要求! =0.149 =0.006778/(0.149424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2立杆的稳定性计算 150 不满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.233；经计算得到=0.006721/(0.233424.1)=0.000N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzus237、w0 = 0.3000.6500.600=0.117kN/m2 h 立杆的步距，1.80m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.60m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.1170.6001.8001.800/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑238、架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk Nwk = 69/(9+1)/(9+2)(1.128/8.10)=0.068kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.918+1.3500.595+1.40.60.068=6.778kN 经计算得到=0.006778/(0.233424.1)+0.0038000/4493=0.000N/mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 六、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求239、： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.1002倾覆力矩:MT 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！模板支撑架计算满足要求！附件九：梁侧模板施工计算书（200*1780梁）梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数 计算断面宽度200mm，高度1780mm，两侧楼板厚度250mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置7道，内龙骨采用40.80.mm木方。外龙骨间距450mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置3道，在断面内水平间距200+450+450mm，断面跨度方向间距450mm，直径14mm。面板厚度15240、mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝241、土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.904.000=3.600kN/m2。 三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.45m。荷242、载计算值 q = 1.224.3000.450+1.403.6000.450=15.390kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 16.88cm3；截面惯性矩 I = 12.66cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.547kN N2=4.453kN N3=3.774kN N4=4.000kN N5=3.774kN N6=4.453kN N7=1.547kN最大变形 V 243、= 0.391mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.10510001000/16875=6.222N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32377.0/(2450.00015.000)=0.528N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.391mm面板的最大挠度小于255.0/250,满足要求! 四、梁侧模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的244、荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2624.30+1.40.263.60=8.721kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2624.30=6.197kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.924/0.450=8.721kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.4508.721=2.355kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4508.721=4.317kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67c245、m4； (1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.177106/42666.7=4.14N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32355/(24080)=1.104N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.197450.04/(1009000.001706667.0)=0.112mm最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五246、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=0.052mm最大支座力 Qmax=8.082kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.341106/8494.1=40.15N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于450.0247、/150与10mm,满足要求! 六、对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 8.082对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！ 附件十：柱模板计算书（600*600）柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，柱模板的截面高度 H=6248、00mm，柱模板的计算高度 L = 6mm，柱箍间距计算跨度 d = 450mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的249、重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=1.0027.000=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数1.00，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=1.004.000=4.000250、kN/m2。 三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.45m。荷载计算值 q = 1.227.0000.450+1.404.0000.450=17.100kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.30cm3；截面惯性矩 I = 21.87cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.0251、0N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.06010001000/24300=2.452N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.2012.150+1.401.800)0.187=1.915kN 截面抗剪强度计算值 T=31915.0/(2450.00018.000)=0.355N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v 252、= l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.67712.1501874/(1006000218700)=0.076mm面板的最大挠度小于186.7/250,满足要求! 四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下 竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.187m。荷载计算值 q = 1.227.0000.187+1.404.0000.187=7.093kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 3.192/0.450=7.093kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2最大剪力 Q=0.6ql 253、= 0.60.4507.093=1.915kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.4507.093=3.511kN 截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4； (1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.144106/42666.7=3.37N/mm2抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31915/(24080)=0.898N/mm2截面抗剪强254、度设计值 T=1.30N/mm2抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.040450.04/(1009000.001706667.0)=0.091mm最大挠度小于450.0/250,满足要求! 五、B方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.227.00+1.404.00)0.187 0.450 = 3.19kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形255、计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 vmax=1.350mm最大支座力 Qmax=4.788kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.218106/8985.9=135.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求! 六、B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2256、): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.788B方向对拉螺栓强度验算满足要求! 七、H方向柱箍的计算竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.227.00+1.404.00)0.187 0.450 = 3.19kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax最大变形 257、vmax=1.350mm最大支座力 Qmax=4.788kN抗弯计算强度 f = M/W = 1.218106/8985.9=135.55N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于820.0/150与10mm,满足要求! 八、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对258、拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 4.788H方向对拉螺栓强度验算满足要求! 大断面柱模板支撑计算满足要求！ 附件十一：柱模板计算书（800*1213）柱模板支撑计算书 一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=800mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=1213mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 6mm，柱箍间距计算跨度 d = 450mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面宽度40mm，高度80mm。B方向竖楞4根，H方向竖楞6根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.50