1、目 录一、编制依据1二、工程概况1三、施工电梯基础位置及设计荷载取值2四、人货电梯安装安全要求及安装前的准备工作54.1、安装安全要求54.2、安装前的准备工作5五、人货电梯安装施工65.1 双笼电梯参数要求65.2附墙要求65.3 安装步骤及要求7六、平台脚手架、施工通道116.1平台脚手架116.2人货梯平台(落地)扣件钢管脚手架计算书116.3安装及安全使用316.4升降机的拆除316.5验收326.6.附图32人货电梯专项施工方案一、编制依据1.1 xx一期项目工程施工组织总设计1.2 xx一期工程施工图纸1.3 建筑工程施工质量验收规范GB50202-20021.4 建筑机械使用安全2、技术规程JGJ33-20011.5 GJJSC型升降机使用手册二、工程概况xxx一期总承包工程位于xx市xx县华阳镇，东南面一侧为规划红星路南延线，西南为海昌北路。本工程总建筑面积71190平米，地下一层车库7506.79平米，架空层物业用地1962.13平米，地上35层住宅61721.08平米。建筑高度99.50米，本工程正负0.000相当于绝对标高480.75。本工程结构形式为框架剪力墙结构，高层部分基础采用人工挖孔桩加筏板基础，多层部分基础采用独立基础+防水板。主楼抗震等级二级，地下室扩展部分三级，耐火等级一级，建筑使用年限50年。本工程建设单位：xxxx华东置业有限公司 ；设计单位：x3、x筑设计院 ；监理单位：xx管理有限公司；地质勘探单位：xx勘察设计研究院有限公司。三、施工电梯基础位置及设计荷载取值主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用SC200/200TD施工升降机四台；垂直运输机计划安装时间为结构9层开始。根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置，确定1#2#3#4#楼各一台施工升降机。1#3#楼人货梯基础设置于车库顶板上，2#楼人货梯基础设置于基础底板上，4#人货梯基础设置于地下室顶板外。各栋施工电梯安装位置如下：1、1楼施工电梯安装于1-11-2轴间，距1-L中心距3650mm。2、2楼施工电梯安装于2-122-13轴之间，距2-L轴中心距3650mm。3、34、楼施工电梯安装于3-H3-G轴之间，距3-1轴中心距3600mm。4、4楼工电梯安装于4-64-8轴之间，距4-P轴中心距3200mm。各栋施工电梯安装位置详见施工总平面图布置图。1#3#4#升降机楼从车库顶板-1.35至屋面层99.35，安装高度为101m，每节导轨架1508mm，计67节导轨架。2#3#楼升降机从基础底板-5.05至屋面层99.35，安装高度105m，每节导轨架1508mm，计70节导轨架。安装人货梯基础：（长）4.50M（宽）4.60M（高）0.30M。升降机基础底板配双向双层12200钢筋。本工程采用广州市京龙工程机械有限公司，型号为SC200/200TD型升降机，根据5、本工程的特点，为方便工程施工的需要，本工程所使用的升降机基础1#3#设置于车库顶板，板底与人货梯基础底平，2#3#设置于底板，人货梯基础面与底板面平，根据本工程结构设计总说明，车库顶板荷载为28KN，根据（xxxxxx一期项目岩土工程勘察报告）及补充报告报告，粉土层承载力特征值为0.06MPA。必须保证人货电梯基础混凝土的强度及几何尺寸。施工升降机自重： SC200/200TD型施工升降机按高度105m时的重量：P1=（吊笼重+外笼重+导轨架总重+载重量）。吊笼重44 KN；外笼重14.8KN；导轨架总重=(每节重1.7KN,每节高1.508m)：1.7KN70节=119KN；载重40KN； 6、P1=（44+14.8+119+40）=217.8KN。基础承载P计算考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，取系数n=2.1。顶板升降机基础承载P=G2.1=217.82.1=457.38KN施工电梯基础混凝土自重：P2=4.54.60.325kN/ m 3=155.25KN。施工总荷载为457.38+155.25=612.63 KN基础地面承受压力：612.63（4.54.6）=29.6KN/m22#楼人货梯基础设置于基础底板，基础地面承受压力小于粉质粘土层0.06MPA及60KN/m2，满足要求。1#3#楼人货梯基础设置于车库顶板，不满足要求。为确保车库顶板安全，采用钢管回顶加固措施。施工7、升降机安装在地库顶板上满堂钢管支撑架立柱验算计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。模板支架搭设高度为5.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.60米，立杆的横距 l=0.60米，步距 h=0.60米。梁顶托采用双钢管483.2mm。图 楼板支撑架立面简图一、立杆的稳定性计算荷载标准值作用于支架的活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (29.600+0.000)0.6000.600=10.656kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ二、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式其中 N 8、立杆的轴心压力设计值，N = 15.74kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.59A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.50W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.73 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.243；u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 9、1.700a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.10m；公式(1)的计算结果：l0=1.2431.7000.60=1.268m =1268/15.9=79.840 =0.728=15735/(0.728450)=48.021N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!公式(2)的计算结果：l0=0.600+20.100=0.800m =800/15.9=50.378 =0.852=15735/(0.852450)=41.032N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 计算长度10、附加系数，按照表2取值为1.014；公式(3)的计算结果：l0=1.2431.014(0.600+20.100)=1.008m =1008/15.9=63.496 =0.805=15735/(0.805450)=43.428N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求!4#楼升降机基础设置在回填土上。为保证升降机基础地基稳固，避免因地基沉降造成升降机安全隐患。升降机基础位置土方回填采用2：8灰土分层夯填，分层厚度300mm，采用蛙式打夯机夯实。避免雨天进行灰土回填，若有天气变化及时用彩条布覆盖，回填完成后及时施工砼垫层。选用基础类型如图1示，混凝土基础长4.5m，宽4.6m，厚0.3m，砼强度等11、级为C30，配筋为双层双向12200。3.1施工电梯基础做法：1、人货梯型号选用SC200/200TD，施工电梯基础尺寸=（长）4.5 M（宽）4.60M（高）0.30M。2、各栋施工电梯基础底板均配12200双向双层钢筋，砼强度等级为C30，整体浇捣。施工电梯基础平面尺寸图详见附图一：四、人货电梯安装安全要求及安装前的准备工作4.1、安装安全要求1.安装场地应清理干净，并用标志杆等围起来，禁止非工作人员入内。防止安装上方掉落物体,必要时应加安全网。安装过程中，必须由专人负责，统一指挥。2.利用吊杆进行安装时，不允许超载，吊杆最大起重量为2000N，吊杆只用来安装或拆卸升降机零部件，不得用作其12、它起重用途。吊杆上有悬挂物时，不得开动吊笼。3.升降机运行时,施工人员的头、手绝对不可露出安全栏以外。如果有人在导轨架上或附墙架上工作时，绝对不允许开动升降机，当吊笼升起时严禁进入外笼内。吊笼上的所有零部件，必须放置平稳，不得露出安全栏外。4.安装作业人员应按空中作业的安全要求，包括必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋等，不要穿过于宽松的衣服，应穿工作服，以免被卷入运动部件中发生安全事故。5.操纵升降机，必须将操纵盒拿到吊笼顶部，不允许在吊笼内操作。吊笼起动前，应先进行全面检查，消除所有不安全隐患。安装运行时，必须按升降机额定安装载重装载，不允许超载运行。雷雨天、雪天或风速超过13m/s的恶劣天气13、不能进行安装作业。4.2、安装前的准备工作安装工地应具备合适的电源，并必须配备一个专供升降机用的电源箱，每个吊笼均应由一个开关箱控制，供电熔断器的电流为额定电流的1.52倍。应具备合适的起重设备及安装工具。应具备运输和堆置升降机零部件的道路及场地。应按要求制作基础，自备好地脚螺栓，确定附墙架与建筑物连接的方案，准备好予埋件或固定件等。根据需要，自备站台附件，如：过桥板，安全栏杆等。五、人货电梯安装施工5.1 双笼电梯参数要求本工程施工双笼电梯拟采用广东佛山高达建筑机械有限公司制造的SC200/200施工升降机，其单个吊笼的技术性能参数如下：序号项 目单 位参 数备 注1额定载重量2*2000214、额定乘员人20无载货时3最大提升高度M4504起升速度m/min365吊笼内空尺寸M3.21.52.5长宽高6外笼（双）尺寸M4.24.42.1长宽高7吊笼自重2*22008标准节自重1709标准节长度150810吊杆提升长度20011电机台数61412连续负载25%负载功率KW8.5/11单台电机13额定电压/频率V/HZ380/5014额定电流A1423.515漏电断路器A2*6316减速机速比1：1617防坠安全器自动力矩KNm318防坠安全器动作速度m/min5419整机自重T20H=100m20附墙架承载力KN40一套21安装载重量2*10005.2附墙要求每三层设附墙架一道，电梯中15、心距楼板的距离为3.2米，附着长度为3.2米，一般施工升降机的附墙连接架的标准长度为2.9米至3.6米，所以支撑长度随附着物的远近进行特殊的加长处理。附墙架均与阳台封口梁进行附着。5.3 安装步骤及要求在安装升降之前必须熟悉“安装安全要求”。深刻了解升降机的机械和电气性能，并对有待安装的各个零、部件进行检查，符合要求后方可使用。（1）升降机基础：根据本工程的特点，为方便工程施工的需要，本工程1#3#的升降机需安装在车库板上，为了确保车库顶板板的安全，必须保证人货电梯基础混凝土的强度及几何尺寸。在地下负一层，人货电梯基础混凝土楼板下，采用钢管回顶加固措施。（2）外笼及内笼安装左侧面对外笼门的外笼16、底盘是和两节标准节连接在一起的，且左吊笼也装在两节标准节上，吊笼底架与外笼底盘用螺栓进行连接成为一体（安装就位后立即拆下）。右侧外笼底盘和右盘笼底架也用螺栓进行暂时连接成为一体（安装就位后应立即拆下）。方便运输和按扎，具体安装方法如下：用塔吊将左外笼、吊笼及所所带两节标准节，吊装于升降机对建筑墙体的一面与墙体平行。右外笼及吊笼吊装前，应将右吊笼内两个电动机的自动器拉手撬松，并用垫块垫实，使该吊笼两个齿轮能与齿条滚动吻合，吊装时应缓缓放下，将吊笼吊入导轨立杆，吊笼就位后将自动器复位，用M20130螺栓将左右外笼底盘结合处连接拧紧，并及时拆下左右吊笼与底盘的连接螺栓。释放右吊笼各滚轮的螺栓，转动偏17、心轴调整滚轮与导轨立柱的间隙，调整后锁紧。然后释放传动板上及防坠安全器底板上的背轮用专用扳手转动偏心套调整背轮与齿条间隙，调整后锁紧。调整完毕后齿轮与齿条吻合的侧间隙为0.2-0.5，背轮与齿条背面的间隙为0.5，各滚轮与导轨架立柱的间隙为0.5。用经纬仪测量基础标准节的垂直度保证其垂直度小于两节标准节高度的1/1000，调整时可用一些不同厚度的铁皮垫入外笼底盘与基础之间进行调整。调整完毕后，用砼将地脚螺栓浇筑在基础面的预留孔内，待砼达到强度后将地脚螺栓紧固。（3）电缆及电气装置的按扎检查电缆安装：供电电源箱距升降机电源箱应在5米以内，为保证供电质量，即满载运行中电压波动在380V（允许偏差518、%的范围之内），所以引入电源电缆截面面积不应小于VV325m+210m。按扎时：A. 将引入电源电缆从供电电源接入升降机电源箱内。B. 将升降机供电电缆以自由状态盘入电缆筒内，不得纽扣、打结。C.将电缆筒固定在外笼底盘底盘上挑线架正下方，将电缆线一锻从电缆筒底部引出接入升降机电源箱，两一端通过电缆挑线架引到吊笼内接入吊笼内接线盒上。电气装置的检查：电气装置在升降机出厂前以按扎完毕，因此在升降机按扎完毕后应做好如下检查：A.升降机结构、电机和电气设备的金属外壳均应良好接地，接地电阻不得超过4欧姆。B.用兆欧表测量电动机及电气元件对地绝缘电阻不得小于1兆欧姆。C.检查各安全控制考官，分别触动各个门19、上的联锁开关、松绳开关、上、下限位开关、极限开关，每次触动时吊笼应不能运行。D.校核电动机接线，吊笼上下运行方向应与操作盒上所示一致。电气检查完毕后，升降机可进入安装工况。(4)吊杆安装先将推力轴承加润滑油后装在吊杆底部。将吊杆放如吊笼顶部的安装孔内。在吊笼内将向心轴承安装在安装孔内，加压垫并用螺栓固定。当吊杆不使用时，应将殿勾勾住吊笼顶部的吊点使其固定。(5)导轨架的安装和加节导轨架的安装：A.将标准节立杆两端接头处齿条连接处檫干净，并加少量润滑油。B.打开一扇吊笼顶部护身栏，将吊杆的吊钩放至地面，用标准节吊具勾牢一节标准节（注：标准节带锥套的一端向下）。C.摇动摇把，将标准节吊至吊笼顶部放20、稳。（不要摘下低钩，应绷紧）D.关上护身栏起动升降机，当吊笼开至加紧导轨架顶部时，应点动行驶，直至吊笼顶部距导轨顶部0.5米左右时停止。E.用吊杆吊起标准节，对准导轨架上是立管和齿条上的锁孔放稳，用螺栓紧固，摘除吊勾、吊具。F.若现场配有去重设备，可在地面线将4节标准节连接在一起一次直接吊接于导轨架顶部，用螺栓紧固。导轨架的加节安装：在完成电动升降试车过程后，要求进行额定安装载荷的坠落试验，方可进行导轨架的加节安装。导轨架的加节因供货方式和安装阶段的不同，具体分类如下：A.带对重系统时，利用塔机加节：a.将标准节两端清理干净，对接接头、齿条销子、销孔 涂适量的钙基脂后，几节连为一体（最多不超过21、四节），用连接螺栓紧固。b.笼顶操作，吊笼接近导轨架顶部时，拆除上限位、上极限限位碰块，点动上升，在防冒顶限位处停止。c.将笼顶操作按钮盒上电源开关扳至“总停”位置，切断电源，以防误操作。d.用塔机将已连好的导轨架锥套朝下，吊至待加高处，垂直套入，上紧螺栓。e.重复以上操作加节到所需高度。f.安装并整好上限位、极限限位、防冒顶限位碰块。g.将笼顶操作按钮盒上电源接通，置于专用停放处，加节完毕。B.带对重系统时，利用笼顶吊杆加节：a.吊杆插入笼顶的吊杆座孔内（若为电动，应接好电源）。b.打开一扇笼顶安全栏杆，放下吊钩，用专用吊具吊起一节标准节。使带锥套的一端向下，并平稳地放置在笼顶最多允许放置两22、节标准节。c.卸掉吊具上的标准节，将吊杆固定，关上安全栏杆。d.笼顶操作，开动升降机，当吊笼接近导轨架顶部时，拆除上限位、上极限限位碰块，点动上升，在防冒顶限位处停止。e.将笼顶操作按钮盒上电源开关扳至“总停”位置，切断电源，以防误操作。f.吊杆吊起标准节，对接接头、齿条销子和销孔全部檫干净，加少许润滑脂。g.旋转吊杆，使标准节锥套垂直套入，用连接螺栓紧固，松开吊钩，将吊杆转回并拆除。h.重复以上操作加节所需高度。i.安装并调整好上限位、上极限限位、防冒顶限位碰块。j.将笼顶操作按钮盒上电源接通，置于专用停放处，加节完毕。(6)附墙架的安装附墙座与建筑物连接承载力不得小于40KN。附墙座和建筑23、物连接方法，附架与楼板的连接。A.将前杆用U型螺栓固定与标准节方框上，将附墙后座用穿墙螺栓固定于建筑物的响应位置上。B.用吊杆吊起中架、后架、后杆（组合成一体），将其安装于建筑物与导轨架之间。C.通过调整后架和够杆矫正导轨架的垂直度，调整完将扣瓦紧固。D.用调整杆将后架一边与后杆另一边斜拉锁紧，以增墙其稳定性。E.从基础面起每隔8.4米安装一套附墙架，每个人货梯拟设置12道附墙。最大高度时，最上面一处附墙以外悬出高度不得大于7.5米。F. 随着导轨的升高，应按每不大于10.5米安装一个附墙架，建筑物上的附墙座应先安装好支架，其允许最大水平倾角为100以内，每个停靠站必须设过桥平台。采用型附墙架24、，联接尺寸L=29003600mm，附墙架宽度B=1425mm。(7)电梯楼层入口设置：电梯楼层的入口设置平面建附图四，在入口处中庭内双排拆出凹口，搭设落地架，入口通道款1.2米，每层入口位置处设置，地上的落地架与楼层的柱体水平抱箍时，应将柱角保护好，以免损坏棱角。(8)天轮和钢丝绳安装：当导轨架安装到要求的高度后带对重的升降机要将天轮安装好，并用钢丝绳悬挂好对重。将天轮、绳轮、钢丝绳及钢丝绳架吊到吊笼顶部，并备好绳卡螺栓等。将钢丝绳架用M830的螺栓固定在吊笼上，将吊笼升至距导轨架顶端500mm处，用吊杆将天轮安装到导轨架顶部，用M24螺栓固定。安装绳轮；将钢丝绳穿过绳轮和天轮放至地面的对重25、上，并用三个绳卡固定于对重上，用同样的方法将钢丝绳的另一端用三个绳卡固定在绳轮上。(9)电缆保护架的安装：在电缆加高过程中，要同时安装电缆保护架。从地面起每6米左右安装一个电缆保护架，用带卡子的一端固定在51的立管上。调整电缆保护架以及电缆托架的位置，确保电缆在电缆保护架“U”形中心。(10)限位开关及极限开关碰铁的安装：下限碰铁的位置，应调整在吊笼满载下行时，自动停止在碰到缓冲簧100-200mm处。下极限碰铁应安装在吊笼在碰到缓冲弹簧之前制动。上限位碰铁调整到使吊笼自动停止在上终端站平台位置，要确保此时吊笼与导轨架顶部的安全距离符合当地的安全规定。上极限碰铁应安装在吊笼越过上平台150mm26、处。必须保证极限开关触柄与上下极限碰铁的距离，在极限开关断开位置时，其触柄距碰铁0.5-2之内，紧固所有碰铁上的螺栓,保证碰铁不移动。(11)护栏安装清扫基础表面，清除预留孔中的积水、杂物。将底盘与外横梁连接，放在基础平面上，在底盘上安装三节标准节，将地脚螺栓放入预留孔，使其钩住基础钢筋，与底盘适当紧固。调整底盘与附着墙面相对位置，使导轨架中心位置与附墙预埋件中心对正，且使底盘对称中心与附着墙面平行。用经纬仪测量导轨架与水平面的垂直度，误差不得超过1.5，并用钢垫片将底盘与基础之间垫实。也可以用水平尺检查导轨顶部四根立柱。管端面的水平度误差不得超过1。调整符合要求后，进行二次灌浆，将地脚螺栓固27、定。同时将底盘与基础之间的缝隙抹平。待二次灌浆达到许用强度后，用3503NM力矩拧紧地脚螺栓，并再次进行调整，符合要求后，用450NM的力矩进一步紧固。将吊笼缓冲装置与底盘连接。(12)电动升降试车电气控制系统接通，并检查无误后，方可电动升降试车。接通电源，由专职驾驶员谨慎的操作升降机，使吊笼上下运行数次，每次行程高度不得超过3米。查运行是否平稳，有无跳动、异响，制动器工作是否正常。停机后，对齿轮齿条啮合情况、滚轮与轨道架立柱管的接触情况重新检查、调整。空笼试车完成后，再进行安装载重试验。在空笼中装入额定安装载荷，按电机所用工作制，工作1小时，减速器温升不超过60K。六、平台脚手架、施工通道628、.1平台脚手架升降机平台脚手架见本方案附图二，脚手架为扣件式钢管落地式双排脚手架与分段悬挑式，立杆纵距为1600、800、1600mm，立杆横距为800、500mm，2层以下步距1800，2层以上为1800 mm、（稳定性计算值）1000mm，连墙杆中心间距为3200mm（每根连墙杆有效面积为5.5平方米），两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、密目网。平台与结构构筑物间距35mm，保证施工时由脚手架平台承受荷载，保证结构平台板的安全。脚手架平台的搭设高度（含屋面层防护1500mm）为108.5米，落地架首层-10层，悬挑分段11-17层，18-24层，24-35层。脚手板铺设的层数为34层（29、0.35KN/m2），每米立杆结构自重取0.1291KN/m，施工正常荷载取2层（5KN/m2）。6.2人货梯平台(落地)扣件钢管脚手架计算书落地式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为32.0米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距0.80米，立杆的步距1.40米。采用的钢管类型为483.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.80米，水平间距3.20米。施工均布荷载为5.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设11层。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度30、计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/3=0.093kN/m活荷载标准值 Q=5.0000.800/3=1.333kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.093=0.158kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.333=1.867kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下31、:跨中最大弯矩为M1=(0.080.158+0.101.867)1.6002=0.510kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.158+0.1171.867)1.6002=-0.600kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.600106/4729.0=126.786N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷载标准值q2=1.333kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6770.32、132+0.9901.333)1600.04/(1002.06105113510.0)=3.950mm大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.600/3=0.149kN活荷载标准值 Q=5.0000.8001.600/3=2.133kN荷载的计算值 P=1.20.061+1.20.149+1.42.33、133=3.240kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+3.2400.800/3=0.868kN.m=0.868106/4729.0=183.459N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038800.004/(3842.0601034、5113510.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.061+0.149+2.133=2.344kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2344.107800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=1.822mm最大挠度和V=V1+V2=1.831mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重标35、准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.600/2=0.224kN活荷载标准值 Q=5.0000.8001.600/2=3.200kN荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.224+1.43.200=4.786kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受36、的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1363NG1 = 0.13632.000=4.362kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.350111.600(0.800+0.200)/2=3.080kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.1501.60011/2=1.320kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.60032.000=0.256kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 9.37、018kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 5.00021.6000.800/2=6.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.872经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3001.2500.872 = 0.229kN/38、m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.29.018+0.851.46.400=18.438kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.29.018+1.46.400=19.782kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2291.639、001.4001.400/10=0.085kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=19.782kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立杆净截面面积，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为2425/16=153； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到040、.301； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =19782/(0.30450)=145.959N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=18.438kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立杆净截面面积，A=4.501cm241、；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为2425/16=153； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.301；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.085kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =18438/(0.30450)+85000/4729=154.106N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 7.871kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!连墙件扣件42、连接示意图八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 79.13N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 19.78A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 200.00地基承载力设计值应按下式计算fg = kc fgk其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00fgk 地基承载力标准值；fgk = 200.00地基承载力的计算满足要求!人货梯平台（11-17、18-24、25-31、32-35）悬挑式扣件钢管脚手43、架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为19.6米，立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.60米，立杆的横距0.80米，步距1.40米。采用的钢管类型为483.2，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.80米，水平间距3.20米。施工均布荷载为5.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设7层。悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.70米，建筑物内锚固段长度2.30米。悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.65m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度44、和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.800/3=0.093kN/m活荷载标准值 Q=5.0000.800/3=1.333kN/m静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.093=0.158kN/m活荷载的计算值 q2=1.41.333=1.867kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公45、式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.080.158+0.101.867)1.6002=0.510kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.100.158+0.1171.867)1.6002=-0.600kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=0.600106/4729.0=126.786N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.038+0.093=0.132kN/m活荷载标准值q2=1.333kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.6746、70.132+0.9901.333)1600.04/(1002.06105113510.0)=3.950mm大横杆的最大挠度小于1600.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.600=0.061kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.600/3=0.149kN活荷载标准值 Q=5.0000.8001.600/3=2.133kN荷载的计算值 P=1.20.061+1.20.149+1.447、2.133=3.240kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.20.038)0.8002/8+3.2400.800/3=0.868kN.m=0.868106/4729.0=183.459N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.038800.004/(3842.06048、105113510.000)=0.01mm集中荷载标准值P=0.061+0.149+2.133=2.344kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2344.107800.0(3800.02-4800.02/9)/(722.06105113510.0)=1.822mm最大挠度和V=V1+V2=1.831mm小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；1.荷载值计算横杆的自重49、标准值 P1=0.0380.800=0.031kN脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.600/2=0.224kN活荷载标准值 Q=5.0000.8001.600/2=3.200kN荷载的计算值 R=1.20.031+1.20.224+1.43.200=4.786kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受50、的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1363NG1 = 0.13619.600=2.672kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35NG2 = 0.35071.600(0.800+0.850)/2=3.234kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15NG3 = 0.1501.6007/2=0.840kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005NG4 = 0.0051.60019.600=0.157kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.9051、3kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 5.00021.6000.800/2=6.400kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.300Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250Us 风荷载体型系数：Us = 0.872经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.3001.2500.872 = 0.229kN/m252、。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.903+0.851.46.400=15.899kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.903+1.46.400=17.243kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)；la 立杆的纵距 (m)；h 步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.2291.6001.453、001.400/10=0.085kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=17.243kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立杆净截面面积，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为2425/16=153； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l054、/i 的结果查表得到0.301； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =17243/(0.30450)=127.228N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=15.899kN；i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.400=2.425m；A 立杆净截面面积55、，A=4.501cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.729cm3； 由长细比，为2425/16=153； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.301；MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.085kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =15899/(0.30450)+85000/4729=135.375N/mm2；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl = 7.871kN小于扣件的抗滑力8.0kN56、，满足要求!连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为800mm，内侧脚手架距离墙体850mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1650mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00cm4，截面抵抗矩W = 141.00cm3，截面积A = 26.10cm2。受脚手架集中荷载 P=17.24kN水平钢梁自重荷载 q=1.226.100.00017.8510=0.25kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支57、撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=24.927kN,R2=11.274kN,R3=-0.732kN最大弯矩 Mmax=6.058kN.m抗弯计算强度 f=M/1.05W+N/A=6.058106/(1.05141000.0)+13.7101000/2610.0=46.174N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，58、按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值b=1.07-0.282/b=0.929经过计算得到强度 =6.06106/(0.929141000.00)=46.25N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、拉杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为RU1=28.449kN十、拉杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU我们均取最大值进行计算，为RU=28.449kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计59、算：其中Fg 钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K 钢丝绳使用安全系数，取8.0。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.00028.449/0.850=267.753kN。选择619+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径23.0mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为N=RU=28.449kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中 f 为吊环抗拉强度，取f = 50N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的60、吊环最小直径 D=284494/(3.1416502)1/2=20mm十一、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=11.274kN水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=112744/(3.1416502)1/2=12mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：61、锚固深度计算公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.27kN；d 楼板螺栓的直径，d = 18mm；fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于11274.44/(3.1416181.5)=132.9mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 11.27kN；d 楼板螺栓的直径，d = 18mm；b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=90mm；fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算62、中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于106.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!在脚手架立杆对应的下面采用钢管回顶承担此脚手架荷载，后浇带处设双排支撑到基础地下车库底板。平台及施工通道的搭设、使用、拆除等安全技术要求按脚手架安全技术要求执行。“安全生产、预防为主“，在施工过程中，首先要保证防护设施的到位，在防护不到位的或不符合要求的情况下，作业人员有权对施工的作业条件、作业程序和作业方式中存在的安全问题提出批评、检举和控告。有权拒绝违章指挥和强令冒险作业。6.3安装及安全使用升降机的安装必须由具有相应安装资质的安装单位进行，安装人员必须持证上岗，施工前由安全员按特63、种作业的要求，进行现场安全交底工作。明确分工及责任，统一思想，统一指挥，确保安装中的安全。升降机操作人员必须经过培训，熟悉各个部件的性能及操作技术，当风速超过20M/S时，以及恶劣气候下，不得开动升降机。当导轨架及电缆上结冰时，不得开动升降机。经常的观察吊笼运行通道有无障碍物。升降机的基础不允许有积水。保持员笼内的整洁，确保吊笼装载未超过其核定载重量，升降机在下班后应停靠在地面站台，将极限开关锁住并切断电源。升降机必须保持始终所有的零部件齐全、完整，按要求定期进行检查、保养及做坠落试验。6.4升降机的拆除升降机的拆卸顺序基本上与安装相反，具体工作方式应参照升降机安装，这里仅阐述一些要点：(1)64、将升降机周围围出足够大的场地，挂上“注意空中落物”等标牌。(2)笼顶操作按钮盒移至笼顶，试运行，并将加节开关扳至“加节”位置。(3)升起吊笼，使对重体落在缓冲簧上，卸掉钢丝绳，将钢丝绳收回到钢丝绳架上盘好，并连同对重绳轮等从笼顶拆除，留出更多空间，便于操作。(4)有辅助起重设备时 (如塔吊)，可一次拆除四节标准节。(5)无辅助起重设备时，应借助自顶升加节装置或笼顶吊杆进行拆卸。(6)用自顶升加节装置拆卸时的要点：a.升起吊笼，拆除上限位、极限限位、防冒顶限位碰块，拆除导轨架与顶升套架联接螺栓。b.用一个吊笼顶起顶升套架，使顶升套架滚轮距第二节标准节末端350MM处停止，松开第一、二节标准节联接65、螺栓。c.用手动葫芦和专用吊具将第一节标准节拆除，置于笼顶。d.吊笼下行，顶升套架也随之下行。e.重复上述操作，可逐一拆除各节标准节。(7)同时拆除相应的附墙装置、电缆护架等。(8)当导轨架拆至10M以下时，可用吊车等起重机设备拆除加节装置、护栏、吊杆、导轨架等。(9)手动下降吊笼，落在缓冲弹簧上。(10)切断主电源，拆除电源线。(11)松开电机制动器，将吊笼、对重体吊离导轨架。(12)拆除最后三节标准节和底盘。6.5验收施工升降机的安装及拆卸必须经过上级主管部门的检查验收合格后方可投入正常使用，操作人员必须持证上岗，安全负责人必须进行安全技术交底工作,操作运行中必须做好相关的记录，项目部应定期进行检查，消除不安全隐患，确保施工生产的安全。6.6.附图1.图一：人货梯基础示意图2.升降机平台示意图:3.升降机立面图: