1、11、计算书11.1、扣件钢管楼板模板支架计算书（层高2.9m）11.1.1、依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-200811.1.1、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.8m，立杆的纵距 b=1.2、20m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷3、载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.404.00=10.478kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.71.404.00=9.003kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。（1）、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.3001.004、0=4.065kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 48.60cm4；1）抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.065+1.5、404.000)0.3000.300=0.094kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.09410001000/54000=1.746N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2）抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.065+1.404.000)0.300=1.886kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001886.0/(21000.00018.000)=0.157N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!3）挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l6、 / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.0653004/(1009000486000)=0.051mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!（2）模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1）荷载的计算钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300=1.200kN/m静荷载 q1 = 1.201.130+1.27、00.090=1.463kN/m活荷载 q2 = 1.401.200=1.680kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.680+1.463)1.200=3.772kN（3）龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.772/1.200=3.143kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.141.201.20=0.453kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.2003.143=2.263kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.2003.143=4.149kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48、2.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.453106/42666.7=10.61N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002263.25/(240.0080.00)=1.061N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以9、龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.220kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.2201200.04/(1009000.001706667.0)=1.115mm龙骨的最大挠度小于1200.0/400(木方时取250),满足要求!11.1.2、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.149kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯10、矩 M= 1.188kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.836kN经过计算得到最大变形 V= 0.608mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.188106/8496.0=133.17N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.608mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!11.1.3、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。11.1.4、模板支架荷载标准值11、(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1462.750=0.400kN2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3001.2000.900=0.324kN3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1501.2000.900=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.790kN。（2）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)1.2000.900=4.320kN（3）不考12、虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ11.1.5、立杆的稳定性计算（1）、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 11.578kN，非顶部立杆 N = 11.796kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.0013、N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718 允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求! =0.157 =1.014、011578/(0.157397.6)=185.084N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m； =3565/16.0=222.657 允许长细比(k取1) 0=222.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.0011578/(0.148397.6)=197.349N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=189.173N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718 允许长细比(k取1) 0=215.71815、/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求! =0.157 =1.0011796/(0.157397.6)=188.572N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷16、载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2251.2001.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2252.80.90(0.52.8+0.60)=1.100kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.10017、/7.20)=0.081kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.608+1.4004.320+ 1.40.61.4000.033=11.647kN 非顶部立杆Nw=1.2004.790+1.4004.320+ 1.40.61.4000.033=11.865kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718 允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求! =0.157 =1.0011647/(0.157397.6)+1.0033000/4247=1918、3.868N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m； =3565/16.0=222.657 允许长细比(k取1) 0=222.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.0011647/(0.148397.6)+1.0033000/4247=206.205N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.300时，=197.981N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718 允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=119、86.769 210 长细比验算满足要求! =0.157 =1.0011865/(0.157397.6)+1.0033000/4247=197.356N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!（2）按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.80kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，20、a=0.30m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.300=1.800m； 长细比，为1800/16.0=112 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.503；经计算得到=1.0011796/(0.503397.6)=58.971N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 21、h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.2001.200/10=0.033kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.22522、2.80.90(0.52.8+0.60)=1.100kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.100/7.20)=0.081kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2004.790+1.4004.320+1.40.60.081=11.865kN经计算得到=1.0011865/(0.503397.6)+1.0033000/4247=67.003N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。11.1.6、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支23、架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=7.20020.900(0.370+0.300)+2(0.0007.2000.900)7.200/2=31.278kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.100 = 3.299kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！11.2、扣件钢管楼板模板支架计算书（层高3.9m）11.2.1、依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1324、0-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-200811.2.2、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为3.8m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.25、mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管482.8mm。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。施工均布荷载标准值4.00kN/m2,堆放荷载标准值0.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.15+0.30)+1.404.00=10.478kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.15+0.726、1.404.00=9.003kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。11.2.3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。静荷载标准值 q1 = 25.1000.1501.000+0.3001.000=4.065kN/m活荷载标准值 q2 = (0.000+4.000)1.000=4.000kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为27、:截面抵抗矩 W = 54.00cm3；截面惯性矩 I = 48.60cm4；(1)抗弯强度计算 f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； 0 结构重要性系数； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.065+1.404.000)0.3000.300=0.094kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.09410001000/54000=1.746N/mm2面板的抗28、弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 0T = 30Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.204.065+1.404.000)0.300=1.886kN 截面抗剪强度计算值 T=31.001886.0/(21000.00018.000)=0.157N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.0653004/(1009000486000)=0.051mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!11.2.4、29、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。（1）荷载的计算1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.1500.300=1.130kN/m2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (4.000+0.000)0.300=1.200kN/m静荷载 q1 = 1.201.130+1.200.090=1.463kN/m活荷载 q2 = 1.401.200=1.680kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.680+1.463)0.900=2.830、29kN（2）龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 2.829/0.900=3.143kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.13.140.900.90=0.255kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.143=1.697kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9003.143=3.112kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.255106/42666.7=531、.97N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001697.44/(240.0080.00)=0.796N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.220kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.220900.04/(1009000.0032、1706667.0)=0.353mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!11.2.5、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.112kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.075kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.551kN.m经过计算得到最大支座 F= 13.830kN经过计算得到最大变形 V= 1.424mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.533、0cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.551106/8496.0=173.86N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 1.424mm顶托梁的最大挠度小于1200.0/400,满足要求!11.2.6、扣件抗滑移的计算 顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。11.2.7、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。（1）静荷载标准值包括以下内容：1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.1463.750=0.534、46kN2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.9001.200=0.324kN3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.1500.9001.200=4.066kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.936kN。（2）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (4.000+0.000)0.9001.200=4.320kN（3）不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ11.2.8、立杆的稳定性计算（1）、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷35、载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值， 顶部立杆 N = 11.552kN，非顶部立杆 N = 11.972kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (36、2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718 允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求! =0.157 =1.0011552/(0.157397.6)=184.670N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m； =3565/16.0=222.657 允37、许长细比(k取1) 0=222.657/1.155=192.777 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.0011552/(0.148397.6)=196.907N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.150时，=182.630N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718 允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求! =0.157 =1.0011972/(0.157397.6)=191.374N/mm2,不考虑风荷载38、时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，1.20m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.2001.200/10=0.024kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n39、/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.81.20(0.53.8+0.60)=2.506kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(2.506/9.60)=0.139kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=1.2004.587+1.4004.320+ 1.40.61.4000.40、024=11.669kN 非顶部立杆Nw=1.2004.936+1.4004.320+ 1.40.61.4000.024=12.088kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.869,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718 允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求! =0.157 =1.0011669/(0.157397.6)+1.0024000/4247=192.307N/mm2a=0.5m时，u1=1.403,l0=3.565m； =3565/16.0=222.657 允许长细比(k取1) 0=222.657/1.41、155=192.777 210 长细比验算满足要求! =0.148 =1.0011669/(0.148397.6)+1.0024000/4247=204.668N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.150时，=190.246N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.492,l0=3.454m； =3454/16.0=215.718 允许长细比(k取1) 0=215.718/1.155=186.769 210 长细比验算满足要求! =0.157 =1.0012088/(0.157397.6)+1.0024000/4247=199.011N/mm242、考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!（2）、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 11.97kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.15m； h 最大步距，h=1.20m； l0 计算长度，取1.200+20.150=1.500m； 长细比，为1500/16.0=94 150 满足43、要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.639；经计算得到=1.0011972/(0.639397.6)=47.120N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.20m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，1.20m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2251.44、2001.2001.200/10=0.024kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.81.20(0.53.8+0.60)=2.506kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(2.506/9.60)=0.139kN Nw 考虑风荷载45、时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 1.2004.936+1.4004.320+1.40.60.139=12.088kN经计算得到=1.0012088/(0.639397.6)+1.0024000/4247=53.347N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。11.2.9、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=9.60046、21.200(0.506+0.300)+2(0.0009.6001.200)9.600/2=89.097kN.m倾覆力矩:MT=31.0002.506 = 7.518kN.m 模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！钢管楼板模板支架计算满足要求！11.3、梁模板扣件钢管支撑架计算书（截面为600*800mm）11.3.1、依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构47、设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-200811.3.2、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为3.0m，梁截面 BD=600mm800mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=0.90m，梁底增加2道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁底支撑顶48、托梁长度 0.90m。顶托梁采用双钢管：482.8。梁底承重杆按照布置间距150,600mm计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.80+0.50)+1.402.50=28.580kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.80+0.71.402.50=29.990kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大49、，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。11.3.3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1）荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.8000.900=18.360kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.900(20.800+0.600)/0.600=1.650kN/m(3)活荷载为施工荷50、载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.6000.900=2.430kN均布荷载 q = 1.3518.360+1.351.650=27.014kN/m集中荷载 P = 0.982.430=2.381kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 48.60cm3；截面惯性矩 I = 43.74cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力51、分别为 N1=1.327kN N2=3.386kN N3=4.582kN N4=4.582kN N5=3.386kN N6=1.327kN最大弯矩 M = 0.066kN.m最大变形 V = 0.007mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.06610001000/48600=1.358N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002811.0/(2900.00018.000)=0.260N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.52、40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.007mm面板的最大挠度小于120.0/250,满足要求!11.3.4、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.582/0.900=5.091kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.15.090.900.90=0.412kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9005.091=2.749kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.9005.091=5.040kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截53、面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.412106/42666.7=9.67N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002749.21/(240.0080.00)=1.289N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形54、受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.019kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.019900.04/(1009000.001706667.0)=0.873mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!11.3.5、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。均布荷载取托梁的自重 q= 0.084kN/m。 托梁计算简图 托梁弯矩图(kN.m) 托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 托梁变形计算受力图 托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.508kN.55、m经过计算得到最大支座 F= 9.333kN经过计算得到最大变形 V= 0.800mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩 W = 8.50cm3；截面惯性矩 I = 20.39cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.508106/8496.0=169.04N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.800mm顶托梁的最大挠度小于600.0/400,满足要求!11.3.6、立杆的稳定性计算（1）、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值56、，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.33kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.461=0.622kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.180=0.242kN 非顶部立杆段 N = 9.333+0.622=9.954kN 顶部立杆段 N = 9.333+0.242=9.575kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm57、2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.25m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.066,l0=3.102m； =3102/16.0=193.745 允许长细比(k取1) 0=193.745/1.155=167.7458、5 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.009575/(0.193397.6)=124.563N/mm2a=0.5m时，u1=1.473,l0=3.232m； =3232/16.0=201.889 允许长细比(k取1) 0=201.889/1.155=174.796 210 长细比验算满足要求! =0.178 =1.009575/(0.178397.6)=134.956N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.250时，=126.295N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.985,l0=3.103m； =3103/16.0=1959、3.795 允许长细比(k取1) 0=193.795/1.155=167.788 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.009954/(0.193397.6)=129.499N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m60、； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9000.9000.900/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.00.90(0.53.0+0.60)=1.240kN.m N61、wk = 68/(8+1)/(8+2)(1.240/8.00)=0.083kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=9.333+1.3500.180+ 1.40.60.083=9.644kN 非顶部立杆Nw=9.333+1.3500.461+ 1.40.60.083=10.024kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.066,l0=3.102m； =3102/16.0=193.745 允许长细比(k取1) 0=193.745/1.155=167.745 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.009644/(0.193397.6)+1.0014000/424762、=128.710N/mm2a=0.5m时，u1=1.473,l0=3.232m； =3232/16.0=201.889 允许长细比(k取1) 0=201.889/1.155=174.796 210 长细比验算满足要求! =0.178 =1.009644/(0.178397.6)+1.0014000/4247=139.178N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.250时，=130.455N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.985,l0=3.103m； =3103/16.0=193.795 允许长细比(k取1) 0=193.795/1.15563、=167.788 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.0010024/(0.193397.6)+1.0014000/4247=133.646N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!（2）按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=9.333kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1562.950=0.622kN N = 9.333+0.622=9.954kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=364、.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.25m； h 最大步距，h=0.90m； l0 计算长度，取0.900+20.250=1.400m； 长细比，为1400/16.0=87 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.679；经计算得到=1.009954/(0.679397.6)=36.860N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立65、杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9000.9000.900/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2l66、awfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.00.90(0.53.0+0.60)=1.240kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.240/8.00)=0.083kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 9.333+1.3500.461+1.40.60.083=10.024kN经计算得到=1.0010024/(0.679397.6)+1.0014000/4247=40.362N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足67、要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。11.3.7、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.900(0.569+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=61.554kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.240 = 3.719kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！11.4、梁模板扣件钢管支撑68、架计算书（截面为400*900mm）11.4.1、依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-200811.4.2、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为3.1m，梁截面 BD=400mm900mm，立杆的纵距(跨度69、方向) l=0.90m，立杆的步距 h=0.90m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷70、载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.90+0.50)+1.402.50=31.640kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.90+0.71.402.50=33.432kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。11.4.3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1）71、荷载的计算：1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.9000.600=13.770kN/m2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.900+0.400)/0.400=1.650kN/m3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.4000.600=1.080kN均布荷载 q = 1.3513.770+1.351.650=20.817kN/m集中荷载 P = 0.981.080=1.058kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗72、矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.40cm3；截面惯性矩 I = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.031kN N2=3.662kN N3=3.662kN N4=1.031kN最大弯矩 M = 0.047kN.m最大变形 V = 0.013mm1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.04710001000/32400=1.451N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm273、；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.001917.0/(2600.00018.000)=0.266N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.013mm面板的最大挠度小于133.3/250,满足要求!11.4.4、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.662/0.600=6.103kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.100.600.60=0.220kN.m最大74、剪力 Q=0.6ql = 0.60.6006.103=2.197kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6006.103=4.028kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.220106/42666.7=5.15N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.075、02197.04/(240.0080.00)=1.030N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=3.769kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6773.769600.04/(1009000.001706667.0)=0.215mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!11.4.5、梁底支撑钢管计算(1) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷76、载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.282kN.m最大变形 vmax=0.046mm最大支座力 Qmax=8.636kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.282106/4247.0=66.31N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(2) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要77、计算。11.4.6、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.008.64=8.64kN选用双扣件,抗滑承载力的设计计算满足要求!11.4.7、立杆的稳定性计算（1）、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.64kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.35078、.476=0.643kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.164=0.221kN 非顶部立杆段 N = 8.636+0.643=9.279kN 顶部立杆段 N = 8.636+0.221=8.857kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由79、公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.15m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.066,l0=3.102m； =3102/16.0=193.745 允许长细比(k取1) 0=193.745/1.155=167.745 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.008857/(0.193397.6)=115.221N/mm2a80、=0.5m时，u1=1.473,l0=3.232m； =3232/16.0=201.889 允许长细比(k取1) 0=201.889/1.155=174.796 210 长细比验算满足要求! =0.178 =1.008857/(0.178397.6)=124.835N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.150时，=113.619N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.985,l0=3.103m； =3103/16.0=193.795 允许长细比(k取1) 0=193.795/1.155=167.788 210 长细比验算满足要求! =0.181、93 =1.009279/(0.193397.6)=120.705N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9000.9000.9082、0/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.10.90(0.53.1+0.60)=1.312kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.312/8.00)=0.087kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值83、； 顶部立杆Nw=8.636+1.3500.164+ 1.40.60.087=8.930kN 非顶部立杆Nw=8.636+1.3500.476+ 1.40.60.087=9.352kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.066,l0=3.102m； =3102/16.0=193.745 允许长细比(k取1) 0=193.745/1.155=167.745 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.008930/(0.193397.6)+1.0014000/4247=119.421N/mm2a=0.5m时，u1=1.473,l0=3.232m； =3232/16.0=201.889 允84、许长细比(k取1) 0=201.889/1.155=174.796 210 长细比验算满足要求! =0.178 =1.008930/(0.178397.6)+1.0014000/4247=129.115N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.150时，=117.806N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.985,l0=3.103m； =3103/16.0=193.795 允许长细比(k取1) 0=193.795/1.155=167.788 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.009352/(0.193397.6)+1.0014085、00/4247=124.905N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!（2）、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=8.636kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1563.050=0.643kN N = 8.636+0.643=9.279kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N86、/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.15m； h 最大步距，h=0.90m； l0 计算长度，取0.900+20.150=1.200m； 长细比，为1200/16.0=75 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.754；经计算得到=1.009279/(0.754397.6)=30.945N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 87、= 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9000.9000.900/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部88、竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2253.10.90(0.53.1+0.60)=1.312kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(1.312/8.00)=0.087kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 8.636+1.3500.476+1.40.60.087=9.352kN经计算得到=1.009352/(0.754397.6)+1.0014000/4247=34.435N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。11.4.8、模板支架整体稳定性89、计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.900(0.588+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=62.664kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.312 = 3.937kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！11.5、梁模板扣件钢管支撑架计算书（截面为300*750mm）11.5.1、依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件90、式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计标准GB50017-2017混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-200811.5.2、计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。架体搭设高度为2.0m，梁截面 BD=300mm750mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，立杆的步距 h=0.90m，梁底增加1道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度91、13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。内龙骨采用40.80.mm木方。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距 0.90m。梁底按照均匀布置承重杆3根计算。模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 梁模板支撑架立面简图按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.75+0.50)+1.402.50=27.050kN/m92、2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.500.75+0.71.402.50=28.269kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。11.5.3、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。（1）荷载的计算：1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7500.600=11.475kN/m2)模板的自重93、线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.600(20.750+0.300)/0.300=1.800kN/m3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.3000.600=0.810kN均布荷载 q = 1.3511.475+1.351.800=17.921kN/m集中荷载 P = 0.980.810=0.794kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.40cm3；截面惯性矩 I = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图94、(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.008kN N2=4.154kN N3=1.008kN最大弯矩 M = 0.050kN.m最大变形 V = 0.013mm1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.05010001000/32400=1.543N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.001680.0/(2600.0001895、.000)=0.233N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.013mm面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!11.5.4、梁底支撑龙骨的计算 梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.154/0.600=6.923kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.16.920.600.60=0.249kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6006.923=2.492kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6006.923=4.569kN龙骨的截96、面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.249106/42666.7=5.84N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: 0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002492.42/(240.0080.00)=1.168N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度97、计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=4.148kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6774.148600.04/(1009000.001706667.0)=0.237mm龙骨的最大挠度小于600.0/400(木方时取250),满足要求!11.5.5、梁底支撑钢管计算(1) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果98、如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.084kN.m最大变形 vmax=0.020mm最大支座力 Qmax=5.871kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.084106/4247.0=19.78N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于450.0/150与10mm,满足要求!(2) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。11.5.6、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取99、8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，0R= 1.005.87=5.87kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!11.5.7、立杆的稳定性计算（1）、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.87kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.312=0.422kN 顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.172=0.232kN 非顶部立杆段 N = 5.871+0.4100、22=6.293kN 顶部立杆段 N = 5.871+0.232=6.103kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.98 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算 顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1) 非顶部立杆段：l0 = ku2h (2) k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.101、155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m；顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.066,l0=3.102m； =3102/16.0=193.745 允许长细比(k取1) 0=193.745/1.155=167.745 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.006103/(0.193397.6)=79.399N/mm2a=0.5m时，u1=1.473,l0=3.232m； =3232/16.0=201.889 允许长细比(k取1) 0=201.889/1.155=174102、.796 210 长细比验算满足要求! =0.178 =1.006103/(0.178397.6)=86.024N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=79.399N/mm2,不考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.985,l0=3.103m； =3103/16.0=193.795 允许长细比(k取1) 0=193.795/1.155=167.788 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.006293/(0.193397.6)=81.867N/mm2,不考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性103、计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9000.9000.900/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在104、风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2252.00.90(0.52.0+0.60)=0.648kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.648/8.00)=0.043kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； 顶部立杆Nw=5.871+1.3500.172+ 1.40.60.043=6.140kN 非顶部立杆Nw=5.871+1.3500.312+ 1.40.6105、0.043=6.329kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=2.066,l0=3.102m； =3102/16.0=193.745 允许长细比(k取1) 0=193.745/1.155=167.745 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.006140/(0.193397.6)+1.0014000/4247=83.115N/mm2a=0.5m时，u1=1.473,l0=3.232m； =3232/16.0=201.889 允许长细比(k取1) 0=201.889/1.155=174.796 210 长细比验算满足要求! =0.178 =1.006140/(0.178397.6)+1106、.0014000/4247=89.779N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=83.115N/mm2,考虑风荷载时,顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!非顶部立杆段：u2=2.985,l0=3.103m； =3103/16.0=193.795 允许长细比(k取1) 0=193.795/1.155=167.788 210 长细比验算满足要求! =0.193 =1.006329/(0.193397.6)+1.0014000/4247=85.583N/mm2考虑风荷载时,非顶部立杆的稳定性计算 f,满足要求!（2）、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：107、 其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=5.871kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1562.000=0.422kN N = 5.871+0.422=6.293kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； A 立杆净截面面积，A=3.976cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=0.90m； l0 计算长度，取0.900+20.200=1.300108、m； 长细比，为1300/16.0=81 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.716；经计算得到=1.006293/(0.716397.6)=22.109N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为： 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW=1.40.6Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，0.90m； la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m109、；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9000.9000.900/10=0.014kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2lawfk + HlaHmwmk B 模板支撑架横向宽度(m)； n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数； Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2252.00.90(0.52.0+0.60)=0.648kN.m Nwk = 68/(8+1)/(8+2)(0.110、648/8.00)=0.043kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值； Nw = 5.871+1.3500.312+1.40.60.043=6.329kN经计算得到=1.006329/(0.716397.6)+1.0014000/4247=25.481N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!架体尽量利用已有结构进行拉结(如剪力墙或柱等)，增强架体的稳定性，加强架体施工安全措施。11.5.8、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,架体应进行整体抗倾覆验算。支架的抗倾覆验算应满足下式要求： MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值； MR支架的抗倾覆力矩设计111、值。 抗倾覆力矩:MR=8.00020.900(0.385+0.500)+2(0.0008.0000.900)8.000/2=51.006kN.m倾覆力矩:MT=31.0000.648 = 1.944kN.m 架体整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！架体计算满足要求！11.6、梁侧模板计算书（截面为600*800mm）11.6.1、梁侧模板基本参数计算断面宽度600mm，高度800mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用40.80.mm木方。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+3112、50mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图11.6.2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间113、，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。11.6.3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需114、要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.60m。荷载计算值 q = 1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 32.40cm3；截面惯性矩 I = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=1.909kN N2=5.251kN N3=5.251kN N4=1.909kN115、最大弯矩 M = 0.103kN.m最大变形 V = 0.083mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.10310001000/32400=3.179N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 32864.0/(2600.00018.000)=0.398N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.083mm面板的最大挠度小于216.7/250,满足要求!11.116、6.4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2224.30+1.40.225.40=7.956kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2224.30=5.273kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.774/0.600=7.956kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.9560.600.60=0.286kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6007.956=2.864kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6007.956=5.251kN截面力学参数为本算例中，截117、面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.286106/42666.7=6.71N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32864/(24080)=1.343N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6775.265600.04/(10118、09000.001706667.0)=0.301mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!11.6.5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.682kN.m最大变形 vmax=0.069mm最大支座力 Qmax=11.852kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.119、682106/8494.1=80.29N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!11.6.7、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.852对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！1120、1.7、梁侧模板计算书（截面为400*900mm）11.7.1、梁侧模板基本参数计算断面宽度400mm，高度900mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用40.80.mm木方。外龙骨间距600mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+350mm，断面跨度方向间距600mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图11.7.2、梁侧模121、板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧122、压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。11.7.3、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.60m。荷载计算值 q = 1.224.3000.600+1.405.4000.600=22.032kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 123、32.40cm3；截面惯性矩 I = 29.16cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.203kN N2=6.059kN N3=6.059kN N4=2.203kN最大弯矩 M = 0.137kN.m最大变形 V = 0.147mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.13710001000/32400=4.228N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!124、(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33304.0/(2600.00018.000)=0.459N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.147mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!11.7.4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.30+1.40.255.40=9.180kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.30=6.075kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷125、载 q =P/l= 5.508/0.600=9.180kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.19.1800.600.60=0.330kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.6009.180=3.305kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.6009.180=6.059kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.330106/42666.7=7.75N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力126、的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33305/(24080)=1.549N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6776.075600.04/(1009000.001706667.0)=0.347mm最大挠度小于600.0/250,满足要求!11.7.5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯127、矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.787kN.m最大变形 vmax=0.080mm最大支座力 Qmax=11.944kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.787106/8494.1=92.65N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!11.7.6、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f128、 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.944对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！11.8、梁侧模板计算书（截面为300*750mm）11.8.1、梁侧模板基本参数计算断面宽度300mm，高度750mm，两侧楼板厚度120mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨布置4道，内龙骨采用40.80.mm木方。外龙骨间距750mm，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓129、布置2道，在断面内水平间距150+350mm，断面跨度方向间距750mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图11.8.2、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000130、kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。11.8.3、131、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取0.75m。荷载计算值 q = 1.224.3000.750+1.405.4000.750=27.540kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.50cm3；截面惯性矩 I = 36.45cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.313kN N2=6.362kN N3=132、6.362kN N4=2.313kN最大弯矩 M = 0.121kN.m最大变形 V = 0.073mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.12110001000/40500=2.988N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 33470.0/(2750.00018.000)=0.386N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.073mm面板的最大挠度小于133、210.0/250,满足要求!11.8.4、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2124.30+1.40.215.40=7.711kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2124.30=5.103kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 5.783/0.750=7.711kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.17.7110.750.75=0.434kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.7507.711=3.470kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.7507.711=6.134、362kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.434106/42666.7=10.17N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=33470/(24080)=1.627N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0135、.6775.103750.04/(1009000.001706667.0)=0.712mm最大挠度小于750.0/250,满足要求!11.8.5、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.827kN.m最大变形 vmax=0.084mm最大支座力 Qmax=14.723kN136、抗弯计算强度 f = M/W = 0.827106/8494.1=97.36N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于350.0/150与10mm,满足要求!11.8.6、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 14.723对拉螺栓强137、度验算满足要求!侧模板计算满足要求！11.9、柱模板支撑计算书（柱截面1000*1000mm）11.9.1、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓1道，柱模板的截面高度 H=1000mm，H方向对拉螺栓1道，柱模板的计算高度 L = 3600mm，柱箍间距计算跨度 d = 400mm。柱箍采用双钢管48mm3.0mm。柱模板竖楞截面选择为：40.80.mm木方，B方向竖楞4根，H方向竖楞4根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000138、.0N/mm2。柱模板支撑计算简图11.9.2、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=5139、1.600kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.903.000=2.700kN/m2。11.9.3、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下 面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.40m。荷载计算值 q = 1.224.3000.400+1.402.7000.400=13.176kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 140、21.60cm3；截面惯性矩 I = 19.44cm4；(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取17.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.209.720+1.401.080)0.3330.333=0.146kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.14610001000/21600=6.778N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算 T = 3141、Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.209.720+1.401.080)0.333=2.635kN截面抗剪强度计算值 T=32635.0/(2400.00018.000)=0.549N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6779.7203334/(1009000194400)=0.464mm面板的最大挠度小于333.3/250,满足要求!11.9.4、竖楞的计算竖楞直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算142、，计算如下 竖楞计算简图竖楞的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.333m。荷载计算值 q = 1.224.3000.333+1.402.7000.333=10.980kN/m 按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q =P/l= 4.392/0.400=10.980kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.110.9800.400.40=0.176kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.40010.980=2.635kN最大支座力 N=1.1ql = 1.10.40010.980=4.831kN截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42143、.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.176106/42666.7=4.12N/mm2抗弯计算强度小于17.0N/mm2,满足要求!(2)抗剪计算最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32635/(24080)=1.235N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2抗剪强度计算满足要求!(3)挠度计算最大变形 v=0.677ql4/100EI=0.6778.100400.04/(1009000.001706667.0)=0.091mm最大144、挠度小于400.0/250,满足要求!11.9.5、B方向柱箍的计算竖楞传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.333 0.400 = 4.39kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.576kN.m最大变形 vmax=0.123mm最大支座力 Qmax=9.065kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.576145、106/8985.9=64.10N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求!11.9.6、B方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.065B方向对拉螺栓强度验算满足要求!11.9.7、H方146、向柱箍的计算竖楞传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.224.30+1.402.70)0.333 0.400 = 4.39kN柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取次龙骨传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.576kN.m最大变形 vmax=0.123mm最大支座力 Qmax=9.065kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.576106/8985.9=64.10N/mm2支撑钢管的抗弯147、计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于610.0/150与10mm,满足要求!11.9.8、H方向对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.065H方向对拉螺栓强度验算满足要求!大断面柱模板支撑计算满足要求！11.10、墙模板计算书（墙体厚度为300m148、m）11.10.1、墙模板基本参数计算断面宽度300mm，高度3750mm，两侧楼板厚度150mm。模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距200mm，内龙骨采用40.80.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm2.8mm。对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距300+400+400+400+400+400+400+400+400mm，断面跨度方向间距400mm，直径14mm。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图11.10.2、墙模板荷149、载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力150、标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。11.10.3、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取3.60m。荷载计算值 q = 1.224.3003.600+1.405.4003.600=132.192kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 1151、94.40cm3；截面惯性矩 I = 174.96cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm)经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=10.575kN N2=29.082kN N3=29.082kN N4=10.575kN最大弯矩 M = 0.528kN.m最大变形 V = 0.060mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.52810001000/194400=2.716N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取17.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f152、,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值 T = 3Q/2bh = 315863.0/(23600.00018.000)=0.367N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.060mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!11.10.4、墙模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2024.30+1.40.205.40=7.344kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2024.30=4.860kN/m内龙骨按照均布荷载下多跨连153、续梁计算。 内龙骨计算简图 内龙骨弯矩图(kN.m) 内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 内龙骨变形计算受力图 内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.330kN.m经过计算得到最大支座 F= 4.409kN经过计算得到最大变形 V= 0.299mm内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 42.67cm3；截面惯性矩 I = 170.67cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.330106/42666.7=7.73N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于17.0N/154、mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32205/(24080)=1.034N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.70N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算 最大变形 v =0.299mm内龙骨的最大挠度小于400.0/250,满足要求!11.10.5、墙模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，155、受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.308kN.m最大变形 vmax=0.051mm最大支座力 Qmax=9.480kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.308106/8494.1=36.26N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于400.0/150与10mm,满足要求!11.10.6、对拉螺栓的计算计算公式: N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.480对拉螺栓强度验算满足要求!侧模板计算满足要求！