1、xx1#、2#、5#、6#楼项目工程悬挑脚手架专项施工方案 编制人： 审核人： 审批人： xx建设集团有限公司xx年九月目 录一、 工程概况-3二、 编制依据-3三、 施工准备-4四、 架体搭设-6五、 架体拆除-20六、 安全文明管理-22七、 应急预案-25附： 悬挑脚手架计算书施工电梯，卸料平台，悬挑架槽钢位置平面图。悬挑架立面图悬挑脚手架专项施工方案一、工程概况工程名称：xxxx1#、2#、5#、6#住宅楼、商铺、幼儿园及地下车库项目工程建设单位：xx绿都置业有限公司设计单位：xx市建筑设计院监理单位：xx新恒丰建设监理有限公司施工单位：xx建设集团有限公司xxxx1#、2#、5#、62、#住宅楼、商铺、幼儿园及地下车库项目工程位于xx经济开发区，处于东西向的钱江路与展览东路、南北向的长夏西街与长厦门街围成的长方形地块内，该项目主要由七栋30层33层的商住楼、一栋3层幼儿园以及商业裙房、地下车库等组成，商住楼为剪力墙结构，幼儿园、商业裙房及地下车库均为框架结构，主楼地下室及地下车库为地下2层，地上3033层的高层建筑，最大总高度为99.15米二、编制依据1、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）2、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）3、建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）4、建筑施工作业劳动防护用品配备及使用标准（JGJ184-203、09）5、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）6、混凝土结构设计规范（GB50010-2010）7、危险性较大的分部分项工程安全管理办法（2009年）- 建质200987号8、本工程施工组织设计和相关施工图纸等9、建筑施工手册10、PKPM计算软件11、脚手架施工次分明强制性条文三、 施工准备1、设计总思路结合本工程结构形式、实际施工特点，2#楼6#楼五层楼面以下为落地脚手架，落地脚手架高度为19.9m，五层楼面(标高12m)以上为悬挑脚手架，分别在13层（标高35.6m），21层（标高59.2m），29层（标高82.8m），设置分段挑梁，每段悬挑脚手架的高度为23.6米。1#楼六层楼4、面以下为落地脚手架，落地脚手架高度为22.85m，六层楼面(标高14.95m)以上为悬挑脚手架，分别在13层（标高35.6m），20层（标高56.25m），27层（标高76.9m），设置分段挑梁。每段悬挑脚手架的高度为20.65m。5#楼五层楼面以下为落地脚手架，落地脚手架高度为19.9m，五层楼面(标高12m)以上为悬挑脚手架，分别在12层（标高32.65m），19层（标高52.3m），26层（标高73.95m），设置分段挑梁。每段悬挑脚手架的高度为20.65m。悬挑脚手架,主体阶段主要用于安全防护，装修阶段用于装修施工，也兼作安全防护。 安全立网采用绿色密目式安全网；悬挑工字钢采用工18号5、Q235-A级热轧工字钢，工字钢挑梁预埋螺栓压环采用18圆钢；斜拉钢丝绳采用16钢丝绳，分两次进行斜拉，拉环筋采用20圆钢。立杆距结构外沿0.30m，排距（横距）为0.7m、纵距为1.50m，大横杆步距为1.80m，连墙件采用两步三跨，即竖向间距3.6米，水平间距4.5米，施工均布荷载3.0KN/M2，每段悬挑架设三层钢丝网，悬挑架底部进行满铺模板，施工操作层顶部进行满铺，中间再铺一道钢丝网脚手板。2、劳动力、材料准备（1） 劳动力配备工 种人数任 务架子工40负责架子搭设及拆除测量工3负责脚手架垂直度控制 名称数量备注架子扳手45架子工搭设和拆除架子用安全帽、安全带50套架子工搭设和拆除架子6、用力矩扳手5把架子工搭设和拆除架子用（2）材料配备名称数量备注6米钢管18000根用于外脚手架及人行斜道立杆、大横杆、剪刀撑等2-3米钢管8000根用于悬挑架固定地锚处1.2-1.5米钢管60000根用于外脚手架小横杆、人行斜道小横杆密目网1.8m6m110000块用于外脚手架外围封闭钢丝网25000块用于脚手架底部、人行斜道及挡脚板铺设直角扣件250000个用于立杆与大横杆连接、大横杆与小横杆连接处旋转扣件25000个用于剪刀撑相连对接扣件96000个用于立杆、大横杆6米钢管接长16钢丝绳20000米用于悬挑架卸荷18工字钢34.5米5000根用于悬挑架支撑L63x6mm15T压板20拉环 7、25T18螺栓杆25T（3）材料基本要求a、钢管扣件采用租赁站租赁材料，钢管选用外径48毫米，壁厚3.0毫米的钢管，表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；b、扣件规格与钢管匹配，采用铸铁，不得有裂纹、气孔、砂眼等缺陷。c、安全网采用具有生产许可证的密目式安全网，有产品生产合格证以及由相关建筑安全监督管理部门颁发的准用证。d、钢丝网脚手板。3、技术交底制度项目技术负责人向班组长及操作人员进行技术交底，并结合具体操作部位、关键部位的质量要求、操作要点、注意事项予以落实。为保证技术交底的贯彻落实，技术人员对作业人员进行工前技术培训，明确工序的质量标准、注意事项等，8、使每个参加施工的人员做到心中有数，避免作业中的盲目性与随意性。 本工程计划布置1#、2#、5#、6#楼各安装一台人货两用电梯（详见附图）四、架体搭设1.架体基本参数（1）挑梁采用3m长18#工字钢，沿建筑结构外沿均匀布置，间距1500mm（局部有所调整，但均不大于1.5m）。工字钢挑出结构边长度为1100mm，预留楼内长度为1900mm，个别特殊部位采用4.5m长工字钢，调整工字钢悬挑长度和预留楼内长度（具体见工字钢挑梁平面布置图），以确保工字钢锚固段长度大于悬挑段长度的1.25倍。为保证挑架外观整齐一致，要求某些部位悬挑长度较大，对于这部分悬挑工字钢，留在楼内的长度也要适当加大。（2）每条工9、字钢用一根16的钢丝绳斜拉卸荷。 （3）外架立杆采用单钢管立杆，纵距1.5m，立杆横向净距0.7m，大横杆步距1.8m，内排立杆距结构距离0.30m。连墙点原则为每隔三跨层层布置，横向间距4.5m 即每隔3根立杆，竖向间距由于楼层实际情况采用每层一道。（4）预埋件卡环的设置2#6#楼在每悬挑层(5层、13层、21层、29层)梁板结构钢筋绑扎完、砼浇筑施工前，根据悬挑架工字钢布置图进行预埋18圆钢压环，要求前后卡环位置准确。压环放置在板底筋的上边，并与板筋绑扎牢固。在压环锚固段拐角处各绑扎1根1500长18钢筋。当压环部位板没有负弯矩钢筋时，绑扎88200钢筋网片,伸入支坐。在斜拉钢丝绳的上一层10、（6、14、22、30层梁板结构）相对应位置预埋20圆钢拉环，伸出楼面100 mm。1#楼在每悬挑层(6层、13层、20层、27层)梁板结构钢筋绑扎完、砼浇筑施工前，根据悬挑架工字钢布置图进行预埋18圆钢压环，要求前后卡环位置准确。压环放置在板底筋的上边，并与板筋绑扎牢固。在压环锚固段拐角处各绑扎1根1500长18钢筋。当压环部位板没有负弯矩钢筋时，绑扎88200钢筋网片,伸入支坐。在斜拉钢丝绳的上一层（7、14、21、28层梁板结构）相对应位置预埋20圆钢拉环，伸出楼面100 mm。5#楼在每悬挑层(5层、12层、19层、26层)梁板结构钢筋绑扎完、砼浇筑施工前，根据悬挑架工字钢布置图进行预11、埋18圆钢压环，要求前后卡环位置准确。压环放置在板底筋的上边，并与板筋绑扎牢固。在压环锚固段拐角处各绑扎1根1500长18钢筋。当压环部位板没有负弯矩钢筋时，绑扎88200钢筋网片,伸入支坐。在斜拉钢丝绳的上一层（6、13、20、27层梁板结构）相对应位置预埋20圆钢拉环，伸出楼面100 mm。（5）工字钢悬挑梁设置在悬挑层梁板砼浇筑完以后、该层墙柱钢筋绑扎完封模板以前，穿过剪力墙时，预先放置200150同墙宽的木盒子。将加工好的工字钢穿过预埋压环挑出，并用压板双螺帽加固。在楼层砼达到设计强度的70后即可进行悬挑架的搭设。个别如阳角、楼梯间、悬挑板等部位采用4500mm长工字钢，以确保工字钢锚12、固段长度大于悬挑段长度的1.25倍。对于悬挑部位的4.5m长工字钢，其下部采用钢管斜撑加固；对于角部或剪力墙部位4.5m长工字钢，在工字钢内立杆部位增加一根斜拉钢丝绳。 对于有悬挑工字钢的阳台和悬挑板部位在阳台及转角设置斜拉钢丝绳的基础上，在每一根挑架工字钢的端部设置钢管支撑， 进行双重安全设置。并且将钢丝绳拉结在阳台上改为拉结在墙上，进一步更好地保证挑架的刚度及稳定性。2.搭设程序（1）悬挑脚手架采用18号工字钢悬挑主受力构件，架体采用483.0钢管搭设。建筑物内锚固长度1.9米，悬挑长度为1.1米。 悬挑钢梁U形螺栓固定构造1-木楔侧向楔紧；2-两根1.5m长直径18mm加强钢筋 悬挑钢梁13、穿墙构造1-木楔楔紧 悬挑钢梁楼面构造水平悬挑纵向扫地杆 立杆 横向扫地杆 小横杆 大横杆 剪刀撑 连墙件 铺钢丝网 防护栏杆 安全网每根悬挑型钢的固定采用预埋三个U型18圆钢拉环来进行锚固。预埋件埋于梁或板位置。并于混凝土梁、板底钢筋焊接或绑扎，其锚固长度应符合混凝土结构设计规范GB50010中钢筋锚固的规定。悬挑端头采用16钢丝绳拉结。拉结点固定在悬挑层上一个楼面梁上。型钢挑出部分端头内进100 mm位置，焊25钢筋作立杆固定点，间隔距800mm焊第二个立杆固定点。个别如阳角、楼梯间、悬挑板等部位采用4500mm长工字钢，以确保工字钢锚固段长度大于悬挑段长度的1.25倍。对于悬挑部位的4.14、5m长工字钢，其下部采用钢管斜撑加固；对于角部或剪力墙部位4.5m长工字钢，在工字钢内立杆部位增加一根斜拉钢丝绳。（2）定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。（3）立杆a.立杆垂直且间距均匀，接长时除顶层顶步外，采用一字扣件对接。立杆与大横杆采用直角扣件连接。b.立杆对接扣件交错布置，相邻两根立杆接头不应设在同步同跨内，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。c.立杆的垂直度偏差应控制在不大于架高的1/400。d.顶层顶步采用搭接连接时，搭接部位连接不少于2道，立杆顶端高出女儿墙上皮1m，高出檐口上皮1.5m。(4）大横杆 大横杆置于小横杆之上，在立柱的15、内侧，用直角扣件与立柱扣紧，其长度大于3跨，小于等于6米，同一大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步、同跨内。相临接头水平距离不小于50，各接头距柱的距离不大于50。接头位置避开跨中1/3弯距较大处。 使用钢筋网钢丝网脚手板，纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并等间距设置，间距不大于400mm。(5）小横杆a.主节点处设置一根横向小横杆，上下步横向小横杆沿立杆左右两侧交错布置，底排主节点处设置两根并排横向水平杆，用直角扣件扣接。b.主节点处两个直角扣件的中心距不大于15cm，外伸长度里端离墙面5cm，外端离外侧的纵向水平杆10cm，并在同一连续面上保持外端出16、头在一条直线上。(6）剪刀撑a.剪刀撑须连续设置，与地面倾角控制在45度60度之间，每道剪刀撑跨越立杆的根数：45度为7根，50度为6根，60度为5根。b.剪刀撑的搭接长度不小于1米，采用三个旋转扣件固定，钢管端部至扣件距离不小于10cm。剪刀撑设45度或60度角c.剪刀撑斜杆不但于立杆交点固定，还于横向水平杆伸出端固定。(7)扫地杆立杆底部离悬挑脚手架的起步面20cm处，设纵横两个方向扫地杆，用直角扣件与立杆连接，以固定立杆底部位置，约束立杆向下或水平移动。(8)挡脚板操作层外立杆内侧设置高度30cm以上的九夹板制作的挡脚板，底部缝隙不大于5cm。(9)隔离a.底排隔铁皮包住。b.脚手架采用17、四步一隔离，用九夹板或安全网与操作层隔离，隔离排与墙面距离不大于5cm。(10)连墙拉结a.每层将短钢管，预埋在梁内。选用钢管长度不小于50cm，埋入混凝土中至少300cm，偏离主节点的距离不应大于300mm。b.拉结材料用483.0钢管，拉结短钢管不能水平设置时，与脚手架连接的一端下斜连接，不得采用上斜连接。c.连墙点原则为每隔三跨层层布置，横向间距4.5m 即每隔3根立杆，竖向间距由于楼层实际情况采用每层一道。但遇到剪力墙时，避开剪力墙，在墙两端的立杆拉结点采取加密。（详见附图）(11)钢丝网钢丝网脚手板与防护栏杆建筑物的外架除操作层以外，还在中间，至少铺满一层。满铺层钢丝网脚手板垂直墙面18、纵向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效保护措施，钢丝网脚手板用不细于18#铅丝双股并联绑扎不少于四点，要求绑扎牢固，交叉处平整，钢丝网脚手板完好无损，破损的要及时更换。钢丝网脚手板设置在三根横向水平杆上。钢丝网脚手板采用对接平铺，接头处必须设两根横向水平杆，钢丝网脚手板外伸长应取130150mm，两块钢丝网脚手板外伸长度的和不应大于300mm（见图）； 脚手架自第二步起设置1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于三层，高度为0.30m、0.9m、1.5m。（12）安全网架体搭高后，外侧用密目安全网覆盖，覆盖要求上至上步大横杆，下至钢筋网，每间隔400mm绑扎一道，19、密目网间严密，不留空隙。采用16#镀锌铁丝与大横杆绑扎牢固，不漏眼绑扎，两网连接处绑在同一大横杆件上。底层设置模板满铺以防物件掉落，以上每隔两层且最多隔l0m张设一道安全平网，网内杂物及时清除。安全平网架设牢固，封闭严密。落地脚手架拆除后，在第4层设一道6米宽3层挑网（下面二层为阻燃型大眼网，上面一层为阻燃型密目式安全网），在安全网的下面不存放构件或其他材料设备，保证人员落入安全网后有效缓冲高度。（13）防雷接地 脚手架避雷接地用2.5平方毫米接地专用线与脚手架四角相连，另端与主体接地钢筋相连，安装完毕后用电阻测试仪测试接地电阻，符合要求再允许使用，同时作好电阻测试记录。每幢楼钢管脚手架设置820、组防雷接地极，接地电阻不大于4(欧)。（14）消防设施在架体首层及每隔二层配置灭火器，当层沿外架直线长度每隔30m配置一台灭火器，悬挂于外架内纵向水平杆上，距楼板高度1.2m左右。（15）安全警示带沿外架四周，每隔3层设置一道封闭的水平警示带，悬挑外架的警示带设于悬挑型钢的顶部，每悬挑一次设置两道；第一道在悬挑架的第二层，第二道在第六层，警示带安装于外架外立杆的内侧。警示带采用模板废料制作，高度为200mm。警示带外立面采用油漆刷成红白相间的色条，色条宽150mm，与水平线成60夹角。 材质为0.7mm铁皮，刷黑黄油漆 警示带示意图3. 施工电梯位置架体设置施工电梯位置脚手架采用独立体系搭设，21、距建筑物0.3M，悬挑及卸荷次数同外围脚手架，连墙杆每层设置两个点连接，平台用模板满铺。外围脚手架搭设时预留电梯位置，预留口用钢管搭接连接，搭设施工电梯架体时，拆除外围脚手架搭接钢管。（电梯位置见平面图）。（1）平台脚手架搭设施工电梯接料平台采用483.0钢管，扣件搭设。a. 平台脚手架立杆纵距为1300、800、1300mm，立杆横距为1000mm，步距1800mm、1150mm。(2) 连墙件：平台的4根小横杆直接伸入楼层，搭在结构梁上，用钢管、扣件内、外卡在结构梁或两侧剪力墙上，竖向间距为2950mm。(3) 悬挑层以下采用落地双排、单立管脚手架；以上同外悬挑架一样，在悬挑层及悬挑第3层22、位置用16钢丝绳卸载。(4)平台架两侧面按要求设置剪刀撑、挡脚板、栏杆、密目网。(5)平台脚手架位置的外悬挑脚手架完全断开，断开后的外悬挑架两个断面从底至顶连续增设“之”字横向斜撑，并在该位置每层设置连墙件。施工电梯结构及平台架严禁与外悬挑架连接。五、架体拆除拆除高层建筑施工脚手架必须遵守GB360883高处作业的有关规定。 1、搭设或拆除前，施工负责人按施工方案中的要求向操作人员和使用人进行交底。2、划出工作区范围标志，禁止闲人进入，并有专人监护。统一指挥，上下呼应，动作协调。3、对已搭设的落地脚手架基础及整个架体进行重新验收，确保承载力达到要求，方能投入使用。 4、对搭设或拆除人员要求经过23、培训并持有操作证的人员上岗操作。5、对搭设或拆除过程安排经过培训的监控人员进行连续监控，并作好监控记录。 脚手架使用完毕后，即进行拆除施工。脚手架的拆除必须自上而下逐层进行，严禁上下同时进行。拆除前，施工工长应对脚手架进行全面检查，确认无严重变形的情况后，方可进行拆除施工。如遇强风、雪等特殊气候，不得进行脚手架的拆除施工，夜间不允许实施拆除施工。 6、实行拆除作业班组进入现场后，先行检查，加固松动部位，清除每步内留下的材料、对象，所有清理的对象应安全输送至楼面，各种构件严禁抛掷至地面。 7、拆除的顺序按搭设的反程序进行。架体部分：安全网-防护栏杆- -大横杆-连墙件-小横杆-立杆。 8、在实施24、拆除过程中，必须认真做到一步一清，一杆一清。绝不允许分立面拆除 或上下二步同时拆除(踏步式)。 9、所有连墙件、斜拉杆、隔排措施、登高措施必须按脚手架步层拆除同步进行。所有杆件与扣件的拆除时应分离，不允许杆件上附着扣件输送地面或两杆同时拆下输送至地面。10、脚手架拆至地面，应及时清理脚手架的各种材料，输送至地面的所有杆件、扣件等对象，按类堆放。11、脚手架拆除注意事项：待外墙面装饰工程完成，门窗安装完毕后，即开始进行脚手架拆除，脚手架拆除应注意以下几点：(1）如遇风、雨、雪等强对流天气，不得进行脚手架拆除工作。、(2）建筑内所有窗户必须关闭，不允许向外开启或向外伸挑物件。(3）拆除人员进入岗位25、后，先进行检查，加固松动部位，清除步层内留下的材料、对象及垃圾、所有清理物应安全输送到地面，严禁抛投。(4）所有杆件与扣件，在拆除时应分开，不允许杆件上附着扣件输送或两杆相连同时输送。(5）所有钢丝网脚手片，应自外向里竖立，不得自里向外翻起，以免芭面垃圾对象直接从高处堕落伤人。(6）输送至地面的所有杆件、扣件等对象，应分类堆放整理。(7）在拆除脚手架与建筑物的连接和拆除脚手架挑架时若需气割时，应严格照现场的有关用火规定，办好动火申报手续，防止火星、熔渣和切割下的金属物下坠，损伤建筑物。(8）每日拆除脚手架告一段落时，要对尚未拆除的脚手架的安全进行检查，还要对周围环境进行检查，如有异常情况应及时26、处理，确认安全后方。六、安全文明管理1脚手架的检查与验收 (1)脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应严格按建筑施工安全检查标准要求进行检查验收。按规定对脚手架工程的质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。(2)验收时内容：脚手架的步高，立杆纵、横间距，立杆的接头位置、立杆的竖直度；大小横杆的标高、水平度，大小横杆的交叉位置；钢丝网脚手板的固定；剪刀撑的位置、距离、角度和搭接；隔离层防护和外立面安全网；登高设施，扣件的紧固程度；连接杆的数量和牢固程度。 ( 3)除脚手架工程的验收外，还应进行现场定期检查，检查应着重以下各项，并记入施工验收报告。 (4)构配件和加固件是否齐全，质量是否合格，连接和挂扣27、是否紧固可靠； (5)安全网的张挂及扶手的设置是否齐全； (6)连墙件的数量、位置和设置是否符合要求；（7）立杆垂直度偏差小于H/400， 5步距内偏差不大于2。（8）杆距偏差不大于5，排距偏差不大于2，每一根纵向水平杆两端高差不大于2，横向水平杆外伸长度偏差不大于5。（9）剪刀撑角度控制在4560度之间(10)扣件扭力距4065NM。项次项目技术要求允许偏差（mm）检查方法1立杆垂直度（搭设高度小于50米）100用经纬仪或吊线与尺量检查2搭设中立杆垂直度H20m时50同上H50m时1003间距步距20用尺量检查立杆纵距50立杆横距204纵向水平杆高度杆两端20用水平仪或水平尺与尺量检查同跨同28、一横截面内的高度105双排脚手架横向水平杆外伸长度外伸500mm-50用尺量检查6扣件螺栓拧紧力矩4065Nm尺量7剪刀撑与地面倾角4560角尺2脚手架的使用和维护 （1）时常全面检查各紧固件有无松动现象，如有必须及时加固，失效的必须更换，对垂直水平度位移的应立即设半调整。 （2）脚手架上的脚踏板、竹笆、安全要经常检查维护，损坏的材料要及时进行修复或更换。3安全管理（1）脚手架搭设或拆除人员都经过认证机构培训考核合格，持有效特种作业人员操作证的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格后方可上岗，严格遵守建筑施工高处作业安全技术规范中的有关规定，上岗须带好安全帽、安全带、穿防滑鞋、裤口、袖口要扎实。29、（2）脚手架构配件必须符合各自的质量要求，脚手架搭设分段进行验收，合格后方可使用。（3）脚手架使用每段脚手架搭设完成后经安全员验收合格挂牌后方可使用，脚手架不得作为模板支撑点，模板支撑不得与脚手架连接。未经批准不得拆除脚手架构件。为保证脚手架的安全性能必须设置专职的保养工，负责日常检查、保养和定期的检查和整修，并作好记录。（4）脚手架的验收 a . 操作层进行限载控制，吊物卸料平台设置限载牌，限载1000千克。b. 每段悬挑工字钢安放完毕后，进行合格验收。c. 每搭设三步进行合格验收，挂牌使用。d. 脚手架搭设完成达到高度进行整体结构验收。e. 脚手架内应设置足够数量的灭火器和消防水源。(5)30、操作层上施工荷载控制及检查项目：a. 严禁将模板支撑等固定在脚手架上，严禁在脚手架上悬挂起重设备。b. 六级以上大风天气应停止脚手架作业，并由专职安全员对脚手架进行检查。c. 对脚手架进行定期检查保养。d. 连墙件，剪刀撑，门洞的构造要符合规范要求。e. 未经许可严禁拆除脚手架上任何防护设施或主要构件，若施工需要一定要拆除，必须经过项目技术部门同意并采取有效措施方可拆除。f. 在脚手架上进行电、气焊作业时，要具有二级用火许可证，并有防火措施和专人监护。g. 脚手架避雷接地按JGJ462005中规定设置，采用角铁打入地下2米，再用2.5平方毫米接地专用线与脚手架四角相连，安装完毕后用电阻测试仪测31、试接地电阻，符合要求再允许使用，同时作好电阻测试记录。七应急预案1、应急救援的定期演练和器材、设备 为保证应急救援组织能够适应救援工作的需要，应急救援组织每月对应急救援人员进行培训和必要的演练，使其了解本行业安全生产方针、政策、有关法律、法规以及安全救护规程；熟悉应急救援组织的任务和职责，掌握救援行动的方法、技能和注意事项；熟悉本单位的安全生产情况；掌握应急救援器材、设备的性能、使用方法、常见故障处理和维护保养的要求。 项目部配备必要的应急救援器材、设备，如急救箱、手电筒、胶鞋、雨衣、担架、水泵、水带等，以保证发生安全事故时使用。2、事故现场的应急救援措施发生安全事故时，项目部要立即停止现场施32、工工作，启动应急救援预案，急救人员采取措施进行急救。（1）呼救当发生伤害事件，最先发现情况的人员应大声呼叫，呼叫内容要明确，地点或部位发生的情况并信息准确发出。听到呼叫的任何人，均有责任将信息报告给与其最近的管理人员或迅速将信息报告现场负责人。现场负责人负责现场的抢救组织工作，并立即上报上级有关部门。（2）报警急救电话120，拨打急救电话应将事故发生位置、单位名称伤害情况等详细告知。如遇特殊情况，应拨打110通知警方前来协助抢救伤员，同时详细告知事故发生地点或事故发生地附近有什么醒目标志建筑物以便急救人员迅速判断事故发生地点。（3）接车事故发生单位应派专人在附近路口接车，引导救援车辆从具备条件33、的道路迅速到达现场。（4）触电自救：使触电者脱离带电体，抢救人员首先保证自己不被伤害。如在附近有电源开关，应首先采用切断电源的方法；如附近无电源开关，应寻找干燥木棒、木板等绝缘材料，挑开带电体；如可以迅速呼唤周围电工，电工可利用本人绝缘手套、绝缘鞋齐全的条件，迅速使触电者摆脱带电部分。触电者摆脱带电体后，应立即就地对其进行急救，除非周围狭窄、潮湿不具备抢险条件，可将其转移到另外的地方。使触电者仰面平躺，检查有无呼吸和心脏跳动，如触电者呼吸短促或微弱，胸部无明显呼吸起伏，立即对其进行人工呼吸；如触电者脉搏微弱，应立即进行人工心脏按摩，在心脏部位不断按压、松开，频率为60次/分，帮助触电者复苏心脏34、跳动。待急救医务人员到后，进一步抢救。（5）高处坠落、物体打击自救： 迅速移走周围可能继续产生危险的坠落物、障碍物，为急救医务人员流通道，使其可以最快速度到达伤员处。 高出坠落不仅产生外伤，还产生内伤，不可急速移动或摇动伤员身体。应多人平托伤员，缓慢将伤员放至平坦地面上。发现伤员呼吸障碍，应进行人工呼吸；发现出血，应迅速采取止血措施，可在伤口近端扎紧，但应每半小时松开一次，避免坏死。动脉出血应用指压股动脉止血。应急救援组应急救援应急救援应急救援安全员：石昌满施工员项目经理：吴斌强生产经理：楼强华设备员技术员测量员架子施工班组技术负责人：胡建灿资料员xx2#6#楼工程外墙脚手架计算书悬挑式扣件钢35、管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度23.6米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。钢丝网脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，36、按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。钢丝网脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的钢丝网脚手板和活荷载作为均布荷载计算37、大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m钢丝网脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.700/2=0.035kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.700/2=0.700kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.035=0.088kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.088+0.10038、.980)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.088+0.1170.980)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.278106/4491.0=61.858N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.035=0.073kN/m活荷载标准值 q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.073+0.9900.700)1500.04/(1002.06105107780.039、)=1.693mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN钢丝网脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.7001.500/2=0.052kN 活荷载标准值 Q=2.0000.7001.500/2=1.050kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.052+1.41.050=1.602kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自40、重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.7002/8+1.602 =0.283106/4491.0=63.058N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038700.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.052+1.050=1.41、160kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1160.100700.0700.0700.0/(482.06105107780.0)=0.373mm最大挠度和 V=V1+V2=0.379mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.700=0.027kN钢丝网脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.7001.42、500/2=0.052kN 活荷载标准值 Q=2.0000.7001.500/2=1.050kN 荷载的计算值 R=1.20.027+1.20.052+1.41.050=1.565kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10723.600=2.53143、kN(2)钢丝网脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片钢丝网脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.700+0.300)/2=0.300kN(3)栏杆与挡钢丝网脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢钢丝网脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.50023.600=0.354kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.145kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵44、距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.700/2=2.100kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.145+0.91.42.100=7.620kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压45、力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.145+1.42.100=7.914kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.800五、立杆的稳定性计算1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.914kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u46、 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =7914/(0.19424)=98.447、91N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.620kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 48、长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7620/(0.19424)+138000/4491=125.512N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到: Nl=8.103kN 扣件的抗滑力8.2kN，连墙件扣件满足49、要求! 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1100mm，l = 3500mm，ml = 300mm，m2 = 1000mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7.91kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.850、510=0.29kN/m k=1.10/3.00=0.31 kl=0.30/3.00=0.09 k2=1.00/3.00=0.29代入公式，经过计算得到支座反力 RA=19.639kN支座反力 RB=-2.485kN最大弯矩 MA抗弯计算强度 f=10.463106/(1.05185000.0)=53.862N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=4.15+2.10=6.25kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=3.758mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JG51、J 130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =10.46106/(0.929185000.00)=60.88N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=252、.485kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=24854/(3.1416165.752)1/2=4mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.48kN53、； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于2484.88/(3.1416201.5)=26.4mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.48kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.09N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.654、kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 2.493.0根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 4.35106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0280 = 1-(1-20.0280)1/2=0.0280s = 1-0.055、280/2=0.9860楼板压点负弯矩配筋为 As = 4.35106 / (0.986085.0210.0) = 247.1 mm2xx1#5#楼工程外墙脚手架计算书悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011建筑结构荷载规范GB50009-2012钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度20.7米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.70米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.80米。采用的56、钢管类型为483.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。钢丝网脚手板采用竹笆片，荷载为0.10kN/m2，按照铺设4层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。钢丝网脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/57、64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的钢丝网脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m钢丝网脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.700/2=0.035kN/m 活荷载标准值 Q=2.0000.700/2=0.700kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.035=0.088kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.700=0.980kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 58、大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.088+0.100.980)1.5002支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.088+0.1170.980)1.5002我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.278106/4491.0=61.858N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下: 静荷载标准值 q1=0.038+0.035=0.073kN/59、m活荷载标准值 q2=0.700kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.073+0.9900.700)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.693mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN钢丝网脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.7001.500/2=0.052kN 活荷载标准值 Q=2.000060、.7001.500/2=1.050kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.052+1.41.050=1.602kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)0.7002/8+1.602 =0.283106/4491.0=63.058N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均61、布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.038700.004/(3842.060105107780.000)=0.01mm集中荷载标准值 P=0.058+0.052+1.050=1.160kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1160.100700.0700.0700.0/(482.06105107780.0)=0.373mm最大挠度和 V=V1+V2=0.379mm小横杆的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取62、12.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值 P1=0.0380.700=0.027kN钢丝网脚手板的荷载标准值 P2=0.1000.7001.500/2=0.052kN 活荷载标准值 Q=2.0000.7001.500/2=1.050kN 荷载的计算值 R=1.20.027+1.20.052+1.41.050=1.565kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于63、脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1072 NG1 = 0.10720.650=2.215kN(2)钢丝网脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片钢丝网脚手板，标准值为0.10 NG2 = 0.10041.500(0.700+0.300)/2=0.300kN(3)栏杆与挡钢丝网脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢钢丝网脚手板挡板，标准值为0.16 NG3 = 0.1601.5004=0.960kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.010164、.50020.650=0.310kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.784kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.5000.700/2=2.100kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，W0 = 0.300 Uz 风荷载高度变化系数，Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.3001.2500.600 = 0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力65、设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.784+0.91.42.100=7.187kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.784+1.42.100=7.481kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩： Mw=0.91.40.2251.5001.800五、立杆的稳定性计算66、1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.481kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i67、 的结果查表得到0.190； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得: =7481/(0.19424)=93.105N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.187kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截68、面面积，A=4.239cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3； 长细比，为3118/16=196 0 允许长细比(k取1)，为2700/16=169 210 长细比验算满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.190； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2；经计算得到 =7187/(0.19424)+138000/4491=120.126N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!经过计算得到 69、Nf2 = 300.110kNNf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到: Nl=8.103kN 扣件的抗滑力8.2kN，连墙件扣件满足要求! 连墙件扣件连接示意图七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本工程算例中，m = 1100mm，l = 3500mm，ml = 300mm，m2 = 1000mm；水平支撑梁的截面惯性矩I = 70、1660.00cm4，截面模量(抵抗矩) W = 185.00cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 N=7.48kN水平钢梁自重强度计算荷载 q=1.230.600.00017.8510=0.29kN/m k=1.10/3.00=0.31 kl=0.30/3.00=0.09 k2=1.00/3.00=0.29代入公式，经过计算得到支座反力 RA=18.613kN支座反力 RB=-2.324kN最大弯矩 MA抗弯计算强度 f=9.900106/(1.05185000.0)=50.965N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N=3.78+271、.10=5.88kN水平钢梁自重计算荷载 q=30.600.00017.8510=0.24kN/m最大挠度 Vmax=3.037mm按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 130-2011)表规定：水平支撑梁的最大挠度小于2200.0/250,满足要求!八、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下 其中 b 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2011)附录得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2011)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度 =9.90106/(0.929185000.00)=72、57.60N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求!九、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=2.324kN 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为 其中f为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照混凝土结构设计规范 f = 65N/mm2；压点处采用3个 U 形钢筋拉环连接，承载能力乘以0.85的折减系数；钢筋拉环抗拉强度为165.75N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=23244/(3.1416165.752)1/2=3mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保73、证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.32kN； d 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2； h 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度。经过计算得到 h 要大于2324.14/(3.1416201.5)=24.7mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式 其中 N 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 2.32kN； d 楼板螺栓的直径，d = 74、20mm； b 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.09N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为 M = 2.323.0根据混凝土结构设计规范GB50010-2010第条 其中 1系数，当混凝土强度不超过C50时，1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时， 1取为0.94,期间按线性内插法确定； fc混凝土抗压强度设计值； h0截面有效高度； fy钢筋受拉强度设计值。截面有效高度 h0 = 100-15 = 85mm；s = 4.07106/(1.00014.3001.5100085.02)=0.0260 = 1-(1-20.0260)1/2=0.0270s = 1-0.0270/2=0.9870楼板压点负弯矩配筋为 As = 4.07106 / (0.987085.0210.0) = 230.9 m