1、xx煤油气综合利用项目脱盐水及冷凝水回收装置脱盐水厂房高大模板工程施工方案编制： 审核：审批：xx集团有限公司xx年08月06日目 录第一章、编制说明及依据71.1编制说明71.2编制依据8第二章、工程概况9第三章、施工准备93.1 技术准备93.2 周转材料准备10第四章、施工安排114.1施工缝留设及工期要求114.2 劳动力计划11第五章、施工方案125.1基础处理125.2模板选型原则125.3主要模板选型135.4脚手架搭设步骤135.5主要部位模板施工技术13梁模板设计13剪刀撑设计（普通型）16连墙件布设175.6模板安装17柱模板安装方法17板和梁模板安装要求185.6.3 顶2、板和梁模板安装方法18模板验收程序195.7混凝土施工顺序19框架柱混凝土施工19梁、板混凝土施工20第六章、施工SHE保证措施216.1模板高支撑体系施工安全保障体系21安全管理组织机构21安全管理制度226.2 模板高支撑体系技术保障措施226.3 模板支撑体系施工安全保障措施236.4 季节性施工安全保障措施256.5风险辨识及控制266.6 预防坍塌事故的安全保障措施276.7预防高空坠落的安全保障措施276.8恶劣天气的安全防控措施286.9监测监控措施296.10应急救援预案306.10.1 应急预案的方针和原则306.10.2 突发事件、紧急情况及风险分析316.10.3 应急组3、织机构316.10.4 应急预案措施33应急救援线路图34附件1：脚手架立杆底座和地基承载力计算36附件2：扣件式梁模板安全计算书37附件2.1 一层框梁（300*700）支撑架计算37附件2.2 一层顶板支撑架计算54附件2.3 屋面框梁（400*1400）支撑架计算73附件2.4 屋面板支撑架计算（一层为挑空处）89 第一章、编制说明及依据1.1编制说明（1） 模板支撑施工方案要根据 “安全、经济、适用”的原则进行编制。（2） 要满足工程质量、工期要求及安全、文明施工要求；（3） 满足与业主、监理、设计及有关单位协调施工；（4） 采用合理的施工工艺、施工技术，制定科学的施工方案；（5） 贯4、彻施工验收、安全及健康、环境保护等方面的法规、标准规范和规程，以及有关规章制度，保证工程质量和施工安全；（6） 采用合理的技术组织措施，节约施工用料，提高工效，降低工程成本。1.2编制依据1、 已批准的设计施工蓝图2、 已批准的xx煤油气资源综合利用项目脱盐水及冷凝水回收装置施工组织设计3、建筑工程质量验收统一标准(GB50300-2013)4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）5、建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20086、钢结构设计规范GB 50017-20037、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-20138、混凝土结构设计规范GB50010-205、10(2015局部修订版)9、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)10、钢管脚手架扣件规范（GB15831-200611、湿陷性黄土地区建筑规范（GB50025-2004）12、建筑施工安全检查标准（JGJ59-2011）13、建筑施工模板安全技术规范（JGJ1622008）14、混凝土结构工程施工规范（GB50666-2011）15、混凝土结构工程施工质量验收规范(GB50204-2015)16、施工现场临时用电安全技术规范（JGJ46-2005）17、关于印发危险性较大的分部分项工程安全管理办法的通知（建质200987号） 18、施工手册（第五版）第二章、工程概况xx煤油气资源综合6、利用项目脱盐水及冷凝水回收装置脱盐水厂房工程，钢筋混凝土框架结构，地上二层，建筑面积约5400，一层层高9.51m，二层层高8m；结构总高度17.5m。抗震等级四级，地基承载力特征值fak200KPa，基础为独立基础，基础及主体结构工程混凝土强度C30。KZ截面尺寸900mm700mm、700mm700mm；1-17轴总长度为90m，A-F轴总跨度为30m，一层结构标高为9.510米，一层框梁截面为：300mm600mm、300mm700mm，板厚120mm，局部挑空；二层屋面框梁截面：主梁截面为400mm1400mm、400mm1300mm，次梁截面为300mm600mm，屋面板厚100mm7、，从中间向两边按3%、3.7%结构找坡。第三章、施工准备3.1 技术准备1、认真阅读图纸，理解设计意图，做好施工准备。2、根据设计施工图，按规范规定进行模板专项设计，编制专项施工方案，并报审。3、按施工方案编制高大模板支撑架及模板安装、拆除安全技术交底，并对施工员和相关班组进行安全技术交底。4、根据专项施工方案进行工料分析和统计，做好材料需求计划。3.2 周转材料准备1、根据材料计划在规定的时间内完成钢管、顶（底）托、扣件、木方、模板、对拉螺杆及配套螺帽、蝶形卡等材料采购。（见附表1）附表1：周转材料计划表序号材料名称规格 单位数量1钢管48mm2.7mm6000mmt140钢管48mm2.78、mm4000mmt40钢管48mm2.7mm3000mmt32钢管48mm2.7mm2500mmt15 2扣件直角扣件个9000对接扣件个24000旋转扣件个60003 可调拖撑30mm500mm个33004木垫板250mm50mm4000mm张6005木方50mm75mm4000mmm30 6915mm1830mm12mm m60001220mm2240mm12mmm 15007 对拉螺杆12mm，900mm长根120008 山型卡个200009安全网密目1800mm3000mmm4300疏目1500mm3000mmm20002、现场需要的木工圆盘锯、砂轮切割机、电焊机等机械设备按规定维修和9、保养，使之始终处于正常工作状态。（见附表2）3.3施工机具准备施工机具计划表序号设备机具名称规格数量备注1砂轮切割机J3G-4001台2木工圆盘锯1台3小型手提锯3把4手提电钻2把5力矩扳手2把第四章、施工安排4.1施工缝留设及工期要求4.1.1施工段划分：以8-9轴的伸缩缝为界，先施工1-8轴的主体结构；再施工9-17轴的主体结构。施工缝的留设：第一道水平施工缝留置在9.510米框梁底150mm处，9.51米梁、板一次性浇筑完成，第二道水平施工缝留置在9.51米梁、板顶面，第3道水平施工缝留置在屋面框梁底150mm处，框柱浇筑完成后，屋面梁板一次性浇筑完成。4.1.3 标高9.51m以下主体10、结构的模板、钢筋、砼施工工期45天，9.510米至15.5米的主体结构施工工期45天。4.2 劳动力计划根据工料分析和工人实际操作技能、工期要求，确定所需要的木工人数及电焊工等配合工种人数，编制劳动力需求计划表。开始施工前，由项目部装置人负责核对班组人员配备情况，随时补充劳动力。（见附表3）附表3：劳动力计划表序号工种人数（人）备注1专业电工22测量员23架子工104木 工205钢筋工186砼工127电焊工68普工4机械操作工2合计76第五章、施工方案5.1基础处理根据现场实际情况，基础施工完毕后回填至地梁底标高-0.200m地面，回填范围为外墙以外2m,压实系数不小于0.96，回填土上铺设211、50mm4000mm50mm木垫板作为立杆支撑基础；离架体1米以外设置不下于250mm200mm（深）的排水沟，四个角设置不小于2米2米1.5米（深）集水井，集水井离架体距离不小于3米。5.2模板选型原则 5.2.1确保质量：确保混凝土成型后结构尺寸、结构位置符合设计及规范要求，混凝土外观质量达到设计师要求的效果； 5.2.2技术先进：积极推广使用先进的模板施工工艺，有针对性的进行模板方案优化。 5.2.3经济合理：选用质优价廉的模板材料，模板设计通用性强，尽量做到标准化、模块化设计，规格类型少，充分提高物料的重复使用率，尽可能减少工程的一次性投入； 5.2.4安全适用：模板及模板支撑体系安全12、可靠，模板构造简单、安装方便，提高效率。5.3主要模板选型表1 主要模板选型配置表 部 位面板选择龙骨及背肋选择架体类型柱、梁、板模板12mm厚覆膜多层板50mm75mm方木48mm2.7mm双钢管扣件式钢管支撑架5.4施工顺序在施工安排上，采取先施工混凝土框柱，然后再安装满堂红支撑架体系，这样，可利用已施工完成的柱作为水平拉杆的支撑平台支座，从而达到限制高支模体系水平移动的目的。支撑体系的安装顺序：将梁位置及钢管支顶位置放线在地面上并定好水平控制标高梁板竖向支顶安装（含纵向水平拉杆及剪刀撑）架设梁底木枋龙骨于钢管脚手架托板上梁底模板安装架设板底木枋龙骨于钢管脚手架顶托板上楼板模板安装（梁侧部13、分留后安装）模板支顶的验收梁钢筋绑扎梁侧模板安装（梁侧后装部分）楼板模板安装楼板钢筋绑扎梁板钢筋隐蔽验收梁板混凝土浇筑混凝土养护松下钢管脚手架可调顶托拆除梁、板模板，清理模板拆除水平拉杆、剪刀撑及钢管支顶5.5主要部位模板施工技术模板支撑系统的选型 （一层）9.51m层高选顶板、主梁（300mm700mm）作为最不利计算；（二层）8米层高选择一层顶板挑空处屋面主梁（400mm1400mm）作为最不利计算；一层挑空处屋面板作为最不利荷载进行计算。梁板的模板均采用12mm厚多层板、主龙骨采用482.7钢管，50mm75mm 木枋作次龙骨，侧模肋枋用5075木枋，用482.7 钢管配可调托作支顶，水14、平杆、剪刀撑均采用482.7钢管，立杆上部安装U 型可调顶托支撑主龙骨。5.5.1模板支撑架设计5.5.1梁模板设计1）钢筋混凝土楼板、梁模板体系设计(详见附件）支撑体系为：满堂钢管脚手架+可调托撑(直径不小于30mm)+主龙骨+次龙骨（50mm75mm方木）+12mm厚覆膜木多层板。顶板模板全部采用12mm厚优质覆膜多层板，板接头处加贴海绵条以防漏浆。顶板钢管脚手架立杆间距为900mm900 mm，第一道横杆距地200mm，以上每1200mm一道，距顶板底平最近的横杆为300mm，立杆顶端加直径不小于30mm的可调托撑，可调托撑的螺杆伸出长度不应大于200mm，所有立杆排列底部均应弹线对齐且15、加设垫板。2）9.51m标高处框梁模板设计(300mm700mm)框架梁底模与侧模采用12mm厚覆膜木多层板，支撑采用钢管脚手架，梁两侧立管间距1200mm，梁纵向立管间距900mm，横方向立管间距600mm，梁底设3根承重立管，距地面200mm设第一道横杆，往上每1200mm设一道横杆，最上层一道横杆按梁底要求起拱并安装梁底小横杆。梁底模板下侧立放置4根50mm75mm木方；梁侧次龙骨每侧采用5根50mm75mm木方，平行梁方向布置；梁侧主龙骨采用482.7mm双钢管，垂直梁方向布置，间距800mm；M12穿墙螺栓套PVC塑料管加固，竖向设置两排，沿梁长方向间距800mm，梁侧主龙骨与梁底小16、横杆采用十字扣件连接，梁底斜撑采用482.7mm钢管间距800mm设置。 3) 9.51米楼板模板支撑架设计（附计算书2）楼板模板采用12mm厚覆膜木多层板，支撑采用钢管脚手架，纵向立管间距900mm，横方向立管间距900mm，水平杆步距1200mm；主梁采用482.7mm钢管，垂直于楼板长边方向布置；次梁采用50mm75mm方木，平行于板长边方向布置；间距250mm。4）屋面框梁（截面为400mm1400mm）模板支撑体系设计（附计算书3）支撑体系为：满堂钢管脚手架+可调托撑（直径不小于30mm）+主龙骨+次龙骨+12mm厚竹胶板。梁两侧立管间距1200mm，梁纵立管间距450mm，横方向立17、管间距600mm，梁底设3根承重立管，侧立铺设4根50mm75mm方木；梁侧次龙骨为50mm75mm方木，每侧采用9根50mm75mm木方，沿梁长方向布置，梁侧主龙骨采用482.7mm双钢管，间距400mm布置，M14穿墙螺栓套PVC塑料管加固，距梁底为350mm，竖向间距450mm，沿梁长方向间距400mm，梁侧主龙骨与梁底小横杆采用十字扣件连接，梁斜撑采用482.7mm钢管间距800mm设置。WKL（400*1400）支撑架示意图 5) 屋面板模板支撑架设计（附计算书4）楼板模板采用12mm厚覆膜木多层板，支撑采用钢管脚手架，纵向立管间距900mm，横方向立管间距900mm，水平杆步距1218、00mm；主梁采用482.7mm钢管，垂直于楼板长边方向布置；次梁采用50mm75mm方木，平行于板长边方向布置；间距250mm。5.5.2剪刀撑设计（普通型）1)竖向剪刀撑：在架体外部周边及内部纵、横向每6跨由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度应为6跨。2）水平剪刀撑：在竖向剪刀撑顶部交点平面应设置水平剪刀撑，扫地杆的设置层设置水平剪刀撑。水平剪刀撑间距不大于4步。 一层设置三道水平剪刀撑，第一道设置在扫地杆位置，中间位置和梁底各设置一道；二层水平剪刀撑设置与一层相同。3）剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的水平和立杆上，旋转扣件中心线至主节点距离不应超过150mm。连墙件布设连墙件水平间距19、为6米，与框柱进行拉结，周圈设置；竖向间距为3米，沿柱高方向设置。（如下图所示） 脚手架抱柱示意图2）、屋框梁（300*1400）的连墙件布设（一层板挑空处）：水平方向与9.51米顶板挑空处框梁进行拉结，间距2.7米，竖向与框柱进行拉结，竖向间距为2.4米一道。5.6模板安装5.6.1柱模板安装方法1）按柱模板设计图的模板位置，由下至上安装模板，为了防止模板底面漏浆，安装柱模前，先柱模定位线外圈用水泥砂浆找平，并在两块模板间贴海绵条。模板底部应应设检查清扫口，以备最终清理和验收。2）在合模板前应用钢丝刷、棉纱布、吹风机将柱模内杂物清理干净，不得粘有任何油污或其它不洁物质，并在子母企口拼缝处打胶20、，防止漏水、漏浆；脱模剂应采用水液型或洁净油类脱模剂，脱模剂涂涮均匀，不得出现流淌，合模前办理柱模验收。5.6.2板和梁模板安装要求一层顶板及屋面板和梁模板安装时，脚手架连墙件必须安装可靠、牢固。5.6.3 顶板和梁模板安装方法1）顶板模板安装时从边梁中心线出来600mm安装第一排立杆和龙骨，临时固定后再安装第二排立杆和龙骨，依次逐排安装。调节支柱高度，将龙骨找平后铺胶合板，平台铺完后校正平台标高，并用靠尺找平。梁、板、柱连接处拼缝要严密，拼缝处粘贴海绵条以保证拼缝严密。2）顶板布板时要尽量考虑板对称、节约、板侧模板和相邻两板的高低差。3）安装梁模板前用小白线拉出梁轴（边）线和水平线，按设计标21、高调整，立杆及龙骨的高底后安装底模，并拉通线，吊线锤调平找面。4） 梁跨度4m时按千分之2起拱，起拱高度不小于20mm，起拱高度通过可调托撑完成。5） 待梁钢筋绑扎完毕检查合格后，清理杂物，安装梁侧模，梁底模与侧模接搓处塞海绵条防漏浆，侧模安装完成后，校正梁中线，标高，截面尺寸，并将梁模内杂物清理干净。深梁还要安装穿梁螺栓。6） 梁模板安装时应特别注意梁端与柱头模板的连接处，确保梁柱节点，模接缝严密，角线平滑，阳角方正，无漏浆。7） 梁模板清扫口留放在梁模两端，方便清扫。5.6.4模板验收程序模板按照施工方案和技术交底搭设完毕后，经项目部安全员、质检员、技术员自检合格后，报总包单位和监理单位、22、建设单位共同验收，待验收合格后才可进行下道工序。5.7混凝土施工顺序 浇筑顺序：一层梁、板、柱砼浇筑顺序： 施工准备 框柱砼分层浇筑至梁底150mm处 浇筑框梁砼 板混凝土浇筑 养护 屋面梁、柱、板砼浇筑顺序： 施工准备 柱子砼分层浇筑至梁底150mm处 梁砼分层浇筑 顶板混凝土浇筑 养护5.7.1框架柱混凝土施工1）柱子混凝土应分层浇筑，每层下料高度应不大于500mm，下层混凝土初凝之前进行上一层混凝土的浇筑，振捣时振动棒伸入下层混凝土面50mm100mm，保证上下层混凝土结合牢固。 2）浇筑柱子的混凝土时严格控制每层浇筑高度，用自制的带有刻度的标尺杆计量每层混凝土的浇筑高度，混凝土振捣人员23、必须配备充足的照明设备，保证振捣人员能够看清混凝土的振捣情况。3）浇筑完后，应及时将伸出的搭接钢筋整理到位。4）柱混凝土施工时应派木工看护模板，防止胀模、混凝土漏浆及倾斜等。5.7.2梁、板混凝土施工5.7.2.1梁板混凝土施工顺序框柱浇筑完成，满堂架抱柱的连墙件设置可靠后，方可进行梁、板的混凝土浇筑；浇筑时先浇筑中心位置处的框架梁，然后向左右两边对称浇筑由近向远依次推进浇筑。5.7.2.2梁板混凝土施工要点1）采用商品混凝土，用臂架泵送混凝土运输至施工部位。2）梁混凝土分层进行浇筑，每层浇筑厚度不大于500mm，绕圈依次浇筑，两次间隔浇筑时间不得超过混凝土的初凝时间；第二层浇筑时振动棒要插入24、下层混凝土内50mm，保证上下层混凝土之间结合牢固。3）400mm1400mm的框梁分三次浇筑，第一、二、三次浇筑厚度为400mm，最后一次与板同时浇筑；4）浇筑梁时由一端开始用“赶浆法”根据梁高分层浇筑成阶梯形，当达到板底位置时再与板的砼一起浇筑，随着阶梯形不断延伸，梁板混凝土浇筑连续向前进行。浇筑与振捣必须紧密配合，第一层下料慢些，梁底充分振实后再下第二层料，保持水泥浆沿梁底包裹石子向前推进，每层均应振实后再下料，梁底及梁帮部位要注意振实，振捣时不得触动钢筋及预埋件。5）浇筑板混凝土的虚铺厚度应略大于板厚，用振捣棒浇来回拖动振捣，并用铁插尺检查混凝土厚度，振捣完毕后用木刮杠刮平，再用木抹子25、分两遍压平、压实。5）浇筑混凝土时应从中部向两边浇筑，严禁从一端向另一端浇筑，混凝土浇筑面和下面放料人员保持通信畅通，随供料和停料，严禁在一个地方大量堆积混凝土，应在23米的范围内水平移动布料，且宜垂直于模板；也不得使振动棒长时间振捣。6）混凝土施工时人员控制在12人左右，禁止多余人员及设备放置在顶板上。7）顶板、梁混凝土施工时有木工看模，防止混凝土漏浆及跑模；同时安排钢筋工参与浇筑施工，确保钢筋位置、间距不发生移位。8）梁板混凝土浇筑时，臂架泵放料时严格控制下料高度，尽量降低出料口的高度和输送速度，将送料时产生的冲击力降到最低。控制浇筑软管的工人不得少于2人，其中1人配合用绳子拉软管，另外126、人推管布料。5.8模板拆除混凝土强度达设计强度100%时进行模板拆除，拆模时要有拆模混凝土试块强度报告，并满足强度要求后方可进行拆模板，拆模要求后续做详细地技术质量、安全交底，在此不再赘述。的工人不得少于2人，其中1人配合用绳子拉软管，另外1人推管布料。5.8模板拆除混凝土强度达设计强度100%时进行模板拆除，拆模时要有拆模混凝土试块强度报告，并满足强度要求后方可进行拆模板，拆模要求后续做详细地技术质量、安全交底，在此不再赘述。第六章、施工SHE保证措施6.1模板高支撑体系施工安全保障体系6.1.1安全管理组织机构 项目经理：校明军HSE经理：张斌项目副经理：苗旺技术负责人：储会科安全员：吴育27、庆生产管理组：李小兵技术质量组：王小军物资采供组：王 斌行政后勤组：张航超试验资料组：王 琪琪合同预算组：牛芳芳机械管理组：李 鹏安装负责人：黄亚林钢筋、混凝土、模板班组HSE管理小组6.1.2安全管理制度a、专项检查制度：模板高支撑架安装完成后，必须进行专项检查、验收。由项目经理、专职安全员、技术负责人、施工员、架子班班长、木工班班长等共同完成，自检合格后报监理工程师验收。监理工程师验收合格后方可进行下道工序施工。b、周检制度：项目部每周定时进行安全检查，应将模板高支撑体系作为检查的重点。6.2 模板高支撑体系技术保障措施模板高支撑体系的构造与安装应符合下列规定：1、钢管规格、间距、扣件应符28、合本方案的要求。2、钢管支架立柱间距、扫地杆、水平拉杆、剪刀撑的设置应符合规范规定。当立柱底部不在同一高度时，高处的纵向扫地杆应向低处延长不少于二跨，高低差不得大于1m。3、立柱接长严禁搭接，必须采用对套管连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内，且对接接头沿竖向错开的距离不得小于0.5m，各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3。4、严禁将上段的的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。5、满堂模板支架，在外侧应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向每隔5跨设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为46m。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，所有模板高支撑架的外围应满设剪刀撑，剪刀撑与地面成4529、60度角。6、满堂支撑架的可调托撑伸出长度不宜大于250mm，插入立杆内的长度不宜小于150mm。7、水平及竖向剪刀撑应与架体同步搭设。6.3 模板支撑体系施工安全保障措施模板支架使用的钢管、扣件、顶（底）托及木方等材料应符合安全生产要求。锈蚀、变形的钢管以及截面尺寸不足、有裂纹的木方等材料不得使用。使用年限较长的扣件及螺杆磨损较严重的扣件不得用于模板支架搭设。使用的木方截面尺寸不得小于设计的木方截面尺寸。所有模板高支撑架必须由专业架子工搭设和拆除，操作人员均须持证上岗。搭设满堂高支撑支架前，必须按设计的纵横立杆间距放线，在混凝土垫层上测放出每根立杆的位置。模板支架的立杆钢管下设置50mm2530、0mm4000mm脚手板。模板高支撑架的扫地杆、纵横剪刀撑、水平剪刀撑应按设计方案施工，不得少设、漏设。一层以上的模板高支撑架要求顶在已浇筑完成的框架梁混凝土上，并且和每根框柱、框架梁拉结连接，以增加架体的刚度。立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度不应超过500mm，可调托撑伸出长度不得大于200mm，插入立杆的长度不得小于150mm。在梁、板满堂架最顶部纵横向水平杆下的立杆上增加一个扣件即设置双扣件。截面为400*1400梁侧模板最下面的三排对拉螺杆必须使用双螺母。模板高支撑架搭设完成后，经班组自检合格后，报项目专职安全员验收，项目自检合格后报总包单位、监理单位、建设单位联合验收，未经验收31、合格的架子不得投入使用。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放。浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。模板支架施工时应留设“之”字型斜道道，方便检查，斜道坡度为1：3。禁止在模板支架上集中堆放材料。模板高支撑架拆除前必须报监理工程师审批，并附有拆模混凝土强度试验报告。6.4 季节性施工安全保障措施6.4.1高温酷暑施工措施加强对作业人员暑期施工安全培训，在施工现场配备防暑设施、防护用品和降暑药品。妥善安排高温期间施工生产工作，适当调整工作班次和工作时间，尽量避免高温时段进行露天室外作业。进一步贯彻32、落实建筑施工现场环境与卫生标准，改善作业区、生活区的通风和降温条件，确保作业人员宿舍、食堂、厕所、淋浴间等临时设施符合标准要求和满足防暑降温工作需要。针对夏季施工作业人员易疲劳、易中暑、易发生事故的特点，结合预防高处坠落专项整治工作，认真开展安全生产检查，做到防患于未然。积极开展自查自纠工作，重点做好防中暑、防触电、防雷击、防食物中毒、防火灾工作。成立应急小组，做到责任落实、资金落实、措施落实，确保高温酷暑期施工安全。6.4.2雨期防排水施工措施脚手架的安全与稳固性直接影响到工人的生命安全与建筑物的安全。在雨期施工中，任何麻痹大意和疏忽都可能导致事故发生。因此雨期施工，脚手架应采取如下措施：在33、距脚手架外侧1米处设置不小于250mm200mm（深）排水沟，排水沟沿脚手架四周通长设置；四个角留置集水井，集水井距建筑物外边线3米以外设置。 加固脚手架基础。很多脚手架是直接立于土石基础之上，雨期如遇大雨浸泡就会沉陷，导致脚手架的支撑悬空或脚手架倾覆。为防止此类事故发生，可在脚手架底部增加100mm厚混凝土，有利于排水。适当添加与框架柱的连接杆件。这样可增加脚手架的整体性与抗倾覆的能力，增加稳固性；现场“之”字型斜道要做好防滑与防跌落措施，如及时更换表面过于光滑的踏板、在通道两边加装防护网等；经常性检查脚手架连接处的连接件，如发现松动或位移要及时加固和恢复；雨期不宜在脚手架进行过多施工，工作34、面不能铺得过大，要控制脚手架上的人员、构件及其它建筑材料的数量，在脚手架上的动作不宜过于激烈；脚手架与现场施工电缆（线）的交接处应良好的绝缘介质隔离，并配以必要的漏电保护装置；或者重新布置现场施工电缆（线），避免与脚手架的交接。6.5风险辨识及控制序号作业活动危险因素可能导致的事故现场控制措施备注1机械作业机械设备未做保护接零、无漏电保护器触电伤害入场机械及时检查，定期专人维护2机械作业违章操作施工机具机械伤害严格按照施工现场操作规程施工3材料吊运吊物影响视线，吊物重量超重损坏机械人员伤害严禁起吊4材料吊运起吊物未绑牢损坏机械人员伤害绑牢后方可起吊5材料吊运钢丝绳损伤损坏机械人员伤害使用前仔细35、检查6交通运输驾驶员超速行驶倒车、调头车辆伤害控制运输车辆在行驶速度7砼泵车伤害操作不当泵管伤人混凝土掉落人身伤害上部结构浇筑混凝土时，严禁在外架作业。 8临边防护防护不到位，漏铺、翘头等人身伤害加强监管力度 9高处作业不系安全带或者系挂不安全；穿硬底鞋；或未搭脚手板；未设安全网。容易发生坠落高处作业必须系安全带，穿软底鞋，并加强监管力度。6.6 预防坍塌事故的安全保障措施1、为避免扣件的实际抗滑移性小于设计值，在模板高支撑架梁底钢管顶端均安装U型顶托。2、满堂架的横杆正对结构柱的，应按构造设计将其顶在结构柱上；未正对结构柱的，应在水平杆上增设一至二根水平杆并顶在结构柱上。3、满堂架搭设过程中36、及梁板模板安装过程中，材料应分散堆放，禁止在一处大量堆放材料。4、浇筑混凝土时应从中部向两边浇筑，严禁从一端向另一端浇筑；严禁在一个地方大量堆积混凝土，也不得将振动棒长时间放在某处振捣。5、浇筑混凝土时，必须安排专人负责模板支架的变形和位移监测。6.7预防高空坠落的安全保障措施1、悬空或临边高处作业时，操作人员必须系好安全带。2、外脚手架应按规定在操作面层上满铺脚手板；在模板支架上操作时，应在操作层铺设临时的脚手板，操作完成后拆除。3、外脚手架立面挂密目安全网，每隔二层采用满铺跳板的方法密封。4、预留设备安装孔等临边、洞口边必须设防护栏杆和踢脚板。 5、外脚手架、模板满堂架均应设上行通道，禁止37、操作人员攀爬外脚手架或满堂架。6、在模板支架上吊运材料时，材料堆放点应有铺设操作平台和人行通道。禁止直接将材料堆放在支架的两根横杆上。7、在模板支架上吊运材料时，材料的捆扎必须严格检查，以防材料挂住钢管造成人员伤亡事故。8、严禁上下交叉作业，以免发生意外伤害。9、高处作业人员随身携带的工具应妥善保管放在工具袋内，以免落下伤人。10、模板拆除时，操作人员应按顺序依次拆除；模板应逐块撬落，不得整片剥落。6.8恶劣天气的安全防控措施1）在架体施工阶段，加强天气预报信息搜集，遇有恶劣天气应提前做好防控措施。2）现场“之”字型斜道与架体同步搭设，保证人员上下安全，并在架体1米以外设置排水沟，防止雨后架体38、底部积水。3）雨季施工时，架体应设置避雷针，分置于外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于30。4）突遇6级以上大风、暴雨时，架体搭设人员及工作人员立即通过上下斜道撤往地面上安全地带。5）安排专业电工现场值班检查，必要时切断电源。6）大雨过后，要联合参建各方对架体进行验收，发现有基础下沉、立杆悬空、松扣等现象要立即整改，整改验收合格后，方可进行作业。7）室外温度超过40时应停止架体作业。6.9监测监控措施模板支架搭设和钢筋安装、混凝土浇捣施工过程中及混凝土终凝前后，随时监测。本方案采取如下监测措施：1、班组及施工管理人员日常进行安全检查，项目部每周进行安全综合大检查，39、所有安全检查记录形成书面材料并存档。2、日常检查、巡查重点部位：（1）杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。（2）底座是否松动，立杆是否符合要求。（3）连接扣件是否松动。（4）架体是否不均匀的沉降、垂直度。（5）施工过程中是否有超载的现象。（6）安全防护措施是否符合规范要求。（7）架体和架体杆件是否有变形的现象。3、支架在经受六级大风或暴雨后，必须全面检查。4、在浇捣梁板混凝土前，由项目部对支架全面检查，合格后才开始浇混凝土，浇混凝土的过程中，由质检员、安全员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即报告。5、模板支架施工过程中，由施工员用水准仪监测，每次检测结果40、须由监测人、安全员监理工程师签字，报项目部、监理单位。6、混凝土浇筑期间，增派两名架子工沿模板支架周边巡查，配合施工员观察支架变形情况。7、监测项目为：支架沉降、侧移。监测数据接近或达到报警值时，组织有关各方采取应急或抢险措施。8、沉降观测点布设在高支模区域靠近建筑物外边缘的大梁中部支架钢管立柱最下一步距内，测点距扫地杆1m处，由施工员用水准仪观测。混凝土浇筑期间，根据高支模区域情况，增派两五名架子工沿模板支架周边巡查，配合施工员观察支架变形情况。9、沉降监测频率：支架搭设完毕、浇筑混凝土前各观测一次；浇筑混凝土过程中实施实时观测，监测频率不超过30分钟一次，直至浇筑完成；浇筑完成后观测次数为41、：1小时后/第一次，2小时后/第二次,5小时/第三次,10小时/第四次。6.10应急救援预案6.10.1 应急预案的方针和原则更好地适应法律和经济活动的要求；给企业员工的工作提供更好更安全的环境；保证各种应急资源处于良好的备战状态；指导应急行动按计划有序地进行；防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援；有效地避免或降低人员伤亡和财产损失；帮助实现应急行动的快速、有序、高效；充分体现应急救援的“应急精神”。坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先，保护环境优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥、高效协调、持续改进”的原则。6.10.2 突发事件、紧急情况及风险分42、析根据本工程特点，在辩识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程高支撑架模板体系施工，较易发生的安全事故包括：混凝土时模板支架失稳导致模板支架全部或局部倒塌，模板拆除施工时大面积板底模剥落造成人员伤亡等。6.10.3 应急组织机构1、组织机构及职责组长： 校明军，负责协调指挥工作；副组长：任富强（区域负责人）负责现场总协调及安全检查工作；副组长：张斌（安全经理）负责现场安全检查工作；技术支持：王晓军（项目工程师）组员，负责现场技术方面支持及质量管理工作； 生产组织：李小兵（生产经理）组员，负责施工组织、施工指挥及技术交底； 抢险抢修：白海亮（质量员）组员，负责现场具体施工；医疗救护组43、长：张航超后勤保障组长：张 荣 富县人民医院电话：0911-32123102、应急组织的职责及分工 ：组长职责：1) 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制； 2)复查和评估事故(事件)可能发展的方向，确定其可能的发展过程；3)指导设施的部分停工，并与领导小组成员的关键人员配合指挥现场人员撤离，并确保任何伤害者都能得到足够的重视； 4)与场外应急机构取得联系及对紧急情况的处理作出安排； 5)在场(设施)内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作； 6)在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事故的分析和处44、理。副组长(即现场管理者)职责： 1)评估事故的规模和发展态势，建立应急步骤，确保员工的安全和减少设施和财产损失； 2)如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护活动； 3)安排寻找受伤者及安排非重要人员撤离到集中地带； 4)设立与应急中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和信息。 技术支持组职责： 1) 提出抢险抢修及避免事故扩大的临时应急方案和措施。 2) 指导抢险抢修组实施应急方案和措施。 3)修补实施中的应急方案和措施存在的缺陷。 4)绘制事故现场平面图，标明重点部位，向外部救援机构提供准确的抢险救援信息资料。 抢险抢修组职责： 1) 实施抢险抢修的应急方案和措施，并不断加以改进。 245、)寻找受害者并转移至安全地带。 3)在事故有可能扩大进行抢险抢修或救援时，高度注意避免意外伤害。 4)抢险抢修或救援结束后，直接报告最高管理者并对结果进行复查和评估。 医疗救治组： 1)在外部救援机构未到达前，对受害者进行必要的抢救(如人工呼吸、包扎止血、防止受伤部位受污染等)。 2)使重度受害者优先得到外部救援机构的救护。 3)协助外部救援机构转送受害者至医疗机构，并指定人员护理受害者。 后勤保障组职责： 1)保障系统内各组人员必须的防护、救护用品及生活物质的供给。 2)提供合格的抢险抢修或救援的物质及设备。3、应急资源项目部应根据潜在事故的性质和后果分析，配备应急救援中所需的消防手段、救援46、机械和设备、交通工具、医疗设备和药品、生活保障物资。 应急物资主要有： 1、 氧气瓶、乙炔瓶、气割设备两套 2、 急救药箱1个；3、 手电筒 5只； 4、 对讲机6部。 6.10.4 应急预案措施1、接警与通知：如遇模板支架失稳倒塌，现场值班的管理人员应立即向项目经理、区域负责报告，由项目经理或区域负责人通知各应急组成员立即启动应急预案。2、指挥与控制：应急领导成员到达事故现场后，必须对现场进行严格控制，弄清事故发生原因和人员伤亡情况，对事故进一步扩大的可能性分析，并建立有效的指挥体系，各组成部门各就各位。 首先抢救组和经理一起查明险情：确定是否还有危险源。如碰断电线是否带电；模板支撑是否有继47、续倒塌的危险；人员伤亡情况；商定抢救方案后，由项目经理向总包领导请示汇报批准，然后组织实施。 防护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。 电工负责切断有危险电路的电源。如果在夜间，接通必要的照明灯光； 抢险组在排除继续倒塌或触电危险的情况下，立即救护伤员：边联系救护车，边进行止血包扎和采取其他救护措施。 技术支持组对倒塌部分的支架结构进行分析，制定切实可行的处理方案报上级部门审批。审批后组织相关人员实施。 事故应急抢险完毕后，项目经理立即组织相关人员进行事故调查，找出事故原因、责任人以及制订防止再次发生类似的整改措施。 3、现场恢复：充分辩识恢48、复过程中存在的危险，在安全隐患彻底清除后，方可恢复正常工作状态。6.10.5应急救援线路图1）应急救援线路图的起点为陕西延长石油xx煤油气资源能源化工有限公司总承包办公大楼前。2）现场发生事故以后，装置区负责人立即拨打120急救电话，说明事故发生情况，通知120急救车到达总包办公楼前，同时派车辆到总包办公楼前接应120救护车，使救护车顺利到达救援现场。应急救援路线如下图所示：附件1：脚手架立杆底座和地基承载力计算脚手架计算，除进行纵、横水平杆的强度、挠度，立杆的稳定性和脚手架的整体稳定性以及连接件的强度，稳定性和连接强度验算外，还应对立杆底座和地基承载力按以下公式验算：1、立杆底座验算：NRd49、，Rd一般取40KN/2、立杆地基承载力验算：N/AdKcfakN-每根脚手架立杆传至基础顶面的平均轴向力设计值，本工程取最不利（WKL400*1400）荷载值46.629KN/m，Ad-立杆的计算底面积，本方案Ad=ab（a、b为垫板的两个边长），Ad=0.254/5=0.2。Fak-地基承载力，本方案取200KPa。Kc-脚手架地基承载力调整系数，本工程为一层顶板，取1.0。则，N=6.21740KN,立杆验算满足要求。N/Ad=6.217/0.2=31.085KPaKc=1*200KPa=20031.085KPa，所以，地基承载力满足要求。附件2：扣件式梁模板安全计算书高支撑架的计算依据50、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）、混凝土结构设计规范GB50010-2010（2015局部修订版）、建筑结构荷载规范(GB50009-2012) 、建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-2013等规范编制。荷载首先作用在板底模板上，按照底模底模方木/钢管横向水平钢管可调托座立杆基础的传力顺序，分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。 支撑架验算时，对以下部位进行了验算1、一层的框梁（300*700）进行验算；2、一层的顶板进行验算；3、屋面框梁（400*1400）（一层板挑空处）支撑架进行验算。 4、屋面板（一层挑空处）进行验算附件51、2.1 一层框梁（300*700）支撑架计算1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)700混凝土梁宽b(mm)300混凝土梁计算跨度L(m)7.5模板支架高度H(m)9.1计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)300梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度120斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.9垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.2水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n1梁底支撑小梁根数m4架体52、底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格482.7次梁类型矩形木楞次梁规格5075面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(克隆、山樟平行方向)钢管规格482.7荷载参数基础类型地基土地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(N/mm2)120架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市陕西(省)xx市(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇基本风压值Wo(kN/m2)0.25模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.5施工人员及设备53、产生荷载标准值Q1k(kN/m2)52、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)1+1.451)=26.118kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+54、(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)1+1.40.751)=26.705kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(26.118,26.705)=26.705kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.033kNm=Mmax/W=0.033106/24000=1.391N/mm2f=31N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)700/1000)1=18.35kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.014mm=300/(4-1)400)=0.25m55、m满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)300/1000/(4-1)+1.45300/1000/(4-1)=2.612kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)300/1000/(4-1)+1.40.75300/1000/(4-1)=2.671kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.612,2.671)=2.671kN/m计算简图56、：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.197kNm=Mmax/W=0.197106/(46.8751000)=4.212N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=1.288kNmax=VmaxS/(Ib)=1.28810335.156103/(175.781104510)=0.515N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)700/1000)300/1000/(4-1)=1.835kN/m（图10）变形计算简图（图11）次梁变形图(mm57、)max=0.265mm=0.91000/400=2.25mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.6将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.4530058、/(4-1)1000)=2.612kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)+1.40.75300/(4-1)1000)=2.671kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(2.612,2.671)=2.671kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)700/1000)300/(4-1)1000)=1.835kN59、/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=2.518kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=1.73kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 30.2/1000=0.03 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.230.2/1000=0.033kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.36kNm=Mmax/W=0.36106/(460、.121000)=87.36N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 4.806kNmax=QmaxS/(Ib)=4.80610002.77103/(9.891040.5410)=24.928N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.087mm=1.21000/(1+1)/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.249kN非端支座最大支座反力为：R2=9.61、612kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.249kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=9.612kNN=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.21000/(1.610)=75=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.755A不考虑风荷载梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(0.5+(24+1.5)120/1000)62、+1.45)0.90.9=9.13kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.249kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=9.612kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=9.612+1.20.03(9.1+(700-120)/1000)=9.963kNf=NB/(A)=9.9631000/(0.755(3.84100)=34.365N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：wk=mzmsw0=10.1310.25=0.033kN/mMw=0.91.4klah2/10=0.91.40.63、0330.91.22/10=0.005kNm组合风荷载得：NC=NB+0.91.4Mw/lb=9.963+0.91.40.005/10=9.964kNf=NC/(A)+Mw/W=9.9641000/(0.7553.84100)+0.005106/(4.12103)=35.666N/mm2=205N/mm2满足要求八、立柱地基基础计算由上节知，立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC，ND)= Max(NC,ND)kN立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=0/(10.2)=0kPafak=120kPa满足要求九、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗64、倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLaH2/2+0.02G1kLlbH)=1.4(0.0337.59.12/2+0.020.57.51.29.1)=15.385kNmMR=1.35G1kLlb2/2=1.350.57.5(4-1)1.2)2/2=32.805kNm满足要求：MTMR工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(65、G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kL H2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLlbH)=1.4(0.0337.59.12/2+0.02(0.5+(24+1.5)700/1000)7.51.29.1)=56.318kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLlb2/2=1.35(0.5+(24+1.5)700/1000)7.5(4-1)1.2)2/2=1203.944kNm满足要求：MTMR附件2.2 一层顶板支撑架计算二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)120楼板边长L(m)7.5楼板边宽B(m)6模板支架高度H（m）9.6主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la66、(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h1(m)1.2立杆自由端高度a(mm)300架体底部布置类型垫板次梁间距a(mm)250次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008材料参数主梁类型圆钢管主梁规格482.7次梁类型矩形木楞次梁规格5075面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材质垂直方向)钢管类型482.7荷载参数基础类型地基土地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(kPa)120架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载是架体搭设省份、67、城市陕西(省)xx市(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)2.5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2)0.25简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/668、=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.42.51)=6.727kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1+1.40.72.51)=6.229kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(6.727,6.229)=6.727kN/m69、（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=3.577kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)1)=4.024kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.70、155kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0.155106/24000=6.441N/mm2f=29N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)120/1000)1=3.312kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.069mm=250/400=0.625mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+171、.42.5250/1000)=1.682kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.40.72.5250/1000)=1.557kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.682,1.557)=1.682kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000)=0.894kN/mp1=0.91.4Q2k=0.9172、.42.5=3.15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000)=1.006kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图Mmax=0.648kNm=Mmax/W=0.648106/(46.875103)=13.822N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图Vmax=3.329kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.3291073、0035.156103/(175.781104510)=1.332N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000=0.828kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图max=0.173mm=0.91000/400=2.25mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+74、1.41.5250/1000)=1.367kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000+1.40.71.5250/1000)=1.337kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.367,1.337)=1.367kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)120/1000)250/1000=0.828kN/m此时次梁的荷载简图如下（图75、18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.317kNRkmax=0.798kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=30.2/1000=0.03kN/m自重设计值为：g=01.2gk=0.91.230.2/1000=0.033kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图Mmax=0.388kNm=Mmax/W=0.388106/(4.121000)=94.087N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）76、主梁剪力图Vmax=2.667kNmax=QmaxS/(Ib0)=2.66710002.77103/(9.891040.5410)=13.833N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图max=0.55mm=0.9103/400=2.25mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=5.151kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.21000/(1.610)=75=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.72A不考虑风77、荷载N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)+1.41)0.90.9+0.91.29.60.172=5.701kNf=N1/(A)=5.7011000/(0.72(3.84100)=20.621N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：wk=mzmsw0=0.13110.25=0.033kN/m2Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0330.91.22/10=0.005kNmN2=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)lalb+0.91.78、4Q4k lalb +Mw/lb+ 1.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)120/1000)0.90.9+0.91.4(10.90.9+0.005/0.9)+1.29.60.172)=5.606kNf=N2/(A)+Mw/W=5.6061000/(0.723.84100)+0.005106/(4.12103)=21.574N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =5.151 kNN=5.151 kNN=30kN满足要求八、立柱地基基础计算立柱底垫板的底面平均压力pN/(mfA)max(5.701,5.606)/(10.79、2)=28.506kPafak120kPa满足要求九、抗倾覆验算根据规范规定应分别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生(G1k)。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1kLBH)=0.91.4(0.0337.59.62/2+0.020.37.569.6)=17.527kNmMR=1.35G1kLB2/2=1.350.37.562/2=54.675kNmMT=17.527 kNmMR=54.675 kNm满足要求工况2：在混凝土浇筑80、过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLBH)=0.91.4(0.0337.59.62/2+0.02(0.3+(24+1.1)120/1000)7.569.6)=50.317kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLB2/2=1.35(0.3+(24+1.1)120/1000)7.562/2=603.612kNmMT=50.317 kNmMR=603.612 kNm满足81、要求 附件2.3 屋面框梁（400*1400）支撑架计算1、计算参数基本参数混凝土梁高h(mm)1400混凝土梁宽b(mm)400混凝土梁计算跨度L(m)16.5模板支架高度H(m)16.3计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008模板荷载传递方式可调托座次梁悬挑长度a1(mm)300梁两侧楼板情况梁两侧有板梁侧楼板厚度100斜撑(含水平)布置方式普通型梁跨度方向立柱间距la(m)0.45垂直梁跨度方向的梁两侧立柱间距lb(m)1.2水平杆步距h(m)1.2梁侧楼板立杆的纵距la1(m)0.9梁侧楼板立杆的横距lb1(m)0.9立杆自由端高度a(mm)400梁底增加立柱根数n1梁底82、支撑小梁根数m4架体底部布置类型垫板结构表面要求表面外露材料参数主梁类型圆钢管主梁规格482.7次梁类型矩形木楞次梁规格5075面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材质垂直方向)钢管规格482.7荷载参数基础类型地基土地基土类型粘性土地基承载力特征值fak(N/mm2)120架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市陕西(省)xx市(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇基本风压值Wo(kN/m2)0.25模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.83、5施工人员及设备产生荷载标准值Q1k(kN/m2)32、施工简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1400/1000)1+1.431)=42.876kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.84、91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1400/1000)1+1.40.731)=46.629kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(42.876,46.629)=46.629kN/m（图3）面板简图（图4）面板弯矩图Mmax=0.104kNm=Mmax/W=0.104106/24000=4.317N/mm2f=29N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.5+(24+1.5)1400/1000)1=36.2kN/m（图5）简图（图6）挠度图=0.115mm=400/(4-1)85、400)=0.333mm满足要求三、次梁验算由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/1000/(4-1)+1.43400/1000/(4-1)=5.717kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/1000/(4-1)+1.40.73400/1000/(4-1)=6.217kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(5.717,6.217)=86、6.217kN/m计算简图：（图7）简图1、强度验算（图8）次梁弯矩图(kNm)Mmax=0.28kNm=Mmax/W=0.28106/(46.8751000)=5.969N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图9）次梁剪力图(kN)Vmax=1.898kNmax=VmaxS/(Ib)=1.89810335.156103/(175.781104510)=0.759N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/1000/(4-1)=4.827kN/m（图10）变形计算简图（87、图11）次梁变形图(mm)max=0.576mm=0.451000/400=1.125mm满足要求四、主梁验算梁侧楼板的立杆为梁板共用立杆，立杆与水平钢管扣接属于半刚性节点，为了便于计算统一按铰节点考虑，偏于安全。根据实际工况，梁下增加立杆根数为1，故可将主梁的验算力学模型简化为1+2-1=2跨梁计算。这样简化符合工况，且能保证计算的安全。等跨连续梁，跨度为:2跨距为：(等跨)0.6将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9(1.2(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/(4-88、1)1000)+1.43400/(4-1)1000)=5.717kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/(4-1)1000)+1.40.73400/(4-1)1000)=6.217kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2= max(5.717,6.217)=6.217kN此时次梁的荷载简图如下（图16）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk= G1k+(G2k+G3k)ha=(0.5+(24+1.5)1400/1000)400/(89、4-1)1000)=4.827kN/m此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：承载能力极限状态下在支座反力：R=3.764kN正常使用极限状态下在支座反力：Rk=2.922kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk= 30.2/1000=0.03 kN/m自重设计值为：g=0.91.2gk=0.91.230.2/1000=0.033kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图18）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图12）主梁弯矩图(kNm)Mmax=0.63kNm90、=Mmax/W=0.63106/(4.121000)=152.983N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图13）主梁剪力图(kN)Vmax= 6.915kNmax=QmaxS/(Ib)=6.91510002.77103/(9.891040.5410)=35.865N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图14）主梁变形图(mm)max=0.223mm=1.21000/(1+1)/400=1.5mm满足要求4、支座反力计算因两端支座为扣件，非两端支座为可调托座，故应分别计算出两端的最大支座反力和非两端支座的最大支座反力。故经计算得：两端支座最大支座反力为：R1=0.6391、2kN非端支座最大支座反力为：R2=13.83kN五、端支座扣件抗滑移验算按上节计算可知，两端支座最大支座反力就是扣件的滑移力R1=0.632kNN=8kN满足要求六、可调托座验算非端支座最大支座反力为即为可调托座受力R2=13.83kNN=30kN满足要求七、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h/i=1.21000/(1.610)=75=150满足要求2、立柱稳定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.755A不考虑风荷载梁侧立杆承受的楼板荷载N1=1.2(G1k+(G2k+G3k)h0)+1.4Q1kla1lb1=(1.2(092、.5+(24+1.5)100/1000)+1.43)0.90.9=6.367kN由第五节知，梁侧立杆承受荷载为就是端支座的最大反力R1=0.632kN由于梁中间立杆和梁侧立杆受力情况不一样，故应取大值进行验算NA=max(N1+R1,R2)=13.83kN考虑架体自重荷载得：NB=NA+1.2Hgk=13.83+1.20.03(16.3+(1400-100)/1000)=14.467kNf=NB/(A)=14.4671000/(0.755(3.84100)=49.901N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：wk=mzmsw0=10.1950.1=0.02kN/mMw=93、0.91.4klah2/10=0.91.40.020.451.22/10=0.002kNm组合风荷载得：NC=NB+0.91.4Mw/lb=14.467+0.91.40.002/10=14.468kNf=NC/(A)+Mw/W=14.4681000/(0.7553.84100)+0.002106/(4.12103)=50.289N/mm2=205N/mm2满足要求八、立柱地基基础计算由上节知，立柱底部承受的最大荷载为N=max(NC，ND)= Max(NC,ND)kN立柱底垫板的底面平均压力p=N/(mfA)=0/(10.2)=0kPafak=120kPa满足要求九、抗倾覆验算根据规范规定应分94、别按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLaH2/2+0.02G1kLlbH)=1.4(0.0216.516.32/2+0.020.516.51.216.3)=64.358kNmMR=1.35G1kLlb2/2=1.350.516.5(4-1)1.2)2/2=72.171kNm满足要求：MTMR工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架95、自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kL H2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLlbH)=1.4(0.0216.516.32/2+0.02(0.5+(24+1.5)1400/1000)16.51.216.3)=386.969kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLlb2/2=1.35(0.5+(24+1.5)1400/1000)16.5(4-1)1.2)2/2=5225.18kNm满足要求：MTMR附件2.4 屋面板支撑架计算（一层为挑空处）二、计算参数基本参数楼板厚度h(mm)100楼板边长L(m)16.96、5楼板边宽B(m)6模板支架高度H（m）17.7主梁布置方向垂直于楼板长边立柱纵向间距la(m)0.9立柱横向间距lb(m)0.9水平杆步距h1(m)1.2立杆自由端高度a(mm)400架体底部布置类型垫板次梁间距a(mm)250次梁悬挑长度a1(mm)200主梁悬挑长度b1(mm)200主梁合并根数1结构表面要求表面外露剪刀撑（含水平）布置方式普通型计算依据建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008材料参数主梁类型圆钢管主梁规格482.7次梁类型矩形木楞次梁规格5075面板类型覆面木胶合板面板规格12mm(板材质垂直方向)钢管类型482.7荷载参数基础类型混凝土楼板地基土类型/地基承载力97、特征值fak(kPa)/架体底部垫板面积A(m2)0.2是否考虑风荷载是架体搭设省份、城市陕西(省)xx市(市)地面粗糙度类型B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)0.3新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值G3k(kN/m3)1.1计算模板及次梁时均布活荷载Q1k(kN/m2)5计算模板及次梁时集中活荷载Q2k(kN)2.5计算主梁时均布活荷载Q3k(kN/m2)1.5计算立柱及其他支撑构件时均布活荷载Q4k(kN/m2)1基本风压值Wo(kN/m2)0.25简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图98、2三、面板验算取b=1m单位面板宽度为计算单元。W=bh2/6=1000122/6=24000mm3I=bh3/12=1000123/12=144000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb+1.4Q1kb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)1+1.451)=9.335kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb+1.40.7Q1kb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)1+1.40.751)=7.824kN/m取最不利组合得：99、q=maxq1,q2=max(9.335,7.824)=9.335kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)1)=3.035kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)hb=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)1)=3.414kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=100、2.205kN（图6）永久荷载控制的受力简图取最不利组合得：Mmax=0.152kNm（图7）面板弯矩图=Mmax/W=0.152106/24000=6.335N/mm2f=29N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)h)b=(0.3+(24+1.1)100/1000)1=2.81kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图=0.058mm=250/400=0.625mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=0.91.2G1k+（G2k+G3k)ha+1.4Q1ka=0.9101、(1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)250/1000+1.45250/1000)=2.334kN/m由永久荷载控制的组合：q2=0.91.35G1k+（G2k+G3k)ha+1.40.7Q1ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)250/1000+1.40.75250/1000)=1.956kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(2.334,1.956)=2.334kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=0.91.2G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)250/102、1000)=0.759kN/mp1=0.91.4Q2k=0.91.42.5=3.15kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=0.91.35G1k+(G2k+G3k)ha=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)250/1000)=0.854kN/mp2=0.91.40.7Q2k=0.91.40.72.5=2.205kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图Mmax=0.645kNm=Mmax/W=0.645106/(46.875103)=13.764N/mm2f=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图Vma103、x=3.302kNmax=VmaxS/(Ib0)=3.302100035.156103/(175.781104510)=1.321N/mm2=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)h)a=(0.3+(24+1.1)100/1000)250/1000=0.702kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图max=0.147mm=0.91000/400=2.25mm满足要求五、主梁验算将荷载统计后，通过次梁以集中力的方式传递至主梁。A.由可变荷载控制的组合：q1=01.2G1k+(G2k+G3k)ha+1.4Q3ka=0.9(1.104、2(0.3+(24+1.1)100/1000)250/1000+1.41.5250/1000)=1.231kN/mB.由永久荷载控制的组合：q2=01.35G1k+(G2k+G3k)ha+1.40.7Q3ka=0.9(1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)250/1000+1.40.71.5250/1000)=1.184kN/m取最不利组合得：q=maxq1,q2=max(1.231,1.184)=1.231kN此时次梁的荷载简图如下（图17）次梁承载能力极限状态受力简图用于正常使用极限状态的荷载为：qk=G1k+(G2k+G3k)ha=(0.3+(24+1.1)100/1000105、)250/1000=0.702kN/m此时次梁的荷载简图如下（图18）次梁正常使用极限状态受力简图根据力学求解计算可得：Rmax=1.186kNRkmax=0.677kN还需考虑主梁自重，则自重标准值为gk=30.2/1000=0.03kN/m自重设计值为：g=01.2gk=0.91.230.2/1000=0.033kN/m则主梁承载能力极限状态的受力简图如下：（图19）主梁正常使用极限状态受力简图则主梁正常使用极限状态的受力简图如下：（图20）主梁正常使用极限状态受力简图1、抗弯验算（图21）主梁弯矩图Mmax=0.349kNm=Mmax/W=0.349106/(4.121000)=84.8106、17N/mm2f=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图22）主梁剪力图Vmax=2.404kNmax=QmaxS/(Ib0)=2.40410002.77103/(9.891040.5410)=12.468N/mm2=120N/mm2满足要求3、挠度验算（图23）主梁变形图max=0.467mm=0.9103/400=2.25mm满足要求4、支座反力计算立柱稳定验算要用到承载能力极限状态下的支座反力，故：Rzmax=4.643kN六、立柱验算1、长细比验算立杆与水平杆扣接，按铰支座考虑，故计算长度l0取步距则长细比为：=h1/i=1.21000/(1.610)=75=150满足要求2、立柱稳107、定性验算根据查JGJ162-2008附录D得到=0.72A不考虑风荷载N1=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)+1.4Q4klalb +0.91.2Hgk=0.9(1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)+1.41)0.90.9+0.91.217.70.172=6.767kNf=N1/(A)=6.7671000/(0.72(3.84100)=24.475N/mm2=205N/mm2满足要求B考虑风荷载风荷载体型系数：wk=mzmsw0=0.13110.25=0.033kN/m2Mw=0.91.4klah2/10=0.91.40.0330.91.22/10=0.005kNmN108、2=0.91.2(G1k+(G2k+G3k)h)lalb+0.91.4Q4k lalb +Mw/lb+ 1.2Hgk =0.9(1.2(0.3+(24+1.1)100/1000)0.90.9+0.91.4(10.90.9+0.005/0.9)+1.217.70.172)=6.671kNf=N2/(A)+Mw/W=6.6711000/(0.723.84100)+0.005106/(4.12103)=25.428N/mm2=205N/mm2满足要求七、可调托座验算按上节计算可知，可调托座受力N= Rzmax =4.643 kNN=4.643 kNN=30kN满足要求八、抗倾覆验算根据规范规定应分别109、按混凝土浇筑前、混凝土浇筑中两种工况进行架体进行抗倾覆验算。工况1：混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由模板及支架自重产生(G1k)。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1kLBH)=0.91.4(0.03316.517.72/2+0.020.316.5617.7)=119.903kNmMR=1.35G1kLB2/2=1.350.316.562/2=120.285kNmMT=119.903 kNmMR=120.285 kNm满足要求工况2：在混凝土浇筑过程中，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，110、抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、模板及支架自重产生。其他水平力作用于架体顶部，大小为0.02G1k+(G2k+G3k)h，则：MT=0.91.4(kLH2/2+0.02G1k+(G2k+G3k)hLBH)=0.91.4(0.03316.517.72/2+0.02(0.3+(24+1.1)100/1000)16.5617.7)=230.739kNmMR=1.35G1k+(G2k+G3k)hLB2/2=1.35(0.3+(24+1.1)100/1000)16.562/2=1126.67kNmMT=230.739 kNmMR=1126.67 kNm满足要求 xx集团有限公司xx煤油气资源资源综合利用项目部 xx年08月10日