1、目 录一、工程概况2二、编制依据2三、模板及支撑设计方案2（一）主梁（350mm1700mm）模板及支撑设计3（二）次梁（400mm1300mm）模板及支撑设计14（三）转换层支撑体系计算25四、技术措施264.1施工准备264.2技术要求274.3模板支撑体系安装及拆除施工工艺284.4模板质量控制措施294.5成品保护措施314.6混凝土浇筑施工工艺31五、安全及文明施工措施325.1施工安全管理325.2安全文明施工保证措施32一、工程概况本工程为xx师范实验实训楼和教学楼工程，建筑面积18892.92m2.主楼地下一层，地上十二层。框剪结构，建筑高度48.3m，一十一层层高3.9m，十2、二层层高5.4m（即42.9m48.3m），纵向（东西方向）轴（38.4m=25.2m），横向（南北方向）轴（8.1m2+3.6m=19.8m），屋顶结构为井字梁结构，沿外圈为WKL3,4,6,7,13，断面为350mm1700mm，沿纵向每2100mm设JZL2,3,4，断面为400mm1300mm,共11根，每根长20.3m，沿横向设JZL1，断面为400mm1300mm，共8根，WB1 h=120mm，轴为悬挑结构，净挑长度为1.8mm，挑梁为XL1，其断面尺寸为350mm800mm，共3根，封边梁WKL7为300mm500mm，长度为25.55m，悬挑结构板顶标高46.8m，以上部位钢3、筋砼方量为290.328m3，钢筋重量为56.06t，砼标号为C25。二、编制依据1、业主方提供的xx师范实验实训楼和教学楼工程施工图；2、建筑施工模板安全技术规范 JGJ162-2008；3、建筑施工计算手册第四版。4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130-2001；5、建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300-2001；6、混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204-2002；三、模板及支撑设计方案本工程十二层-轴线交-轴线，井字梁结构，边梁为350mm1700mm、井字梁为400mm1300mm，数量多、间距小、结构自重大、跨度大，为保证混凝土浇筑质量和安全，特制定4、此施工方案。1. 模板系统：选用竹胶合板作为梁板模板，模板厚度18mm, 方木为50mm100mm。2. 模板支撑系统：支撑主要采用483.0mm的钢管。为防止支撑系统的重量过大，减轻底部结构的荷载，本工程本着切实以减轻支撑系统重量和荷载又保证浇筑结构的稳定安全和质量为原则制定方案。3、搭设组成示意图。（一）主梁（350mm1700mm）模板及支撑设计1、梁模板基本参数梁截面宽度;取B=350(mm);梁截面高度;取H=1700(mm);梁侧胶合板厚度;h=18(mm);则梁侧胶合面板的截面惯性矩I=bh3/12=1700183/12=826200mm4，梁侧胶合面板的截面最小抵抗矩W=bh25、/6=1700182/6=91800mm3；梁侧横楞钢管尺寸：483.0，截面积A=4.24cm2重量3.33kg/m 截面惯性矩Ix=10.78cm4 截面最小抵抗矩=4.49cm3; 梁侧横楞钢管间距;取b=400(mm);梁侧横撑钢管尺寸：483.0，截面积A=4.24cm2重量3.33kg/m 截面惯性矩Ix=10.78cm4 截面最小抵抗矩=4.49cm3; 梁侧横撑钢撑间距;取b=567(mm);对拉螺杆M12，横向间距567mm，纵向间距400mm。梁底胶合面板厚度;h=18(mm);则梁底胶合面板的截面惯性矩I=bh3/12=350183/12=170100mm4，梁侧胶合面板6、的截面最小抵抗矩W=bh2/6=350182/6=91800mm3梁底支撑50100的方木，间距为175mm梁底支撑钢管为483.0，其中立杆纵距;取al=0.5(m);立杆的横距;取l=0.5(m)步距按1.0m走;荷 载 编 号 及 类 别编号名称类别计算公式及结果1模板结构自重恒载0.3（0.35+21.7）=1.13(kN/m)2新浇筑混凝土自重恒载240.351.7=14.28(kN/m)3钢筋自重恒载1.50.351.7=0.89(kN/m)4施工人员及施工设备荷载活载2.50.35=0.87(kN/m)5振捣混凝土时产生的荷载活载4 kN/m26新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载27、41.7=40.8（kN/m2）7倾倒混凝土时产生的荷载活载40.35=1.4(kN/m)荷 载 组 合项次项目荷载组合计算承载力验算刚度1平板及薄壳的模板及支架1+2+3+41+2+32梁和拱模板的地板及支架1+2+3+51+2+33梁、拱、柱的侧面模板5+664大体积结构、柱（300以上）墙（厚100以上）的侧面模板6+762、梁模板荷载标准值计算新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中:c为混凝土重力密度;取24(kN/m3)；t新浇混凝土的初凝时间，取4.44(小时)，t=200/（T+15）(T为混凝土的温度，取30)V混凝土的浇筑速度;取V=3(m/h)；1外加剂影响系数；取8、1=1.002混凝土坍落度影响修正系数。取2=1.150（塌落度为110150mm）。H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取H=1700(mm)经计算得到:F1=0.22244.4411.15030.5 =46.7(kN/m2)F2 =241.7=40.8kN/m2（取最小值40.8KN/m2）3、梁模板侧模计算面板为受弯结构,按四跨等跨连续梁计算。计算简图如下：3.1 抗弯强度计算新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.240.8=48.96kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.44=5.6kN/m；作用在梁模板上的侧压力:q= q1+ q2=54.56 (kN/m)最9、大弯矩计算面板弯矩计算值：查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）表C.1-2,有M=0.121ql2=0.12154.560.4002=1.06(KN/m)其中: W截面抵抗矩 W =91.8103mm3经计算得到：f=1.0610691.8103=11.55(N/mm2)梁侧模板的抗弯强度设计值;f=20(N/mm2)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!3.2挠度计算最大挠度计算公式:其中: q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =40.8；l单跨长度(横楞间距);取l=400(mm)E胶合板弹性模量;取E=10000(N/mm2)I胶合板截面惯性矩 10、I = 82.62cm4经计算得到：=0.96740.84004(1001000082.62104)=1.22（mm）最大允许挠度值:v=400/250=1.6(mm).挠度计算结果:梁侧模最大挠度小于其允许挠度;故满足要求!4、梁侧横楞钢管计算梁侧横楞为受面板传递荷载作用的受弯构件，按三跨等跨梁计算。4.1荷载的计算 作用在梁侧模板的均布荷载:q=（1.240.8+1.44)0.425/1=23.188(kN/m)4.2强度计算最大弯矩计算公式:其中:l横楞计算跨度（横撑间距）取l=567(mm)经计算得到：M=-0.11723.188(5671000)2 =-0.87 (kN.m)强度计算11、值：其中: W截面抵抗矩 W =4.49cm3经计算得到：f=0.8710004.49=193.76(N/mm2)横撑钢管强度设计值;f=205(N/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!4.3挠度计算最大挠度计算公式: 其中:l横楞间距;取l=567(mm)E横楞钢管弹性模量;取E=2.06105(N/mm2)I横楞钢管截面惯性矩 I = 10.78 cm4q作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =40.80.425/1=17.34 N/mm；经计算得到：=0.67717.345674(1002.0610510.78104)=0.546（mm）最大允许挠度值:v=5671012、00=0.567(mm).挠度计算结果:横楞最大挠度小于横楞允许挠度;故满足要求5、梁侧横撑计算梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照三跨等跨连续梁计算5.1荷载计算横撑所受集中荷载：F(1.240.8+1.44)0.4255671000=13.15(kN)5.2强度计算最大弯矩计算公式:其中:l 横楞间距（穿梁螺栓竖向间距）;取l=0.400(m)经计算得到:M=0.17513.150.400=0.92(kN.m)强度计算值：其中: W截面抵抗矩 W = 5.08 cm3经计算得到：f=(0.9210005.08=181.10(N/mm2)梁侧横撑钢管强度设计值;f=205(N/mm213、)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!5.3挠度计算横撑所受集中荷载标准值：F=40.80.4005671000=9.25(kN)最大挠度计算公式:其中:l横楞间距（穿梁螺栓间距）;取l=400(mm)E横楞钢管弹性模量;取E=2.06105(N/mm2)I横楞钢管截面惯性矩 I = 10.78cm4经计算得到:=1.6159.8310004003(1002.0610510.78104)=0.45(mm)梁侧撑允许挠度:v=400400=1.0 (mm).立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!6、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力: 其中a对拉螺栓横向间距a=0.567 b对拉14、螺栓纵向间距b=0.400Fs 新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95(1.240.8+1.44)=51.83KN/m3 经计算得到:N=0.5670.40051.83=11.76（KN）对拉螺栓最大容许拉力值;N=12.9(kN)穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值;故满足要求!7、底模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。7.1荷载计算模板自重荷载:P1=0.3(0.35+21.7) =1.13(kN/m)15、混凝土自重荷载:P2=240.351.7=14.28(kN/m)钢筋自重荷载:P3=1.50.351.7=0.89(kN/m)施工均布活荷载:P4=2.50.35=0.87(kN/m)倾倒混凝土时产生的荷载:P5=40.35=1.4(kN/m)静荷载计算值：q1=1.2(1.13+14.28+0.89)=19.56(kN/m)活荷载计算值q2=1.4（0.87+1.4）=3.18(kN/m)7.2最大弯矩计算公式:其中:l单跨长度（梁底方木支撑）;取l=0.175(m)经计算得到:M=0.125（19.56+3.18）0.1752=0.087(kN.m)7.3面板的强度计算值其中: W截面抵抗16、矩 W = 18.9 cm3经计算得到:f=0.087100018.9=4.60(N/mm2)面板的强度设计值;f=15(N/mm2)梁底模面板的强度计算值小于梁底模面板的强度设计值;故满足要求!7.4挠度计算面板最大挠度计算公式:其中：l 单跨间距（梁底支撑方木间距）;取l=175mmE底模面板弹性模量 取E=5400(N/mm2)I截面惯性矩 I = 170100mm4q作用在模板上的压力线荷载标准值；q=1.13+14.28+0.89=16.3(kN/m)经计算得到:v=0.91216.31754(1005400170100)=0.15 (mm)面板最大允许挠度值:v=0.175100017、250=0.7(mm).面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值;故满足要求!8、梁底支撑木方的计算作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 支撑方木按照均布荷载作用下的简支梁计算.8.1木方荷载的计算模板自重荷载:N1=0.3（0.35+21.7)0.350.175=0.562(kN/m)混凝土自重荷载:N2=241.70.175=7.14(kN/m)钢筋自重荷载:N3=1.51.70.175=0.45(kN/m)施工荷载荷载:N4=2.50.175=0.44(kN/m)倾倒混凝土时产生的荷载:N5=40.175=0.7(kN/m)木方荷载的计算值:q=1.4（0.44+0.18、7）+1.2(0.562+7.14+0.45)=11.38(kN/m)8.2 木方的强度计算木方最大弯矩其中:l木方间距（立杆纵距）;取l=0.5(m)经计算得到:M=0.12511.380.52=0.35(kN.m)木方强度计算值其中：W木方截面抵抗矩 W =83.33 cm3经计算得到:f=0.35100083.33=4.2 (N/mm2)木方强度设计值;f=15(N/mm2)钢管强度计算值小于方木强度设计值;故满足要求!8.3抗剪计算最大剪力的计算其中：l木方间距（立杆纵距）;取l=0.5(m)经计算得到:Q=11.380.5/2=2.84(kN)截面抗剪强度计算其中:b木方宽度;取b=19、50(mm)h木方高度;取h=100(mm)经计算得到:T=32.841000(250100)=0.85(N/mm2)截面抗剪强度设计值T=2.0(N/mm2)8.4 挠度计算:木方最大挠度其中:l木方间距（立杆纵距）;取l=500（mm)E木方弹性模量 取E=10000(N/mm2)I截面惯性矩 I = 83.33 cm4q作用在模板上的压力线荷载标准值；q=0.562+7.14+0.45=8.152(kN/m)经计算得到:v=0.9128.1525004(1001000083.3310000)=0.55(mm)木方允许挠度:v=0.1751000250=0.7(mm).木方最大挠度计算值小20、于或等于木方最大允许挠度;故满足要求!9、梁底支撑钢管的计算梁底支撑钢管按集中荷载下的连续梁计算.9.1荷载计算:混凝土自重荷载:q1=240.351.70.1752=1.25(kN)钢筋自重荷载:q2=1.50.351.70.1752=0.156(kN)模板自重荷载:q3=0.3(0.35+21.7)0.1752=0.098(kN)施工活荷载:q4=2.50.350.1752=0.077(kN)振捣荷载:q5=40.350.1752=0.12(kN)支撑钢管所受的集中荷载计算值:P=1.2(1.25+0.156+0.098)+1.4(0.077+0.12)=2.08 (kN)9.2强度计算最21、大弯矩计算其中:l立杆的横距;取l=0.5(m)P支撑钢管所受的集中荷载 P=2.08kN经计算得到:M=-0.3332.080.5=-0.346(kN.m)抗弯强度计算其中:W钢管截面抵抗矩;W=4.49(cm3)经计算得到:f=0.34610004.49=77.06(N/mm2)钢管抗压强度设计值f=205(N/mm2)梁底支撑钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值;故满足要求!9.3挠度计算支撑钢管所受的集中荷载标准值：q=1.25+0.156+0.098=1.504（KN）最大挠度计算公式如下:其中:l立杆的横距;取l=0.5(m);E立杆弹性模量;取E=206000(N/m22、m2);I立杆截面惯性矩;取I=10.78(cm4);经计算得到:v=2.5081.5041000(0.51000)3(10020600010.7810000)=0.21(mm)允许挠度:v=0.510001000=0.5(mm).最大挠度计算值小于或等于最大允许挠度;故满足要求!10、扣件抗滑移的计算荷载计算混凝土自重荷载:q1=240.351.70.52=3.57(kN)钢筋自重荷载:q2=1.50.351.70.52=0.22(kN)模板自重荷载:q3=0.30.35+21.7)0.52=0.28(kN)施工活荷载:q4=2.50.350.52=0.21(kN)倾倒混凝土荷载:q5=4023、.350.52=0.35(kN)R=1.2(3.57+0.22+0.0.28)+1.4（0.21+0.35）=5.67(kN)纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中: Rc扣件抗滑力设计值 Rc =8(kN)R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值.R =5.67(kN)纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于或等于扣件抗滑承载力设计值;故满足要求!11、立杆的稳定性计算1、荷载的计算：混凝土自重荷载:q1=240.351.70.52=3.57(kN)钢筋自重荷载:q2=1.50.351.70.52=0.22(kN)模板自重荷载:q3=0.30.35+21.24、7)0.52=0.28(kN)施工活荷载:q4=2.50.350.52=0.21(kN)倾倒混凝土荷载:q5=40.350.52=0.35(kN)脚手架钢管的自重: q6 = 0.135 = 0.65(kN)荷载的计算值: N=1.2(3.57+0.22+0.28+0.65)+1.4(0.35+0.21)=6.44(kN)2、立杆的稳定性计算公式 其中 N立杆的轴心压力设计值，6.44KN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 25、4.49； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 k1计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u计算长度系数，参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录，u =1.700；经计算，立杆计算长度lo= 1.1551.7001.000 =1.9635m； Lo/i = 1963.5 / 15.900 = 123.49 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.434 ；钢管立杆受压应力计算值：=6440/(0.434424.00026、) = 34.99N/mm2；钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值满足要求！（二）次梁（400mm1300mm）模板及支撑设计1、梁模板基本参数梁截面宽度;取B=400(mm);梁截面高度;取H=1300(mm);胶合板厚度;h=18(mm);则侧向胶合板的截面惯性矩I=bh3/12=1300183/12=631800mm4，侧向胶合板的截面最小抵抗矩W=bh2/6=1300182/6=70200mm3横楞钢管尺寸：483.0，截面积A=4.89cm2重量3.84kg/m 截面惯性矩Ix=12.19cm4 截面最小抵抗矩=5.08cm3; 梁侧横楞钢管间距;取b=433(mm);横撑27、钢管尺寸：483.0，截面积A=4.89cm2重量3.84kg/m 截面惯性矩Ix=12.19cm4 截面最小抵抗矩=5.08cm3; 梁侧横撑钢管间距;取b=500(mm);对拉螺杆M12，横向间距500mm，纵向间距433mm。梁底胶合面板厚度;h=18(mm);则梁底胶合面板的截面惯性矩I=bh3/12=350183/12=170100mm4，梁侧胶合面板的截面最小抵抗矩W=bh2/6=350182/6=91800mm3梁底支撑50100的方木，间距为200mm梁底支撑钢管为483.0。其中，立杆纵距;取al=0.7(m);立杆的横距;取l=0.7(m);荷 载 类 别 及 编 号编号名28、称类别计算公式及结果1模板结构自重恒载0.3(0.4+21.3)1000=0.9(kN/m)2新浇筑混凝土自重恒载240.41.3=12.48(kN/m)3钢筋自重恒载1.50.41.3=0.78(kN/m)4施工人员及施工设备荷载活载2.50.4=1(kN/m)5振捣混凝土时产生的荷载活载4 kN/m26新浇筑混凝土对模板侧面的压力恒载241.3=31.2kN/m27倾倒混凝土时产生的荷载活载40=1.6(kN/m)荷 载 组 合项次项目荷载组合计算承载力验算刚度1平板及薄壳的模板及支架1+2+3+41+2+32梁和拱模板的地板及支架1+2+3+51+2+33梁、拱、柱的侧面模板5+664大29、体积结构、柱（300以上）墙（厚100以上）的侧面模板6+762、梁模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中:c为混凝土重力密度;取24(kN/m3)；t新浇混凝土的初凝时间，取4.44(小时)V混凝土的浇筑速度;取V=3(m/h)；1外加剂影响系数；取1=1.002混凝土坍落度影响修正系数。取2=1.150H混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度;取H=1300(mm)经计算得到:F1=0.22244.4411.15030.5 =46.7(kN/m2)F2 = 241.3=30、31.2kN/m23、梁模板侧模计算面板为受弯结构,按三跨等跨连续梁计算。计算简图如下：3.1抗弯强度计算新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.231.2=37.44kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.44=5.6kN/m；作用在梁模板上的侧压力:q= q1+ q2=43.04(kN/m)最大弯矩计算:梁侧模板的强度计算值：查建筑施工模板安全技术规范（JGJ162-2008）表C.1-2,有M=0.117qL2=0.11743.040.4332=0.94(N/mm2)其中: W截面抵抗矩 W = 54cm3经计算得到：f=0.94100054=17.41(N/mm2)梁侧模板的抗弯31、强度设计值;f=20(N/mm2)梁侧模板的强度计算值小于梁侧模板的强度设计值;故满足要求!3.2挠度计算最大挠度计算公式:其中: q作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =31.2；l单跨长度(横楞间距);取l=433(mm)E胶合板弹性模量;取E=10000(N/mm2)I胶合板截面惯性矩 I = 63.18cm4q均布荷载计算值q = 31.2 kN/m经计算得到：=0.99031.24334(1001000063.18104)=1.71（mm）最大允许挠度值:v=433250=1.732 (mm).挠度计算结果:梁侧模最大挠度小于梁侧模允许挠度;故满足要求!4、梁侧横楞计算梁侧立档为32、受面板传递荷载作用的受弯构件，按三跨梁计算。4.1荷载的计算:作用在梁侧模板的均布荷载:q= (1.231.2+1.44)0.433/1=18.64(kN/m)4.2强度计算最大弯矩计算公式:其中:l横楞间距(横撑间距);取l=500(mm)经计算得到：M=-0.12518.64(5001000)2=-0.583(kN.m)强度计算值：其中: W横楞钢管截面抵抗矩 W =4.49cm3经计算得到：f=0.58310004.49=129.84(N/mm2)横楞钢管的强度设计值;f=205(N/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!4.3 挠度计算最大挠度计算 其中:l横撑间距;取33、l=500(mm)E横撑钢管的弹性模量;取E=2.06105 (N/mm2)I横撑钢管的截面惯性矩 I =10.78 cm4q作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =31.20.433/1=13.51 N/mm；经计算得到：=0.91213.515004(1002.0610510.7810000)=0.35（mm）最大允许挠度值:v=6001000=0.6(mm).挠度计算结果:横楞最大挠度小于横楞允许挠度;故满足要求5、梁侧横撑计算梁侧横撑为受立档传递集中荷载的受弯构件，按照三跨等跨连续梁计算5.1 荷载计算：横撑所受集中荷载：F(1.231.2+1.44)0.4335001000=9.334、2(kN)5.2 强度计算最大弯矩计算其中:l横楞间距（穿梁螺栓竖向间距）;取l=0.433(m)经计算得到:M=0.1759.320.433=0.71(kN.m)强度计算值：其中: W截面抵抗矩 W = 4.49 cm3经计算得到：f=(0.7110004.49=158(N/mm2)木横撑钢管强度设计值;f=205(N/mm2)抗弯强度计算值小于木材强度设计值;故满足要求!5.3 挠度计算横撑所受集中荷载标准值：F=31.20.4335001000=6.75(kN)最大挠度计算公式:其中:l横楞间距（穿梁螺栓竖向间距）;取l=0.433(m)E横撑钢管的弹性模量;取E=2.06105(N/m35、m2)I横撑钢管的截面惯性矩 I =10.78cm4经计算得到：=1.6156.7510004333(1002.0610510.7810000)=0.39（mm）最大允许挠度值:v=433400= 1.08(mm).立档最大挠度小于立档允许挠度;故满足要求!6、对拉螺栓的计算对拉螺栓所受的最大拉力: 其中a对拉螺栓横向间距a=0.500m b对拉螺栓纵向间距b=0.433mFs新浇混凝土作用于模板上的侧压力、振捣混凝土对垂直模板产生的水平荷载或倾倒混凝土时作用于模板上的侧压力设计值：Fs=0.95(1.231.2+1.44)=40.89KN/m3 N=0.4330.540.89=8.85（KN36、）对拉螺栓最大容许拉力值;N=12.9(kN)穿墙螺栓所受的最大拉力小于穿墙螺栓最大容许拉力值;故满足要求!7、底模板面板计算面板为受弯结构,按照两跨连续梁计算.7.1 荷载计算模板自重荷载:P1=0.3(0.4+21.3) =0.9(kN/m)混凝土自重荷载:P2=240.41.3=12.48(kN/m)钢筋自重荷载:P3=1.50.41.3=0.78(kN/m)施工均布活荷载:P4=2.50.4=1(kN/m)倾倒混凝土时产生的荷载载:P5=40.4=1.6(kN/m)静荷载计算值：q1=1.2(0.9+12.48+0.78)=16.99(kN/m)活荷载计算值q2=1.4（1+1.6）=37、3.64(kN/m)7.2最大弯矩计算公式:其中:l单跨长度;取l=0.2(m)经计算得到:M=0.125（16.99+3.64）0.22=0.103(kN.m)7.3面板的强度计算值其中: W截面抵抗矩 W = 18.9 cm3经计算得到:f=0.103100018.9=5.45(N/mm2)面板的强度设计值;f=15(N/mm2)梁底模面板的强度计算值小于梁底模面板的强度设计值;故满足要求!7.4挠度计算面板最大挠度计算公式:其中：l单跨间距;取l=0.2(m)E底模面板弹性模量 取E=5400(N/mm2)I截面惯性矩 I = 170100mm4q作用在模板上的压力线荷载标准值；q=0.38、9+12.48+0.78=14.16(kN/m)经计算得到:v=0.91214.16(0.21000)4(1005400170100)=0.22 (mm)面板最大允许挠度值:v=0.21000250=0.8(mm).面板最大挠度计算值小于面板最大允许挠度值;故满足要求!8、梁底支撑钢管的计算作用于支撑木方的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等, 支撑方木按照均布荷载作用下的简支梁计算.8.1 钢管荷载的计算：模板自重荷载:N1=0.3(0.4+21.3)0.40.2=0.45 (kN/m)混凝土自重荷载:N2=241.30.2=6.24(kN/m)钢筋自重荷载:N3=1.51.30.2=0.39、39(kN/m)施工荷载荷载:N4=2.50.2=0.5(kN/m)倾倒混凝土时产生的荷载:N5=40.2=0.8(kN/m)方木荷载的计算值:q=1.4（0.5+0.8）+1.2(0.45+6.24+0.39)=10.32(kN/m)8.2 木方的强度计算:木方最大弯矩:其中: l木方间距（立杆纵距）;取l=0.7(m)经计算得到:M=0.12510.320.72=0.632(kN.m)木方强度计算其中：W木方截面抵抗矩 W =83.33 cm3经计算得到:f=0.632100083.33=7.59 (N/mm2)木方强度设计值;f=15(N/mm2)钢管强度计算值小于方木强度设计值;故满足40、要求!8.3抗剪计算最大剪力的计算公式如下:其中：l木方间距（立杆纵距）;取l=0.7(m)经计算得到:Q=10.32*0.7/2=3.61 (kN)截面抗剪强度计算值:其中:b木方宽度;取b=50(mm)h木方高度;取h=100(mm)经计算得到:T=33.611000(250100)=1.08(N/mm2)截面抗剪强度设计值T=2.0(N/mm2)8.4 挠度计算:木方最大挠度计算公式:其中: l木方间距（立杆纵距）;取l=0.7(m)E木方弹性模量 取E=10000(N/mm2)I截面惯性矩 I = 83.33 cm4q作用在模板上的压力线荷载标准值；q=0.45+6.24+0.39=741、.08(kN/m)经计算得到:v=0.9127.08(0.71000)4(1001000083.3310000)=1.86(mm)钢管允许挠度:v=0.71000250=2.8(mm).木方最大挠度计算值小于或等于木方最大允许挠度;故满足要求!9、梁底支撑钢管的计算梁底支撑钢管按集中荷载下的连续梁计算.9.1 荷载计算:混凝土自重荷载:q1=240.41.30.22=1.248(kN)钢筋自重荷载:q2=1.50.41.30.22=0.078(kN)模板自重荷载:q3=0.3(0.4+21.3)0.22=0.09(kN)施工活荷载:q4=2.50.40.22=0.1(kN)振捣荷载:q5=4042、.40.22=0.16(kN)支撑钢管所受的集中荷载计算值:P=1.2(1.248+0.078+0.09)+1.4(0.1+0.16)=2.06 (kN)9.2 强度计算最大弯矩计算公式其中:l立杆的横距;取l=0.7(m)P支撑钢管所受的集中荷载 P=2.06 kN经计算得到:M=-0.2672.060.7=-0.385(kN.m)抗弯强度计算值:其中:W钢管截面抵抗矩;W=4.49(cm3)经计算得到:f=0.38510004.49=85.75(N/mm2)钢管抗压强度设计值f=205(N/mm2)梁底支撑钢管的抗弯强度计算值小于或等于钢管抗弯强度设计值;故满足要求!9.3 抗剪计算支撑钢43、管所受的集中荷载标准值：q=1.25+0.156+0.098=1.504（KN）最大剪力的计算公式如下:经计算得到:Q=1.267*2.06=2.61 (kN)截面抗剪强度计算值:其中:b梁宽;取b=400(mm)h面板厚度;取h=18(mm)经计算得到:T=32.611000(240018)=0.54(N/mm2)截面抗剪强度设计值T=1.5(N/mm2)截面抗剪强度计算值小于截面抗剪强度设计值;故满足要求!9.4 挠度计算支撑钢管所受的集中荷载标准值:P=1.248+0.078+0.09+0.1+0.16=1.68(kN)最大挠度计算公式如下:其中:l立杆的横距;取l=0.7(m);E立杆44、弹性模量;取E=206000(N/mm2);I立杆截面惯性矩;取I=10.78(cm4);经计算得到:v=2.5081.681000(0.71000)3(10020600010.7810000)=0.65(mm)允许挠度:v=0.710001000=0.7 (mm).最大挠度计算值小于或等于最大允许挠度;故满足要求!10、扣件抗滑移的计算荷载计算混凝土自重荷载:q1=240.41.30.72=4.37(kN)钢筋自重荷载:q2=1.50.41.30.72=0.27(kN)模板自重荷载:q3=0.3(0.4+21.3)0.72=0.31(kN)施工活荷载:q4=2.50.40.72=0.35(k45、N)倾倒混凝土荷载:q5=40.40.72=0.56(kN)R=1.2(4.37+0.27+0.31)+1.4（0.35+0.56）=7.21(kN)纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：其中: Rc扣件抗滑力设计值 Rc =8(kN)R纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值.R =7.21(kN)纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值小于或等于扣件抗滑承载力设计值;故满足要求!11、立杆的稳定性计算11.1 荷载的计算：混凝土自重荷载:q1=240.41.30.72=4.37(kN)钢筋自重荷载:q2=1.50.41.30.72=0.27(kN)模板自重荷载:q46、3=0.3(0.4+21.3)0.72=0.31(kN)施工活荷载:q4=2.50.40.72=0.35(kN)倾倒混凝土荷载:q5=40.40.72=0.56(kN)脚手架钢管的自重: q6 = 0.135 = 0.65(kN)荷载的计算值: N=1.2(4.37+0.27+0.31+0.65)+1.4(0.35+0.56)=8.0 (kN)2、立杆的稳定性计算公式 其中 N立杆的轴心压力设计值，6.44KN 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W 立杆净截面抵抗47、矩(cm3)：W = 4.49； 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值：f =205.00 N/mm2； lo计算长度 (m)；如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，按下式计算 k1计算长度附加系数，取值为：1.155 ； u计算长度系数，参照扣件式规范表，u =1.700；经计算立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.7001.000 = 1.963 m； Lo/i = 1963.00 / 15.900 = 123.46 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.434；钢管立杆受压应力计算值：=8000/(0.43448、424.000) = 43.47N/mm2；钢管立杆稳定性计算小于 钢管立杆抗压强度的设计值，满足要求！（三）转换层支撑体系计算1、荷载计算（1）转换层的构造荷载设计值:58.48 KN/m2钢筋混凝土梁板自重：1.225290.328/（8.419.8）=52.37KN/m2 板面施工荷载：1.42.5290.328/（8.419.8）=6.11KN/m2（2）首层（十一层楼面）支撑系统自重： 1.2KN/ m2（3）首层（十一层楼面）支撑层构造荷载： 19.92KN/ m2钢筋混凝土梁板自重：1.225（48.184+50.774）/（8.419.8）=17.84KN/m2 板面施工活荷载49、： 1.42.5（48.184+50.774）/（8.419.8）=2.08KN/m2（4）次层（十层楼面）支撑系统自重： 1.2 KN/m2（5）次层 （十层楼面）支撑层构造荷载： 19.92 KN/m2 钢筋混凝土梁板自重：1.225（48.184+50.774）/（8.419.8）=17.84KN/m2 板面施工活荷载： 1.42.5（48.184+50.774）/（8.419.8）=2.08KN/m2支撑层荷载设计值Q：107.32KN/m2 即107.32KN/m2、荷承载力计算考虑由第十一层、十层楼面各承担一半荷载，十一层、十层楼面大梁跨度为8.4m，则计算长度Lo=1.058.450、=8.82m，按连续梁计算弯矩，则：M=0.117qL2=0.117107.32/28.822=488.40(KN.m)十一、十层梁截面为300mm800mm，混凝土实际强度等级为C25计算，钢筋为级钢，则 =0.327 查表得则=0.412/360=3125.53mm2 =0.2%300800=480（mm2）,验算证明十、十一层梁能承担转换层荷载。四、技术措施4.1施工准备4.1.1 材料要求及准备1、钢管宜采用力学性能适中的Q235钢，其力学性能应符合国家现行标准碳素结构钢(GB700-89)中Q235钢的规定。每批钢材进场时，应有材质检验合格证。2、钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm51、的钢管。立杆、大横杆和斜杆的长度为6m，小横杆长度统一为1.5m。3、根据可铸铁分类及技术条件(GB978-67)的规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不宜有缩松、砂眼、毛刺、氧化皮等，要清除干净。4、扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm。5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应小于1mm。6、钢管及扣件表面应进行防锈处理。7、钢管及扣件报废标准：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废和禁止使用。4.1.2 机具准备搭、拆架子所需机具主要52、有架子扳手、吊线，由架子工自备。项目部应配备如下检查工具（可借用，但应符合要求）：名称数量用途扭力扳手1把检查扣件拧紧力度游标卡尺1把检查焊接钢管外径和壁厚、外表面锈蚀深度塞尺1把检查钢管两端面切斜偏差钢卷尺1把检查钢管弯曲程度和搭设中的距离或长度水平尺1把检查水平杆高差角尺1把检查剪刀撑与地面的倾角4.1.3 技术准备1、十一层的模板支撑体系按十二层模板施工方案进行施工。用来承受该层支撑体系的荷载。并且该层的力尽量不要传到楼板上，在楼板处设置16#工字钢梁。（支撑体系图见附图）。2、施工前应按要求向木工、架子工及砼工作好技术交底，如人员变动后应重新交底。交底工作由项目安全主管、安全员、各班组53、 班长分级负责。4.2技术要求1、所有竖向结构的阴、阳角均须加设海绵条于拼缝中，拼缝要牢固。2、模板的脱模剂应涂刷均匀不汪油、不淌油、不漏刷，对钢筋或施工缝处混凝土无污染。3、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。4、混凝土吊斗不得冲击顶模，造成模板几何尺寸不准。5、大模板应定期进行检查与维修，保证使用质量。6、对于跨度较大的梁、板，应按规范适当考虑起拱，以防“塌腰”等现象发生。7、阴、阳角模必须按照模板设计图进行加固处理。8、模板及支承必须有足够的强度、刚度和稳定性，并不致发生不允许的下沉和变形，54、接缝严密，不得漏浆。9、纵向水平杆：纵向水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨。接长使用对接，严禁使用搭接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。10、横向水平杆：横向水平杆的设置同纵向水平杆。11、立杆：立杆距梁边300mm，每根立杆底部应垫木垫块，垫块要稳固，不晃动。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端第一根立杆交错用6m杆和3m杆相互错开。底座和顶托螺拴的伸出长度不大于200mm。12、剪刀撑：满堂模板和共享空间模板支架立柱，在外侧周圈55、应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔 10m 左右设由下至上的竖向连续式的剪刀撑，其宽度宜为 46m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为4560。 13、扣件：螺栓拧紧扭力矩不应小于40Nm，且不应大于65Nm。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。14、模板支架立杆的构造应符合下列要求：1）每根立杆底部应设置底座，并必须按有关规定设置纵、横扫地杆。2）高支模立杆步距不得大于1.5m,并应56、设置纵横水平拉杆。3）立杆接长必须按有关规定采用对接扣件连接。4）支架立杆应竖直设置，2m高度的垂直允许偏差为15mm。 5）当梁模板支架立杆采用单根立杆时，立杆应设在梁模板中心线处，其偏心距不应大于 25mm。4.3模板支撑体系安装及拆除施工工艺4.3.1支撑体系搭设施工工艺脚手架搭设的工艺流程：基底检查、放线定位铺设预制木垫块竖立杆排放纵向扫地杆将纵向扫地杆与立杆扣接安装横向扫地杆安装纵向水平杆安装横向水平杆安装剪刀撑安装连墙件梁板底技术处理。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记。用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记。木垫块应准确地放在定位线上，垫块57、必须铺放平稳，不得悬空。4.3.2支撑体系拆除施工工艺1、在拆除顶板、梁的过程中应注意轻拿轻放，保护下部柱表面不被模板碰坏。拆下的模板架料及时组织人员清出现场，修整清理后统一分规格堆放。2、模板拆除的时间要求：本工程井字梁跨度大于8m，故模板的拆除应待混凝土试块常规养护达到设计混凝土强度标准值的100%时（28天后）方可拆除底模。3、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，一般的拆除顺序为：剪刀撑横向水平杆纵向水平杆立杆。4、不准分立面拆架或在上下两步同时进行拆架。做到一步一清、一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣。拆除纵向水平杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解58、端头扣。所有连墙杆等必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。5、分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。4.4模板质量控制措施4.4.1材料质量标准 1、对拉螺栓技术性能必须符合碳素结构钢（GB700-88）的要求。2、覆面胶合板技术性能必须符合混凝土模板用胶合板（ZBB70006-88）要求,外观质量检查标准符合下表要求:序号项目偏差值检验方法和规定1厚度0.5用钢卷尺在距板边20mm处，长短边分别测3点和1点，取8点平均值，各测点与平均值为偏差2长、宽2.0用钢卷59、尺在距板边100mm处分别测量每张板长、宽各2点取平均值，各测点与平均值为偏差3对角线3用钢卷尺测量两对角线之差4翘曲度1.0%用钢卷尺测量两对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比较翘曲度。5表面差任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。每平方米单板脱胶0.001;每平方米污染面积0.005;每400最大凹陷深度1,且1个3、木方质量要求不低于III等材。4.4.2施工质量要求模板安装允许偏差：检查项目允许偏差检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高5水准仪或拉线、钢尺检验截面内部尺寸基础10钢尺检查柱、墙、梁+4，-5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、60、钢尺检验大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检验相邻两板表面高低差2钢尺检验表面平整度52m靠尺或塞尺检验3.质量控制程序：过程三检制度，实行“三检制”。做好班组自检、互检、交接检及劳务队自检、施工员预检，质量员检查评定。并按山西省颁发的山西省建筑工程施工资料管理规程（DBJ04-214-2004）及山西省建筑工程施工质量验收规程（DBJ04-226-2003）填写预检记录表格、质量评定表格和报验单，并向监理报验。每个环节检查出问题，由每环节负责人改正问题。4.5成品保护措施1、不得在配好的模板上随意践踏、重物冲击；方木分类堆放，不得随意切断或锯、割。不准在模板上任意拖拉钢筋。2、根据图纸精心排版，每61、块板、每根梁尽量少拼缝。3、多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。4、模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋。5、拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板应重新标识；作到精心保养，以延长使用期限。6、模板上的脱模剂晾干后才可吊运。4.6混凝土浇筑施工工艺1、混凝土采用商品混凝土泵送浇筑。2、由于十二层单位面积的荷载比较大，所以，在浇筑该层混凝土之前，十一层、十层的模板支撑体系不予拆除，用来承担该层混凝土浇筑所承担的荷载。3、浇筑混凝土时应加强对支撑体系变形的监控。当发生变形移位时立即停止浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝前修整完62、好。4、本工程因为砼工程属于大体积砼。由于大体积混凝土结构温度裂缝与骨料品种、配合比、外加剂掺合料、浇筑温度、浇筑顺序、外界气温、保温措施、养护条件等直接有关，施工过程中存在很多的不定性，理论计算很难完全反映实际情况，因此必须进行工程实时监控。温度实测常见的方法为预留测温孔，用玻璃温度计测量。做好温控措施。五、安全及文明施工措施5.1施工安全管理1、搭、拆脚手架的工作人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。2、搭拆棚的工作人员做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。3、明确顶架施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对顶架进行经常检查和保63、修。4、未经原审批部门同意，任何人不得修改更变技术方案。5、架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。6、使用过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。7、施工中必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。8、操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操作时必须正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与大横杆连接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。9、工具及小零件，要放在工具箱内。10、搭设、拆除顶架时64、应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。11、遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。12、不得使用不合格的构配件。5.2安全文明施工保证措施材质及其使用的安全技术措施1、扣件的紧固程度不应小于40Nm，且不应大于65Nm。对接扣件的抗拉承载力为3kN。扣件上螺栓应保持适当的拧紧程度。2、对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨水，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。3、钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索65、铁丝、竹篾、塑料混用。脚手架搭设的安全技术措施1、搭设过程中应划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥，上下呼应，动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。2、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑。脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。3、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收。脚手架上施工作业的安全技术措施1、高支模脚手架搭设完毕后，经项目部安全员及监理和甲方验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。2、定期检查高支模脚手架，发现问题66、和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工脚手架拆除的安全技术措施1、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请监理批准，进行技术交底后才准工作。2、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。3、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。4、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施，以防坠落。5、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6、每天拆架下67、班时，不应留下隐患部位。拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电。所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。7、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。应执行的强制性条文本脚手架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：1、钢管上严禁打孔。2、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除；3、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4、各步接头必须采用对接扣件连接。5、连墙件必须采用可68、承受拉力和压力的构造。6、剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；8、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固；9、各构配件严禁抛掷至地面；10、旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；11、在脚手架使用期间，主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆、连墙件。12、登高作业时操作人员必须挂好、系好安全带，各种配件应放在工具箱或工具袋中,严禁放在模板或脚手架上,各种工具应系挂在操作人员身上或放在工具袋中,不得掉落69、。13、支模前必须搭好相关脚手架，脚手架必须稳固。装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人。8、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。9、木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3米，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器，并接漏电保护器，电刨传动轴、皮带必须具备防护罩和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径70、木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。10、现场模板加工垃圾及时清理，并存放无毒无害可回收利用垃圾池中。做到工完场清。11、模板制作加工时，操作圆锯人员应戴防护眼镜，锯片必须装置安全罩、挡板和滴水设备。不得使用裂缝超过2cm的锯片，裂缝末端须钻孔封闭，以防继续向内延伸。12、圆锯启动后，应待转速正常时，再行锯料，任何人不准站在锯片旋转的正方向。木料锯到接近端头时，应由下手拉拽进锯，上手不得用手直接送料，应用木板推送。13、使用手压刨刨料时，刨刃上部必须设防护罩和靠料板，刨小料和薄料必须使用安全把手及压板推进，刨旧料前，必须将钉子、灰垢等物清除干净，并要求被刨材71、料长度超过2m时，必须有两人操作。14、使用自动压刨时，操作人员不准戴手套，进料时应先进大头，防止被刨木料回弹，刨料时须连续进料，如木料不走时，可用其他材料推进，严禁一次刨削两块不同材质或不同规格的木料。被刨木料的厚度不得超过3cm。15、未尽事宜执行安全法规、规范、规定、标准和现场有关规定。（一）顶板工字钢支撑计算。1.工字钢受力计算16#工字钢截面积A26.131cm2；截面惯性矩Ix=1130cm4；截面模量Wx141cm3；回转半径i=6.58cm；腹板厚度t=9.9mm；截面面积距Sx=81.88cm3；抗压、弯强度设计值：fm钢=205 N/mm2；抗剪强度设计值：fv=120N/72、mm2；弹性模量E=2.06105 N/mm2。该楼层整体荷载：P=8.0KN。最大弯矩 Mmax=PL=8.00.7=5.6KNm 抗弯强度验算 式中：rx截面塑性发展系数（工字钢取rx=1.05）水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!2、工字钢的整体稳定性计算1、水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下： 其中：b均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B得到：b=2.00由于b大于0.6，按照钢结构设计规范(GB50017-2003)附录B其值bb=0.929经过计算得到强度=5.6106/(0.929141000.00)=85.50N/mm2205N/mm2水平钢梁的稳定性计算 f,满足要求! 2、挠度验算：3、验算式的圆钢锚固环MB=0RA1.8=20.340.65RA=悬挑梁形的圆钢锚固环选用D=20mm其中：按照砼结构设计规范条规定，每个拉环按2个截面计算的拉环应力不应大于50N/mm2悬挑梁圆钢压环制作预埋大样图