1、模板专项施工方案（0.00以下）目录第一章 工程概况及施工部署1一、工程概况1二、施工部署2第二章 编制依据及引用技术标准4第三章 模板的安装5一、模板安装施工流程5二、模板安装质量要求5三、模板安装的一般要求6四、模板安装施工7五、支撑排架安装及相关措施81、流程82、垫板放置83、立杆84、纵横水平杆85、纵、横向扫地杆86、剪刀撑87、验收9第四章 模板的拆除9一、施工流程9二、施工方法9三、模板拆除施工10四、排架拆除施工11第五章 现浇剪力墙结构大模板安装与拆除12第六章 模板设计方案（模板体系计算）16 一、计算依据及说明16 二、墙板侧模计算17第七章 质量保证及管理体系67一、2、质量保证体系67二、质量管理体系68第八章模板工程质量保证技术措施69第九章模板安装安全注意事项:70第十章模板拆除安全注意事项72第十一章 模板工程技术复核、检验批计划:74一、复核内容74二、依据及工具74第一章 工程概况及施工部署一、工程概况：1. 整个街坊面积为22635 平方米，其中本项目规划用地面积为20084 平方米。2. 本项目主要功能是办公与商业，其中28 层的A1 公寓式办公楼位于基地西南侧，6 层的A2酒店式办公楼位于基地西侧，基地东侧为3 层的A3、A4 商业楼。整个基地地下五层，其中地下一层、二层主要功能为商业，地下三层至地下五层为停车库及设备机房等配套设施。本工程建3、筑相对标高+0.000 为绝对标高3.800，基地内道路控制标高为绝对标高3.650。总建筑面积137442 平方米，其中地下64975平方米，地上72467平方米。地下室埋深23.10米，A1楼总高99.25米，A2楼总高24米，A3、A4楼总高17.35米。3. 本工程为丙类建筑，A1公寓式办公楼为标准设防类建筑，采用框架-剪力墙结构体系。地下一层以上框架、剪力墙抗震等级为二级；之下抗震等级为三级。A2 酒店式办公、A3A4 商业楼采用框架结构体系，抗震等级均为三级；地下一层抗震等级： 8轴左侧均为二级；8轴右侧及地下二层以下抗震等级三级。楼层高低跨构件抗震等级提高一级。建筑结构安全等级为4、二级，设计使用年限为50年。4. 本工程桩基采用700和800钻孔灌注桩，桩身砼强度等级水下C30。700桩长约45m.桩数为549根，持力层为7层粉细砂层；800桩长约50m，桩数为149根，持力层为9层灰色粉细砂。除办公楼外均为抗拨桩。地基均为筏板桩基，办公楼框架柱及酒店基础采用独立承台（柱墩），剪力墙芯筒采用筏板群桩。地下室连成整体，基坑开挖面积约12700，为减小砼收缩温度应力及不同建筑物间的沉降差对上部结构的不利影响，地下室处设置多道施工后浇带(温度、沉降)兼伸缩缝。 5. 地下室为地下五层钢筋砼框架结构，采用桩筏基础。地下室底板厚1.4米，底板面标高为-21.700（相对标高），基5、坑深度23.10米。集水坑局部落深1.352.95米，电梯井局部落深1.75米，地基基础安全等级为二级,地基基础设计等级为甲级。基坑围护结构采用厚1.0米的地下连续墙，共设置五道钢筋混凝土支撑，采用明挖顺筑法施工，围护墙体与地下室外墙脱开。6. 本方案施工内容为0.000以下钢筋砼框架结构部分模板工程。地下室竖向结构为钢筋混凝土剪力墙、衬墙和钢筋砼框架柱。衬墙包括沿地下室四周一圈的地下室外墙、A1和A2楼主楼剪力墙以及其他部位的零星分布的剪力墙。其中地下室的-5F、-4F、-3F、-2F、-1F层的衬墙厚为400mm。A1和A2主楼剪力墙及其他剪力墙的墙体厚度为200mm900mm。地下室框架6、柱为方柱。方柱截面尺寸详见结构图纸，一般为800800（600）mm、900*900mm和10001400mm、600*2750mm等。 7. 本工程地下室各层楼板做法如下：地下四层楼板：局部板厚150mm，其余均为300mm厚，地下三层楼板：局部板厚150mm，其余均为300mm厚，地下二层楼板：局部板厚150mm，其余均为300mm厚；地下室顶板：板厚有100mm、120mm、140mm、180mm、200mm、300mm、400mm。8. 地下室各层梁截面尺寸为：框架梁最大为700*700m，次梁最大为400700mm，地下五层层高为3.80米，地下四层层高为3.8米，地下三层层高为3.7、87米，地下二层层高为4.92米。地下一层层高为5.23米。9. 另外地下室结构中还有若干楼梯二、施工部署1. 主楼剪力墙：异形部分采用拼装定型钢模板，圆弧段和平直段均采用木模配置，内外模板间采用14对拉螺杆进行加固，厚度大于400mm采用16对拉螺杆。加固横楞为14#槽钢和483.5脚手钢管，间距为450mm，可参照木模体系配置模板加固体系，并结合楼盖的支撑排架体系进行整体加固，具体做法详见拼装定型钢模板部分；2. 其他剪力墙：采用九夹板木模、对拉螺杆和钢管加固的做法，墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成8、墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm，内楞采用方木，截面50100mm，每道内楞1根方木，间距250mm。外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距450mm。穿墙螺栓水平距离450mm，穿墙螺栓竖向距离450mm，直径16mm。3. 衬墙：采用九夹板木模、对拉螺杆和钢管加固的做法，墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成,直接支撑模板的龙骨为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，即外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板厚度h=18mm，内楞采用方木，截面5019、00mm，每道内楞1根方木，间距250mm。外楞采用圆钢管483.5，每道外楞2根钢楞，间距450mm。穿墙螺杆水平、竖向距离按以下两种方式采用：1、离地坪小于2米采用400mm；2、离地坪大于等于2米采用500mm，直径14mm。在地坪方向离开衬墙2米远位置沿衬墙方向铺设一圈14#槽钢，用14膨胀螺丝固定；采用圆钢管483.5与衬墙固定，间距1.5米。4. 方柱：采用常规木模，对拉螺杆结合钢管柱箍加固体系，框架柱侧模板采用九夹板，竖向内楞采用50100mm木方，间距200mm；水平围檩采用双榀483.5脚手钢管，竖向间距320mm，采用山型卡与对拉螺栓固定；对拉螺栓16。5. 各层楼盖：采用10、钢管支撑排架+模板体系。楼板底模采用九夹板，内楞采用50100mm木方，尺寸大于600mm的采用14#槽钢；间距300mm；水平围檩采用双榀483.5脚手钢管和14#槽钢，间距700800mm，排架立杆间距600mm，在梁底视实际情况适当加密立杆，在距地面200mm处设扫地杆，靠外围设竖直剪刀撑，内部竖直剪刀撑每隔5m设置一道，中间设水平十字剪刀撑。排架钢管下垫200200多层板垫脚。梁模板采用18mm厚九夹板作面板；内楞采用50mm100mm木条，间距250mm；横向外楞用483.5脚手钢管；排架立杆间距为600mm，水平杆竖直距离1500mm。6. 楼梯等其他构件均采用九夹板模板，483.11、5钢管支撑，立杆支撑间距同楼层板支撑排架。7. 本工程使用钢管扣件排架。钢管采用483.5mm钢管，其质量必须符合现行国家标准Q235A级钢的规定；钢管上严禁打孔，进场材料发现有变形裂缝，严重锈蚀、弯曲变形等缺陷钢管严禁使用。扣件采用锻压铸铁制作的扣件，其材质必须符合国家标准的规定，在螺栓拧紧扭拒达65N.m时，不得发生破坏。8. 地下室各层楼盖之上的支撑如采用机械拆除的方式进行，根据机械拆除施工方案，则其下的支撑排架间距不得大于600600mm，水平杆步距不得大于1.50m，拆除时支撑排架体系必须完整保留。第二章 编制依据及引用技术标准1. xx院有限公司提供的xxxx工程的地下部分的施工图12、纸；2. 建设单位提供的周围环境资料及工程地质资料；3. 现行的有关规范： 1）工程测量规范GB50026-2007； 2）混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-2002； 3）建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-2001； 4)建设工程项目管理规范GB50326-2001； 5)建筑机械使用安全技术规程JGJ33-2001； 6 )施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-2005； 7)建筑施工安全检查评分标准JGJ59-1999； 8)建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-1991； 9)建筑施工现场环境与卫生标准JGJ146-2004； 10)混凝土结构工程施工规程DG13、/TJ08-020-2005； 11)施工现场安全生产保证体系DBJ08-903-2003； 12）钢管扣件水平模板的支撑系统安全技术规程DG/TJ080162004；第三章 模板的安装测量放线模板排架的搭设柱、墙模板安装、校正柱、墙钢筋绑扎隐蔽验收梁、板、楼梯模板制作安装预留洞口平台钢筋绑扎隐蔽验收一、模板安装施工流程二、模板安装质量要求 1、预埋件和预留孔洞的偏差应符合下表的规定。预埋件和预留孔洞的允许偏差项 目允许偏差（mm）预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3插 筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预 留 洞中心线位置10尺寸+10，0 2、14、模板安装的偏差应符合下表的规定。现浇结构模板安装的允许偏差项 目 允许偏差（mm）轴线位置5底模上表面标高5截面内部尺寸基 础10柱、墙、梁+4，-5层 高垂直度不大于5m6大于5m8相邻两板表面高低差2表面平整度5三、模板安装的一般要求1、安装模板时,高度在2M及其以上时,应遵守高处作业安全技术规范的有关规 定。2、具有足够的强度,刚度和稳定性,能可靠地承受浇捣砼的重量和侧压力及施工 中所产生的荷载。3、构造简单,装拆方便,并便于钢筋的绑扎与安装和砼的浇筑及养护等工艺要求.4、模板接缝应严密,不得漏浆。5、遇有恶劣天气,如降雨,大雾及六级以上大风时,应停止露天的高处作业。雨停 止后,应及时清15、除模架及地面上的积水。6、楼层高度超过4米及其以上的建筑物安装模板时,外排架应随同搭设,并满铺脚 踏板,张挂安全网和防护栏杆.在临街及交通要道地区,应设警示牌,并设专人 监护,严防伤及行人。7、施工人员上下班应走安全通道,严禁攀登模板,支撑杆件等上下,也不得在墙顶 独立梁或在其模板上行走。8、模板的预留孔洞等处,应加盖或设防护栏杆,防止操作人员或物体坠落伤人.9、不得将模板或支承件支搭在门框上,也不得脚手板支搭在模板或支承件上,应 将模板及支承件与排架分开。10、在高处支模时,排架或工作台上临时堆放的模板不宜超过三层,所堆放和施工 操作人员的总荷载,不得超过排架或工作台的规定荷载值。四、模板安16、装施工1、柱、墙模板: (1)柱、墙模板的下端应有空位的基础和防止模板位移固定措施。 (2)模板及其支撑等的排列布置应按设计图进行,柱箍或紧固木楞的规格,间距 应按模板设计计算确定。 (3)安装预拼装大块模板,应同时安设临时支撑支稳,严禁将大片模板系于柱子 钢筋上,待四周侧板全部就位后,应随时进行校正,并紧固四个角步,按规定 设柱箍或紧固木楞,安设支撑永久固定。 (4)安装预拼装整体柱模时,应一边就位一边校正一边安设支撑.支撑与地面的 倾角不能小于60。2、独立梁和整体楼层结构模板: (1)安装独立梁模板应设操作平层或搭设排架,严禁操作人员在独立梁底模或 柱模支架上操作或上下通行。 (2)楼上17、下层模板的支柱,应安装在同一垂直中心线上,在已拆模板的楼面上支 模时,必须验算该楼层结构的负荷能力。 (3)模板的支柱间距,横纵向应按模板设计计算书进行布置。 (4)模板的主柱应选用整料,若不能满足要求时,支柱的接头不宜超过2个(包括 2个),对接的支撑要用三面固定。 (5)在砼楼面上支模时,支柱下端就垫木板,并加设一对木楔用铁钉钉牢固。 (6)模板的支撑,双向水平拉撑从地面上来50cm设一道,在隔2米设一道。3、其他工程模板: (1)安装圈梁,阳台,雨篷及挑檐等模板时,其支撑应自成系统,应采用斜撑固定 在内端的柱模或梁模上.悬挑结构模板的支柱,上下必须保持在一条竖直的 中心线上。 (2)安装18、悬挑结构模板应搭设排架或悬挑工作台,并设防护栏杆和安全网。在危 险部位作业时,操作人员应系好安全带作业处的下方不得有人通行和停留。五、支撑排架安装及相关措施1、流程放线放置立杆垫板立杆及纵横向水平杆连接，同时加设纵横向扫地杆竖直剪刀撑及水平剪刀撑连接梁底及板底支撑管连接排架验收模板安装排架整体加固模板体系验收。2、垫板放置根据放线要求，放置立杆垫板，要求垫板采用18厚九夹板。3、立杆根据各楼层高度选定立杆的长度，并按照相应的现场的施工顺序依次施工，立杆各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。立杆必须采用不同长度的钢管，立杆的连接必须交错布置，相邻立杆的连接不能在同一高度，错19、开高差2m，并置于不同的构架范围内。4、纵横水平杆 纵横水平杆用直角扣件与立杆扣紧，水平杆的连接采用对接扣件连接与搭设 相结合的办法连接，对接扣件交错布置，相邻水平接口严禁设置在同步内， 在接头中心距主节点的距离不大于纵距1/3，即0.6m，扣件搭接长度不小于 1m，用3个旋转扣件固定，固定间距0.5m。纵横向水平杆严格按照步距 1.5米进行设置，并应层层进行。5、纵、横向扫地杆 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座200mm的立柱一侧，横向扫地杆则用 直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上，纵横向扫地杆必须按照立杆 的排数和列数满布，严禁跳跃设置纵横向扫地杆。6、剪刀撑本排架设置纵横向剪刀撑20、，剪刀撑要求跨越立杆根数6根，与纵向水平杆成4560角之间。剪刀撑设置间距按照5米进行。剪力撑设置与立杆间用旋转扣件固定在立杆横向水平的伸出端上，其交接点距主节点的距离不应大于150mm，杆件接头采用搭接连接，其搭接长度1.0m，不少于三个旋转扣件固定，固定间距500mm。对于层高过高，应在半高处设置水平剪刀撑，以加强整体排架的上下整体性。7、验收排架搭设结束项目部应组织自检，自检合格后上报监理验收，验收合格后才能使用第四章 模板的拆除一、施工流程柱模板体系拆除梁侧模及支撑拆除楼板、梁底模及排架体系拆除正悬臂构件模板体系拆除二、施工方法1. 底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合下表的规定。另外21、，对于各层楼板其上的支撑采用机械破碎拆除的，则该层楼板及以下的支撑模板体系需待本层支撑全部拆除清理后方可拆除。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板2502，8758100梁、拱、壳8758100悬臂构件1002. 墙模板拆除：先拆除支撑、纵横檩条及对拉螺栓，然后自上而下逐块拆除模板。3. 楼板模板拆除：先放低支架，拆除部分楞木，然后逐块拆除模板。4. 梁模板拆除：先侧模后底模。侧模的拆除先拆下侧模支撑和对拉螺栓，再拆除模板；底模的拆除先降低支架，然后逐块拆除模板。5. 楼梯模板拆除：先拆除梯级板，再拆除楼梯侧板，最后拆除楼梯底板。22、三、模板拆除施工模板拆除时,砼的强度必须达到一定的要求,如砼没达到规定的强度要提前拆模时,必须经过计算(多留砼试块,拆模前砼试块经试压)确认其强度能够拆模,才能拆除。1、拆模的顺序和方法,应按照模板支撑设计书的规定进行,或采取先支的后拆,后支的先拆,先拆非承重模板,后拆承重模板的方法,严格遵守从上而下的原则进行拆除。拆除的模料上铁钉应及时拨干净,以防扎伤人员。2、 现浇楼板模板拆除 2.1现浇楼板或框架结构的模板拆除顺序:柱箍柱侧模柱底模砼板支承 构件(梁楞)平板模梁侧模梁底支撑系统梁底模 2.2拆除模板时,要站在安全的地方。 2.3拆除模板时,严禁用撬棍或铁锤乱砸,对拆下的大块胶合板要有人接23、应拿 稳,应妥善传递放至地面,严禁抛掷。 2.4拆下的支架,模板应及时拨钉,按规格堆放整齐,工程完成(模板工程)应用 塔吊进行垂直运输(严禁模料从高处抛掷),到指定地点堆放,并安排车运到 公司仓库存放。 2.5拆除跨度较大的梁下支柱时,应先从跨中开始,分别向两端拆除。 2.6对活动部件必须一次拆除,拆完后方可停歇,如中途停止,必须将松动部分 固定牢靠,以免发生事故。 2.7水平拉撑,应该先拆除上拉撑,最后拆除后一道水平拉撑。3、现浇柱子、剪力墙模板拆除 3.1拆除要从上到下,模板及支撑不得向地面抛掷。 3.2应轻轻撬动模板,严禁锤击,并应随拆随按指定地点堆放。4、多层楼板模板支柱的拆除,当上层24、楼正浇筑砼时,下层楼板的支柱不得拆除, 待砼浇筑完毕7天后方可拆除下层楼板支柱(但砼强度必须达到设计要求)。5、 拆除完的模板严禁堆放在外排架上。四、排架拆除施工1、为保证排架拆除中的稳定性和安全，拆除前应全面检查排架，重点检查扣件 支撑体系等是否符合安全要求；进行排架拆除安全技术交底，交底双方在交 底书上签字，并由安全员保留一份；技术交底作业计划一般包括：拆架的步 骤和方法，安全措施、材料堆放地点、劳动力组织安排等。2、 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，派专人看守，地面 应设专人指挥，禁止非作业人员进入。3、 拆除排架有专人指挥，参与拆除的人员要注意动作的配合和协调。拆架的25、高 处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，软底防滑鞋。在拆除过程中， 中途不换人，不准单人拆除较重杆件等有危险的构配件；如必须换人时，应 将拆除情况交代清楚后方可离开。4、 拆架的程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，并按一步一清的原则依次进 行，严禁上下同时进行拆架作业。5、 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除纵横水平杆，斜撑，剪刀 撑时，应先拆中间扣件，然后扎住中间，再解端头扣。剪刀撑及纵横向水平 杆拆除时，先拆中间扣件，后拆两端扣件，拆除扣件时要注意防止杆件坠落 的措施。6、 排架的材料及时送达地面，不准从空中抛掷；钢管上所拆除的扣件应及时清 理、归堆、放整齐。7、 拆除时要统26、一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时， 应先通知对方，以防坠落。拆架时严禁碰撞排架附近电源线以防触电事故。8、 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运， 分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝等要集中回收处理。第五章 现浇剪力墙结构大模板安装与拆除1、 范围 拼装大模板主要用于主楼剪力墙结构侧模板。2 、施工准备 2.1 材料及主要机具： 配套大模板：平模、角模，包括地脚螺栓及垫板，穿墙螺栓及套管， 护身栏，爬梯及作业平台板等。 隔离剂：甲基硅树脂、水性脱模剂。 2.1.3 一般应各有锤子、斧子、打眼电钻、活动扳子、手锯。水平尺、线 坠、撬棍、吊27、装索具等。 2.2 作业条件： 2.2.1 按工程结构设计图进行模板设计，确保强度、刚度及稳定性。 2.2.2 弹好楼层的墙身线、门窗洞口位置线及标高线。 2.2.3 墙身钢筋绑扎完毕，水电箱盒、预埋件、门窗洞口预埋完毕，检查 保护层厚度应满足要求，办完隐蔽工程验收手续。 2.2.4 为防止大模板下口跑浆，安装大模板前抹好砂浆找平层，但找平层 不能伸入墙身内。 2.2.5 外砖内模结构在安装大模板前，把组合柱处的墙上舌头灰清理干净， 全现浇结构挂好供外墙模板操作的架子。 2.2.6 安装大模板前应把大模板板面清理干净，刷好隔离剂（不允许在模 板就位后刷隔离剂，防止污染钢筋及混凝土接触面，涂刷均28、匀，不 得漏刷）。3、 操作工艺 3.1 外板内模结构安装大模板： 工艺流程： 准备工作安正号模板安装外墙板安反号模板固定模板上口 预检 按照先横墙后纵墙的安装顺序，将一个流水段的正号模板用塔吊按 顺序吊至安装位置初步就位，用撬棍按墙位线调整模板位置，对称调 整模板的一对地脚螺栓或斜杆螺栓。用托线板测垂直校正标高，使模 板的垂直度、水平度、标高符合设计要求，立即拧紧螺栓。 3.1.3 安装外墙板，用花篮螺栓或卡具将上下端拉结固定。 3.1.4 合模前检查钢筋、水电预埋管件、门窗洞口模板、穿墙套管是否遗 漏，位置是否准确，安装是否牢固，是否削弱断面过多等，合反号模 板前将墙内杂物清理干净。 3.29、1.5 安装反号模板，经校正垂直后，用穿墙螺栓将两块模板锁紧。 3.1.6 正反模板安装完后，检查角模与墙模，模板与楼板，楼梯间墙面间 隙必须严密，防止有漏浆、错台现象。检查每道墙上口是否平直，用 扣件或螺栓将两块模板上口固定。办完模板工程预检验收，方可浇筑 混凝土。 3.2 外地下连续墙内模结构安装大模板： 工艺流程： 地下连续墙在地下连续墙上焊接对拉螺杆安装正、反号大模板 安装角模预检 3.2.3 安装正反号大模板，其方法与外板内模结构相同。 3.2.4 在混凝土衬墙转角处安装角模，为防止浇内墙混凝土时组合柱处的内 模板爆模，应在内模外加竖向18mm厚木板及横向加固带，通过与地 下连续墙拉30、结，增强内模刚度。 3.3、全现浇结构安装大模板： 工艺流程： 准备工作挂外架子安内横墙模板安内纵墙模板安堵头模板 安外墙内侧模板合模前钢筋隐 检安外墙外侧模板预检 在下层外墙混凝土强度不低于7.5MPa时，利用下一层外墙螺栓孔挂金 属三角平台架。 安装内横墙、内纵墙模板（安装方法与外板内模结构的大模板安装 相同）。 3.3.4 在内墙模板的外端头安装活动堵头模板，它可以用木板或用铁板根据 墙厚制作，模板要严密，防止浇筑内墙混凝土时，混凝土从外端头部 位流出。 先安装外墙内侧模板，按楼板上的位置线将大模板就位找正，然后安 装门窗洞口模板。 合模板前将钢筋、水电等预埋管件进行隐检。 安装外墙外侧31、模板，模板放在金属三角平台架上，将模板就位，穿螺栓 紧固校正，注意施工缝模板的连接处必须严密、牢固可靠，防止出现错 台和漏浆现象。 3.4 、拆除大模板 3.4.l 在常温条件下，墙体混凝土强度必须达1MPa，冬期施工外板内模结构， 墙体混凝土强度达4MPa才准拆模，全现浇结构外墙混凝土强度在 7.5MPa，内墙混凝土强度在5MPa才准拆模，拆模时 应以同条件养护 试块抗压强度为准。 拆除模板顺序与安装模板顺序相反，先拆纵墙模板后拆横墙模板，首先 拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。如果模 板与混凝土墙面吸附或粘结不能离开时，可用撬棍撬动模板下口，不得 在墙上口撬模板，或用32、大锤砸模板。应保证拆模时不晃动混凝土墙体， 尤其拆门窗洞模板时不能用大锤砸模板。 3.4.3 拆除全现浇结构模板时，应先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板。 清除模板平台上的杂物，检查模板是否有钩挂兜绊的地方，利用塔吊将 模板吊出。 大模板吊至存放地点时，必须一次放稳，保持自稳角为75 80， 及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘连灰浆。3.4.6 大模板应定期 进行检查与维修，保证使用质量。4 、质量标准 4.1 保证项目：模板及其支架必须具有足够的强度、刚度、稳定性。 其支架的支承部分应有足够支承面积。 4.2基本项目：大模板的下口及大模板与角模接缝处要严实，不得漏浆。 模板接缝处，接缝的最大33、宽度不应超过规定，模板与混凝土的接触 面应清理干净。隔离剂涂刷均匀。 4.3允许偏差项目见表4-4。 现浇剪力墙结构大模板允许偏差 表4-4允许偏差 (mm)多层大模高层大模墙、轴线位移53尺量检查标 高55用水准仪或拉线和尺量检查墙、截面尺寸22尺量检查每层垂直度33用2m托线板检查相邻两板表面高低差22用直尺和尺量检查表面平整度22用2m靠尺和楔形塞尺检查预埋钢板中心线位移33预埋管、预留孔中心线位移33中心线位移22外露长度+10 0+10 0中心线位移1010截面内部尺寸+10 0+10 05、 成品保护 5.1 保持大模板本身的整洁及配套设备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体， 堆放合理34、，保持板面不变形。冬期施工时大模板背面的保温措施应保 持完好。 5.2 大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其他已施工完的部位， 不得兜挂钢筋。用撬根调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平 层。 5.3 拆除模板时按程序进行，禁止用大锤敲击，防止混凝土墙面及门窗洞 口等处出现裂纹。 5.4 模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂。 5.5 冬期施工防止混凝土受冻，当混凝土达到规范规定拆模强度后方准拆 模，否则会影响混凝土质量。6、 应注意的质量问题 6.1墙身超厚：墙身放线时误差过大，模板就位调整不认真，穿墙螺栓没 有全部穿齐、拧紧。 6.2墙体上口过大：支模时上口卡35、具没有按设计要求尺寸卡紧。 6.3混凝土墙体表面粘连：由于模板清理不好，涂刷隔离剂不匀，拆模过 早所造成。 6.4角模与大模板缝隙过大跑浆：模板拼装时缝隙过大，连接固定措施不 牢靠，应加强检查，及时处理。 6.5角模入墙过深：支模时角模与大楼板连接凹入过多或不牢固。应改进 角模支模方法。 6.6门窗洞口混凝土变形；门窗洞口模板的组装及与大模板的固定不牢固。 必须认真进行洞口模板设计，能够保证尺寸，便于装拆。 6.7 严格控制模板上口标高。7、质量记录 本工艺标准应具备以下质量记录： 7.1 模板分项工程预检记录。7.2 模板分项工程质量评定资料。第六章模板设计方案（模板体系计算）一、计算依据及36、说明1. 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20012. 混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-20023. 混凝土结构设计规范GB50010-20024. 钢结构设计规范GB50017-20035. 建筑施工手册（第四版）6. 本方案中的计算部分仅局限于木模板，定型钢模部分为专业厂家定制，具体详见模板专项方案，此处不予赘述7. 本计算书均按照各类构件的最大和最不利尺寸进行配置，相应做法可结合本方案以确 8. 保模板的强度、刚度和稳定性为前提进行局部调整，以便做好安全和经济。二、墙板侧模计算 概况：本计算书取墙板厚度为400mm，层高为5.6 米进行计算。 （一）墙模板37、基本参数 计算断面宽度400mm，高度5600mm，两侧楼板厚度300mm。 模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置20道，内龙骨采用50100mm木方。 外龙骨间距250mm，外龙骨采用双槽钢16a号槽钢。 对拉螺栓布置15道，在断面内水平间距 300+300+300+300+300+300+300+300+300+300+400+400+400+400+300mm， 断面跨度方向间距250mm，直径20mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.38、0N/mm2。 模板组装示意图 （二）墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值； 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取 200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 5.230m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=839、2.430kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.982.440=74.196kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9 6.000=5.400kN/m2。 （三）墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁 计算。 面板的计算宽度取0.28m。 荷载计算值 q = 1.274.1960.276+1.305.400 0.276=26.542kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 27.631.801.80/640、 = 14.92cm3； I = 27.631.801.801.80/12 = 13.43cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.892kN N2=8.316kN N3=7.071kN N4=7.404kN N5=7.315kN N6=7.339kN N7=7.332kN N8=7.334kN N9=7.334kN N10=7.334kN N11=7.334kN N12=7.334kN N13=7.334kN N14=7.332kN N141、5=7.339kN N16=7.315kN N17=7.404kN N18=7.071kN N19=8.316kN N20=2.892kN 最大变形 V = 0.954mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.2141000 1000/14921=14.342N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=34441.0/(2276.316 18.000)=1.339N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)42、挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.954mm 面板的最大挠度小于276.3/250,满足要求! （四）墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2874.20+1.30.28 5.40=26.542kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.2874.20=20.478kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利 分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.635/0.250=26.542kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.25026.542=3.981k43、N 最大支座力 N=1.10.25026.542=7.299kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.166106/83333.3=1.99N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33981/(250100)=1.1944、4N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67720.502250.04/(1009000.00 4166666.8)=0.014mm 最大挠度小于250.0/250,满足要求! （五）墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m) 外龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 30.391kN 经过计算得到45、最大变形 V= 0.032mm 外龙骨的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 216.60cm3； 截面惯性矩 I = 1732.40cm4； (1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=3.457106/1.05/216600.0=15.20N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨挠度计算 最大变形 v = 0.032mm 外龙骨的最大挠度小于400.0/400,满足要求! （六）对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓46、的直径(mm): 20 对拉螺栓有效直径(mm): 17 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 225.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 38.250 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 30.391 对拉螺栓强度验算满足要求! 三、计算断面宽度900mm，高度3870mm，两侧楼板厚度300mm。 （一）模板面板采用普通胶合板。 内龙骨布置12道，内龙骨采用50100mm木方。 外龙骨间距350mm，外龙骨采用双槽钢16a号槽钢。 对拉螺栓布置9道，在断面内水平间距300+400+400+400+400+400+400+400+400mm， 断面跨度方向间距350mm，47、直径16mm。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 模板组装示意图 （二）墙模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只 考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取 200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； 48、V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 5.230m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.950.000=45.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.96.000=5.400kN/m2。 （三）墙模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取049、.32m。 荷载计算值 q = 1.245.0000.320+1.405.4000.320=19.699kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 32.001.801.80/6 = 17.28cm3； I = 32.001.801.801.80/12 = 15.55cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=2.486kN N2=7.148kN N3=6.077kN N4=6.36450、kN N5=6.288kN N6=6.307kN N7=6.307kN N8=6.288kN N9=6.364kN N10=6.077kN N11=7.148kN N12=2.486kN 最大变形 V = 1.041mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.21310001000/17280=12.326N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=33817.0/(2320.00018.000)=0.994N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm51、2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 1.041mm 面板的最大挠度小于320.0/250,满足要求! （四）墙模板内龙骨的计算 内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.3245.00+1.40.325.40=19.699kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.3245.00=14.400kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和，计算公式如下: 均布荷载 q = 6.895/0.350=19.699kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=52、0.60.35019.699=4.137kN 最大支座力 N=1.10.35019.699=7.584kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.241106/83333.3=2.90N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 53、T=34137/(250100)=1.241N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67714.400350.04/(1009000.004166666.8)=0.039mm 最大挠度小于350.0/250,满足要求! （五）墙模板外龙骨的计算 外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中多跨连续梁计算。 外龙骨计算简图 外龙骨弯矩图(kN.m) 外龙骨剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 外龙骨变形计算受力图 外龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大支54、座 F= 20.821kN 经过计算得到最大变形 V= 0.011mm 外龙骨的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 216.60cm3； 截面惯性矩 I = 1732.40cm4； (1)外龙骨抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=2.085106/1.05/216600.0=9.17N/mm2 外龙骨的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)外龙骨挠度计算 最大变形 v = 0.011mm 外龙骨的最大挠度小于400.0/400,满足要求! （六）对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度55、设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 20.821 对拉螺栓强度验算满足要求!二、 概况：本工程地下室结构层高分别为5.23米，钢筋混凝土柱最大尺寸为 1000 1400mm、1000*2100mm和600*2750mmu 10001400mm，层高为5.23米柱： （二）柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=1400mm，H方向对56、拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5230mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用双钢管48mm3.5mm。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞6根，H方向竖楞8根。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 （二）柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中57、的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取 200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 5.230m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=82.430kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.982.440=74.196kN/m2 考虑结构的重要性系58、数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9 3.000=2.700kN/m2。 （三）柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计 算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.274.1960.300+1.402.700 0.300=27.845kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=16.200cm3 I=14.580cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度59、设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.125(1.2022.259+1.400.810)0.193 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1291000 1000/16200=7.991N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 522.2591934/(3846000 145800)=0.458mm 面板的最大挠度小于192.9/400,满足要求! （四）竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷60、载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁 计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.193m。 荷载计算值 q = 1.274.1960.193+1.402.700 0.193=17.900kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利 分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.370/0.300=17.900kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.30017.900=3.222kN 最大支座力 N=1.10.30017.900=5.907kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别61、为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.161106/83333.3=1.93N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33222/(250100)=0.967N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.6762、714.309300.04/(1009000.00 4166666.8)=0.020mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! （五）B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.274.20+1.402.70)0.190 0.300 = 5.29kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.296mm 最大支座力 Q63、max=19.974kN 抗弯计算强度 f=1.226106/10160.0=120.67N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于630.0/150与10mm,满足要求! （六）B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉64、力(kN): N = 19.974 对拉螺栓强度验算满足要求! （七）H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.274.20+1.402.70)0.193 0.300 = 5.37kN 柱箍按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.329mm 最大支座力 Qmax=15.360kN 抗弯计算强度 f=0.772106/101665、0.0=75.98N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于596.7/150与10mm,满足要求! （八）H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 15.360 对拉螺栓强度验算满足要求!三、10066、02100mm，层高为5.23米柱： （一）柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=1000mm，B方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=2100mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5230mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用16a号槽钢U口水平。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞4根，H方向竖楞7根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 （二）柱模67、板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取 200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 3.000m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F68、1=40.540kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.940.000=36.000kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9 3.000=2.700kN/m2。 （三）柱模板面板的计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计 算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.300+1.402.700 0.300=14.094kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 369、0.001.801.80/6 = 16.20cm3； I = 30.001.801.801.80/12 = 14.58cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2010.800+1.400.810)0.342 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1651000 1000/16200=10.156N/mm2 面板的抗弯强度验70、算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.800+1.40.810) 0.342=2.889kN 截面抗剪强度计算值 T=32889.0/(2300.000 18.000)=0.803N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.8003424/(1006000 145800)=1.139mm 面板的最大挠度小于341.7/250,满足要求! （四71、）竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁 计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.342m。 荷载计算值 q = 1.236.0000.342+1.402.700 0.342=16.052kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利 分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 4.815/0.300=16.052kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.30016.052=2.889kN 最大支座力 N=1.10.30016.052=5.297kN 截面力学参72、数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.144106/83333.3=1.73N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32889/(250100)=0.867N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要73、求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67712.300300.04/(1009000.00 4166666.8)=0.018mm 最大挠度小于300.0/250,满足要求! （五）B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.317 0.300 = 4.46kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 9.765kN 经过计74、算得到最大变形 V= 0.044mm B柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 16.30cm3； 截面惯性矩 I = 73.30cm4； (1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.625106/1.05/16300.0=36.52N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍挠度计算 最大变形 v = 0.044mm B柱箍的最大挠度小于630.0/400,满足要求! （六）B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉75、螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 9.765 对拉螺栓强度验算满足要求! （七）H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.236.00+1.402.70)0.342 0.300 = 4.82kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H76、 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 11.369kN 经过计算得到最大变形 V= 0.206mm H柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 16.30cm3； 截面惯性矩 I = 73.30cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.705106/1.05/16300.0=41.19N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍挠度计算 最大变形 v = 0.206mm H柱箍的最大挠度小于830.0/400,满足要求! （八）H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面77、积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 12.920 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.369 对拉螺栓强度验算满足要求!四、2750600mm，层高为5.23米： （一）柱模板基本参数 柱模板的截面宽度 B=2750mm，B方向对拉螺栓3道， 柱模板的截面高度 H=600mm，H方向对拉螺栓2道， 柱模板的计算高度 L = 5230mm， 柱箍间距计算跨度 d = 300mm。 柱箍采用双槽78、钢16a号槽钢。 柱模板竖楞截面宽度50mm，高度100mm。 B方向竖楞15根，H方向竖楞4根。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量 6000.0N/mm2。 木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 柱模板支撑计算简图 （ 二）柱模板荷载标准值计算 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示79、无资料)取 200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 5.230m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=82.430kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.982.440=74.196kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9 3.000=2.700kN/m2。 （三）柱模板面板的80、计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的简支梁计算，计 算如下 面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.30m。 荷载计算值 q = 1.274.1960.300+1.402.700 0.300=27.845kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=16.200cm3 I=14.580cm4 (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.125ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到81、 M = 0.125(1.2022.259+1.400.810)0.193 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1291000 1000/16200=7.991N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)挠度计算 v = 5ql4 / 384EI v = l / 400 面板最大挠度计算值 v = 522.2591934/(3846000 145800)=0.458mm 面板的最大挠度小于192.9/400,满足要求! （四）竖楞木方的计算 竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁 计算，计算如下 竖楞木方计算简图 竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最82、大间距0.193m。 荷载计算值 q = 1.274.1960.193+1.402.700 0.193=17.900kN/m 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利 分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 5.370/0.300=17.900kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.30017.900=3.222kN 最大支座力 N=1.10.30017.900=5.907kN 截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.083、010.00/12 = 416.67cm4； (1)抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.161106/83333.3=1.93N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=33222/(250100)=0.967N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求! (3)挠度计算 最大变形 v =0.67714.309300.04/(1009000.00 4166666.8)=0.020mm 最大挠度小于3084、0.0/250,满足要求! （五）B方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.274.20+1.402.70)0.193 0.300 = 5.37kN B 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 B 柱箍计算简图 B 柱箍弯矩图(kN.m) B 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： B 柱箍变形计算受力图 B 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 23.920kN 经过计算得到最大变形 V= 0.016mm B柱箍的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 216.60cm3； 截面惯性矩 I = 1732.40cm4； (85、1)B柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=1.766106/1.05/216600.0=7.77N/mm2 B柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)B柱箍挠度计算 最大变形 v = 0.016mm B柱箍的最大挠度小于817.5/400,满足要求! （六）B方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN86、): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 23.920 对拉螺栓强度验算满足要求! （七）H方向柱箍的计算 竖楞木方传递到柱箍的集中荷载 P： P = (1.274.20+1.402.70)0.183 0.300 = 5.11kN H 柱箍按照集中荷载下多跨连续梁计算。 H 柱箍计算简图 H 柱箍弯矩图(kN.m) H 柱箍剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： H 柱箍变形计算受力图 H 柱箍变形图(mm) 经过计算得到最大支座 F= 6.607kN 经过计算得到最大变形 V= 0.000mm H柱箍的截面力学参数为 截面抵87、抗矩 W = 216.60cm3； 截面惯性矩 I = 1732.40cm4； (1)H柱箍抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.162106/1.05/216600.0=0.71N/mm2 H柱箍的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! (2)H柱箍挠度计算 最大变形 v = 0.000mm H柱箍的最大挠度小于330.0/400,满足要求! （八）H方向对拉螺栓的计算 计算公式: N N = fA 其中 N 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 16 对拉螺栓有效直径(mm): 14 88、对拉螺栓有效面积(mm2): A = 144.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 24.480 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 6.607 对拉螺栓强度验算满足要求!五、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用 安全(杜荣军)。 （一）计算参数: 模板支架搭设高度为5.2m， 立杆的纵距 b=0.80m，立杆的横距 l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量89、 6000.0N/mm2。 木方50100mm，间距300mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2， 弹性模量9000.0N/mm2。 模板自重0.30kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3，施工活荷载 4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图 楼板支撑架立面简图 图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 （二）模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连 续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.3000.800+0.3000.800=6.264kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.90、000+2.500)0.800=3.600kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.001.801.80/6 = 43.20cm3； I = 80.001.801.801.80/12 = 38.88cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.206.264+1.91、403.600)0.300 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.1131000 1000/43200=2.616N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.206.264+1.43.600)0.300=2.260kN 截面抗剪强度计算值 T=32260.0/(2800.000 18.000)=0.235N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v92、 = 0.6776.2643004/(1006000 388800)=0.147mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! （三）支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算。 1.荷载的计算 (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.1000.3000.300=2.259kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3000.300=0.090kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000)0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.202.259+1.293、00.090=2.819kN/m 活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m 计算单元内的木方集中力为(1.890+2.819)0.800=3.767kN 2.木方的计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利 分配的弯矩和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.767/0.800=4.709kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.8004.709=2.260kN 最大支座力 N=1.10.8004.709=4.144kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/694、 = 83.33cm3； I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.301106/83333.3=3.62N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32260/(250100)=0.678N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以95、跨度得到 2.349kN/m 最大变形 v =0.6772.349800.04/(1009000.00 4166666.8)=0.174mm 木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求! （四）横向支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大变形 vmax=0.706mm 最大支座力 Qmax=11.999kN 抗弯计算强度 f=0.89796、106/5080.0=176.65N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! （五）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=12.00kN 考虑采用双扣件 （六）立杆的稳定性计算荷载标准值 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架钢管的自重(kN)： NG1 = 0.12997、5.230=0.675kN 钢管的自重计算参照扣件式规范附录A 双排架自重标准值，设计人 员可根据情况修改。 (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3000.8000.800=0.192kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.1000.3000.8000.800=4.819kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3) = 5.686kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.500+2.000)0.800 0.800=2.880kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N98、 = 1.20NG + 1.40NQ （七）立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.86kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) 99、(2) k1 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =10856/(0.203489)=109.299N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =10856/(0.386489)=57.446N/mm2，立100、杆的稳定性计算 f, 满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/15.8=156.193 =0.287 =10856/(0.287489)=77.261N/mm2，立杆的稳定性计算 f, 满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐 患。六、梁模板计算以700*700为例，层高为5.23m （一）梁模板基本参数 梁截面宽度 B=700mm， 梁截面高度101、 H=700mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)700mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离450mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 （二）梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾102、倒混凝土时产生的荷载设计值； 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取 200/(T+15)，取8.000h； T 混凝土的入模温度，取25.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.000m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取 0.700m； 1 外加剂影响修正系数，取1.200； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2 考虑结构的重要性系数0.103、9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.916.800=15.120kN/m2 考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9 6.000=5.400kN/m2。 （三）梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ （四）梁模板侧模计算 面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计 算如下 作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.215.12+1.405.40) 0.70=17.993N/mm 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37104、.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.2010.584+1.403.780)0.450 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.3641000 1000/37800=9.639N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 105、可以不计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.2010.584+1.43.780) 0.450=4.858kN 截面抗剪强度计算值 T=34858.0/(2700.000 18.000)=0.578N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.67710.5844504/(1006000 340200)=1.439mm 面板的最大挠度小于450.0/250,满足要求! （五）穿梁螺栓计算 计算公式: N N = 106、fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.215.12+1.405.40)0.70 0.70/1=12.60kN 穿梁螺栓直径为20mm； 穿梁螺栓有效直径为16.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为 N=38.250kN； 穿梁螺栓承受拉力最大值为 N=12.595kN； 穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距700mm。 每个截面布置1 道穿梁螺栓。 穿梁螺栓强度满足要求! 七、梁模板扣件钢管高支撑架计算书 计算依据1建筑施工扣107、件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算依据2施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全 (杜荣军)。 （一）计算参数: 模板支架搭设高度为5.2m， 梁截面 BD=700mm700mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.80m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加1道承重立杆。 面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 木方50100mm，剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。 梁底按照均匀布置承重杆3根计算。 模板108、自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载4.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。 图1 梁模板支撑架立面简图 采用的钢管类型为483.5。 （二）模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.5000.7000.400=7.140kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.5000.400(20.700+0.700)/0.700=0.600kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与109、振捣混凝土时产生的荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000)0.7000.400=1.260kN 均布荷载 q = 1.207.140+1.200.600=9.288kN/m 集中荷载 P = 1.401.260=1.764kN 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 40.001.801.80/6 = 21.60cm3； I = 40.001.801.801.80/12 = 19.44cm4； 计算简图 弯矩图(kN.m) 剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：110、 变形计算受力图 变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.735kN N2=3.398kN N3=3.398kN N4=0.735kN 最大变形 V = 0.133mm (1)抗弯强度计算 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.08410001000/21600=3.889N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 可以不计算 截面抗剪强度计算值 T=31965.0/(2400.00018.000)=0.409N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要111、求! (3)挠度计算 面板最大挠度计算值 v = 0.133mm 面板的最大挠度小于233.3/250,满足要求! （三）梁底支撑木方的计算 1、梁底木方计算 按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩 和，计算公式如下: 均布荷载 q = 3.398/0.400=8.496kN/m 最大弯矩 M = 0.1ql2 最大剪力 Q=0.60.4008.496=2.039kN 最大支座力 N=1.10.4008.496=3.738kN 木方的截面力学参数为 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 5.0010.0010.00/6 = 83.33cm3； 112、I = 5.0010.0010.0010.00/12 = 416.67cm4； (1)木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f=0.136106/83333.3=1.63N/mm2 木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求! (2)木方抗剪计算 可以不计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 截面抗剪强度计算值 T=32039/(250100)=0.612N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2 木方的抗剪强度计算满足要求! (3)木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到4.966kN/m113、 最大变形 v =0.6774.966400.04/(1009000.004166666.8)=0.023mm 木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求! （四）梁底支撑钢管计算 1、 梁底支撑横向钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=0.104mm 最大支座力 Qmax=7.301kN 抗弯计算强度114、 f=0.364106/5080.0=71.69N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求! 2、 梁底支撑纵向钢管计算 纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN) 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax 最大变形 vmax=1.088mm 最大支座力 Qmax=15.697kN 抗弯计算115、强度 f=1.022106/5080.0=201.21N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! （五）扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=15.70kN 采用双扣件 （六）立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括： 横杆的最大支座反力 N1=15.70kN (已经包括组合系数) 脚手116、架钢管的自重 N2 = 1.200.1295.230=0.810kN N = 15.697+0.810=16.508kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算117、长度附加系数，按照表1取值为1.167； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.700 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m； 公式(1)的计算结果：l0=1.1671.7001.50=2.976m =2976/15.8=188.345 =0.203 =16508/(0.203489)=166.203N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果：l0=1.500+20.300=2.100m =2100/15.8=132.911 =0.386 =16508/(0.386489)=87.355N/mm2，立杆的稳定性计算 f118、,满足要求! 如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算 l0 = k1k2(h+2a) (3) k2 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007； 公式(3)的计算结果：l0=1.1671.007(1.500+20.300)=2.468m =2468/15.8=156.193 =0.287 =16508/(0.287489)=117.486N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 表1 模板支架计算长度附加系数 k1 步距 h(m) h0.9 0.9h1.2 1.2h1.5 1.5h2.1 k1 1.243 1.1119、85 1.167 1.163 表2 模板支架计算长度附加系数 k2 H(m) 4 6 8 10 12 14 16 18 20 25 30 35 40 h+2a或u1h(m) 1.35 1.0 1.014 1.026 1.039 1.042 1.054 1.061 1.081 1.092 1.113 1.137 1.155 1.173 1.44 1.0 1.012 1.022 1.031 1.039 1.047 1.056 1.064 1.072 1.092 1.111 1.129 1.149 1.53 1.0 1.007 1.015 1.024 1.031 1.039 1.047 1.055 120、1.062 1.079 1.097 1.114 1.132 1.62 1.0 1.007 1.014 1.021 1.029 1.036 1.043 1.051 1.056 1.074 1.090 1.106 1.123 1.80 1.0 1.007 1.014 1.020 1.026 1.033 1.040 1.046 1.052 1.067 1.081 1.096 1.111 1.92 1.0 1.007 1.012 1.018 1.024 1.030 1.035 1.042 1.048 1.062 1.076 1.090 1.104 2.04 1.0 1.007 1.012 1.018 121、1.022 1.029 1.035 1.039 1.044 1.060 1.073 1.087 1.101 2.25 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.057 1.070 1.081 1.094 2.70 1.0 1.007 1.010 1.016 1.020 1.027 1.032 1.037 1.042 1.053 1.066 1.078 1.091 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全六、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造122、要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方 向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设 置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上 大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加 强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿123、水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须 与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每 10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平 加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于 400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；124、 c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时， 可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层 中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控 制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采 用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设125、计荷载，对出现的超过最大荷载要有相 应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及 时解决。第七章 质量保证及管理体系一、质量保证体系项目经理：赖财富项目副经理：吉英明质量员：曹亚飞项目工程师：张青技术员：朱观明施工员：潘顺官施工员：冯 勤安装： 赖位权质量员：曹亚飞材料员： 梁桂富施工员： 青峰平资料员： 陆 叶模板工程施工班组二、质量管理体系项目经理：赖财富项目副经理：吉英明安装经理赖位权安全经理汤国卿项目工程师张 青安装工程其他分包工程技术员：朱观明施工员：潘顺官施工员：冯 勤质量员：曹亚飞材料员：梁桂富资料员：陆 叶安全126、员：汤国卿专业分包单位模板工程施工班组其他工种施工班组第八章模板工程质量保证技术措施1. 搭设模板排架的材料（扣件、钢管等）在每次使用前应严格检查，包括钢管是否弯曲，钢管尺寸及壁厚及扣件本身的完整性，每次使用前的扣件应及时涂油并分类翻转，严禁使用不合格的扣件和钢管搭设每层排架；2. 搭设排架前应根据施工图纸的要求放好立杆轴线，并严格根据施工方案和技术质量交底的要求放置立杆并连接纵横向水平杆及扫地杆，相应立杆间距、水平杆步距及剪刀撑的分布应严格按照方案中执行，并在搭设过程中加强自检；3. 排架搭设过程中应确保各竖直立杆的垂直和水平杆件的水平到位，同时控制好梁底管和板底管的标高，以便确保梁底和板底127、的标高正确；4. 模板体系搭设完毕后，必须及时进行模板排架的加固处理，保梁柱侧模的稳定性，避免模板变形和跑模等。5. 排架连接扣件的螺栓必须拧紧到位，同时确保其扭距符合规范要求。6. 排架搭设完毕的过程中应根据现场的进度要求分步分片的进行验收，验收由现场质量员、技术员及监理等进行，验收合格后即可进行上部的模板安装。7. 模板在每一次使用前，均应全面检查模板表面光洁度，不允许有残存的砼浆，否则必须进行认真清理，然后涂刷一层无色的薄膜脱模剂。8. 模板的拼缝有明显的缝隙者，必须采用油腻子批嵌。拆除模板必须得到有关技术人员的认可后，方可进行拆模。9. 模板在校正或拆除时，绝对不允许用棒撬或用大锤敲打128、，不允许在模板面上留下铲毛或锤击痕迹。10. 模板在设计时必须考虑模板自身刚度和模板加工后运输方面的变形须符合规范规定。11. 加工的模板须事先校核平面尺寸、角度、垂直度及平整度，检查模板间连接节点等，如达不到质量标准，必须整修合格后方能使用。12. 对木模本身的质量应认真检查：围檩挠曲不直者不得使用；木模表面有脱皮，中板有变质者不得使用；木围檩及木搁栅挠曲不直和有变质者不得使用。13. 因本工程需确保上海市“白玉兰”的创优目标，白玉兰的前提条件为“优质结构”奖项，故本工程模板更换次数为3次，每次为2套，一套模板周转时间为6层。第九章模板安装安全注意事项:1. 模板安装前应及时进行技术质量交底129、工作，将方案及设计要求落实到位，并及时做好安全技术交底工作，同时对进场工人进行三级教育，加强职工自身安全保护意识。2. 搭设排架前，在排架立杆下必须采用垫板垫支。3. 排架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，工地临时用电线不得架设在排架上。4. 高空作业必须戴好安全帽、系好安全带、穿防滑鞋。严格控制施工荷载，不得在排架上装模板支架、缆风绳或将泵送混凝土的输送管、卸料平台等固定在排架上，严禁在排架上悬挂起重设备。5. 当有六级及以上大风和雾、雨、雪天气时，必须停止排架的搭设和拆除作业；雨、雪后上排架作业要有防滑措施，并扫除积雪。6. 排架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑130、鞋。在排架的使用期间，严禁拆除主节点的纵、横向水平杆、纵横向扫地杆。7. 排架上搭设梁底模时，严禁存在挑头板。铺设梁、板底板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内外传递补平衡。保证排架体的整体性，不得与井架升降机和脚手架一并拉结，不得截断架体。排架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件，绳索，铁丝、竹篾、塑料混用。排架必需及时维修加固，以达到坚固稳定确保施工安全。8. 控制扣件螺栓，拧紧力矩，要用扭力扳手，扭力距应控制在4050Nm范围内。9. 单片柱模吊装时,应采用卸扣和柱模连接,严禁用钢筋钩代替,以避免柱模翻转时脱钩造成事故,待模板立稳后并拉好支撑,方可摘除吊钩.10. 支模应按工序进行,模板没有固定前131、,不得进行下道工序.11. 支设4m以上的立柱模板和梁模板时,应搭设工作台,不足4m的,可使用马凳操作,不准站在柱模板上操作和在梁底模上行走,更不允许利用拉杆,支撑攀登上下.12. 墙模板在未装对拉螺栓前,板面要向后倾斜一定角度并撑牢,以防倒塌.安装过程要随时拆换支撑或增中支撑,以保持墙模处于稳定状态.模板未支撑稳固前不得松动吊钩.13. 安装墙模板时,应从内,外墙角开始,向相互垂直的二个方向拼装,连接模板的U形卡要交替安装,同一道墙(梁)的两则模板应同时组合,以便确保模板安装时的稳定.当墙模板采用分层支模时,第一层模板拼装后,应立即将内,外钢楞,穿墙螺栓,斜撑等全部安设紧固稳定.当下层模板不132、能独立安设支承件时,必须采取可靠的临时固定措施,否则严禁进行上一层模板的安装.14. 用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承梁模时,扣件应拧紧,且应抽查扣件螺栓的扭力矩是否符合规定,不够时,可放两个扣件与原扣件挨紧.横杆步距按设计规定,严禁随意增大.15. 平板模板安装就位时,要在支架搭设稳固,板下横楞与支架连接牢固后进行.U形卡要按设计规定安装,以增强整体性,确保模板结构安全.16. 六级以上大风,应停止模板的吊运作业。第十章模板拆除安全注意事项1. 拆模前根据拆模试块的强度情况，开出拆模令，同时进行拆模前的安全技术交底等工作。2. 拆除时应严格遵守拆模作业要点和安全技术交底中的规定.3. 高处,133、复杂结构模板的拆除,应有专人指挥和切实的安全措施,并在下面标出工作区,严禁非操作人员进入作业区.4. 工作前应事先检查所使用的工具是否牢固,搬手等工具必须用绳链系挂在身上,工作时思想要集中,防止钉子扎脚和从空中滑落.5. 遇六级以上大风时,应暂停室外的高处作业.有雨,霜时应先清扫施工现场,不滑时再进行工作.6. 拆除模板一般应采用长撬杠,严禁操作人员站在正拆除的模板上.7. 已拆除的模板,拉杆,支撑等应及时运走或是妥善堆放,严防操作人员因扶空,踏空而坠落.8. 在混凝土墙体,平板上有预留洞时,应在模板拆除后,随时在墙洞上做好安全护栏,或将板的洞盖严.9. 拆模间隙时,应将已活动的模板,拉杆,支134、撑等固定牢固,严防突然掉落,倒塌伤人.10. 拆除基础及地下工程模板时,应先检查基槽(坑)上壁的状况,发现有松软,龟裂等不安全因素时,必须在采取防范措施后,方可下人作业,拆下的模板和支承杆件不得在离槽(坑)上口1m以内堆放,并随拆随运.11. 拆除板,梁,柱,墙模板时应注意:12. 拆除4m以上模板时,应搭排架或操作平台,并设防护栏杆.13. 严禁在同一垂直面上操作.14. 拆除时应逐块拆卸,不得成片松动和撬落或拉倒.15. 拆除平台,楼层板的底模时,应设临时支撑,防止大片模板坠落,尤其是拆支柱时,操作人员应站在门窗洞口外拉拆,更应严防模板突然全部掉落伤人.16. 严禁站在悬臂结构上面敲拆底模135、.17. 拆除高而窄的预制构件模板,如薄腹梁,吊车梁等,应随时加设支撑将构件支稳,严防构件倾倒伤人.18. 每人应有足够工作面,数人同时操作时应科学分工,统一信号和行动.19. 为保证排架拆除中的稳定性和安全，拆除前应全面检查排架，重点检查扣件支撑体系等是否符合安全要求；进行排架拆除安全技术交底，交底双方在交底书上签字，并由安全员保留一份；技术交底作业计划一般包括：拆架的步骤和方法，安全措施、材料堆放地点、劳动力组织安排等。20. 拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，派专人看守，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。21. 拆除排架有专人指挥，参与拆除的人员要注意动作的配合和协调136、。拆架的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，软底防滑鞋。在拆除过程中，中途不换人，不准单人拆除较重杆件等有危险的构配件；如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。22. 拆架的程序应遵守由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，并按一步一清的原则依次进行，严禁上下同时进行拆架作业。23. 拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除纵横水平杆，斜撑，剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后扎住中间，再解端头扣。剪刀撑及纵横向水平杆拆除时，先拆中间扣件，后拆两端扣件，拆除扣件时要注意防止杆件坠落的措施；24. 排架的材料及时送达地面，不准从空中抛掷；钢管上所拆除的扣件应及时清理、归堆、放整齐。25. 137、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。拆架时严禁碰撞排架附近电源线以防触电事故。26. 拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝等要集中回收处理。第十一章 模板工程技术复核、检验批计划:一、复核内容序号复核内容操作者复核者1模板标高复核技术员监理2楼层面放线施工员技术员、监理3模板线施工员技术员4楼层标高引测施工员技术员5模板制安施工员质量员6模板支撑系统施工员技术员7预留孔、预埋件施工员技术员8施工缝处理施工员技术员二、依据及工具序号复核内容验收依据验收工具1水准基准点引测设计图纸水准仪、标尺2楼层面放线（含垫层、基础面）设计图纸经纬仪、垂准仪、钢卷尺3模板线设计图纸钢卷尺4楼层标高引测设计图纸水准仪、标尺、钢卷尺5模板制安施工组织设计钢卷尺、线锤6模板支撑系统施工组织设计钢卷尺、扭力扳手7预留孔、预埋件设计图纸水准仪、标尺、钢卷尺8施工缝处理设计图纸