1、模板施工方案一、 编制依据1施工合同及施工图纸序号文件名称日 期1青岛市xx研发中心施工招标文件20142xx工程咨询有限公司2014.72主要法规、规范、规程、标准条文和图集类别名 称编 号法规中华人民共和国建筑法主席令第91号建筑工程质量管理条例国务院令第279号建设工程安全生产管理条例国务院令第393号规范规程混凝土结构工程施工质量验收规范GB 50204-2002混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑结构荷载规范GB50009-2012建筑施工脚手架实用手册建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ 1302011；工程测量规范GB 500262007山东省建筑工程施工工艺规程2、DBJ14-032-2004建设工程项目管理规范GB 50326-2006建筑机械使用安全技术规范JGJ33-2012民用建筑工程室内环境污染控制规范GB 50325-2010标准条文建筑工程施工质量验收统一标准GB503002013工程建设标准强制性条文2013版建筑施工手册第五版建筑分项施工工艺标准手册青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定(试行)二、 工程概述1工程概况序号项 目内 容1工程名称xx研发中心2建设单位3设计单位4勘察单位5监理单位6施工单位7工程类别二类8建筑面积29684.58平方米9地理位置10质量目标按建筑工程施工质量验收统一标准及相关专业质量验收规范验3、收，达到合格标准，我单位承诺确保青岛市优质结构，争创泰山杯。 2建筑设计概况序号项目内 容1建筑规模面积名称数据单位总用地面积12582总建筑面积29684.58地上建筑面积23606.58其中3#地上建筑面积11297.72建筑基地面积1716.45建筑最大层数6层建筑最大高度24.30m4#地上建筑面积12308.86建筑基地面积1892.92建筑最大层数6层建筑最大高度24.30m地下车库面积60780.000标高相对绝对高程为5.9m建筑高度：24.3米2建筑功能负一层一层二层六层车库多功能厅办公室、宿舍、科技成果展览室3建筑平面高差平面布置4建筑立面简洁、现代3结构设计概况基本风压W4、0=0.6KN/(100年一遇)雪荷载SO=0.2KN/地基持力层中粗砂抗震设防烈度6度结构安全等级二级设计使用年限50年结构形式基础主体筏板基础框架结构钢筋钢筋采用HHPB300级、HRB335级、HRB400级钢筋砼主体一次结构为C35、C30，构造柱、水平系梁、压顶梁、过梁为C20，垫层C15三、施工准备1技术准备（1）组织施工技术人员在施工前认真学习技术规范、标准、工艺规程，熟悉图纸，了解设计意图，核对建筑和结构及土建与设备安装专业图纸之间的尺寸是否一致。（2）编制模板施工方案，对施工队组进行技术交底。（3）对施工人员进行安全和技术培训，加强队组的技术素质。2材料选择（1）设计要求按清5、水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。（2）模板材料a、底板模板：底板四周采用240 砖模，电梯井坑和集水坑采用15mm 厚多层板现场拼装。b、地下室墙体模板采用15mm 厚多层板、50100木方和钢管作楞，配套穿墙螺栓（14）使用。模板使用前将表面清理干净，涂刷水性脱模剂，严禁脱模剂沾污钢筋与混凝土接触处。次楞采用483.0钢管及50100木方间距为200mm，主楞采用2根483.0钢管间距为450mm（注：起步间距为150mm，以上连续四道间距为400mm，其余间距为450mm）。穿墙螺栓通过在2根钢管间打孔拉结水平6、间距为450，用“3”型卡子固定在双钢管上。斜向用钢管+U托上中下三道进行加固以保证其稳定，外墙外侧模支顶在坑壁。外墙螺栓采用止水螺栓c、独立柱模板：采用15mm厚多层板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用50100方木，加固采用483.0钢管围檩450加固，双层保险扣加固，保证扣件不松动。超过600宽的柱，采用可回收14对拉螺栓进行加固（地下室外墙柱及人防内墙采用止水螺栓）。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm一道，采用双向钢管对称斜向加固，柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。d、顶板及梁模板：采用15mm 厚多层板和7、50100木方现场拼制，采用483.0钢管+U托顶撑，由立杆、横杆、支座、支托组成搭设满堂脚手架。483.0钢管及50100木方作次楞，483.0钢管作主楞，地下室顶撑间距850850mm、地上主楼顶撑间距10001000mm。大于等于400的梁，梁底增加支撑。e、楼梯本工程楼梯采用多层板，木方作楞，采用483.0钢管+U托顶撑。3模板配置量为保证工期和生产均衡，同时防止拆模过早引起的结构砼损伤，模板配备数量的选择应认真分析施工期间的气候条件、施工工期等技术条件进行确定。根据施工部署和施工进度计划的安排，本工程地下室竖向墙体需配置一层竖向模板进行周转施工。平台梁板模板根据施工季节情况配备三层使8、用量。地下室部分的模板根据施工流水段配备。4机械需要计划（详见下表）序号机械名称型 号数 量功 率1木工平刨床MB503A13.002木压刨板机MB104313.003木工圆锯MJ10413.004电焊机XBI315114.005台钻MK36226砂轮机立式15劳动力安排（详见下表）序号部位人数1地下室1002地上部分60根据现场情况调整人员数量及进场6模板加工及堆场本工程木模板由现场加工：依据图纸、方案、变更图、洽商、交底、现场实际尺寸等画出班组施工范围内模板拼装图（模板翻样图），经项目部审核后交队组施工。由于施工场地小，根据现场特点，地库施工时，木工加工区放在拟建筑物西北角，待车库施工完毕9、，移到4#楼西北角设木工制作棚及堆放棚。组织施工人员搭设钢架木工棚。在木模板堆放区放置足够数量的灭火器。7流水段的划分根据本工程的特性：基础及地下室根据后浇带的位置可分为六个施工段；地上部分施工时以中性线位置划分成两个施工段。四、模板工程施工方法1整体要求（1）模板组拼模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间的拼缝，两板接头处贴上胶带，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和次愣绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装见下表。拼装要求一览表序号项 目允许偏差（mm）1两块模板之间拼缝12相邻模板之间高低差13模板平整度24模板平面尺寸偏差3（2）模板定位当底板或顶10、板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（1.2MPa），即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。根据轴线位置放出墙柱截面位置尺寸线、模板500（水平线）控制线，以便于墙模板的安装和校正。当墙混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层建筑500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙上。首先根据楼面轴线测量孔吊线洞口引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道墙轴线，根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前三线必须到位，以便于模板的安装和校正。（3）模板的支设前模板支设前用空压机将楼面清理干净。不得有积水、杂物，并将施工缝表面浮浆凿除，11、用水冲净。所有内侧模板必须刷水性脱模剂。2地下室底板模板（1）施工缝地下室底板按后浇带划分施工流水段。根据设计要求，地下室外墙水平施工缝留设在建筑地面以上500mm处，有防水要求的水池、战时饮用水池设止水钢板。施工缝留设见下图：（2）砖模底板四周采用砖模，在筏板垫层上砌上来。底板防水卷材贴好后，卷到砖模上，翻到外面，再在砖模上口砌筑2皮浮砖压住卷材。砖模采用MU10砖砌筑，砂浆采用M5水泥砂浆。内侧面用1:2.5水泥砂浆抹平。砖模厚度240mm。钢筋绑扎后底板混凝土浇筑前用501001000木方在外侧支撑加强,详见下图。（3）地下室吊模地下室外侧条基以上700mm外墙与底板同时浇筑，采用多层板12、模板，模板下面采用“F”形钢筋焊接在筏板上层附加筋上，以固定模板位置，防止模板跑位。积水坑、电梯井模板采用15mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用12号铁丝将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。底板集水坑、电梯井坑筒模如下图所示：3地下室竖向模板（1）地下室墙体模板采用15mm厚多层板、50100方木楞483.0钢管配套穿墙螺栓（14）使用。模板使用前模板表面清理，涂刷隔离剂，严禁隔离剂沾污钢筋与混凝土接槎处。次楞采用483.0钢管及50100木方间距200mm，主楞采用2根483.5钢管500（起步150mm，以上连续四道400mm的间距，其余间距为450mm）13、，加固通过主楞打孔拉结穿墙螺栓间距为450mm。再用钢管+U托上中下三道进行加固，以保证其稳定，外墙外侧模支顶在坑壁（支顶处加木方垫木）。地下室外墙采用14 对拉螺栓带止水片，端头带小木块限位片，以防地下水沿对拉螺栓渗入墙内（详见下图）。对拉螺栓水平间距450mm，竖向间距450mm，最下面四道对拉螺栓两侧加双螺母。内墙采用普通可回收穿墙螺栓。支模后，要求木工班组和工长及质检员认真检查支模质量情况，填写好模板分项工程质量检验批记录表，明确责任。（2）地下室独立柱模板采用15mm 厚多层板模板在木工车间制作施工现场组拼，背楞采用50100方木，加固采用483.0钢管间隔450mm一道加固，并用双14、层保险扣加固以防扣件松动，四周加钢管抛撑。边长大于600mm的柱用单排可回收的14普通穿墙螺栓加固。独立柱支模见下图。柱边角处采用木板条找补海棉条封堵，保证楞角方直、美观。斜向支撑，起步为150mm，每隔1500mm 一道，采用双向钢管对称斜向加固（尽量取45），柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆。在每个柱模板底部留设100100的清扫口，便于合模厚柱内垃圾的清理。4地下室顶板模板（1）顶板模板支设立杆483.0，纵距0.9m，横距0.9m，步距第一步小于1.5m，其它步距不得大于1.2m；最高一步距模板支撑点不得大于0.5m，模扳支架外围在外侧立面整个长度和高度上连续15、设置剪刀撑；支架内部中间每隔56根立杆或57m应在纵、横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑。立杆上端伸出至模板支撑点的长度为0.1m；板底支撑间距为250mm，方木50100，托梁为钢管(单钢管) :48 3.0；承重杆与立杆连接采用可调托座，可调顶撑不得大于0.2m。顶板模板做法见下图。（2）顶板模板施工时注意以下几点：模板支撑钢管必须在楼面弹线下垫木方50mm100mm500mm；钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；模板第一排次楞需加木方紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；根据房间大小，决定顶板16、模板起拱大小：4m不考虑起拱，4L6起拱10mm，6的起拱15mm；顶板模板支设，下部支撑用满堂脚架子，立杆上加U托调整标高，支撑下垫垫板。顶板纵横格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平。特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm 长钉子固定，格栅间距250mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。从墙根起步200mm 立第一根立杆以后按850mm和850mm的间距立17、支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。水平拉杆要求设上、中、下、扫地杆四道，考虑到人行通道，在支撑中留一条通道，下面两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。（3）顶板梁支模立杆483.0，梁跨度方向间距0.9m，梁两侧立柱间距1.1m；上端伸出至模板支撑点长度0.25m，步距1.2m；承重架采用双扣件，梁底支撑间距为150mm；水平杆与立杆连接采用单扣件；梁侧次楞间距150，主楞间距450mm；穿梁螺栓水平间距450mm，M14；主楞为钢楞圆钢管483.0；次楞为木楞10050；面板为多层面板，15mm厚；梁底支撑方木为50100顶板梁一般高度为400mm1100mm之间18、。5上部主体顶板、梁模板（1）上部顶板模板采用15mm 厚多层板；483.0钢管及50mm100mm木方做次楞，中心间距250mm，保证胶合板的拼缝在龙骨上面。483.0钢管作主楞；483.0钢管+双扣件系统，施工方法、板梁支模图同地下室顶板(立杆483.0，纵距1m，横距1m，)。（2）楼面混凝土浇筑后能上人时，根据立杆位置在平面上弹线，搭设间距为1000mm1000mm，从墙边300mm开始弹第一道线，向中间布置。多余小于1000mm的尺寸留在中间，保证上下立杆支撑一致、对齐，支撑下垫100mm100mm50mm木方以增大楼面受压面积。水平拉杆要求设上、中、下（扫地杆）四道，考虑到人行通道19、，在支撑中留一条通道，下面两道水平不设（在顶板支撑完善之后拆除部分横杆形成人行通道）。（3）格栅用压刨刨成同样规格，并拉通线找平，特别是四周的格栅，保持在同一标高上，模板拼缝应用木方贴靠边缘，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；板与格栅用50mm长钉子固定，间距为250mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用水平靠尺找平，铺设四周模板时，与墙接触的木胶合板周边贴密封条，避免漏浆。（4）板模每次周转使用前，将表面的水泥浆清理干净，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；楼面模板严禁刷油性脱模剂，要刷水性脱模剂，水性脱模剂雨天要有遮盖措施，防止20、被雨水冲洗，脱模剂涂刷前必须把模板上水和杂物清理干净。（5）跨度小于4m时，不考虑起拱，当板跨度大于或等于4m时，模板按跨度的2起拱；悬挑梁按悬挑长度的4起拱。起拱高度不得小于20mm。（6）所有的木胶合板均需按房间编号，上下层同一房间进行倒用。6上部主体柱模板上部主体墙、柱模板安地下室模板要求施工。柱模板支设(1)柱截面尺寸500的柱采用48钢管作为柱箍紧固，柱高2米以下范围内柱箍间距400，柱高2米以上范围内柱箍间距500，柱外侧双向对加14对拉螺栓，柱模板示意见附图。(2)柱截面尺寸500的柱采用48钢管作为柱箍紧固，柱高2米以下范围内柱箍间距400，柱高2米以上范围内柱箍间距500，在21、柱中加设14（外套25PVC管）对拉螺栓，柱外侧双向对加14对拉螺栓，对拉螺栓布置间距同柱箍，柱模板示意见附图。7特殊部位模板（1）电梯井及集水坑模板电梯井及集水坑模板用多层板、木方制成定型筒模，内用钢管+U托对顶支撑，对顶钢管间距600mm，加两道斜撑，模板底部打眼用12号铁丝与底板上部钢筋拉接，以防浇筑混凝土时模板上浮。为防止模板整体位移，在集水坑四周，利用底板钢筋做依托，以钢筋头焊接，上下口顶死模板，不得有缝隙。值得注意的一点，就是在模板底面要钻眼，主要用来出气，防止混凝土浇筑不实。（2）门窗洞口模板门窗洞口模板用多层板制作成工具式模匣。为防止模板跑位用顶模撑顶死，水平支撑间距控制在6022、0mm以内，每面不少于3 道。在门洞部加设45的斜撑，以确保窗洞的侧模刚度，在斜撑上设水平拉杆，以增强整体刚度。角部设铁三角转角调节件，以加强模匣的整体刚度和稳固性。（3）顶板模板阴角顶板模板阴角处用方木顶撑，四周用海绵条粘结严密，保证阴角成型后不漏浆，在一条直线上，立杆安装时注意上下对齐。（4）楼梯模板楼梯踏步模板采用50mm100mm方木与多层板制作而成，背面通过方木连接成整体，钢管支撑。楼梯模板底模采用15mm 厚多层板，侧模采用5cm厚木板，踏步立模采用15mm厚多层板，施工前根据实际层高放样，先安装休息平台梁模板，再安装楼梯模板斜楞，然后铺设楼梯底模，安装外帮侧模和踏步模板。安装模板23、时要特别注意斜向支柱（斜撑）的固定，防止浇筑混凝土时模板移动。楼梯支模时要求注意考虑到装修厚度的要求，使上下跑之间的梯阶线在装修后对齐，确保梯阶尺寸一致。按这样的要求施工时，踏步要向里移动20mm。楼梯支模见下图。 （5）后浇带、膨胀带模板地下室底板、顶板后浇带、膨胀带模板采用绑扎拦阻混凝土用的钢丝网及带槽口多层板（间距符合钢筋间距），外用木方加固封堵，同顶板施工缝处理方法（详见下图）；在支设板模板时，将后浇带处模板一同支上并与其它模板相脱开 (先支设后浇带后支设其它模板) ，待板混凝土达到一定强度之后，其它地方混凝土模板拆除，留下后浇带处模板及支撑，从而后浇带不受影响；为防止后浇带内存留垃圾24、，后浇带上方用木板覆盖。（6）阳台模板阳台底板模板采用木方、多层板加钢管组成支撑体系，阳台侧面及梁模板用方木加多层板铺设，用钢管、卡子加以固定。8扣件式钢管高支撑架施工要点本工程地下室、一层超过4米，属于扣件式钢管高支撑架，为确保施工安全对结构层高超过4米模板支架采取以下措施： （1）梁和楼板模板高支撑架搭设a、梁板模板高支撑架根据采用双立杆。b、立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度。c、梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。（2）立杆步距的设计 a、当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b、当25、中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c、高支撑架步距以0.9-1.5m为宜，不宜超过1.5m。 （3）整体性构造层的设计a、双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； b、在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。（4）剪刀撑的设计 a、沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b、支架内部中间每隔56根立杆或57m应在纵、横向的整个长度和高度上分别连续设置剪刀撑。（5）顶部支撑点的设计 a、在立杆顶部设置支托板，顶托下第一26、道支柱水平拉杆距支架顶的高度不宜大于200mm。（6）支撑架搭设的要求 a、严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b、确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d、支架的横垫板应平整。 （7）施工使用的要求 a、混凝土浇筑时，确保模板支架施工过程中均衡受载，尽可能采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c、浇筑过程中27、，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（8）高架支撑计算见最后一章五、模板的拆除1模板拆除根据现场同条件的试块指导强度，符合设计要求的百分率后，由技术人员发放拆模通知书后，方可拆模。2侧模板及其支架在拆除时混凝土强度要达到如下要求。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合下表规定后方可拆除。混凝土强度等级结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准值的百分率（）板2502、8758100梁8758100悬挑构件-1003拆除模板的顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后28、拆，后支的先拆。（1）墙模板拆除 墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能除，模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外侧模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏，跨度大于1m 的洞口拆模后要加设临时支撑。（2）楼板模板拆除楼板模板拆29、除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护木方或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。4模板拆除吊至存放地点时，模板保持平放，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。 5模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。六、模板技术措施 1.进场模板质量标准 模板要求：（1）技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。（2）外观质量检查标准（通过观察检验） 任意部位不得有腐朽、霉斑、鼓泡。不得有板边缺损、起毛。每平方米单板30、脱胶不大于0.001m2 。每平方米污染面积不大于0.005m2（3）规格尺寸标准 厚度检测方法：用钢卷尺在距板边20mm 处，长短边分别测3点、1点，取8点平均值；各测点与平均值差为偏差。长、宽检测方法：用钢卷尺在距板边100mm 处分别测量每张板长、宽各2点，取平均值。对角线差检测方法：用钢卷尺测量两对角线之差。翘曲度检测方法：用钢直尺量对角线长度，并用楔形塞尺（或钢卷尺）量钢直尺与板面间最大弦高，后者与前者的比值为翘曲度。 2模板安装质量要求 必须符合混凝土结构工程施工及验收规范（GB 50204-2002）及相关规范要求。即模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇31、筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（1）主控项目a、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。b、在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）一般项目a、模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净。 检查数量：全数检查。 检验方法：观察。 b、对跨度不小于4m 的现浇钢筋混32、凝土梁、板，其模板应按要求起拱。 检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3 间。）检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。c、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定模板安装允许偏差和检测方法 附表1项次项目国家规范允许偏差检测方法1轴线位移柱、墙、梁5量尺2底模上平标高5水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸基础10尺量柱、墙、梁4，-54层高垂直度层高不大于5米6经纬仪或拉线、尺量层高大于5米8尺量5相邻两板表面高低差2靠尺、塞尺6表面平整度5方尺、塞尺7阴阳角方正33、5线尺垂直58预埋铁件中心线位移5拉线、尺量9预埋管、螺栓中心线位移3拉线、尺量螺栓外露长度+10，-010预留孔洞中心线位移+10拉线、尺量尺寸+10，-011门窗中心线位移+10，-0拉线、尺量宽高+10，-0对角线+10，-012插筋中心线位移5尺量外露长度+10，-0 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10，且不得小于3间)。 检验方法：钢尺检查。（3）现浇结构模板安装的偏差应符合表1 的规定。 检查数量：按规范要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽34、查10，且不得小于3间)。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值。）（4）模板垂直度控制 a、对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。 b、模板拼装配合，工长及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；c、模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求。（5）顶板模板标高控制每层顶板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高2900mm及板厚，沿墙周边弹出顶板模板的底标高线。 （6）模板的变形控制 a、墙模35、支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。 b、浇筑混凝土时，做分层尺竿，并配好照明，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。 c、模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位； d、浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动； e、模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。（7）模板的拼缝、接头 模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。（8）洞口模板在模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。（9）清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50100 洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木36、胶合板背订木方固定。（10）跨度小于4m 不考虑，46m 的板起拱10mm；跨度大于6m 的板起拱15mm。（11）与安装配合 合模前与钢筋、水、电安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。（12）混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。（13）为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。安装操作人员应采取定段、定编号负责制。 3.其他注意事项 在模板工程施工过程上中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证37、模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面形式的技术交底。（1）多层板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场木方先压刨平直统一尺寸，并码放整齐，木方下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直。（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，塑料管长度比墙厚少23mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后38、加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。4脱模剂及模板堆放、维修（1）多层板选择水性脱模剂，在安装前将脱膜剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。七、模板施工质量通病与防治序号项 目防 治 措 施1墙底漏浆墙体根部30cm内楼面混凝土平整压光，大模板下粘贴海绵条2墙体不平、粘连墙体拆模不得过早；清理模板和涂刷隔39、离剂必须认真，要有专人检查验收。3垂直度差支模时要反复用线锤吊靠，安装后如遇有较大冲撞，应重新复核校正。模板垂直度由质检员负责专检。4墙体凹凸不平加强模板的维修、保养。5门窗洞偏移门窗框模内增设斜向支撑，框模四周焊限位条。请混凝土工施工配合。6墙体阴角不方正、漏浆墙体总长偏差不超过3mm；阴角模板之间接合面上的砂浆必须清理干净，配制整块角模接缝严密。7外墙上下错台外墙楼板口设导墙，导墙面缩进外墙面5mm，使上面模板有调整的余地；限位条位置必须正确，防止模板胀模。8板下挠板支撑应有足够的刚度，支撑必须加垫木，板模按规范起拱八、材料节约措施1在使用钢管作支撑和横杆时，要以大局出发，精心规划、计算，40、钢管长切短时，要满足一定的工程模数，并根据工程具体结构高度和尺寸进行施工。根据本工程的特点，标准层层高为3.6m，顶撑立杆以3.25m 为主，横杆以3m、4 m、6 m、1.5 m为主，这样可以有效的提高周材使用效率。2不得在放置好的木模上随意践踏、重物冲击；木背楞分类堆放，不得随意切断或锯、割。3根据图纸精心排板，每根板、每根梁尽量少拼缝。4安装多余扣件和钉子要装入专用背包中按要求回收，不得乱丢乱放。5模板拆除扣件不得乱丢，边拆边进袋 。6拆除模板按标识吊运到模板堆放场地，由模板保养人员及时对模板进行清理、修正、刷脱模剂，标识不清的模板重新标识；做到精心保养，以延长使用期限。7制定材料节约管41、理奖罚制度拆除模板要按操作要求施工，严禁猛撬、生砸、及大面积撬落，尽可能不损坏木模板，便于周转使用，对拆下的模板及时清除表面油污。并进行整修刷好脱模剂，以便再用。对故意破坏模板，且不整修、不保养。重新用新料配置上层模板等按配置模板量的实际进场价格罚款。九、成品保护1上操作面前模板上的脱模剂不得流坠，以防污染结构成品。2为防止破坏模板工序必须做到：不得重物冲击已支好模板、支撑；不准在模板上任意拖拉钢筋；在支好的顶板模板上焊接钢筋时，加垫薄钢板或或其他阻燃材料；在支好顶板模上进行预埋管打弯走线时不得直接以模板为支点，需用木方作垫进行。3拆下的模板，如有变形，及时进行修理。4洞口、墙的阳角用塑料护角42、保护。5楼梯踏步用15mm 厚多层板保护。6进场后的模板临时堆放时，要放稳垫平，必须用编织布临时遮盖，使用前，必须涂刷水性脱模剂，遇雨时，及时覆盖塑料布。7模板拆除时，严禁用撬棍乱撬和高处向下抛掷，以防口角损坏并保证安全。8、施工过程中，严禁用利器或重物乱撞模板，以防模板损坏或变形。十、安全、环保文明施工措施1建立健全安全保证体系，落实安全施工岗位责任制制度。2拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。3施工人员不得酒后上岗，并不得在施工作业面上嬉闹。4支模前必须搭好相关脚手架（见相关安全操作规程等）。 5在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非43、安全通道用钢管、安全网封闭，挂禁止通行安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。6浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 7木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手44、套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 8用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。9模板堆放时，使模板向下倾斜30，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。10在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。 11环保与文明施工夜间22:006:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整45、齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。十一、模板计算书（扣件式计算书）楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.00；纵距46、(m):1.00；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.30；采用的钢管(mm):483.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；立杆承重连接方式:可调托座；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.材料参数面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；木方弹性模量E47、(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；托梁材料为：钢管(单钢管) :483；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):250.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 1001.52/6 = 37.5 cm3；I = 1001.53/12 = 28.125 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。 面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自48、重(kN/m)：q1 = 25.50.251+0.51 = 6.875 kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 11= 1 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1.26.875+1.41= 9.65kN/m最大弯矩 M=0.19.652502= 60312.5 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 60312.5/37500 = 1.608 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1.608 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0.677ql4/49、(100EI)=l/250其中q =q1=6.875kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6776.8752504/(100950028.125104)=0.068 mm；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.068 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm,满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=51010/6 = 83.33 cm3；I=bh3/12=5101010/12 = 416.67 cm4； 方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1=50、 25.50.250.25+0.50.25 = 1.719 kN/m ；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 10.25 = 0.25 kN/m；2.强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1.2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.719+1.40.25 = 2.412 kN/m；最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.12.41212 = 0.241 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0.241106/83333.33 = 2.895 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13.000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.895 N/mm51、2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力: V = 0.62.4121 = 1.448 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.448103/(2 50100) = 0.434 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.434 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!4.挠度验算计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250均布荷载 q = q1 = 1.719 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771.71910004 /(52、10090004166666.667)= 0.31 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm；方木的最大挠度计算值 0.31 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!四、托梁材料计算托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；托梁采用：钢管(单钢管) :483；W=4.49 cm3；I=10.78 cm4；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P1.93kN;托梁计算简图 托梁计算弯矩图(kN m) 托梁计算变形图(mm) 托梁计算剪力图(kN)最大弯矩 Mmax = 0.724 kNm ；最大变形 Vmax = 2.298 mm ；最大支座力 Qmax = 8.444 kN ；最53、大应力 = 723865.788/4490 = 161.217 N/mm2；托梁的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；托梁的最大应力计算值 161.217 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!托梁的最大挠度为 2.298mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1386.3 = 0.872 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。(2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.511 = 0.5 kN；(354、)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.50.2511 = 6.375 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.747 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+2 ) 11 = 3 kN；3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 13.496 kN；六、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式: =N/(A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 13.496 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立55、杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.1 m；l0/i = 1700 / 15.9 = 107 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.537 ；钢管立杆的56、最大应力计算值 ；=13496.304/（0.537424） = 59.275 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 59.275 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a)= 1.1671.008(1.5+0.12) = 2 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1.008 ；Lo/i = 1999.771 / 15.9 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.57、417 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；=13496.304/（0.417424） = 76.333 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 76.333 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计58、刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c.高支撑架步距以为宜，不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四59、周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应60、错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。 梁模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算依据建61、筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002（3）：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.50；梁截面高度 D(m)：1.00；混凝土板厚度(mm)：250.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：1.00；立杆上端伸出至模62、板支撑点长度a(m)：0.10；立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：4.55；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：2；采用的钢管类型为483；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.75；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载(k63、N/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：400；次楞根数：4；主楞竖64、向支撑点数量：2；固定支撑水平间距(mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：300mm，600mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h； H - 65、混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17.848 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下： M/W f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 466、01.51.5/6=15cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.417.850.9=7.71kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40.440.9=2.016kN/m；计算跨度: l = (1000-250)/(4-1)= 250mm；面板的最大弯矩 M= 0.17.71(1000-250)/(4-1)2 + 0.1172.067、16(1000-250)/(4-1)2= 6.29104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1.2q2l=1.17.710(1000-250)/(4-1)/1000+1.22.016(1000-250)/(4-1)/1000=2.725 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 6.29104 / 1.50104=4.2N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =4.2N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 =0.677ql4/(100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力68、线荷载设计值: q = q1= 7.71N/mm； l-计算跨度: l = (1000-250)/(4-1)=250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 401.51.51.5/12=11.25cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.71(1000-250)/(4-1)4/(10060001.13105) = 0.302 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =(1000-250)/(4-1)/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.302mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的69、计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 2.725/0.400= 6.813kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 151010/6 = 83.33cm3；I = 15101010/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.109 kNm，最大支座反力 R= 2.998 kN，最大变形 = 0.032 m70、m（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/Wf经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.09105/8.33104 = 1.3 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 1.3 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 400/400=1mm；次楞的最大挠度计算值 =0.032mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力2.998kN,按照集中荷载作用下的简支梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直71、径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 24.493=8.99cm3；I = 210.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞弯矩图(kNm) 主楞变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.600 kNm，最大支座反力 R= 6.745 kN，最大变形 = 0.718 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 6.00105/8.99103 = 66.7 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =66.7N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设72、计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.718 mm主楞的最大容许挠度值: = 300/400=0.75mm；主楞的最大挠度计算值 =0.718mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =0.75mm，满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 73、W = 10001515/6 = 3.75104mm3； I = 1000151515/12 = 2.81105mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：q1=1.2(24.00+1.50)1.00+0.501.000.90=28.080kN/m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1.4(2.00+2.00)1.000.90=5.040kN/m；q=28.080+5.040=33.120kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2= 0.128.08166.74、6672+0.1175.04166.6672=9.44104Nmm；RA=RD=0.4q1l+0.45q2l=0.428.080.167+0.455.040.167=2.25kNRB=RC=1.1q1l+1.2q2l=1.128.080.167+1.25.040.167=6.156kN =Mmax/W=9.44104/3.75104=2.5N/mm2；梁底模面板计算应力 =2.5 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/(100EI)=l75、/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=23.400kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =166.67mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =166.67/250 = 0.667mm；面板的最大挠度计算值: = 0.67728.08166.74/(10060002.81105)=0.087mm；面板的最大挠度计算值: =0.087mm 小于 面板的最大允许挠度值: =0.667mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混76、凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=6.156/1=6.156kN/m2.方木的支撑力验算 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=51010/6 = 83.33 cm3；I=5101010/12 = 416.67 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0.16.15612 = 0.616 kNm；最大应力 = M / W = 0.616106/83333.3 = 7.4 N/mm2；抗弯强度设计值77、 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 7.4 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V =0.66.1561 = 3.694 kN；方木受剪应力计算值 = 33.6941000/(250100) = 1.108 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 1.108 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算计算公式如下: = 0.677ql4/(100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0.6776.1578、610004 /(1009000416.667104)=1.111mm；方木的最大允许挠度 =1.0001000/250=4.000 mm；方木的最大挠度计算值 = 1.111 mm 小于 方木的最大允许挠度 =4 mm，满足要求！3.支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=2.250kN梁底模板中间支撑传递的集中力：P2=RB=6.156kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1.000-0.500)/41.000(1.20.25024.000+1.42.000)+1.221.000(1.000-0.250)0.500=2.150kN 简图(kNm79、) 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)经过连续梁的计算得到：支座力:N1=N4=1.233 kN；N2=N3=9.322 kN；最大弯矩 Mmax=0.308 kNm；最大挠度计算值 Vmax=0.175 mm；最大应力 =0.308106/4490=68.7 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 68.7 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求!七、梁跨度方向钢管的计算 梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣80、件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.75，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取12.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=9.323 kN；R 12.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/(A)f1.梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向支撑钢管的最大支座反力81、： N1 =1.233 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.1294.55=0.705 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重：N3=1.2(1.00/2+(1.00-0.50)/4)1.000.50+(1.00/2+(1.00-0.50)/4)1.000.250(1.50+24.00)=5.156 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：N4=1.4(2.000+2.000)1.000/2+(1.000-0.500)/41.000=3.500 kN；N =N1+N2+N3+N4=1.233+0.705+5.156+3.5=10.594 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细82、比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参83、照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=10594.218/(0.205424) = 121.9 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 121.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值，它包括：横向钢管的最大支座反力：N1 =9.32384、 kN ；脚手架钢管的自重： N2 = 1.20.129(4.55-1)=0.705 kN；N =N1+N2 =9.323+0.55=9.873 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.59； A - 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.24； W - 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 4.49； - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； lo - 计算长度 (m)； 根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h85、+2a， 为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671.71.5,1.5+20.1= 2.976 m； k - 计算长度附加系数，取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表，=1.7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m; 得到计算结果: 立杆的计算长度 lo/i = 2975.85 / 15.9 = 187 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.205 ；钢管立杆受压应力计算值 ；=9873.454/(0.205424) = 113.6 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 113.6 N/mm2 小于86、 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算 lo= k1k2(h+2a) = 1.1671.002(1.5+0.12) = 1.988 m； k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167; k2 - 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.002 ；lo/i = 1987.868 / 15.9 = 125 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.423 ；钢管立杆的最大应力计算值 ；= 10594.218/(0.423424) = 55.1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 55.1 87、N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整88、的柱模板支撑体系。 柱模板设计示意图柱截面宽度B(mm):700.00；柱截面高度H(mm):700.00；柱模板的总计算高度:H = 3.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目:3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目:3；对拉螺栓直径(mm):M14；2.柱箍信息柱箍材料:圆钢管；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；柱箍的间距(mm):550；柱箍合并根数:2；3.竖楞信息竖楞材料:木方；竖楞合并根数:1；宽度(mm):50.00；高度(mm):100.00；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(m89、m):18.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9000.00；方木抗剪强度设计值ft(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000k90、N/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。分别计算得 20.036 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2。三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截91、面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。作用在模板上的侧压力线荷载q，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1.220.040.550.90=11.901kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42.000.550.90=1.386kN/m；式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。q = q1 + q2 =11.901+1.386=13.287kN/m； 柱截面宽度B方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.619kN，R2=592、.398kN，R3=1.619kN 柱截面宽度H方向 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)从左往右，各支座反力为R1=1.619kN，R2=5.398kN，R3=1.619kNMmax =175429.922Nmm；Vmax=2698.922N；max=0.501mm；Rmax=5397.844N1.面板抗弯强度验算 =M/Wf其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩；W=bh2/6=55018.018.0/6=2.97104mm3； f -面板的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板的93、最大应力计算值： = M/W = 1.75105 / 2.97104 = 5.907N/mm2；面板的最大应力计算值 =5.907N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -面板承受的剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 2698.922N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 550mm； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 13.000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值: =32698.922/(255018.0)=0.4094、9N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的受剪应力 =0.409N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.面板挠度验算面板最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；面板的最大挠度计算值: = 0.501mm；面板的最大挠度计算值 =0.501mm 小于 面板最大容许挠度设计值 = 1.4mm,满足要求！四、竖楞计算本工程柱高度为3.000m,柱箍间距为550mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010095、100/61 = 83.33cm3；I = 50100100100/121 = 416.67cm4；作用在竖楞上的线荷载，q=Rmax/l=5397.844/550.000=9.814N/mm 竖楞计算简图1.抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0.1ql2其中， M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(柱箍间距): l =550.0mm；竖楞的最大弯距：M =0.19.814550.0550.0= 2.97105Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力(N/mm2)； M -竖楞计算最大弯矩(Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3)，W=8.33104； f -竖楞的抗弯强96、度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 2.97105/8.33104 = 3.563N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =3.563N/mm2 小于 竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算 = 3V/(2bhn)fv其中， -竖楞截面最大受剪应力(N/mm2)； V -竖楞计算最大剪力(N)：V=0.6ql= 0.69.814550=3238.706N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 50.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 100.0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv 97、= 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =33238.706/(250.0100.01)=0.972N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0.972N/mm2 小于 竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:max=0.677ql4/(100EI)=l/250 E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=4.17106；竖楞最大容许挠度: = 550/250 = 2.2mm；竖楞的最大挠度计算98、值: = 0.6779.81550.04/(1009000.04.17106) = 0.162 mm；竖楞的最大挠度计算值 =0.162mm 小于 竖楞最大容许挠度 =2.2mm ，满足要求！五、B方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.99cm3；I = 10.7832=21.57cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =128.763Nmm；Vmax=899.131N；max=0.033mm；Rmax=6837.853ma99、x=6837.853N1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式 =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =1.29108/(1.058.99106)=13.65N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算得到: = 0.033 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.033mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓100、有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的型号: M14 ； 对拉螺栓的有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓的有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6.838 kN。对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.838kN 小于 对拉螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4.4932=8.9101、9cm3；I = 10.7832=21.57cm4；根据竖楞对柱箍得作用力即为面板所受的支座反力得 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kNm) 变形图(mm)Mmax =99.825Nmm；Vmax=1095.726N；max=0.019mm；Rmax=6444.678max=6444.678N1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式: =M/(xW)f其中 ，柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =9.98107/(1.058.99106)=10.58N/mm2 小于 柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求!2. 柱箍挠度验算经过计算102、得到: = 0.019 mm；柱箍最大容许挠度: = 350 / 250 = 1.4 mm；柱箍的最大挠度 =0.019mm 小于 柱箍最大容许挠度 =1.4mm，满足要求!八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得： 对拉螺栓的直径: M14 ； 对拉螺栓有效直径: 11.55 mm； 对拉螺栓有效面积: A= 105 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6103、.445 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=6.445kN 小于 N=17.85kN，对拉螺栓强度验算满足要求!（三）墙板计算书墙模板的计算参照建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范(GB50010-2002)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册，当采用容量为0.20.8m3 的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2；104、一、参数信息1.基本参数次楞间距(mm):300；穿墙螺栓水平间距(mm):900；主楞间距(mm):450；穿墙螺栓竖向间距(mm):450；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息主楞材料:圆钢管；主楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；3.次楞信息次楞材料:圆钢管；次楞合并根数:2；直径(mm):48.00；壁厚(mm):3.00；4.面板参数面板类型:多层板；面板厚度(mm):15.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值fc(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞钢楞弹性模量E(N105、/mm2):206000.00；钢楞抗弯强度设计值fc(N/mm2):205.00； 墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取3.000m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2106、72.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2。三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-面板计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(次楞间距): l107、 =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m； 其中0.90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0.18.277300.02+0.1171.701300.02= 9.24104Nmm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 : W = bh2/6 = 45018.018.0/6=2.43104 mm3； f -面板截面108、的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W = 9.24104 / 2.43104 = 3.8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.8N/mm2 小于 面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.抗剪强度验算计算公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中，V-面板计算最大剪力(N)； l-计算跨度(次楞间距): l =300.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.4500.900=8.277kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.450.90=1.701kN/m；面109、板的最大剪力：V = 0.68.277300.0 + 0.6171.701300.0 = 1804.7N；截面抗剪强度必须满足:= 3V/(2bhn)fv其中， -面板截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-面板计算最大剪力(N)：V = 1804.7N； b-构件的截面宽度(mm)：b = 450mm ； hn-面板厚度(mm)：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 1.500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值: =31804.7/(245018.0)=0.334N/mm2；面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2；面板截面的最大受110、剪应力计算值 =0.334N/mm2 小于 面板截面抗剪强度设计值 =1.5N/mm2，满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030.45 = 7.664N/mm； l-计算跨度(次楞间距): l = 300mm； E-面板的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 451.81.81.8/12=21.87cm4；面板的最大允许挠度值: = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.6777.6111、63004/(10060002.19105) = 0.32 mm；面板的最大挠度计算值: =0.32mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求！四、墙模板主次楞的计算(一).次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4； 次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0.117q2l2其中， M-次楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度(主楞间距): l 112、=450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.3000.900=5.518kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90=1.134kN/m，其中，0.90为折减系数。次楞的最大弯矩：M =0.15.518450.02+0.1171.134450.02= 1.39105Nmm；次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中， -次楞承受的应力(N/mm2)； M -次楞计算最大弯矩(Nmm)； W -次楞的截面抵抗矩，W=8.99103mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=205.000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.391113、05/8.99103 = 15.4 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；次楞的最大应力计算值 = 15.4 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！2.次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:V=0.6q1l+0.617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm； 新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.3000.900/2=2.759kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300.90/2=0.567kN/m，其中，0.90为折减114、系数。次楞的最大剪力：V = 0.62.759450.0+ 0.6170.567450.0 = 902.4N；截面抗剪强度必须满足下式：=2V/Afv其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N)：V = 902.4N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-次楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值: =2902.4/848.230=2.128N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =2.128N/mm2 小于 次楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.次楞的挠115、度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。 挠度验算公式如下：=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -次楞的最大挠度(mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m)： q = 17.030.30=5.11 kN/m； l-计算跨度(主楞间距): l =450.0mm ； E-次楞弹性模量（N/mm2）：E = 206000.00 N/mm2 ； I-次楞截面惯性矩(mm4)，I=2.16105mm4；次楞的最大挠度计算值: = 0.67710.22/24504/(1002060002.16105) = 0.032 mm；次楞的最大容许挠度值: 116、= 1.8mm；次楞的最大挠度计算值 =0.032mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =1.8mm，满足要求！(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W =4.4932= 8.986cm3；I =10.7832= 21.566cm4；E = 206000N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kNm) 主楞计算变形图(mm)1.主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载: P1.217.030.30.451.430.30.453.326kN；主楞计算跨度(对拉螺栓117、水平间距): l = 900mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 8.54105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 8.99103 mm3； f -主楞的强度设计值(N/mm2)，f =205.000N/mm2；主楞的最大应力计算值: = 8.54105/8.99103 = 95 N/mm2；主楞的最大应力计算值 =95N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=2V/Afv其中， -主楞的截面的最大受剪应力(118、N/mm2)； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 5438.1N； A -钢管的截面面积(mm2)：A = 848.23mm2 ； fv-主楞的抗剪强度设计值(N/mm2)：fv = 120 N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值: =25438.1/848.230=12.822N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =12.822N/mm2 小于 主楞截面的抗剪强度设计值 fv=120N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 2.172mm；主楞的最大容许挠度值: = 3.6mm；主楞的最大挠度计算值 =2.172mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =3.6mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力； A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M14 ；穿墙螺栓有效直径: 11.55 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 105 mm2；穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701051.0510-4 = 17.85 kN；主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为: N = 9.93 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=9.928kN 小于 穿墙螺栓最大容许拉力值 N=17.85kN，满足要求！