1、xx东总部基地项目A地块模板工程 专项施工方案编制单位： xx有限公司 编 制 人： 日 期： 2020年11月20 日 目录1 编制依据 12 工程概况 12.1 工程建设概况一览表 22.2 设计概况 32.3 建筑结构概况 42.4 工程施工条件 42.4.1 场地条件 42.4.2 材料、队伍招采 42.4.3 设计文件提供情况 43 施工安排 93.1 项目管理组织 93.2 项目管理目标 103.3 各项资源供应方式 103.4 施工流水段的划分 103.5 工程施工重点和难点分析及应对措施 104 施工进度计划 105 施工准备与资源配置计划 115.1 施工准备计划 115.22、 资源配置计划 126 施工方法及工艺要求 126.1 方案及技术参数 126.2 施工工艺流程 146.2.1 模板支架施工工艺流程 146.2.2 支撑架搭设顺序 146.2.3 支撑架搭设要求 156.2.4 模板安装施工工艺流程 176.2.5 模板安装 18I6.2.6 模板支撑架施工注意事项 196.3 质量标准 196.3.1 模板安装验收质量要求 196.3.2 模板拆除工程质量标准 206.4 质量保证措施 216.4.1 技术准备 216.4.2 材料性能 216.4.3 技术措施 227 安全和环境保护措施 227.1 安全防护措施 227.2 技术安全措施 237.3 3、施工监测措施 247.4 预防坍塌事故的安全措施 247.5 预防高空坠落事故安全措施 247.6 预防物体打击事故的安全措施 257.7 其他安全注意事项 257.8 绿色施工及现场文明施工措施 257.9 环境保护措施 268 成品保护计划 268.1 模板安装过程的成品保护 268.2 模板拆除过程的成品保护 269 混凝土施工措施 269.1 施工部署 269.2 砼浇筑注意事项 2610 危险源分析及预防措施 2710.1 危险源预防措施 2710.1.1 坍塌事故的安全技术预防措施 2710.1.2 高空坠落事故安全预防技术措施 2710.1.3 施工现场安全用电及触电事故预防措施4、 2710.1.4 机械伤害安全预防措施 2810.1.5 物体打击安全预防措施 2810.1.6 火灾安全预防措施 2810.2 危险源应急措施 2810.2.1 模板坍塌 2810.2.2 高处坠落 2810.2.3 触电 2810.2.4 机械伤害 2910.2.5 物体打击 2910.2.6 火灾 2911 冬雨季施工专项措施 2911.1 雨季施工措施 2911.1.1 钢筋工程 2911.2 冬季施工措施 3012 安全应急预案 3212.1 机构设置 3312.2 人员职责表 3312.3 应急救援工作程序 3412.3.1 报告 3412.3.2 联络 3412.3.3 疏散 5、3412.4 救援方法 3412.4.1 高空坠落应急救援方法： 3412.4.2 模板、坍塌应急救援方法： 3512.4.3 物体打击应急救援方法： 3513 模板计算书 3613.1 500*1100 梁模板扣件钢管支撑架计算书 3613.2 650*950 梁模板扣件钢管支撑架计算书 4713.3 500*1100 梁侧模板计算书 5813.4 650*950 梁侧模板计算书 6513.5 扣件钢管楼板模板支架计算书（搭设高度 6.1m） 7213.6 扣件钢管楼板模板支架计算书（搭设高度为 6.5m） 811 编制依据序号类 别文件名称编 号1国家行政文件中华人民共和国建筑法国家主席令6、第 91 号2中华人民共和国环境保护法国家主席令第 22 号3中华人民共和国安全生产法国家主席令第 70 号4建设工程质量管理条例国务院令第 279 号5建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则建质2009254 号6建设工程安全生产管理条例国务院令第 393 号7危险性较大的分部分项工程安全管理规定住房城乡建设部令第 37 号8国家行业规范建筑施工安全检查标准JGJ59-20119施工现场临时用电安全技术规范JGJ46-200510混凝土结构工程施工质量验收规范GB50204-201511建筑施工模板安全技术规范JGJ162-200812建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-7、201113建筑工程施工质量验收统一标准GB50300-201314建筑施工高处作业安全技术规程JGJ80-201615施工现场临时用电安全技术规程JGJ46-201216建筑机械使用安全技术规程JGJ33-201217混凝土结构施工规范GB50666-201118建筑施工临时支撑结构技术规范JGJ300-201319建筑工程施工现场消防安全技术手册GB50720-201120金属材料拉伸试验GB/T228.1-201021钢管脚手架扣件GB15831-200622直缝电焊钢管GB/T 1279323低压流体输送用焊接钢管GB/T 309124碳素结构钢GB/T 70025地方规范标准山东省建8、筑工程（建筑与结构工程）施工资料管理规 程DB37/T 5072-2016126山东省建筑工程（建筑设备、安装与节能工程）施工 资料管理规程DB37/T 5073-201627山东省建筑施工现场安全管理资料规程DB37/T 5063-201628设计文件xx东总部基地项目A 地块设计图纸/29招投标文件xx东总部基地项目A 地块招标文件/30企业管理文件中建八局青岛分公司工程建设标准规范清单2020 年 3 月版31中建八局标准化管理手册2019 年版32企业技术标准施工组织设计编制与管理标准ZJQ08-SGJB001-201733施工技术交底编制与管理标准ZJQ08-SGJB002-20179、34建筑施工脚手架安全技术标准ZJQ08-SGJB003-201735模板及支架工程施工技术标准ZJQ08-SGJB011-201736其他建筑施工手册第五版2013 年版37PKPM 计算软件2017 年版38山东省安全生产条例2017/839模板支架安全管理十条济建发【2017】76 号 文2 工程概况2.1 工程建设概况一览表工程名称xx东总部基地项目 A 地块工程地址xx市xx区东站片区，东至裴家营 路，南至管鲍大街，西至龙脊河东路， 北至响泉街；建设规模总建筑面积： 121035.73 平方地上 79006.84 平方米，地下 42028.89 平方米。工程性质公建总占地面积2.6310、 万平方米项目总 承 包施工 范 围设计图纸范围内的建筑、装饰、安装工 程及专业分包项 目的预留预埋工程；建设单位设计单位勘察单位监理单位主要分 包建设单位专业分包项目包括幕墙工程2总承包单位xx有限公司工程（含玻璃幕墙、石材幕墙、铝板幕墙、 钢结构雨棚、 车库出入口雨棚）工程、 精装修工程（公共区域）、电 梯工程、 空调工程、弱电智能化工程、楼体亮化 工程等要 求质量工程质量合格 。其中 1#楼为山 东省优质结构工程，创泰山杯工期总工期：859 天；计划开工时间：2020 年 6 月 1 日（以开工令为准）；计划竣工时间：2022 年 10 月 7 日。安全创山东省建筑施工安全文明小 区2.11、2 设计概况建 筑 设 计 概 况总建筑面积121035.73 地下42028.89建筑高度91.05m地上79006.84 层数地上20 层层高1#楼首层5.4m建筑耐火等级地上二级 地下一级2#楼首层6.5m地下2 层1#楼负一层5.4m屋面防水等级一级2#负一层5.55m地下室防水等级一级3#负一层6m设计使用年限50 年4#负一层5.7m建筑抗震设防分类七度设防5# 楼 负 一 层6.1m业态分布本楼座地上为商业办公楼，地下为停车场3网间距2.3 建筑结构概况主体97507250mm结构形式主要结构尺寸框架结构500*900 600*900500*1000 650*950500*11012、0梁：主要柱180板： 250 、120、700*700、800*800柱：、600*800、600*700、600*600墙：300、400结 构 设 计 概 况 结构安全等级主楼及地下车库桩基设二级甲级结构抗震等级抗震设防烈度二级、三级7度（ 0.10g）混凝土强度等级及抗渗 要求主楼筏 板基础C40P8主楼墙体C30-C50其它二次结构：C25基础垫层：C20梁C30板C30柱C30-C50楼梯C30钢筋类别：HPB300 HRB400 HRB400E预应力筋部位：无 规格：无特殊结构/其它需说明的事/2.4 工程施工条件2.4.1 场地条件现阶段正在进行主体结构施工，根据进场策划平面布13、置图，材料加工场及材料堆放区均满足施 工需求。2.4.2 材料、队伍招采本项目主体结构施工劳务分包单位为山东创辉建筑劳务有限公司和滨海县鑫盛建筑劳务有限 公司，分包合同已签订，模板施工所需模板、木方、钢管、扣件现已进场。根据进度计划要求以及 劳务分包木工班组情况，确定一名责任班组长负责木工施工进度、质量。2.4.3 设计文件提供情况目前，施工蓝图及图纸会审均已完成，该图纸可以作为方案制定和材料准备的依据。4xx东总部基地项目A 地块模板专项施工方案本方案适用于主楼负一层和部分主楼一层，层高最高分别为 6.1m 和6.5 米： 详细位置见下图1#楼负一层1#楼 1 层52#楼负一层2#楼一层6314、#楼负一层74#楼负一层5#楼负一层83 施工安排3.1 项目管理组织1、模板及支撑架为工程重点控制工序，项目部成立以项目经理为组长，以项目生产经理、项 目总工为副组长各地块相关负责人为组员的管理机构，分层落实方案及制定的措施，提供有力的组 织及质量保证体系，确保模板及支撑架的施工质量。施工组织机构如下：xx东部基项目A地块 组织机构图项目经理 王冰技术负责人 张树新生产经理 廉德广商务经理 薛菲菲安装经理 周成文安全总监 郝亚磊综合管理部执行经理 刘显平物资设备部土建工程师质量工程师许西淼安装工程师 唐亮材料工程师陈宏鹏 郭永远 吕岩伟 张相杰 姚瞰杨尚东 黄荣涛造价工程师杜浩晗安全工程师朱15、耿彤资料工程师刘永昌施工队伍各班组作业人员图 3.1-1 施工组织机构2、管理职责可采用表格格式，见下表：表 3.1-1 xx东总部基地项目A 地块项目管理人员及职责分工序号管理职务姓名职称（资质）职责和权限1项目经理王冰高级工程师领导监督、职责分工，项目第一负责人2技术负责人张树新中级工程师方案编制、施工交底、企业信用维护、项目 培训、设计变更深化、技术复核新技术应用、 质量管理和改进、危险源辨识和安全验收3生产经理廉德广中级工程师实施计划编制、日周情况报表、企业信用维 护、绿色施工、分包管理、现场协调组织安 排4土建工程师姚瞰、张 相杰见习生技术安全交底、隐蔽验收、资料编制、生产 安排、质16、量控制、物资计划、成本管控5土建工程师吕岩伟、 郭永远、 陈宏鹏、 许西淼助理工程师技术安全交底、隐蔽验收、资料编制、生产 安排、质量控制、物资计划、成本管控6安装工程师付延祥助理工程师水电专业方案编制、现场实施、质量跟踪、 工程计量、资料整理7质量工程师马广壮助理工程师监督交底和现场实施，跟踪检查及质量台账9和报告8试验工程师刘永昌助理工程师取样保管、送检分析、试验台账、检验试验 计划和计量管理9合约工程师薛菲菲助理工程师合同招投标和交底，合同管理及保密制度， 工程计量、签证、结算、资料管理、信息化 管理10材料工程师杨尚东助理工程师物资采购、进出场控制，物资标识、领用、 使用管理，物资包装17、储存和保管11安全工程师王晓飞中级工程师安全监督检查、发现问题督促整改12资料员刘永昌助理工程师资料管理和文件管理、管理计划和资料移交3.2 项目管理目标项目管理目标名称目标值工期859 天质量目标工程质量合格。其中 1#楼为山东省优质结构工程，创泰山杯安全目标创山东省建筑施工安全文明小区节能目标选用符合国家规定的低耗、高效的机械设备，材料全部就近采购环保施工、CI 目标有毒有害废物分类率到达 100%，施工噪声2 ，8758100梁8758100悬臂梁/100一般项目1）侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤。 检查数量：全数检查。检验方法：观察。2）模板拆除时，不应对楼层形成18、冲击荷载。拆除的模板和支架分散堆放并及时清运。检查数量：全数检查。 检验方法：观察。6.4 质量保证措施6.4.1 技术准备1、依据图纸梁、板、柱结构设计尺寸，合理设计板模的排板、梁模的拼接以及扣件式钢管支 撑体系，并编制模板施工方案。2、项目部由模板专业工程师组织劳务施工队模板工长、班组长学习施工、安全技术交底，然 后由班组长对作业人员进行班前交底。6.4.2 材料性能1、 钢管（1）脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管GB/T 12793 或低压流体输送用焊接 钢管GB/T 3091 中规定的 Q235 普通钢管，钢管的钢材质量应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700 中 Q235 19、级钢的规定。（2）脚手架钢管宜采用483.0 钢管，考虑到安全系数及市场钢管质量，钢管计算时均按 483.0。（3）新钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材 质检验方法应符合现行国家标准金属材料室温拉伸试验方法GB/T228 的有关规定，其质量应符 合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范第 3.1.1 条的规定；钢管表面应平滑，不应有裂 痕、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分 别符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.8 的规定；钢管应涂有防锈漆。（4）旧钢管的检查应符合下列规定：表面锈蚀应符合建筑施工扣20、件式钢管脚手架安全技 术规范表 8.1.8 序号 3 的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根， 在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应 符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表 8.1.8 序号 4 的规定。2、扣件（1）扣件应采用可锻铸铁或铸钢制作，其质量和性能应符合现行国家标准钢管脚手架扣件 GB 15831 的规定,采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。2（2）扣件在螺栓拧紧扭力矩达到 65N m 时，不得发生破坏。3、可调托撑（1）可调托撑螺杆外径不得小于 36mm，走丝与螺距应符21、合现行国家标准梯形螺纹第 3 部分： 基本尺寸GB/T5796.3 的规定。（2）可调托撑的螺杆与支架托板焊接应牢固，焊缝高度不得小于 6mm；可调托撑螺杆与螺母旋 合长度不得少于 5 扣，螺母厚度不得小于 30mm。（3）可调托撑受压承载力设计值不应小于 40kN，支托板厚不应小于 5mm。4、模板进场前要进行验收，主要检查模板的平整度、模板的接缝情况、加工精度、支架焊接 情况等。6.4.3 技术措施1、墙柱烂根的处理采取在浇筑顶板砼时在墙、柱根部支设模板处分别用4m 和 2m 刮杠刮平，并控制墙体两侧及柱 四周板标高，标高偏差控制在 2mm 以内，并用铁抹子找平，支模时加设海绵条或橡胶软管22、的办法可 取得较理想的效果。2、模板漏浆处理顶板模板和墙体的接缝处理：采用在墙体砼浇筑控制浇筑高度的办法，即墙体砼浇筑时高出楼 板底标高 34cm，在剔除 23cm 浮浆后将顶板边木方靠紧墙体后支设顶板模。3、防止胀模、偏位可采取的措施模板设计强度控制、背楞加密、模板支设前放好定位线、控制轴线、墙柱模安装就位前采取定 位措施。4、胶合板拼缝顶模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止遇水膨胀。 顶模安装完毕，用水泥腻子将个别缝隙填实磨光。顶板模板与墙的缝隙采用墙体混凝土标高控制，剔除软弱层后，墙体混凝土应高23、于顶板混凝土 底标高 5mm，弹线用砂轮据将接槎位置切齐切直。将侧面抛光的龙骨与混凝土墙贴紧不使有缝隙， 其上铺模板与外墙贴紧。墙体相邻两模板用企口形式拼接，拼缝宽度小于等于 2mm，并应把拼缝所在的木方与相邻模板 的木方用螺栓固定起来，以保证模板的整体性和严密性，以防漏浆。5、给工人提供良好的作业环境，保证工人有积极的工作态度和热情，在夏天到来时熬制绿豆 汤防暑降温。及时解决工人在施工过程中遇到的难题，提高工作效率。6、施工机械密切配合，保证工程运转。7、按上述管理人员配备情况对整个模板工程进行质量控制和管理，加强现场管理人员的质量 意识，对工人进行技术培训核技术交底工作，切实做到持证上岗，24、严格现场的管理制度和管理纪律， 规范工人的作业技术和管理活动行为，加强激励和沟通活动。8、冬季施工期间艳照按照我项目所编制的冬季施工方案施工。7 安全和环境保护措施7.1 安全防护措施1、模板上架设电线和使用电动工具采用 36V 低压电源。满堂架子上必须挂设安全平网。2、登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。3、装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁堆放在脚手架板 上或抛掷。4、设置防雷击措施。5、安装墙柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。6、预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。7、拆除承重模板时，设临时支撑25、，防止突然整块塌落。8、吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩。并严格遵守吊装机械使用安全有 关规定。9、拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进2入作业区。操作人员配挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆 牢，不准乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然塌落、倒塌伤人。10、拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。11、雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。12、基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁、壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危 险时，必须先采取有26、效加固措施后方可施工。13、操作人员上下基坑时要设扶梯。基坑上口边缘 1m 范围内不允许堆放模板构件和材料，模 板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。14、模板放置时不得压有电线、气焊管线等。15、模板安装时，采取触电保护措施，操作人员带绝缘手套、穿绝缘鞋。16、清扫模板时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于 60cm 的走道。17、模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除的模板即使清理砼渣块。由专人负责校对模板 几何尺寸，偏差过大及时修理。18、板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。19、工作前先检查所使用的工具是否牢固，工作时思想集中 ，防止扎脚或滑落。安装与拆除 高度 5m 以上模板，27、应搭好脚手架，设防护栏杆，严禁上下在同一垂直面上操作。五级风以上应暂 停作业。20、二人抬模板应互相配合，协同作业，传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不 得乱扔，高处拆模时，应有专人指挥，并设警戒区，暂停人员通过。不得在脚手架上堆放大批模板 等材料。支撑不得搭在脚手架上，通过路中间的斜撑应设在 1.8m 以上。21、支撑过程中如需暂停，应将支撑柱头板等钉牢，拆模间歇时，将活动的模板支撑拆走，防 止扶空、踏空而坠落。拆模时防止整块模板掉下伤人。拆模时必须经技术负责人、质量安全员同意 后方可拆除。7.2 技术安全措施1、脚手架搭设前，应按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-28、2011、建筑施工 模板安全技术规范（JGJ162-2008）和施工组织设计、方案等要求向搭设和使用人员做好安全、技 术交底。2、对钢管架、配件、加固件应进行检查验收，严禁使用不合格的钢管架、配件。3、搭设在脚手架立杆底座下应铺设垫板。4、不配套的钢管架与配件不得混合使用于同一竖直脚手架支撑系统。5、脚手架安装应自一端向另一端延伸，自下而上按步架设，并逐层改变搭设方向，不得从两 端向中间进行，以免结合处错位，难于连接。6、水平加固杆、剪刀撑安装应符合构造要求，并与脚手架的搭设同步进行。7、水平加固杆应设在脚手架立杆内侧，剪刀撑应设于脚手架立杆外侧并连牢。8、可调底座、顶托处应采取措施防止被砂浆29、水泥浆等污物填塞螺纹。9、模板支撑和脚手架搭设完毕后应进行检查验收，合格后方准使用。在浇捣梁板砼前，由项 目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼。浇砼的过程中，由安全员、施工员及时对架体检查， 随时观测架体变形。发现隐患，立即停止施工，采取措施保证安全后再施工。10、泵送混凝土时，应随浇、随捣、随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处。11、应避免装卸物料对模板支撑或脚手架产生偏心、振动和冲击。12、交叉支撑、水平加固杆、剪刀撑不得随意拆卸，因施工需要临时局部拆卸时，施工完毕后 应立即恢复。13、脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。14、拆除时应采用先搭后拆、后搭先拆的施30、工顺序。15、拆除模板脚手架时应采用可靠安全措施，严禁高空抛掷。16、满堂脚手架不得与外架连接。17、严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢 筋等材料不能在支架上方堆放。27.3 施工监测措施1、安全检查制度在搭设脚手架和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测，采取如下监测制度：(1)班组日常进行安全检查；(2)项目每周进行安全检查；(3)公司（地区）每月度进行安全检查； 所有安全检查记录必须形成书面材料。 2、日常检查、巡查重点部位(1)杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。 (2 楼板是否积水，底座是否松动，立杆是否符合要求。(31、3)连接件是否松动。(4)架体是否不均匀的沉降、垂直度。(5)施工过程中是否有超载的现象。(6)安全防护措施是否符合规范要求。(7)脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。(8)脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。3、监测实施要点(1)本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。(2)观测点的布设：根据图纸情况，选取大截面梁或最长跨板布设观测点。观测点需尽量选择 在受力最大位置，即最大梁的跨中、最长跨跨中，每个监测面布设不少于 3 个支架沉降观测点。监 测仪器精度应满足现场监测要求并按上表设变形监测报警值。 (3)监测频率：在浇筑混凝土过程中应实施实时观测，一般监测频率不超过 2032、 30 分钟一次， 浇筑完后不少于 2 小时一次。(4)监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。(5)监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工 程安全监督站、市建设工程质量监督站报告。7.4 预防坍塌事故的安全措施(1)模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位 负责人审批签字后，项目经理组织有关部门进行验收，经验收合格签字后，方可作业。(2)模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、 脱焊、螺栓松动的钢支撑材料做立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计33、计算严格控制模板支撑系统 的沉降量。支撑立柱需加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢 固拉接，形成整体。(3)模板作业时，指定专人指挥，严格按照方案 7.2 要求对架体进行监护，出现位移时，必须 立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。(4)模板支架上、模板体系上、混凝土浇筑过程中及楼面、屋面未达到拆模要求前，堆放施工 用具、材料（严禁堆放钢筋原材）等严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷 载计算，并对楼面、屋面进行加固。(5)架体搭设严格按照方案设计要求的纵横跨距 0.9m、步距 1.5m 要求搭设，同时连墙件、剪刀 撑、水平34、拉杆、斜拉杆等按要求加设到位，不得遗漏。(6)拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。(7)拆除承重模板时，为避免突然整块塌落，必要时应先设立临时支撑，然后进行拆卸。正在 施工浇筑的楼板，其下一层楼板的支撑不得拆除。7.5 预防高空坠落事故安全措施（1）模板安装完毕后，需经项目部组织验收，验收合格后，方可进行绑扎钢筋等下道工序施 工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。（2）所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规 定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗35、。2（3）高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上 岗作业。施工现场作业队应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人 员应按规定正确佩戴和使用。（4）安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的 上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。（5）项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。（6）已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.2m， 然后在护栏上再铺一层密目式安全网。安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安 36、全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少 1.2m。（7）高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格 签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经 项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。（8）模板支设、拆除前，需在下部固定脚手板，设置安全操作平台以满足施工需要。模板预 留孔洞、架体与结构之间需要加设防护网，架体上需设置安全平网，防止人员及物体坠落。7.6 预防物体打击事故的安全措施（1）支设楼面模板时，在下班之前需要对已铺好而来不及钉牢的模板或散板等进行稳定。散 放材料要拿到稳妥地方堆37、放，以防物体打击事故发生。（2）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落伤人。（3）建筑物的四周设置硬防护，防止物件掉落至首层伤人。（4）施工过程中允许堆放地材料需注意高度，特别是临边作业。架体搭设、拆除及模板支设 过程中，物件严禁抛掷。模板拆除时用钢钎轻轻撬动模板，或用木锤轻击，拆下第一块，然后逐步 拆除。切不可用钢棍或铁锤猛击乱撬。每块木胶板拆下时，应用人工托扶放于地上，严禁使拆下的 模板自由坠落于地面。（5）当有六级或六级以上大风和雾、雨天气时应停止模板支撑架支设、拆除等作业，雨后上 架作业应有防滑措施。（6）高空拆除模板时，除操作人员外，不得站人，操作人员应戴安38、全带。作业区周围及出入 口处，应设专人负责安全巡视。拆除作业区应有警示标志，严禁无关人员入内。（7）登高作业时，模板连接件必须放在箱盒或工具袋中，严禁放在模板或脚手板上，扳手等 各类工具必须系挂在身上或置放于工具袋内，不得掉落。（8）拆除层外边梁模板时，应有防高空坠落、防止模板向外翻倒的措施。7.7 其他安全注意事项（1）模板支撑架拆除作业时危险性大于搭设作业，在进行拆卸作业前，亦应该建立统一指挥 并对作业人员进行技术交底，以确保拆除作业安全顺利进行。（2）拆下的支撑、木档等材料，要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止“朝天钉”伤人。（3）拆除时如发现受力构件的混凝土有影响结构质量、安全问题时39、，应暂停拆除，经处理后， 方可继续拆模。（4）浇筑混凝土时，应设专人看护模板，如发现模板倾斜、位移、局部鼓胀时，应及时采取 紧固措施，方可继续施工。（5）设置人员上下通道，严禁利用架体杆件上下人。（6）在进行安装、拆除模板作业时操作人员应正确佩带戴安全帽，高空作业应正确挂好安全 带。（7）塔吊吊运模板时，必须由起重工统一指挥，严格遵守相关安全操作规程。（8）木料应堆放在下风向，离火源不得小于 30m，且料场四周应设置灭火器材。7.8 绿色施工及现场文明施工措施（1）模板安装及拆除时应注意控制噪音污染。（2）现场材料应分类码放整齐。（3）木模板加工过程中使用电锯、电刨，作业时应注意控制噪音。在居40、民稠密区夜间施工应 遵守当地规定，防止噪音扰民。2（4）拆除顶板模板前必须划定安全区域和安全通道，将非安全区域用钢管、安全网封闲，并 挂“禁止通行”安全标志，操作人员必须在铺好跳板的操作架上操作。（5）加工木模板产生的锯末、碎木，模板拆除后的垃圾等应及时清理，并严格按照固体废弃 物处理程序处理，避免污染环境。（6）涂刷隔离剂时要防止撒漏，以免污染环境。模板上的脱模剂晾干后才可吊运。（7）多余扣件和钉子要装入专用背包中，按要求回收，不得乱丢乱放。模板拆除的扣件不得 乱丢，边拆边进袋。7.9 环境保护措施模板加工支设过程中主要是控制噪音的污染，我方采取以下措施进行环境保护：1、技术措施：结构施工阶41、段，采用密目安全网在结构外侧进行围挡，以降低噪声的传播。采用扣件式钢管脚 手架，减少因装拆扣件引发的噪音。模板、脚手架在支设、拆除和搬运时，必须轻拿轻放，上下、左右有人传递。 木工工具在封闭的木工房内使用。使用电锯切割时，应及时在锯片上刷油，且锯片送速不能过快。使用电锤开洞、凿眼时，应使用合格的电锤，及时在钻头上注油或水。2、管理措施：塔吊指挥进可能配套使用对讲机来降低信号工的吹哨声带来的噪音污染。加强环保意识宣传。采用有力措施控制人为的施工噪声，严格管理，最大限度地减少噪音扰民。8 成品保护计划8.1 模板安装过程的成品保护1、支完模板后，应保持模内清洁，防止掉入砖头、石子、木屑等杂物。2、42、应保护钢筋不受扰动。3、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实。模板平放时，要有木方垫架。立放时，要 搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模 板上堆放分散模板和配件。4、吊装模板时轻起轻放，不准碰撞，防止模板变形。5、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前 作为临时倚靠，以防止模板变形或产生垂直偏差，工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料 和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。6、吊运模板、木钢楞、或钢筋时，不得碰撞已安装好的模板，以防模板变形。7、保持大模板本身的整洁及配套设43、备零件的齐全，吊运应防止碰撞墙体，堆放合理，保持板 面不变形。冬期施工时大模板背面的保温措施应保持完好。8、大模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸楼板及其它已施工完的部位，不得兜挂钢筋。 用撬棍调整大模板时，要注意保护模板下面的砂浆找平层。8.2 模板拆除过程的成品保护1、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。2、模板与墙面粘结时，禁止用塔吊吊拉模板，防止将墙面拉裂9 混凝土施工措施9.1 施工部署本工程全部采用商品混凝土，现场布置专业的混凝土输送泵，混凝土从低处向高处分层浇捣， 浇捣作业安排在白天且天气晴朗时进行，各专业负责人及施工员。质安员跟班作业，负责检查44、督促， 同时做好各方协调工作。9.2 砼浇筑注意事项1、砼振捣除楼板采用平板式振动器外，其余结构均采用插入式振动器，每一振点的振捣延续2时间，应使表面呈浮浆和不再浮落。2、梁板砼浇筑方向由中间向四周开始浇筑，先将梁内砼浇至板底，然后与板砼一起浇筑。随 着梁内砼斜面的不断延长，板面砼可连续向前浇捣。3、墙、柱与梁板整体浇筑时，应在柱浇筑完毕后，停 1-1.5 小时，使其初步沉实，再继续浇 筑。混凝土浇筑过程中，严禁集中超负荷堆放机械设备及其他材料，防止物体坠落及支撑体系局部 坍塌。4、倾倒混凝土时，应尽量控制对楼板所造成的冲击，应避免混凝土在出料口堆积过高，并且 安排人员用工具将堆积的混凝土迅速45、向四周摊开。5、现场按照规范留置同条件、标准养护试块及拆模试块。10 危险源分析及预防措施该模板工程作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的安全 技术措施加以控制，才能对施工起到保障安全和文明的作用。危险源：作业人员在各个部位施工，有可能造成高处坠落、触电、模板坍塌，有可能造成机械 伤害、物体打击。可能造成的伤害：机械伤害、高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢体 伤残、劳动能力丧失、死亡。10.1 危险源预防措施10.1.1 坍塌事故的安全技术预防措施模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负 责人审批签字，项46、目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、 脱焊、螺栓松动的钢支撑材料作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统 的沉降量。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业 现场，待险情排除后，方可作业。楼面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算。安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防 坍塌事故发生。（6）拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等47、固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。10.1.2 高空坠落事故安全预防技术措施模板工程应按相关规定编制施工方案，经分公司技术负责人审批签字。支、拆模板时应保证 作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀 堆置，并不得超过设计计算要求。所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接 受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、 新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作 业。施工现场项48、目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应 按规定正确佩戴和使用。安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方， 并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。项目部按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于 1.5m，然后 在护栏上再铺一层密目式安全网。高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字 后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目 分管负责人49、审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实施。10.1.3 施工现场安全用电及触电事故预防措施2（1）安全用电组织措施建立临时用电施工组织设计和安全用电技术措施的编制、审批制度，并建立相应的技术档案。建立技术交底制度，安全检测制度，电气维修制度、工程拆除制度、安全检查和评估制度、 安全用电责任制并建立安全教育培训制度，强化安全用电领导体制，防止事故发生。（2）安全用电技术规范施工现场临时用电必须严格执行施工现场临时用电安全技术规范。施工现场安装、维修或拆除临时用电等作业，必须由电工完成。施工现场应按工程难易程度 和技术复杂情况配备电工。手持电动工具必须设触（漏） 电保护器。夜间施工50、，必须保证足够的照明设施。照明灯具必须悬挂在干燥、安全、可靠处，严禁随意设置。在建工程不得在高、低压线路下方施工。外高、低压线路下方，也不得搭设作业棚、建造生 活设施或堆放构件、材料及其他杂物等。10.1.4 机械伤害安全预防措施(1)项目部安全员与不定时对工人进行教育，在机械使用前必须对工人进行技术交底和安全交 底，发现有人违反操作规程时应及时阻止。(2)在机械使用之前应对机械进行试运转，正常后方可进行作业施工。(3)切割小块的模板时应采取有效的保护措施。10.1.5 物体打击安全预防措施(1)模板安装与拆除。模板的安装和拆除应按照施工方案进行作业。2m 以上高处作业应有可靠 的立足点，不要51、在模板垂直下方作业，拆除时不准留有悬空的模板，防止掉下砸伤人。(2)避免交叉作业。施工计划安排时，尽量避免或减少同一垂直线内的立体交叉作业。无法避 免交叉作业时，必须设置能阻挡上面坠落物体的隔离层，否则不准施工。(3)外墙外架上的操作人员要把工具材料放置稳固，搬移竹板时下方应设警戒区并有专人监护， 预防料具掉下砸伤人。10.1.6 火灾安全预防措施(1)设置抽烟室，工人不得随意乱扔烟头。(2)切割模板产生的锯末、随模板因及时清理，防止焊接的火花键入引起火灾。(3)现场设置足够的灭火器。(4)水管应随楼层设置，便于取水。10.2 危险源应急措施抢救疏散组迅速对事故现场是否存在二次危险源进行确认、52、防止事故蔓延扩大。若事故现场存 在有再次发生事故的危险源时，在采取可能的应急措施后，立即抢救疏散被困现场人员，立即组织 施救。10.2.1 模板坍塌（1）当事故发生时，立即向组长汇报，由组长统筹安排救援工作。（2）当发生模板坍塌事故时，应立即组织人员进行及时抢救，防止事态扩大，在有伤亡的情 况下，控制好事故现场。（3）按项目部提供的急救联系电话，迅速电话联系医院，及时对伤员进行有效抢救。（尽量说 明伤亡人数、情况、事故地点、联系电话等，并派人到路口接应）。10.2.2 高处坠落（1）发现事故发生的人员立即大声呼喊，并及时电话联系应急救援小组组长。（2）仔细观察伤员的伤势情况，并尽可能了解伤员落53、地的身体部位和着地部位的具体情况。（3）如果好似头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等情况，很可能是头部严重损伤，应及时迅速 送往医院进行抢救；如果发现伤者是鼻子或者是耳朵有血液流出，千万不能堵住血液，以免造成头 部内压增高或者诱发细菌感染，危及伤员的生命安全。（4）如果伤员腰、腿、肩部等先着地，则很可能是伤员已经骨折，这时不能随意翻动伤员， 否则，会加重伤员的伤势。10.2.3 触电发生触电事故时，马上断掉电源，组织人员将人员施救。如果事故离电源开关较近，应立即切2断电源开关；如果事故离电源开关太远，不即立即断开，救护人员可用干燥的衣服、手套、绳索、 木板、木棒等、绝缘杆等绝缘物作为工具，拉开触电者54、或挑开电源线使之脱离电源；如果触电者因 抽筋而紧握电线，可用干燥的木柄斧、胶把钳等工具切断电线；或用干木板、干胶木板等绝缘物插 入触电者身下，以隔断电流。触电者脱离电源后，应尽量在现场救护，先救后搬；搬运中也要注意 触电者的变化，按伤势轻重采取不同的救护方法：如触电者呈一定的昏迷状态，还未失去知觉，或触电时间较长，则应让他静卧，保持安静，在 旁看护，并召请医生。如触电者已失去知觉，但还有呼吸和心脏跳动，应使他舒适地静卧解开衣服， 让他闻些氨水，或在他身上洒些冷水，摩擦全身，使他发热。如天冷还要注意保温。同时，迅速请 医生诊治如发现呼吸困难，或逐渐衰弱，并有痉挛现象，则应立即进行人工氧合即用人工55、的方 法，以起到恢复心脏跳动和人工呼吸互相配合的作用。如触电者呼吸、脉搏、心脏均已停止，也不 能认为已经死亡必须立即进行人工氧合，进行紧急救护。同时迅速请医务人员进行抢救，通过使用 紧急处理用备用车辆，马上送往就近医院。10.2.4 机械伤害发生机械伤害事故时，现场人员首先大声呼喊，通知现场安全员，由安全员组织人员进行现场 的包扎、止血等措施。重伤人员由预先成立的应急小组负责抢救工作，门卫在大门前迎接来救救护 车辆，有程序的处理事故。10.2.5 物体打击（1）当发生物体打击伤害时，应尽快将伤员转移至安全地方进行包扎、止血等，应急以后及 时送往医院进行进一步的治疗。（2）同时，立即向组长汇报，56、由组长统筹安排救援工作。（3）对伤口包扎应以保护伤口、减少污染、压迫止血、固定骨折和减少伤员痛楚为主。（4）若为轻伤。则在工地进行简单处理后，马上送医院做进一步的检查，若为重伤，则应迅 速送往医院进行抢救。10.2.6 火灾当发生火情时，应立即断电，找到水源，并组织各部门人员用灭火器材等进行灭火。如果是由 于电路失火，必须先切断电源，严禁使用水或液体灭火器灭火以防触电事故发生。火灾发生时，为防止有人被困，发生窒息伤害，应准备部分毛巾，湿润后蒙在口、鼻上，抢救 被困人员时，为其准备同样毛巾，以备应急时使用，防止有毒有害气体吸入肺中，造成窒息伤害。 被烧人员救出后应采取简单的救护方法急救，如用净水57、冲洗一下被烧部位，将污物冲净。再用干净 纱布简单包扎，同时联系急救车抢救。11 冬雨季施工专项措施11.1 雨季施工措施11.1.1 钢筋工程1、雨后锈蚀的钢筋要除锈，除锈后钢筋表面有严重的麻坑、斑点伤蚀截面时，须重新试验确 定钢筋规格，降级使用或不用。2、风雨过后对绑扎完的钢筋要重新修整，必要时须除锈，经监理、经理部有关人员验收合格 后方可合模。3、钢筋直螺纹加工过程中，必须采用防锈蚀功能的切削液，直螺纹成型后，保证每个螺纹上 均安装塑料保护帽，防止雨水冲刷和侵蚀。4、雨天不宜施工钢筋电焊，若遇特殊情况施焊时，必须有防雨措施，防止雨水淋湿焊接接头 造成钢筋性能的改变或降低，从而影响工程质量；58、雨后进行电焊施工时，必须先清除焊接设备上的 淤泥积水，保证 设备各部件干燥清洁，预先烘干焊条、预热焊材，严禁带水作业，以保证接头质 量。11.1.2 模板工程1、模板刷完脱模剂后尽量防止雨水冲刷，如被雨淋，必须重刷。2、梁、柱模板必须留设清扫口或出水口，已立好的墙、柱模板遇雨应覆盖塑料布，以防脱模 剂隔离层被雨水冲掉。11.1.3 混凝土工程1、浇筑混凝土时，提前收听天气预报，及时掌握天气变化情况，为保证混凝土浇筑的连续性，2采取小雨不停，大雨避开的做法。如遇雨天应提前通知搅拌站推迟浇筑时间。2、如遇雨天浇筑混凝土应准备足够的土工布，对刚浇筑完遇雨的混凝土及时进行覆盖。并在 适当的位置提前留好59、施工缝，以便雨天能够及时停止浇筑。待天气好转，施工缝处理合格后方可继 续浇筑。3、大风、大雨天气严禁浇筑混凝土。已入模振捣成形的混凝土，应及时覆盖，防止突然遇雨 冲淋。11.1.4 临电防护1、供电线路，不能埋的一定要架空，室外的配电箱、机械设备搭设防雨棚；2、值班电工要经常检查现场电气设备的接地，接零保护装置是否灵敏有效；3、雨季使用的电气设备应采用双重保护措施漏电保护和绝缘保护，及时检查电线绝缘是 否良好，禁止电线浸泡在水中；4、在潮湿和易触及带电体场所的照明电源不得大于 36V；5、手持灯的电源线不得使用塑料线；11.1.5 雨季施工安全措施（1）加强现场施工人员的劳保工作，大雨天气不得60、露天作业，小雨天气穿雨衣、雨靴、雨鞋。 电气操作人员，必须穿绝缘鞋和戴绝缘手套。（2）雨季施工前对动力、照明线路及供配电设备进行全面检查，杜绝漏电现象。各种电器设 备经常进行绝缘，接地，接零保护的检测，发现问题及时处理，尤其在雨后对设备电缆线检查无问 题后，方可合闸施工。（3）加强现场巡视管理，发现险情及时组织人员救护、抢险。必要时，有危险隐患房间的人 员要进行疏散，到地下室等安全处休息。（4）加强对全体员工的安全教育、防护教育，人人搞好个人防护。（5）现场基坑周边,必须设置护身围栏。使用电动工具的人员必须戴绝缘手套，穿绝缘鞋。（6）项目部安全领导小组针对雨施制订安全规章制度，落实责任，并应定61、期组织安全检查。（7）雨施之前，对工人及作业人员组织安全交底，明确注意事项，如雨天严禁带电作业或安 装避雷针等事宜。（8）现场用电必须按照施工现场临时用电安全技术规范的规定实施，在雨施前应对现场 所有动力 及照明线路。供配电设施进行一次全面检查，对线路老化、安装不良及漏电现象及时修 理和更换，严禁带隐患使用。（9）室外配电箱、电闸箱及用电机具等要采取防雨、防潮、防淹、 防雷等措施，外壳要做接 地保护，对塔吊的防雷接地重新检查，有问题要及时排除并作好相应记录。（10）建立安全值班及通报制度，遇有紧急情况要及时通报各级领导。11.2 冬季施工措施11.2.1 钢筋工程1、钢筋加工要按规范操作，在运62、输、加工过程中要轻拿轻放，以避免造成刻痕，撞击凹陷。2、钢筋的冷拉：在负温下冷拉钢筋后，应逐根进行外观检查，其表面不得有裂纹和局部颈缩。 该部分钢筋应提前全部下料制作完毕。3、钢筋接头及浇筑砼前将钢筋上的冰雪块清理干净。4、对浇筑完砼面的预留钢筋上的砼及时清理干净。5、钢筋直螺纹丝头加工采用的冷却液（水溶性切削润滑液）须为防冻型。保证-20以上不受 冻仍可使用。11.2.2 模板工程1、梁板、墙、柱模采用包一层塑料薄膜，外挂阻燃棉帘被保温，底板和顶板随砼浇筑随铺一 层塑料薄膜，上加阻燃棉帘被保温。2、遇雨雪天气，及时用暖风机清除模板内冰雪。3、冬施期间砼强度增长缓慢，顶板模板因不采用快拆体系，63、全部模板方材一次性投入，数量 须准备充足，拆模严格办理拆模申请，顶板须保留一层支撑，后浇带两侧悬挑部分的模板不能随意 拆除，须严格按后浇带施工方案执行。4、墙、柱模板当砼达到 1.2N/mm2 后，可使侧模轻轻脱离砼后，再合上继续养护到拆模。5、模板拆除控制：梁、板侧模及墙柱模板须在同条件养护试块砼强度达到 5N/mm2 砼温度冷却3到 5后，且砼表面温度与外界环境温度差不大于 20时方可拆除。对于柱子砼，还应控制其砼内 外温差不大于 25。其它模板的拆除控制参见下表：模板类型结构跨度(m)同条件养护试块达设计的砼立方体 抗压强度标准值的百分率（%）砼表面温度与外 界环境温度差()砼内外 温差64、()梁、板侧模-20-墙体侧模-20-柱子侧模-2025板底模250-板底模2 ，875-板底模8100-梁底模875-梁底模8100-悬臂底模-100-11.2.3 砼工程1、冬施期间砼的施工，均为预拌砼，采用综合蓄热法施工。混凝土掺用早强剂、防冻剂，当室外最低气温不低于-15时，其受冻临界强度为 5.0Nmm2。2、由搅拌站提供砼成熟度、强度增长关系曲线，用于推测砼早期强度。3、砼的材料及搅拌、运输要求（1）砼原材料选用及技术性能要求1）本工程采用商品砼，施工前所有砼原材料及技术性能指标均与砼搅拌站沟通，签订砼供货 技术协议，提前做好试配，预先做砼试压报告，碱含量控制计算和热工计算。经审定65、后方可搅拌供 应。2）混凝土冬施选用水化热大的硅酸盐水泥和普通硅酸盐水泥，水泥强度等级不应低于 42.5， 最小水泥用量不应少于 300kgm2，水灰比不应大于 O.6。选用-20抗冻极限的防冻剂（防冻剂应 按施工规范及使用说明进行试配，搅拌时按配比设计文件配制）。3）混凝土初、终凝时间控制： 初凝 10 小时，终凝 20 小时。4）混凝土坍落度控制： 16020mm。5）砼温控要求如下：出罐温度： 12, 入模温度： 5。（2）砼拌制及运输（对搅拌站的要求）1） 砼开盘前必须用热水或蒸汽冲洗搅拌机、运输车辆等。2） 投料顺序：先下砂石、水和外加剂、待搅拌 510 秒后再下水泥和粉煤灰。3） 66、搅拌时间：砼搅拌必须均匀，其搅拌时间应符合冬期施工规程有关规定。4） 砼运输：运输砼的车辆必须进行标识，罐车的罐子要加保温套进行保温，没有加保温套运 输的车辆不得上路。5）砼在运输过程中不得有表层冻结、砼离析、水泥砂浆流失、坍落度损失等现象。保证运输 中砼温度降速度不得超过 5 度/小时。4、砼的浇筑时间控制（1）注意收听天气预报，当预报温度白天最高温度低于-5或夜间最低温度低于-15时，不 允许进行砼浇筑。同时以现场百叶箱中的温度作为参照。（2）预报有大于四级风时，不允许进行砼浇筑。5、砼的保温及养护 : 在冬施期间，砼的养护措施十分关键，正确的养护能避免砼产生不必要 的温度收缩裂缝和受冻。67、根据工程特点及施工部位，采用相应的保温养护措施，防止砼受冻并控制 砼表面和内部温差。对边、棱角部位的保温厚度增大到大面的 2-3 倍。混凝土在养护期间要防风防 失水。3（1）顶板的保温及养护1）采用一层塑料布加阻燃棉帘被保温上再铺一层彩条布，当大气温度不低于-10时，防火棉 帘被覆盖一层，上铺一层彩条布并应木方压住。当大气温度低于-10,防火棉帘被覆盖两层。2）顶板砼保温覆盖须在砼达到初凝可上人后马上进行，为此，要求搅拌站严格控制顶板砼在 初凝 8 小时、终凝 12 小时内，坍落度严格控制在 16020mm，确保浇筑成形后尽快可上人进行顶板 砼的保温覆盖。棉帘被长短边搭接均不小于 100mm，68、并用铁丝绑牢。上下两层棉帘被接缝处应相互 错开。3）顶板砼的保温覆盖须在砼养护温度高峰值过后，且同时满足下表条件，方可撤除。利用砼成熟度推算的强度砼同条件养护试块强度砼温度与外界环境温度差5Mpa5Mpa20（2）墙柱的保温及养护1）墙柱砼模板拆除前利用棉帘被保温，拆模后马上涂刷养护剂，并及时采用塑料薄膜及阻燃 棉帘包裹、覆盖保温。当大气温度不低于-10时，防火棉帘被覆盖一层，当大气温度低于-10, 防火棉帘被覆盖两层。2）柱子侧面保温的棉帘被采用沿水平方向缠绕、循环向上的方法，棉帘被搭接不小于 100mm， 并用铁丝绑牢。上下两层棉帘被接缝处应相互错开,柱顶也须用棉帘被覆盖严密。3）墙体侧面69、保温的棉帘被采用竖向悬挂的方法，棉帘被长短边搭接不小于 100mm，并用铁丝绑 牢。上下两层棉帘被接缝处应相互错开,柱顶也须用棉帘被覆盖严密。4）墙柱砼的保温覆盖须在砼内部温度高峰值过后，且同时满足下表条件，方可撤除。利用砼成熟度推算的强度砼同条件养护试块强度砼温度与外界环境温度差柱子砼内外温差5Mpa5Mpa20256、顶板砼的冬施措施（1）顶板砼浇筑宜在早晨 4:00-6:00 开始进行，争取在中午 12:00 前结束，力争下午 17:00 前可将塑料布及阻燃棉帘被覆盖完毕。（2）夜间进行顶板砼浇筑时，砼随浇筑振捣完毕随盖一层彩条布和一层棉帘被做临时保温， 直到第二天 9:00 之前。9:70、00 以后，等太阳出来，再揭开临时保温棉帘被进行搓毛、压光等工作。 砼搓毛、压光后，脚踩没有脚印时，再用塑料薄膜和棉帘被进行覆盖保温。（3）围挡（风障）措施：顶板(0.000）砼浇筑时，在基坑的外围及各施工流水段间用彩条 布和防火棉帘被围挡防风，围挡挂在护栏架内侧。彩条布和棉帘被遮挡时间不少于 3 天。（4）现场预备好煤炉，必要时采取煤炉加温措施，设于砼楼板下，保证板底不受冻，以便提 高砼的养护温度及其早期强度。7、冬施测量放线（1）必须在顶板砼同条件养护试块强度达到 5Mpa 后，方可掀开保温材料进行。（2）测量时，先揭开轴线控制点位置处的棉帘被，其它与测量无关部位的棉帘被不揭，测量 完后随71、时将棉帘被恢复。（3）验线时，依据监理工程师的要求将须揭开位置处的棉帘被揭开，其它无关部位的棉帘被 不揭。验完后随时将棉帘被恢复。8、砼试块的留置冬施砼试块的留置除按常温规定留置试块外，增设不少于两组同条件养护的试块，分别用于检 验受冻前的砼强度、转入常温养护 28 天的砼强度。12 安全应急预案本模板支撑系统作业危险源较多。因此，有必要针对可能发生的危险源及伤害因素制定相应的 安全技术措施加以控制，才能对安全施工起到保障作用。危险源：作业人员在各个部位施工， 有可能造成高处坠落、模板坍塌，触电、机械伤害，物 体打击和火灾。可能造成的伤害：高处坠落、物体打击、触电、模板坍塌等安全事故，可造成肢72、体伤残、劳动3能力丧失、死亡。组 长：王冰（项目经理）副组长：廉德广（生产经理） 副组长：张树新（技术总工）组员：陈宏鹏（质量员） 组员：吕岩伟（施工员） 组员：郭永远（施工员） 组员：杜浩晗（预算员） 组员：黄荣涛（材料员）12.1 机构设置联系电话：18653165123；联系电话：18366187450；联系电话：18678884968；联系电话：15665869135；联系电话：13181758683；联系电话：15169099952；联系电话：15169171035；联系电话：18709828575；紧急求援电话: 120医 院 名 称xx市第三人民医院地 址、电话xx市xx区工业北73、路王舍人北街 1 号、0531-88985434距 离3.6 公里12.2 人员职责表职 务姓 名职 责组 长王冰负责组织与指挥整个事故现场的抢救工作，向各应急组调配应急所需的资源 （人力、物力、资金）并对突发事件的应急响应工作做出决定。副组长廉德广负责组织抢救受伤人员、疏散物资材料、汽车、设备工作，了解事故现场需 要抢救人员的数量和抢救地点、危险程度并具体组织抢救疏散。副组长张树新负责车辆及相应工具的供应，通过各种方法了解事故现场全面情况及其变化， 及时向现场总指挥组提供真实可靠的情况。组 员吕岩伟主要负责组织抢救伤员的应急救护工作。组 员郭永远迅速调配抢救运输车辆至事故发生点。组 员黄荣涛74、提供和检查抢险人员的装备和安全防护。组 员杜浩晗负责现场警戒工作、禁止无关人员进入、保护好事故现场。组 员陈宏鹏负责配合轻伤人员的包扎及资料收集工作。当发生紧急情况时。立即启动应急救援预案并及时采取救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时， 报告分公司及公司甚至当地部门，取得政府及相关部门的帮助。12.3 应急救援工作程序12.3.1 报告（1）报告流程当事故发生时、按以下工作流程迅速报告：事故第一发发现人现场值班人员安全部现场 指挥组 区人民医院急诊科公司经理及工作站。（2）报告内容现场伤害事故发生时间、地点、伤亡和财产损失基本情况，可能产生的后果、性质、当前现场 状况初步减少伤亡损失的应急措施。75、（3）联系方式利用电话联系生产调度部门和安全部门值班人员，由值班人员按流程逐级报告。 施工部： 陈宏鹏 电话：15665869135安全部： 王晓飞 电话：1390531421512.3.2 联络（1）医疗救护组与区人民医院急诊科取得联系，报告事故地点人员伤亡情况，联系医务人员 及救护车辆。（2）抢救疏散组随时与急救中心保持联系，指挥疏散，小组派专人在路口引导救护车辆，以 便顺利准确到达指定地点。12.3.3 疏散（1）疏散组首先了解事故现场有无被困地点和抢救通道是否畅通。（2）疏散组在极易造成拥挤疏散通道布置专人看护。（3）疏散组派专人引导疏散至安全地带，并确认是否有人员未能脱离危险区，如存76、在立即进 行施救。（4）指挥组调派现场安全值班车辆到达事故现场待令，并联系施救所需设备、器具。12.4 救援方法12.4.1 高空坠落应急救援方法：现场只有 1 人时应大声呼救；2 人以上时，应有 1 人或多人去打“120”急救电话及马上报告应 急救救援领导小组抢救。仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部 位，和着地部位的具体情况。如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如 发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果伤员腰、背、肩部77、先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是 要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。12.4.2 模板、坍塌应急救援方法：地当发生模板坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好 事故现场；报 120 急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并 派人到路口等待）；急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小； 预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。12.478、.3 物体打击应急救援方法：当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后 及时送医院治疗。止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕 吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花 或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救79、。 预备应急救援工具如下页表：序号器材或设备数量主要用途1支架若干支撑加固2模板、木枋若干支撑加固3担架2 个用于抢救伤员4止血急救包3 个用于抢救伤员5手电筒8 个用于停电时照明求援6应急灯8 个用于停电时照明求援7爬梯5 樘用于人员疏散8对讲机8 台联系指挥求援313 模板计算书13.1 500*1100 梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结80、构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-20083计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.0m，梁截面 BD=500mm1100mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立81、杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。50005001500 1100517 167 517图1 梁模板支撑架立面简图 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.501.10+0.20)+1.402.50=37.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.501.10+0.71.402.50=40.318kN/m2 由于永久荷载效应82、控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5001.1000.500=14.025kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.2000.500 (21.100+0.500)/0.500=0.540kN/m (3)83、活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 0.5000.500=1.125kN均布荷载 q = 1.3514.025+1.350.540=19.663kN/m 集中荷载 P = 0.981.125=1.103kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 12.00cm3；截面惯性矩 I = 7.20cm4；1.10kN19.66kN/mB167167167计算简图 0.0680.046弯矩图(kN.m)2.19 2.051.230.551.230.55284、.05 2.19剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：B16716716714.57kN/m变形计算受力图0.0140.176变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.228kN N2=4.239kN N3=4.239kNN4=1.228kN最大弯矩 M = 0.068kN.m 最大变形 V = 0.176mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.06810001000/12000=5.667N/mm2面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗85、剪计算截面抗剪强度计算值 0T = 30Q/2bh = 31.002189.0/(2500.00012.000)=0.547N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.176mm面板的最大挠度小于166.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.239/0.500=8.478kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 8.480.500.50=0.212kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5008.478=286、.543kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.5008.478=4.663kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.212106/40833.3=5.19N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002543.27/(250.0070.00)=1.0987、0N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=5.341kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.341500.04/(1009000.001429167.0)=0.176mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算4横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取次龙骨支撑传递力。1.23kN 4.24kN 4.288、4kN 1.23kNA B517517167支撑钢管计算简图 0.0780.086支撑钢管弯矩图(kN.m)0.98 0.980.24 0.240.00 0.000.240.240.98 0.98支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：0.97kN 2.67kN 2.67kN 0.97kNA B517517167支撑钢管变形计算受力图0.0090.058支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.086kN.m 最大变形 vmax=0.058mm最大支座力 Q max=5.222kN抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.00089、.086106/4493.0=19.05N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于516.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: 0R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力， 0R= 1.005.22=5.22kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算90、立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.22kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.634=0.855kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.215=0.291kN 非顶部立杆段 N = 5.222+0.855=6.078kN顶部立杆段 N = 5.222+0.291=5.513kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面91、抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1；u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m；=3619/16.0=226.948允许长细比(92、k取1) 0=226.948/1.155=196.492 210 长细比验算满足要求!=0.143=1.005513/(0.143424.1)=91.117N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=235.053允许长细比(k取1) 0=235.053/1.155=203.509 210 长细比验算满足要求!=0.132=1.005513/(0.132424.1)=98.150N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时， =91.117N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3393、80/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.006078/(0.163424.1)=88.097N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10 其中 W k 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.50m； lb 立杆横向间距，1.20m；Nw 考94、虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.5001.5001.500/10=0.051kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk= 0.5H2law fk + HlaH mw mkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2255.00.50 (0.55.0+0.60)=1.744kN.mNwk = 6895、/(8+1)/(8+2) (1.744/8.00)=0.116kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=5.222+1.3500.215+ 1.40.60.116=5.611kN 非顶部立杆Nw=5.222+1.3500.634+ 1.40.60.116=6.175kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.948允许长细比(k取1) 0=226.948/1.155=196.492 210 长细比验算满足要求!=0.143=1.005611/(0.143424.1)+1.0051000/4493=104.089N/m96、m2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=235.053允许长细比(k取1) 0=235.053/1.155=203.509 210 长细比验算满足要求!=0.132=1.005611/(0.132424.1)+1.0051000/4493=111.246N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时， =104.089N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=97、0.163=1.006175/(0.163424.1)+1.0051000/4493=100.870N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.222kN (已经包括组合系数)脚手架钢管的自重 N2 = 1.001.350.1275.000=0.855kN N = 5.222+0.855=6.078kNi 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强98、度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=1.00 6078/(0.458 424.1)=31.289N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10 其中 W k 风荷载标准值(k99、N/m2)；W k=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.50m； lb 立杆横向间距，1.20m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.5001.5001.500/10=0.051kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算：MTk = 0.5H2law fk + HlaH mw mkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立100、杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2255.00.50 (0.55.0+0.60)=1.744kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (1.744/8.00)=0.116kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 5.222+1.3500.634+1.40.60.116=6.175kN经计算得到=1.006175/(0.458424.1)+1.0051000/4493=43.150N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。六、模板支架整体稳定性计算101、依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=8.0002 0.500 (1.057+0.200)+2 (0.0008.0000.500) 8.000/2=40.189kN.m倾覆力矩:MT=31.0001.744 = 5.231kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 模板支撑架计算满足要求！13.2 650*950 梁模板扣件钢管支撑架计算书依据规范:建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011 建筑施工模板安全技102、术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为5.6m，梁截面 BD=650mm950mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.50m，立杆的步距 h=1.50m， 梁底增加2道承重立杆。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.103、70.mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁两侧立杆间距 1.20m。梁底按照均匀布置承重杆4根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。振捣混凝土荷载标准值2.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。 扣件计算折减系数取1.00。55506501500 950492 217 492图1 梁模板支撑架立面简图 按照模板规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.500.95+0.20)+1.402.00=32.110kN/m2 由永久荷载效应控104、制的组合S=1.3525.500.95+0.71.402.00=34.664kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.71.40=0.98采用的钢管类型为 483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。 作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1 = 25.5000.9500.500=12.113kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)105、：q2 = 0.2000.500 (20.950+0.650)/0.650=0.392kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.500+2.000) 0.6500.500=1.462kN 均布荷载 q = 1.3512.113+1.350.392=16.882kN/m集中荷载 P = 0.981.463=1.433kN面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 12.00cm3；截面惯性矩 I = 7.20cm4；1.43kN16.88kN/mBA2172172106、17计算简图 0.1030.074弯矩图(kN.m)52.552.301.360.721.360.722.302.55剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB21721721712.50kN/m变形计算受力图0.0340.432变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.356kN N2=4.848kN N3=4.848kNN4=1.356kN最大弯矩 M = 0.102kN.m 最大变形 V = 0.432mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.10210001000/12000=8.500N/mm2 107、面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T = 3Q/2bh = 32545.0/(2500.00012.000)=0.636N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.432mm面板的最大挠度小于216.7/250,满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 4.848/0.500=9.695kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 9.700.500.50=0108、.242kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.5009.695=2.909kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.5009.695=5.332kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.242106/40833.3=5.94N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=109、32908.53/(250.0070.00)=1.247N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=5.961kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6775.961500.04/(1009000.001429167.0)=0.196mm龙骨的最大挠度小于500.0/400(木方时取250),满足要求!三、梁底支撑钢管计算(一) 梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取110、次龙骨支撑传递力。1.36kN 4.85kN 4.85kN 1.36kNAB217492492支撑钢管计算简图0.0770.121支撑钢管弯矩图(kN.m)0.92 0.920.44 0.44 0.00 0.000.440.440.92 0.92支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.08kN 2.98kN 2.98kN 1.08kNAB217492492支撑钢管变形计算受力图0.0160.076支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.121kN.m 最大变形 vmax=0.076mm 最大支座力 Q max=5.76111、3kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.121 106/4493.0=26.96N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于491.7/150与10mm,满足要求!(二) 梁底支撑纵向钢管计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算。四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=5.76kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算不考虑112、风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力 N1=5.76kN (已经包括组合系数) 脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.703=0.949kN顶部立杆段，脚手架钢管的自重 N2 = 1.350.215=0.291kN 非顶部立杆段 N = 5.763+0.949=6.712kN顶部立杆段 N = 5.763+0.291=6.053kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 113、钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数,按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m；=3619/16.0=226.948允许长细比(k取1) 0=226.948/1114、.155=196.492 210 长细比验算满足要求!=0.143=6053/(0.143424.1)=100.044N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=235.053允许长细比(k取1) 0=235.053/1.155=203.509 210 长细比验算满足要求!=0.132=6053/(0.132424.1)=107.765N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时， =100.044N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m；=3380/16.0=211.983允许长细比(115、k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=6712/(0.163424.1)=97.289N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW依据扣件脚手架规范计算公式5.2.9MW=0.91.4Wklah2/10 其中 W k 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆迎风面的间距，1.20m；lb 与迎风面垂直方向的立杆间距，0.50m；风荷载产生的弯矩 Mw=0.116、91.40.2251.2001.5001.500/10=0.077kN.m； Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=5.763+1.3500.215+0.90.9800.077/0.500=6.188kN 非顶部立杆Nw=5.763+1.3500.703+0.90.9800.077/0.500=6.847kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.649,l0=3.619m； =3619/16.0=226.948允许长细比(k取1) 0=226.948/1.155=196.492 210 长细比验算满足要求!=0.143=6188/(0.143424.1)+77000/4493117、=119.312N/mm2 a=0.5m时，u1=1.298,l0=3.748m；=3748/16.0=235.053允许长细比(k取1) 0=235.053/1.155=203.509 210 长细比验算满足要求!=0.132=6188/(0.132424.1)+77000/4493=127.206N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时， =119.312N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m；=3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要118、求!=0.163=6847/(0.163424.1)+77000/4493=116.283N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。模板支撑架计算满足要求！13.3 500*1100 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度500mm，高度1350mm，两侧楼板厚度250mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50.70.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N119、/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。500mm1350mm500300模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混 凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两 个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；120、 T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。面板的计算宽度取1.10m121、。荷载计算值 q = 1.224.3001.100+1.405.4001.100=40.392kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 26.40cm3；截面惯性矩 I = 15.84cm4；AB25025025040.39kN/m计算简图 0.2520.202弯矩图(kN.m)6.065.054.044.045.056.06剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB25025025026.73kN/m变形计算受力图60.0590.744变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分122、别为N1=4.039kN N2=11.108kN N3=11.108kN N4=4.039kN最大弯矩 M = 0.252kN.m 最大变形 V = 0.744mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.25210001000/26400=9.545N/mm2 面板的抗弯强度设计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T = 3Q/2bh = 36058.0/(21100.00012.000)=0.688N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面123、板最大挠度计算值 v = 0.744mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.30+1.40.255.40=9.180kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.30=6.075kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。9.18kN/mA B500300300内龙骨计算简图0.4130.000内龙骨弯矩图(kN.m)2.302.750.000.002.302.75内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：6.07k124、N/mA B500300300内龙骨变形计算受力图0.2860.446内龙骨变形图(mm) 经过计算得到最大弯矩 M= 0.413kN.m经过计算得到最大支座 F= 5.049kN 经过计算得到最大变形 V= 0.446mm 内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.413106/40833.3=10.11N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh125、 T截面抗剪强度计算值 T=32754/(25070)=1.180N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.446mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。AB.05kN 5.05kN 5.05kN 5.05kN 5.05kN 5.05kN 5.05kN 500500500 支撑钢管计算简图 0.3790.442支撑钢管弯矩图(kN.m)3.28 3.28126、2.52 2.521.77 1.771.77 1.772.52 2.523.28 3.28支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB.34kN 3.34kN 3.34kN 3.34kN 3.34kN 3.34kN 3.34kN 500500500 支撑钢管变形计算受力图0.0060.109支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.441kN.m 最大变形 vmax=0.109mm最大支座力 Q max=10.855kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.441 106/8985.9=49.08N/mm2支撑钢管的抗弯计算强127、度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 10.855对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！13.4 650*950 梁侧模板计算书一、梁侧模板基本参数计算断面宽度650mm128、，高度1130mm，两侧楼板厚度180mm。 模板面板采用普通胶合板。内龙骨间距250mm，内龙骨采用50.70.mm木方，外龙骨采用双钢管48mm3.0mm。对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距300+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。 面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。6木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。650mm61130mm500 300模板组装示意图二、梁侧模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验129、算只考虑新浇混 凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两 个公式计算，取较小值:其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000;V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=27.000kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新130、浇混凝土侧压力标准值: F1=0.9027.000=24.300kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.906.000=5.400kN/m2。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照连续梁计算。 面板的计算宽度取0.95m。荷载计算值 q = 1.224.3000.950+1.405.4000.950=34.884kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 22.80cm3；截面惯性矩 I = 13.68cm4；AB25025025034.88kN131、/m计算简图 0.2180.174弯矩图(kN.m)5.234.363.493.494.365.23剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：AB25025025023.08kN/m变形计算受力图0.0590.744变形图(mm) 经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=3.488kN N2=9.593kN N3=9.593kN N4=3.488kN最大弯矩 M = 0.218kN.m 最大变形 V = 0.744mm(1)抗弯强度计算经计算得到面板抗弯计算强度 f = M/W = 0.21810001000/22800=9.561N/mm2 面板的抗弯强度设132、计值 f，取15.00N/mm2；面板的抗弯强度验算f f,满足要求!(2)抗剪计算截面抗剪强度计算值T = 3Q/2bh = 35232.0/(2950.00012.000)=0.688N/mm2截面抗剪强度设计值T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足要求!(3)挠度计算面板最大挠度计算值 v = 0.744mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!四、梁侧模板内龙骨的计算内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。内龙骨强度计算均布荷载q=1.20.2524.30+1.40.255.40=9.180kN/m挠度计算荷载标准值q=0.2524.30=6.133、075kN/m 内龙骨按照均布荷载下多跨连续梁计算。9.18kN/m150A B500300内龙骨计算简图0.4130.048内龙骨弯矩图(kN.m) 2.910.001.380.001.682.75内龙骨剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：6.07kN/m150A B500300内龙骨变形计算受力图0.0750.446内龙骨变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.413kN.m 经过计算得到最大支座 F= 5.669kN经过计算得到最大变形 V= 0.446mm 内龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W 134、= 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)内龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W = 0.413106/40833.3=10.11N/mm2内龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)内龙骨抗剪计算截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=32914/(25070)=1.249N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2内龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)内龙骨挠度计算最大变形 v =0.446mm内龙骨的最大挠度小于500.0/250,满足要求!五、梁侧模板外龙骨的计算外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷135、载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。AB.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kN 5.67kN 500500500 支撑钢管计算简图 0.4250.496支撑钢管弯矩图(kN.m)3.68 3.682.83 2.831.98 1.981.98 1.982.83 2.833.68 3.68支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：7AB.75kN 3.75kN 3.75kN 3.75kN 3.75kN 3.75kN 3.75kN 500500500 支撑钢管变形计136、算受力图0.0070.122支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.496kN.m 最大变形 vmax=0.122mm最大支座力 Q max=12.188kN抗弯计算强度 f = M/W = 0.496106/8985.9=55.20N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于500.0/150与10mm,满足要求!六、对拉螺栓的计算计算公式:N N = fA其中 N 对拉螺栓所受的拉力；A 对拉螺栓有效面积 (mm2)；f 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；对拉螺栓的直径(mm): 14对拉螺栓有效直径(mm): 12对137、拉螺栓有效面积(mm2): A = 105.000对拉螺栓最大容许拉力值(kN): N = 17.850 对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 12.188对拉螺栓强度验算满足要求! 侧模板计算满足要求！13.5 扣件钢管楼板模板支架计算书（搭设高度6.1m）依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-20138、11建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.1m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.70.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 施工均布荷载标139、准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.25+0.20)+1.402.50=11.270kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.25+0.71.402.50=10.921kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、140、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.2501.000+0.2001.000=6.475kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500) 1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.00cm3； 截面惯性矩 I = 14.40cm4；(1)抗弯强度计算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 141、面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.206.475+1.404.500) 0.3000.300=0.127kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.12710001000/24000=5.276N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算0 T = 3 0 Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.206.475+1.404.500) 0.300=2.533kN截面抗剪强度计算值 T=31.002533.0/(21000.00012.000142、)=0.317N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6776.4753004/(1006000144000)=0.411mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.1000.2500.300=1.883kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工143、荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000) 0.300=1.350kN/m 静荷载 q1 = 1.201.883+1.200.060=2.331kN/m活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.890+2.331) 0.900=3.799kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.799/0.900=4.221kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 4.220.900.90=0.342kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9144、004.221=2.279kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9004.221=4.179kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = 40.83cm3；截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.342106/40833.3=8.37N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.002279.34/(250.0070145、.00)=0.977N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.943kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.943900.04/(1009000.001429167.0)=0.671mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 4.179kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080146、kN/m。4.18kN 4.18kN 4.18kN 4.18kN 4.18kNBA 4 .18 0 4 .1 8k N0.0 /m18k N 4 .18 0 托梁计算简图 1.1970.976托梁弯矩图(kN.m)6.306.29 7.637.624.974.96 2.11 2.090.78 0.76 3.44 3.420.78 2.09 2.11 0.764.964.97 6.296.303.42 3.44 7.627.63托梁剪力图(kN)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.92kN 1.92kN 1.92kN 1.92kN 1.92kNBA 1. 92 0 147、1. 9 2k N0.0 /m9 2k N 1. 92 0 托梁变形计算受力图0.0480.686托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.197kN.m 经过计算得到最大支座 F= 13.939kN 经过计算得到最大变形 V= 0.686mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.197106/8982.0=126.92N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.686mm顶托梁的最大挠度小148、于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1276.100=0.775kN (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.2500.9000.900=5.083kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 6.020kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产149、生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 N Q = (2.500+2.000) 0.9000.900=3.645kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40N六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 11.656kN，非顶部立杆 N = 12.327kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.150、49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.20m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.94151、6/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0011656/(0.163424.1)=168.952N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求!=0.150=1.0011656/(0.150424.1)=183.219N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=168.952N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足 要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=152、211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0012327/(0.163424.1)=178.674N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求! 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10 其中 W k 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，153、立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.5001.500/10=0.038kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算： MTk = 0.5H2law fk + HlaH mw mkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.10.90 (0.56.1+0.60)=4.509kN.mNwk = 68/(8+154、1)/(8+2) (4.509/7.20)=0.334kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2005.461+1.4003.645+ 1.40.61.4000.038=11.936kN 非顶部立杆Nw=1.2006.020+1.4003.645+ 1.40.61.4000.038=12.607kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.946/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0011936/(0.163424.1)+1.0038155、000/4493=181.536N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求!=0.150=1.0011936/(0.150424.1)+1.0038000/4493=196.147N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=181.536N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足 要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183156、.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0012607/(0.163424.1)+1.0038000/4493=191.259N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!72、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 12.33kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1157、.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=1.00 12327/(0.458 424.1)=63.459N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计 算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10 其中 W k 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 158、立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算： MTk = 0.5H2law fk + HlaH mw mkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.10.90 (0.56.1+0159、.60)=4.509kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (4.509/7.20)=0.334kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.2006.020+1.4003.645+1.40.60.334=12.607kN经计算得到=1.0012607/(0.458424.1)+1.0038000/4493=73.422N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式160、中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=7.2002 0.900 (0.957+0.200)+2 (0.0007.2000.900) 7.200/2=53.968kN.m 倾覆力矩:MT=31.0004.509 = 13.526kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 钢管楼板模板支架计算满足要求！813.6 扣件钢管楼板模板支架计算书（搭设高度为6.5m）依据规范:建筑施工脚手架安全技术统一标准GB51210-2016建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-2011 建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-2008建筑161、结构荷载规范GB50009-2012 钢结构设计规范GB50017-2003混凝土结构设计规范GB50010-2010建筑地基基础设计规范GB50007-2011建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-2008计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。 模板支架搭设高度为6.5m，立杆的纵距 b=0.90m，立杆的横距 l=0.90m，立杆的步距 h=1.50m。面板厚度12mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。 内龙骨采用50.70.mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0162、N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。 梁顶托采用双钢管483.0mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。 施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照GB51210规范6.1.11条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2(25.100.18+0.20)+1.402.50=9.162kN/m2 由永久荷载效应控制的组合S=1.3525.100.18+0.71.402.50=8.549kN/m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，163、可变荷载分项系数取1.40 采用的钢管类型为483.0。钢管惯性矩计算采用 I= (D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W= (D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.1000.1801.000+0.2001.000=4.718kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500) 1.000=4.500kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 24.00cm3； 截面惯性矩 I = 14.40cm4；(1)抗弯强度计164、算f = 0M / W f其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；0 结构重要性系数；M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩；f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.204.718+1.404.500) 0.3000.300=0.108kN.m经计算得到面板抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.10810001000/24000=4.486N/mm2面板的抗弯强度验算 f f,满足要求!(2)抗剪计算0 T = 3 0 Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.6165、00(1.204.718+1.404.500) 0.300=2.153kN截面抗剪强度计算值 T=31.002153.0/(21000.00012.000)=0.269N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算小于 T，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6774.7183004/(1006000144000)=0.299mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11 = 25.166、1000.1800.300=1.355kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.500+2.000) 0.300=1.350kN/m静荷载 q1 = 1.201.355+1.200.060=1.698kN/m 活荷载 q2 = 1.401.350=1.890kN/m计算单元内的龙骨集中力为(1.890+1.698)0.900=3.229kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 3.230/0.167、900=3.588kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1 3.590.900.90=0.291kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.60.9003.588=1.938kN最大支座力 N=1.1ql = 1.1 0.9003.588=3.553kN 龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩 W = 40.83cm3； 截面惯性矩 I = 142.92cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.000.291 106/40833.3=7.12N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪168、力的计算公式如下:Q = 0.6ql截面抗剪强度必须满足:0T = 30Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=31.001937.78/(250.0070.00)=0.830N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规范要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距) 得到q=1.415kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6771.415900.04/(1009000.001429167.0)=0.489mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250169、),满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。 集中荷载取次龙骨的支座力 P= 3.553kN均布荷载取托梁的自重 q= 0.080kN/m。3.55kN 3.55kN 3.55kN 3.55kN 3.55kNBA 3 .55 0 3 .5 5k N0.0 /m5 5k N 3 .55 0 托梁计算简图 1.0190.831托梁弯矩图(kN.m)5.365.35 6.506.494.234.22 1.80 1.780.67 0.64 2.93 2.910.67 1.78 1.80 0.644.224.23 5.35.362.91 2.93 6.496.50托梁剪力图(kN170、)变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kN 1.40kNBA 1.40 0 1.4 0k N0.0 /m4 0k N 1.40 0 托梁变形计算受力图0.0350.502托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M= 1.018kN.m 经过计算得到最大支座 F= 11.862kN 经过计算得到最大变形 V= 0.502mm顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 8.98cm3； 截面惯性矩 I = 21.56cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度 f = 0M/W = 1.001.018106/8982.0=171、107.94N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算最大变形 v = 0.502mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、扣件抗滑移的计算顶托类型立杆因轴心受力，不需要计算扣件抗滑移。五、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1 = 0.1276.500=0.826kN (2)模板的自重(kN)：NG2 = 0.2000.9000.900=0.162kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3 = 25.1000.1800.900172、0.900=3.660kN经计算得到，静荷载标准值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 4.647kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。经计算得到，活荷载标准值 N Q = (2.500+2.000) 0.9000.900=3.645kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.20NG + 1.40N Q六、立杆的稳定性计算1、按扣件脚手架规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中 N 立杆的轴心压力设计值，顶部立杆 N = 9.948kN，非顶部立杆 N = 10.680kN 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；173、 i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)；参照扣件式规范2011，由公式计算顶部立杆段：l0 = ku1(h+2a) (1)非顶部立杆段：l0 = ku2h (2)k 计算长度附加系数，按照表5.4.6取值为1.155,当允许长细比验算时k取1； u1，u2 计算长度系数，参照扣件式规范附录C表；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0174、.20m； 顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m；=3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0=211.946/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.009948/(0.163424.1)=144.197N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求!=0.150=1.009948/(0.150424.1)=156.374N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.175、200时，=144.197N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足 要求!非顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.380m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0010680/(0.163424.1)=154.804N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足要求 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10 其中 W k 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.176、225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.5001.500/10=0.038kN.m； 风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算： MTk = 0.5H2law fk + HlaH mw mkB 模板支撑架横向宽度(m)；n 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶177、部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.50.90 (0.56.5+0.60)=5.068kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (5.068/7.20)=0.375kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；顶部立杆Nw=1.2004.038+1.4003.645+ 1.40.61.4000.038=10.263kN 非顶部立杆Nw=1.2004.647+1.4003.645+ 1.40.61.4000.038=10.995kN顶部立杆段：a=0.2m时，u1=1.540,l0=3.380m； =3380/16.0=211.946允许长细比(k取1) 0178、=211.946/1.155=183.503 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0010263/(0.163424.1)+1.0038000/4493=157.286N/mm2 a=0.5m时，u1=1.215,l0=3.508m；=3508/16.0=220.023允许长细比(k取1) 0=220.023/1.155=190.496 210 长细比验算满足要求!=0.150=1.0010263/(0.150424.1)+1.0038000/4493=169.848N/mm2依据规范做承载力插值计算 a=0.200时，=157.286N/mm2,立杆的稳定性计算 f,满足 要求!非179、顶部立杆段：u2=1.951,l0=3.38m； =3380/16.0=211.983允许长细比(k取1) 0=211.983/1.155=183.535 210 长细比验算满足要求!=0.163=1.0010995/(0.163424.1)+1.0038000/4493=167.892N/mm2立杆的稳定性计算 f,满足要求!2、按模板规范计算立杆稳定性：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中 N 立杆的轴心压力设计值，N = 10.68kN i 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；8A 立杆净截面面积，A=4.241cm2；W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.493cm3；f180、 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m； h 最大步距，h=1.50m；l0 计算长度，取1.500+20.200=1.900m； 长细比，为1900/16.0=119 150 满足要求! 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到0.458；经计算得到=1.00 10680/(0.458 424.1)=54.981N/mm2,不考虑风荷载时立杆的稳定性计 算 f,满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式MW=1.40.6Wklah2/10 其中 W 181、k 风荷载标准值(kN/m2)；W k=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2 h 立杆的步距，1.50m；la 立杆纵向间距(梁截面方向)，0.90m； lb 立杆横向间距，0.90m；风荷载产生的弯矩 Mw=1.40.60.2250.9001.5001.500/10=0.038kN.m；风荷载设计值产生的立杆段轴力 Nwk计算公式 Nwk=(6n/(n+1)(n+2)*MTk/B其中 MTk 模板支撑架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值(kN.m)，由公式计算： MTk = 0.5H2law fk + HlaH mw mkB 模板支撑架横向宽度(m)；n182、 模板支撑架计算单元立杆横向跨数；Hm 模板支撑架顶部竖向栏杆围挡(模板)的高度(m)。 MTk = 0.2256.50.90 (0.56.5+0.60)=5.068kN.mNwk = 68/(8+1)/(8+2) (5.068/7.20)=0.375kN Nw 考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值；Nw = 1.2004.647+1.4003.645+1.40.60.375=10.995kN经计算得到=1.0010995/(0.458424.1)+1.0038000/4493=65.123N/mm2考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。七、模板支架整体稳定性计算依据规范GB51210-2016,模板支架应进行整体抗倾覆验算。 支架的抗倾覆验算应满足下式要求：MTMR式中： MT支架的倾覆力矩设计值；MR支架的抗倾覆力矩设计值。抗倾覆力矩:MR=7.2002 0.900 (1.020+0.200)+2 (0.0007.2000.900) 7.200/2=56.895kN.m 倾覆力矩:MT=31.0005.068 = 15.203kN.m模板支架整体抗倾覆验算 MT MR，满足整体稳定性要求！ 钢管楼板模板支架计算满足要求！8