1、54万吨/年合成氨、95万吨/年尿素技改扩能项目施工组织设计（方案）报审表工程名称：xx化学工业54万吨/年合成氨、95万吨/年尿素技改扩能项目包装楼 编号：致： xx项目监理部 （监理单位） 我方已根据施工合同的有关规定完成了尿素装置包装楼（整体）脚手架施工方案 工程施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：尿素装置包装楼(脚手架施工方案)一份承包单位(章)：项目经理：日 期：专业监理工程师审查意见：专业监理工程师：日 期：总监理工程师审批意见 项目监理机构(章)：总监理工程师：日 期： 施工组织设计（方案）报审表工程名称：xxxx化学工业有限公司 编号：2、54万吨/年合成氨、95万吨/年尿素技改扩能项目致：xxxx化学工业有限公司大化肥项目部（业主单位）我方已根据施工合同的有关规定完成了xxxx化学工业有限公司54万吨/年合成氨、95万吨/年尿素技改扩能项目包装楼外脚手架施工组织设计（方案）的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：xxxx化学工业有限公司54万吨/年合成氨、95万吨/年尿素技改扩能项目包装楼外施工组织设计（方案） 施工单位（章） 项目经理： 日 期： 业主方会签表：专业工程师： 日 期： 专业总工程师： 日 期： 其他专业工程师： 日 期： 项目负责人： 日 期： xxxx化学工业54万吨/年合成氨、95万吨/3、年尿素技改扩能项目包装楼 脚手架专项施工方案编 制： 审 核： HSE审核： 批 准： 目 录1、编制说明 52、工程概况 53、主要实物工程量 54、施工组织 5-75、主要施工机具计划 76、施工平面布置 77、施工方法和工艺措施 7-168、施工质量保证措施 16-179、施工HSE保证措施 17-1910、施工进度计划 2011、施工过程技术资料和工程竣工技术资料管理 2012、有害和危险性因素的辨识与应急措施 20-381、编制说明1.1 目的和范围：本方案为xxxx化学工业54万吨/年合成氨、95万吨/年尿素技改扩能项目-尿素装置包装楼落地脚手架专项施工方案。为了确保各工序工作的顺4、利进行及主体结构脚手架的施工质量，为本工程的按期完成、安全文明无事故打下坚实基础，特编制本方案以指导施工。1.2 编制依据：1.2.1 我公司和xxxx化学工业有限公司施工合同1.2.2 我公司质量职业建康安全、环境管理手册（QHSE/SCC/M3001-2011）；程序文件（QHSE/SCC/P-2011）；第三层管理文件（QHSE/T-2011）1.2.3 中国成达工程有限公司设计的施工图纸1.2.4 建筑施工手册（第四版）1.2.5 建筑施工安全检查标准JGJ59-20111.2.6 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20111.2.7 建筑结构荷载规范GB50009-25、0011.2.8 混凝土结构施工图平面整体表示方法制图规则和构造详图11G101-11.2.9 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-912、工程概况包装楼轴线:EL100.2层(1)-(13) A-D（7320m），EL105.66层(1)-(13) A-D（7320m）,EL110.16层(1)-(13) A-D（7320m）,EL113.16层(1)-(13) A-D（7320m），EL117.66层(1)-(13) A-D（7320m）,EL122.66层(1)-(13) A-D（7320m）EL129.20层(1)-(13) A-D（7320m）主体结构为现浇混凝土框架结构，框架柱6、截面尺寸有500*500、800*800、700*700，共22根，框架梁截面尺寸500*1600、500*1400、400*1200、400*1000、400*800、400*700、450*900和300*700，现浇楼板厚为120mm、150mm，楼层最高为29.20米。 3、主要实物工程量序号分项工程名称单位工程量备 注1主体结构脚手架32004、施工组织4.1、施工组织机构，见下图：项目经理HSE经理HSE经理总工程师施工经理计划经营部质安部办公室工程部设材部土建队4.2 施工劳动力计划：序号工 种人 数备 注1架子工102普工63塔吊司机24起重工2合计204.3 教育、培训与持证7、上岗管理4.3.1 项目部建立健全安全生产教育培训制度，对职工进行教育培训，未经教育培训的人员不得上岗作业。教育培训的内容应包括但不限于以下条款：xx化学工业有限公司HSE管理程序及本项目的基本要求；国家及行业的有关职业健康、安全、环境保护法律及法规； 典型事故案例；施工重要部位、装置的主要危险源、环境因素及控制措施；安全用电、机械作业等有关规定，并结合施工季节进行季节性施工教育。针对施工作业性质分别学习各作业范围内的安全规程。4.3.2 项目部人员在进入现场施工前接受HSE教育和培训的同时，必须与业主的安全部签订“个人安全承诺书”。4.3.3 新职工、雇用工必须先培训上岗。4.3.4 项目部8、需建立培训教育档案。4.3.5 特殊教育与持证上岗。4.3.5.1 凡从事电工、起重、吊装作业、车辆驾驶 、脚手架工程及国家行业规定相关的特殊工种作业的人员，必须经过政府有关主管部门组织进行的专业性安全技术教育培训，经考核合格，取得特种作业操作证，方可上岗工作。特种作业人员应按当地政府部门的有关规定，定期参加培训和复审，成绩要有记录。4.3.5.2 特种操作证不得伪造、涂改、转借或转让。4.3.5.3 特种作业人员必须持证上岗（可持复印件），无证上岗的令其立即停止工作。4.3.5.4 发生事故和违章后再教育。5、主要施工机具计划名 称序号名 称型号数 量备注1塔吊QTZ4012装载机ZL3019、6、施工平面布置袋存库包装楼N7、施工方法和工艺措施7.1 施工部署为了使工程自始至终保持安全、文明施工、提高生产效率，保证质量，保证施工安全和质量，建筑物进源间顶板要求用钢管顶架作模板支撑。7.1.1 顶架要设置水平剪刀撑，增加水平方向的约束，同时还要利用已有建筑物的梁、柱对支撑结构顶紧和拉紧，水平剪刀撑搭设时，其两端与中间从顶层开始向下每步（1.5m）设置一道水平剪刀撑。7.1.2 顶架四角应抱角斜撑，斜撑对支撑体系的安全稳定性能起到增强的作用，斜撑均应由底至顶连续设置。斜撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。7.1.3 在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及有关施工要求10、施工，完善管理制度，定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用、美观、稳固。7.1.4 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。7.2 材料要求7.2.1 立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑等均用 482.75mm的焊接管。7.2.2 立杆、横杆（水平杆）、剪刀撑所采用的脚手架管应符合国家现行标准直逢电焊钢管（GB/T13793）或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092）中规定的普通3号钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A11、级钢的规定。7.2.3 回转扣、直角扣件、对接扣件等必须配套齐全。7.2.4 扣件活动部位应灵活转动，与钢管的贴合面必须严格整齐，保证与钢管扣紧时接触良好。7.2.5 所有构配件必须经过防锈处理，确保力学性能达到规范要求。7.2.6 钢管和扣件应分类堆放，露天堆放及堆垛上应有塑料布等防水材料覆盖。7.2.7 脚手架跳板应采用杉木或松木制作，其材质应符合现行国家标准木结构设计规范（GBJ5）中材质的规定，脚手板厚度不小于50mm,两端应各用直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。7.3 脚手架搭设：包装楼主体结构为双排落地外脚手架，内排架距离柱边长度为0.30米，外排架立杆横距为1.05米，纵距为1.2米12、。大小横杆步距为1.8米，连墙件采用二步三跨，采用双扣件。7.3.1 脚手架搭设工艺：脚手架搭设的工艺流程为：放置纵向扫地杆立杆第一步纵向水平杆横向扫地杆第一步横向水平杆第二步纵向水平杆第二步横向水平杆-。7.3.2脚手架基础：建筑物基坑回填土必须分层夯实，立杆下垫木板，木板宽200mm，厚度50mm。7.3.3 立杆：a、脚手架的立杆横距为1.05m，步距为1.8m，立杆纵距为1.2m。底部需用不同长度的钢管，使立杆接头能错开布置，相邻立杆接头不得在同一高度，并不得在同一步内，错开的垂直距离不少于500mm。立杆、水平杆应要采用对接，相邻立杆接头位置应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距13、离不宜大于步距的1/3b、开始搭设立杆时设置扫地杆，扫地杆应采用直角扣件固定在距离垫板不小于200 mm处的立杆上。支架立杆应竖直设置，每2m高度的垂直允许偏差为15 mm，如此类推。7.3.4 水平杆：a、扫地杆离地200mm，纵横向均需设置，用直角扣件与立杆扣牢。脚手架底层步距不应大于2m。因顶部为挑沿，因此最上面几步高度要调整好，保证最上一步的操作距离。纵向水平杆的长度不应小于3跨，接头采用对接扣件，相邻杆的接头不得设在同步跨内，并避免设在跨中。b、操作层的纵向水平杆间距不宜大于400mm，中间的应与横向水平杆扎牢，横向水平杆设在纵向水平杆的下面，用直角扣件扣紧在内外立杆上，严禁拆除。c14、大横杆步距为1.8m，上下横杆的接头位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一，同一挑大横杆的水平偏差不大于该脚手架总长度的1/300，且不大于5cm。相邻步距的大横杆应错开布置在立杆里侧和外侧，已减少立杆偏心受载情况。7.3.5 剪刀撑：a、沿支架四周外立面两端及中部设3组剪刀撑，剪刀撑斜边与地面夹角成45至60，剪刀撑采用搭接连接，搭接长度不小于1m，采用两只回转扣件锁紧。剪刀撑的搭设是将一根斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯。斜杆两端扣件与立杆接点（即立杆与横杆的交点）的距离不宜大于20cm，最下面的余杆与立15、杆的连接点离地面距离不宜大于50cm，已保证架子的稳定性。7.3.6 架体与建筑物的拉结a、联墙点的位置在与立杆和大横杆相交的接点处，离节点的间距不宜大于300mm.b、 联墙杆必须从底部第一根大横杆处开始设置，沿整片脚手架均匀布置, 在脚手架周边的端头（包括顶端）以及转角处，要加密联墙杆。联墙杆宜采用梅花形布置。每个联墙杆的覆盖面积2528m2/个c、连墙件必须采用刚性构件与主体结构可靠连接，严禁使用柔性连墙件。连墙件中的连墙杆宜与主体结构面垂直设置，当不能垂直设置时，连墙件与脚手架连接的一端不应高于与主体结构连接的一端。短钢管、扣件与钢筋混凝土柱连接如图：7.3.7 安全通道搭设要求： 主16、装置安全通道沿8轴线南侧方向，设置1座脚手架斜道作为安全通道，以供工作人员上下通行用，如下图所示。在人员进出安全通道入口处搭设一个防砸棚，高度2.8M，宽度2.2M，从在建建筑物外架边起至人口处不少于6米长这样一个安全防砸棚通，防砸棚通顶部双层防护。脚手架步距为1.5米，立杆横距为1米，纵距（斜道宽）为1 m，坡度为1：3，斜道为之字形，弯拐处设1.2 m宽休息平台。斜道处的立杆荷载最大,因为层层有脚手板和挡脚板的重量。因此, 必 须对该处采取双立杆，在斜道两侧，设置剪刀撑，端部及平台外围，必须设置纵向支撑，斜道两侧及平台外围应设置两道护栏，且高度不小于180mm有挡脚板。栏杆高度1.2m。内17、侧应挂密目网封闭。斜道脚手板上必须设置防滑条，防滑条间距不大于300mm，木条厚度30mm，脚手板横铺时，应在横向水平杆下增设纵向支托杆，纵向支托杆间距不应大于500mm；脚手板顺铺时，接头宜采取搭接，接头必须在横向水平杆上，下面板头应压住上面板头，搭接长度不小于200 mm，板头凸处用三角木填顺，脚手板采用对接时，接头处下面应设两根横向水平杆。通道搭设剪刀撑、安全网要求 a、每道剪刀撑跨越立杆的根数6根（小于9m）b、应在外侧立面整个长度和高差上连接设置剪刀撑。c、剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m：两根撑杆须交错布置，同立杆的交错相同。d、剪刀斜杆应用旋转扣件固定在与相交的横18、向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm.一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑，中间宜每隔6跨设置一道。e、脚手架外侧必须用建设主管部门认证的合格的密目式安全网封闭，且应将安全网固定在脚手架外立杆里侧，应用18铅丝张持严密。 搭设示意图： 平面图 立面图 安全通道立杆稳定性的计算书附在后面。7.3.8 扣件式钢管脚手架搭设注意事项：a、扣件式钢管脚手架搭采用482.75钢管，钢管上严禁打眼。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。规格外径、壁厚、端面的偏差应符合规定，规格必须涂刷防锈漆。b、纵向水平杆宜设置在立杆内19、侧，纵向水平杆接长宜采用对接扣件连接，且对接扣件应相互错开，相邻两根纵向水平杆的接头位置不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨的两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜纵距的1/3。大横杆接头立杆接头立杆大横杆的接头接头位置 c、横向水平杆的构造应符合下述规定：主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且不得拆除，主节点处两根直角扣接的中心距不应大于150mm。作业层的脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm；作业层端部脚手板探头长度 应取150mm，其板长两端均应与支撑杆可靠固定。d、每根立杆底部应设置底座或垫板；脚手架必须设置纵、横向的扫20、地杆。地基支座的设计要满足承载力的要求。e、立杆接长除顶层顶步可以搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件。f、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，搭设过程中严禁外径48mm与外径51mm的钢管混合使用。g、栏杆和挡脚板均应搭设在外栏杆的内侧。上栏杆上皮高度应为1.2m；挡脚板的高度不应小于180mm；h、扣件的规格必须与所使用的钢管相同；螺栓拧紧力矩不应小于40N.m，且不应大于65 N.m；对接扣件的开口 应朝上或朝内。i、作业层上的荷载应符合设计要求，不得超载，严禁将缆风绳固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。j、脚手架在使用过程中严禁拆除主节点处的纵横向水平杆；纵21、横向扫地杆或连墙件。k、脚手架在使用过程中应定期检查杆件的设置和连接，连墙件、支撑等的构造是否符合要求；地基是否积水，底座是否松动，立杆是否悬空；扣件螺栓是否松动。7.3.9 双排脚手架体系剖面图及立面图：双排脚手架立杆的计算书附在后面。7.4 作业层的搭设要求为防止作业人员高空坠落及高处物体坠落对工作人员造成伤害，应搭设安全通道和作业层。A、作业层搭设要求：作业层脚手板应满铺，稳铺，离开墙面120-150mm,脚手板应设置在三根横向水平杆上，使用木跳板时，双排脚手架的横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。当脚手板长度小于2m时,可采用两根横向水平杆支承,但应将脚手板两端与其可靠22、固定,严防倾翻。此三种脚手板的铺设可采用对接平铺或采用搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两个横向水平杆，脚手板外伸长应取150mm，两块脚手板外伸长度的和不应大于300 mm，脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向水平杆上，搭接长度不应大于200 mm，其伸出横向水平杆的长度不应大于100 mm。如下图所示，作业层端部脚手板探头长度应取150 mm，其板长两端均应与支承杆可靠固定，脚手板探头应用直径3.2mm的镀锌钢丝箍两道固定在支撑杆件上。在铺设脚手架的作业层上必须设置护栏和挡脚板，栏杆高度为0.81m，挡脚板亦可加设一道低栏杆，距脚手板面0.20.4m替代。（a）脚手板对接图 (b)脚手23、板搭接图B、安全网搭设要求应在安全通道和作业层周围都围上2000目密目安全网，外脚手架外围都要挂上密目安全网进行封闭，铺于钢管架内侧，网与网的连接处用尼龙绳绑扎，再用8号铁丝固定在钢管架上。安全网采用双层网眼，要求网眼不破损，生根要牢固，绷紧、圈牢、拼接严密，网杠支杆采用脚手架钢管。使用的安全网必须要有生产厂家的生产许可证，产品的出厂合格证。安全网在使用时必须经常地检查，并有使用记录，不符合要求的安全网应及时处理。安全网在不使用时，必须妥善的存放、保管，防止受潮发霉。高处作业部位的下方必须挂安全网，要经常清理网内的杂物，在网的上方实施焊接作业时，应采取防止焊接火花落在网上的有效措施。7.5、脚24、手架搭设的技术要求和允许偏差序号项目技术要求允许偏差检查立法与工具1地基基础表面坚实平整观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度20-80m100用经纬仪或吊线和卷尺3间距步距20钢板尺纵距50横距204纵向水平杆高差一根杆的两端20水平仪或水平尺两跨内两根纵向水平杆长度偏差外伸500mm205双排脚手架横向水平杆长度偏差外伸500mm10钢板尺6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm钢卷尺立杆上对接扣件至主接点的距离ah/3钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件至主接点的距离aL/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩4025、-65N.m扭力扳手7剪刀撑斜杆与地面的倾角45-60角尺7.6、拆除方案a、外架拆除前应由单位工程负责人召集有关人员对架子工程进行全面检查与签证确认，建筑物施工完毕，且不需要使用时，脚手架方可拆除。b、拆除脚手架应设置警戒，张挂醒目的警戒标志，禁止非操作人员通行和地面施工人员能行，并有专人负责警戒。c、长立杆、斜杆的拆除应由二人配合进行，不宜单独作业，下班时应检查是否牢固，必要时应加设临时固定支撑，防止意外。d、拆除外架前应将通道口上的存留材料杂物清除，按自上而下先装后拆，后装先拆的顺序。e、拆除顺序为：安全网踢脚杆防护栏杆剪刀撑脚手片搁栅杆连墙杆大横杆小横杆立杆，自上而下拆除，一步一清，不26、得采用踏步式拆除，不准上、下同时作业。f、如遇强风、雨、雪等气候，不能进行外架拆除。 g、拆卸的钢管与扣件应分类堆放，严禁高空抛掷。h、吊下的钢管与扣件运到地面时应及时按品种规格堆放整齐 8、施工质量保证措施工程部主任工程师质安部质量检查员设材部材料员土建经理：王守杰施工队经理：邱长庆总工程师：何治国HSE经理：王万柱8.1 保证项目：质量目标：工程交工合格率100%，一次报验合格率100%。8.2 施工准备期的质量控制组织各参战施工班组参加技术交底，学习有关规程规范，了解设计意图、技术要求、操作规程、质量关键及施工难点，设计交底应作好记录。特种作业人员特别是木工、电工等，木工必须持证上岗并满27、足工程需要。根据工程需要配备足够的施工机具，并保证其状况良好，配备足够的计量检测器具，保证其精度满足工程需要且在周检有效期内。按合同分工，对自行采购材料所选定的供应商进行资格及质量信誉的审查。确保材料的质量符合设计及规范要求。8.3 施工期的质量控制组织工程质量计划的实施，检查督促各施工班组质量计划的执行，确保各级质量保证体系人员到位，职责明确，质保体系运行有效。对执行中出现的问题及时采取解决措施，以确保质量目标的实现。定期召开现场质量会议，检查质量体系运行及质量计划执行情况，对存在的问题制定改进措施。实施质量责任跟踪制度，使质量责任落实到人。根据现场具体情况，不定期召开专题质量会议，讨论并解28、决特定的质量问题。对现场施工中出现的质量问题及任何不合格项，查清问题的原因，提出处理意见和改进措施，落实整改时间及责任人，并组织贯彻实施，确保问题得到解决。对于业主、监理单位或质量监督单位对现场工程质量的提出的建议及意见，尽快作出整改、处理并澄清。对现场的施工过程进行监控，确保按图纸、规程规范及批准的方案施工。对现场任何违反图纸、规程规范及方案的施工，责令班组停工整改，直至整改合格后方可复工。严把材料进场质量关，证件不齐，不合格的材料严禁进场。严格控制工序质量，加强工序交接及专业间的交接管理，认真办理工序交接手续，上道工序未经检验合格，不得转入下道工序。对任何隐蔽工程，按规定程序报业主代表申请29、共检，共检合格并经各方代表签字确认后，方可隐蔽。并做好施工原始资料的收集、记录和整理工作，确保技术资料及各种质量记录的准确、完整，并与工程进度同步。对检查合格的分部分项工程及工序质量及时签字确认，做好质量统计工作。9、施工HSE保证措施按照我公司职业健康安全管理手册、程序文件严格对现场安全防护进行控制。现场成立HSE管理体系，见下图。工地设专职安全员，全面负责安全生产及各种安全教育活动，由工程部组织有关部门对现场进行经常性检查，发现隐患及时组织人员整改，保证无重大事故。9.1施工前必须逐项进行安全技术交底，每周定期进行安全教育。9.2严格执行各种安全操作规程，持证上岗，不准违章作业。施工区域设30、置必须的安全设施，进入现场的职工，必须执行“三戴一网”和使用劳保用品，框架上施工，一定要带好安全带，精力集中，班前不允许喝酒。9.3施工脚手架必须按规范派专人搭设，脚手架搭设后必须经安全部门检查合格方能投入使用。并加强“四口”临边防护。9.4现场用电应架设或加套埋设，应设专用配电盘按要求安装漏电保护器。9.5严格按平面布置设置消防器材、消火栓，现场要设置安全标志，循环道路要畅通。9.6进行经常性的全员安全教育，提高安全意识和自我保护能力，把“要我安全”转化为“我要安全”。9.7 机械定期保养，机械操作人员建立岗位责任制，做到持证上岗，严禁无证操作；9.8 现场配电箱统一管理设置漏电保护器，做到31、安全用电。现场电源的接设必须有专职电工操作，做到“一机、一箱、一闸、一保护”。9.9 整个支撑系统按方案支设完毕后，必须先经项目部和施工队的技术负责人、安全负责人、专业工程师、专职安全员、工号技术员共同检查验收合格后，方可通知业主、监理方检查验收。在检查验收过程中要特别注意脚手架支撑系统的构造要求必须满足建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范的各项要求。特别是注意检查验收满堂模板支架的纵向剪刀撑和水平剪刀撑。详见建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范6.8条款的要求。9.10 搭、拆脚手架支撑的工作人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗。9.11 搭、拆脚手架支撑的32、工作人员做好安全技术交底及安全教育后方可上岗作业。9.12 明确顶架施工现场安全责任人员，负责施工全过程的安全管理工作。设专人负责对顶架进行经常检查和保修。9.13 未经原审批部门同意，任何人不得修改更变技术方案。9.14 架设后，应会同技术部门及安全检查员进行全面检查，验评合格后方可使用。每施工段要经验收后才可使用。9.15 使用过程中必须定期和不定期进行检查，发现问题应及时整改，整改后才能继续使用。如停工一段时间重新开工时必须全面检查，检查合格后才可使用。9.16 施工中必须严格按照有关章程和规范要求施工，严禁违章作业。9.17 操作工人必须经过安全培训及三级安全教育，持证上岗。操作时必须33、正确戴好安全帽和安全带，安全帽的帽带要绑紧在下颚的位置，安全带应可靠地与大横杆连接；不得穿塑料底鞋或皮鞋，不得酒后、带病作业。9.18 工具及小零件，要放在工具箱内。9.19 搭设、拆除顶架时应思想集中，团结协作，统一指挥，禁止在架子上打闹。材料、工具不得乱抛、乱扔。9.20 遇六级以上大风或重雾、大雨时应停止工作，雨后施工要注意防滑。9.21 不得使用不合格的构配件。9.22 塔吊在使用过程中要听起重工指挥，要配备对讲机。吊装过程中要用双股钢丝绳起吊，起吊前要用吊环把吊装物锁牢固。9.23 担任高空作业人员必须身体健康。患有精神病、癫痫病及经医师鉴定患有高血压、心脏病等不宜从事高空安装病症的34、人员，不准参加高空安装。凡发现工作人员有饮酒、精神不振时，禁止高空作业。9.24 在安全通道拐弯处的平台上要放置灭火器。项目经理HSE经理施工经理项目总工程师项目经理部职能部室负责人HSE管理办公室专业责任工程师作业班组兼职安全员专业责任工程师专业责任工程师专业责任工程师10、施工进度计划尿素装置包装楼: 主体封顶：2013年5月15日-2013年9月24日11、施工过程技术资料和工程竣工技术资料管理1、工程资料的整理按中煤业主档案室提供的工程表格和相关要求，进行整理。2、项目部设专人控制文件资料，由工程技术部门统一管理。3、按项目工号或专业分类进行发放，并由技术负责人确定发放范围，并建立发放35、台帐。4、按照工程地质情况报告及被批准的施工方案进行施工。5、机械进场应办理机械进场手续。6、主要技术文件和业主要求的其他有关资料12、有害和危险性因素的辨识与应急措施1、有害和危险因素的辨识与控制序号危险源危害可能发生事故控制措施一脚手架1、结构尺寸、材质不符合要求，架体未按规定与建筑结构连接牢固，未按规定设置剪刀撑，基础不符要求；架体失稳下沉坍塌事故1、必须使用合格的材料，腐蚀钢管及不和格的扣件严禁使用。2、架子的搭设必须按技术交底进行，架子立杆下端必须座落于坚实的基础上，并垫50厚300宽木跳板。并设置扫地杆。3. 脚手板满铺牢固，材质必须符合要求，按规定设置防护栏杆和挡脚板。脚手架要求36、限荷使用，留有负荷4.外侧设置安全网或网间必须严密，按规定设置上下通道，架体内按规定采取封闭措施。5.夜间施工保证充足照明。6. 架体按要求接地避雷。2、脚手板未满铺牢固或材质不符合要求，施工曾未按规定设置防护栏杆和挡脚板，外侧未设置安全网或网间不严密，未按规定设置上下通道，架体内未按规定采取封闭措施，高处作业无可靠立足点，夜间施工无照明或照明不良；高空坠落物体打击3、架体未按要求接地；触电二登高作业1、梯子质量不符合要求，超载，梯脚无防滑措施，梯子没有稳固措施，其他登高设施不符合要求。高处坠落物体打击按照JGJ80-91建筑施工高处作业安全技术规范设置防护设施，按照JGJ59-2011建筑施37、工安全检查标准进行检查和验收。三电器设施1、未采用TN-S系统、未使用五心电缆，保护零线与工作零线接线错误，未按规定进行重复接地，电缆绝缘不良、乱拉乱接，电缆过路五保护，电缆架设或埋设不符合要求；触电1.采用TN-S系统、使用五心电缆，保护零线与工作零线接线准确无误，按规定进行重复接地，电缆绝缘良好、 架设有序，电缆过路有架空或埋地保护。2.安全距离达 符合规定要求且有防护，并符合“三级配电二级保护”要求， 设置“一机一闸一漏一箱”，漏电保护器经常检查 是否有效，照明灯绝缘良好、高度要够，特殊场所按要求使用安全电压，电箱或电箱内的电器必须符合要求。2、安全距离达不到规定要求且无防护，不符合“三38、级配电二级保护”要求，违反“一机一闸一漏 制”，漏电保护器失效，照明灯绝缘不良、高度不够，特殊场所未按要求使用安全电压，电箱或电箱内的电器不符合要求；触电电气火灾四施工现场1、地面不平整、道路不通夜间施工无照明或照明不良，材料堆放不符合要求；人员伤害坍塌物体打击工地路面应做硬化处理，保证道路通畅，2、夜间施工要保证充足照明，3、材料堆放整齐，稳固，4、做到工完料尽场地清。5、易燃易爆物品分类堆放，6，动火要办理审批手续，要配备灭火器及动火监护人，7、按照JGJ59-2011建筑施工安全检查标准验收。2、剩余材料、废料垃圾乱摆乱放，无证动火、无防火设施或不符合要求，易燃易爆物体使用和存放不符合要39、求；火灾爆炸五人为因素1、不按规定正确佩带个人劳保用品，违章违纪，行为失误，身体状况不良；人员伤害各类事故1、制定和落实安全生产者任制及奖惩制度，2、加强安全监督和检查，3、加强职工安全教育，4、施工前进行安全技术交底，5、特种作业人员要执证上岗。2、 应急措施为防止万一施工过程中支承体系出现严重变形或者失稳现象，因此混凝土浇捣前必须做好如下应急措施：a、宜在白天进行砼浇捣；不宜采用地泵输送砼，应用汽车泵（汽车式混凝土布料车）进行砼浇捣，以减少施工活荷载。b、砼浇捣时禁止集中再摊开做法，必须按顺序由内向外分层浇灌为宜。避免支承系统局部集中受力过大发生意外。c、实施监测支承体系的技术人员、从开始40、浇灌砼至完成一直进行监测顶架受力后的变形数据，并做好记录。d、准备好跟班的木工、架子工管理人员和工人、材料、工具；发现支承系统变形时必须马上进行针对性加固措施。现场专职安全员要专人跟踪检查各工种人员是否到位。e、发现支承系统变形达到规范规定最大值时，必须立即停止砼浇捣。并立即撤离所有工人离开施工现场。f、尽可能清走已浇捣的砼，减轻对顶架的压力。g、安排专业技术人员检查顶架的扣件、立杆、横杆及整个系统。应立即对整个系统进行针对性加固、加强处理。h、当支承体系变形达到极限值，立即撤离工人同时，应将楼面的梁侧或楼板模板局部拆除（梁侧模和板支模时局部必须预留可方便拆卸的活口），将砼排出模板外。以减轻砼41、对顶架压力。i、待顶架系统加固完成，并经过相关单位验收合格后，方可重新进行砼浇捣。安全通道计算书一、基本参数斜道附着对象脚手架斜道类型之字形斜道立杆纵距或跨距la(m)12立杆横距lb(m)1.2立杆步距h(m)1.5斜道每跑高度H(m)1.5斜道水平投影长度L(m)4平台宽度Lpt (m)1.2斜道跑数n16斜道钢管类型482.75单立杆计算方法按单立杆受力设计单立杆计算高度H1(m)29双立杆受力不均匀系数KS0.8二、荷载参数脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.32挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.17每米立杆承受结构自重标准值gk(42、kN/m)0.35脚手架外立杆轴心压力标准值Nj(kN/m2)15斜道均布活荷载标准值Gkq(kN/)2斜道施工作业跑数nj8风荷载标准k(kN/m2)(单、双立杆)基本风压0(kN/m2)0.350.68、0.68风荷载体型系数s1.56风荷载高度变化系数z(单、双立杆)1.25、1.25 搭设示意图：平面图立面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数m2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)100400横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)4180 计算简图如下：水平杆布置方式 承载力使用极限43、状态 q=1.2(0.03 +Gkjb(la /cos )/(m+1)+1.4Gkq(la /cos)/(m+1)=1.2(0.03+0.32(1/0.936)/(2+1)+1.42(1/0.936)/(2+1) =1.17kN/m 正常使用极限状态 q=(0.03 +Gkjb(la /cos )/(m+1)+Gkq(la /cos)/(m+1)=(0.03+0.32(1/0.936)/(2+1)+2(1/0.936)/(2+1) =0.856kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 Mmax=qlb2/8= 1.1712/8=0.146kNm =Mmax/W=0.146*106/4180 = 44、34.928 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max = 5qlb4/(384EI)= 50.85610004/(384206000100400)=0.539mm = minlb/150，10= min1000/150，10=6.666mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax= qlb/2=1.171/2=0.585kN 正常使用极限状态 Rmax= qlb/2=0.8561/2=0.428kN四、纵向水平杆验算 承载力使用极限状态 F1=Rmaxcos=0.5850.936=0.548kN q=1.20.03cos=1.20.030.936=45、0.034 kN/m 正常使用极限状态 F1=Rmaxcos=0.4280.936=0.401kN q=0.03cos=0.030.936=0.028 kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.16106/4180 = 38.278 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max =0.463mm = minla/cos/150，10= min1068.376/150，10=7.123mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax= 1.281kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.75 横向水平杆：Rmax46、=0.585KNRc =0.758=6kN 纵向水平杆：Rmax=1.281/0.936=1.369KNRc =0.758=6kN 满足要求！六、荷载计算斜道跑数n16斜道每跑高度H(m)1.5单立杆计算高度H1(m)29斜道钢管类型482.75每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.35脚手架外立杆轴心压力标准值Nj(kN)15斜道均布活荷载标准值Gkq(KN/)2斜道施工作业跑数nj8 立杆静荷载计算 1、立杆承受的结构自重荷载NG1k 每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1 gk1=(la/cos+lbm/2)0.03(n+1)/2 /(nH)=(1/0.936+12/2)47、0.03(16+1)/2 /(161.5)=0.022 kN/m 单内立杆：NG1k=(gk+ gk1)(nH-H1)=(0.35+0.022)(161.5-23) =0.372KN 双内立杆：NGS1k =(gk+ gk1+0.03)H1=(0.35+0.022+0.03)23=9.246KN 每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1 gk1=(la/cos+lbm/2)0.03/H=(1/0.936+12/2)0.03/1.5=0.041 kN/m 单中间立杆：NG1k=(2gk-0.03+ gk1)(nH-H1)=(20.35-0.03+0.041)(161.5-23) =0.748、11KN 双中间立杆：NGS1k =(2gk+ gk1)H1=(20.35+0.041)23=17.043 KN 2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准值NG2k 每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2 gk2=Gkjb(la/cos)lb/2+Gkdb(la/cos)(n+1)/2 /(nH)=0.32(1/0.936)1/2+0.17(1/0.936)(16+1)/2/(161.5)= 0.254kN/m 单内立杆：NG2k=gk2(nH-H1)=0.254(161.5-23) =0.254KN 双内立杆：NGS2k =gk2H1=0.25423=5.846KN 每米中间立杆承受斜49、道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2gk2=Gkjb(la/cos)lb/2+Gkdb(la/cos)/H=0.32(1/0.936)1/2+0.17(1/0.936)/1.5=0.235kN/m 单中间立杆：NG2k=gk2(nH-H1)=0.235(161.5-23) =0.235KN 双中间立杆：NGS2k =gk2H1=0.23523=5.405KN 立杆施工活荷载计算 NQ1k=Gkq(la/cos)lb/2nj=2(1/0.936)1/28 =8.547 kN七、立杆稳定性验算斜道每跑高度H(m)1.5斜道跑数n16双立杆计算高度H1(m)29双立杆受力不均匀系数KS0.8立杆计算长度50、系数1立杆截面抵抗矩W(mm3)4180立杆截面回转半径i(mm)16立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)391 1、立杆长细比验算 立杆计算长度l0=kh=111.5=1.5m 长细比= l0/i =1500/16=93.75210 满足要求！ 轴心受压构件的稳定系数计算： 立杆计算长度l0=kh=1.15511.5=1.732m 长细比= l0/i =1732/16=108.25 查规范JGJ130-2011表得，=0.53 2、立杆稳定性验算 不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值： 单立杆的轴心压力设计值： 单内立杆：N1=1.2(NG1k+ NG2k+N51、j)+ 1.4NQ1k=1.2(0.372+ 0.254+15)+ 1.48.547=30.717KN 单中间立杆：N2=1.2(NG1k+ NG2k)+ 1.4NQ1k=1.2(0.711+ 0.254)+ 1.48.547=14.282KN N=maxN1，N2=30.717KN = N/(A) =30717/(0.53391)=148.23N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 双立杆的轴心压力设计值: 双内立杆：NS1=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N1=1.2(9.246+ 5.846)+ 30.717=48.308KN 双中间立杆：NS2=1.2(NGS1k+ NGS52、2k)+ N2=1.2(17.043+ 5.405)+ 14.282=41.22KN N=maxNs1，Ns2=48.308KN = (KSNS)/(A) =(0.848308)/(0.53391)=186.5N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！ 组合风荷载作用下的单立杆轴向力： 单立杆的轴心压力设计值： 单内立杆：N1=1.2(NG1k+ NG2k+Nj)+ 0.91.4NQ1k=1.2(0.372+ 0.254+15)+ 0.91.48.547=29.52KN 单中间立杆：N2=1.2(NG1k+ NG2k)+ 0.91.4NQ1k=1.2(0.711+ 0.235)+ 0.91.53、48.547=11.904KN N=maxN1，N2=29.52KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4wk lah2/10=0.91.40.6811.52/10=0.193 kNm =N/(A)+Mw/W=2952/(0.53391)+0.193106/4180=188.623N/mm2f=205 N/mm2满足要求！ 双立杆的轴心压力设计值: 双内立杆：NS1=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N1=1.2(9.246+ 5.846)+ 29.52=47.63KN 双中间立杆：NS2=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N2=1.2(17.043+ 5.405)+ 11.904=54、38.842KN N=maxNs1，Ns2=47.63KN Mw=0.91.4Mwk=0.91.4wk lah2/10=0.91.40.6811.52/10=0.193 kNm=KSNS/(A)+Mw/W=0.847630/(0.53391)+0.193106/4180=204.952N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！八、立杆地基承载力验算地基土类型回填土地基承载力特征值fg(kPa)140地基承载力调整系数kc1垫板底面积A(m2)0.4 单立杆的轴心压力设计值： 单内立杆：N1=(NG1k+ NG2k+Nj)+ NQ1k=(0.372+ 0.064+15)+ 8.547=23.955、83KN 单中间立杆：N2=(NG1k+ NG2k)+ NQ1k=(0.711+ 0.235)+ 8.547=9.493KN 双立杆的轴心压力设计值: 双内立杆：NS1=(NGS1k+ NGS2k)+ N1=(9.246+ 5.846)+ 23.983=39.075KN 双中间立杆：NS2=(NGS1k+ NGS2k)+ N2=(14.079+ 4.465)+ 9.021=31.941KN N=maxN1，N2，Ns1，Ns2=39.075KN 立杆底垫板平均压力P=Ns/(kcA)=39.075/(10.4)=87.69kPafg=140kPa 满足要求！钢管落地脚手架计算书一、参数信息1.56、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 29 m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：横距Lb为 1.05m，纵距La为1.2m，大小横杆的步距为1.8 m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 0 根；采用的钢管类型为 482.75； 横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距3.6 m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途: 其它用途；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处xxxx市，基本风压0.6 kN/m2；风荷载高度变化系数z，计算连墙件强度时取1.357、35，计算立杆稳定性时取1，风荷载体型系数s 为0.693；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1161；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:竹夹板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.031；脚手板铺设总层数:6；5.地基参数地基土类型:回填土；地基承载力标准值(kPa):150.00；立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:0.40。 二、大横杆的计算按照扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)58、第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.031 kN/m ；脚手板的自重标准值:P2=0.351=0.35 kN/m ；活荷载标准值: Q=31=3 kN/m；静荷载的设计值: q1=1.20.031+1.20.35=0.457 kN/m；活荷载的设计值: q2=1.43=4.2 kN/m； 图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图259、组合。跨中最大弯距计算公式如下: M1max=0.08q1l2 + 0.10q2l2跨中最大弯距为 M1max=0.080.4571.22+0.104.21.22 =0.657kNm；支座最大弯距计算公式如下: M2max=-0.10q1l2 - 0.117q2l2支座最大弯距为 M2max= -0.100.4571.22-0.1174.21.22 =-0.773kNm；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =Max(0.657106,0.773106)/4180=184.928N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为 =184.928N/mm2 小于 大横杆的抗弯强度设计值 f=205N/60、mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：max = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI其中：静荷载标准值: q1= P1+P2=0.031+0.35=0.381 kN/m； 活荷载标准值: q2= Q =3 kN/m； 最大挠度计算值为： = 0.6770.38112004/(1002.06105100400)+0.990312004/(1002.06105100400) = 3.236 mm；大横杆的最大挠度 3.236 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1200/150 mm与10 mm，满足要求！三、小横杆的计算因61、为此时小横杆没有受到上部结构传来的力的作用，所以，小横杆不需要进行验算。四、扣件抗滑力的计算按规范表,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值: P1 = 0.0311.2/2=0.018 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3511.2/2=0.21 kN；活荷载标准值: Q = 311.2 /2 = 62、1.8 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.018+0.21)+1.41.8=2.794 kN；R 8.00 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1161kN/m NG1=0.1161+(1.200/2)0.031/1.8023.00=2.670kN；(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2 NG2= 0.3541.2(1+0.3)/2=1.092kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹夹板挡板，标准值为0.14kN/m63、 NG3=0.1441.2/2=0.336kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2 NG4=0.0051.223=0.138kN；经计算得到，静荷载标准值 NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.236kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ=311.22/2=3.6kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2 NG+0.851.4NQ=1.24.236+ 0.851.43.6= 9.368kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N=1.2NG+1.4NQ=1.24.236+164、.43.6=10.124kN；六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算 Wk=0.7zs0其中 0 - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：0=0.5kN/m2； z - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：z= 1； s - 风荷载体型系数：取值为0.693；经计算得到，风荷载标准值为: Wk=0.7 0.510.693=0.243kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为: Mw=0.85 1.4WkLah2/10=0.85 1.40.2431.21.82/10=0.112kNm；考65、虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) + MW/W f立杆的轴心压力设计值 ：N=9.368kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式=N/(A) f立杆的轴心压力设计值 ：N=N= 10.124kN；计算立杆的截面回转半径 ：i=1.6 cm；计算长度附加系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ： k=1.155 ；计算长度系数参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)表得 ：=1.5 ；计算长度 ,由公式 l0=kuh 确定：l0=3.118 m；长细比: L0/i=195 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的66、结果查表得到 ：= 0.189立杆净截面面积 ： A=3.91 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W=4.18 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205N/mm2；考虑风荷载时=9367.56/(0.189391)+112221.094/4180=153.609N/mm2；立杆稳定性计算 =153.609N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时=10123.56/(0.189391)=136.992N/mm2；立杆稳定性计算 =136.992N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算按建筑67、施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：Hs=Af - (1.2NG2k + 0.851.4(NQk + MwkA/W)/1.2Gk构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.566kN；活荷载标准值 ：NQ=3.6kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk=0.116kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85)=0.112 /(1.4 0.85)=0.094kNm；Hs =( 0.1893.9110-468、205103-(1.21.566+0.851.4(3.6+0.1893.911000.094/4.18)/(1.20.116)=50.259 m；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H=Hs /(1+0.001Hs)H=50.259 /(1+0.00150.259)=47.854 m；H= 47.854 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =47.854 m。脚手架单立杆搭设高度为29m，小于H，满足要求！八、连墙件的稳定性计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw69、 + N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算z1.301，s0.693，00.5，Wk=0.7zs0=0.7 1.3010.6930.5=0.316kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw=12.96 m2；按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4WkAw=5.725kN；连墙件的轴向力设计值 Nl=Nlw + N0= 10.725kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=Af其中 - 轴心受压立杆的稳70、定系数；由长细比 l/i=300/16的结果查表得到 =0.949，l为内排架距离墙的长度； A=3.91 cm2；f=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf=0.9493.9110-4205103=76.067kN；Nl=10.725 Nf=76.067,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl=10.725小于双扣件的抗滑力 12kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 地基承载力设计值:fg=fgkkc=56 kPa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 140 kPa ；脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p=N/A =37.47 kPa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N=9.368kN；基础底面面积 ：A=0.25 m2 。p=37.47kPa fg=56 kPa 。地基承载力满足要求！