1、1编制说明12编制依据13工程概况14施工部署15脚手架质量保证36 安全施工技术措施77 文明施工要求108主要劳动力使用计划119主要施工机械需用计划1110主要施工用料1211 附脚手架计算书121编制说明本方案是针对气化框架主体结构外装饰装修脚手架编制.2编制依据1） 气化框架施工图.2） 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001。3） 建筑施工高处作业安全技术规范JGJ 8091。3工程概况本工程为xx化工基地28万吨/年合成氨项目-气化装置气化框架。该框架平面轴线尺寸：77。1m21m。框架净高为45m。.针对该工程编制外装饰装修脚手架施工方案,以方便指导施工.42、施工部署4.1原材料要求：脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管(GB/T13793)或低压流体输送用焊接钢管（GB/T3092)中规定的483.5mm钢管,其质量应符合国家标准碳素结构钢(GB/T700）中Q235-A级钢的规定.应对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用。扣件式钢管脚手架应采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规范；脚手架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N。m时,不得发生破坏.脚手板采用厚度为50的木跳板及竹跳板。4。2.脚手架设计及构造4。21设计本工程脚手架采用落地式扣件脚手架，为双排架脚手架。钢管规格为483、3.5，主要用于外墙装饰，脚手板为竹制脚手板及木跳板,用铁丝与脚手架绑扎牢固，并加18cm高挡板。 4。22立杆本工程钢管外脚手架基础做法：先将地面夯实,并用C10素砼做10cm厚硬地面，并在外架立杆外边约30cm处设一条排水沟，用垫木作为脚手架的支点，下垫200020050木跳板。立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接.接头交错布置，两个相邻立杆接头避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。脚手架立杆步距为1.8m，排距0.8m,纵距1。5，内排架距离墙长度0。3m。4.2.3大横杆大横杆置于小横杆之上，在立杆的内侧，4、用直角扣件与立杆扣紧；其长度大于3 跨、不小于6m，同一步大横杆四周要交圈.大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置,不在同步、同跨内.相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱的距离不大于50cm，大横杆在同一步架内纵向水平高差不得超过全长的1/300，局部高差不得超过50mm。4.2.4 小横杆每一立杆与大横杆相交处（即主节点），都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆下,该杆轴线偏离主节点的距离不大于15cm。小横杆间距应与立杆柱距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，可在两立柱之间等间距设置增设2 根小横杆,其最大间距不大于75cm.小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm；伸5、出里排大横杆距结构外边缘15cm，作业层时在小横杆下面设置一层水平安全兜网封闭，同步内有根小横杆超过这一限制,可在作业层采取钢管三角斜撑的方式予以加固.上、下层小横杆应在立杆处错开布置,同层的相临小横杆在立杆处相向布置。4.2。5 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮20cm 处的立杆上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。 4.2.6 剪刀撑本脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置。采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上,并沿架高连续6、布置.剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上,另一根斜杆扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24 个扣结点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。 剪刀撑的杆件连接采用搭接，其搭接长度100cm,并用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端的距离10cm.4.2.7 脚手板脚手板采用200020050木跳板，每块木跳板不得大于30kg。在作业层下部架设一道水平兜网，随作业层上升，同时铺设不超过两层,并设置安全网及防护栏杆,防护栏杆高度不小于1。2 m。脚手板设置在3 根横向水平杆上，并在两端8cm 处用直径4mm的镀锌钢丝箍绕23 圈固定,脚手板长度不得小于2m。脚手板应平7、铺、满铺、铺稳，接缝中设两根小横杆，各杆距接缝的距离均不大于15cm,构造见下图所示.靠墙一侧的脚手板离墙的距离不应大于15cm。拐角处两个方向的脚手板应重叠放置,搭接长度不小于20 cm，伸出横向水平杆的长度不应小于10 cm ，避免出现探头及空挡现象。4。2。8 连墙件连墙件采用刚性连接,两步三跨设置,垂直距离为3m,水平距离为4.5m。气化框架北侧连接方式：每层在柱梁用脚手管锁紧，南侧每层在门窗洞口锁死,用顶杆与外墙顶紧，外侧顶杆端头用木板与外墙砖隔开，以免碰坏外墙砖。4。2.9 防护设施脚手架要满挂全封闭式的密目安全网。密目网采用1.86.0m 的规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆里侧.作8、业层脚手架立杆于0.9m处设有一道防护栏杆，底部侧面设18cm 高的挡脚板。5脚手架质量保证5。1 构配件允许偏差（详见表8-1)5。2 脚手架搭设的允许偏差和检验方法（详见表82）5。3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准检 查 项 目安装扣件数量（个）抽检数量(个）允许的不合格数连接立杆与纵(横)向水平杆或剪刀撑的扣件;接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件12013200505连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处)1201320050106 安全施工技术措施6。1安全防护领导小组安全生产、文明施工是企业生存与发展的前提条件,是达到无重大伤亡事故的必然9、保障,也是我项目部 “质量是企业的生命，安全是效益的保证”的根本要求.为此经理部成立以经理为组长的安全防护领导小组,其机构组成、人员编制及责任分工如下：组 长:王文言(项目经理）-负责协调工作。副组长：江传喜（施工经理）-现场施工总指挥。李亚威（项目总工)-技术总部署。苏刚（安全经理）-脚手架搭设检查、监督.组 员： 周明铭（土建工程师)技术交底，现场施工协调。李宏生（质检科长）-现场质量检查。架子搭设班长负责现场具体施工。6。1 材质及其使用的安全技术措施6。1.1 扣件的紧固程度应在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3KN。扣件上螺栓保持适当的拧紧程度。对接扣件安装时其10、开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。6。1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。6。1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用。禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。6。1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用.6。1.5 严禁将外径48mm 与51mm 的钢管混合使用。6。2 脚手架搭设的安全技术措施6。2。1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷,顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75以上才能施工。6.2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁11、在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方,并得到允许,以防坠落伤人。6。2。3 开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。6.2。4 脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全,未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定.6。2。5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。6.2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查,验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块.6。2.7 外脚手架的卸荷严格采用25的钢丝绳通过梁上对拉螺栓孔与脚手架连接,严禁私自拆改。6。3 脚手架上施工作12、业的安全技术措施6.3。1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经项目部同意不得任意拆除脚手架部件。6。3。2 严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。6.3。3 结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层。6。3。4 当作业层高出其下连墙件3.6m 以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。6.3.5 各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。6。3.6 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。6。4 脚13、手架拆除的安全技术措施6。4。1 脚手架拆除前,方案编制人员和专职安全员必须按专项施工方案和安全技术措施的要求对参加拆卸人员进行安全技术书面交底，并履行签字手续。并全面检查拟拆脚手架,根据检查结果,拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准进行脚手架拆除。6。4。2 脚手架拆除时，施工员必须察看施工现场环境,包括空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。应全面检查脚手架的扣件、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，同时应清除脚手架上的杂物及影响拆卸作业的障碍物。6。4。3 脚手架拆除时应划分作业区，周围设绳绑围14、栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入.作业人员应严格执行施工方案及有关安全技术规定。6.4。4 脚手架拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时,应先通知对方，以防坠落.6。4。5 在脚手架拆除时，不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。6.4。6 每天脚手架拆除下班时,不应留下隐患部位。6。4.7 脚手架拆除时严禁碰撞脚手架附近电源线,以防触电事故。6。4。8 所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。6。4。9 所有的脚手板,应自外向里竖立搬运，以防脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。6。4.10 拆下的零配15、件要装入容器内，用吊蓝吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。6.4.11 当脚手架采取分段、分立面拆除时，事先应确定技术方案,对不拆除的脚手架两端,事先必须采取必要的加固措施。6。4.12拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同时作业。拆除脚手架时连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架。6.4。13拆卸时应有可靠的防止人员与物料坠落的措施。拆除杆件及构配件均应逐层向下传递，严禁抛掷物料。7 文明施工要求 根据脚手架施工的特殊性，结合职业安全卫生的贯标精神、集团公司“文明四区建设”的要求以及我项目部创建“样板工地”的总体部署,要求施工时作到如下:7。16、1 进入施工现场的人员戴好安全帽,高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等,现场严禁吸烟。7。2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得随意拆除和移动标示牌.7。3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹.7。4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。7。5 上架子作业人员上下均应走人行梯道,不准攀爬架子。7。6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时,应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。7。7 脚手架验收合格17、后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。7。8 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动;塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。7.9 不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上,严禁任意悬挂起重设备。7.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。7.11 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。7。12 脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查,发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决18、。7。13 要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结,不得截断架体.7.14 施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。7。15 使用的工具要放在工具袋内,防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。7。16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。7.17 施工人员做到活完料净脚下清,确保脚手架施工材料不浪费.7。18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运,分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理.应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐,妥善保管。7.19 六级（含六级）以上大风及雷雨、雾、大雪等19、天气时严禁继续在脚手架上作业.雨、雪后上架作业前应清除积水、积雪，并应有防滑措施。 8主要劳动力使用计划劳动力配备表工 种人 数任 务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工1负责脚手架垂直度控制9主要施工机械需用计划机具配备名 称数 量用途备注架子扳手60把架子工搭设和拆除架子用力矩扳手2把检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒 链1把调整架子水平弯曲度10主要施工用料材料配备名 称数 量规 格备注钢管4000m483.5mm脚 手 板400m3厚5cm、宽2030cm密目安全网3000m21。8m6。0m水平安全网1500m2直角扣件3000个旋转扣件700个对接扣件1000个11 附脚手架计算20、书 落地架计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ1302001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范（GB 500092001)、钢结构设计规范（GB 500172003）等规范。一、参数信息：1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.80米,立杆的步距为1。80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 45.0 米,立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 3；采用的钢管类型为 483.0；横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件21、采用两步三跨，竖向间距 3。60 米，水平间距4。50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工荷载均布参数（kN/m2）:2.000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数：2；3.风荷载参数安徽省合肥市地区，基本风压为0。35,风荷载高度变化系数z为0。84，风荷载体型系数s为0.65；4.静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2)：0。1345；脚手板自重标准值(kN/m2 ）：0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2）：0.110；安全设施与安全网（kN/m2 )：0。005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆冲压钢；5。地22、基参数地基土类型:碎石土；地基承载力标准值（kN/m2）：500.00;基础底面扩展面积（m2):0。09;基础降低系数:0.40。 二、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0。033 kN/m ；脚手板的荷载标准值:P2=0。3500.800/（3+1）=0。070 kN/m ；活荷载标准值: Q=2。0000.800/(3+1)=0。400 kN/m；静荷载的计算值： q1=1。20。033+1。20.070=0。124 kN/m；活荷载23、的计算值: q2=1.40。400=0。560 kN/m； 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2。强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0.080.1241。5002+0.100。5601。5002 =0.148 kN.m;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为 M2max= 0.100。1241.5002-0。1170.5601.5002 =0.175 kN。m;我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：=Max(0.148106,0.175106)/4490.24、0=38.976 N/mm2；大横杆的抗弯强度：= 38.976 N/mm2 小于 f=205。0 N/mm2。满足要求!3。挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：静荷载标准值: q1= P1+P2=0。033+0.070=0。103 kN/m;活荷载标准值: q2= Q =0.400 kN/m；三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度;V= 0.6770.1031500.04/(1002.06105107800.0）+0.9900.4001500.04/（1002.06105107800。0） = 1.062 mm;脚手板，纵向、受弯构件的容许挠度为 l/150与1025、 mm ;大横杆的最大挠度小于 1500.0/150 mm 或者 10 mm,满足要求!三、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1= 0。0331.500 = 0.050 kN；脚手板的荷载标准值：P2=0.3500。8001。500/(3+1)=0。105 kN；活荷载标准值：Q=2。0000.8001.500/(3+1） =0.600 kN;荷载的计算值: P=1。2（0.050+0.105）+1。4 0.600 = 1.026 kN； 小横杆26、计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax = 1.20。0330.8002/8 = 0.003 kN.m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax = 1。0260.800/2 = 0.410 kN.m ；最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.414 kN。m； = M / W = 0。414106/4490。000=92。110 N/mm2 ；小横杆的计算强度小于 205。000 N/mm2,满足要求！3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载27、引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=50.033800.04/(3842.060105107800.000） = 0。008 mm ；P2 = p1 + p2 + Q = 0.050+0.105+0。600 = 0。755 kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax = 19 754.950800.0003 /(384 2。060105107800.000） = 0。861 mm ；最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.008+0.861 = 0.869 mm;小横杆的最大挠度小于 (800。000/150)=5.333 与 10 mm,满足要求28、！；四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算：R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值: P1 = 0。0330。800=0。027 kN;脚手板的荷载标准值: P2 = 0。3500。8001。500/2=0.210 kN；活荷载标准值： Q = 2。0000。8001。500 /2 = 1。200 kN；荷载的计算值： 29、R=1。2（0。027+0.210)+1。41。200=1.964 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：（1)每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m）；本例为0。1248NG1 = 0.12545.000 = 5。616 kN；(2）脚手板的自重标准值（kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2= 0。35041.500(0.800+0.3）/2 = 1。155 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11NG3 30、= 0。11041。500/2 = 0。330 kN；（4）吊挂的安全设施荷载,包括安全网（kN/m2）；0.005NG4 = 0.0051.50045.000 = 0.337 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 7。439 kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 2.0000.8001。5002/2 = 2。400 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范（GB500092001)的规定采用：Wo = 0。350 31、kN/m2；Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 0。840 ；Us 风荷载体型系数：Us =0.649 ；经计算得到，风荷载标准值：Wk = 0.7 0.3500.8400。649 = 0.134 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1.2NG+1。4NQ= 1。27。439+ 1。42.400= 12.286 kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式：N = 1。2 NG+0.851。4NQ = 1。27.439+ 0。851。42。400= 11.782 kN;风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW32、计算公式：Mw = 0。85 1.4WkLah2/10 =0。850 1.40。1341。5001。8002/10 = 0.077 kN.m；六、立杆的稳定性计算:不组合风荷载时,立杆的稳定性计算公式为:立杆的轴心压力设计值 ：N =12。286 kN；计算立杆的截面回转半径 :i = 1.59 cm；计算长度附加系数 :K = 1。155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3。3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；Lo/i = 196.000 ；轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0。188 ;立杆净截33、面面积 ： A = 4.24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12286。000/(0。188424。000)=154。132 N/mm2；立杆稳定性计算 = 154.132 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N =11.782 kN;计算立杆的截面回转半径 :i = 1.59 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5。3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh34、 确定:lo = 3.119 m；Lo/i = 196.000 ;轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 := 0。188立杆净截面面积 ： A = 4。24 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4。49 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 :f =205.000 N/mm2； = 11782。200/(0.188424.000）+77245.519/4490.000 = 165.014 N/mm2；立杆稳定性计算 = 165。014 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！七、最大搭设高度的计算：不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可35、搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN）计算公式为:NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1。823 kN;活荷载标准值 ：NQ = 2.400 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0。125 kN/m；Hs =0。1884。24010-4205.000103-(1.21.823+1。42.400）/（1。20.125）=72.075 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：H = 72。075 /（1+0.00172。075）=67.229 m；H= 67.229 和 50 比较取较小值。得到，脚手架搭设高度限值 H 36、=50.000 m.考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K（kN）计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 1.823 kN；活荷载标准值 ：NQ = 2.400 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.125 kN/m;计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩: Mwk=Mw / （1.40。85) = 0.077 /(1。4 0.85) = 0.065 kN.m；Hs =（ 0。1884。240104205.00010-3-(1.21.823+0.851.4(2。400+0.1884.240037、。065/4.490)）)/（1。20。125)=66.283 m；脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米：H = 66。283 /（1+0。00166。283）=62。163 m；H= 62。163 和 50 比较取较小值。经计算得到,脚手架搭设高度限值 H =50.000 m。八、连墙件的计算:连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk = 0.134 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN), No= 5.000 kN;风荷载产38、生的连墙件轴向力设计值(kN),应按照下式计算:NLw = 1.4WkAw = 3。029 kN；连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 8。029 kN；其中 - 轴心受压立杆的稳定系数，l为内排架距离墙的长度，由长细比 l/i=300。000/15.900的结果查表得到0。949；A = 4。24 cm2；f=205。00 N/mm2;连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.24010-4205。000103 = 82。487 kN；Nl=8。029Nf=82。487,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl=8。029小于双扣件的抗滑力 16。0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算：立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p fg地基承载力设计值：fg = fgkKc = 200.000 kN/m2;其中,地基承载力标准值：fgk= 500.000 kN/m2 ；脚手架地基承载力调整系数：kc = 0.400 ；立杆基础底面的平均压力 ，p = N/A =130。913 kN/m2 ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 11.782 kN；基础底面面积 （m2)：A = 0.090 m2 。p=130。913 fg=200.000 kN/m2 。地基承载力的计算满足要求！