1、脚手架专项施工方案第一章脚手架专项施工方案第一节工程概况本工程1#楼为地下一层、地上十八层,地下一层为丙类储藏，地上一层为商铺、二至十八层均为住宅,建筑物总高度为：54.414米。地下一层高度为1.80米，一层为商铺高度为4.2米，二层至18层为住宅，标准层层高均为2.95米。2#楼为地下一层、地上十二层,地下一层为丙类储藏,地上一层为商铺，高度为4.2米；二至十二层均为住宅,层高均为2.95米，局部出屋面部分为电梯机房及楼梯间，建筑物总高度为：36.800米。1#楼结构主体形式为全现浇剪力墙结构，基础形式:桩筏联合基础，以圆砾层作为建筑物的人工成孔灌注桩端持力层。2#结构主体形式为全现框架剪2、力墙结构，基础形式:桩筏联合基础，以圆砾层作为建筑物的人工成孔灌注桩端持力层。工期要求：20XX年7月21日开工，20XX年10月30竣工，总工期467天(日历天)。第二节编制依据 1、建筑施工计算手册江正荣著中国建筑工业出版社； 2、建筑施工手册第四版中国建筑工业出版社： 3、钢结构设计规范(GB5001720XX)中国建筑工业出版社； 4、建筑结构荷载规范(GB5000920XX)中国建筑工业出版社； 5、建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施)中国建筑工业出版社； 6、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJl3020XX)中国建筑工业出版社； 7、建筑地基基础设计规范(GB50003、7-20XX)中国建筑工业出版社； 8、建筑施工安全检查标准(JGJ5999)中国建筑工业出版社。第三节整体方案本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点： 1、全面综合分析，优化统筹考虑了在不同结构标高处，不同架体搭设段的平面布局，不同外架立面的环境和条件以及架体的结构设计，力求做到结构安全可靠，构造规范标准，施工方便、灵活，成本费用经济合理。 2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性、耐久性、可靠性，并且保证工程结构安全和施工安全。 3、选用材料时，力求做到符合设计要求，达到规范标准，并使常见通用可周转利用，便于加固、维护、保养、维修。 4、4、结构选型时，根据不同结构标高处，不同架体搭设段的平面布局，不同外架立面的环境和条件以及架体的结构设计，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于施工、审查、检查和验收。 5、根据工程结构、布局、构造特点，现场地质地貌和实际施工条件，该工程脚手架整体采用人工组件搭设形成。 6、综合以上几点，脚手架的搭设，还必须符合建筑施工安全检查标准要求，要符合省文明标准化工地的有关标准。 7、结合以上脚手架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了我公司和项目部在以往的多项高层施工经验，决定采用以下脚手架方案： 钢管落地脚手架和普通型钢悬挑脚手架。第四节部位搭设方法1、1#楼脚手架搭设分为三步5、走：第一步：东、南立面脚手架搭设从室外自然地面-2.80米到主体六层顶17.6米，总高度为20.4米。北立面脚手架搭设从地下车库顶板-2.80米至主体六层顶17.6米，总高度为20.4米。采用双排钢管落地脚手架搭设；第二步：东、南、西、北面脚手架搭设从六层顶17.6米到十二层顶35.35米，总高度为17.7米，采用普通型钢悬挑脚手架搭设。第三步：东、南、西、北面脚手架搭设从十二层顶35.35米到十八层顶53.0米，总高度为20米，然后从十八层顶53.0再向上局部返到到地电梯井口；出采用普通型钢悬挑脚手架搭设。2、2#楼脚手架搭设分为二步走：第一步：南、西立面脚手架搭设从室外自然地面-2.80米6、到主体六层顶17.6米，总高度为20.4米。北立面脚手架搭设从地下车库顶板-2.80米至主体六层顶17.6米，总高度为20.4米。采用双排钢管落地脚手架搭设；第二步：南、西、北面脚手架搭设从六层顶17.6米到十二层顶35.35米，总高度为20米，采用普通型钢悬挑脚手架搭设。第五节脚手架材料选择 钢管落地脚手架和悬挑架材料 1、钢管落地脚手架，选用外径48，壁厚3.50mm，钢材强度等级Q235- A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。 2、悬挑架采用普通型钢，即l6号工字钢，锚固件采用20的光圆钢筋，在一条直埋线上埋设锚点。 3、本工程钢管脚手架7、的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部钢管脚手扣件标准JGJ22-85的要求，钢管表面外观不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。 4、钢管螺栓拧紧力矩达55N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必须取样送有相关国家资质的试验单位，进行扣件抗滑力等试验，试验结果满足设计要求后方可在施工中使用。 5、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。 6、脚手板、脚手片采用符合有关要求。 7、安全网采用密目式安8、全网，网目应满足2000目/lOOc，做耐贯穿试验不穿透，l.61.8m的单张网重量在3以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证，以及由酒泉市建筑安全监督管理部门发放的准用证。 7、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准碳素钢结构(GB/T 700)中Q235钢的要求。第六节落地脚手架搭设流程及要求 落地脚手架搭设的工艺流程为：场地平整、夯实基础承载力实验、材料配备定位设置通长脚手板、底座纵向扫地杆立杆横向扫地杆小横杆大横杆(搁栅)剪刀撑连墙件铺脚手板扎防护栏杆扎安全网。 定距定位。根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做9、好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确地放在定位线上，垫板必须铺放平整，不得悬空。 在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设。 1、主杆基础 本工程立杆部分坐落在自然基础上，部分坐落在地下车库砼顶上，地基承载力能经演算够满足外脚手架的搭设要求(具体计算数据参阅脚手架计算书)。 2、立杆间距 (1)脚手架立杆纵距1.50m，横距1.00m，步距均为1.475米。 (2)连墙杆间距竖向为2.950米，水平10、4.50m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.20m。 (3)立杆搭接除屋面沿口上1.2米处的可用搭接外，其余各层各接头必须采用对接扣件连接。 (4)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。 (5)立杆应设置垫木，并设置纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。 (6)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1/400。 3、大横杆、小横杆设置 (1)大横杆在脚手架高度方向的间距为1.475米，以便楼层施工和立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150。 (2)外架子按11、立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。附图：转角处大横杆搭接图： 立杆及纵杆水平构造图： 4、剪刀撑 (1)剪刀撑搭设要求 脚手架外侧立面的剪刀撑，应沿建筑物外围水平方向，由下至上连续设置。 剪刀撑设在脚手架外侧面、与墙面平行的十字交叉斜杆，以增强脚手架的纵向刚度，保证脚手架的整体稳定和承载能力。 每道剪刀撑搭设宽度为4跨，斜杆与地面角度为45。，并连续设置。 剪刀撑斜杆宜采用搭接，搭接长度不小于1M，应采用3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于lOOmm。 剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点12、的距离不宜大于l5mm。剪刀撑应随立杆、纵向或横向水平杆等同步搭设。剪刀层搭设示意图：高度在24米以下的双排脚手架，均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底到顶连续设置。在24米以上的封闭型脚手架，除拐角应设置横向斜撑外，应每隔6跨设置一道。 (2)洞口加强斜撑杆 在洞口边加设八字形斜撑杆，设置安全通道口，使洞口形成稳定的三角形杆件体系，增强刚度，并提高大横杆的承载力。 通道部位的立杆应从脚手架所搭设的第二步架的位置处设置，立杆底端要从第二步脚手架的大横杆上起设置，此处的大横杆应适当加大断面，为分担上层荷载，通过斜撑传到地面。 5、脚手板、脚手片的铺设要求 (1)脚手架里排立杆与结构层13、之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆满铺脚手板，无探头板。 (2)满铺层脚手片必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。 (3)脚手片须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片，发现有破损的要及时更换。 6、防护栏杆 (1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。 (2)选用6尼纶绳张挂安全网，要求严密、平整。 (3)脚手架外侧必须设1.2m高的防护栏杆：和l：l30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和l.3m。 (4)脚手架内侧14、形成临边的(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和30cm高踢脚杆。 7、连墙件 (1)脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向为2.95米，设一拉结点。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。 (2)、连墙件应从底层的纵横向扫地水平杆开始设置，底层的纵横向扫地水平杆距地为200mm (3)、连墙件的布置应宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300。 (4)、连墙件布置二步三跨，垂直距离为2.90m，水平距离为4.5m。连墙杆设置成梅花状布置形式，随着结构的升高，逐层设置。 (5)、连墙杆遇剪力墙墙体时，剪力墙浇筑混凝15、土要根据连墙件水平距离、垂直距离准确的预埋圆60套管，里外设置400MM短钢管用扣件固定牢固。 (6)、在洞口处用短管在墙体内外侧用扣件固定牢固，在有连墙件与洞口内外侧短管用扣件连接牢固。不得有松动和胡乱摇晃等不良现象出现和存在，必须保持和达到稳固牢靠，使所搭设脚手架必须和所建筑的物体成为整体。(7)、当脚手架下部暂不能设连墙件时可搭设抛撑，抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角应45-60之间；连接点中心,至主节点的距离不应大于300MM。抛撑应在连墙件搭设后方可拆除。(8)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点(9)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确16、因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。 8、架体内封闭 (1)、从自然地面起沿建筑物四周用密目安全网进行立面封闭防护，立面封闭防护随施工楼层进度的升高必须及时进行防护。 (2)、脚手架从地面高4.8米的水平位置设置第一道水平防护，水平防护必须沿建筑物四周连续设置在同一水平上，水平防护用脚手架板进行满铺，并在外排立杆的内侧设置挡脚板。 (3)、脚手架水平防护从4.8米高处的第一道水平防护起，每向上二楼层设置一道水平防护，作业层以下每隔一层设一道水平防护层，水平防护用脚手架板满铺。 (4)脚手架的架体里立杆距墙体净距为100mm，如因结构设计的限制大于2017、0的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。 (5)施工层以下外架每隔二楼层、首层以及底部用密目网或其他措施进行封闭防护和隔离。 (6)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。9、档脚板： (1)挡脚板150mm高，图条的倾角45度，材料为木板，设置在凡是铺设脚手板的作业层。(2)作业层的栏杆和挡脚板一般应设在立杆的内侧。栏杆的接长应符合搭接和对接的规定。详细做法见下图：9、安全防护棚： 在一层入口处设置安全通道，做为人员和材料的通道。其形状见下图所示，安全防护棚与脚手架交接的部位需作加固，加固钢管间距不大于l.0m，双层顶棚部位应加斜撑固定，斜撑必须超过两步，以利于上层荷载分散18、均匀(下页图)。第七节 悬挑脚手架的搭设1、悬挑架设计从六层顶板起17.6米到十二层顶35.35米，总高度为17.7米。从十二层顶35.35米到十八层顶53.0米，总高度为17.7米，采用普通型钢悬挑脚手架搭设。悬挑采用16的工型钢，水平间距l500mm，悬挑长度l250。固定点设在楼面现浇板上，工型钢锚入现浇板面长度为l750mm。详细做法见下图：2、立杆、横杆、剪刀撑、拉接点的设计(1)立杆：立杆用单杆，纵距1500mm，横距1475mm，接头用对接扣件。内立杆与墙的间距为200mm。(2)大横杆：步距l475mm，接头处连接用对接扣件，与立杆连接用直角扣件。(3)剪刀撑：剪刀撑满跨布置，19、进行单管搭设，并在接长处应有三个连接扣件相互连接。倾斜角度45度，搭接处与立杆、横杆连接均用旋转扣件。(4)横向斜撑：在同一节间由底层至顶层呈之字型连续布置，除拐角设置外，中间每隔6跨设置一4道。(5)连墙点：沿楼高每层设置，沿水平方向每隔4500mm设置一道，有拐角处设置一道。第八节 悬挑脚手架的构造要点1立杆 相邻立杆接头位置错开布置在不同的步距内，接头与相邻大横杆的距离不大于600mm。立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏。立杆的垂直偏差不得大于架总高的1400，并同时控制其绝对偏差值不大于50。凡是立杆与大横杆交接处均得加直角扣件；不得减少或隔步设置，以免立杆长度超过计算20、长度而失稳。2大横杆上下大横杆的接长位置错开布置在不同的纵距内与相邻立杆的距离不大予纵距的600mm。同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架的l250，并不大于20mm3小横杆贴近立杆布置，搭设时接头处搭接1000，三个旋转扣件分别位于距两根搭接钢管的端部150处，不得用对接扣件搭接剪刀撑。第九节 悬挑脚手架搭设要点1、底立杆选择长4000mm和6000mm的两种钢管交错设置。2、在设置第一排连墙件时，脚手架每隔6跨设置一道抛撑，以确保构架稳定和架上操作人员的安全。3、剪刀撑应及时设置，滞后不得超过两步。4、杆件端部伸出扣件的长度为150mm。保持伸出部分杆件长度一致。5、剪刀撑与大横杆之间要21、有四道连接，其中钢管搭接接头处一道，中间两道。6、周边脚手架的大横杆必须交圈和立杆拉接固定。7、作业层的水平防护栏杆和挡脚板设在外立杆内侧，挡脚板用14号镀锌铁丝捆紧在立杆上。8、搭设时钢管必须横平竖直，整体清晰，图形一致，连接牢固，受荷安全，有安全操作空间，不变形，不摇晃。9、脚手架的小横杆、上下步距交叉设置于立柱的不同侧面，使立柱在受荷时偏心减小。10、立杆接长用对接扣件。大小横杆与立杆连接采用直角扣件。剪刀撑与立杆或大横杆连接采用旋转扣件。剪刀撑的接长采用旋转扣件，不得用对接扣件，搭接长度l000mm；所有扣件要拧紧，可用力矩扳手实测，要求达到4065NM。过小则扣件容易滑移，过大则会引22、起扣件的铸铁断裂。ll、脚手板铺放时，要铺平铺稳，用1 2号铁丝捆紧在小横杆上。铺板严禁出现端头超出支撑横杆250mm以上未做固定的探头板。12、在搭设脚手架时必须要保证立杆的垂直度和大、小横杆的标高和水平度，使脚手架的步距、横距、纵距始终保持一致。 13、安全网要挂牢，挂紧，不得漏挂，应保持密目安全网的平直，应保持密目安全网在同一个立面或同一高度的色调一致。第十节脚手架的劳动力安排 1、为确保工程进度的需要，同时根据本工程的结构特征和外脚手架的工程量，确定本工程外脚手架搭设人员需要3-5人，均必须持有效的架子登高操作证上岗作业。 2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员组成的管理机构，23、搭设负责人负有指挥、调配、检查的直接责任。 3、外脚手架的搭设和拆除，均应有项目技术负责人的认可，方可进行施工作业，并必须配备有足够的辅助人员和必要的工具。第十一节脚手架的检查与验收 钢管落地脚手架 1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2、进行分段验收和检查，发现有不符合要求的应迅速整改，并追究责任； 3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJl30一20XX第八节及JGJ5999中”外脚手架检查评分表”，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、项目经理签证，方能交付使用 。第十二节脚手架搭设安全技术措施 1、24、技术保障措施 (1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺于架子的外围及底部。 (2)钢管与扣件进场前应经过检查挑选(选择标准见本设计表3)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓的预紧力在40Nm-55Nm之间。 (3)架子搭设每步一验收，有项目专职安全员组织，架子搭设人员及班组长进行自检验收；当搭设高度每二楼层应有项目技术负责人组织，项目专职安全员和项目部的安全小组及架子搭设人员及班组长进行分段验收；架子搭设完毕后由搭设单位会同使用单位对整个脚手架进行整体验收检查，验收合格后方可投入使用，并签署验收单和移交单。 (4)该脚手架作为建筑物装饰作业时安全防护屏障及装修时作25、业平台，严禁将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管道等固定在脚手架上；脚手架严禁悬挂起重设备。 (5)脚手架的安全性是由架子的整体性和架子结构完整性来保证的，未经允许严禁他人破坏架子结构或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架使用期间，下列杆件严禁拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。 2、质量保障措施 (1)操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育。 (2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必须给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。 (3)脚手架必须严格依据本施工组织设计进行搭设，搭设时，技术人员必在现场监督搭设情况，保证搭设质量达到设计要求。 (4)脚手架搭设完备26、，依据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合要求处，必须限时或立即整改。 3、安全保障措施 (1)操作人员必须持有登高作业操作证方可上岗。 (2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同时必须保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。 (3)在架子上施工的各工种作业人中应注意自身安全(尤其是在卸料平台上的工作人员)，不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。 (4)雨、雪及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设、拆除工作。 (5)应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修。 在下列情况下，必须对脚手27、架进行检查 在六级大风和大雨后 停用超过二个月，复工前。 (6)检查保修项目 各主节点处各杆件的安装、连墙件等构造是否符合施工组织设计的要求； 扣件螺丝是否松动； 安全防护措施是否符合要求。 (7)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看护。 (8)脚手架临街面必须有防止坠物伤人的防护措施。 (9)搭拆脚手架期间，地面应设置围栏和警戒标志，严禁非操作人员入内。 钢管落地脚手架 1、钢管架应设置避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不大于4 Q。 2、外脚手架不得搭设在距离外电架空线路的安全距离内，并做好可靠的安全接地处理。 3、定期检查脚手架28、，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。 4、外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。 5、外脚手架搭设人员必须持证上岗，并正确使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。 6、严禁脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。 7、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 8、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。 9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得尝试搜索3kNm2，确保较大安全储备。29、 10、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时性用的悬挑架的同时作业层数不超过重层。 11、当作业层高出其下连墙件36m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。 12、各作业层之间设置可靠的防护栅栏，防止坠落物体伤人。 1 3、脚手架立杆基础外侧应挖排水沟，以防雨水浸泡地基。第十三节脚手架拆除安全技术措施 钢管落地脚手架 1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 7 2、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地30、面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑时，应用临时撑支住，然后才能拆除。 7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。 8、拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，31、以防触电事故。 9、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。 10、拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。 11、高层建筑脚手架拆除，应配备各良好的通讯装置。 12、输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。 13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。 14、如遇强风、雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架的拆除，严禁夜间拆除。15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。钢管落地脚手架计算书扣32、件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-20XX)、建筑结构荷载规范(GB 50009-20XX)、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.5 米，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.48 米；内排架距离墙长度为0.20米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨33、，竖向间距 2.95 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处甘肃省酒泉市，基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.00，风荷载体型系数s为0.55；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1410；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:竹串片脚手板；栏34、杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:0.40。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.2035、.038+1.20.175+1.41.5 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.35612/8 = 0.295 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =57.974 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =57.974 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ；最大挠度 V = 5.01.71310004/(3842.061051236、1900)=0.888 mm；小横杆的最大挠度 0.888 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381=0.038 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3511.5/3=0.175 kN；活荷载标准值: Q= 311.5/3=1.5 kN；荷载的设计值: P=(1.20.038+1.20.175+1.41.5)/2=1.178 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷37、载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.1781.5= 0.472 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.472=0.479 kN.m最大应力计算值 = 0.479106/5080=94.236 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 94.236 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单38、位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.038+0.175+1.5）/2=0.857kN V= 1.8830.85715003/ ( 100 2.06105121900) = 2.168 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.168=2.221 mm；大横杆的最大挠度 2.221 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 139、50=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.03812/2=0.038 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3511.5/2=0.262 k40、N；活荷载标准值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.038+0.058+0.262)+1.42.25=3.58 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.141 NG1 = 0.1410+(1.002/2)0.038/1.4820.50 = 3.424；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3521.5(1+0.2)/2 = 041、.63 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1421.5/2 = 0.21 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.520.5 = 0.154 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.418 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 311.52/2 = 4.5 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照42、建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5510.552 = 0.213 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.418+ 1.44.5= 11.602 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.418+ 0.851.44.5=43、 10.657 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2131.5 1.4752/10 = 0.083 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.602 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.555 m；长细比 L44、o/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.268 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11602/(0.268489)=88.526 N/mm2；立杆稳定性计算 = 88.526 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.657 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范45、表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.555 m；长细比: L0/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.268立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10656.534/(0.268489)+82531.943/5080 = 97.562 N/mm2；立杆稳定性计算 = 97.562 N/mm2小于 立杆的抗46、压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.994 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.5 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.141 kN/m；Hs =0.2684.8910-4205103-(1.20.994+1.44.5)/(1.20.141)=114.499 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超47、过50米：H = 114.499 /(1+0.001114.499)=102.736 m；H= 102.736 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为20.5m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.994 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.5 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.141 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk48、=Mw / (1.40.85) = 0.083 /(1.4 0.85) = 0.069 kN.m；Hs =( 0.2684.8910-4205103-(1.20.994+0.851.4(4.5+0.2684.891000.069/5.08)/(1.20.141)=107.5 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 107.5 /(1+0.001107.5)=97.066 m；H= 97.066 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为20.5m，小于H，满足要求！八、连墙件的计算: 连49、墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.213 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.275 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.95 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.95 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 200/15.8的结果查表得到 =0.96650、，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 8.95 Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.95小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图九、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg地基承载力设计值:fg = fgkkc = 64 kpa； 其中，地基承载力标准值：fgk= 160 kpa ；脚手架地基承载力调整系数：kc51、 = 0.4 ； 立杆基础底面的平均压力：p = N/A =53.283 kpa ；其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 ：N = 10.657 kN；基础底面面积 ：A = 0.2 m2 。p=53.283 fg=64 kpa 。地基承载力满足要求！钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-20XX)、建筑结构荷载规范(GB 50009-20XX)、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等编制。一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20.5 米，立杆采用单立管52、；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，大小横杆的步距为1.48 米；内排架距离墙长度为0.20米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 2.95 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000 kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处甘肃省酒泉市，基本风压为0.55 kN/m2；风荷载高度变化系数z为1.00，风荷载体型系数s为0.55；脚53、手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2):0.1410；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0.038；5.地基参数地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kpa):160.00；立杆基础底面面积(m2):0.10；地基承载力调整系数:1.00。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚54、手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.5 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.35612/8 = 0.295 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =57.974 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =57.9755、4 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ；最大挠度 V = 5.01.71310004/(3842.06105121900)=0.888 mm；小横杆的最大挠度 0.888 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381=0.038 kN；脚手板的荷载标56、准值: P2= 0.3511.5/3=0.175 kN；活荷载标准值: Q= 311.5/3=1.5 kN；荷载的设计值: P=(1.20.038+1.20.175+1.41.5)/2=1.178 kN； 大横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.1781.5= 0.472 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.472=0.479 kN.m最57、大应力计算值 = 0.479106/5080=94.236 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 94.236 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.038+0.175+1.5）/2=0.857k58、N V= 1.8830.85715003/ ( 100 2.06105121900) = 2.168 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.168=2.221 mm；大横杆的最大挠度 2.221 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值59、,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.03812/2=0.038 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；脚手板的自重标准值: P3 = 0.3511.5/2=0.262 kN；活荷载标准值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.038+0.058+0.262)+1.42.25=3.58 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： 60、(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.141 NG1 = 0.1410+(1.002/2)0.038/1.4820.50 = 3.424；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.3521.5(1+0.2)/2 = 0.63 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1421.5/2 = 0.21 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.520.5 = 0.154 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG161、+NG2+NG3+NG4 = 4.418 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 311.52/2 = 4.5 kN；风荷载标准值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5510.552 = 0.2162、3 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.418+ 1.44.5= 11.602 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.418+ 0.851.44.5= 10.657 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2131.5 1.4752/10 = 0.083 kN.m；六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.602 kN；计算立杆的截面63、回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.555 m；长细比 Lo/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.268 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11602/(0.268489)=88.526 N/mm264、；立杆稳定性计算 = 88.526 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.657 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.555 m；长细比: L0/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.268立杆净截面面积 ： A = 4.89 c65、m2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10656.534/(0.268489)+82531.943/5080 = 97.562 N/mm2；立杆稳定性计算 = 97.562 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！七、最大搭设高度的计算: 按规范5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.994 kN；活荷载标准值 ：NQ = 66、4.5 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.141 kN/m；Hs =0.2684.8910-4205103-(1.20.994+1.44.5)/(1.20.141)=114.499 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 114.499 /(1+0.001114.499)=102.736 m；H= 102.736 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为20.5m，小于H，满足要求！按规范5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按67、照下式计算：构配件自重标准值产生的轴向力 NG2K(kN)计算公式为：NG2K = NG2+NG3+NG4 = 0.994 kN；活荷载标准值 ：NQ = 4.5 kN；每米立杆承受的结构自重标准值 ：Gk = 0.141 kN/m；计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩： Mwk=Mw / (1.40.85) = 0.083 /(1.4 0.85) = 0.069 kN.m；Hs =( 0.2684.8910-4205103-(1.20.994+0.851.4(4.5+0.2684.891000.069/5.08)/(1.20.141)=107.5 m；按规范5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于68、或大于26米，按照下式调整且不超过50米：H = 107.5 /(1+0.001107.5)=97.066 m；H= 97.066 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 H =50 m。脚手架单立杆搭设高度为20.5m，小于H，满足要求！八、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.213 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.275 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按69、照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.95 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.95 kN；连墙件承载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 200/15.8的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 8.95 立杆轴向力设计值N=10.657KN 。满足要求普通型钢悬挑脚手架计算书型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据建筑施工扣件式70、钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-20XX)、建筑结构荷载规范(GB 50009-20XX)、钢结构设计规范(GB 50017-20XX)等规范编制。 一、参数信息:1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 20 米，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，立杆的步距为1.48 米；内排架距离墙长度为0.20米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；脚手架沿墙纵向长度为 150 米；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0.80；连墙件布置取两步三跨，竖向间距 2.95 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；连71、墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数本工程地处甘肃省酒泉市，查荷载规范基本风压为0.550，风荷载高度变化系数z为1.000，风荷载体型系数s为0.552；计算中考虑风荷载作用；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1410；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2 层；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；5.水平悬72、挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.25米，建筑物内锚固段长度 1.75 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，有钢丝绳与建筑物拉结。但钢丝绳不计算拉力，只做保险绳。 二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.351.5/3=0.175 kN/m ；活荷载标准值: 73、Q=31.5/3=1.5 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.175+1.41.5 = 2.356 kN/m； 小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =2.35612/8 = 0.295 kN.m；最大应力计算值 = Mqmax/W =57.974 N/mm2；小横杆的最大弯曲应力 =57.974 N/mm2小于 小横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.175+1.5 = 1.713 kN/m ；最大挠度74、 V = 5.01.71310004/(3842.06105121900)=0.888 mm；小横杆的最大挠度 0.888 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 1000 / 150=6.667 与10 mm，满足要求！ 三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0381=0.038 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3511.5/3=0.175 kN；活荷载标准值: Q= 311.5/3=1.5 kN；荷载的设计值: P=(1.20.038+1.20.175+1.41.5)/2=1.178 kN； 大横杆75、计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.51.5=0.007 kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.1781.5= 0.472 kN.m；M = M1max + M2max = 0.007+0.472=0.479 kN.m最大应力计算值 = 0.479106/5080=94.236 N/mm2；大横杆的最大应力计算值 = 94.236 N/mm2小于 大横杆的抗压强度设计值 f=205 N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑76、为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.03815004 /(1002.06105121900) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载 P=（0.038+0.175+1.5）/2=0.857kN V= 1.8830.85715003/ ( 100 2.06105121900) = 2.168 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.168=2.221 mm；大横杆的最大挠77、度 2.221 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1500 / 150=10与10 mm，满足要求！ 四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值: P1 = 0.03812/2=0.038 kN；大横杆的自重标准值: P2 = 0.0381.5=0.058 kN；78、脚手板的自重标准值: P3 = 0.3511.5/2=0.262 kN；活荷载标准值: Q = 311.5 /2 = 2.25 kN；荷载的设计值: R=1.2(0.038+0.058+0.262)+1.42.25=3.58 kN；R 6.40 kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 五、脚手架立杆荷载的计算: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN)，为0.141 NG1 = 0.1410+(1.002/2)0.038/1.4820.00 = 3.341；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；采用竹串片脚手板，79、标准值为0.35 NG2= 0.3521.5(1+0.2)/2 = 0.63 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.14 NG3 = 0.1421.5/2 = 0.21 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.520 = 0.15 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.331 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ= 311.52/2 = 4.5 kN；风荷载标准80、值按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Wo = 0.55 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-20XX)的规定采用： Uz= 1 ； Us - 风荷载体型系数：取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.5510.552 = 0.213 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.331+ 1.44.5= 11.497 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为 N = 1.2 NG+081、.851.4NQ = 1.24.331+ 0.851.44.5= 10.552 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2131.5 1.4752/10 = 0.083 kN.m； 六、立杆的稳定性计算: 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值 ：N = 11.497 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由82、公式 lo = kh 确定 ：l0 = 2.555 m；长细比 Lo/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：= 0.268 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 11497/(0.268489)=87.727 N/mm2；立杆稳定性计算 = 87.727 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值 ：N = 10.552 kN；计算立杆的截面83、回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： k = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ： = 1.5 ；计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 2.555 m；长细比: L0/i = 162 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.268立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205 N/mm2； = 10551.814/(0.268489)+82531.943/5080 = 96.763 N/84、mm2；立杆稳定性计算 = 96.763 N/mm2小于 立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！ 七、连墙件的计算: 连墙件的轴向力设计值应按照下式计算： Nl = Nlw + N0风荷载标准值 Wk = 0.213 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 13.275 m2；按规范5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), N0= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw = 1.4WkAw = 3.95 kN；连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 8.95 kN；连墙件承85、载力设计值按下式计算： Nf = Af其中 - 轴心受压立杆的稳定系数； 由长细比 l0/i = 200/15.8的结果查表得到 =0.966，l为内排架距离墙的长度；又： A = 4.89 cm2；f=205 N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.9664.8910-4205103 = 96.837 kN；Nl = 8.95 Nf = 96.837,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到 Nl = 8.95小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求！ 连墙件扣件连接示意图 八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算悬出端C受脚手架荷载86、N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。悬臂单跨梁计算简图支座反力计算公式支座弯矩计算公式C点最大挠度计算公式其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。本方案算例中，m =1.25 m，l = 1.75 m，m1 = 0.2 m，m2 = 1.2 m；水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130 cm4，截面模量(抵抗矩) W = 141 cm3。受脚手架作用集中强度计算荷载 P=4.331+4.5=8.831kN；水平钢梁自重强度计算荷载 q=2.6110-378.5 =0.205 kN/m；k=1.25/1.75=0.714k1=0.2 / 1.75 = 0.114k287、=1.2 / 1.75 = 0.686代入公式，经过计算得到支座反力 RA = 24.997 kN支座反力 RB = -6.977 kN最大弯矩 MA = 12.523 kN.m 最大应力 = 12523015.559 /( 1.05 141000 )= 84.586 N/mm2水平支撑梁的最大应力计算值 84.586 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求!受脚手架作用集中计算荷载 N= 4.331 +4.5 = 8.831 kN水平钢梁自重计算荷载 q= 0.003 78.5 = 0.205 kN/m最大挠度 Vmax= 5.424 mm按照钢结构设计规88、范(GB50017-20XX)附录A结构变形规定，受弯构件的跨度对悬臂梁为悬伸长度的两倍，即 2400 mm水平支撑梁的最大挠度 5.424 mm 小于 水平支撑梁的最大容许挠度 2400/400 mm,满足要求! 九、悬挑梁的整体稳定性计算: 水平钢梁采用16号工字钢,计算公式如下其中b - 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：b = 570 9.988 235 /( 2400160235) = 1.29由于b大于0.6，查钢结构设计规范(GB50017-20XX)附表B，得到 b值为0.852。经过计算得到最大应力 = 12.523106 /( 0.852141000 )= 1089、4.252 N/mm2；水平钢梁的稳定性计算 = 104.252 小于 f = 215 N/mm2 ,满足要求! 十、锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=6.977 kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8条f = 50N/mm2；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=6976.7354/(3.142502)1/2 =9.425 mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与90、楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 6.977kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.43N/mm2； f- 钢材强度设计值,取215N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 6976.735/(3.142201.43)=77.649mm。螺栓所能承受的最大拉力 F=1/43.1420221510-3=67.51kN螺栓的轴向拉力N=6.977kN 小于螺栓所能承受的最大拉力 F=67.51kN，满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式:其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N = 24.997kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 20mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=14.3N/mm2；经过计算得到公式右边等于138.51 kN，大于锚固力 N=25.00 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!十一、钢丝绳不计算拉力，只做保险绳。