1、xx矿装车仓“Z”字型上人通道专项施工方案一、工程概况本工程位于xx煤业集团xx煤矿，为xx公司的改扩建工程。装车仓檐口高度72.3m，筒仓、框架结构，仓下三层框架平台，仓上两层，桩基筏板基础；漏斗层位于19.66m标高；本工程设计相对0.000绝对高程为545.35m；本工程采用滑模工艺施工，首先从-2.2m筏板以上直接组装滑模机具滑升至26m；漏斗平台施工完毕后继续滑模至60.5m环梁底口施工仓顶平台，为解决人员临时上下作业面，在东南侧搭设上人通道一部，架体搭设高度65m，为保证安全计划45m以下采用标准双立杆搭设，在26m、46m高度设置卸载钢丝绳（20）两道;并且在地面设立风绳2道（靠2、近铁路侧无法设立），风绳也采用20钢丝绳。 施工难点及重点：首先本工程仓顶标高63m，需要搭设通道架体高度较大，架体立杆及基础的稳定性是脚手架安全的基本要求；其次架体与建筑物的扶墙拉结是保证加体稳定的主要因素；再者搭设架体竖向高度较大，如何保证架体搭设及使用中的安全是重中之重。危险源辨识：本工序主要涉及塔吊的吊装、高处坠落（超高作业）、物体打击（施工中落物伤人）三类危险源，施工中要严格按照分项工程安全技术交底施工，如发生以上事故要及时启动xx工程项目部应急专项预案，将事故损失降低到最小。二、编制依据1、xx煤业xx矿井地面生产改扩建工程装车仓施工图纸；2、xx煤业xx矿井地面生产改扩建工程装车3、仓施工组织设计；3、建筑施工手册第四版(供参考)；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-20XX；5、建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-916、建筑施工安全检查标准JGJ59-20XX三、方案设计 由于筒仓采用滑模工艺施工，在筒仓西南方位背风处搭设上人斜道作为滑模施工时人员上下之用，具体搭设设计如下：1、搭设架体纵距1.2m，横距1.1m,步距1.4m，下部基础采用500mm厚C30混凝土浇筑，架体45m以下采用双立杆，45m以上采用单立杆；并且为减轻自重45m以上步距调整为1.8m，搭设简图如下：2、为增强斜道整体稳定性，连墙件每间隔2步设立一组，竖向间隔2.8m，连墙4、件采用在仓壁滑模时候预埋，预埋钢板采用-200*200*8，锚筋414，锚筋长度250mm（预埋件处保温板不下），预埋件滑出仓壁后用200长短钢管焊接在上面，要求钢管全部满焊（计算书见第八节），简图如下：连墙件平面布置图如下：3、为减轻立杆竖向荷载，在26m、46m高度设置卸载槽钢（【16a）两道，卸载槽钢做成塔吊扶墙样式，用20钢丝绳卸载在槽钢上，卸载钢丝绳在筒仓33.4m、53.1m标高，卸载钢丝绳上口滑模时候预埋25圆钢拉环，滑模滑出来时候凿出来上好绳扣，用吊架将钢丝绳甩下来，槽钢与斜道连接处用钢管与斜道立杆抱牢固，上口上3个防滑扣件。为增加斜道整体稳定性在46m标高设置风绳两道，风绳也5、采用20钢丝绳。简图如下：卸载槽钢平面简图如下：卸载槽钢立面简图如下：四、施工准备及搭设进度安排1、施工条件：首层滑模平台组装的时候即可进行上人通道的搭设，上人通道需让出滑模平台外圈宽度。2、材料准备钢管：48*3.5mm钢管，其质量符合Q235-A级钢规定，规格采用6m、4.5 m、5m、2.5m、1.2m钢管。扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件，螺栓拧紧扭力矩达40-65N.m时不发生破坏。脚手板：木跳板，规格为4000m*250mm*50mm。工具准备及防护用品：扳手、钳子、安全带、工具套、安全网等提前准备完毕。3、通道搭设高度65m，最高斜道入口与仓顶连接。4、通道搭设根据主体施工进度安6、排，和滑模平台同步施工，滑模高度滑出后的通道口要及时用钢管封堵，且挂好安全网。五、施工工艺1、通道脚手架基础尽量搭设在原土上，局部在回填土上部分采用碎石土回填夯实，压实系数达到0.94以上，分层夯实；搭设前浇筑C30混凝土基础500mm厚，基础内配置25200钢筋网片，宽度以宽出每边外立杆500mm为准；搭设时候立杆底部铺设20a槽钢，槽钢沿纵距方向铺设；为增加立杆底部抗弯强度所有立杆底部1m范围内焊接25钢筋。2、架体45m以下立杆采用标准双立杆搭设，立杆接头为对接接头，立杆接头与中心节点相距不大于h/3（h为步距）；水平杆接头采用对接，对接接头应每步架错开，错开间距应500mm；为减轻钢管7、自重45m以上步距调整为1.8m。3、立杆纵向间距本架体采用1.2m；横向间距为1.2m，步距1.4m，采用3排立杆，共计18根立杆布置（45m以下为36根立杆，双立杆）布置。4、架体与建筑物的拉结：滑模施工时在墙壁上每间隔2.8m高度在墙壁上预埋4块预埋件，预埋件200*200*8，在预埋件上焊接200mm长脚手杆，架体搭设上来后及时用旋转扣件与焊接杆连接牢固，形成良好的刚性连接点；扶墙件中间增加对角斜杆，形成封闭三角形，连墙件施工时候以外吊架为操作作业面。5、架体整个高度上和四个立面上设连续剪刀撑，与水平杆夹角为450，在脚手架立杆底之上180mm处一律遍设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢8、固。6、架体外围设立防护栏杆，防护栏杆高度600mm一道，整个高度上连续设置防护栏杆。7、架体外侧30m以下挂安全密目网，30m以上挂大眼安全网，绑扎铁丝采用14#；休息平台位置安设踢脚板，踢脚板高度180mm，刷红白警戒色。8、上人斜道木跳板与水平杆夹角300，休息平台高度1.8m，通道斜跑长3.7m，并排铺4块4m长木跳板，用12#与跑道下小横杆绑扎牢固。9、防滑条采用50*50*1000木条钉在木跳板上，每步斜长300mm。10、卸载钢丝绳在标高26m、46m位置，在仓壁33.4m、53m标高预埋25圆钢吊环，出模后用錾子凿出来，利用吊架上好卸载钢丝绳后甩出放在仓壁上，吊环处混凝土强度达9、到75%后即可卸载；卸载平台采用16a槽钢焊接，首先将26m、46m的预埋件凿出来后，将槽钢焊接在预埋件上(满焊)，槽钢底部撑在休息平台水平杆下，此步水平杆上面上3个防滑扣件；目的是通过吊环、绳扣、钢丝绳等力系将上人通道竖向荷载卸载在筒仓墙壁上。11、架体避雷在于扫地杆连接的立杆上，避雷接地极采用25钢筋打入地下3m深，钢筋上焊接螺丝杆件，架体与接地极通过铜丝连接，做好避雷后经接地摇表检测不得大于4为合格。12、上人跳基础周围人工开挖400mm*400mm的排水沟，排水沟采用120砖砌体砌筑，内壁抹20mm厚1:2水泥砂浆，利用排水沟将雨水排入搅拌机沉淀池。13、在上人跳40m外设立两道风绳，10、风绳锚墩深度1.5m，平面尺寸600mm*600mm，采用C25混凝土浇筑，锚墩混凝土浇筑前在锚墩上安装吊环一个，作为风绳锚固点，拉环采用20钢筋围成，风绳采用16钢丝绳，每个端头至少采用3个绳扣上紧。六、质量控制要点及成品保护1、钢管锈蚀严重，弯曲变形的给予剔除，不允许使用，杆件不允许使用不同规格的钢管。2、扣件进厂后进行检验，进行扭矩试验， 65N.mm以下损坏的的禁止使用。3、搭设之前，对各钢管进行刷油漆，竖向、横向钢管刷黄油漆，剪刀撑刷红白警戒漆，以满足外观要求。4、操作人员在施工之前，应熟悉架体搭设规范的要求，做到严格按照规范施工。5、架体搭设时要及时进行分段验收，符合质量、安全要求11、后方可进行上段施工。6、架体搭设过程中，严禁剧烈碰撞，以防止架体变形。7、搭设完毕后，定期检查架体情况。8、脚手板、安全网严禁任意拆除。9、严禁在脚手架上堆料。10、架体任何连墙设施未经过现场安全技术人员同意禁止拆除。注：表中14行中的允许误差带正负号项次项 目允许偏差检查方法1最后验收垂直度100mm用经纬仪检查2分段垂直度偏差7mm吊线和卷尺3间距步距20mm柱距50mm排距20mm钢板尺4纵向水平杆高差20mm水平尺5主节点处各扣件距主节点距离150mm钢板尺6同步立杆对接扣件高差500mm7立杆上对接扣件至主节点距离h/3mm钢板尺8扣件扭矩4065N.M扭力扳手9剪刀撑倾角4560角12、尺10脚手板外伸长度（对接）100150 mm七、安全措施1、架子工必须持证上岗，定期检查身体情况，高血压、癫痫、恐高症患者禁止进入作业面。2、搭设脚手架人员必须正确佩戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，扎紧裤脚。3、上人通道脚手架构配件质量与搭设质量，经检查验收合格后方可使用。4、当有六级及六级以上大风、雷雨天气时，应停止架体搭设与拆除作业。5、上人通道脚手架使用期间，严禁拆除主节点外的纵横向方平杆及连墙件。6、搭拆上人通道脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。7、架子工的工具绑扎吊绳防止失手坠落伤人。8、搭设完首层后及时做好架体避雷。9、架体监控及人员指定上人斜道监13、控内容序号监控项目监控人员检查次数备注1斜道基础沉降李晋彬1次/日2架体垂直度、倾斜李其昌1次/2日3扣件有无崩裂李晋彬1次/日4架体底层立杆弯曲变形李晋彬1次/日5连墙件损坏情况李晋彬1次/日6扣件力矩李晋彬跟班检查7水平扭曲变形李晋彬1次/日注：每次检测必须留置检查记录。八、架体受力计算根据施工要求，搭设高度为65m，计算立杆采用双立杆搭设到45m，45m以下双立杆必须采用48*3.5标准钢管，外侧立面采用密目网全封闭，计算架体纵横距均为1.2m（计算取1.2m，按照受力最大立杆计算）踏步板之间立杆纵距1.1m），步距1.4m。上人跳休息平台高度1.8m，斜跑长度3.8m，平面投影长度3.14、3m；计算书如下：一、基本参数斜道附着对象建筑物斜道类型之字形斜道立杆纵距或跨距la(m)1.2立杆横距lb(m)1.2立杆步距h(m)1.4斜道每跑高度H(m)1.8斜道水平投影长度L(m)3.3平台宽度Lpt (m)1.2斜道跑数n36斜道钢管类型483.5双立杆计算方法按双立杆受力设计双立杆计算高度H1(m)45双立杆受力不均匀系数KS0.5二、荷载参数脚手板类型木脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)0.3挡脚板类型冲压钢挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)0.15每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)0.3斜道均布活荷载标准值Gkq(kN/)2斜道施工作业跑数n15、j2风荷载标准k(kN/m2)(连墙件、单、双立杆)基本风压0(kN/m2)0.50.57、0.44、0.44风荷载体型系数s1.04风荷载高度变化系数z(连墙件、单、双立杆)1.096、0.84、0.84三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数m2横杆抗弯强度设计值f(N/mm2)205横杆截面惯性矩I(mm4)121900横杆弹性模量E(N/mm2)206000横杆截面抵抗矩W(mm3)5080 计算简图如下：水平杆布置方式 承载力使用极限状态 q=1.2(0.038 +Gkjb(la /cos )/(m+1)+1.4Gkq(la /cos)/(m+16、1)=1.2(0.038+0.3(1.2/0.878)/(2+1)+1.42(1.2/0.878)/(2+1) =1.485kN/m正常使用极限状态q=(0.038 +Gkjb(la /cos )/(m+1)+Gkq(la /cos)/(m+1)=(0.038+0.3(1.2/0.878)/(2+1)+2(1.2/0.878)/(2+1) =1.086kN/m计算简图如下：1、抗弯验算 Mmax=qlb2/8= 1.4851.22/8=0.267kNm =Mmax/W=0.267*106/5080 = 52.559 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算 max = 5qlb417、/(384EI)= 51.086120XX/(384206000121900)=1.168mm = minlb/150，10= min1200/150，10=8mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax= qlb/2=1.4851.2/2=0.891kN 正常使用极限状态 Rmax= qlb/2=1.0861.2/2=0.652kN四、纵向水平杆验算 承载力使用极限状态 F1=Rmaxcos=0.8910.878=0.782kN q=1.20.038cos=1.20.0380.878=0.04 kN/m 正常使用极限状态 F1=Rmaxcos=0.6520.878=0.518、72kN q=0.038cos=0.0380.878=0.033 kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算 =Mmax/W=0.29106/5080 = 57.087 N/mm2f=205N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 max =1.14mm = minla/cos/150，10= min1366.743/150，10=9.112mm 满足要求！ 3、支座反力计算 承载力使用极限状态 Rmax= 1.826kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.8 横向水平杆：Rmax=0.891KNRc =0.88=6.4kN 纵向水平杆：Rmax=1.826/0.87819、=2.08KNRc =0.88=6.4kN 满足要求！六、荷载计算斜道跑数n36斜道每跑高度H(m)1.8双立杆计算高度H1(m)45斜道钢管类型483.5每米立杆承受结构自重标准gk(kN/m)0.3斜道均布活荷载标准值Gkq(KN/)2斜道施工作业跑数nj2立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重荷载NG1k每米内立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1gk1=(la/cos+lbm/2)0.038n/2 /(nH)=(1.2/0.878+1.22/2)0.03836/2 /(361.8)=0.027 kN/m单内立杆：NG1k=(gk+ gk1)(nH-H1)=(0.3+0.027)(36120、.8-45) =6.475KN双内立杆：NGS1k =(gk+ gk1+0.038)H1=(0.3+0.027+0.038)45=16.425KN每米中间立杆承受斜道新增加杆件的自重标准值gk1gk1=(la/cos+lbm/2)0.038/H=(1.2/0.878+1.22/2)0.038/1.8=0.054 kN/m单中间立杆：NG1k=(2gk-0.038+ gk1)(nH-H1)=(20.3-0.038+0.054)(361.8-45) =12.197KN双中间立杆：NGS1k =(2gk+ gk1)H1=(20.3+0.054)45=29.43KN2、立杆承受的脚手板及挡脚板荷载标准21、值NG2k每米内立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2gk2=Gkjb(la/cos)lb/2+Gkdb(la/cos)(n/2 )/(nH)=0.3(1.2/0.878)1.2/2+0.15(1.2/0.878)(36/2)/(361.8)=0.125kN/m单内立杆：NG2k=gk2(nH-H1)=0.125(361.8-45) =2.475KN双内立杆：NGS2k =gk2H1=0.12545=5.625KN每米中间立杆承受斜道脚手板及挡脚板荷载标准值gk2gk2=Gkjb(la/cos)lb/2+Gkdb(la/cos)/H=0.3(1.2/0.878)1.2/2+0.15(1.222、/0.878)/1.8=0.251kN/m单中间立杆：NG2k=gk2(nH-H1)=0.251(361.8-45) =4.97KN双中间立杆：NGS2k =gk2H1=0.25145=11.295KN立杆施工活荷载计算NQ1k=Gkq(la/cos)lb/2nj=2(1.2/0.878)1.2/22 =3.28 kN七、立杆稳定性验算斜道每跑高度H(m)1.8斜道跑数n36双立杆计算高度H1(m)45双立杆受力不均匀系数KS0.5立杆计算长度系数1.2立杆截面抵抗矩W(mm3)5080立杆截面回转半径i(mm)15.8立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆截面面积A(mm2)489 123、立杆长细比验算立杆计算长度l0=kh=11.21.4=1.68m 长细比= l0/i =1680/15.8=106.329210 满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=kh=1.1551.21.4=1.94m长细比= l0/i =1940/15.8=122.785查规范JGJ130-20XX表A.0.6得，=0.442、立杆稳定性验算不组合风荷载作用下的单立杆轴心压力设计值：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2(NG1k+ NG2k)+ 1.4NQ1k=1.2(6.475+ 2.475)+ 1.43.28=15.332KN单中间立杆：N2=1.2(NG1k+ NG24、2k)+ 1.4NQ1k=1.2(12.197+ 4.97)+ 1.43.28=25.192KNN=maxN1，N2=25.192KN= N/(A) =25192/(0.44489)=117.085N/mm2f=205 N/mm2满足要求！双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：NS1=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N1=1.2(16.425+ 5.625)+ 15.332=41.792KN双中间立杆：NS2=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N2=1.2(29.43+ 11.295)+ 25.192=74.062KNN=maxNs1，Ns2=74.062KN= (KSNS)/(A) =25、(0.574062)/(0.44489)=172.109N/mm2f=205 N/mm2满足要求！组合风荷载作用下的单立杆轴向力：单立杆的轴心压力设计值：单内立杆：N1=1.2(NG1k+ NG2k)+ 0.91.4NQ1k=1.2(6.475+ 2.475)+ 0.91.43.28=14.873KN单中间立杆：N2=1.2(NG1k+ NG2k)+ 0.91.4NQ1k=1.2(12.197+ 4.97)+ 0.91.43.28=24.733KNN=maxN1，N2=24.733KNMw=0.91.4Mwk=0.91.4wk lah2/10=0.91.40.441.21.42/10=0.1326、 kNm=N/(A)+Mw/W=24733/(0.44489)+0.13106/5080=140.542N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！双立杆的轴心压力设计值:双内立杆：NS1=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N1=1.2(16.425+ 5.625)+ 14.873=41.333KN双中间立杆：NS2=1.2(NGS1k+ NGS2k)+ N2=1.2(29.43+ 11.295)+ 24.733=73.603KNN=maxNs1，Ns2=73.603KNMw=0.91.4Mwk=0.91.4wk lah2/10=0.91.40.441.21.42/10=0.13 kNm 27、=KSNS/(A)+Mw/W=0.573603/(0.44489)+0.13106/5080=196.633N/mm2f=205 N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算连墙件布置方式两步两跨连墙件连接方式焊接连接连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)2连墙件计算长度l0(mm)1700连墙件截面面积Ac(mm2)489连墙件截面回转半径i(mm)15.8连墙件抗压强度设计值f(N/mm2)205对接焊缝的抗拉、抗压强度ft(N/mm2)185Nlw=1.4k2h2la=1.40.5721.421.2=5.363kN长细比=l0/i=1700/15.8=107.595，查规范JGJ130-20XX表A.0.6得，=0.537 (Nlw+N0)/(Ac)=(5.363+2)103/(0.537489)=28.04N/mm20.85 f=0.85 205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！对接焊缝强度验算：连墙件的周长lw=d=3.14248=150.816mm；连墙件钢管的厚度t=3.5mm；=(Nlw+N0)/(lwt)=(5.363+2)103/(150.8163.5)=13.949N/mm2ft=185N/mm2 满足要求！