1、 XXXX煤炭物流园筒仓 Z字型上人通道施工方案 1工程概况 1.1XXXX煤炭运销有限公司XXXX煤炭物流园，位于XX，四周围林区,东北侧为县城主干道。本工程设计相对0。000绝对高程为1402。3m，CFG桩基筏板基础，结构类型为筒体；共7个筒仓呈“一”字型布置，南北长284.537m，东西宽59m，工程占地面积126172。3m2.其中原煤仓共三个，直径为34米,筒高为44。5米,锥壳高为9.5米,每个总高度为68.3米，砼仓壁厚为450mm；产品仓共四个，直径为25米,筒高为44米，锥壳高为5米,每个总高度为64.6米，砼仓壁厚为350mm,;仓上结构局部两层，仓顶盖为C40钢筋混凝土2、正截锥壳,筒仓漏斗以上采用C40预应力钢筋混凝土。 1。2本工程采用滑模工艺施工,首先从筏板以上直接组装滑模机具滑升至漏斗部分；漏斗部分施工完毕后继续滑模至环梁底口施工仓顶平台,为解决人员临时上下作业面，在1、2原煤仓；3原煤仓及1#、2产品仓；3#、4#产品仓部位搭设上人通道4部，架体搭设高度49m,为保证安全计划外侧立杆采用标准双立杆搭设。 1.3施工难点及重点：首先本工程仓顶标高44。5m，需要搭设通道架体高度较大,架体立杆及基础的稳定性是脚手架安全的基本要求；其次架体与建筑物的附墙拉结是保证架体稳定的主要因素；再者搭设架体竖向高度较大，如何保证架体搭设及使用中的安全是重中之重. 1.43、危险源辨识：本工序主要涉及塔吊的吊装、高处坠落（超高作业）、物体打击(施工中落物伤人)三类危险源，施工中要严格按照分项工程安全技术交底施工,如发生以上事故要及时启动XXXX煤炭物流园工程项目部应急专项预案,将事故损失降低到最小。2编制依据XXXX煤炭物流园工程筒仓施工图纸；XXXX煤炭物流园工程施工组织设计； 建筑施工手册第四版（供参考）； 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2011;建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-91建筑施工安全检查标准JGJ59-20113方案设计由于筒仓采用滑模工艺施工，在1#、2#原煤仓；3原煤仓及1、2#产品仓；3、4#产品仓部位搭设上人通道4、4部为现场施工时人员上下之用，具体搭设设计如下: 3.1搭设架体纵距1。2m，横距1。0m，步距1.5m，下部基础采用300mm厚C20混凝土浇筑，架体外侧立杆采用双立杆，搭设简图如下：1000200100012001200120010501050上人马道平面图 两根立杆间距200mm休息平台15001500休息平台15001500休息平台301500上人通道梯段（50*50防滑条300）1500上人通道基础h=300mm，C20砼浇筑，配双层钢筋网片 上人通道立面图 3。2为增强斜道整体稳定性，连墙件每2步设立一组，竖向间隔3m,连墙件采用在仓壁滑模时候预埋,预埋钢板采用200*200*8，5、锚筋412，锚筋长度250mm（预埋件处保温板下），预埋件滑出仓壁后用100长短钢管焊接在上面，要求钢管全部满焊(计算书见第八节)。简图如下:保温层仓壁8mm厚钢板焊接高100mm48*3.5钢管焊接锚入仓壁砼250mm扶墙埋件大样图连墙件平面布置图如下：1#原煤仓2#原煤仓3#原煤仓原煤仓上马道布置图1#产品仓仓2#产品仓仓3#产品仓仓4#产品仓仓产品仓上马道布置图 3.3为增加斜道整体稳定性在35m标高设置风绳两道，风绳也采用20钢丝绳。简图如下:滑模平台上人通道滑模平台35m风绳上人通道基础上人通道钢丝绳拉结示意图4施工准备及搭设进度安排 4。1施工条件：首层滑模平台组装的时候即可进行上6、人通道的搭设，上人通道需让出滑模平台外圈宽度。 4。2材料准备钢管：采用48*3。5mm国家标准钢管,规格采用6m、4。5 m、5m、2.5m、1。2m钢管。扣件：扣件采用可锻铸铁制作的扣件,螺栓拧紧扭力矩达4065N。m时不发生破坏。脚手板:木跳板，规格为4000m*250mm50mm。工具准备及防护用品:扳手、钳子、安全带、工具套、安全网等提前准备完毕。4。3通道搭设高度49m,最高斜道入口与仓顶连接。4。4通道搭设根据主体施工进度安排,和滑模平台同步施工，滑模高度滑出后的通道口要及时用钢管封堵,且挂好安全网.4.5施工工艺4.5。1通道脚手架基础搭设在强夯土上,局部在回填土上部分采用3:7、7灰土回填夯实，压实系数达到0。94以上，分层夯实;搭设前浇筑C20混凝土基础300mm厚，基础内配置12200钢筋网片，宽度以宽出每边外立杆500mm为准;4.5。2搭设顺序放置纵向扫地杆，自角部起依次向两边竖立底杆，底端与纵向扫地杆扣接固定后、装设横向扫地杆并与立杆固定（固定立杆底端前，应吊线确保立杆垂直)，每边竖起34 根立杆后,随即装设第一步纵向水平杆（与立杆扣接固定）和横向水平杆（小横杆，靠近立杆并与纵向水平杆扣接固定）校正立杆垂直和水平使其符合要求,按40 Nm60Nm用力拧紧扣件螺栓,形成脚手架的起始段,按上述要求依次向前延伸搭设,直至第一步架交圈完成.交圈后，再全面检查一遍脚手8、架质量和地基情况，严格确保设计要求和脚手架质量，设置连杆墙件(或加设抛撑),按第一步程序和要求搭设第二步、第三步，随搭设的进程及时安装连墙件和剪刀撑,装设作业层间横杆(在脚手架横向杆之间架设的、用于缩小铺板支撑跨度的横杆）、铺设脚手板和装设作业层栏杆、挡脚板及密目网全封闭。4.5。3构造要求1、架体立杆采用标准双立杆搭设，立杆的间距、垂直度:立杆间距选用1.05m/1。2m，允许搭设偏差5cm,立杆垂直度允许搭设偏差10cm.2、扫地杆的设置从基础往上20cm 处,设置扫地杆,扫地杆采用对接接长。扫地杆在端头与立杆交接处伸出扣件长度不小于10cm.3、横杆间距、平整度：横杆步距采用1。8m,用9、对接方法接长，一根横杆两端的高差，不能超过2cm,纵向水平杆全长平整度不小于10cm。4、立杆接头的详细做法立柱上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱的接头不应设在同步内， 两相邻立柱接头在高度方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3。4.5.4架体与建筑结构拉结要求1、 构造形式 采用刚性连接方式，连墙杆件与主体的预埋件用挂钩相连接。2、布置要求连墙杆在垂直间距底部1。8m，上部3。6m，单仓连墙杆每道设4根,双仓连墙杆每道设6根,每侧拉3根，设置时尽量靠近主节点,偏离主节点的距离不应大于30cm.必须从底部第一根纵向水平杆处开始设置,布设形式可以采用花排10、。4。6剪刀撑的搭设方法架体整个高度上纵项立面上设连续剪刀撑，斜杆与地面的倾角宜在4560，横向立面设“Z”型加强杆,由底至顶连续设置。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆伸出端，或立柱上， 旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于15cm.剪刀撑接长采用搭接接长,搭接长度不小于50cm，用3 个扣件等距离布置,扣件在钢管端头处不小于10cm 处.剪刀撑下端一定要落地.4。7小横杆的设置每一主节点必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上部，端头处伸出长度不小于10cm。该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150cm，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应大于50cm。4.8脚手11、板的防护栏杆脚手板一般设置在3根小横杆上，要铺满、铺严密，在两侧设置180mm 以上高踢脚板，走到层上部护身栏杆1.2m高,下部护栏杆距踢脚板0。6m处。4。9 脚手板铺设 人行斜道小横杆间距不超过1.5m.马道上满铺脚手板,板上钉防滑条,同时设180mm 宽挡脚板。4.10架体避雷在于扫地杆连接的立杆上，避雷接地极采用25钢筋打入地下3m深,钢筋上焊接螺丝杆件，架体与接地极通过铜丝连接,做好避雷后经接地摇表检测不得大于4为合格。4。11基础周围人工开挖400mm400mm的排水沟，排水沟采用120砖砌体砌筑,内壁抹20mm厚1：2水泥砂浆，利用排水沟将雨水排入沉淀池。4。12在上人马道35m12、外设立两道风绳，风绳锚墩深度1。5m，平面尺寸600mm600mm,采用C25混凝土浇筑，锚墩混凝土浇筑前在锚墩上安装吊环一个，作为风绳锚固点，拉环采用20钢筋围成,风绳采用16钢丝绳，每个端头至少采用3个绳扣上紧。4。13脚手架交底与验收脚手架必须严格按照施工方案搭设，要有严格的技术交底，要有节点构造详图，操作人员必须严格执行，所有偏差数值必须控制在允许范围内。要由专门人员对已搭设好的脚手架按照搭设方案进行验收，验收时要有量化内容；如：横、立杆之间距数值,立杆的垂直度，横杆的平整度等。不能简单的用”符合要求来代替。4。14脚手架的拆除制定拆除方案,方案包括拆除架的步骤和方法、安全措施等。拆除13、顺序应遵守由上到下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆、脚手架、剪刀撑、斜撑、而后小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行,要严禁上下同时进行拆除工作。拆架子的高空作业人员应戴安全帽,系安全带，穿软底鞋上架作业,同时，周围没围栏或竖立警戒标志并有专人指挥，以免发生伤亡事故.4。15脚手架搭设拆除时注意事项4.15.1 严禁混合使用外径48mm 与51mm 的钢管。4.15。2主节点处，固定横向水平杆（或纵向水平杆)、剪刀撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm。4。15.3各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm.4.15.4对接扣件的开口应朝向架子的内侧，螺栓朝上14、,直角扣件的开口不得朝下。4。15.5上架作业人员必须持证上岗，戴安全帽，系安全带。4.15.6严格按搭设方案施工；连墙件和剪刀撑应及时设置，不得滞后超过两步；4。15。7在搭设过程中，应注意调整脚手架的垂直度,最大允许偏差100mm。4.15。8 脚手架拆除时不得提前拆除连墙件。4。15。9拆除的钢管要及时调运至地面，不得堆积在上人斜道上。4。15。10拆除埋入土中的马道架体时，机械配合人工挖土将钢管拆除。5质量控制要点及成品保护5.5.1钢管锈蚀严重，弯曲变形的给予剔除，不允许使用，杆件不允许使用不同规格的钢管.5.5。2扣件进厂后进行检验，进行扭矩试验， 65N。mm以下损坏的的禁止使用15、。5.5.3搭设之前,对各钢管进行刷油漆，竖向、横向钢管刷黄油漆，剪刀撑刷红白警戒漆，以满足外观要求。5。5.4操作人员在施工之前，应熟悉架体搭设规范的要求，做到严格按照规范施工。5。5。5架体搭设时要及时进行分段验收，符合质量、安全要求后方可进行上段施工。5.5。6架体搭设过程中，严禁剧烈碰撞，以防止架体变形.5.5.7搭设完毕后，定期检查架体情况。5。5.8脚手板、安全网严禁任意拆除.5。5。9严禁在脚手架上堆料。5.5。10架体任何连墙设施未经过现场安全技术人员同意禁止拆除。6安全措施6。1架子工必须持证上岗，定期检查身体情况，高血压、癫痫、恐高症患者禁止进入作业面。6。2搭设脚手架人员16、必须正确佩戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋，扎紧裤脚。6。3上人通道脚手架构配件质量与搭设质量，经检查验收合格后方可使用。6.4当有六级及六级以上大风、雷雨天气时，应停止架体搭设与拆除作业。6.5上人通道脚手架使用期间，严禁拆除主节点外的纵横向方平杆及连墙件.6。6搭拆上人通道脚手架时，地面应设围栏和警戒标志,并派专人看守，严禁非操作人员入内。6。7架子工的工具绑扎吊绳防止失手坠落伤人.6.8搭设完首层后及时做好架体避雷。7方案计算书钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。计算的脚手架为上人斜道脚手架,搭设高度为49m，立杆采用双立管。搭设尺寸为:立杆的17、纵距1。05m/1。2m，立杆的横距1.0m，横杆的步距1。8m.采用的钢管类型为48mm3.5mm，连墙件每2步设置一道,单仓每道四根连墙杆，双仓间的上人斜道每道设六根连墙杆，竖向间距3。60m。脚手架材质选用48mm3。5mm钢管，截面面积A=489mm2,截面模量W=5。08103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2,基本风压值0=0。4 kN/m2，计算时忽略雪荷载等.小横杆验算时施工均布荷载为3.0kN/m2，验算立杆时,按实际情况取值.脚手架各构件计算如下:7.1 小横杆验算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在斜杆的上面。小横杆上面的18、脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。7。1。1 均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.351。2=0。42kN/m活荷载标准值 Q=3.0001。2=3.6kN/m荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.42+1。43.6=5.59kN/m小横杆计算简图7.1.2 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下：M=5.59cos1.02/8=5.590。8961。02/8=0.626kNm=M/W=0。626106/5080。0=123。2N/mm2205.0N/mm2满足要求！7。1.3 挠度计算最大挠19、度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：简支梁均布荷载作用下的最大挠度：V=5.05.591000。04/（3842.06105121900。0）=2。90mm小横杆的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求！7。2 斜杆与立杆连接的主节点扣件抗滑力验算小横杆位于斜杆上部,与斜杆的连接点在斜杆与立杆连接的主节点附近，大斜杆上无弯矩,只需验算斜杆与立杆连接的主节点扣件抗滑力是否满足安全要求。R=ql/2=5。591/2=2。3kN Rc=8。0kN7.3 立杆稳定性验算7。3。1 荷载统计作用于脚手架的荷载包括恒荷载、施工荷载和风荷载。(1) 恒荷载标准值包括以下内容:每米立20、杆承受的结构自重标准值（kN/m）,按步距1。8m,立杆横距1.2m，纵距1。2m双排架,查表， 取0。1161kN/m。每根杆承受架体自重0。116172=8。359kN 该上人斜道的钢管扣件自重为：NG1 =248。359=200。62 kN 脚手板的自重标准值（kN/）；标准值为0.35kN/.每层脚手板面积：3。612+2。21。052=11。82每层脚手板自重：11。820.35=4.137kN共20层，故该上人斜道脚手板总重：NG2 = 4。13720=82。74kN 栏杆与挡脚手板自重标准值栏杆每层2道，长度为：422+（6+2。2）22=48.8m 约需扣件20个,忽略挡脚板自21、重，每层栏杆自重为：48.83。849。8+2014.6=2128N共20层，故该上人斜道栏杆总重：NG3 = 2。12820=42.56kN吊挂的安全设施荷载主要为安全网，安全网0.005kN/，安全网面积为（2。2+5.7）272=1137。6故该上人斜道安全网总重：NG4 = 0。0051137.6=5。688kN经计算得到,恒荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 200。62+82。74+42.56+5.688=331.6kN。每根立杆平均负荷:13.82kN.(2）施工荷载按150人同时通过上人斜道,每人按1kN考虑,共150kN。每根立杆负荷： 6.25kN。(22、3）风荷载标准值按照以下公式计算其中 W0 基本风压(kN/),按照建筑结构荷载规范（GB50009-2001)的规定采用:W0 = 0。40kN/Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB500092001）的规定采用: 按B类5米高情况取值，Uz = 1。00Us 风荷载体型系数,按背靠建筑物为开洞墙(处于两仓间时),全封闭脚手架考虑，Us = 1。31。2=1.56风荷载标准值Wk = 0.70.4001。001。56 = 0。4368kN/m2。7.3。2 不考虑风荷载情况下最底步立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比23、 l0/i 的结果查表得到0。185；i 计算立杆的截面回转半径,i=1。58cm;长细比， = l0 / i =3121.58=197。5;l0 计算长度 （m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1。1551。51。8=3。12m；k 计算长度附加系数，取1。155；u 计算长度系数，按双排架两步三跨考虑，u=1。50；A 立杆净截面面积，A=4.89cm2；W 立杆净截面模量（抵抗矩),W=5。08cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205。00N/mm2；N = 1.2NG + 1.4NQ=1.213.82+1。46。25=25.334kN=25334(0。185489)=24、280N/mm2f=205N/mm2 ,不满足要求.需调整方案，将下部36米外侧脚手架改为双立杆，共增加12根立杆，仍然按平均分布考虑,如下图:1000200100012001200120010501050上人马道平面图 两根立杆间距200mm7.3。3 验算调整方案后，最底步立杆的稳定性调整方案后，架体共增加自重3。84369。812=16.3kNN = (25.33424+16.3)36=17.34kN=17340（0。185489）=191.7N/mm2f= 205N/mm2 ，满足要求。7。3.4 验算调整方案后,风荷载情况下底步立杆的稳定性计算公式立杆的轴向压力设计值N = 1.2N25、G + 0.851.4NQ=1。2(331。6+16。3） 36+0.851.415036=16.6kN由风荷载产生的弯矩MW = 0。851。4 MWk =0。851.40。43680.61。82 10=0。1kNm； = 16.6103(0。185489)+0.11065080=203.2 N/mm2f=205。00N/mm2满足要求。7。3。5 验算36m处变单立杆的立杆承载力。1 、荷载统计只需统计36m以上作用于脚手架的荷载,上部脚手架36m,包括恒荷载、施工荷载和风荷载。（1)恒荷载标准值包括以下内容:每米立杆承受的结构自重标准值（kN/m),取0。1161kN/m。每根杆承受荷重26、0.116136=4.18kN 脚手板的自重标准值（kN/)；标准值为0。35kN/.每层脚手板面积：3.612+2。21.052=11。82每层脚手板自重:11.820.35=4。137 kN共10层，故该上人斜道脚手板总重:NG2 = 4。13710=41.37kN栏杆与挡脚手板自重标准值。栏杆每层2道，长度为:422+（6+2。2）22=48.8m 约需扣件20个，忽略挡脚板自重，每层栏杆自重为：48.83。849.8+2014.6=2128N共10层，故该上人斜道栏杆总重：NG3 = 2。12810=21.28kN吊挂的安全设施荷载主要为安全网，安全网0。005kN/，安全网面积为（227、。2+5。7）236=568。8故该上人斜道安全网总重:NG4 = 0。005568.8=2。844kN经计算得到，恒荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 100.32+41.37+21。28+2。844=165。81kN。每根立杆平均负荷：6.91kN。(2)施工荷载按有75人同时通过上人斜道，每人按1kN考虑，共75kN。每根立杆负荷: 3.13kN。(3)风荷载标准值按照以下公式计算其中 W0 = 0.40 kN/按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用,按B类36m高情况取值,Uz = 1。504Us 风荷载体型系数,按背靠建筑物为开洞墙（处于两仓28、间时)，全封闭脚手架考虑，Us = 1.31.2=1.56风荷载标准值Wk = 0.70.4001。5041。56 = 0。657kN/m2。2 、不考虑风荷载情况下立杆的稳定性验算立杆的稳定性计算公式N 立杆的轴心压力设计值， 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.185；i 计算立杆的截面回转半径,i=1.58cm；长细比， = l0 / i =3121。58=197。5；l0 计算长度 (m），由公式 l0 = kuh 确定,l0=1。1551。51。8=3。12m；k 计算长度附加系数，取1.155；u 计算长度系数,按双排架两步三跨考虑,u=1.50；A 立杆29、净截面面积，A=4.89cm2;W 立杆净截面模量（抵抗矩),W=5。08cm3；f 钢管立杆抗压强度设计值,f = 205。00N/mm2；N = 1。2NG + 1.4NQ=1.26。91+1。43.13=12.674kN=12674(0。185489）=140.1N/ mm2f= 205N/mm2 ,满足要求。7。3.5.3 考虑风荷载情况下立杆的稳定性验算计算公式立杆的轴向压力设计值N = 1。2NG + 0.851。4NQ=1。26.91+0.851.43。13=12。02kN由风荷载产生的弯矩MW = 0。851.4 MWk =0。851.40.6571.21。82 10=0。3k30、Nm； = 12.02103（0.185489）+0。31065080=191.9f = 205.00N/mm2满足要求。7。4 连墙件的计算7.4.1 连墙杆受压稳定验算连墙杆每两步设置一道,共四个拉结点，连墙杆与脚手架采用扣件连接,与筒壁预埋件用20mm圆钢挂件拉结。连墙杆与筒壁约成45o。如下图:1#原煤仓 选取顶部连墙件进行验算,风荷载计算按B类70m高情况取值，Uz = 1.86.连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No其中 Nlw 风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，应按照下式计算:Nlw = 1.4 wk Aw风荷载标准值其中 W0 = 0。40 kN/31、 、Uz = 1。86 、Us = 1。56Wk = 0。70。4001.861。56 = 0。812kN/m2。Aw 每道连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw = 3.66 = 21.6m2；No 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 5。000经计算得到 Nlw = 1.40.81221.6=24.6kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 24.64+5=11.15kN连墙件按3m长考虑, 长细比= l0 / i =3001.58=190；查表得到轴心受压立杆的稳定系数 =0。186；轴向力设计值 Nf = Af=0.186489205=18。6kNNfNl，连墙32、杆承载力满足要求.7.4.2 连墙杆连接节点验算本工程连墙件采用钢筋挂钩插在焊接在预埋件的钢管里,如图：连墙件连接示意图（1）与预埋件连接钢管焊缝验算焊缝高度取h=4mm，焊缝强度设计值=170N/mm2焊缝长度L=11。15103/（4170)=16.4mm取焊缝长度40mm，焊缝长度满足要求。(2）与脚手架连接扣件验算每个扣件抗滑力按8kN考虑，每根连墙钢管需2个扣件与脚手架相连。7。5 立杆的地基承载力计算每根立杆轴向压力为:N=17。34kN全部立杆竖向荷载为:3617。3=624.24kN基础面积为:73=21立杆基础底面的平均压力:p = N/A=624。24 kN21 = 29.7kN/ 地基承载力设计值:回填土地基承载力按80 kN/考虑。fg = kc fgk=1.080= 80kN/pfg根据计算,脚手架基础采用200mm厚C20素砼基础，立杆地基承载满足要求。