1、xx大厦工程模板搭拆专项施工方案模板工程专项施工方案一、工程概况xxxx大厦工程位于钱陶公路和绍齐公路交叉口,总建筑面积23176,地下室一层3178，地上部分19998.为框架核心筒结构，主楼19层,裙房3层,地下1层，总高度76。35米。工程抗震设防烈度等级为六级，结构使用年限为50年。地基基础设计等级为甲级，建筑结构的安全等级为二级，框架抗震等级为三级，剪力墙抗震等级为二级,建筑物耐火等级为一级，地下室防水等级为二级，屋面防水等级为二级。二、编制依据1、GB5030020XX建筑工程施工质量验收统一标准.2、GB50204-20XX混凝土结构工程施工质量验收规范.3、浙江中和建筑设计有限2、公司出具的工程施工图纸。4、xx市有关模板工程的要求。三、材料选择及要求1、本工程采用483.0钢管排架支承体系、所用板材均采用18厚复合夹板、梁底侧模采用18厚夹板加肋（肋为4060或80方木）；现浇板采用钢管排架支承系统，6080方木作为搁栅与18厚夹板连成整体共同作用；柱侧模为18厚夹板竖向加劲木楞，钢管柱箍。2、模架支架搭设材料采用483。0脚手架，搭设钢管、材料必须符合建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JCJ13020XX、J84-20XX的规定，并须有合格证明。3、扣件式钢管脚手架(支架）应采用可锻铸铁制作的扣件、其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831)的规定,应3、经试验证明其质量符合标准的规定后方可使用。4、脚手架必须采用标准扣件，在螺栓拧紧拉力矩达 65Nm时,不得发生破坏.5、木模板及支架所用木材应选用质地坚硬、无腐朽的松木和杉木,不低于a等材,材质标准应符合木结构工程施工质量验收规范（GB5020620XX）规定。6、金属模板、钢管支架及其配件所用钢材应符合碳素结构钢（GB/T13793）Q235A钢标准,钢管扣件应达到钢管脚手架扣件（GB15831）的规定.7、钢管和扣件使用前必须按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程(JGJ130-20XX）对钢管、扣件质量进行抽样检测，合格后方可使用.四、主要机具设备电锯、电钻、电动扳手、力矩扳手、电焊机4、斧、锯、钉锤、铁水平尺、钢卷尺、线锤、手电钻、手电锯、墨斗、撬杠等.五、作业条件1、施工图纸及有关资料齐全，专项方案已经批准并已组织学习和交底。2、施工机具、材料已按计划进场,作业需要的脚手架已搭设完毕.3、测量控制及轴线、标高等符合施工图要求。六、制模的一般要求1、保证结构和构件各部分形状、尺寸和相互位置的正确性.2、具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受新浇砼的自重和侧压力，以及在施工过程中产生的荷载。3、构造简单，装拆方便并便于钢筋的绑扎、安装和砼的浇筑、养护等工艺要求。4、模板拼缝严密，不应漏浆.七、施工准备1、认真及时做好工程轴线、标高的技术复核测量工程，提供正确的支设依据。25、项目经理应按施工组织设计中有关支架的要求，向搭设和使用人员进行技术交底。3、搭设前应按规范规定和施工组织设计的要求对钢管、扣件、底脚板等进行检查验收,不合格产品不得使用。4、经验收合格的构配件应按品种、规格分类,堆放整齐、平稳，堆放不得有积水，以便再次使用。5、搭设前应清除搭设现场杂物，平整室内地坪基层，采用人工夯实，垫好底脚板，不得有积水现象。八、模板支架地基与楼面支承1、模板支架地基基础的施工，根据施工图要求，搭设场地土质必须打夯密实与现行国家标准地基与基础工程施工及验收规范（GB50202-20XX)的有关规定进行。2、底层模板支架底座（部分）采用C10混凝土100厚浇捣和70厚碎石垫6、层,并标高测量标准,以后可作地坪基层的要求。底座表面标高宜高出自然地坪50mm，并要求表面平整.楼面支承支架立杆时,必须上下基础对准或加垫8cm见方木垫块,避免现浇砼板强度未达到设计强度的100砼板受损.3、模板支架基础验收合格后,应按施工组织设计的要求放线定位。九、模板的做法1、基础模板承台和集水井、止水带均采用18厚胶合板，每400间距设8060方木一根,方木外用钢管夹住，并用12螺栓“伞型卡拉紧。位置采用钢管校正，并保持边模的垂直度和平直度。2、柱模板（1）、组成：18厚夹板侧板、钢筋、柱箍、方木。为便于施工管理及提高工作效率，所有柱子侧板应同时配制成形，弹出相应轴线(与所处实际轴线，在7、同一平面垂直）并注写位置、柱网图、编号，并按编号专柱专用。(2)、支设做法及注意要点：A、各侧模用60*80方木拼接成形，方木与平侧模板，上下拼模对齐，接缝严密,方木伸头至梁侧板外3cm处以便容易拆模.B、按照边线立柱侧模(内模板先放置好后外模板再夹紧）用钢管先扣件底部扣紧牢固，上端口边临时固定，然后校准设支撑固定。C、设竖向加劲木楞并沿高度方向设钢管柱箍为500MM,由于靠近柱的侧压力较大，柱箍间距应适当加密.注意要点：、柱模根部要用水泥砂浆严堵，防止跑浆,柱模的浇口、清扫,在配模板时须考虑留置;采用复合板做柱侧板时,柱每一侧模板是整块的，当截面较大,模板刚度不能满足要求时,在模板上500圆8、钢12对拉螺栓（外套PVC管）并用双竖钢管楞作支点与“伞”型卡拉紧扣牢。3、梁模板(1）、组成：18厚夹板侧板、底板加肋、夹木、撑木、扣件（水平加劲木楞、钢管纵楞、对拉螺栓-梁截面大时增设)（2）、支设做法及注意要点：梁底板预先加肋制作,并注明编号、位置(底板拼装接头与加肋方木楞须错开设置)A、放置底板模板于排架水平钢管承托上，吊线锤引轴线在承托上，现出梁的边线及相应轴线,与柱两者校核无误后用扣件扣牢两端部，拉线固定中部梁底板模。B、钉设侧板上下中夹板、应平直，沿底板外立侧板模时，用扣件夹紧排加水平托架上，拼缝空隙尽可能减少，以防漏浆。C、用线锤吊直（与底板成90度角），利用排架立杆为支点设侧9、板上口水平撑木。同时埋设中部平撑以提高侧压力承受值.D、当梁高H700时,浇砼时产生的侧压力随之增大，一般支法不能满足有效工作要求，须加强，其做法：1、在侧模上加设(6080)水平加劲木楞,并计算出竖向木楞间距和规范标准;2、立双排钢管纵楞支点，纵横设12对拉螺栓（外套PVC管）“伞”型卡扣拉紧扣紧，以防止模板下口向外爆模及局部膨胀。注意要点：、次梁模板的安装，要待主梁模板安装并校正无误后才能进行。、为了便于深梁扎筋,在梁底模板与侧模板支好后进行钢管绑扎，后装另一侧模板。更深的梁模，可参照砼墙模板进行侧模的支撑设立。、对拉螺孔应平直相对设置,外套PVC管应在钢筋入模后安装,穿插时不得猛拉硬顶，10、钻孔严禁用电气焊灼孔。、梁模板安装后，要检查、复核各梁模中心、位置是否对正,待平板模安装后，检查并调整标高。、梁的跨度4M时，在梁模的跨中须起拱，起拱高度为梁跨度的1-3。4、平板模板（1)、组成:18厚夹板、6080松木骨、钢管搁栅.（2）、支设做法及注意要点：A、设钢管搁栅,其顶标高为减砼板厚、夹板厚度和龙骨截面高度；B、在搁栅平行短边排设（6080）松木直龙骨，400-500MM；C、铺设平模板，模板外沿压梁侧模，在平侧模内边。注意要点：、为便于拆模，只在模板端部或接点处接牢，中间尽量少钉或不钉。、平模板拼制力求简洁，尽可能使板材原有边作边铺设,提高平直度。、平板与柱、梁拼缝须平直紧密，11、尺寸、角度正确。5、楼梯模板(1）、板式楼梯模板的组成及说明：平台梁、平台板的构造与肋形楼盖板基本相同、梯模板由：底模、搁栅、边侧模、反扶梯基、吊木、踢脚板、反三角木、斜撑等组成。楼梯侧板为等高梯板，采用方木，长度接梯段长度确定；反三角木块两直角边分别等于蹋步的高和宽，板厚为5CM，相领卧在侧板木条上，踢脚板直接钉在反三角木上。（2）、支设做法及注意点：A、先在支承架上立台板、梁的模板及放置（6080）方木搁栅400500MM，在上铺设梯段底板，底板枞向应与搁栅相垂直；B、在底板上弹梯须宽度线，依线立边侧板，钉设反三角木；C、反三角木竖面逐块钉踢脚板，上压小方条与反三角平面钉紧踢脚板。踢脚板中12、间设反扶梯基用吊木与脚板钉紧以加强刚度.注意要点：（1)、梯步高度须均匀一致,最下一步及最上一步的高度须考虑到楼面（地面）的装修厚度,防止由于装修厚度不同而形成梯步高度不协调。(2）、踢脚板模板在休息平台处的设置要对齐（使浇筑后形成错口)，防止装修后出现较大偏值。十、模板安装安全要求：1、模板安装须符合下列安全要求：（1）模板上架设的电线和使用的电动工具应用胶皮防水电缆线且装触电保护器,设闸刀。（2)登高作业时，各种配件应放在工具箱或工具袋中，不得掉落;（3）装模板时，上下应有人接应，随装随运转，并把活动部件固定牢靠，严禁木料超载堆放在脚手片上；(4）装模板时，必须采用稳固的登高工具，高度超过13、2M以上时,必须搭设脚手架；装拆施工时，除操作人员外，下面不得站人，高处作业时，操作人员应挂上安全带；（5)安装墙、柱模板时，应随时支撑牢固,防止倾覆；（6)预拼装模板的安装，应边就位边校正，边安设连结件，并加临时支撑稳固;（7）预拼装模板的垂直吊运时，应采取两个以上吊点，水平吊运应采取四个吊点,吊点应作受力计算,合理布置；(8）预拼装模板应整体拆除，拆除时先挂好吊索，然后拆支撑及拼装体,待模板撬离结构表面后再起吊。十一、模板拆除安全要求1、结构的模板及其支架拆除时，相应部分的砼试块强度须符合设计及规范要求，（预先留一组砼拆模试块参考），具体如下表：结构类型结构跨度按设计的砼强度标准值的百分率14、（%）板2502, 8758100梁、板、壳875悬臂构件21002、侧模在保证混凝土强度其表面及棱角不因拆模而损坏后，方可拆除。3、拆除时应严格遵守“拆模作业”相应规范，规程。4、工作前应事先检查所使用工具是否牢固，板手等工具须用绳链系挂在身上，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和空中滑落。5、遇强风时，应暂停室外的高处作业,有雨雪霜时,应先清扫施工现场，满足立足稳定时再进行施工。6、拆除模板时，严禁操作人员站在正拆除的模板上操作。7、已拆物应及时运走或妥善堆放，防止操作人员因扶空,踏空而坠落,作业层的施工荷载应符合要求，不得超载。8、严禁酒后上班，作业时戴好安全帽、扣紧帽带，高空作业系好安全带15、。9、拆下的模板应及时清理，涂刷脱模油，并分类堆放整齐，扣件等及时集中统一管理。十二、质量验收标准1、一般规定（1)模板及其支架应根据工程结构形式、荷载大小、地基土类型、施工设备和材料供应等条件进行设计.模板安装及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载。（2）在浇筑混凝土之前，应对模板工程进行验收.(3）模板安装和混凝土浇筑时，应对模板及其支架进行观察和维护。发生异常情况时，应按施工技术方案及时进行处理。2、主控项目（1）安装现浇结构的上层模板极其支架时,下层模板应具有上层荷载的承载能力，上、下层支架应对准，并铺设垫板。(2)模板与混凝土的接16、触面应清理干净并涂刷隔离剂，但不得采用影响结构性能或妨碍装饰工程施工的隔离剂。3 、一般项目(1）模板内侧面要平整，接缝严密，不漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润,但模板内不应有积水。(2）模板在梁与柱、梁与梁、梁与板的交接处，应妥善处理，不得用小木条镶嵌，以免产生混凝土夹渣。（3）现浇结构模板安装检查数量为同一检验批内，对梁、柱、独立基础应抽查构件数量的10且不少于3件;对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%且不少于3间.4、允许偏差项目（1）固定在模板上的预埋件、预留孔不得遗漏，安装必须牢固，检查数量为同一检验批内，应抽查构件数量的10%且不少于3件，其偏差应符合的下表规定。序号项 17、目允许偏差（mm)1预埋钢板中心线位置32预埋管、预留孔中心线位置33插筋中心线位置4外露长度+10，04预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，05预留洞中心线位置10尺寸+10,0（2）现浇结构模板安装的允许偏差和检验方法应符合下表规定.项次项目允许偏差（mm)检验方法1轴线位置4用钢尺检查2底模上表面标高3用水准仪或拉线和钢尺检查3截面内部尺寸基础5用钢尺检查柱、墙、梁+3，-3用钢尺检查4层 高垂直度不大于5m5用经纬仪或吊线和钢尺检查大于5m7用经纬仪或吊线和钢尺检查6相邻两板表面高低差1.5用钢尺检查7表面平整度3用钢尺检查十三、成品保护措施1、预组拼的模板要有存放场地，场地要平整夯实18、。模板平放时，要有木方垫架.立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方,以此保证模板不扭曲不变形。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时依靠，以防止模板变形或产生垂直偏差,工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定,防止平面模板标高和平整产生偏差.3、拆除模板时，不得用锤、撬棍硬砸猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤。十四、后浇带模板制作梁板后浇砼宽度均为0。8m，梁板分三块浇筑共设2条后浇带。后浇带梁板厚度为 13mm。后浇带留设部位和构造根据原设计要求，后浇带支19、模与同部位跨度的梁板同步进行（具体搭设方法与总模板方案相同无异），但独立搭设承重支模架。同一块相应部位的梁板拆模前必须对后浇带独立承重支模架加固后方可拆模,绝对保证后浇带的支模承重架不移位松动.后浇带留缝施工中侧壁应设置模板，一般用3mm厚钢丝网，网外侧用8100钢筋网加强,再用18钢筋作对撑支撑支护牢固，以抵抗浇筑砼时产生的侧压力.原底模应平整，特别是新老砼交接处要有密封性(包括梁在内）,隔离剂不得玷污钢筋,浇筑时应浇水湿润，但不得有水渍存在。禁止在留缝接口处不支模而留斜槎，造成此处砼浇捣不密实而达不到设计的强度等级。十五、计算书（一）柱模板计算书柱模板的背部支撑由两层组成,第一层为直接支撑20、模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接,形成一个完整的柱模板支撑体系。柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm)：800.00;柱截面高度H（mm）:1000.00；柱模板的总计算高度：H = 4.80m；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目:1；柱截面宽度B方向竖楞数目：5；柱截面高度H方向对拉螺栓数目：1；柱截面高度H方向竖楞数目:6；对拉螺栓直径（mm）：M12；2。柱箍信息柱箍材料：圆钢管；直径(mm):48。00；壁厚(mm）：3.00；柱箍的间距(mm):450；柱箍合并根数：2；3。竖21、楞信息竖楞材料：木方；竖楞合并根数：1；宽度(mm）:60。00；高度(mm）:80.00;4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度（mm)：18。00;面板弹性模量（N/mm2)：6000。00;面板抗弯强度设计值fc(N/mm2）：13。00；面板抗剪强度设计值(N/mm2）:1.50;5。木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13。00;方木弹性模量E（N/mm2）：9000。00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）:1。50;钢楞弹性模量E（N/mm2）：210000。00;钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）:205.00；二、柱模板荷载标准值计算按施工手册，新浇混凝土作22、用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h; H - 模板计算高度，取4。800m；1- 外加剂影响修正系数，取1。200；2 混凝土坍落度影响修正系数，取1。000。分别计算得 20.036 kN/m2、115.200 kN/m2,取较小值20.036 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 q1=20.036kN/m2；倾倒混凝土时23、产生的荷载标准值 q2= 2 kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件，按简支梁或连续梁计算。分别取柱截面宽度B方向和H方向面板作为验算对象，进行强度、刚度计算.强度验算考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知，柱截面高度H方向竖楞间距最大，为l= 188 mm，且竖楞数为 6，因此柱截面高度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度H方向面板按均布荷载作用下的三跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：M=0。1ql2其中, M-面板计算最大弯矩（Nmm）； l-计算跨度(24、竖楞间距）： l =188.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载,它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.220.040.450.90=9。737kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1.42。000.450。90=1.134kN/m；式中,0。90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1。134=10。871 kN/m；面板的最大弯矩:M =0.110。871188188= 3.84104N.mm；面板最大应力按下式计算： =M/Wf其中， -面板承受的应力（N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(Nmm)； W -面板的截面抵抗矩 :W=bh2/25、6 b：面板截面宽度，h:面板截面厚度； W= 45018。018。0/6=2。43104 mm3； f 面板的抗弯强度设计值(N/mm2）； f=13。000N/mm2；面板的最大应力计算值： = M/W = 3。84104 / 2.43104 = 1.581N/mm2；面板的最大应力计算值 =1。581N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求!2。面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0。6ql其中， V-面板计算最大剪力(N）; l-计算跨度(竖楞间距）： l =188。0mm; q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力26、设计值q1: 1。220。040。450。90=9.737kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42.000.450.90=1。134kN/m;式中，0.90为按施工手册取用的临时结构折减系数。 q = q1 + q2 =9.737+1。134=10.871 kN/m；面板的最大剪力:V = 0。610.871188。0 = 1226。305N;截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/（2bhn）fv其中, -面板承受的剪应力(N/mm2）； V-面板计算最大剪力（N)：V = 1226.305N; b构件的截面宽度(mm）:b = 450mm ； hn-面板厚度（mm）：hn = 18。027、mm ； fv面板抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 13。000 N/mm2；面板截面受剪应力计算值： =31226。305/(245018。0)=0。227N/mm2;面板截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2;面板截面的受剪应力 =0.227N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求!3.面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下：=0.677ql4/（100EI)其中，q-作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）: q = 20.040。459。02 kN/m； -面板最大挠度（mm)； l计算跨度（竖楞间距)： l 28、=188.0mm ; E面板弹性模量(N/mm2)：E = 6000。00 N/mm2； I-面板截面的惯性矩（mm4）；I=bh3/12 I= 45018。018.018。0/12 = 2。19105 mm4；面板最大容许挠度: = 188 / 250 = 0。752 mm；面板的最大挠度计算值: = 0。6779。02188.04/(1006000.02。19105) = 0。058 mm;面板的最大挠度计算值 =0.058mm 小于面板最大容许挠度设计值 = 0.752mm,满足要求！四、竖楞计算模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。本工程柱高度为4。800m，柱箍间距29、为450mm，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木方,宽度60mm，高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 608080/61 = 64cm3；I = 60808080/121 = 256cm4；竖楞计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式：M=0。1ql2其中, M-竖楞计算最大弯矩(Nmm)； l-计算跨度（柱箍间距): l =450。0mm； q-作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。220.0360.1880.900=4.068kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42.0000。1880.900=0.474kN/30、m； q = 4。068+0.474=4。542 kN/m；竖楞的最大弯距:M =0.14。542450。0450.0= 9.20104Nmm； =M/Wf其中， -竖楞承受的应力（N/mm2）； M -竖楞计算最大弯矩（Nmm)； W -竖楞的截面抵抗矩(mm3），W=6。40104； f -竖楞的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13。000N/mm2；竖楞的最大应力计算值: = M/W = 9。20104/6.40104 = 1.437N/mm2；竖楞的最大应力计算值 =1。437N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值 =13N/mm2，满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨31、连续梁计算,公式如下:V=0。6ql其中， V-竖楞计算最大剪力(N)； l-计算跨度（柱箍间距）: l =450.0mm； q-作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。220.0360。1880。900=4.068kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。42.0000。1880。900=0。474kN/m; q = 4。068+0.474=4.542 kN/m；竖楞的最大剪力：V = 0.64。542450.0 = 1226。305N;截面抗剪强度必须满足下式： = 3V/（2bhn)fv其中， 竖楞截面最大受剪应力（N/mm2)； V 竖楞计算最大剪力（N）32、：V=0.6ql= 0。64。542450=1226.305N； b -竖楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-竖楞的截面高度(mm)：hn = 80。0mm ； fv-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv = 1.500 N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值: =31226。305/（260.080.01）=0。383N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值: fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值 =0。383N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：max=0。677ql4/（133、00EI)=l/250其中，q-作用在竖楞上的线荷载（kN/m）： q =20.040。19 = 4。54 kN/m; max-竖楞最大挠度(mm)；l-计算跨度（柱箍间距): l =450.0mm ; E-竖楞弹性模量（N/mm2），E = 9000.00 N/mm2 ； I-竖楞截面的惯性矩(mm4）,I=2。56106；竖楞最大容许挠度： = 450/250 = 1。8mm；竖楞的最大挠度计算值： = 0.6774.54450.04/（1009000。02.56106) = 0。055 mm;竖楞的最大挠度计算值 =0。055mm 小于竖楞最大容许挠度 =1.8mm ，满足要求！五、B方34、向柱箍的计算本工程中,柱箍采用圆钢管，直径48mm,壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 4.4932=8。99cm3；I = 10。7832=21.57cm4；按集中荷载计算（附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中 P -竖楞传递到柱箍的集中荷载(kN)； P = (1。2 20.040.9 + 1.4 20.9）0。185 0。45 = 2。01 kN；B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力: N = 6.143 kN;B方向柱箍弯矩图(kNm）最大弯矩: M = 0。259 kNm；B方向柱箍变形图(mm）最大变形: = 0。064 mm；1. 柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度35、验算公式 =M/(xW)f其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值: M = 259291.97 Nmm；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 8986 mm3;B边柱箍的最大应力计算值： = 27。48 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值： f = 205 N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值 =2。59108/(1。058.99106)=27。48N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求!2。 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0。064 mm；柱箍最大容许挠度: = 400 / 250 = 1。6 mm；柱箍的最大挠度 =0。064mm 小于柱箍最大容许挠度 =1.6mm,36、满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下：NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A - 对拉螺栓有效面积 （mm2)； f - 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；查表得：对拉螺栓的型号: M12 ;对拉螺栓的有效直径: 9。85 mm；对拉螺栓的有效面积: A= 76 mm2；对拉螺栓所受的最大拉力: N = 6。143 kN。对拉螺栓最大容许拉力值： N = 1.701057。60105 = 12。92 kN；对拉螺栓所受的最大拉力 N=6.143kN 小于对拉螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中,柱箍采用37、圆钢管，直径48mm，壁厚3mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 4。4932=8.99cm3；I = 10。7832=21.57cm4；按计算（附计算简图）： H方向柱箍计算简图其中 P - 竖楞传递到柱箍的集中荷载（kN）； P = （1。220。040.9+1.420。9)0。188 0.45 = 2.04 kN；H方向柱箍剪力图（kN）最大支座力: N = 7.620 kN；H方向柱箍弯矩图（kNm）最大弯矩: M = 0。456 kNm；H方向柱箍变形图(mm)最大变形: = 0.144 mm；1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式： =M/（xW）f其中，柱箍杆件的38、最大弯矩设计值： M = 456037。92 Nmm;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩： W = 8986 mm3;H边柱箍的最大应力计算值: = 48。333 N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值: f = 205 N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值 =4。56108/(1。058.99106）=48.333N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值 f=205N/mm2,满足要求！2. 柱箍挠度验算经过计算得到： = 0。144 mm;柱箍最大容许挠度： = 500 / 250 = 2 mm;柱箍的最大挠度 =0.144mm 小于柱箍最大容许挠度 =2mm，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下39、：NN=fA其中 N - 对拉螺栓所受的拉力； A 对拉螺栓有效面积 (mm2)； f 对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2;查表得:对拉螺栓的直径： M12 ；对拉螺栓有效直径： 9.85 mm；对拉螺栓有效面积： A= 76 mm2；对拉螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057.60105 = 12。92 kN;对拉螺栓所受的最大拉力: N = 7.62 kN。对拉螺栓所受的最大拉力: N=7。62kN 小于 N=12。92kN，对拉螺栓强度验算满足要求！(二）墙模板计算书墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨,即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主40、龙骨，即外龙骨。组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结,每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。根据建筑施工手册,当采用容量为0.20。8m3的运输器具时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为3.00kN/m2;一、参数信息1.基本参数次楞间距（mm)：300；穿墙螺栓水平间距(mm)：600；主楞间距(mm）:500；穿墙螺栓竖向间距（mm）：500；对拉螺栓直径(mm）：M12；2。主楞信息主楞材料:木方；主楞合并根数:2；宽度（mm)：60。00；高度（mm）:80.00；3.次楞信息次楞材料:木方；次楞合并根数：1；宽度(mm)：60.00；高度(mm）:80.00;4.面板参数面板类型:胶合面41、板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量(N/mm2）:6000。00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2)：13。00；面板抗剪强度设计值(N/mm2)：1.50;5。木方参数方木抗弯强度设计值fc（N/mm2)：13.00；方木弹性模量E（N/mm2）:9000.00；方木抗剪强度设计值ft（N/mm2）：1.50；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间,取2。000h; T - 混凝土42、的入模温度,取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 模板计算高度，取5。000m;1 外加剂影响修正系数，取1.200;2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、120.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=17.031kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 3 kN/m2.三、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。根据建筑施工手册，强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。43、计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在次楞上的三跨连续梁计算。面板计算简图1。抗弯强度验算弯矩计算公式如下:M=0.1q1l2+0.117q2l2其中, M-面板计算最大弯矩（Nmm）; l-计算跨度（次楞间距): l =300。0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1。217.0310.5000.900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43。000。500。90=1。890kN/m;其中0。90为按施工手册取的临时结构折减系数。面板的最大弯矩：M =0。19。197300.02+0。1171。890300。02= 1.03105Nmm；按以下公式进行面板抗弯44、强度验算： = M/W f其中, -面板承受的应力（N/mm2)； M -面板计算最大弯矩（Nmm); W -面板的截面抵抗矩 ： W = bh2/6 = 50018.018。0/6=2。70104 mm3； f 面板截面的抗弯强度设计值（N/mm2)； f=13。000N/mm2；面板截面的最大应力计算值: = M/W = 1.03105 / 2.70104 = 3。8N/mm2；面板截面的最大应力计算值 =3.8N/mm2小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2。抗剪强度验算计算公式如下：V=0。6q1l+0。617q2l其中，V面板计算最大剪力（N）； l-计算跨度45、(次楞间距）: l =300。0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1： 1。217.0310。5000。900=9.197kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。43.000。500.90=1.890kN/m；面板的最大剪力：V = 0。69。197300.0 + 0.6171.890300.0 = 20XX.3N；截面抗剪强度必须满足：= 3V/（2bhn）fv其中， -面板截面的最大受剪应力（N/mm2); V-面板计算最大剪力(N)：V = 20XX。3N； b-构件的截面宽度（mm）:b = 500mm ； hn-面板厚度（mm）：hn = 18.0mm ； fv-面板抗剪强度设计值(46、N/mm2):fv = 1。500 N/mm2；面板截面的最大受剪应力计算值： =320XX。3/(250018。0）=0.334N/mm2;面板截面抗剪强度设计值: fv=1.500N/mm2;面板截面的最大受剪应力计算值 =0.334N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值 =1。5N/mm2,满足要求！ 3.挠度验算根据建筑施工手册，刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。挠度计算公式如下:=0.677ql4/（100EI）=l/250其中，q作用在模板上的侧压力线荷载: q = 17.030。5 = 8.516N/mm; l-计算跨度（次楞间距）： l = 300mm； E面板的弹性47、模量： E = 6000N/mm2; I-面板的截面惯性矩： I = 501。81。81.8/12=24.3cm4;面板的最大允许挠度值： = 1。2mm;面板的最大挠度计算值： = 0。6778。523004/（10060002.43105) = 0。32 mm;面板的最大挠度计算值： =0.32mm 小于等于面板的最大允许挠度值 =1.2mm，满足要求!四、墙模板主次楞的计算（一)。次楞直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，次楞采用木方，宽度60mm,高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 688/61= 64cm3；I = 6888/12148、= 256cm4；次楞计算简图1.次楞的抗弯强度验算次楞最大弯矩按下式计算：M = 0.1q1l2+0。117q2l2其中, M次楞计算最大弯矩（Nmm); l-计算跨度(主楞间距)： l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.217.0310.3000。900=5。518kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2： 1。43.000。300。90=1。134kN/m，其中,0.90为折减系数。次楞的最大弯矩:M =0。15。518500。02+0。1171.134500。02= 1.71105Nmm;次楞的抗弯强度应满足下式： = M/W f其中, 次楞承受的应力（N/mm2）； M49、 -次楞计算最大弯矩（Nmm）； W -次楞的截面抵抗矩,W=6.40104mm3； f -次楞的抗弯强度设计值； f=13。000N/mm2；次楞的最大应力计算值： = 1.71105/6。40104 = 2.7 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;次楞的最大应力计算值 = 2.7 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2。次楞的抗剪强度验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下：V=0.6q1l+0。617q2l其中， V次楞承受的最大剪力； l-计算跨度（主楞间距)： l =500.0mm；新浇混凝土侧压力设计值q1: 1.50、217。0310.3000.900/1=5。518kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2: 1.43.000.300。90/1=1.134kN/m，其中，0。90为折减系数。次楞的最大剪力：V = 0。65。518500.0+ 0.6171。134500.0 = 20XX.3N；截面抗剪强度必须满足下式：=3V/(2bh0)其中， -次楞的截面的最大受剪应力(N/mm2)； V-次楞计算最大剪力(N）：V = 20XX.3N； b-次楞的截面宽度(mm)：b = 60.0mm ； hn-次楞的截面高度（mm）：h0 = 80。0mm ； fv次楞的抗剪强度设计值(N/mm2):fv = 1.5051、0 N/mm2;次楞截面的受剪应力计算值: =320XX。3/（260。080.01）=0。627N/mm2；次楞截面的受剪应力计算值 =0.627N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值 fv=1。5N/mm2，满足要求！3.次楞的挠度验算根据建筑施工计算手册，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。挠度验算公式如下：=0.677ql4/（100EI）=l/250其中， 次楞的最大挠度（mm)； q-作用在次楞上的线荷载(kN/m）： q = 17。030.30=5。11 kN/m； l计算跨度（主楞间距): l =500.0mm ; E-次楞弹性模量(N/mm2）:E = 9000.52、00 N/mm2； I次楞截面惯性矩（mm4）,I=2。56106mm4;次楞的最大挠度计算值: = 0.6775.11/15004/(10090002.56106) = 0。094 mm；次楞的最大容许挠度值: = 2mm;次楞的最大挠度计算值 =0。094mm 小于次楞的最大容许挠度值 =2mm，满足要求！（二)。主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,主楞采用木方，宽度60mm,高度80mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 688/62= 128cm3；I = 6888/122=512cm4；E = 9000N/mm2；主楞计算简图主楞计算剪力图（53、kN)主楞计算弯矩图（kNm）主楞计算变形图（mm)1。主楞的抗弯强度验算作用在主楞的荷载： P1。217。030。30.51。430。30。53。696kN；主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距）: l = 600mm；强度验算公式： = M/W f其中，- 主楞的最大应力计算值(N/mm2) M - 主楞的最大弯矩(Nmm)；M = 2.99105 Nmm W - 主楞的净截面抵抗矩(mm3)； W = 1。28105 mm3; f -主楞的强度设计值(N/mm2）,f =13.000N/mm2；主楞的最大应力计算值： = 2.99105/1。28105 = 2.3 N/mm2；主楞的最大应力计54、算值 =2。3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求！2.主楞的抗剪强度验算主楞截面抗剪强度必须满足:=3V/（2bh0)其中， 次楞的截面的最大受剪应力（N/mm2）； V-主楞计算最大剪力(N)：V = 2715.8N； b-主楞的截面宽度（mm)：b = 60。0mm ； hn-主楞的截面高度（mm)：h0 = 80。0mm ； fv主楞的抗剪强度设计值(N/mm2）：fv = 1。500 N/mm2;主楞截面的受剪应力计算值： =32715.8/2/（260。080。0)=0。424N/mm2；主楞截面的受剪应力计算值 =0.424N/mm2小于主楞截面的抗剪55、强度设计值 fv=1.5N/mm2，满足要求！3.主楞的挠度验算主楞的最大挠度计算值: = 0。014mm；主楞的最大容许挠度值： = 2.4mm;主楞的最大挠度计算值 =0。014mm 小于主楞的最大容许挠度值 =2.4mm，满足要求！五、穿墙螺栓的计算计算公式如下:NN=fA其中 N - 穿墙螺栓所受的拉力; A - 穿墙螺栓有效面积 (mm2）; f - 穿墙螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2；查表得：穿墙螺栓的型号: M12 ；穿墙螺栓有效直径： 9.85 mm；穿墙螺栓有效面积: A = 76 mm2;穿墙螺栓最大容许拉力值: N = 1.701057。6010-5 = 1256、。92 kN;主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力,则穿墙螺栓所受的最大拉力为： N = 4。93 kN。穿墙螺栓所受的最大拉力 N=4.933kN 小于穿墙螺栓最大容许拉力值 N=12。92kN，满足要求！（三）梁模板(扣件钢管架)计算书因本工程梁支架高度大于4米,根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证.为此计算中还参考了施工技术20XX(3)：扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:kl25.一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：1。00；梁截面高度 D(m)：0。80；混凝土板厚度(mm）:200。00；立杆沿梁跨度方向间距L57、a（m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。10；立杆步距h(m)：1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）:1。50；梁支撑架搭设高度H（m）:5.00;梁两侧立杆间距(m）：1。40；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为483.5;立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；2.荷载参数新浇混凝土重力密度（kN/m3）：24。00；模板自重(kN/m2）：0。30；钢筋自重（kN/m3）:1。50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.0；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）58、：17.8；振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2)：2。0;振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2）：4。0；3.材料参数木材品种:柏木；木材弹性模量E（N/mm2):9000。0；木材抗压强度设计值fc（N/mm）:16.0;木材抗弯强度设计值fm（N/mm2)：17。0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1。7；面板材质:胶合面板；面板厚度(mm）:20.00;面板弹性模量E（N/mm2)：6000。0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13。0；4。梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80。0；梁底纵向支撑根数：6；5。梁侧模板参数主楞间距59、（mm)：500；次楞根数:4；主楞竖向支撑点数量：4；固定支撑水平间距（mm)：500；竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，300mm，450mm，600mm；主楞材料：木方；宽度（mm)：60。00；高度(mm)：80。00；次楞材料:木方；宽度（mm)：60。00；高度（mm)：80.00;二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值： F=0。22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24。000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间,取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20。000； V 混凝土的浇60、筑速度，取1.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0。750m；1- 外加剂影响修正系数，取1。200；2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。分别计算得 17。848 kN/m2、18。000 kN/m2，取较小值17。848 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.次楞的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.面板计算简图（单位：mm)1。强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W f其中，W 面板的61、净截面抵抗矩,W = 5022/6=33。33cm3； M - 面板的最大弯矩(Nmm）； - 面板的弯曲应力计算值（N/mm2) f - 面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：M = 0。1q1l2+0。117q2l2其中，q 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.517.85=10.709kN/m;振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.40。54=2。8kN/m;计算跨度： l = （800200）/（4-1）= 200mm;面板的最大弯矩 M= 0.110。709(800200)/(4-1）2 + 0.1172。862、(800200）/(4-1)2= 5。59104Nmm；面板的最大支座反力为: N=1.1q1l+1。2q2l=1.110。709(800-200)/（41)/1000+1。22。800(800200）/(41)/1000=3。028 kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值： = 5。59104 / 3.33104=1.7N/mm2；面板的抗弯强度设计值： f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =1。7N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2。挠度验算 =0.677ql4/（100EI)=l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值： q 63、= q1= 10。709N/mm； l-计算跨度： l = (800-200)/(41）=200mm; E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 50222/12=33.33cm4；面板的最大挠度计算值: = 0。67710。709（800-200）/（41）4/（10060003.33105） = 0.058 mm；面板的最大容许挠度值： = l/250 =(800200）/(41)/250 = 0。8mm；面板的最大挠度计算值 =0.058mm 小于面板的最大容许挠度值 =0.8mm,满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板64、传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q = 3.028/0.500= 6。056kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度60mm，高度80mm,截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4；E = 9000.00 N/mm2；计算简图剪力图（kN)弯矩图(kNm)变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0。151 kNm，最大支座反力R= 3。331 kN,最大变形 = 0.113 mm(1）次楞强度验算强度验算计算公式如下： = M/Wf经计算得到65、，次楞的最大受弯应力计算值 = 1.51105/6。40104 = 2。4 N/mm2;次楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 2.4 N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求!(2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm;次楞的最大挠度计算值 =0。113mm 小于次楞的最大容许挠度值 =1.25mm,满足要求！2。主楞计算主楞承受次楞传递的集中力,取次楞的最大支座力3.331kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用木方，宽度60mm，高度80mm，截面惯性矩I,截面抵抗矩W和弹性66、模量E分别为:W = 1688/6 = 64cm3；I = 16888/12 = 256cm4;E = 9000.00 N/mm2；主楞计算简图主楞弯矩图（kNm)主楞变形图（mm)经过计算得到最大弯矩 M= 0.250 kNm，最大支座反力 R= 5.551 kN，最大变形 = 0。133 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/Wf经计算得到,主楞的受弯应力计算值： = 2。50105/6.40104 = 3。9 N/mm2;主楞的抗弯强度设计值： f = 17N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =3。9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2，满足要求!(2）主楞的挠度验算根据连67、续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.133 mm主楞的最大容许挠度值: = 150/400=0。375mm；主楞的最大挠度计算值 =0.133mm 小于主楞的最大容许挠度值 =0.375mm,满足要求！五、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5002020/6 = 3。33104mm3； I = 68、500202020/12 = 3。33105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/Wf钢筋混凝土梁和模板自重设计值（kN/m）：q1=1。2（24.00+1。50)0。80+0。300.50=12。420kN/m;施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：q2=1。4（2。00+2.00)0。50=2。800kN/m；q=12.420+2。800=15。220kN/m；最大弯矩及支座反力计算公式如下:Mmax=0。1q1l2+0.117q2l2= 0。112。4220XX+0。1172.820XX=6.28104Nmm;RA=RD=0.4q1l+0。45q69、2l=0.412.420。2+0。452。80.2=1。246kNRB=RC=1.1q1l+1。2q2l=1.112。420.2+1.22.80。2=3.404kN =Mmax/W=6。28104/3。33104=1.9N/mm2；梁底模面板计算应力 =1.9 N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下：= 0.677ql4/（100EI）=l/250其中，q作用在模板上的压力线荷载：q =q1/1.2=10.350kN/m； l-计算跨度(梁底支撑间距）: l =270、00.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值: =200。00/250 = 0。800mm;面板的最大挠度计算值: = 0.67712。4220XX/（10060003.33105）=0。067mm；面板的最大挠度计算值： =0。067mm 小于面板的最大允许挠度值: =0.8mm，满足要求！六、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板71、计算宽度得到:q=3.404/0.5=6。809kN/m2。方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=688/6 = 64 cm3；I=6888/12 = 256 cm4；方木强度验算计算公式如下:最大弯矩 M =0.1ql2= 0。16.8090.52 = 0。17 kNm；最大应力 = M / W = 0。17106/64000 = 2.7 N/mm2；抗弯强度设计值 f =13 N/mm2；方木的最大应力计算值 2.7 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!方木抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V72、/（2bh0）其中最大剪力： V =0.66。8090。5 = 2。043 kN;方木受剪应力计算值 = 32。0431000/（26080) = 0。638 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。7 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.638 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求！方木挠度验算计算公式如下: = 0。677ql4/（100EI)=l/250方木最大挠度计算值 = 0。6776.8095004 /(1009000256104）=0.125mm;方木的最大允许挠度 =0.5001000/250=2。000 mm；方木的最大挠度计算值 = 0.125 73、mm 小于方木的最大允许挠度 =2 mm，满足要求!3。支撑小横杆的强度验算梁底模板边支撑传递的集中力：P1=RA=1。246kN梁底模板中间支撑传递的集中力:P2=RB=3。404kN梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：P3=(1。4001.000)/40.500（1。20.20024.000+1.42.000)+1。220.500(0。8000。200)0.300=0。644kN简图(kNm）剪力图（kN)弯矩图(kNm）变形图（mm）经过连续梁的计算得到：支座力：N1=N3=2.005 kN；N2=13.386 kN；最大弯矩 Mmax=0.903 kNm；最大挠度计算值74、 Vmax=0。667 mm；最大应力 =0。903106/5080=177.8 N/mm2；支撑抗弯设计强度 f=205 N/mm2；支撑小横杆的最大应力计算值 177。8 N/mm2小于支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足要求！七、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算八、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN 。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)： R75、 Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值，取16.00 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=13。386 kN；R 16。00 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 九、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式 = N/（A）f1。梁两侧立杆稳定性验算其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括：横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =2。005 kN ；脚手架钢管的自重: N2 = 1。20.1365=0.816 kN；楼板混凝土、模板及钢筋的自重:N3=1。2(1。50/2+(1。401.00)/4）0。500。76、30+（1。50/2+(1。401.00）/4）0。500。200（1.50+24.00)=2.754 kN；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值:N4=1.4（2。000+2.000）1.500/2+(1.4001。000)/40。500=2。380 kN;N =N1+N2+N3+N4=2.005+0。816+2。754+2。38=7.955 kN； 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到; i 计算立杆的截面回转半径 (cm）:i = 1.58； A - 立杆净截面面积 （cm2）: A = 4。89； W 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5。08； - 钢管立杆轴心受77、压应力计算值 （ N/mm2）； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2; lo - 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即: lo = Max1.1671。71。5,1.5+20.1= 2.976 m； k 计算长度附加系数，取值为：1。167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，=1。7； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果: 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ;由长细比 lo/i 的结果查表得78、到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值；=7955.143/(0.203489） = 80。1 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 80。1 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求!2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算其中 N 立杆的轴心压力设计值，它包括:横向钢管的最大支座反力：N1 =13。386 kN ；脚手架钢管的自重: N2 = 1。20.136(5-0。8)=0。816 kN;N =N1+N2 =13。386+0。685=14.071 kN ； - 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立79、杆的截面回转半径 (cm)：i = 1。58； A - 立杆净截面面积 （cm2)： A = 4。89； W - 立杆净截面抵抗矩（cm3）：W = 5.08; 钢管立杆轴心受压应力计算值 （ N/mm2)； f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； lo 计算长度 (m)；根据扣件式规范，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即： lo = Max1。1671。71.5,1.5+20。1= 2.976 m； k 计算长度附加系数,取值为：1.167 ； - 计算长度系数，参照扣件式规范表5。3。3，=1.7； a 立杆上端伸出顶80、层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m； 得到计算结果： 立杆的计算长度lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.203 ；钢管立杆受压应力计算值;=14071。154/（0。203489） = 141.8 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 141。8 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo= k1k2（h+2a) = 1.1671。003（1。5+0。12） = 1.99 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.1681、7; k2 - 计算长度附加系数,h+2a =1.7按照表2取值1.003 ;lo/i = 1989.852 / 15.8 = 126 ；由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。417 ；钢管立杆的最大应力计算值；= 14071。154/(0.417489） = 69 N/mm2；钢管立杆稳定性计算 = 69 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.以上表参照杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十、梁模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关82、要求外，还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c。梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;b。当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；c。高支撑架步距以0。9-1。5m为宜，不宜超过1.5m。3。整体性构造层的设计a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层;b.单83、水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计a。最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b。顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c84、。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N。m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d。地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相85、应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。(四）地下室顶板模板（扣件钢管高架）计算书一、参数信息1。模板支架参数横向间距或排距(m)：0.80；纵距（m）：0.80；步距(m）：1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m）：0。10；模板支架搭设高度(m）:4.80；采用的钢管(mm）:483.5 ；板底支撑连接方式：方木支撑；立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况,扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0。350;混凝土与钢筋自重（kN/m3）：25。000；施工均布荷载标准值86、（kN/m2）:2.500;3。材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2)：9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2）:13；木方抗剪强度设计值(N/mm2)：1。400；木方的间隔距离（mm）:250.000；木方弹性模量E（N/mm2）：9000.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2):13。000;木方的截面宽度（mm)：60。00；木方的截面高度（mm)：80。00；4.楼板参数楼板的计算厚度(mm):200.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性87、矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 801。82/6 = 43。2 cm3;I = 801。83/12 = 38.88 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）:q1 = 250。20.8+0.350。8 = 4.28 kN/m;（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:q2 = 2.50.8= 2 kN/m；2、强度计算计算公式如下:M=0.1ql2其中：q=1。24。28+1.42= 7.936kN/m最大弯矩 M=0.17.9362502= 49600 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 49600/43288、00 = 1。148 N/mm2；面板的抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1。148 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0。677ql4/(100EI）=l/250其中q =q1=4。28kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.282504/(100950038。88104）=0。031 mm；面板最大允许挠度 =250/ 250=1 mm；面板的最大挠度计算值 0.031 mm 小于面板的最大允许挠度 1 mm，满足要求！三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:89、W=bh2/6=688/6 = 64 cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图1。荷载的计算（1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）:q1= 250。250。2+0。350.25 = 1。337 kN/m ;（2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m）：q2 = 2.50.25 = 0。625 kN/m；2。强度验算计算公式如下:M=0.1ql2均布荷载 q = 1。2 q1 + 1.4 q2 = 1。21.337+1。40.625 = 2.48 kN/m；最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0.12.480。82 = 0。159 kNm；方90、木最大应力计算值 = M /W = 0。159106/64000 = 2.48 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 2.48 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足: = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0.62。480.8 = 1.19 kN；方木受剪应力计算值 = 3 1.19103/（2 6080) = 0。372 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1。4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.372 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求！491、.挠度验算计算公式如下：=0。677ql4/(100EI）=l/250均布荷载 q = q1 = 1。337 kN/m;最大挠度计算值 = 0。6771。3378004 /（10090002560000）= 0.161 mm;最大允许挠度 =800/ 250=3。2 mm;方木的最大挠度计算值 0。161 mm 小于方木的最大允许挠度 3.2 mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P2.381kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图(kNm) 支撑钢管计算变形图(mm) 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax =92、 0。64 kNm ;最大变形 Vmax = 1.093 mm ;最大支座力 Qmax = 8.448 kN ；最大应力 = 640305/5080 = 126.044 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 126.044 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 1.093mm 小于 800/150与10 mm,满足要求！五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80,该工程实际的旋转双93、扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 8.448 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 六、模板支架立杆荷载设计值(轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1。静荷载标准值包括以下内容（1)脚手架的自重(kN）:NG1 = 0.1384.8 = 0。664 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。（2）模板的自重(kN）：NG2 = 0.350。80。8 = 0。224 kN；（3）钢筋混凝土楼板自重(kN）：NG3 = 250。20。80。8 = 3.2 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+N94、G2+NG3 = 4。088 kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.5+2 ) 0.80。8 = 2.88 kN；3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1。4NQ = 8.938 kN；七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式： =N/（A）f其中 N - 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 8.938 kN； - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径（cm） ：i = 1。58 cm； A - 立杆净截面面积（cm2）:A = 4.89 cm2； W95、 - 立杆净截面模量（抵抗矩)（cm3）：W=5。08 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值：f =205 N/mm2； L0- 计算长度 (m）；按下式计算： l0 = h+2a = 1。5+0.12 = 1。7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0.1 m;l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ;由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.53 ；钢管立杆的最大应力计算值；=8937.984/（0.53489) = 34。487 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 34.96、487 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2,满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2(h+2a）= 1。1671.003（1.5+0.12) = 1。99 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167;k2 计算长度附加系数，h+2a = 1.7 按照表2取值1。003 ；Lo/i = 1989.852 / 15.8 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。417 ；钢管立杆的最大应力计算值;=8937.984/（0。417489） = 43.832 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算97、值 = 43.832 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.以上表参照杜荣军： 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全.八、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容1。模板支架的构造要求a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；c。梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2。立杆步距的设计a。当架体构造荷载在立杆不同98、高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； c。高支撑架步距以0。9-1。5m为宜,不宜超过1。5m。3.整体性构造层的设计a。当支撑架高度20m或横向高宽比6时,需要设置整体性单或双水平加强层;b。单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔1015m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层）99、必须设水平加强层。4。剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置.5。顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时,可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6。支撑架搭设的要求a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每100、个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d。地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a。精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。（五）板模板（扣件钢管高架）计算书一、参数信息1.模板支架参数横向间距或排距（m):1。00；纵距(m):1。00；步距（m）:1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0。10101、；模板支架搭设高度(m):4。35；采用的钢管(mm）：483。5 ；板底支撑连接方式:方木支撑;立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2。荷载参数模板与木板自重（kN/m2):0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25。000；施工均布荷载标准值(kN/m2）：2.500；3.材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm;板底支撑采用方木；面板弹性模量E（N/mm2）:9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2):13；木方抗剪强度设计值（N/mm2)：1。400；木方的间隔距离(mm)：300.000；木方弹性模量E（N/mm2)：9000.000;木102、方抗弯强度设计值(N/mm2）：13.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度（mm）：80.00;4.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB 400(20MnSiV，20MnSiNb,20MnTi）；楼板混凝土强度等级:C25；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:386.700；楼板的计算长度(m):8。50；施工平均温度（）:25.000；楼板的计算宽度(m):4。00;楼板的计算厚度(mm):150。00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算模板面板为受弯构件，按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W103、 = 1001.82/6 = 54 cm3;I = 1001。83/12 = 48.6 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m）：q1 = 250.151+0.351 = 4。1 kN/m；(2）活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：q2 = 2。51= 2.5 kN/m；2、强度计算计算公式如下：M=0。1ql2其中：q=1.24.1+1.42.5= 8.42kN/m最大弯矩 M=0.18.423002= 75780 Nm；面板最大应力计算值 =M/W= 75780/54000 = 1。403 N/mm2；面板的104、抗弯强度设计值 f=13 N/mm2；面板的最大应力计算值为 1。403 N/mm2小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2，满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为=0。677ql4/（100EI）=l/250其中q =q1=4。1kN/m面板最大挠度计算值 = 0.6774.13004/（100950048.6104)=0。049 mm；面板最大允许挠度 =300/ 250=1。2 mm；面板的最大挠度计算值 0。049 mm 小于面板的最大允许挠度 1。2 mm，满足要求!三、模板支撑方木的计算方木按照三跨连续梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=bh2/6=688/6 = 64 105、cm3；I=bh3/12=6888/12 = 256 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：q1= 250.30.15+0。350.3 = 1。23 kN/m ；（2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN/m）:q2 = 2。50。3 = 0.75 kN/m;2.强度验算计算公式如下：M=0.1ql2均布荷载 q = 1。2 q1 + 1.4 q2 = 1.21.23+1.40。75 = 2。526 kN/m；最大弯矩 M = 0。1ql2 = 0。12.52612 = 0。253 kNm；方木最大应力计算值 = M /W = 0。25310106、6/64000 = 3.947 N/mm2;方木的抗弯强度设计值 f=13。000 N/mm2；方木的最大应力计算值为 3。947 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求！3.抗剪验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/2bhn 其中最大剪力： V = 0。62.5261 = 1。516 kN;方木受剪应力计算值 = 3 1.516103/(2 6080) = 0。474 N/mm2；方木抗剪强度设计值 = 1.4 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.474 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2,满足要求!4。挠度验算计算公式如下:=0。677ql4/107、（100EI）=l/250均布荷载 q = q1 = 1.23 kN/m；最大挠度计算值 = 0.6771。2310004 /（10090002560000）= 0。361 mm；最大允许挠度 =1000/ 250=4 mm;方木的最大挠度计算值 0.361 mm 小于方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求！四、木方支撑钢管计算支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P2。526kN;支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kNm) 支撑钢管计算变形图(mm） 支撑钢管计算剪力图（kN） 最大弯矩 Mmax = 0.85 kNm ；最大变形 Vmax = 2。1108、74 mm ;最大支座力 Qmax = 9.186 kN ；最大应力 = 850318。96/5080 = 167。386 N/mm2;支撑钢管的抗压强度设计值 f=205 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 167.386 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度为 2。174mm 小于 1000/150与10 mm，满足要求！五、扣件抗滑移的计算按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向109、水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 9.186 kN；R 12。80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！ 六、模板支架立杆荷载设计值（轴力）作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。1.静荷载标准值包括以下内容(1)脚手架的自重（kN)：NG1 = 0。1384.35 = 0.602 kN；钢管的自重计算参照扣件式规范附录A。（2)模板的自重(kN）：NG2 = 0。3511 = 0.35 kN;(3)钢筋混凝土楼板自重(kN):NG3 = 250。1511 = 3.75 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.702 kN；2.活荷载为施工荷载110、标准值与振倒混凝土时产生的荷载经计算得到，活荷载标准值 NQ = （2。5+2 ） 11 = 4.5 kN；3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N = 1。2NG + 1.4NQ = 11.942 kN;七、立杆的稳定性计算立杆的稳定性计算公式： =N/（A)f其中 N - 立杆的轴心压力设计值(kN） :N = 11。942 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。58 cm; A - 立杆净截面面积(cm2）：A = 4.89 cm2； W - 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3)：W=5。08 cm3111、； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2）； f- 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2； L0 计算长度 （m)；按下式计算: l0 = h+2a = 1.5+0.12 = 1.7 m； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度;a = 0。1 m；l0/i = 1700 / 15.8 = 108 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。53 ；钢管立杆的最大应力计算值；=11942.448/（0。53489） = 46.08 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 46。08 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值 f = 205 N112、/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算l0 = k1k2（h+2a)= 1.1671。001（1.5+0.12） = 1。986 m；k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1。7 按照表2取值1.001 ；Lo/i = 1985。884 / 15。8 = 126 ；由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0。417 ；钢管立杆的最大应力计算值；=11942。448/（0。417489） = 58。566 N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值 = 58.566 N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计113、值 f = 205 N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。八、楼板强度的计算1。 楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑.宽度范围内配置级钢筋，每单位长度(m）楼板截面的钢筋面积As=387 mm2,fy=360 N/mm2。板的截面尺寸为 bh=8500mm150mm,楼板的跨度取4 M,取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度 ho=130 mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天.的承载能力是否满足荷载要求,其计算简图114、如下：2.验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.5m,短边为4 m；q = 2 1。2 （ 0.35 + 250.15 ） + 1 1。2 （ 0.60295/8.5/4 ) + 1.4 （2。5 + 2) = 17.1 kN/m2;单元板带所承受均布荷载 q = 117.096 = 17.096 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0.082917。142 = 22.676 kN。m；因平均气温为25，查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C25混凝土强度在8天龄期近似等效为C15.6。混凝土弯曲抗115、压强度设计值为fcm=7。488N/mm2;则可以得到矩形截面相对受压区高度： = As fy/ （ lb ho fcm ） = 386。7360 / (110001307。488 )= 0.143计算系数为:s = （1-0。5) = 0。143(1-0.50.143) = 0.133;此时楼板所能承受的最大弯矩为: M1 = s 1 b ho2fcm = 0.1331100013027。488106 = 16。802 kN。m；结论：由于M1 = M1=16。802 = Mmax= 22.676所以第8天楼板强度尚不足以承受上面楼层传递下来的荷载。第2层以下的模板支撑必须保留。3。验算楼板116、混凝土16天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边8.5m，短边为4 m;q = 3 1。2 （ 0。35 + 250。15 ） + 2 1。2 （ 0.60295/8。5/4 ） + 1。4 （2.5 + 2） = 22.97 kN/m2；单元板带所承受均布荷载 q = 122。972 = 22。972 kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算 Mmax = 0。082922.9742 = 30。47 kN.m；因平均气温为25,查施工手册温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到16天龄期混凝土强度达到83.21%,C25混凝土强度在16天龄期近似等效为C20.8。混凝土弯曲抗压强度设117、计值为fcm=9.968N/mm2；则可以得到矩形截面相对受压区高度: = As fy/ （ lb ho fcm ） = 386.7360 / （110001309。968 )= 0.107计算系数为：s = （1-0.5） = 0.107(10。50.107） = 0。101；此时楼板所能承受的最大弯矩为： M2 = s 1 b ho2fcm = 0。1011100013029。96810-6 = 17。061 kN。m；结论：由于M2 = M1+M2=33。863 Mmax= 30.471所以第16天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载.模板支持可以拆除.九、梁和楼板模板高支撑架的构造和118、施工要求工程经验除了要遵守扣件架规范的相关要求外,还要考虑以下内容1。模板支架的构造要求a。梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度;c。梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变.2.立杆步距的设计a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；b。当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多； c。高支撑架步距以0。9-1.5m为宜，不宜超过1。5m。3。整体性构造层的设计a。当支撑架高度20m或横向高宽比119、6时，需要设置整体性单或双水平加强层；b。单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c。双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4。剪刀撑的设计a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b。中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。5。顶部支撑点的设计a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b.顶部支撑点位于顶层120、横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm；c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。6。支撑架搭设的要求a。严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b。确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求；c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在4560N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求a。精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；b。严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决.